JP2003321742A - 伸線性に優れた高強度鋼線材およびその製造方法 - Google Patents
伸線性に優れた高強度鋼線材およびその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】本発明は伸線性に優れた高強度鋼線材およびそ
の製造方法に関する。 【解決手段】粒径：１０ｎｍ未満の微細析出物が分散析
出したフェライト単相組織を有し、質量％で、Ｃ≦０．
１０％、Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ≦２％、Ｔｉ：０．０３
〜０．２０％、Ｍｏ：０．０５〜０．６％、且つＴｉ／
Ｍｏ：０．２〜２．０、更にＮｂ≦０．０８％、Ｖ≦
０．１５％、Ｗ≦１．５％、Ｎｉ≦２％、Ｃｒ≦２％の
一種または二種以上、０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ
／４８）＋（Ｍｏ／９６）＋（Ｎｂ／９３）＋（Ｖ／５
１）＋（Ｗ／１９２）｝≦１．５ 残部Ｆｅ及び不可避
的不純物よりなる線材。上記組成の鋼を１１００℃以上
で加熱後、仕上げ圧延温度８００℃以上で圧延し、その
後の冷却において、５５０〜７００℃を０．５℃／ｓｅ
ｃ以下で冷却する。
の製造方法に関する。 【解決手段】粒径：１０ｎｍ未満の微細析出物が分散析
出したフェライト単相組織を有し、質量％で、Ｃ≦０．
１０％、Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ≦２％、Ｔｉ：０．０３
〜０．２０％、Ｍｏ：０．０５〜０．６％、且つＴｉ／
Ｍｏ：０．２〜２．０、更にＮｂ≦０．０８％、Ｖ≦
０．１５％、Ｗ≦１．５％、Ｎｉ≦２％、Ｃｒ≦２％の
一種または二種以上、０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ
／４８）＋（Ｍｏ／９６）＋（Ｎｂ／９３）＋（Ｖ／５
１）＋（Ｗ／１９２）｝≦１．５ 残部Ｆｅ及び不可避
的不純物よりなる線材。上記組成の鋼を１１００℃以上
で加熱後、仕上げ圧延温度８００℃以上で圧延し、その
後の冷却において、５５０〜７００℃を０．５℃／ｓｅ
ｃ以下で冷却する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は橋梁用のワイヤーロ
ープ、ＰＣ鋼線、ばね、スチールコード等に使用される
高強度鋼線材およびその製造方法に関し、特に伸縮加工
性に優れたφ１６ｍｍ以下ものに関する。
ープ、ＰＣ鋼線、ばね、スチールコード等に使用される
高強度鋼線材およびその製造方法に関し、特に伸縮加工
性に優れたφ１６ｍｍ以下ものに関する。
【０００２】
【従来の技術】橋梁用のワイヤーロープ、ＰＣ鋼線、ば
ね、スチールコード、高強度鋼線材はＪＩＳＧ３５０２
（ピアノ線材）やＪＩＳＧ３５０６（硬鋼線材）などの
高炭素鋼を、パテンテイング処理（オンライン，オフラ
イン）後、伸線冷間加工−熱処理−仕上げ伸線加工し、
製造されている。
ね、スチールコード、高強度鋼線材はＪＩＳＧ３５０２
（ピアノ線材）やＪＩＳＧ３５０６（硬鋼線材）などの
高炭素鋼を、パテンテイング処理（オンライン，オフラ
イン）後、伸線冷間加工−熱処理−仕上げ伸線加工し、
製造されている。
【０００３】高炭素鋼線材を加工硬化や合金元素の添加
によるパーライトラメラ−間隔の調整により強化した場
合、延性が低下するため、伸線中の断線低減や製品の撚
り加工時の断線低減が課題となっている。
によるパーライトラメラ−間隔の調整により強化した場
合、延性が低下するため、伸線中の断線低減や製品の撚
り加工時の断線低減が課題となっている。
【０００４】断線防止の方法として、特開昭４９−１２
３９２３号公報、特開昭５２−１２６１１号公報には炭
窒化物によりγ粒を微細化し延性を向上させる方法、特
公平７−１１０６０号公報には中心偏析におけるＭｎの
偏析ピークを軽減させることが提案されている。
３９２３号公報、特開昭５２−１２６１１号公報には炭
窒化物によりγ粒を微細化し延性を向上させる方法、特
公平７−１１０６０号公報には中心偏析におけるＭｎの
偏析ピークを軽減させることが提案されている。
【０００５】また、特開平１−２１５９２８号公報には
亜鉛メッキ鋼線のメッキ処理時、延性を向上させるた
め、メッキ前にブルーイング処理をすることが記載され
ている。尚、亜鉛メッキ鋼線のメッキ処理時の強度低下
防止のため、Ｓｉを添加することがしられている。
亜鉛メッキ鋼線のメッキ処理時、延性を向上させるた
め、メッキ前にブルーイング処理をすることが記載され
ている。尚、亜鉛メッキ鋼線のメッキ処理時の強度低下
防止のため、Ｓｉを添加することがしられている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
に記載の伸線後の鋼線の延性（引張試験時の絞り）は５
０％未満に過ぎず、更に伸線を高強度化するには不充分
であり、また、亜鉛メッキ鋼線のメッキ処理時の強度低
下防止のためＳｉを添加すると伸線性が低下し、製品コ
ストも上昇する。
に記載の伸線後の鋼線の延性（引張試験時の絞り）は５
０％未満に過ぎず、更に伸線を高強度化するには不充分
であり、また、亜鉛メッキ鋼線のメッキ処理時の強度低
下防止のためＳｉを添加すると伸線性が低下し、製品コ
ストも上昇する。
【０００７】そこで本発明では、伸線後の強度が２００
０ＭＰａ以上、絞り６０％以上の伸線性に優れたφ１６
ｍｍ以下の高強度鋼線の素材（高強度鋼線材）およびそ
の製造条件を提供することを目的とする。
０ＭＰａ以上、絞り６０％以上の伸線性に優れたφ１６
ｍｍ以下の高強度鋼線の素材（高強度鋼線材）およびそ
の製造条件を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、伸線鋼材
の延性を損なわず強度を向上させる方法について、鋼の
組織、組成の観点から鋭意検討を行い、低炭素鋼をフェ
ライト単相組織とし伸線加工時の延性を向上させ、加工
後の該加工による硬化と微細析出物による析出硬化を利
用した場合、伸線性を損なわず高強度鋼線材が得られる
ことを見出した。
の延性を損なわず強度を向上させる方法について、鋼の
組織、組成の観点から鋭意検討を行い、低炭素鋼をフェ
ライト単相組織とし伸線加工時の延性を向上させ、加工
後の該加工による硬化と微細析出物による析出硬化を利
用した場合、伸線性を損なわず高強度鋼線材が得られる
ことを見出した。
【０００９】本発明は以上の知見を基に更に検討を加え
てなされたものであり、すなわち、本発明は、 １．フェライト単相組織を有し、フェライト相中に粒径
１０ｎｍ未満の微細析出物が分散析出していることを特
徴とする伸線性に優れた高強度鋼線材。
てなされたものであり、すなわち、本発明は、 １．フェライト単相組織を有し、フェライト相中に粒径
１０ｎｍ未満の微細析出物が分散析出していることを特
徴とする伸線性に優れた高強度鋼線材。
【００１０】２．質量％で、Ｃ≦０．１％、Ｓｉ≦０．
３％、Ｍｎ≦２％、Ｔｉ：０．０３〜０．２０％、Ｍ
ｏ：０．０５〜０．６％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物
よりなる１記載の伸線性に優れた高強度鋼線材。
３％、Ｍｎ≦２％、Ｔｉ：０．０３〜０．２０％、Ｍ
ｏ：０．０５〜０．６％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物
よりなる１記載の伸線性に優れた高強度鋼線材。
【００１１】３．鋼組成として更に式（１）を満足する
ことを特徴とする２記載の伸線性に優れた高強度鋼線
材。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｍｏ／９６）｝≦１．５ （１） 但し、各元素は含有量（質量％）とする。
ことを特徴とする２記載の伸線性に優れた高強度鋼線
材。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｍｏ／９６）｝≦１．５ （１） 但し、各元素は含有量（質量％）とする。
【００１２】４．微細析出物がＴｉとＭｏの炭化物から
なることを特徴とする１乃至３のいずれか一つに記載の
伸線性に優れた高強度鋼線材。
なることを特徴とする１乃至３のいずれか一つに記載の
伸線性に優れた高強度鋼線材。
【００１３】５．鋼組成として、更に質量％で、Ｎｂ≦
０．０８％、Ｖ≦０．１５％、Ｗ≦１．５％の一種また
は二種以上を含有する２記載の伸線性に優れた高強度鋼
線材。
０．０８％、Ｖ≦０．１５％、Ｗ≦１．５％の一種また
は二種以上を含有する２記載の伸線性に優れた高強度鋼
線材。
【００１４】６．鋼組成として更に式（２）を満足する
ことを特徴とする５記載の伸線性に優れた高強度鋼線
材。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｍｏ／９６）＋（Ｎｂ／９３） ＋（Ｖ／５１）＋（Ｗ／１８４）｝≦１．５ （２） 但し、各元素は含有量（質量％）とし、含有しないもの
は０とする。
ことを特徴とする５記載の伸線性に優れた高強度鋼線
材。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｍｏ／９６）＋（Ｎｂ／９３） ＋（Ｖ／５１）＋（Ｗ／１８４）｝≦１．５ （２） 但し、各元素は含有量（質量％）とし、含有しないもの
は０とする。
【００１５】７．微細析出物が、ＴｉとＭｏとＮｂ，
Ｖ，Ｗの内の少なくとも一種とを含む炭化物であること
を特徴とする５、６のいずれか一つに記載の伸線性に優
れた高強度鋼線材。
Ｖ，Ｗの内の少なくとも一種とを含む炭化物であること
を特徴とする５、６のいずれか一つに記載の伸線性に優
れた高強度鋼線材。
【００１６】８．１〜７のいずれかひとつに記載の高強
度鋼線材を伸線加工することを特徴とする引張強度２０
００ＭＰａ以上の高強度鋼線。
度鋼線材を伸線加工することを特徴とする引張強度２０
００ＭＰａ以上の高強度鋼線。
【００１７】９．２、３、５、６のいずれか一つに記載
の組成を有する鋼を１１００℃以上で加熱後、仕上げ圧
延温度８００℃以上で圧延し、その後の冷却において、
７００〜５５０℃を０．５℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で
冷却することを特徴とする伸線性に優れた高強度鋼線材
の製造方法。
の組成を有する鋼を１１００℃以上で加熱後、仕上げ圧
延温度８００℃以上で圧延し、その後の冷却において、
７００〜５５０℃を０．５℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で
冷却することを特徴とする伸線性に優れた高強度鋼線材
の製造方法。
【００１８】１０．２、３、５、６のいずれか一つに記
載の組成を有する鋼を１１００℃以上に加熱後、仕上げ
圧延温度８００℃以上で圧延し、その後の冷却におい
て、７００〜５５０℃を０．５℃／ｓｅｃ以下で冷却し
た線材を伸線加工することを特徴とする高強度鋼線の製
造方法。
載の組成を有する鋼を１１００℃以上に加熱後、仕上げ
圧延温度８００℃以上で圧延し、その後の冷却におい
て、７００〜５５０℃を０．５℃／ｓｅｃ以下で冷却し
た線材を伸線加工することを特徴とする高強度鋼線の製
造方法。
【００１９】
【発明の実施の形態】本発明鋼線材のミクロ組織、成分
組成および製造条件について以下に詳細に説明する。
組成および製造条件について以下に詳細に説明する。
【００２０】１．ミクロ組織
本発明に係る高強度鋼線材は伸線加工後、所望の強度の
鋼線が得られるようミクロ組織をフェライト単相組織で
且つ粒径１０ｎｍ未満の微細析出物を含む組織に規定す
る。
鋼線が得られるようミクロ組織をフェライト単相組織で
且つ粒径１０ｎｍ未満の微細析出物を含む組織に規定す
る。
【００２１】伸線前の組織をフェライト単相組織とし、
該組織中に微細析出物を分散析出させた場合、伸線性を
損なわず、伸線加工後、所望の強度が得られる。
該組織中に微細析出物を分散析出させた場合、伸線性を
損なわず、伸線加工後、所望の強度が得られる。
【００２２】本発明においてフェライト単相組織とは、
断面組織観察（２００倍の光学顕微鏡組織観察）でフェ
ライト面積率９５％以上とし、好ましくは９８％以上と
する。
断面組織観察（２００倍の光学顕微鏡組織観察）でフェ
ライト面積率９５％以上とし、好ましくは９８％以上と
する。
【００２３】本発明では微細析出物は粒径１０ｎｍ未満
とする。析出物の粒径が１０ｎｍ以上の場合、伸線加工
による加工硬化によってもＰＣ鋼線等高強度鋼線として
必要な引張強さが得られない。
とする。析出物の粒径が１０ｎｍ以上の場合、伸線加工
による加工硬化によってもＰＣ鋼線等高強度鋼線として
必要な引張強さが得られない。
【００２４】微細析出物の粒径は小さいほど強度向上に
有効で、望ましくは５ｎｍ，更に望ましくは３ｎｍ以下
とし、そのような微細析出物としてＴｉ、Ｍｏを複合含
有した炭化物、またそれらに更にＮｂ，Ｖ，Ｗの一種ま
たは二種以上を含む炭化物が好ましい。
有効で、望ましくは５ｎｍ，更に望ましくは３ｎｍ以下
とし、そのような微細析出物としてＴｉ、Ｍｏを複合含
有した炭化物、またそれらに更にＮｂ，Ｖ，Ｗの一種ま
たは二種以上を含む炭化物が好ましい。
【００２５】これらの微細析出物の分布形態は特に規定
しないが、母相中に均一分散（分散析出）することが望
ましい。
しないが、母相中に均一分散（分散析出）することが望
ましい。
【００２６】また、本発明において、微細析出物の大き
さは、全析出物の９０％以上で満足すれば、伸線加工後
目的とする引張強さが得られる。但し、１０ｎｍ以上の
大きさの析出物は析出物形成元素を消費し、強度に悪影
響をあたえるため、５０ｎｍ以下とすることが好まし
い。
さは、全析出物の９０％以上で満足すれば、伸線加工後
目的とする引張強さが得られる。但し、１０ｎｍ以上の
大きさの析出物は析出物形成元素を消費し、強度に悪影
響をあたえるため、５０ｎｍ以下とすることが好まし
い。
【００２７】上述した析出物とは別に少量のＦｅ炭化物
を含有しても本発明の効果は損なわれないが、平均粒径
が１μｍ以上のＦｅ炭化物を多量に含むと靭性を阻害す
るため、本発明においては含有されるＦｅ炭化物の大き
さ上限は１μｍ、含有率は全体の１％以下とすることが
望ましい。
を含有しても本発明の効果は損なわれないが、平均粒径
が１μｍ以上のＦｅ炭化物を多量に含むと靭性を阻害す
るため、本発明においては含有されるＦｅ炭化物の大き
さ上限は１μｍ、含有率は全体の１％以下とすることが
望ましい。
【００２８】本発明における微細析出物の全析出物に占
める割合は、次の方法で決定できる。まず電子顕微鏡試
料を、ツインジェット法を用いた電解研磨法で作成し、
加速電圧２００ｋＶで観察する。
める割合は、次の方法で決定できる。まず電子顕微鏡試
料を、ツインジェット法を用いた電解研磨法で作成し、
加速電圧２００ｋＶで観察する。
【００２９】その際、微細析出物が母相に対して計測可
能なコントラストになるように母相の結晶方位を制御
し、析出物の数え落としを最低限にするために焦点を正
焦点からずらしたデフォーカス法で観察を行う。
能なコントラストになるように母相の結晶方位を制御
し、析出物の数え落としを最低限にするために焦点を正
焦点からずらしたデフォーカス法で観察を行う。
【００３０】また、析出物粒子の計測を行った領域の試
料の厚さは電子エネルギー損失分光法を用いて、弾性散
乱ピークと非弾性散乱ピーク強度を測定することで評価
する。
料の厚さは電子エネルギー損失分光法を用いて、弾性散
乱ピークと非弾性散乱ピーク強度を測定することで評価
する。
【００３１】この方法により、粒子数の計測と試料厚さ
の計測を同じ領域について実行することができる。粒子
数および粒子径の測定は試料の０．５×０．５μｍの領
域４箇所について行い、１μｍ2当たりに分布する析出
物を粒径ごとの個数として算出する。
の計測を同じ領域について実行することができる。粒子
数および粒子径の測定は試料の０．５×０．５μｍの領
域４箇所について行い、１μｍ2当たりに分布する析出
物を粒径ごとの個数として算出する。
【００３２】この値と試料厚さから、析出物の１μｍ3
当たりに分布する粒子径ごとの個数を算出し、径が１０
ｎｍ未満の析出物について、測定した全析出物に占める
割合を算出する。
当たりに分布する粒子径ごとの個数を算出し、径が１０
ｎｍ未満の析出物について、測定した全析出物に占める
割合を算出する。
【００３３】２．成分組成
本発明鋼は上述したミクロ組織で目的とする性能が得ら
れるが、以下の成分組成が好ましい。
れるが、以下の成分組成が好ましい。
【００３４】Ｃ
Ｃは強度確保のため添加する。０．１％超えて含有する
と微細析出物が粗大化し、強度が低下するため０．１％
以下とすることが好ましい。
と微細析出物が粗大化し、強度が低下するため０．１％
以下とすることが好ましい。
【００３５】Ｓｉ
Ｓｉは強度確保ため添加する。０．３％を超えると伸線
時の変形抵抗が高く、断線がしやすくなるため、０．３
％以下とする。
時の変形抵抗が高く、断線がしやすくなるため、０．３
％以下とする。
【００３６】Ｍｎ
Ｍｎは強度向上に有効なため添加するが、２％を超える
と冷間加工性を劣化させるので２％以下とする。
と冷間加工性を劣化させるので２％以下とする。
【００３７】Ｔｉ
ＴｉはＭｏとともにＴｉ−Ｍｏ系炭化物の析出物を微細
に析出させ、強度を向上させるため添加する。０．０３
％未満では析出物量が少なく所望の強度が得られないた
め０．０３％以上とし、一方、０．２０％を超えて添加
すると析出物が粗大化し、断線が生じるため０．０３〜
０．２０％とする。
に析出させ、強度を向上させるため添加する。０．０３
％未満では析出物量が少なく所望の強度が得られないた
め０．０３％以上とし、一方、０．２０％を超えて添加
すると析出物が粗大化し、断線が生じるため０．０３〜
０．２０％とする。
【００３８】Ｍｏ
ＭｏはＴｉとともにＴｉ−Ｍｏ系炭化物の析出物を微細
に析出させ、強度を向上させるため添加する。所望の引
張強度を確保するため０．０５％以上とし、一方、０．
６％を超えて添加するとベイナイト等の低温変態相を形
成し、微細析出物による析出強化が不足し、強度が低下
するため０．０５〜０．６％とする。Ｍｏは拡散速度が
遅く、Ｔｉとともに析出する場合、析出物の成長速度が
低下し、微細な析出物が得られる。
に析出させ、強度を向上させるため添加する。所望の引
張強度を確保するため０．０５％以上とし、一方、０．
６％を超えて添加するとベイナイト等の低温変態相を形
成し、微細析出物による析出強化が不足し、強度が低下
するため０．０５〜０．６％とする。Ｍｏは拡散速度が
遅く、Ｔｉとともに析出する場合、析出物の成長速度が
低下し、微細な析出物が得られる。
【００３９】
（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｍｏ／９６）｝
本パラメータは、析出物の大きさに影響を与えるもの
で、０．５以上、１．５以下、好ましくは０．７以上
１．２以下とした場合、粒径１０ｎｍ未満の微細析出物
の形成が容易となる。
で、０．５以上、１．５以下、好ましくは０．７以上
１．２以下とした場合、粒径１０ｎｍ未満の微細析出物
の形成が容易となる。
【００４０】微細なＴｉ−Ｍｏ系炭化物では、炭化物中
のＴｉ，Ｍｏは原子比で２．０≧Ｔｉ／Ｍｏ≧０．２、
更に微細な場合は１．５≧Ｔｉ／Ｍｏ≧０．７であるこ
とが観察された。
のＴｉ，Ｍｏは原子比で２．０≧Ｔｉ／Ｍｏ≧０．２、
更に微細な場合は１．５≧Ｔｉ／Ｍｏ≧０．７であるこ
とが観察された。
【００４１】更に、特性を向上させる場合、Ｎｂ，Ｖ，
Ｗの一種または二種以上を添加することが好ましい。
Ｗの一種または二種以上を添加することが好ましい。
【００４２】Ｎｂ
ＮｂはＴｉとともに微細析出物を形成して強度上昇に寄
与する。また組織を微細化し、結晶粒の整粒により延性
を向上させる。０．０８％を超えると析出物が粗大化す
るとともに、結晶粒が過度に微細化し、延性が低下する
ため０．０８％以下とする。
与する。また組織を微細化し、結晶粒の整粒により延性
を向上させる。０．０８％を超えると析出物が粗大化す
るとともに、結晶粒が過度に微細化し、延性が低下する
ため０．０８％以下とする。
【００４３】Ｖ
ＶはＴｉと微細析出物を形成するが、０．１５％を超え
ると析出物が粗大化するようになるため、０．１５％以
下とする。
ると析出物が粗大化するようになるため、０．１５％以
下とする。
【００４４】Ｗ
ＷはＴｉと微細析出物を形成するが、１．５％を超える
と析出物が粗大化するようになるため、１．５％以下と
する。
と析出物が粗大化するようになるため、１．５％以下と
する。
【００４５】これらの元素の添加においては、Ｃ，Ｔ
ｉ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｖ，Ｗの原子比を規定することが炭化
物の微細化に有効で（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋
（Ｍｏ／９６）＋（Ｎｂ／９３）＋（Ｖ／５１）＋（Ｗ
／１８４）｝を０．５以上、１．５以下、好ましくは
０．７以上１．２以下とした場合、粒径１０ｎｍ未満の
微細析出物の形成が容易となる。
ｉ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｖ，Ｗの原子比を規定することが炭化
物の微細化に有効で（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋
（Ｍｏ／９６）＋（Ｎｂ／９３）＋（Ｖ／５１）＋（Ｗ
／１８４）｝を０．５以上、１．５以下、好ましくは
０．７以上１．２以下とした場合、粒径１０ｎｍ未満の
微細析出物の形成が容易となる。
【００４６】また、微細なＴｉ−Ｍｏ−（Ｎｂ，Ｖ，
Ｗ）系炭化物では、炭化物中の各元素は原子比で２．０
≧（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ）／（Ｍｏ＋Ｗ）≧０．２、更に微
細な炭化物では１．５≧（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ）／（Ｍｏ＋
Ｗ）≧０．７であることが観察された。
Ｗ）系炭化物では、炭化物中の各元素は原子比で２．０
≧（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ）／（Ｍｏ＋Ｗ）≧０．２、更に微
細な炭化物では１．５≧（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ）／（Ｍｏ＋
Ｗ）≧０．７であることが観察された。
【００４７】また、本発明鋼では上記添加元素以外の残
部はＦｅ及び不可避不純物とするが、脱酸剤としてＡｌ
を０．１％以下添加することができる。また、強度、延
性を向上させる場合、Ｎｉ，Ｃｒの一種または二種をＮ
ｉ≦２％、Ｃｒ≦２％の範囲で添加しても構わない。伸
線性を更に向上させる場合には、不可避不純物である
Ｐ，ＮをＰ≦０．０４０％、Ｎ≦０．００８０％に規制
することが望ましい。
部はＦｅ及び不可避不純物とするが、脱酸剤としてＡｌ
を０．１％以下添加することができる。また、強度、延
性を向上させる場合、Ｎｉ，Ｃｒの一種または二種をＮ
ｉ≦２％、Ｃｒ≦２％の範囲で添加しても構わない。伸
線性を更に向上させる場合には、不可避不純物である
Ｐ，ＮをＰ≦０．０４０％、Ｎ≦０．００８０％に規制
することが望ましい。
【００４８】尚、これらの元素の含有量や添加の有無に
より本発明の効果が損なわれることはない。
より本発明の効果が損なわれることはない。
【００４９】３．製造条件
図１は本発明に係る熱間鍛造部品の概略製造工程図でＳ
１は線材製造工程、Ｓ２は搬送工程、Ｓ３は製品仕上げ
過程を示す。線材製造工程（Ｓ１）で鋼塊を熱間圧延し
φ１６ｍｍ以下の線材とし、製品仕上げ過程（Ｓ３）で
該線材を所定の寸法に伸線加工により鋼線とし、必要に
応じてメッキ処理し、橋梁用ワイヤーロープ、ＰＣ鋼
線、スチールコードなど所望の製品とする。以下に望ま
しい製造工程について詳細に説明する。
１は線材製造工程、Ｓ２は搬送工程、Ｓ３は製品仕上げ
過程を示す。線材製造工程（Ｓ１）で鋼塊を熱間圧延し
φ１６ｍｍ以下の線材とし、製品仕上げ過程（Ｓ３）で
該線材を所定の寸法に伸線加工により鋼線とし、必要に
応じてメッキ処理し、橋梁用ワイヤーロープ、ＰＣ鋼
線、スチールコードなど所望の製品とする。以下に望ま
しい製造工程について詳細に説明する。
【００５０】圧延加熱温度
圧延加熱温度は１１００℃以上とする。本発明では、圧
延終了後の冷却中に微細析出物を析出させるため、熱間
圧延時に溶解時から残存する炭化物を固溶させる。
延終了後の冷却中に微細析出物を析出させるため、熱間
圧延時に溶解時から残存する炭化物を固溶させる。
【００５１】圧延加熱温度を１１００℃未満とした場
合、溶解時から残存するＴｉ−Ｍｏ系炭化物等が固溶し
ないため１１００℃以上とする。
合、溶解時から残存するＴｉ−Ｍｏ系炭化物等が固溶し
ないため１１００℃以上とする。
【００５２】圧延仕上げ温度
圧延仕上げ温度は８００℃未満では圧延荷重が高く真円
度が劣化するため８００℃以上とする。
度が劣化するため８００℃以上とする。
【００５３】冷却速度
圧延後の冷却速度の調整により、伸線加工前に微細析出
物を析出させ、該析出による析出強化と伸線加工後の加
工硬化により、所望の強度の製品とする。微細析出物の
析出温度範囲の７００〜５５０℃を、微細析出物が得ら
れる限界冷却速度（０．５℃／ｓｅｃ）以下で冷却す
る。尚、冷却速度の規定は圧延後、線材が通過する巻き
取り、搬送、集束のいずれかの工程において満足すれば
良く、特にその工程は規定しない。図２に巻き取り以降
の設備配置の一例を示す。
物を析出させ、該析出による析出強化と伸線加工後の加
工硬化により、所望の強度の製品とする。微細析出物の
析出温度範囲の７００〜５５０℃を、微細析出物が得ら
れる限界冷却速度（０．５℃／ｓｅｃ）以下で冷却す
る。尚、冷却速度の規定は圧延後、線材が通過する巻き
取り、搬送、集束のいずれかの工程において満足すれば
良く、特にその工程は規定しない。図２に巻き取り以降
の設備配置の一例を示す。
【００５４】
【実施例】[実施例１]表１に示す種々の組成の鋼（Ｎ
ｏ．１〜１９）を用い、伸線性、線材の強度に及ぼす成
分組成の影響について調査した。表中Ｎｏ．１〜１１は
本発明例（開発例）、Ｎｏ．１２〜１８は比較例、Ｎ
ｏ．１９は従来例を示す。
ｏ．１〜１９）を用い、伸線性、線材の強度に及ぼす成
分組成の影響について調査した。表中Ｎｏ．１〜１１は
本発明例（開発例）、Ｎｏ．１２〜１８は比較例、Ｎ
ｏ．１９は従来例を示す。
【００５５】供試鋼を１５０ｋｇ真空溶解炉にて溶製
し、１１００℃以上で加熱後、仕上げ温度：９５０℃で
圧延し線材とした後、巻取り温度：８８０℃で巻取り、
冷却速度０．１℃／ｓｅｃで室温まで冷却した。
し、１１００℃以上で加熱後、仕上げ温度：９５０℃で
圧延し線材とした後、巻取り温度：８８０℃で巻取り、
冷却速度０．１℃／ｓｅｃで室温まで冷却した。
【００５６】得られた線材は酸洗し、潤滑剤で皮膜処理
を行った後、各ダイスでの減面率が平均２５％のパスス
ケジュールでφ２ｍｍまで１次伸線し、更にφ０．５ｍ
ｍまで湿式伸線をおこなった。本工程において熱処理は
実施しなかった。
を行った後、各ダイスでの減面率が平均２５％のパスス
ケジュールでφ２ｍｍまで１次伸線し、更にφ０．５ｍ
ｍまで湿式伸線をおこなった。本工程において熱処理は
実施しなかった。
【００５７】圧延まま、１次伸線後および湿式伸線後に
引張試験、捻回試験を行った。引張試験では引張強度、
絞りを求めた。
引張試験、捻回試験を行った。引張試験では引張強度、
絞りを求めた。
【００５８】捻回試験は線径の１００倍の長さの部分を
３０ｒｐｍで断線するまで捻り、断線までの回転数と縦
割れの発生状況を観察した。２次伸線後、０．４ｍｍφ
の引張試験での絞りは測定困難のため、延性は捻回値の
み求めた。
３０ｒｐｍで断線するまで捻り、断線までの回転数と縦
割れの発生状況を観察した。２次伸線後、０．４ｍｍφ
の引張試験での絞りは測定困難のため、延性は捻回値の
み求めた。
【００５９】組織観察は断面を光学顕微鏡で観察すると
ともに、析出物を透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で観察
し、その組成をエネルギー分散型Ｘ線分光装置（ＥＤ
Ｘ）により求めた。
ともに、析出物を透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で観察
し、その組成をエネルギー分散型Ｘ線分光装置（ＥＤ
Ｘ）により求めた。
【００６０】表２に試験結果を示す。本発明例（開発
例）Ｎｏ．１〜１１は伸線中の断線もなく、伸線後、所
望の強度、延性が得られている。
例）Ｎｏ．１〜１１は伸線中の断線もなく、伸線後、所
望の強度、延性が得られている。
【００６１】一方、比較例のＮｏ．１２〜１８、従来例
のＮｏ．１９は微細析出物が得られなかった。Ｎｏ．１
２はＣが上限を超え本発明範囲外で圧延後の組織がフェ
ライト＋パーライトとなり、延性が低く、伸線中に断線
が多発し、捻回試験での縦われも顕著に観察された。
のＮｏ．１９は微細析出物が得られなかった。Ｎｏ．１
２はＣが上限を超え本発明範囲外で圧延後の組織がフェ
ライト＋パーライトとなり、延性が低く、伸線中に断線
が多発し、捻回試験での縦われも顕著に観察された。
【００６２】Ｎｏ．１３はＴｉ，Ｍｏが、Ｎｏ．１４は
Ｍｏが、Ｎｏ．１５はＴｉが本発明範囲外で析出強化量
が不足し、伸線後所望の強度が得られなかった。Ｎｏ．
１５はＷが本発明範囲外であり伸線中の断線、捻回値が
低く冷間加工性に劣る。
Ｍｏが、Ｎｏ．１５はＴｉが本発明範囲外で析出強化量
が不足し、伸線後所望の強度が得られなかった。Ｎｏ．
１５はＷが本発明範囲外であり伸線中の断線、捻回値が
低く冷間加工性に劣る。
【００６３】Ｎｏ．１６はＭｏ，Ｔｉ，Ｖが本発明範囲
外で伸線性が悪く断線が頻発し、強度が低い。Ｎｏ．１
７はＳｉが本発明範囲外で高く、伸線中の断線が顕著
で、またＴｉが本発明範囲外で低く析出強化が不足し強
度が低い。
外で伸線性が悪く断線が頻発し、強度が低い。Ｎｏ．１
７はＳｉが本発明範囲外で高く、伸線中の断線が顕著
で、またＴｉが本発明範囲外で低く析出強化が不足し強
度が低い。
【００６４】Ｎｏ．１８はＭｏが本発明範囲外で高く伸
線中に断線、捻回試験時に縦割れが観察された。Ｎｏ．
１９は従来鋼（ＳＷＲＨ８２クラス）で、延性不足で１
次伸線でも断線が頻発し、２次伸線加工を実施できなか
った。
線中に断線、捻回試験時に縦割れが観察された。Ｎｏ．
１９は従来鋼（ＳＷＲＨ８２クラス）で、延性不足で１
次伸線でも断線が頻発し、２次伸線加工を実施できなか
った。
【００６５】
【表１】
【００６６】
【表２】
【００６７】[実施例２]表３に、表１中、Ｎｏ．３の組
成の鋼を用い、圧延後の引張強度（伸線加工前の引張強
度）におよぼす製造条件の影響を調査した結果、表４に
更に伸線加工後４８０℃で３０秒の浸漬により亜鉛めっ
きを施した結果を示す。
成の鋼を用い、圧延後の引張強度（伸線加工前の引張強
度）におよぼす製造条件の影響を調査した結果、表４に
更に伸線加工後４８０℃で３０秒の浸漬により亜鉛めっ
きを施した結果を示す。
【００６８】表中、Ｎｏ．２０はＮｏ．３の組成の鋼で
圧延加熱温度を本発明範囲外で低くし、Ｎｏ．２１はＮ
ｏ．３の組成の鋼で仕上げ温度、冷却速度を本発明範囲
外としたものである。
圧延加熱温度を本発明範囲外で低くし、Ｎｏ．２１はＮ
ｏ．３の組成の鋼で仕上げ温度、冷却速度を本発明範囲
外としたものである。
【００６９】本発明鋼であるＮｏ．３は、圧延後１００
０ＭＰａを超える引張強度が得られたが、Ｎｏ．２０，
２１はいずれの鋼も析出強化が不充分で十分な強度が得
られなかった。
０ＭＰａを超える引張強度が得られたが、Ｎｏ．２０，
２１はいずれの鋼も析出強化が不充分で十分な強度が得
られなかった。
【００７０】また、４８０℃×３０秒に浸漬される亜鉛
めっき後も本発明鋼では強度低下はほとんど観察されな
かった。これは、圧延後得られる微細析出物が高温でも
安定なためであり、本発明の特徴のひとつである。
めっき後も本発明鋼では強度低下はほとんど観察されな
かった。これは、圧延後得られる微細析出物が高温でも
安定なためであり、本発明の特徴のひとつである。
【００７１】
【表３】
【００７２】
【表４】
【００７３】
【発明の効果】本発明によれば、伸線性に優れ且つ高強
度な鋼線材およびその製造方法が得られ、産業上極めて
有用である。
度な鋼線材およびその製造方法が得られ、産業上極めて
有用である。
【図１】 本発明鋼線材の製造工程の一例を示す図。
【図２】 線材の巻取り以降の設備の状況を示す図。
１ 巻取り装置
２ 搬送装置
３ 集束装置
４ 鋼材
フロントページの続き
(72)発明者 菊地 克彦
東京都中央区新川２丁目12番８号 エヌケ
ーケー条鋼株式会社内
(72)発明者 冨田 邦和
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日
本鋼管株式会社内
(72)発明者 船川 義正
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日
本鋼管株式会社内
(72)発明者 塩崎 毅
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日
本鋼管株式会社内
Ｆターム(参考） 4K032 AA04 AA05 AA16 AA17 AA19
AA31 AA35 BA02 CA02 CA03
CC03 CC04 CD01 CD02
Claims (10)
- 【請求項１】 フェライト単相組織を有し、フェライト
相中に粒径１０ｎｍ未満の微細析出物が分散析出してい
ることを特徴とする伸線性に優れた高強度鋼線材。 - 【請求項２】 質量％で、Ｃ≦０．１％、Ｓｉ≦０．３
％、Ｍｎ≦２％、Ｔｉ：０．０３〜０．２０％、Ｍｏ：
０．０５〜０．６％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物より
なる請求項１記載の伸線性に優れた高強度鋼線材。 - 【請求項３】 鋼組成として更に式（１）を満足するこ
とを特徴とする請求項２記載の伸線性に優れた高強度鋼
線材。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｍｏ／９６）｝≦１．５ （１） 但し、各元素は含有量（質量％）とする。 - 【請求項４】 微細析出物がＴｉとＭｏの炭化物からな
ることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一つに記
載の伸線性に優れた高強度鋼線材。 - 【請求項５】 鋼組成として、更に質量％で、Ｎｂ≦
０．０８％、Ｖ≦０．１５％、Ｗ≦１．５％の一種また
は二種以上を含有する請求項２記載の伸線性に優れた高
強度鋼線材。 - 【請求項６】 鋼組成として更に式（２）を満足するこ
とを特徴とする請求項５記載の伸線性に優れた高強度鋼
線材。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｍｏ／９６）＋（Ｎｂ／９３） ＋（Ｖ／５１）＋（Ｗ／１８４）｝≦１．５ （２） 但し、各元素は含有量（質量％）とし、含有しないもの
は０とする。 - 【請求項７】 微細析出物が、ＴｉとＭｏとＮｂ，Ｖ，
Ｗの内の少なくとも一種とを含む炭化物であることを特
徴とする請求項５、６のいずれか一つに記載の伸線性に
優れた高強度鋼線材。 - 【請求項８】 請求項１〜７のいずれかひとつに記載の
高強度鋼線材を伸線加工することを特徴とする引張強度
２０００ＭＰａ以上の高強度鋼線。 - 【請求項９】 請求項２、３、５、６のいずれか一つに
記載の組成を有する鋼を１１００℃以上で加熱後、仕上
げ圧延温度８００℃以上で圧延し、その後の冷却におい
て、７００〜５５０℃を０．５℃／ｓｅｃ以下の冷却速
度で冷却することを特徴とする伸線性に優れた高強度鋼
線材の製造方法。 - 【請求項１０】 請求項２、３、５、６のいずれか一つ
に記載の組成を有する鋼を１１００℃以上に加熱後、仕
上げ圧延温度８００℃以上で圧延し、その後の冷却にお
いて、７００〜５５０℃を０．５℃／ｓｅｃ以下で冷却
した線材を伸線加工することを特徴とする高強度鋼線の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002125406A JP3978364B2 (ja) | 2002-04-26 | 2002-04-26 | 伸線性に優れた高強度鋼線材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002125406A JP3978364B2 (ja) | 2002-04-26 | 2002-04-26 | 伸線性に優れた高強度鋼線材およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003321742A true JP2003321742A (ja) | 2003-11-14 |
| JP3978364B2 JP3978364B2 (ja) | 2007-09-19 |
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ID=29540141
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002125406A Expired - Fee Related JP3978364B2 (ja) | 2002-04-26 | 2002-04-26 | 伸線性に優れた高強度鋼線材およびその製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3978364B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20110000593A1 (en) * | 2008-03-04 | 2011-01-06 | Nv Bekaert Sa | Cold drawn low carbon steel filament and method of manufacturing said filament |
| WO2014157129A1 (ja) * | 2013-03-28 | 2014-10-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 生引き性に優れた高強度鋼線用線材および高強度鋼線 |
| CN109047697A (zh) * | 2018-09-25 | 2018-12-21 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种轮胎帘线钢的生产方法 |
| JP2019500489A (ja) * | 2015-11-12 | 2019-01-10 | ポスコＰｏｓｃｏ | 冷間鍛造性に優れた線材及びその製造方法 |
-
2002
- 2002-04-26 JP JP2002125406A patent/JP3978364B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| US20110000593A1 (en) * | 2008-03-04 | 2011-01-06 | Nv Bekaert Sa | Cold drawn low carbon steel filament and method of manufacturing said filament |
| US8883306B2 (en) * | 2008-03-04 | 2014-11-11 | Nv Bekaert Sa | Cold drawn low carbon steel filament and method of manufacturing said filament |
| WO2014157129A1 (ja) * | 2013-03-28 | 2014-10-02 | 株式会社神戸製鋼所 | 生引き性に優れた高強度鋼線用線材および高強度鋼線 |
| US9540718B2 (en) | 2013-03-28 | 2017-01-10 | Kobe Steel, Ltd. | High-strength steel wire material exhibiting excellent cold-drawing properties, and high-strength steel wire |
| JP2019500489A (ja) * | 2015-11-12 | 2019-01-10 | ポスコＰｏｓｃｏ | 冷間鍛造性に優れた線材及びその製造方法 |
| US10988821B2 (en) | 2015-11-12 | 2021-04-27 | Posco | Wire rod having excellent cold forgeability and manufacturing method therefor |
| CN109047697A (zh) * | 2018-09-25 | 2018-12-21 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种轮胎帘线钢的生产方法 |
| CN109047697B (zh) * | 2018-09-25 | 2020-04-28 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种轮胎帘线钢的生产方法 |
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