JP2019099062A - 空気入りタイヤ - Google Patents

Abstract

【課題】トレッドの耐摩耗性の向上した空気入りタイヤを提供する。【解決手段】ゴム成分１００質量部に対して、ＢＥＴ比表面積１８０〜２８０ｍ2／ｇのシリカを３０〜１２０質量部含むゴム組成物より構成されたトレッドを有する空気入りタイヤであって、正規リムにリム組みされ、かつ正規内圧が充填された無負荷の正規状態において、正規荷重を負荷して前記トレッドを平面に押し付けた接地面形状が式（１）：０．９５≦ＳＬ０／ＳＬ８０≦１．６（式中、ＳＬ０はタイヤ赤道上のタイヤ周方向の接地長さ、ＳＬ８０はタイヤ赤道上からトレッド接地半幅の８０％のタイヤ軸方向距離を隔てる位置でのタイヤ周方向の接地長さを示す。）を満たす空気入りタイヤ。【選択図】図１

Description

本発明は、ゴム成分に所定量の微粒子シリカを含有するゴム組成物から構成されるトレッドを有する空気入りタイヤに関する。

近年市場要求の高まりにより、タイヤの長寿命化、高耐久化が求められており、トレッドゴムとしては耐摩耗性能の向上が求められている。

一方で、同時に低燃費化の要求から、タイヤの転がり抵抗の低減も求められており、乗用車用高性能タイヤに於いては、補強フィラーとしてシリカを用いることが一般的となっている。

また、特許文献１では、脂肪酸および／またはその誘導体を０．５〜５．０質量部含むゴム組成物をトレッドに用い、かつトレッドが特定の接地面形状を有するものとすることにより、氷上および雪上での良好な制動力と操縦安定性とを両立する高性能なスタッドレスタイヤを提供できることが開示されている。

特開２０１０−７６７４４号公報

このように、耐摩耗性を向上させるには補強フィラーの比表面積を高め、ポリマーと結合する部位を増やすことによりゴムのタフネスを上げる方法が考えられるが、未だ不十分である。

また、特許文献１では、耐摩耗性については特に向上されておらず、なお改善の余地がある。

そこで、トレッドの耐摩耗性の向上した空気入りタイヤを提供することを目的とする。

上記課題に鑑み、本発明者らは、タイヤ転動時のゴムへの入力をコントロールする目的で接地面形状を所定範囲内に規定し、同時に補強フィラー（特にシリカ）の比表面積を高めることにより、さらに耐摩耗性能を向上させられることを見出し、本発明を完成した。

すなわち、本開示は、
［１］ゴム成分１００質量部に対して、ＢＥＴ比表面積１８０〜２８０ｍ²／ｇ、好ましくは１９０〜２６０ｍ²／ｇ、より好ましくは２００〜２５０ｍ²／ｇのシリカを３０〜１２０質量部、好ましくは４０〜１００質量部、より好ましくは５０〜９０質量部含むゴム組成物より構成されたトレッドを有する空気入りタイヤであって、
正規リムにリム組みされ、かつ正規内圧が充填された無負荷の正規状態において、正規荷重を負荷して前記トレッドを平面に押し付けた接地面形状が下記式（１）を満たす空気入りタイヤ。
０．９５≦ＳＬ０／ＳＬ８０≦１．６ （好ましくは１．００≦ＳＬ０／ＳＬ８０≦１．５５、より好ましくは１．０５≦ＳＬ０／ＳＬ８０≦１．５０）（１）
（式中、ＳＬ０はタイヤ赤道上のタイヤ周方向の接地長さ、ＳＬ８０はタイヤ赤道上からトレッド接地半幅の８０％のタイヤ軸方向距離を隔てる位置でのタイヤ周方向の接地長さを示す。）、
［２］前記ゴム組成物が、さらにカーボンブラックを含む上記［１］記載の空気入りタイヤ、
［３］前記ゴム組成物が、さらにシランカップリング剤を含む上記［１］または［２］記載の空気入りタイヤ、ならびに
［４］トレッドのＪＩＳ Ａ硬度が５５〜８０、好ましくは６０〜７５、より好ましくは６５〜７０である上記［１］〜［３］のいずれかに記載の空気入りタイヤ
に関する。

本発明によれば、ゴム成分１００質量部に対し、ＢＥＴ比表面積１８０〜２８０ｍ²／ｇを有するシリカを３０〜１２０質量部を含むゴム組成物より構成されるトレッドを有し、所定の接地面形状が上記式（１）を満たす接地面形状指数を有するものとすることにより、耐摩耗性が向上した空気入りタイヤを提供することができる。

トレッドを平面に押し付けた接地面形状を示す模式図である。

本発明の空気入りタイヤは、ゴム成分１００質量部に対して、ＢＥＴ比表面積１８０〜２８０ｍ²／ｇのシリカを３０〜１２０質量部含むゴム組成物より構成されたトレッドを有し、正規リムにリム組みされ、かつ正規内圧が充填された無負荷の正規状態において、正規荷重を負荷して前記トレッドを平面に押し付けた接地面形状が上記式（１）を満たすものである。

本発明の空気入りタイヤは、トレッド用ゴム組成物において所定の比表面積を有する微粒子シリカを所定量用い、さらに接地面形状を所定のものとすることにより、タイヤ表面のゴムが受ける力学的入力を、最適な状態にコントロールできるため、所定の比表面積を有する微粒子シリカの耐摩耗性を最大化することができる。

（ゴム成分）
ゴム成分としては、ジエン系ゴムを用いることが好ましい。ジエン系ゴムは、天然ゴム（ＮＲ）、ジエン系合成ゴム等を使用ですることができる。ジエン系合成ゴムとしては、例えば、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）等が挙げられる。これらのゴム成分は単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせてもよい。なかでも、低燃費性およびウェットグリップ性能をバランス良く示すことから、ＮＲ、ＢＲ、ＳＢＲが好ましく、ＢＲおよびＳＢＲを併用することがより好ましい。

スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）
ＳＢＲとしては、特に限定されず、乳化重合ＳＢＲ（Ｅ−ＳＢＲ）、溶液重合ＳＢＲ（Ｓ−ＳＢＲ）等が挙げられ、これらＳＢＲを変性剤によって変性されたもの（変性ＳＢＲ）や、これらＳＢＲの水素添加物（水添ＳＢＲ）等も使用することができる。なかでも、Ｓ−ＳＢＲが好ましい。これらＳＢＲは、単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

また、変性ＳＢＲは、主鎖および／または末端が変性剤により変性されたものであってもよいし、例えば四塩化スズ、四塩化ケイ素等の多官能型の変性剤により変性されて一部に分岐構造を有するものであってもよい。なかでも特に、ＳＢＲにおける主鎖および／または末端がシリカと相互作用する官能基を有する変性剤で変性されたものであることが好ましい。このような変性剤で変性され、シリカと相互作用する官能基を有する変性スチレンブタジエンゴムを用いることで、低燃費性とウェットグリップ性能とをさらにバランス良く改善できる。

トレッドを構成するゴム組成物がＳＢＲを含有する場合、ゴム成分１００質量％中のＳＢＲの含有量は、４０質量％以上が好ましく、５０質量％以上がより好ましく、６０質量％以上がさらに好ましい。ＳＢＲの含有量を４０質量％以上とすることにより、トレッドゴムに必要なウェットグリップ性能を担保しやすい傾向がある。また、ゴム成分１００質量％中のＳＢＲの含有量は、９５質量％以下が好ましく、９０質量％以下がより好ましく、８５質量％以下がさらに好ましい。ＢＲの含有量を９５質量％以下とすることにより、耐摩耗性や転がり抵抗性能が良好となる傾向がある。なお、２種以上のＳＢＲを併用する場合は全ＳＢＲの合計含有量を、ゴム成分中のＳＢＲの含有量とする。

ブタジエンゴム（ＢＲ）
ＢＲとしては特に限定されるものではなく、例えば、シス１，４結合含有率が５０％未満のＢＲ（ローシスＢＲ）、シス１，４結合含有率が９０％以上のＢＲ（ハイシスＢＲ）、希土類元素系触媒を用いて合成された希土類系ブタジエンゴム（希土類系ＢＲ）、シンジオタクチックポリブタジエン結晶を含有するＢＲ（ＳＰＢ含有ＢＲ）、変性ＢＲ（ハイシス変性ＢＲ、ローシス変性ＢＲ）等タイヤ工業において一般的なものを使用できる。なかでも、耐摩耗性能の観点からハイシスＢＲを用いることがより好ましい。

ハイシスＢＲとしては、例えば、ＪＳＲ（株）、日本ゼオン（株）、宇部興産（株）等によって製造販売されるハイシスＢＲ等が挙げられる。ハイシスＢＲのなかでも、シス１，４−結合含有率が９５％以上のものがさらに好ましい。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。ハイシスＢＲを含有することで低温特性および耐摩耗性を向上させることができる。ＢＲ中のシス１，４−結合含有率は、赤外吸収スペクトル分析により算出される値である。

トレッドを構成するゴム組成物がＢＲを含有する場合、ゴム成分１００質量％中のＢＲの含有量は、５質量％以上が好ましく、１０質量％以上がより好ましく、１５質量％以上がさらに好ましい。ＢＲの含有量を５質量％以上とすることにより、耐摩耗性能や転がり抵抗性能のバランスが良好となる傾向がある。また、ゴム成分１００質量％中のＢＲの含有量は、６０質量％以下が好ましく、５０質量％以下がより好ましく、４０質量％以下がさらに好ましい。ＢＲの含有量を６０質量％以下とすることにより、ウェットグリップ性能が良好となる傾向がある。

ゴム成分１００質量％中のＳＢＲおよびＢＲの合計含有量は、８０質量％以上が好ましく、９０質量％以上がより好ましく、１００質量％がさらに好ましい。ＳＢＲおよびＢＲの合計含有量を８０質量％以上とする場合、ウェットグリップ性能、耐摩耗性能、低発熱性能のバランスを良好に維持できる。

（シリカ）
シリカとしては特に限定されず、例えば、乾式法シリカ（無水ケイ酸）、湿式法シリカ（含水ケイ酸）等が挙げられるが、シラノール基が多く、シランカップリング剤との反応点が多いという理由から、湿式法シリカが好ましい。本発明では、ＢＥＴ比表面積（Ｎ₂ＳＡ）が１８０〜２８０ｍ²／ｇのシリカを使用する。シリカは、１種のみを用いてもよいが、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

シリカのＢＥＴ比表面積は１８０ｍ²／ｇ以上であり、１９０ｍ²／ｇ以上が好ましく、２００ｍ²／ｇ以上がより好ましい。シリカのＢＥＴ比表面積が１８０ｍ²／ｇ未満では、タイヤに必要なゴムの補強性が確保できず、耐摩耗性能が確保できない。また、シリカのＢＥＴ比表面積は２８０ｍ²／ｇ以下であり、２６０ｍ²／ｇ以下が好ましく、２５０ｍ²／ｇ以下がより好ましい。シリカのＢＥＴ比表面積が２８０ｍ²／ｇを超えると、加工性が悪化し、加工が困難となる。なお、本明細書におけるシリカのＢＥＴ比表面積は、ＡＳＴＭ Ｄ３０３７−８１に準じてＢＥＴ法で測定される値である。

シリカのゴム成分１００質量部に対する含有量は３０質量部以上であり、４０質量部以上が好ましく、５０質量部以上がより好ましい。シリカの含有量が３０質量部未満では、タイヤに必要な補強性を得ることができない。また、ゴム成分１００質量部に対するシリカの含有量は１２０質量部以下であり、１００質量部以下が好ましく、９０質量部以下がより好ましい。シリカの配合量が１２０質量部をこえると、加工性が悪化し、加工が困難である。

（シランカップリング剤）
シリカを含有させるため、シランカップリング剤を用いることが好ましい。シランカップリング剤としては、例えば、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド等のスルフィド系、３−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、３−メルカプトプロピルトリエトキシシラン等のメルカプト系、３−オクタノイルチオ−１−プロピルトリエトキシシラン、３−ヘキサノイルチオ−１−プロピルトリエトキシシラン、３−オクタノイルチオ−１−プロピルトリメトキシシラン等のチオエーテル系、ビニルトリエトキシシラン等のビニル系、３−アミノプロピルトリエトキシシラン等のアミノ系、γ−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン等のグリシドキシ系、３−ニトロプロピルトリメトキシシラン等のニトロ系、３−クロロプロピルトリメトキシシラン等のクロロ系等が挙げられる。これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、シリカとの反応の温度制御のしやすさおよび、ゴム組成物の補強性改善効果等の点から、スルフィド系のカップリング剤、とりわけビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィドおよび３−トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィドが好ましい。

シランカップリング剤を含む場合、シランカップリング剤の含有量は、シリカ１００質量部に対して、１質量部以上が好ましく、２質量部以上がより好ましい。シランカップリング剤の含有量が１質量部未満では、未加硫ゴム組成物の粘度が高く、加工性が悪くなる傾向がある。また、シリカ１００質量部に対するシランカップリング剤の含有量は、２０質量部以下が好ましく、１５質量部以下がより好ましい。シランカップリング剤の含有量が２０質量部を超えると、その含有量ほどのシランカップリング剤の配合効果が得られず、高コストになる傾向がある。

（その他の配合剤）
タイヤ用ゴム組成物には、上記成分以外にも、必要に応じて、ジエン系ゴム以外のゴム成分や、従来ゴム工業で一般に使用される配合剤、例えば、シリカ以外の補強用充填剤、各種軟化剤、各種老化防止剤、ワックス、酸化亜鉛、ステアリン酸、加硫剤、加硫促進剤等を適宜含有することができる。

（シリカ以外の補強用充填剤）
シリカ以外の補強用充填剤としては、カーボンブラック、炭酸カルシウム、アルミナ、クレー、タルク等、従来からタイヤ用ゴム組成物において用いられているものを配合することができる。

（カーボンブラック）
カーボンブラックとしては、特に限定されず、ＧＰＦ、ＦＥＦ、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦ等を、単独または２種以上を組合せて使用することができる。

カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ₂ＳＡ）は、８０ｍ²／ｇ以上が好ましく、１００ｍ²／ｇ以上がより好ましく、１１０ｍ²／ｇ以上がさらに好ましい。また、該Ｎ₂ＳＡは、３００ｍ²／ｇ以下が好ましく、２５０ｍ²／ｇ以下がより好ましい。なお、カーボンブラックのＮ₂ＳＡは、ＪＩＳ Ｋ ６２１７のＡ法によって求められる。

カーボンブラックを含有させる場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、１質量部以上が好ましく、５質量部以上がより好ましい。また、ゴム成分１００質量部に対するカーボンブラックの含有量は、５０質量部以下が好ましく、３０質量部以下がより好ましい。カーボンブラックの含有量を前記の範囲内とすることで、良好な低燃費性および耐候性が得られる。

（軟化剤）
軟化剤としては、プロセスオイル、潤滑油、パラフィン、流動パラフィン、石油アスファルト、ワセリン等の石油系軟化剤、大豆油、パーム油、ヒマシ油、アマニ油、ナタネ油、ヤシ油等の脂肪油系軟化剤、トール油、サブ、蜜ロウ、カルナバロウ、ラノリン等のワックス類、リノール酸、パルミチン酸、ステアリン酸、ラウリン酸等の脂肪酸、等が挙げられる。軟化剤の配合量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１００質量部以下である。この場合、ウェットグリップ性能を低下させる危険性が少ない。

（オイル）
オイルとしては、例えば、パラフィン系、アロマ系、ナフテン系プロセスオイル等のプロセスオイルが挙げられる。

オイルを含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、１０質量部以上が好ましく、１５質量部以上がより好ましい。また、オイルの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、６０質量部以下が好ましく、５５質量部以下がより好ましい。オイルの含有量が上記範囲内の場合は、オイルを含有させる効果が十分に得られ、良好な耐摩耗性を得ることができる。なお、本明細書において、オイルの含有量には、油展ゴムに含まれるオイル量も含まれる。

（液状ジエン系重合体）
液状ジエン系重合体としては、液状スチレンブタジエン共重合体（液状ＳＢＲ）、液状ブタジエン重合体（液状ＢＲ）、液状イソプレン重合体（液状ＩＲ）、液状スチレンイソプレン共重合体（液状ＳＩＲ）等が挙げられる。なかでも、耐摩耗性と走行中の安定した操縦安定性能がバランスよく得られるという理由から、液状ＳＢＲが好ましい。なお、本明細書における液状ジエン系重合体は、常温（２５℃）で液体状態のジエン系重合体である。

液状ジエン系重合体のゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定したポリスチレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ）は、耐摩耗性、破壊特性、耐久性の観点から、１．０×１０³以上が好ましく、３．０×１０³以上がより好ましい。また、生産性の観点から２．０×１０⁵以下が好ましく、１．５×１０⁴以下がより好ましい。なお、本明細書における液状ジエン系重合体のＭｗは、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定したポリスチレン換算値である。

液状ジエン系重合体を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する液状ジエン系重合体の含有量は、３質量部以上が好ましく、５質量部以上がより好ましい。また、液状ジエン系重合体の含有量は、３０質量部以下が好ましく、２０質量部以下がより好ましい。液状ジエン系重合体の含有量が上記範囲内である場合は、良好なウェットグリップ性能が得られ、本発明の効果が得られやすい傾向がある。

（老化防止剤）
老化防止剤としては、特に限定されるものではないが、例えば、アミン系、フェノール系、イミダゾール系の各化合物や、カルバミン酸金属塩等の老化防止剤を適宜選択して配合することができ、これらの老化防止剤は、単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、老化防止効果の高さという理由からアミン系老化防止剤が好ましく、Ｎ−（１，３−ジメチルブチル）−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ−イソプロピル−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ’−ジフェニル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ’−ジ−２−ナフチル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ−シクロヘキシル−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ’−ビス（１−メチルヘプチル）−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ’−ビス（１，４−ジメチルペンチル）−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ’−ビス（１−エチル−３−メチルペンチル）−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ−４−メチル−２−ペンチル−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ’−ジアリール−ｐ−フェニレンジアミン、ヒンダードジアリール−ｐ−フェニレンジアミン、フェニルヘキシル−ｐ−フェニレンジアミン、フェニルオクチル−ｐ−フェニレンジアミン等のｐ−フェニレンジアミン系老化防止剤がより好ましく、Ｎ−（１，３−ジメチルブチル）−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミンが特に好ましい。

老化防止剤を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、０．５質量部以上が好ましく、１質量部以上がより好ましい。また、老化防止剤のゴム成分１００質量部に対する含有量は、５質量部以下であることが好ましく、３質量部以下であることがより好ましい。老化防止剤の含有量を上記範囲内とすることにより、老化防止効果を十分に得ると共に、老化防止剤がタイヤ表面に析出することによる変色を抑制することができる傾向がある。

その他、ステアリン酸、酸化亜鉛、ワックス等は、従来ゴム工業で使用されるものを用いることができる。

（加硫剤）
ゴム組成物は、加硫剤を含むことができる。加硫剤としては、有機過酸化物もしくは硫黄系加硫剤を使用できる。有機過酸化物としては、例えば、ベンゾイルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、メチルエチルケトンパーオキサイド、クメンハイドロパーオキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３あるいは１，３−ビス（ｔ−ブチルパーオキシプロピル）ベンゼン等を使用することができる。また、硫黄系加硫剤としては、例えば、硫黄、モルホリンジスルフィド等を使用することができる。これらの中では硫黄が好ましい。

加硫剤を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、０．５質量部以上であり、１質量部以上が好ましい。また、加硫剤のゴム成分１００質量部に対する含有量は、５質量部以下であり、３質量部以下が好ましい。加硫剤の含有量が上記範囲内である場合、適度な破壊特性が得られ、耐摩耗性が良好となる傾向がある。

（加硫促進剤）
加硫促進剤としては、特に限定されるものではないが、例えば、スルフェンアミド系、チアゾール系、チウラム系、チオウレア系、グアニジン系、ジチオカルバミン酸系、アルデヒド−アミン系もしくはアルデヒド−アンモニア系、イミダゾリン系、キサンテート系加硫促進剤が挙げられ、なかでも、本発明の効果がより好適に得られる点から、スルフェンアミド系加硫促進剤、グアニジン系加硫促進剤が好ましい。

スルフェンアミド系加硫促進剤としては、ＣＢＳ（Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド）、ＴＢＢＳ（Ｎ−ｔ−ブチル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド）、Ｎ−オキシエチレン−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ’−ジイソプロピル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ−ジシクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド等が挙げられる。チアゾール系加硫促進剤としては、２−メルカプトベンゾチアゾール、ジベンゾチアゾリルジスルフィド等が挙げられる。チウラム系加硫促進剤としては、テトラメチルチウラムモノスルフィド、テトラメチルチウラムジスルフィド、テトラベンジルチウラムジスルフィド（ＴＢｚＴＤ）等が挙げられる。グアニジン系加硫促進剤としては、ジフェニルグアニジン（ＤＰＧ）、ジオルトトリルグアニジン、オルトトリルビグアニジン等が挙げられる。これらは単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、本発明の効果がより好適に得られる点からＣＢＳおよびＤＰＧを組み合わせて使用することが好ましい。

加硫促進剤を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、０．１質量部以上が好ましく、０．３質量部以上がより好ましく、０．５質量部以上がさらに好ましい。加硫促進剤のゴム成分１００質量部に対する含有量は、８質量部以下が好ましく、７質量部以下がより好ましく、６質量部以下がさらに好ましい。加硫促進剤の含有量を上記範囲内とすることにより、適度な破壊特性が得られ、耐摩耗性が良好となる傾向がある。

（硬度）
上記ゴム組成物を用いて得られるトレッドの硬度は、ＪＩＳ−Ａ硬度で８０度以下が好ましく、７５度以下がより好ましく、７０度以下がさらに好ましい。硬度を８０度以下とすることにより、タイヤに入力されるエネルギーが緩和され、耐摩耗性の低下を防ぐことができる傾向がある。また、硬度は５５度以上が好ましく、６０度以上がより好ましく、６５度以上がさらに好ましい。硬度を５５度以上とすることにより、トレッドゴムに必要なゴムの剛性が確保できる傾向がある。

（接地面形状）
本発明の空気入りタイヤでは、正規リムにリム組みされ、かつ正規内圧が充填された無負荷の正規状態に於いて、正規荷重を負荷してトレッドを平面に押し付けた接地面形状が式（１）を満たす。このように接地面形状を調整することにより、タイヤ転動時のゴムへの入力エネルギーを低減させ、より効果的に耐摩耗性能を引き出すことができる。

図１に、前述のようにトレッドを平面に押し付けた接地面形状（ＦＰ:フットプリント）が示されている。接地面形状は０．９５≦ＳＬ０／ＳＬ８０（接地面形状指数）≦１．６の関係を満たすことが好ましい。ここで、ＳＬ０は図１の接地面形状ＦＰにおいて、タイヤ赤道上のタイヤ周方向（タイヤ回転方向）の接地長さである。また、ＳＬ８０は、図１の接地面形状に於いて、タイヤ赤道からトレッド接地半幅（ａ）の８０％のタイヤ軸方向距離（０．８ａ）を隔てる位置でのタイヤ周方向の接地長さを示す。

「トレッド接地半幅」とは、接地面におけるタイヤ軸方向の最も外側の接地端間のタイヤ軸方向の距離の半分を意味する。

「正規リム」とは、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、当該規格がタイヤ毎に定めるリムであり、例えば、ＪＡＴＭＡであれば標準リム、ＴＲＡであれば“Ｄｅｓｉｇｎ Ｒｉｍ”、ＥＴＲＴＯであれば“Ｍｅａｓｕｒｉｎｇ Ｒｉｍ”とする。

「正規内圧」とは、前記規格がタイヤ毎に定めている空気圧であり、ＪＡＴＭＡであれば最高空気圧、ＴＲＡであれば表“ＴＩＲＥ ＬＯＡＤ ＬＩＭＩＴＳ ＡＴ ＶＡＲＩＯＵＳ ＣＯＬＤ ＩＮＦＬＡＴＩＯＮ ＰＲＥＳＳＵＲＥＳ”に記載の最大値、ＥＴＲＴＯであれば“ＩＮＦＬＡＴＩＯＮ ＰＲＥＳＳＵＲＥ”とする。

「正規荷重」とは、前記規格がタイヤ毎に定めている荷重であり、ＪＡＴＭＡであれば最大負荷能力、ＴＲＡであれば“ＴＩＲＥ ＬＯＡＤ ＬＩＭＩＴＳ ＡＴ ＶＡＲＩＯＵＳ ＣＯＬＤ ＩＮＦＬＡＴＩＯＮ ＰＲＥＳＳＵＲＥＳ”に記載の最大値、ＥＴＲＴＯであれば“ＬＯＡＤ ＣＡＰＡＣＩＴＹ”とする。

なお、本明細書において接地面形状は、トレッドの溝を除外して特定されるものとする。ＳＬ０／ＳＬ８０が０．９５を未満であると、ショルダー部の接地圧力が高くなり、ゴムへの入力エネルギーが高まり、シリカの比表面積を高めて補強性を高めた効果が発揮できない。ＳＬ０／ＳＬ８０が１．６を超えると、センター部の接地圧力が高まり、シリカの比表面積を高めて補強性を高めた効果が発揮できない。ＳＬ０／ＳＬ８０の下限は、より好ましくは１．００、さらに好ましくは１．０５である。一方、上限はより好ましくは１．５５以下、さらに好ましくは１．５０以下である。

前述の接地面形状は、金型プロファイル、ゲージ分布、構造等の手法を適宜調整することにより得ることができるが、上記接地面形状が達成されるのであれば、手法は特に限定されない。例えば、トレッド中央部またはトレッドショルダー部の厚みを調整して、トレッドゲージ分布を調整することにより接地面形状指数（ＳＬ０／ＳＬ８０）を調整できる。具体的には、トレッド中央部の厚みを薄くすることによって接地面形状指数を小さい値に調整できるが、接地面形状指数を調整する手法は特に限定されない。

トレッド用ゴム組成物の製造方法
トレッド用ゴム組成物は、一般的な方法で製造できる。例えば、バンバリーミキサーやニーダー、オープンロール等の一般的なゴム工業で使用される公知の混練機で、上記各成分のうち、架橋剤および加硫促進剤以外の成分を混練りし（ベース練り工程）、その後、架橋剤および加硫促進剤を加えてさらに混練りし（仕上げ練り工程）、加硫する方法等により製造できる。

空気入りタイヤの製造方法
空気入りタイヤは、上述のトレッド用ゴム組成物を用いて、通常の方法により製造できる。すなわち、ジエン系ゴム成分を含むゴム成分に対して上述した配合剤を必要に応じて配合した上記ゴム組成物を、トレッド等の形状にあわせて押出し加工し、タイヤ成型機上で他のタイヤ部材とともに貼り合わせ、通常の方法にて成型することにより、未加硫タイヤを形成し、この未加硫タイヤを加硫機中で加熱および加圧することにより、タイヤを製造することができる。トレッドの形成は、シート状にした未加硫ゴム組成物を、所定の形状に貼り合せる方法、または２本以上の押出し機に挿入して押出し機のヘッド出口で２相に形成する方法によっても作製することができる。

空気入りタイヤは、乗用車用タイヤ、乗用車用高性能タイヤ、トラックやバス等の重荷重用タイヤ、競技用タイヤ等タイヤ全般に用いることができる。なかでも、シリカを用いた配合である点から、乗用車用高性能タイヤとすることが好ましい。

以下、本発明を実施例に基づいて説明するが、本発明はこれら実施例のみに限定されるものではない。

以下、実施例および比較例において用いた各種薬品をまとめて示す。
・ＳＢＲ：日本ゼオン（株）製のＮｉｐｏｌ ＮＳ６１６（スチレン含有率：２１質量％）
・ＢＲ：日本ゼオン（株）製のＮｉｐｏｌ ＢＲ１２２０（シス１，４含有率９７％）
・カーボンブラック：三菱ケミカル（株）製のダイアブラック（登録商標）Ｎ２２０（窒素吸着比表面積（Ｎ₂ＳＡ）：１１５ｍ²／ｇ）
・シリカ１：エボニック・デグッサ社製のＵＬＴＲＡＳＩＬ（登録商標）ＶＮ３（ＢＥＴ比表面積：１７５ｍ²／ｇ、平均一次粒子径：１８ｎｍ）
・シリカ２：エボニック・デグッサ社製のＵＬＴＲＡＳＩＬ（登録商標）９１００ＧＲ（ＢＥＴ比表面積：２３５ｍ²／ｇ、平均一次粒子径：１５ｎｍ）
・シランカップリング剤１：エボニック・デグッサ社製のＳｉ６９（ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド）
・酸化亜鉛：三井金属鉱業（株）製の亜鉛華１号
・ステアリン酸：日油（株）製のビーズステアリン酸つばき
・オイル：出光興産（株）製のミネラルオイルＰＷ−３８０
・老化防止剤：住友化学（株）製のアンチゲン６Ｃ（Ｎ−フェニル−Ｎ’−（１，３−ジメチルブチル）−ｐ−フェニレンジアミン）
・ワックス：大内新興化学工業（株）製のサンノックＮ
・硫黄：軽井沢硫黄（株）製の粉末硫黄
・加硫促進剤１：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＣＺ（Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）
・加硫促進剤２：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＤ（１，３−ジフェニルグアニジン）

実施例１〜５および比較例１〜５
表１に示す配合処方に従い、（株）神戸製鋼所製の１．７Ｌバンバリーミキサーを用いて、硫黄および加硫促進剤を除く薬品を投入し、排出温度が１５５℃となるように５分間混練りさいた。ついで、得られた混練物に硫黄および加硫促進剤を表１に示す配合量で加えた後、オープンロールを用いて、約８０℃の条件で３分間混練りして、未加硫ゴム組成物を得た。得られた未加硫ゴム組成物トレッド形状に成形して、他の部材と貼り合わせ、１７０℃で１５分間加硫することにより、実施例１〜５および比較例１〜５の空気入りタイヤ（サイズ１９５／６５Ｒ１５）を得た。なお、接地面形状指数（ＳＬ０／ＳＬ８０）は、トレッド中央部および／またはトレッドショルダー部の厚みを調整して、トレッドゲージ分布を調整することによって表１に示す値に調整した。

各実施例および比較例により得られた空気入りタイヤについて、接地面形状指数（ＳＬ０／ＳＬ８０）、硬度、ムーニー粘度、耐摩耗性の評価を以下に示す方法により行った。結果を表１に示す。また、ムーニー粘度指数および耐摩耗性指数の平均を「平均」として表１に示す。

＜硬度＞
ＪＩＳ Ｋ ６２５３に準じ、タイプＡ硬さ計にて、２５℃で測定した。

＜ムーニー粘度指数＞
ＪＩＳ Ｋ ６３００に準じて、１３０℃で未加硫ゴム組成物のムーニー粘度を測定し、比較例１のムーニー粘度を１００として、下記計算式により指数表示した。指数が大きいほど粘度が低く、加工が容易である。
（ムーニー粘度指数）
＝（比較例１のムーニー粘度）／（各配合のムーニー粘度）×１００

＜耐摩耗性＞
各タイヤ（サイズ１９５／６５Ｒ１５）にて国産ＦＦ車に装着し、走行距離８０００ｋｍ後のタイヤトレッド部の溝深さを測定し、タイヤ溝深さが１ｍｍ減るときの走行距離を算出し、次の式により指数化した。
（１ｍｍ溝深さが減るときの走行距離）／（比較例１のタイヤ溝が１ｍｍ減る取るときの走行距離）×１００
指数が大きいほど耐摩耗性が良好であり、１０５以上を目標値とする。

＜接地面形状指数（ＳＬ０／ＳＬ８０）＞
前述の方法にて算出した。値が大きい方が、クラウン部の接地長が長い（丸い）。

表１の結果より、シリカのＢＥＴ比表面積および含有量、ならびにタイヤの接地面形状指数（ＳＬ０／ＳＬ８０）を規定することで、シリカによってゴムの補強性を高めつつ、かつゴムへの入力エネルギーをコントロールすることができ、ゴムの加工性と耐摩耗性能を両立させることができることがわかる。

Claims (4)

1. ゴム成分１００質量部に対して、ＢＥＴ比表面積１８０〜２８０ｍ²／ｇのシリカを３０〜１２０質量部含むゴム組成物より構成されたトレッドを有する空気入りタイヤであって、
   正規リムにリム組みされ、かつ正規内圧が充填された無負荷の正規状態において、正規荷重を負荷して前記トレッドを平面に押し付けた接地面形状が下記式（１）を満たす空気入りタイヤ。
   ０．９５≦ＳＬ０／ＳＬ８０≦１．６ （１）
   （式中、ＳＬ０はタイヤ赤道上のタイヤ周方向の接地長さ、ＳＬ８０はタイヤ赤道上からトレッド接地半幅の８０％のタイヤ軸方向距離を隔てる位置でのタイヤ周方向の接地長さを示す。）
2. 前記ゴム組成物が、さらにカーボンブラックを含む請求項１記載の空気入りタイヤ。
3. 前記ゴム組成物が、さらにシランカップリング剤を含む請求項１または２記載の空気入りタイヤ。
4. トレッドのＪＩＳ Ａ硬度が５５〜８０である請求項１〜３のいずれか１項に記載の空気入りタイヤ。

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