JP2019044975A - 円すいころ軸受 - Google Patents

Abstract

【課題】内輪の外周面と保持器の内周面との間の内周隙間から、軸受内部へのオイルの流入をより一層抑えることができる円すいころ軸受を提供する。【解決手段】円すいころ軸受１は、外輪２と、内輪３と、複数の円すいころ４と、これら円すいころ４を円周方向に等間隔に保持する保持器１７とを備えている。保持器１７の小径側の内周端部は、内輪３の軸方向外側の小端面２７から軸方向内側の位置に設けられている。保持器１７の小径側の端面１９は、前記内周端部から半径方向外側に向かって軸方向内側に傾斜する内側傾斜面４６を有している。【選択図】図１

Description

本発明は、円すいころ軸受に関し、例えば、自動車の終減速装置などに組み込まれて、その装置内部に収容されたオイルを利用して潤滑を行なう円すいころ軸受に関する。

従来の円すいころ軸受としては、図１１に示す円すいころ軸受が知られている。この円すいころ軸受は、内周面に外側軌道面７１を有する外輪７２と、外周面に内側軌道面８１を有する内輪８２と、これらの軌道面７１，８１の間に転動自在に配置された複数の円すいころ７４と、これらの円すいころ７４を円周方向に等間隔に保持する保持器８７を有している。

円すいころ軸受は、コンパクトで、大きなラジアル荷重およびアキシャル荷重を支持することができ、しかも、高速回転で使用することができるため広く使用されている。しかしながら玉軸受に比べるとトルク損失が大きく、エネルギー節約の観点からそのトルクの低減が課題となっている。

円すいころ軸受は、その回転に伴うポンプ作用によって、保持器８７の小径側の端部８８と内輪外周８５との間、および保持器８７の小径側の端部８８と外輪内周７５との間から流入したオイルが軸受を貫通するので、そのオイルの撹拌抵抗が円すいころ軸受の回転トルクの増加に大きく寄与している。
特許文献１には、円すいころ軸受内のオイルの流れを適正化して回転トルクを低減するために、保持器８７の小径側を径方向内方に折り曲げて、内輪８２の外周との間の隙間（以下「内周隙間」という）を小さくすると共にラビリンスを形成した形態が開示されている。
また、特許文献２には、保持器８７の小径側の端部８８と外輪７２の内周との間の隙間（以下「外周隙間」という）におけるオイルの流動を制限するために、この外周隙間を調整する手段を設けた形態が開示されている。

特開２００５−６９４２１号公報 特開２００８−２０２７８５号公報

特許文献１に記載の円すいころ軸受では、保持器８７の端部８８の内周面が、内輪外周８５に対して半径方向の隙間をもって対向しており、また、この内輪外周８５には、半径方向外側に隆起している小鍔部８９が設けられている。そして、保持器８７の小径側の端部８８は、この小鍔部８９より軸方向外側に配置されており、この端部８８の軸方向内側の側面が小鍔部８９の軸方向外側の側面と小さな隙間を持って対向している。

こうして、保持器８７の小径側の端部８８の内周側と、内輪８２の外周側との間にラビリンスが形成され、このラビリンスにより、保持器８７の小径側の端部８８の内周側からのオイルの流入量を低減することが出来る。このように、前記内周隙間から、円すいころ軸受の内部、つまり、円すいころが存在している軸受内部へのオイルの流入を抑えることにより、そのオイルによる撹拌抵抗を低減することができ、円すいころ軸受の回転トルクの増加を抑制することが可能となる。

そこで、本発明は、前記内周隙間から軸受内部へのオイルの流入をより一層抑えることができる円すいころ軸受を提供することを目的とする。

（１）本発明は、内周面に円すい状の外側軌道面を有する外輪と、外周面に円すい状の内側軌道面を有する内輪と、前記外側軌道面と前記内側軌道面との間に転動自在に設けられた複数の円すいころと、前記円すいころを円周方向に等間隔に保持する保持器と、を備える円すいころ軸受であって、前記保持器の小径側の内周端部は、前記内輪の軸方向外側の端面から軸方向内側の位置に設けられており、前記保持器の小径側の端面は、前記内周端部から半径方向外側に向かって軸方向内側に傾斜する内側傾斜面を有している。

円すいころ軸受の回転に伴って遠心力により半径方向外向きの速度成分を有するオイルが、内輪の端面に沿って流れ、この端面から離脱すると、そのオイルの一部は軸方向内側に向かって流れるが、本発明によれば、保持器の小径側の内周端部が内輪の軸方向外側の端面から軸方向内側の位置に設けられており、しかも、この保持器の小径側の端面は、この内周端部を始点として軸方向内側に傾斜する内側傾斜面を有するので、前記一部のオイルを、保持器の当該内側傾斜面に沿って流すことができ、半径方向外側へ導くことができる。このため、オイルの流れが保持器によって阻害されにくくなる。
仮に、オイルの流れが保持器に衝突して阻害されると、その衝突する領域で圧力が高まり、この圧力が高まった領域のオイルが、比較的圧力の低い内輪の外周面と保持器の小径側の内周面との間の円筒空間を通じて円すいころ軸受の内部側へ流れやすくなるが、本発明によれば、このようなオイルの流れの発生を抑制することが可能となる。これにより、内輪の外周面と保持器の小径側の内周面との間の内周隙間から、軸受内部へのオイルの流入をより一層抑えることができる。

また、前記保持器の小径側の端面は、半径方向内寄りの領域に、前記内側傾斜面を有し、半径方向外寄りの領域に、半径方向外側に向かって軸方向外側に傾斜する外側傾斜面を有し、前記保持器の小径側の外周端部は、前記外側傾斜面と、当該保持器の小径側の外周面とが鋭角に交差する角部から成り、前記角部の先端の軸方向位置が、前記外輪の端面の軸方向位置とほぼ等しい位置に設けられているのが好ましい。

この場合、保持器の前記内側傾斜面に沿って流れるオイルを、前記外側傾斜面に沿って流して半径方向外側へ導くことができる。そして、保持器の小径側の外周端部は角部から成り、この角部の先端の軸方向位置が、外輪の端面の軸方向位置とほぼ等しい位置に設けられているころから、外側傾斜面を沿って流れるオイルは、軸方向外側に向かう速度成分を有し、このオイルの流れが前記角部から剥離すると、そのオイルが外輪の端面に沿って半径方向外側へ流れることができる構成となる。
そして、保持器の小径側の端面は、傾斜方向が異なる内側傾斜面と外側傾斜面とを有していることで、保持器の小径側の端部が軸方向に拡大するのを防ぐことができ、この結果、円すいころ軸受の軸方向寸法が大きくなるのを防止することが可能となる。

本発明によれば、内輪の外周面と保持器の小径側の端部の内周面との間の内周隙間から、軸受内部へのオイルの流入をより一層抑えることができ、円すいころ軸受が回転した際のオイルの撹拌抵抗を低減することが可能となる。

本発明の円すいころ軸受の第１実施形態を説明する断面図である。 図１に示す形態における要部拡大図である。 本発明の円すいころ軸受の他の形態を説明する断面図である。 外輪の大端面と内周円筒面との間に、面取りが形成されている場合の説明図である。 本発明の円すいころ軸受の他の形態を説明する断面図である。 参考発明の円すいころ軸受を説明する断面図である。 図６に示す円すいころ軸受の要部拡大図である。 参考発明の流量特性を計算した結果のグラフである。 内周隙間における流量特性を計算した結果のグラフである。 従来の保持器の小径側の円環部の説明図である。 従来の円すいころ軸受の断面図である。 図１に示す円すいころ軸受の変形例を示す断面図である。

〔円すいころ軸受の全体構成〕
本発明の実施形態（第１実施形態）を図１を用いて説明する。
図１に示した円すいころ軸受１は、自動車の終減速機のピニオンシャフトを支持する用途等に使用される。この円すいころ軸受１は、内周に円すい状の外側軌道面１６を有する外輪２と、外周に円すい状の内側軌道面１１を有する内輪３と、これら外側軌道面１６と内側軌道面１１との間に転動自在に配置された複数の円すいころ４と、これらの円すいころ４を円周方向に等しい間隔で保持する環状の保持器１７とを有している。なお、以下に説明する各形態において、外輪２、内輪３及び保持器１７は、共通する軸線Ｃを中心線とする環状（短円筒状）である。

外輪２は、外周面２３が円筒形状に形成されていて、軸方向両端に、大端面２１と小端面２２が軸線Ｃと直角な平面で形成されている。外側軌道面１６は円すい形状であって、その小径側（図１において左側）は、軸線Ｃと同軸に形成された内周円筒面３１に連続している。
外輪２は、軸受鋼を用いて製作されていて、焼入れ硬化処理をした後、外周面２３、大端面２１、小端面２２、外側軌道面１６、内周円筒面３１がそれぞれ研削加工によって仕上げられている。

内輪３は、内周面２５が円筒形状に形成されていて、軸方向両端に、大端面２６と小端面２７がそれぞれ軸線Ｃと直角な平面で形成されている。内側軌道面１１は円すい形状である。内側軌道面１１の大径側（図１において右側）には、鍔面２８が、軸線方向の断面形状（軸線Ｃを含む断面）において内側軌道面１１と概ね直交する方向に形成されている。そして、鍔面２８の外径側と大端面２６の外径側との間に円筒面２９が形成されている。
内輪３の小端面２７側には、内側軌道面１１の小径側から径方向外側へ突出している小鍔部１４が形成されており、この小鍔部１４の外周には軸線Ｃと同軸の円筒面２４が形成されている。
内輪３は、軸受鋼を用いて製作されていて、焼入れ硬化処理をした後、内周面２５、大端面２６、小端面２７、内側軌道面１１、鍔面２８、円筒面２４がそれぞれ研削加工によって仕上げられている。

円すいころ４は、略円すい台の形状であり、外周の転走面４１が円すい形状に研磨加工されている。外輪２と内輪３が、外側軌道面１６と内側軌道面１１が互いに半径方向に対向するように同軸に組み合わされ、この外側軌道面１６と内側軌道面１１との間に複数の円すいころ４が転動自在に組み込まれている。円すいころ４の両端面４２，４３のうち、大径側の端面４２は研磨加工されていて、内輪３の鍔面２８と摺接する。

保持器１７は、ポリフェニレンサルファイド、ポリアミド等の合成樹脂を射出成形することによって製作され、小径の円環部５と大径の円環部６とが、円周方向に等間隔に配置された複数の柱部７で結合されている。柱部７の長手方向は概ね外側軌道面１６の傾斜方向と同じである。隣接する柱部７と柱部７の間の空間に、それぞれ円すいころ４が１個ずつ挿入されている。
隣接する柱部７と円環部５と円環部６とで囲まれた空間はポケットと呼ばれ、このポケットの円周方向の内壁が円すいころ４の転走面４１と近接し、軸方向の内壁が円すいころ４の軸方向の両端面４２，４３と近接している。保持器１７の径方向及び軸方向についての位置決めは、前記ポケットが円すいころ４に接触することで行われる。こうして、保持器１７は複数の円すいころ４と近接することによって位置決めされているが、円すいころ４が自在に転動できるためには、保持器１７と円すいころ４との間にある程度の隙間が必要である。このため、軸受が回転するときに保持器１７と内外輪２，３とが接触しないように、これらの間にはそれぞれ、ある程度の大きさの隙間が必要とされる。
そして、内輪３が回転して円すいころ４が公転運動をすると、保持器１７はこの円すいころ４に案内されて公転し、外輪２や内輪３と同軸で回転する。

保持器１７の小径側の円環部５の形状を図２によって詳細に説明する。
円環部５の外周には外周円筒面５１が形成されていて、この外周円筒面５１は柱部７の外周面と連続している。そして、この円環部５の外周円筒面５１は、外輪２の内周に形成された内周円筒面３１と同軸に配置され、外周円筒面５１と内周円筒面３１が所定の隙間を持って半径方向に対向して、これら外周円筒面５１と内周円筒面３１との間に、軸線Ｃと平行な円筒空間Ｒが形成されている。

円環部５の軸方向外側の端面１９は、その半径方向外寄りの領域に、半径方向外側に向かって軸方向外側に傾斜する外側傾斜面４５を有している。この外側傾斜面４５は、軸線方向の断面形状（軸線Ｃを含む断面）において外周円筒面５１と鋭角で交差する円すい面となっている。このため、円環部５の外周端部は、外側傾斜面４５と外周円筒面５１とが鋭角に交差する角部５２から成る。
そして、外側傾斜面４５と外周円筒面５１とが交差して形成される角部５２の軸方向位置が、外輪２の大端面２１の軸方向位置と概ね一致するように組み込まれる。この円環部５の外側傾斜面４５と外輪２との位置関係についてはあとで詳述する。

また、円環部５の軸方向外側の端面１９は、その半径方向内寄りの領域に、半径方向外側に向かって軸方向内側に傾斜する内側傾斜面４６を有している。この内側傾斜面４６は、軸線方向の断面形状（軸線Ｃを含む断面）において円筒状である内周面５３と鋭角で交差する円すい面となっている。このため、円環部５の内周端部は、内側傾斜面４６と内周面５３とが鋭角に交差する角部５５から成る。
そして、この円環部５の内周端部、つまり、前記角部５５は、軸方向の配置に関して、内輪３の小端面２７から軸方向内側の位置に設けられており、かつ、この角部５５は、半径方向の配置に関して、内輪３の外周面の内の円筒面２４に接近した位置に設けられている。

以上より、この円環部５の軸方向外側の端面１９は、その半径方向内寄りの領域に、円環部５の内周端部（角部５５）から半径方向外側に向かって軸方向内側に傾斜する内側傾斜面４６を有している。この内側傾斜面４６は、角部５５を始点とする傾斜面からなる。そして、この内側傾斜面４６から傾斜角度を９０度以上変えて、この内側傾斜面４６から連続する前記外側傾斜面４５を、その半径方向外寄りの領域に有している。この外側傾斜面４５は、角部５２を終点とする傾斜面からなる。

円環部５の内側傾斜面４６及び角部５５と、内輪３との位置関係について説明する。前記のとおり、角部５５は、内輪３の小端面２７から軸方向内側の位置に設けられており、例えば、小端面２７から角部５５の先端までの軸方向に沿った寸法（以下、軸方向寸法という。）は、０（ゼロ）以上、１ｍｍ以下とするのが好ましい。なお、前記軸方向寸法が０（ゼロ）となるのは、小端面２７と角部５５の先端との軸方向位置が一致する場合である。また、この角部５５の先端は、内輪３の円筒面２４の近傍に設けられており、例えば、円筒面２４から角部５５の先端までの半径方向の寸法は、０．１ｍｍ以上、１ｍｍ以下とするのが好ましい。前記のような、角部５５を有する保持器１７と内輪３との軸方向の位置関係、及び、軸方向内側に向かって傾斜する内側傾斜面４６の傾斜角度に関する計算結果について、あとで説明する。
このように、角部５５は、内輪３の小端面２７と円筒面２４との交差部６２に接近している。なお、本実施形態では、交差部６２に、アール面が形成されている。図２に示す断面において、内側傾斜面４６から半径方向内側へ傾斜して延びる仮想の延長線は、この交差部６２のアール面と交差する構成となっていてもよい。

円環部５の内周面５３は保持器１７の軸線Ｃと同軸の円筒形状に形成されている。この内周面５３は内輪３の円筒面２４と同軸に配置され、内周面５３と円筒面２４は所定の隙間を持って半径方向に対向するように組み込まれる。
円環部５の軸方向内側の側面５４は、平面となっており、側面５４の外径側は柱部７の内周面に連続している。

こうして、保持器１７が円すいころ軸受１に組み込まれた状態では、小径側である円環部５は、内輪３に設けられている小鍔部１４の半径方向外側に配置され、円環部５の内周面５３と内輪３の円筒面２４とは小さな隙間を持って対向している。こうして、円環部５の内周側と内輪３の外周側との間にラビリンスが形成される。

〔オイルの流れについて〕
次に、内輪３が回転するときのオイルの流れを、図２によって説明する。
以下の説明では、円すいころ軸受１について、内輪３の小端面２７の側を「小径側」と称し、内輪３の大端面２６の側を「大径側」と称して説明する。
この円すいころ軸受１が使用される自動車の終減速機では、デフケース内に収容されたオイルがギアの回転によって跳ね上げられて、ピニオンシャフトを支持している円すいころ軸受１に多量のオイルが供給されている。

内輪３が回転しているときは、軸受内のオイル（更に詳細には、隣り合う円すいころ４と円すいころ４の間に存在するオイル）は、遠心力によって外方にある外側軌道面１６の方に移動する。そして外側軌道面１６が円すい形状であるために、オイルは外側軌道面１６に沿ってその大径側に移動する。こうして円すいころ軸受１には、その小径側から大径側にオイルが貫通するように流れる、いわゆるポンプ作用が生じる。

貫通油量が多いときは、円すいころ４がオイルを撹拌することによる撹拌抵抗によって回転トルクが増大し、この円すいころ軸受１を装着した装置（ここでは終減速機）の動力損失が増加する。一方、貫通油量が少なすぎる場合は、円すいころ４と外輪２または内輪３とが摺接する部分の潤滑を十分に確保できず、焼付きなどのトラブルを起こす。

上記のようにポンプ作用が生じることで、オイルは、円すいころ軸受１の小径側における外輪２と内輪３との間の開口部から円すいころ軸受１の内部に流入する。この開口部には、図２に示すように、保持器１７の小径側の円環部５が位置している。従って、軸受内部を貫通する油量を低減するためには、この円環部５の外周側と内周側の双方からの流入量を低減する必要がある。

〔円環部５の内周側からのオイルの流入〕
円環部５の内周側からのオイルの流入について説明する。
前述したように、円環部５の内周側は、内輪３の外周との間にラビリンスが形成されている。このため、保持器１７の寸法精度を厳しく設定しなくても、円環部５と内輪３との隙間の大きさがある程度の範囲内にあれば、円環部５の内周側からのオイルの流入量を低減することが出来る。

さらに、本実施形態の円すいころ軸受１は、円環部５の内周側におけるオイルの流入を抑制（流入量を低減）するために、前記ラビリンスによる機能の他、次に説明する機能も備えている。
その機能を説明する前に、従来構成について図１０により説明する。図１０は、従来の保持器９０の小径側の円環部９１の説明図である。円環部９１の内周面９５は、内輪９８の外周面９８ａと対向する円筒面である。また、円環部９１の軸方向外側の端面９２は、半径方向外側に向かって軸方向外側に傾斜する傾斜面となっている。このため、内輪９８の回転に伴って、遠心力により半径方向外向きの速度成分を有するオイルが、内輪９８の小端面９８ｂに沿って流れ、その小端面９８ｂから離脱すると、その一部が軸方向内側に向かって流れ、前記端面９２の半径方向内側寄りの面に衝突してその流れが阻害される。これにより、オイルの一部が衝突する領域Ｐ１では、圧力が比較的高い状態になる。すると、この領域Ｐ１は、円環部９１の内周面９５と内輪９８の外周面９８ａとの間の円筒空間Ｐ２よりも、圧力が高い状態となり、領域Ｐ１から円筒空間Ｐ２側へ向かうオイルの流れが発生し、オイルが、円すいころ９６の存在する軸受内部側（軸方向内側）に侵入しやすい状態となる。

そこで、図２に示す本実施形態では、円環部５の内周側からのオイルの流入を抑制（流入量を低減）するために、円環部５の内周端部の角部５５の先端が、内輪３の小端面２７から軸方向内側の位置であって、かつ内輪３の円筒面２４の近傍に設けられている。さらに、この円環部５の軸方向外側の端面１９は、半径方向内寄りの領域に前記角部５５から半径方向外側に向かって軸方向内側に傾斜する内側傾斜面４６を有している。

したがって、内輪３の回転に伴って遠心力により半径方向外向きの速度成分を有するオイルが、内輪３の小端面２７に沿って流れ、この小端面２７から離脱すると、そのオイルの一部は軸方向内側に向かって流れるが、図２に示す本実施形態の前記構成によれば、円環部５の内周端部の角部５５の先端が内輪３の小端面２７と、軸方向の位置に関して、一致、又は小端面２７よりも軸方向内側に設けられており、しかも、この軸方向外側の端面１９が、この角部５５を始点として軸方向内側に傾斜する内側傾斜面４６を有しているので、前記一部のオイルを、この内側傾斜面４６に沿って流すことができ、半径方向外側へ導く（整流する）ことができる。このため、オイルの流れが円環部５によって阻害されにくくなる。
この結果、前記のとおり図１０に示す従来例の場合、円環部９１によりオイルの流れが阻害され、領域Ｐ１で圧力が高まり、この圧力が高まった領域Ｐ１のオイルが、比較的圧力の低い円筒空間Ｐ２を通じて、軸受内部側へ流れやすくなるが、図２に示す本実施形態の場合、オイルの流れが円環部５によって阻害されにくくなることから、従来例のように圧力が高くなるのを防ぐことができ、従来のような軸受内部側へのオイルの流れの発生を抑制することが可能となる。つまり、円環部５の内周側におけるオイルの流入を抑制（流入量を低減）することが可能となる。

ここで、保持器１７の角部５５の先端と内輪３の小端面２７との軸方向の位置関係、及び、内側傾斜面４６の傾斜角度に関して、図９により説明する。図９は、保持器１７の円環部５と内輪３との間に形成される円筒空間Ｐ２（内周隙間）におけるオイルの流量特性を計算した結果のグラフである。この図９には、内輪３の小端面２７に対する角部５５の先端の軸方向位置を変えて数値解析した結果が示されている。図９の横軸は、内輪３の小端面２７に対する角部５５の先端の軸方向位置を示しており、小端面２７と角部５５の先端との軸方向位置が一致する場合を０としており、角部５５の先端が小端面２７よりも軸方向内側（図９の略図では右側）に位置する方向を＋方向としている。図９の縦軸は、円筒空間Ｐ２を通過するオイルの量（流量）である。

図９中の実線のグラフは、内側傾斜面４６の傾斜角度α（図９の略図参照）が、１５°である場合の解析結果を示している。これに対して、図９中の破線のグラフは、従来例として、傾斜角度αが０°である場合の解析結果を示している。なお、この数値解析では、内輪回転数：５０００／ｍｉｎ、オイルの油温：８０℃、円筒空間Ｐ２の半径方向の隙間：０．５ｍｍとしている。また、外輪２は固定され、内輪３の回転により保持器１７は円すいころ４と共に公転する条件である。

この図９から明らかなように、内側傾斜面４６を傾斜させることで（α＝１５°）、円筒空間Ｐ２を通過するオイルの流量が減少する。つまり、内側傾斜面４６を傾斜させることで、この内側傾斜面４６に沿ってオイルが流れやすくなり、円筒空間Ｐ２側へのオイルの流入が抑制されていることが確認できた。

また、角部５５の先端が小端面２７から軸方向に離れることで円筒空間Ｐ２を通過するオイルの流量が減少することを確認できるが、角部５５の軸方向位置が、小端面２７から軸方向に沿って０〜１ｍｍの範囲で離れる形態が好ましい。これは、小端面２７に沿って流れるオイルが小端面２７の外周端部から剥離することで、その流れの裏側に負圧領域が形成されるが、角部５５の先端の軸方向位置が０〜１ｍｍの範囲で比較的小端面２７に接近している場合、前記負圧領域が円筒空間Ｐ２の入口部（図９の略図では左側部）に形成されるためである。この結果、円筒空間Ｐ２では、相対的に圧力が高くなる中央部（図９の略図では右側部）から、圧力が低くなる入口部（負圧領域）側へと向かう流れが発生し、軸方向外側から円筒空間Ｐ２へとオイルが浸入するのをより効果的に抑制することができると考えられる。なお、角部５５の先端が小端面２７から軸方向に離れれば離れるほど、小端面２７に沿って流れるオイルが円筒空間Ｐ２に届きにくくなるので、円筒空間Ｐ２を通過するオイルの流量は減少する。

以上より、内側傾斜面４６は、半径方向外側に向かって軸方向内側に傾斜しており、角部５５の先端は、小端面２７から０〜１ｍｍの範囲で軸方向内側の位置に設けられているのが好ましい。なお、縦断面において軸線Ｃに直交する線と内側傾斜面４６とのなす角度α（図９の略図参照）は、１０°〜３０°とするのが好ましく、このときに流量を低減する効果が大きい。

〔円環部５の外周側からのオイルの流入〕
次に、円環部５の外周側からのオイルの流入について説明する。
円すいころ軸受１の内部では、保持器１７の柱部７と外側軌道面１６との間（以下「隙間Ａ」とする）のオイルが、遠心力により小径側から大径側に向かって流れている。このため従来は、保持器１７の小径側端部において保持器１７と外輪２との間にあるオイルは、隙間Ａの流れに吸引されて隙間Ａに誘導されるので、円すいころ軸受１を貫通する油量を十分に減少させることが出来なかった。

そこで、本実施形態では、保持器１７の小径側端部において、円環部５の外周に軸線Ｃと平行な外周円筒面５１が形成されていて、同じく軸線Ｃと平行な内周円筒面３１との間に円筒空間Ｒが形成されている。この円筒空間Ｒは、内周円筒面３１が軸線Ｃと平行な母線で形成された円筒面であるため、この円筒空間Ｒのオイルに遠心力が作用しても、傾斜面のように小径側から大径側への積極的なオイルの流動が生じない。
なお、この円筒空間Ｒの半径方向寸法（外周隙間）は小さい。つまり、円環部５の外周円筒面５１と外輪２の内周円筒面３１との間隔は小さく、その間隔は、例えば、０．１ｍｍ以上、１．５ｍｍ以下に設定されている。

あわせて本実施形態では、保持器１７の端面１９が有する外側傾斜面４５は、半径方向外側に向かって軸方向外側に傾斜するとともに、角部５２の先端の軸方向位置が、外輪２の大端面２１の軸方向位置とほぼ等しい位置に設けられている。このため、ギアの回転によって円環部５の端面１９に跳ね掛けられたオイルや、この円環部５の端面１９が有する内側傾斜面４６及び外側傾斜面４５に沿って流れてきたオイルが、遠心力によって角部５２から外方に飛ばされたときに、その飛散する方向は外輪２の大端面２１から離れた向きとなるので、このオイルが円筒空間Ｒに流入するのを防ぐことが出来る。

さらに、この端面１９に沿って外径側へ流動するオイルの流れは、角部５２で端面１９から剥離して、角部５２の裏側（図２の場合、角部５２の右側）に圧力が低下した領域（低圧領域）を生成する。角部５２の軸方向位置が、外輪２の大端面２１の軸方向位置とほぼ等しい位置に設けられているため、この低圧領域は、円筒空間Ｒの大端面２１側の開口部に形成される。

オイルは低圧側に向けて流動するので、円筒空間Ｒに存在するオイルは軸受の内部側から大端面２１の側に向けて流動する。この結果、円筒空間Ｒのオイルが、前述の隙間Ａの側に吸引されるのを低減できるので、円環部５の外周側からのオイルの流入を抑制できる。

このように、図２に示す実施形態において、小径側の円環部５の角部５２の先端の軸方向位置は、外輪２の大端面２１の軸方向位置とほぼ等しい位置に設けられていればよく、この「ほぼ等しい位置」の具体例について説明する。
この「ほぼ等しい位置」には、両者の位置が完全に一致する形態の他に、後の参考発明に関して説明する図８の場合と同様に、大端面２１から角部５２の先端が軸方向外側に突出する大きさが１ｍｍ以下である形態が、最も好ましい形態として含まれる。また、この軸方向外側に突出する大きさは、１ｍｍを越える場合であってもよく、図８の場合と同様に、約２．６ｍｍ以下であってもよい。つまり、この２．６ｍｍ以下の場合についても、前記「ほぼ等しい位置」に含まれる。

以上より、本実施形態にかかる円すいころ軸受１は、保持器１７の外周側において、オイルが流動する隙間をオイルの低圧領域で塞ぐことによって軸受内部へのオイルの流入量を抑制することができる。このため、保持器１７の寸法精度を厳しく管理しなくても、小径側から大径側に貫通して流れるオイルの量を低減できる。この結果、オイルの撹拌抵抗を小さく抑えて、回転中のトルクを低減した円すいころ軸受１を提供することができる。
なお、軸線方向の断面形状で外側傾斜面４５が軸線Ｃとのなす角度θ（図２参照）は、４５°〜７５°とするのが好ましく、このときに流量を低減する効果が大きい。

また、図１及び図２に示す形態では、円環部５の軸方向外側の端面１９が、内周端部の角部５５から半径方向外側に向かうにしたがって軸方向内側に傾斜する内側傾斜面４６と、この内側傾斜面４６から傾斜方向を変えて軸方向外側に傾斜する外側傾斜面４５とを有することで、保持器１７の小径側の円環部５が軸方向に拡大するのを防ぐことができ、この結果、円すいころ軸受１の軸方向寸法が大きくなるのを防止することが可能となる。
すなわち、仮に、円環部５の軸方向外側の端面１９の半径方向外寄りの領域が、外側傾斜面４５ではなく、軸線Ｃに直交する「円環面」である場合、その円環部５の外周側の角部５２の軸方向位置を外輪２の大端面２１の軸方向位置とほぼ等しい位置に設け、前記「円環面」と内側傾斜面４６とを繋げると、その円環部５の内周側の角部５５を、本実施形態よりも、軸方向外側に位置させる必要があり、これにより、円環部５の断面形状は半径方向内側に向かうにしたがって軸方向に拡大する。そして、本実施形態と同様に、この角部５５よりも軸方向外側に内輪３の小端面２７を位置させると、この内輪３の小端面２７の位置は、外輪２の大端面２１よりも大きく軸方向外側へ飛び出した形態となり、この結果、円すいころ軸受の軸方向寸法が大きくなってしまう。
しかし、本実施形態では、前記のとおり、円環部５の軸方向外側の端面１９は、傾斜方向が異なる内側傾斜面４６と外側傾斜面４５とを有することで、内輪３の小端面２７と、外輪２の大端面２１とを、軸方向についてほぼ同じ位置とすることができ、円すいころ軸受１の軸方向寸法が大きくなるのを防止することが可能となる。

〔円すいころ軸受１の他の形態〕
本発明の円すいころ軸受１では、角部５２の先端の軸方向位置が、外輪２の大端面２１の軸方向位置とほぼ等しい位置に設けられていればよく、この「ほぼ等しい位置」には、図３に示すように、角部５２の先端の位置が、外輪２の大端面２１よりも僅かに軸方向内側（円すいころ４が存在する軸受１の内部側）となる場合も含まれる。つまり、突出方向が−方向（マイナス方向）となる場合であってもよい。
このように、突出方向が−方向となる場合における前記「ほぼ等しい位置」の具体例としては、例えば、−０．４ｍｍ以上であり０ｍｍ未満である。この場合においても、円環部５の外周側から円すいころ軸受１の内部側へのオイルの流入を抑制することができる（参考発明に関して説明する図８参照）。つまり、突出寸法が、−０．４ｍｍ以上であり０ｍｍ未満となる場合についても、前記「ほぼ等しい位置」に含まれてよい。

また、図４に示すように、外輪２の大端面２１と内周円筒面３１との間に、面取り６０が形成されている場合、この面取り６０の内周円筒面３１側の始点６０ａよりも軸方向外側に、角部５２の先端が位置している形態についても、角部５２の先端の軸方向位置が、外輪２の大端面２１の軸方向位置とほぼ等しい位置に設けられている場合に含まれてよい。すなわち、大端面２１から面取り６０の前記始点６０ａまでの軸方向範囲に、角部５２の先端が位置している場合、前記「ほぼ等しい位置」に含まれる。なお、面取り６０の代わりに、図４の二点鎖線で示すように、アール面６０が付されている場合、このアール面６０の内周円筒面３１側の始点６０ａよりも軸方向外側に、角部５２の先端が位置している形態についても、前記「ほぼ等しい位置」に含まれてよい。なお、面取り６０の大きさ（アール面６０の半径）は、０．５ｍｍ以下程度としている。

〔円すいころ軸受１の他の形態〕
図５は、本発明の円すいころ軸受１の他の形態を説明する断面図である。図１に示す円すいころ軸受１と比較して、図５に示す円すいころ軸受１が異なる点は、保持器１７及び内輪３の形状であり、その他は同じである。
内輪３の小端面２７側の外周には軸線Ｃと同軸の円筒面２４が形成されていて、この円筒面２４と内側軌道面１１との間には、円筒面２４の外径よりわずかに大きい外径の小鍔部１４が形成されている。そして、保持器１７が有する小径側の円環部５の内周側と内輪３の外周側との間にラビリンスが形成されている。

保持器１７が有する小径側の円環部５の軸方向外側の端面１９は、半径方向外側に向かって軸方向内側に傾斜する内側傾斜面４６のみから成る。つまり、図１に示す形態のような外側傾斜面４５を端面１９は備えていない。そして、図５に示す実施形態では、円環部５の外周端部（角部５２）の先端は、外輪２の大端面２１よりも軸方向外側に突出している。

図５に示す実施形態における円環部５の内周側からのオイルの流入について説明する。
前述したように、円環部５の内周側は、内輪３の外周との間にラビリンスが形成されている。これにより、円環部５の内周側からのオイルの流入量を低減することが出来る。
さらに、この円すいころ軸受１は、円環部５の内周側におけるオイルの流入を抑制（流入量を低減）するために、前記ラビリンスによる機能の他、図１及び図２に示す実施形態と同様の機能を備えている。

すなわち、図５に示す本実施形態において、円環部５の内周側からのオイルの流入を抑制（流入量を低減）するために、円環部５の内周端部の角部５５の先端が、内輪３の小端面２７から軸方向内側の位置であって、かつ内輪３の円筒面２４の近傍に設けられている。さらに、この円環部５の軸方向外側の端面１９は、前記角部５５から半径方向外側に向かって軸方向内側に傾斜する内側傾斜面４６を有している。

したがって、内輪３の回転に伴って遠心力により半径方向外向きの速度成分を有するオイルが、内輪３の小端面２７に沿って流れ、この小端面２７から離脱すると、そのオイルの一部は軸方向内側に向かって流れるが、前記構成によれば、円環部５の内周端部の角部５５の先端が内輪３の小端面２７と、軸方向の位置に関して、一致、又は小端面２７よりも軸方向内側に設けられており、しかも、この軸方向外側の端面１９が、この角部５５を始点として軸方向内側に傾斜する内側傾斜面４６を有しているので、前記一部のオイルを、この内側傾斜面４６に沿って流すことができ、半径方向外側へ導く（整流する）ことができる。このため、オイルの流れが円環部５によって阻害されにくくなる。
この結果、図１０に示す従来例のように円環部５の内周側の領域で圧力が高くなるのを防ぐことができ、軸受内部側へのオイルの流れの発生を抑制することが可能となる。つまり、円環部５の内周側におけるオイルの流入を抑制（流入量を低減）することが可能となる。
この結果、オイルの撹拌抵抗を小さく抑えて、回転中のトルクを低減した円すいころ軸受を提供することができる。

〔参考発明について〕
以下、参考発明を図６〜図８により説明する。
図６に示した円すいころ軸受１は、自動車の終減速機のピニオンシャフトを支持する用途等に使用される。この円すいころ軸受１は、内周に外側軌道面１６を有する外輪２と、外周に内側軌道面１１を有する内輪３と、上記の外側軌道面１６と内側軌道面１１との間に転動自在に配置された複数の円すいころ４と、これらの円すいころ４を円周方向に等しい間隔で保持する保持器１７とを有している。外輪２、内輪３及び保持器１７は、共通する軸線Ｃを中心線とする環状（短円筒状）である。

外輪２は、外周面２３が円筒形状に形成されていて、軸方向両端に、大端面２１と小端面２２が軸線Ｃと直角な平面で形成されている。外側軌道面１６は円すい形状であって、その小径側（図６において左側）は、軸線Ｃと同軸に形成された内周円筒面３１に連続している。
外輪２は、軸受鋼を用いて製作されていて、焼入れ硬化処理をした後、外周面２３、大端面２１、小端面２２、外側軌道面１６、内周円筒面３１がそれぞれ研削加工によって仕上げられている。

内輪３は、内周面２５が円筒形状に形成されていて、軸方向両端に、大端面２６と小端面２７がそれぞれ軸線Ｃと直角な平面で形成されている。内側軌道面１１は円すい形状である。内側軌道面１１の大径側（図６において右側）には、鍔面２８が、軸線方向の断面形状（軸線Ｃを含む断面）において内側軌道面１１と概ね直交する方向に形成されている。そして、鍔面２８の外径側と大端面２６の外径側との間に円筒面２９が形成されている。
小端面２７側の外周には軸線Ｃと同軸の円筒面２４が形成されていて、この円筒面２４と内側軌道面１１との間には、円筒面２４の外径よりわずかに大きい外径の小鍔部１４が形成されている。
内輪３は、軸受鋼を用いて製作されていて、焼入れ硬化処理をした後、内周面２５、大端面２６、小端面２７、内側軌道面１１、鍔面２８、円筒面２４がそれぞれ研削加工によって仕上げられている。

円すいころ４は、略円すい台の形状であり、外周の転走面４１が円すい形状に研磨加工されている。外輪２と内輪３が、外側軌道面１６と内側軌道面１１が互いに半径方向に対向するように同軸に組み合わされ、この外側軌道面１６と内側軌道面１１との間に複数の円すいころ４が転動自在に組み込まれている。円すいころ４の両端面４２，４３のうち、大径側の端面４２は研磨加工されていて、内輪３の鍔面２８と摺接する。

保持器１７は、ポリフェニレンサルファイド、ポリアミド等の合成樹脂を射出成形することによって製作され、小径の円環部５と大径の円環部６とが、円周方向に等間隔に配置された複数の柱部７で結合されている。柱部７の軸線の方向は概ね円すいころ４の軸線の方向と同じである。隣接する柱部７と柱部７の間の空間に、それぞれ円すいころ４が１個ずつ挿入されている。
隣接する柱部７と円環部５と円環部６とで囲まれた空間はポケットと呼ばれ、このポケットの円周方向の内壁が円すいころ４の転走面４１と近接し、軸方向の内壁が円すいころ４の軸方向の両端面４２，４３と近接している。保持器１７の径方向及び軸方向についての位置決めは、前記ポケットが円すいころ４に接触することで行われる。こうして、保持器１７は複数の円すいころ４と近接することによって位置決めされているが、円すいころ４が自在に転動できるためには、保持器１７と円すいころ４との間にある程度の隙間が必要である。このため、軸受が回転するときに保持器１７と内外輪２，３とが接触しないように、これらの間にはそれぞれ、ある程度の大きさの隙間が必要とされる。
そして、内輪３が回転して円すいころ４が公転運動をすると、保持器１７はこの円すいころ４に案内されて公転し、外輪２や内輪３と同軸で回転する。

保持器１７の小径側の円環部５の形状を図７によって詳細に説明する。
円環部５の外周には外周円筒面５１が形成されていて、この外周円筒面５１は柱部７の外周面と連続している。そして、この円環部５の外周円筒面５１は、外輪２の内周に形成された内周円筒面３１と同軸に配置され、外周円筒面５１と内周円筒面３１が所定の隙間を持って半径方向に対向して、これら外周円筒面５１と内周円筒面３１との間に、軸線Ｃと平行な円筒空間Ｒが形成されている。

円環部５の軸方向外側の端面１９は、図７の断面図に示したように、軸線方向の断面形状において外周円筒面５１と鋭角で交差する円すい面となっている。そして、外周円筒面５１と端面１９とが交差して形成される角部５２の軸方向位置が、外輪２の大端面２１の軸方向位置と概ね一致するように組み込まれる。この円環部５と外輪２との位置関係についてはあとで詳述する。

円環部５の内周面５３は保持器１７の軸線Ｃと同軸の円筒形状に形成されている。この内周面５３は内輪３の円筒面２４と同軸に配置され、内周面５３と円筒面２４は所定の隙間を持って半径方向に対向するように組み込まれる。
円環部５の軸方向内側の側面５４は、軸線Ｃと直角方向に形成された平面となっている。側面５４の外径側は柱部７の内周面に連続している。

こうして、保持器１７が円すいころ軸受１に組み込まれたときは、円環部５は、内輪外周の小鍔部１４より軸方向外側に配置され、円環部５の軸方向内側の側面５４が小鍔部１４の軸方向外側の側面１４ａと小さな隙間を持って対向している。また、上述したように円環部５の内周面５３が内輪外周の円筒面２４と所定の隙間をもって対向している。こうして、円環部５の内周側と内輪３の外周側との間にラビリンスが形成される。

〔オイルの流れについて〕
次に、内輪３が回転するときのオイルの流れを、図７によって説明する。
以下の説明では、円すいころ軸受１について、内輪３の小端面２７の側を「小径側」と称し、内輪３の大端面２６の側を「大径側」と称して説明する。
この円すいころ軸受１が使用される自動車の終減速機では、デフケース内に収容されたオイルがギアの回転によって跳ね上げられて、ピニオンシャフトを支持している円すいころ軸受１に多量のオイルが供給されている。

内輪３が回転しているときは、軸受内のオイル（更に詳細には、隣り合う円すいころ４と円すいころ４の間に存在するオイル）は、遠心力によって外方にある外側軌道面１６の方に移動する。そして外側軌道面１６が円すい形状であるために、オイルは外側軌道面１６に沿ってその大径側に移動する。こうして円すいころ軸受１には、その小径側から大径側にオイルが貫通するように流れる、いわゆるポンプ作用が生じる。

貫通油量が多いときは、円すいころ４がオイルを撹拌することによる撹拌抵抗によって回転トルクが増大し、この円すいころ軸受１を装着した装置（ここでは終減速機）の動力損失が増加する。一方、貫通油量が少なすぎる場合は、円すいころ４と外輪２または内輪３とが摺接する部分の潤滑を十分に確保できず、焼付きなどのトラブルを起こす。

上記のようにポンプ作用が生じることで、オイルは、円すいころ軸受１の小径側における外輪２と内輪３との間の開口部から円すいころ軸受１の内部に流入する。この開口部には、図７に示すように、保持器１７の小径側の円環部５が位置している。従って、軸受内部を貫通する油量を低減するためには、この円環部５の外周側と内周側の双方からの流入量を低減する必要がある。

〔円環部５の内周側からのオイルの流入〕
円環部５の内周側からのオイルの流入について説明する。
前述したように、円環部５の内周側は、内輪３の外周との間にラビリンスが形成されている。このため、保持器１７の寸法精度を厳しく設定しなくても、円環部５と内輪３との隙間の大きさがある程度の範囲内にあれば、円環部５の内周側からのオイルの流入量を低減することが出来る。この部分の構造に伴う効果については、特開２００５−６９４２１号公報に記載されているので、ここでの詳細な説明を省略する。

〔円環部５の外周側からのオイルの流入〕
次に、円環部５の外周側からのオイルの流入について説明する。
円すいころ軸受１の内部では、保持器１７の柱部７と外側軌道面１６との間（以下「隙間Ａ」とする）のオイルが、遠心力により小径側から大径側に向かって流れている。このため従来は、保持器１７の小径側端部において保持器１７と外輪２との間にあるオイルは、隙間Ａの流れに吸引されて隙間Ａに誘導されるので、円すいころ軸受１を貫通する油量を十分に減少させることが出来なかった。

そこで、本参考発明では、保持器１７の小径側端部において、円環部５の外周に軸線Ｃと平行な外周円筒面５１が形成されていて、同じく軸線Ｃと平行な内周円筒面３１との間に円筒空間Ｒが形成されている。この円筒空間Ｒは、内周円筒面３１が軸線Ｃと平行な母線で形成された円筒面であるため、この円筒空間Ｒのオイルに遠心力が作用しても、傾斜面の場合のように小径側から大径側への積極的なオイルの流動が生じない。

あわせて本参考発明では、保持器１７の端面１９は、半径方向外側に向かって軸方向外側に傾斜するとともに、角部５２の先端の軸方向位置が、外輪２の大端面２１の軸方向位置とほぼ等しい位置に設けられている。このため、ギアの回転によって円環部５の端面１９に跳ね掛けられたオイルが遠心力によって外方に飛ばされたときに、その飛散する方向は外輪２の大端面２１から離れた向きとなるので、このオイルが円筒空間Ｒに流入するのを防ぐことが出来る。

さらに、この端面１９に沿って外径側へ流動するオイルの流れは、角部５２で端面１９から剥離して、角部５２の裏側（図７の場合、角部５２の右側）に圧力が低下した領域（低圧領域）を生成する。角部５２の軸方向位置が、外輪２の大端面２１の軸方向位置とほぼ等しい位置に設けられているため、この低圧領域は、円筒空間Ｒの大端面２１側の開口部に形成される。

オイルは低圧側に向けて流動するので、円筒空間Ｒに存在するオイルは軸受の内部側から大端面２１の側に向けて流動する。この結果、円筒空間Ｒのオイルが、前述の隙間Ａの側に吸引されるのを低減できるので、円環部５の外周側からのオイルの流入を抑制できる。

前記低圧領域の大きさは、保持器１７の回転数やオイルの温度などによって変化する。車両の終減速装置が通常使用されるときの条件より、内輪回転数：５０００／ｍｉｎ、オイルの油温：８０℃、円筒空間Ｒの半径方向の隙間：０．６５ｍｍの条件、及び、外輪２は固定され、内輪３の回転により保持器１７は円すいころ４と共に公転する条件で、外輪２の大端面２１と保持器１７の角部５２の軸方向位置を変えて数値解析した結果を図８のグラフに示す。図８の縦軸は、円筒空間Ｒを通過するオイルの量（流量）である。このグラフは、下側（横軸）に示すように、保持器端面位置（角部５２の先端の位置）が外輪２の大端面２１の軸方向位置と一致するときを０として、保持器端面位置（角部５２の先端の位置）が大端面２１よりも、軸方向に突出する方向を＋方向としている。この結果、大端面２１から角部５２が軸方向に突出する大きさは、０〜１ｍｍ程度の領域が最も適正であることが確認できた。

また、上記の条件下で、軸線方向の断面形状で端面１９が軸線Ｃとのなす角度θ（図７参照）を変えて計算した結果、θは４５°〜７５°のときに流量を低減する効果が大きいことが確認できた。

以上の説明によって理解できるように、参考発明にかかる円すいころ軸受は、保持器の外周側において、オイルが流動する隙間をオイルの低圧領域で塞ぐことによって軸受内部へのオイルの流入量を抑制している。このため、保持器の寸法精度を厳しく管理しなくても、小径側から大径側に貫通して流れるオイルの量を低減できる。この結果、オイルの撹拌抵抗を小さく抑えて、回転中のトルクを低減した円すいころ軸受を提供することができる。

また、この円すいころ軸受１では、前記のとおり（図７参照）、角部５２の先端の軸方向位置が、外輪２の大端面２１の軸方向位置とほぼ等しい位置に設けられていればよく、この「ほぼ等しい位置」の具体例として、図８により説明したとおり、大端面２１から角部５２の先端が軸方向外側に突出する大きさ（突出寸法ともいう）が、１ｍｍ以下である形態が、最も適正であることを説明した。しかし、この軸方向外側に突出する大きさは、１ｍｍを越える場合であっても、図８に示すように、約２．６ｍｍ以下では、円環部５の外周側から円すいころ軸受１の内部側へのオイルの流入を抑制することができる。つまり、この突出寸法が２．６ｍｍ以下の場合も、前記「ほぼ等しい位置」に含まれてもよい。なお、前記「ほぼ等しい位置」には、突出寸法が０（ゼロ）、つまり、大端面２１と角部５２との軸方向位置が一致する場合も、当然含まれる。

なお、参考発明としての円すいころ軸受１では、角部５２の先端の軸方向位置が、外輪２の大端面２１の軸方向位置とほぼ等しい位置に設けられていればよく、この「ほぼ等しい位置」には、角部５２の先端の位置が、外輪２の大端面２１よりも僅かに軸方向内側（円すいころ４が存在する軸受１の内部側）となる場合も含まれる。つまり、突出方向が−方向（マイナス方向）となる場合であってもよい。
このように、突出方向が−方向となる場合における前記「ほぼ等しい位置」の具体例としては、例えば、−０．４ｍｍ以上であり０ｍｍ未満である。この場合においても、円環部５の外周側から円すいころ軸受１の内部側へのオイルの流入を抑制することができる（図８参照）。つまり、突出寸法が、−０．４ｍｍ以上であり０ｍｍ未満となる場合についても、前記「ほぼ等しい位置」に含まれてよい。

また、図１２は、図１に示す円すいころ軸受１の変形例を示す断面図である。図１２に示す円すいころ軸受１は、図１に示す円すいころ軸受１と比較すると、外輪２の内周面の形状が異なるが、その他は同じである。異なる点について具体的に説明すると、図１２に示す外輪２の内周円筒面３１の軸方向の長さは、図１に示す外輪２の内周円筒面３１よりも短くされている。また、この図１２に示す外輪２の内周円筒面３１の軸方向長さをより短くしてもよく、更には、この内周円筒面３１を省略して、外側軌道面１６が大端面２１に（アール面や面取りを介して）繋がっていてもよい。

本発明の円すいころ軸受１は、図示する形態に限らず本発明の範囲内において他の形態のものであってもよい。
なお、本発明に係る前記各形態及び前記参考発明において、前記のとおり保持器１７は円すいころ４により軸方向について位置決めされているが、円環部５の軸方向外側の端面１９（角部５２，５５の先端）と、外輪２又は内輪３との軸方向位置の比較については、円環部５が最も軸方向内側に寄って保持器１７が位置決めされた状態において行われる。例えば、外周端部である角部５２の先端と、外輪２の大端面２１との軸方向位置を比較する場合、円環部５が最も軸方向内側に寄って保持器１７が位置決めされた状態において行われる。また、内周端部である角部５５の先端と、内輪３の小端面２７との軸方向位置を比較する場合、円環部５が最も軸方向内側に寄って保持器１７が位置決めされた状態において行われる。

１：円すいころ軸受、 ２：外輪、 ３：内輪
４：円すいころ、 ５：円環部、 ６：円環部
７：柱部、 １１：内側軌道面、 １４：小鍔部
１６：外側軌道面、 １７：保持器、 １９：端面
２１：大端面、 ２２：小端面、 ２３：外周面
２４：円筒面、 ２５：内周面、 ２６：大端面
２７：小端面（端面）、 ２８：鍔面、 ２９：円筒面
３１：内周円筒面、 ３５：外輪本体部、 ３６：外輪突出部
４１：転走面、 ４２：端面、 ４５：外側傾斜面
４６：内側傾斜面、 ５１：外周円筒面、 ５２：角部
５３：内周面、 ５４：側面、 ５５：角部
６０：面取り（アール面）、 ６０ａ：始点、 ６２：交差部
７１：外側軌道面、 ７２：外輪、 ７５：外輪内周
７４：円すいころ、 ８１：内側軌道面、 ８２：内輪
８５：内輪外周、 ８７：保持器、 ８８：端部
９０：保持器、 ９１：円環部、 ９２：端面
９５：内周面、 ９８：内輪、 ９８ａ：外周面
９８ｂ：小端面、 Ｒ：円筒空間、 Ｐ１：領域
Ｐ２：円筒空間

Claims (2)

1. 内周面に円すい状の外側軌道面を有する外輪と、外周面に円すい状の内側軌道面を有する内輪と、前記外側軌道面と前記内側軌道面との間に転動自在に設けられた複数の円すいころと、前記円すいころを円周方向に等間隔に保持する保持器と、を備える円すいころ軸受であって、
   前記保持器の小径側の内周端部は、前記内輪の軸方向外側の端面から軸方向内側の位置に設けられており、
   前記保持器の小径側の端面は、前記内周端部から半径方向外側に向かって軸方向内側に傾斜する内側傾斜面を有していることを特徴とする円すいころ軸受。
2. 前記保持器の小径側の端面は、半径方向内寄りの領域に、前記内側傾斜面を有し、半径方向外寄りの領域に、半径方向外側に向かって軸方向外側に傾斜する外側傾斜面を有し、
   前記保持器の小径側の外周端部は、前記外側傾斜面と、当該保持器の小径側の外周面とが鋭角に交差する角部から成り、
   前記角部の先端の軸方向位置が、前記外輪の端面の軸方向位置とほぼ等しい位置に設けられている請求項１に記載の円すいころ軸受。