JP2018021629A - 湯水混合栓 - Google Patents

Abstract

【課題】異音を抑制することができる湯水混合栓の提供。
【解決手段】好ましい湯水混合栓１０は、固定弁体６２、可動弁体６０及びレバーハンドル１４を備えている。水流入孔と流路形成凹部との重複面積が水側重複面積Ｓｃとされ、湯流入孔と流路形成凹部との重複面積が湯側重複面積Ｓｈとされ、前記面積Ｓｃと前記面積Ｓｈとの合計面積がＳとされる。前記レバー前後位置を最大吐出位置としたまま、前記レバー左右位置を水側限界から湯側限界まで変化させる場合において、前記合計面積Ｓが、最大値Ｓｍａｘと最小値Ｓｍｉｎとを有している。前記合計面積Ｓが前記最小値Ｓｍｉｎとなるときの前記レバー左右位置が、前記湯水混合領域である。Ｓｍｉｎ／Ｓｍａｘが０．７０以下である
【選択図】図１６

Description

本発明は、湯水混合栓に関する。

シングルレバー式の湯水混合水栓が知られている。この湯水混合栓では、レバーハンドルの左右回動により、湯と水との切り替え、及び、湯水混合比の調整が可能である。更に、レバーハンドルの前後回動（上下回動）により、吐出量の調整が可能である。

特開２０１０−１８５５６９号公報は、湯流入弁孔及び水流入弁孔が固定弁体に左右対称に形成された湯水混合栓を開示する。この湯水混合栓では、レバーハンドルが湯流入弁孔と水流入弁孔との中間に位置する状態で、レバーハンドルを開操作したとき、水のみが吐出されるように構成されている。

特開２０１５−１２４８１９号公報は、固定弁体の通水路に、その流路断面積を変化させるように段差部が形成されている湯水混合栓を開示する。この段差部は、通過する水の流速の上昇を抑制する流速上昇抑制手段を備えている。

特開２０１０−１８５５６９号公報 特開２０１５−１２４８１９号公報

特開２０１０−１８５５６９号に記載の湯水混合栓では、使用頻度が高い正面位置において水のみが吐出されるように、可動弁体の孔形状が普通の形状から変更されている。しかし、この湯水混合栓では、湯水混合領域で吐出量を最大とすると、水流の乱れ及びキャビテーションが発生し、異音が生じることが判明した。また、この湯水混合栓では、湯水混合領域において水温が上がりにくいことも判明した。

特開２０１５−１２４８１９号に記載の湯水混合栓では、止水間際の異音を抑制するために段差部が設けられている。しかし、この段差部は、湯水混合領域において吐出量を最大にしたときには、異音を抑制する効果がほとんどないことが判った。

本発明の目的は、異音を抑制することができる湯水混合栓の提供にある。

本発明に係る好ましい湯水混合栓は、水流入孔及び湯流入孔からなる流入孔と流出孔とを有する固定弁体と、前記流入孔と前記流出孔とを連通させる流路形成凹部を有し、前記固定弁体の上を摺動しうる可動弁体と、前記可動弁体を動かしうるレバーハンドルと、を備えている。前記レバーハンドルの前後回動によりレバー前後位置を変化させることで、吐出量が調節されるように構成されている。前記レバーハンドルの左右回動によりレバー左右位置を変化させることで、吐出温度が調節されるように構成されている。前記レバー左右位置が、前記水流入孔からの水のみが吐出される水領域と、前記湯流入孔からの湯のみが吐出される湯領域と、湯水混合領域とを有している。前記水流入孔と前記流路形成凹部との重複面積が水側重複面積Ｓｃとされる。前記湯流入孔と前記流路形成凹部との重複面積が湯側重複面積Ｓｈとされる。前記面積Ｓｃと前記面積Ｓｈとの合計面積がＳとされる。前記レバー前後位置を最大吐出位置としたまま、前記レバー左右位置を水側限界から湯側限界まで変化させる場合において、前記合計面積Ｓが、最大値Ｓｍａｘと最小値Ｓｍｉｎとを有している。前記合計面積Ｓが前記最小値Ｓｍｉｎとなるときの前記レバー左右位置が、前記湯水混合領域にある。Ｓｍｉｎ／Ｓｍａｘが０．７０以下である。

前記合計面積Ｓが前記最小値Ｓｍｉｎとなるときの前記水側重複面積ＳｃがＳｃ１とされる。このとき、好ましくは、Ｓｃ１／Ｓｍａｘが０．５０以下である。
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他の観点からの好ましい湯水混合栓は、水流入孔及び湯流入孔からなる流入孔と流出孔とを有する固定弁体と、前記流入孔と前記流出孔とを連通させる流路形成凹部を有し、前記固定弁体の上を摺動しうる可動弁体と、前記可動弁体を動かしうるレバーハンドルと、を備えている。前記レバーハンドルの前後回動によりレバー前後位置を変化させることで、吐出量が調節されるように構成されている。前記レバーハンドルの左右回動によりレバー左右位置を変化させることで、吐出温度が調節されるように構成されている。前記固定弁体の上面において、前記水流入孔と前記湯流入孔との間の孔間部の中心角θ１が２０°以上である。

前記固定弁体の上面において、前記固定弁体の縦中心線と前記水流入孔との間の中心角がθｃ１とされ、前記縦中心線と前記湯流入孔との間の中心角がθｈ１とされ、前記水流入孔の中心角がθｃ２とされ、前記湯流入孔の中心角がθｈ２とされ、前記中心角θｃ１、θｈ１、θｃ２及びθｈ２の合計がθとされる。好ましくは、θ１／θが０．１以上０．１７５以下である。

好ましくは、θｃ１／θ１が０．４２以上０．９５以下である。

他の観点からの好ましい湯水混合栓は、水流入孔及び湯流入孔からなる流入孔と流出孔とを有する固定弁体と、前記流入孔と前記流出孔とを連通させる流路形成凹部を有し、前記固定弁体の上を摺動しうる可動弁体と、前記可動弁体を動かしうるレバーハンドルと、を備えている。前記レバーハンドルの前後回動によりレバー前後位置を変化させることで、吐出量が調節されるように構成されており、前記レバーハンドルの左右回動によりレバー左右位置を変化させることで、吐出温度が調節されるように構成されている。前記固定弁体の上面において、前記固定弁体の中心点から外側に向かって延びる半直線を、前記固定弁体の縦中心線に重なる位置から湯側に向かって前記中心点を中心として回転させたとき、前記湯流入孔の上開口線に最初に接する点がＰＨ２とされる。また、前記固定弁体の上面において、前記固定弁体の中心点から外側に向かって延びる半直線を、前記固定弁体の縦中心線に重なる位置から水側に向かって前記中心点を中心として回転させたとき、前記水流入孔の上開口線に最初に接する点がＰＷ２とされる。前記点ＰＨ２と前記点ＰＷ２との距離が最短距離ｄとされる。この湯水混合栓では、前記最短距離ｄが３ｍｍ以上３．８ｍｍ以下である。

前記点ＰＨ２と点ＰＷ２とを結ぶ直線Ｌｄと前記縦中心線との交点がＰ１とされ、前記点ＰＨ２と前記点Ｐ１との距離がｄ１とされ、前記点ＰＷ２と前記点Ｐ１との距離がｄ２とされる。好ましくは、ｄ１≦ｄ２が成立している。

好ましくは、前記流路形成凹部に整流部材が配置されている。

好ましくは、前記レバー左右位置が正面位置にあるとき、水のみが吐出される。

異音の発生が抑制された湯水混合栓が得られうる。

図１は、本発明の一実施形態に係る湯水混合栓の斜視図である。 図２は、図１の湯水混合栓の一部が示された正面図である。 図３は、図１の湯水混合栓の一部が示された側面図である。 図４は、レバー組立体の斜視図である。 図５は、レバー組立体の側面図である。 図６は、図５のＦ６−Ｆ６線に沿った断面図である。 図７は、レバー組立体の分解斜視図である。 図８（ａ）は可動弁体の下側部材の平面図（上面図）であり、図８（ｂ）は可動弁体の下側部材の底面図（下面図）である。 図９（ａ）は図８（ｂ）のＡ−Ａ線に沿った断面図であり、図９（ｂ）は図８（ｂ）のＢ−Ｂ線に沿った断面図である。 図１０（ａ）は固定弁体の平面図（上面図）であり、図１０（ｂ）は固定弁体の側面図であり、図１０（ｃ）は固定弁体の底面図（下面図）である。 図１１（ａ）は整流部材の平面図（上面図）であり、図１１（ｂ）は整流部材の側面図であり、図１１（ｃ）は整流部材の底面図（下面図）である。 図１２の（ａ１）及び（ｂ１）は、レバー左右位置が湯側限界にあり、レバー前後位置が止水位置にあるときの状態を示す。図１２の（ａ２）及び（ｂ２）は、レバー左右位置が湯側限界にあり、レバー前後位置が最大吐出位置にあるときの状態を示す。なお、（ａ１）及び（ａ２）は参考例を示し、（ｂ１）及び（ｂ２）は実施形態を示す。 図１３の（ａ３）及び（ｂ３）は、レバー左右位置が湯水混合領域にあり、レバー前後位置が止水位置にあるときの状態を示す。図１３の（ａ４）及び（ｂ４）は、レバー左右位置が湯水混合領域にあり、レバー前後位置が最大吐出位置にあるときの状態を示す。なお、（ａ３）及び（ａ４）は参考例を示し、（ｂ３）及び（ｂ４）は実施形態を示す。 図１４の（ａ５）及び（ｂ５）は、レバー左右位置が正面位置にあり、レバー前後位置が止水位置にあるときの状態を示す。図１４の（ａ６）及び（ｂ６）は、レバー左右位置が正面位置にあり、レバー前後位置が最大吐出位置にあるときの状態を示す。なお、（ａ５）及び（ａ６）は参考例を示し、（ｂ５）及び（ｂ６）は実施形態を示す。 図１５の（ａ７）及び（ｂ７）は、レバー左右位置が水側限界にあり、レバー前後位置が止水位置にあるときの状態を示す。図１５の（ａ８）及び（ｂ８）は、レバー左右位置が水側限界にあり、レバー前後位置が最大吐出位置にあるときの状態を示す。（ａ７）及び（ａ８）は参考例を示し、（ｂ７）及び（ｂ８）は実施形態を示す。 図１６は、第１実施形態に係る固定弁体の平面図（上面図）である。 図１７は、第２実施形態に係る固定弁体の平面図（上面図）である。 図１８は、第３実施形態に係る固定弁体の平面図（上面図）である。 図１９は、第４実施形態に係る固定弁体の平面図（上面図）である。 図２０は、第５実施形態に係る固定弁体の平面図（上面図）である。 図２１は、第６実施形態に係る固定弁体の平面図（上面図）である。 図２２（ａ）は、整流部材が取り付けられた下側部材の平面図であり、図２２（ｂ）は図２２（ａ）のＡ−Ａ線に沿った断面図であり、図２２（ｃ）は図２２（ａ）のＣ−Ｃ線に沿った断面図である。 図２３は、レバーハンドルの回動範囲を示す平面図である。 図２４は、レバー左右位置のそれぞれにおける湯側重複面積Ｓｈ及び水側重複面積Ｓｃを示すグラフである。

以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。

図１は、本発明の一実施形態に係る湯水混合栓１０の斜視図である。図２は、湯水混合栓１０の上部の正面図である。図３は、湯水混合栓１０の上部の側面図である。湯水混合栓１０は、本体１２、レバーハンドル１４、吐出部１６、湯導入管１８、水導入管２０及び吐出管２２を有する。吐出部１６は、ヘッド２４を有する。ヘッド２４は、切替レバー２６を有する。この切替レバー２６の操作により、シャワー吐出と通常吐出との切り替えが可能である。湯水混合栓１０は、例えば、キッチン、洗面台等で使用される。

更に、ヘッド２４は、切替ボタン２８と表示部３０とを有する。吐出部１６には、浄水カートリッジ（図示されず）が内臓されている。切替ボタン２８により、浄水カートリッジを透過する流路と、浄水カートリッジを透過しない流路とが切り換えられる。浄水カートリッジを透過する流路に切り換えられると、浄水が吐出される。浄水カートリッジを透過しない流路に切り換えられると、原水が吐出される。表示部３０は、吐水が浄水か原水かを表示する。

レバーハンドル１４の前後回動（上下回動）により、レバー前後位置が変化する。レバー前後位置により、吐出量が調整される。本実施形態では、レバーハンドル１４を上側に動かすほど、吐出量が増加する。図３のレバーハンドル１４の位置は、可動範囲の最も下側（止水位置）である。なお、この構成とは逆に、レバーハンドル１４を下側に動かすほど吐出量が増加してもよい。

レバーハンドル１４の左右回動により、レバー左右位置が変化する。レバー左右位置により、湯と水との混合割合が変化する。レバーハンドル１４の左右回動により、吐出温度の調整が可能である。

湯水混合栓１０は、その内部に、レバー組立体３８を有する。図４は、レバー組立体３８の斜視図である。図５は、レバー組立体３８の側面図である。図６は、レバー軸に対して垂直な断面に沿ったレバー組立体３８の断面図である。図７は、レバー組立体３８の分解斜視図である。

図７が示すように、レバー組立体３８は、移動体４０、ハウジング４２、回動体４４、レバー４６、レバー軸４８、左右クリック用弾性部材５０、左右クリック用当接体５２、軸５４、前後クリック用当接体５６、前後クリック用弾性部材５８、可動弁体６０、整流部材６１、固定弁体６２、パッキン６４、Ｏリング６６、Ｏリング６７及びベース体６８を有する。前述のレバーハンドル１４は、レバー４６に固定されている。

前後クリック用当接体５６及び前後クリック用弾性部材５８は、移動体４０に取り付けられている。前後クリック用当接体５６は、前後クリック用弾性部材５８（ねじりバネ）に付勢されつつ、前後クリック用係合部に当接している。図示されていないが、前後クリック用係合部は、レバー４６の側面５９に設けられている。この前後クリック用係合部と当接体５６との当接に起因して、レバー４６の前後回動に伴うクリック感が生じる。

左右クリック用当接体５２及び左右クリック用弾性部材５０は、回動体４４に取り付けられている。左右クリック用当接体５２は、左右クリック用弾性部材５０（板バネ）に付勢されつつ、左右クリック用係合部に当接しうる。左右クリック用係合部は図示されていないが、ハウジング４２の内面に設けられている。当接体５２と左右クリック用係合部との当接に起因して、レバー４６の左右回動に伴うクリック感が生じる。

ベース体６８は、湯導入口７０、水導入口７２及び吐出口７４を有する。ベース体６８の下部には、これら湯導入口７０、水導入口７２及び吐出口７４のそれぞれに対応した開口が設けられており、これらの開口のそれぞれに、湯導入管１８、水導入管２０及び吐出管２２が接続されている。

固定弁体６２は、ベース体６８の上側に固定される。ベース体６８には、固定弁体６２を固定するための係合凸部７６と、ハウジング４２を固定するための係合凸部７７とが設けられている。固定弁体６２には、係合凸部７６と係合する係合凹部７８が設けられている。

固定弁体６２は、湯流入孔８０、水流入孔８２及び流出孔８４を有する。湯流入孔８０は、ベース体６８の湯導入口７０に接続されている。水流入孔８２は、ベース体６８の水導入口７２に接続されている。流出孔８４は、ベース体６８の吐出口７４に接続されている。

可動弁体６０は、上側部材８６と、下側部材８８とを有する。上側部材８６は、下側部材８８に固定されている。上側部材８６は、凸部９０を有する。下側部材８８は、凹部９２を有する。この固定は、凸部９０と凹部９２との係合によって達成されている。本実施形態では、上側部材８６と下側部材８８とが互いに別部材である。別部材とすることで、上側部材８６と下側部材８８とのそれぞれにおいて、最適な材質及び製法が選択されうる。可動弁体６０は全体として一体的に成形されていてもよい。

固定弁体６２の上面には、平滑面ＰＬ１が設けられている。前記孔８０、８２及び８４が存在していない部分に、平滑面ＰＬ１が形成されている。一方、下側部材８８（可動弁体６０）の下面には、平滑面ＰＬ２が設けられている。平滑面ＰＬ１と平滑面ＰＬ２との面接触により、水密状態が確保されている。

上側部材８６の上面には、レバー４６の下端９５と係合するレバー係合凹部９８が設けられている。レバー４６の下端９５は、このレバー係合凹部９８に挿入されている。レバー４６（レバーハンドル１４）の動きに連動して、可動弁体６０が固定弁体６２の上を摺動する。レバーハンドル１４の左右回動に連動して、可動弁体６０は回転する。レバーハンドル１４の前後回動に連動して、可動弁体６０は移動する。

なお、レバー４６とレバー係合凹部９８との係合は、直接的であってもよいし、間接的であってもよい。例えば、レバー４６とレバー係合凹部９８との間に他の部材が介在していてもよい。

レバー４６は、軸孔１００を有する。この軸孔１００に、レバー軸４８が挿通されている。

回動体４４は、基部１０２と上部１０４とを有する。上部１０４は、レバー挿入孔１０６と、軸孔１０８とを有する。基部１０２は、可動弁体６０（の上側部材８６）に、スライド可能に取り付けられている。

レバー組立体３８では、レバー４６がレバー挿入孔１０６に挿入されており、このレバー４６の軸孔１００と、回動体４４の軸孔１０８とが同軸で配置されている。これら軸孔１００及び軸孔１０８に、レバー軸４８が挿入されている。レバー軸４８の挿入により、レバー４６が、前後回動可能な状態で、回動体４４に固定される。レバー挿入孔１０６の寸法は、レバー４６の前後回動を許容しうるように設定されている。なお本願では、レバー軸４８を回転軸とするレバー４６の回動及びそれに伴うレバーハンドル１４の回動が、「前後回動」とも称される。

移動体４０は、回動体４４に、上下移動が可能な状態で保持されている。移動体４０は、回動体４４に対して上下移動のみが可能であり、回動体４４に対して相対回転することはできない。移動体４０は、レバーハンドル１４の左右回動に連動して回動体４４と共に回転し、且つこの回転に連動して上下移動しうるように構成されている。

この移動体４０の上下移動は、移動体４０とハウジング４２との間で形成されたカム機構によって達成されている。移動体４０の内周面には、凸部（図示されず）が形成されている。このカム機構は、移動体４０に形成された上記凸部と、ハウジング４２に設けられた溝１１２との係合によって構成されている。この溝１１２は曲がって延在している。この溝１１２に沿って上記凸部が動くことで、移動体４０は回転しながら上下移動する。移動体４０が上側に移動すると、前後クリックに係る係合（当接体５６と前後クリック用係合部との係合）が解除される。移動体４０が下側に移動すると、前後クリックに係る係合が達成される。したがって、レバーハンドル１４の左右回動領域において、前後クリックが生じる領域と、前後クリックが生じない領域とが設定されている。

移動体４０は、回動体４４に対する相対回転が不要な状態で、回動体４４に保持されている。移動体４０は、回動体４４とともに回転する。レバーハンドル１４、レバー４６、移動体４０及び回動体４４は、一緒に回転する。

ハウジング４２は、小径円筒部１２０と、大径円筒部１２２と、連結部１２４とを有する。連結部１２４は、ハウジング４２の半径方向に延在している。小径円筒部１２０は、上方開口１２６を有する。大径円筒部１２２は、下方開口１２８を有する。前述の溝１１２は、小径円筒部１２０の外周面に設けられている。

大径円筒部１２２は、係合孔１３０を有する。この係合孔１３０が、ベース体６８の係合凸部７７と係合している。この係合により、ハウジング４２は、ベース体６８に固定されている。

回動体４４の上部１０４の円周面部の外径は、小径円筒部１２０の内径に略等しい。回動体４４の上部１０４は、小径円筒部１２０に、回転可能な状態で保持されている。この回転では、上部１０４の外周面と、小径円筒部１２０の内周面とが摺動する。大径円筒部１２２は、回動体４４の基部１０２、可動弁体６０及び固定弁体６２を収容している。

図８（ａ）は、可動弁体６０の下側部材８８の平面図である。図８（ｂ）は、下側部材８８の底面図である。図９（ａ）は、図８（ｂ）のＡ−Ａ線に沿った断面図である。図９（ｂ）は、図８（ｂ）のＢ−Ｂ線に沿った断面図である。下側部材８８（可動弁体６０）の下面には、流路形成凹部９４が形成されている。流路形成凹部９４は、下方に向かって開口している。流路形成凹部９４は有底の凹部である。すなわち、流路形成凹部９４の上方は閉じている。下側部材８８の下面のうち、流路形成凹部９４が形成されていない部分に、前述の平滑面ＰＬ２が設けられている。

流路形成凹部９４は、下開口線９４ｂを有している。後述されるように、この下開口線９４ｂで囲まれる領域と、固定弁体６２の各弁孔の上開口との重なりによって、吐水の仕様が決定される。

本実施形態では、下側部材８８のみによって流路形成凹部９４が形成されている。２つの部材によって流路形成凹部９４が形成されていてもよい。例えば、貫通孔を有する下側部材と、凹部を有する上側部材とによって流路形成凹部９４が形成されてもよい。この場合、前記下側部材の前記貫通孔の上側開口を塞ぐように前記上側部材の前記凹部が配置され、これら前記貫通孔と前記凹部とが合体して流路形成凹部９４が形成される。

図１０（ａ）は、固定弁体６２の平面図（上面図）である。図１０（ｂ）は、固定弁体６２の側面図である。図１０（ｃ）は、固定弁体６２の底面図（下面図）である。前述のとおり、固定弁体６２は、湯流入孔８０、水流入孔８２及び流出孔８４を有する。

湯流入孔８０は、上開口線８０ａを有する。この上開口線８０ａは、平滑面ＰＬ１における湯流入孔８０の輪郭線である。上開口線８０ａは、湯流入孔８０の上開口の輪郭線である。図１０（ａ）が示すように、上開口線８０ａによって画定される上開口は、曲がった長孔である。更に湯流入孔８０は、下開口線８０ｂを有する。下開口線８０ｂは、湯流入孔８０の下開口の輪郭線である。

湯流入孔８０は、第１傾斜面Ｙ１と、第２傾斜面Ｙ２とを有する。第１傾斜面Ｙ１及び第２傾斜面Ｙ２は、上向きの傾斜面である。第１傾斜面Ｙ１は、湯流入孔８０の長手方向における水側の端に位置する。第２傾斜面Ｙ２は、湯流入孔８０の長手方向における湯側の端に位置する。第１傾斜面Ｙ１は、水側にいくほど上側となるように傾斜している。第２傾斜面Ｙ２は、湯側にいくほど上側となるように傾斜している。

水流入孔８２は、第１傾斜面Ｍ１と、第２傾斜面Ｍ２とを有する。第１傾斜面Ｍ１及び第２傾斜面Ｍ２は、上向きの傾斜面である。第１傾斜面Ｍ１は、水流入孔８２の長手方向における湯側の端に位置する。第２傾斜面Ｍ２は、水流入孔８２の長手方向における水側の端に位置する。第１傾斜面Ｍ１は、湯側にいくほど上側となるように傾斜している。第２傾斜面Ｍ２は、水側にいくほど上側となるように傾斜している。

水流入孔８２は、上開口線８２ａを有する。この上開口線８２ａは、平滑面ＰＬ１における水流入孔８２の輪郭線である。上開口線８２ａは、水流入孔８２の上開口の輪郭線である。図１０（ａ）が示すように、上開口線８２ａによって画定される上開口は、曲がった長孔である。更に水流入孔８２は、下開口線８２ｂを有する。下開口線８２ｂは、水流入孔８２の下開口の輪郭線である。

流出孔８４は、上開口線８４ａを有する。この上開口線８４ａは、平滑面ＰＬ１における流出孔８４の輪郭線である。上開口線８４ａは、流出孔８４の上開口の輪郭線である。更に、流出孔８４は、下開口線８４ｂを有する。下開口線８４ｂは、流出孔８４の下開口の輪郭線である。

図１０（ａ）及び図１０（ｃ）において、固定弁体６２の縦中心線Ｌ１が一点鎖線で示されている。この縦中心線Ｌ１は、固定弁体６２の平面視（平面図及び底面図）において定義される。固定弁体６２の平面視（以下、単に平面視ともいう）において、レバーハンドル１４が正面にあるときの当該レバーハンドル１４の中心線ＣＨ１（図２３参照）は、縦中心線Ｌ１に一致する。平面視において、縦中心線Ｌ１は、上開口線８４ａの対称軸である。平面視において、縦中心線Ｌ１は、固定弁体６２の輪郭線９６の対称軸である。

図１０（ａ）及び図１０（ｃ）において、固定弁体６２の横中心線Ｌ２が一点鎖線で示されている。この横中心線Ｌ２は、固定弁体６２の平面視（平面図及び底面図）において定義される。この横中心線Ｌ２は、縦中心線Ｌ１に対して直角に交わっている。横中心線Ｌ２は、後述の中心点ＶＣを通る。

図１０（ａ）及び図１０（ｃ）において、固定弁体６２の中心点ＶＣが一点鎖線で示されている。固定弁体６２の輪郭線９６は円弧部分を有している。固定弁体６２の中心点ＶＣは、この円弧部分を一部とする円の中心に一致する。平面視において、固定弁体６２の全体を含む直径Ｄの円形領域を考慮するとき、この直径Ｄが最小となるときの最小円形領域が決定されうる。中心点ＶＣは、この最小円形領域の中心点に一致する。中心点ＶＣは、縦中心線Ｌ１と横中心線Ｌ２との交点である。

本願では、「流入孔」との文言が用いられる。この流入孔は、湯流入孔８０及び水流入孔８２を含む概念である。また、本願では、「流路孔」との文言が用いられる。この流路孔は、流入孔８０，８２及び流出孔８４を含む概念である。固定弁体６２は、これらの流路孔８０，８２，８４を有している。

図１０（ａ）が示すように、流入孔８０，８２（上開口線８０ａ，８２ａ）は、左右非対称に配置されている。縦中心線Ｌ１に対して、上開口線８０ａと上開口線８２ａとは互いに非対称である。上開口線８０ａのほうが上開口線８２ａよりも縦中心線Ｌ１に近い。

図１１（ａ）は整流部材６１の平面図である。図１１（ｂ）は整流部材６１の側面図である。図１１（ｃ）は整流部材６１の底面図である。整流部材６１は、流路形成凹部９４（図８（ｂ）参照）と同様の輪郭形状を有する。整流部材６１は、金網よりなる。図１１（ａ）では整流部材６１の一部が網状に描かれているが、実際には、整流部材６１の全体が、金網である。整流部材６１は、成形された金網である。整流部材６１は、流路形成凹部９４に収容されている。整流部材６１は、流路形成凹部９４に固定されている。整流部材６１は、流路形成凹部９４に嵌め込まれている。整流部材６１は、流路形成凹部９４の少なくとも一部に配置されていればよい。

整流部材６１は、流路形成凹部９４における流れを整える。整流部材６１は、流路形成凹部９４における乱流を抑制する。よって、異音が抑制される。

なお、整流部材６１は、金網に限定されない。通水性があれば、整流部材６１となりうる。整流部材６１として、金網、樹脂製の網、不織布（目が粗いもの）が例示される。金網として、織金網、亀甲金網、タフクリーン（菱形金網）、パンチングメタル及びウェッジワイヤースクリーン（溶接金網）が例示される。織金網の織り方として、平織、綾織、平畳織、トンキャップ織、フラットトップ織等が例示される。

整流性、通水性及び成形性の観点から、金網が好ましい。金網では、通水性と整流性とのバランスを考慮して、メッシュ、目開き、線径、空間率等が選定される。

整流部材６１は織られていなくてもよい。例えば、整流部材６１は、直線状の線部材が平行に並んだ構造であってもよい。整流部材６１は、ブラシ状の構造を有していてもよい。

図１２、図１３、図１４及び図１５は、可動弁体６０（下側部材８８）と固定弁体６２（固定弁体６２ｈ）との重なり状態を示す。換言すれば、これらの図は、流路形成凹部９４（流路形成凹部９４）と流路孔８０，８２，８４（上開口線８０ａ、上開口線８２ａ、上開口線８４ａ）との重なり状態を示す。これらの図においては、上方から透視された下開口線９４ｂ、上開口線８０ａ及び上開口線８２ａが示されている。各線は破線とされるべきであるが、見やすさを考慮して、下開口線９４ｂは実線で示されている。加えて、上開口線８０ａ及び上開口線８２ａのうち、流路形成凹部９４に重なった部分は実線で示されている。

図１２から図１５において、（ａ１）、（ａ２）、（ａ３）、（ａ４）、（ａ５）、（ａ６）、（ａ７）及び（ａ８）は、参考例の固定弁体６２ｈを用いた場合の重なり状態を示す。一方、（ｂ１）、（ｂ２）、（ｂ３）、（ｂ４）、（ｂ５）、（ｂ６）、（ｂ７）及び（ｂ８）は、実施形態の固定弁体６２を用いた場合の重なり状態を示す。

図１２から図１５の（ａ１）〜（ａ８）が示すように、参考例の固定弁体６２ｈでは、上開口線８０ａ及び上開口線８２ａが、縦中心線Ｌ１を対称軸とした線対称である。一方、図１２から図１５の（ｂ１）〜（ｂ８）が示すように、実施形態の固定弁体６２では、上開口線８０ａ及び上開口線８２ａが、縦中心線Ｌ１を対称軸とした線対称ではない。

図１２の（ａ１）及び（ｂ１）は、レバー左右位置が湯側限界にあり、レバー前後位置が止水位置にあるときの状態を示す。図１２の（ａ２）及び（ｂ２）は、レバー左右位置が湯側限界にあり、レバー前後位置が最大吐出位置にあるときの状態を示す。

図１３の（ａ３）及び（ｂ３）は、レバー左右位置が湯水混合領域にあり、レバー前後位置が止水位置にあるときの状態を示す。図１３の（ａ４）及び（ｂ４）は、レバー左右位置が湯水混合領域にあり、レバー前後位置が最大吐出位置にあるときの状態を示す。

図１４の（ａ５）及び（ｂ５）は、レバー左右位置が正面位置にあり、レバー前後位置が止水位置にあるときの状態を示す。図１４の（ａ６）及び（ｂ６）は、レバー左右位置が正面位置にあり、レバー前後位置が最大吐出位置にあるときの状態を示す。

図１５の（ａ７）及び（ｂ７）は、レバー左右位置が水側限界にあり、レバー前後位置が止水位置にあるときの状態を示す。図１５の（ａ８）及び（ｂ８）は、レバー左右位置が水側限界にあり、レバー前後位置が最大吐出位置にあるときの状態を示す。

図１２から図１５において、湯流入孔８０と流路形成凹部９４との重複面積Ｓｈが、ハッチングで示されている。また、水流入孔８２と流路形成凹部９４との重複面積Ｓｃが、ハッチングで示されている。重複面積Ｓｈに起因して、湯が吐出される。重複面積Ｓｃに起因して、水が吐出される。なお、本願において、重複面積Ｓｈは、湯側重複面積とも称される。重複面積Ｓｃは、水側重複面積とも称される。

図１２の（ａ２）が示すように、参考例においてレバー左右位置が湯側限界の場合、重複面積Ｓｈが存在し、重複面積Ｓｃは存在しない。すなわちこの場合、湯のみ（湯１００％）が吐出される。この点、本願実施形態も同様である。図１２の（ｂ２）が示すように、実施形態においてレバー左右位置が湯側限界の場合、重複面積Ｓｈが存在し、重複面積Ｓｃは存在しない。すなわちこの場合も、湯のみ（湯１００％）が吐出される。

図１５の（ａ８）が示すように、参考例においてレバー左右位置が水側限界の場合、重複面積Ｓｃが存在し、重複面積Ｓｈは存在しない。すなわちこの場合、水のみ（水１００％）が吐出される。この点、本願実施形態も同様である。図１５の（ｂ８）が示すように、実施形態においてレバー左右位置が水側限界の場合、重複面積Ｓｃが存在し、重複面積Ｓｈは存在しない。すなわちこの場合も、水のみ（水１００％）が吐出される。

図１４の（ａ６）が示すように、参考例においてレバー左右位置が正面位置の場合、重複面積Ｓｃが存在し、重複面積Ｓｈは存在しない。すなわちこの場合、水のみ（水１００％）が吐出される。この点、本願実施形態も同様である。図１４の（ｂ６）が示すように、実施形態においてレバー左右位置が正面位置の場合、重複面積Ｓｃが存在し、重複面積Ｓｈは存在しない。すなわちこの場合も、水のみ（水１００％）が吐出される。つまり、レバー左右位置が正面位置であるとき、水のみが吐出される。

図１３の（ａ４）及び（ｂ４）が示すように、参考例及び実施形態のいずれにおいても、重複面積Ｓｃ及び重複面積Ｓｈの両方が存在する。すなわちこの場合、水と湯とが混合されて吐出される。

図１３では、レバー左右位置は、湯水混合位置における所定位置である。（ａ４）と（ｂ４）との間で、レバー左右位置は同一である。この同一のレバー左右位置において、実施形態の重複面積Ｓｃは、参考例の重複面積Ｓｃよりも小さい。同一のレバー左右位置において、実施形態のＳｈ／Ｓｃは、参考例のＳｈ／Ｓｃよりも大きい。実施形態では、水側重複面積Ｓｃが抑制されている。水圧が高い水側の水側重複面積Ｓｃが抑制されることで、湯水混合領域における乱流が効果的に抑制される。

図１６は、固定弁体６２（第１実施形態）を上方から見た平面図である。

図１６で示されるように、Ｌｃ１は、固定弁体６２の中心点ＶＣを起点として固定弁体６２の外側に向かって延びる半直線である。半直線Ｌｃ１は、上開口線８２ａにおける最も湯側の点ＰＷ２を通る。中心点ＶＣを起点する半直線を、縦中心線Ｌ１に重なる位置から水側に向かって点ＶＣを中心として回転させたとき、上開口線８２ａに最初に接するのが半直線Ｌｃ１であり、その接点がＰＷ２である。

図１６で示されるように、Ｌｃ２は、固定弁体６２の中心点ＶＣを起点として固定弁体６２の外側に向かって延びる半直線である。半直線Ｌｃ２は、上開口線８２ａにおける最も水側の点を通る。中心点ＶＣを起点する半直線を、縦中心線Ｌ１に重なる位置から水側に向かって点ＶＣを中心として回転させたとき、上開口線８２ａに最後に接するのが半直線Ｌｃ２である。

図１６で示されるように、Ｌｃ３（破線）は、固定弁体６２の中心点ＶＣを起点として固定弁体６２の外側に向かって延びる半直線である。半直線Ｌｃ３は、第１傾斜面Ｍ１の下端線における最も湯側の点ＰＷ１を通る。中心点ＶＣを起点する半直線を、縦中心線Ｌ１に重なる位置から水側に向かって点ＶＣを中心として回転させたとき、第１傾斜面Ｍ１の下端線に最初に接するのが半直線Ｌｃ３であり、その接点がＰＷ１である。

図１６で示されるように、Ｌｈ１は、固定弁体６２の中心点ＶＣを起点として固定弁体６２の外側に向かって延びる半直線である。半直線Ｌｈ１は、上開口線８０ａにおける最も水側の点ＰＨ２を通る。中心点ＶＣを起点する半直線を、縦中心線Ｌ１に重なる位置から湯側に向かって点ＶＣを中心として回転させたとき、上開口線８０ａに最初に接するのが半直線Ｌｈ１であり、その接点がＰＨ２である。

図１６で示されるように、Ｌｈ２は、固定弁体６２の中心点ＶＣを起点として固定弁体６２の外側に向かって延びる半直線である。半直線Ｌｈ２は、上開口線８０ａにおける最も湯側の点を通る。中心点ＶＣを起点する半直線を、縦中心線Ｌ１に重なる位置から湯側に向かって点ＶＣを中心として回転させたとき、上開口線８０ａに最後に接するのが半直線Ｌｈ２である。

図１６で示されるように、Ｌｈ３（破線）は、固定弁体６２の中心点ＶＣを起点として固定弁体６２の外側に向かって延びる半直線である。半直線Ｌｈ３は、第１傾斜面Ｙ１の下端線における最も水側の点ＰＨ１を通る。中心点ＶＣを起点する半直線を、縦中心線Ｌ１に重なる位置から湯側に向かって点ＶＣを中心として回転させたとき、第１傾斜面Ｙ１の下端線に最初に接するのが半直線Ｌｈ３であり、その接点がＰＨ１である。

湯流入孔８０及び水流入孔８２の上開口線に関して、本願では、中心角θ、中心角θ１、中心角θｃ１、中心角θｈ１、中心角θｃ２及び中心角θｈ２が定義される。これらの中心角は、いずれも、平面視の固定弁体６２における角度である。

中心角θは、θｃ１、θｈ１、θｃ２及びθｈ２の合計である。中心角θは、θ１、θｃ２及びθｈ２の合計でもある。

図１６で両矢印θｃ１で示されているのは、縦中心線Ｌ１と水流入孔８２との間の中心角である。中心角θｃ１は、縦中心線Ｌ１と半直線Ｌｃ１との成す角である。

図１６で両矢印θｈ１で示されているのは、縦中心線Ｌ１と湯流入孔８０との間の中心角である。中心角θｈ１は、縦中心線Ｌ１と半直線Ｌｈ１との成す角である。

図１６で両矢印θ１で示されるのは、水流入孔８２と湯流入孔８０との間の孔間部Ｂ１の中心角である。中心角θ１は、θｃ１とθｈ１との合計である。

図１６で両矢印θｃ２で示されているのは、水流入孔８２の中心角である。中心角θｃ２は、半直線Ｌｃ１と半直線Ｌｃ２との成す角である。

図１６で両矢印θｈ２で示されているのは、湯流入孔８０の中心角である。中心角θｈ２は、半直線Ｌｈ１と半直線Ｌｈ２との成す角である。

固定弁体６２では、θｈ２がθｃ２よりも大きい。また、θｃ１がθｈ１よりも大きい。θｈ２は、９０°よりも大きい。θｃ２は、９０°よりも小さい。

固定弁体６２において、上開口線８０ａは、その水側の端部に、直線部８０ｃを有する。直線部８０ｃは、縦中心線Ｌ１に略平行である。上開口線８２ａは、その湯側の端部に、直線部８２ｃを有する。直線部８２ｃは、縦中心線Ｌ１に略平行である。なお、本願において「略平行」とは、２本の直線が平行であるか、又は、２本の直線の成す角が２０°以下であることを意味する。

図１７は、第２実施形態に係る固定弁体６２Ａを上方から見た平面図である。

固定弁体６２Ａでは、θｃ１がθｈ１よりも大きい。θｈ２（図示省略）は、９０°よりも小さい。θｃ２（図示省略）は、９０°よりも小さい。

固定弁体６２Ａにおいて、上開口線８０ａは、その水側の端部に、直線部８０ｃを有する。直線部８０ｃは、縦中心線Ｌ１に略平行である。上開口線８２ａは、その湯側の端部に、直線部８２ｃを有する。直線部８２ｃは、縦中心線Ｌ１に略平行である。

図１８は、第３実施形態に係る固定弁体６２Ｂを上方から見た平面図である。

固定弁体６２Ｂでは、θｃ１がθｈ１よりも大きい。θｈ２（図示省略）は、９０°よりも大きい。θｃ２（図示省略）は、９０°よりも小さい。

固定弁体６２Ｂにおいて、上開口線８０ａは、その水側の端部に直線部を有さない。上開口線８０ａは、その水側の端部に曲線部８０ｄを有する。曲線部８０ｄは、湯流入孔８０の外側に向かって凸となるように曲がっている。半直線Ｌｈ１は、曲線部８０ｄに接している。

固定弁体６２Ｂにおいて、上開口線８２ａは、その湯側の端部に直線部を有さない。上開口線８２ａは、その湯側の端部に曲線部８２ｄを有する。曲線部８２ｄは、水流入孔８２の外側に向かって凸となるように曲がっている。半直線Ｌｃ１は、曲線部８２ｄに接している。

図１９は、第４実施形態に係る固定弁体６２Ｃを上方から見た平面図である。

固定弁体６２Ｃでは、θｃ１とθｈ１とがほぼ同じであるが、θｃ１がθｈ１よりも大きい。θｈ２（図示省略）は、９０°よりも大きい。θｃ２（図示省略）は、９０°よりも小さい。

固定弁体６２Ｃにおいて、上開口線８０ａは、その水側の端部に直線部８０ｃを有する。直線部８０ｃは、縦中心線Ｌ１に略平行である。

固定弁体６２Ｃにおいて、上開口線８２ａは、その湯側の端部に直線部を有さない。上開口線８２ａは、その湯側の端部に曲線部８２ｄを有する。曲線部８２ｄは、水流入孔８２の外側に向かって凸となるように曲がっている。半直線Ｌｃ１は、曲線部８２ｄに接している。

図２０は、第５実施形態に係る固定弁体６２Ｄを上方から見た平面図である。

固定弁体６２Ｄでは、θｃ１がθｈ１よりも大きい。θｈ２（図示省略）は、９０°よりも小さい。θｃ２（図示省略）は、９０°よりも小さい。

固定弁体６２Ｄにおいて、上開口線８０ａは、その水側の端部に直線部８０ｃを有する。直線部８０ｃは、縦中心線Ｌ１に略平行である。

固定弁体６２Ｄにおいて、上開口線８２ａは、その湯側の端部に直線部８２ｃを有する。直線部８２ｃは、縦中心線Ｌ１に略平行である。

図２１は、第６実施形態に係る固定弁体６２Ｅを上方から見た平面図である。

固定弁体６２Ｅでは、θｃ１がθｈ１よりも大きい。θｈ２（図示省略）は、９０°よりも大きい。θｃ２（図示省略）は、９０°よりも大きい。

固定弁体６２Ｅにおいて、上開口線８０ａは、その水側の端部に直線部８０ｃを有する。直線部８０ｃは、縦中心線Ｌ１に略平行である。

固定弁体６２Ｅにおいて、上開口線８２ａは、その湯側の端部に直線部８２ｃを有する。直線部８２ｃは、縦中心線Ｌ１に略平行ではない。直線部８２ｃは、中心点ＶＣから離れるほど縦中心線Ｌ１から離れるように傾斜している。

図２２（ａ）は、整流部材６１が装着された下側部材８８の平面図である。図２２（ｂ）は図２２（ａ）のＡ−Ａ線に沿った断面図であり、図２２（ｃ）は図２２（ａ）のＢ−Ｂ線に沿った断面図である。

整流部材６１は、流路形成凹部９４に収容されている。整流部材６１の全体が、流路形成凹部９４の内部に収まっている。

この整流部材６１は、金網によって形成された部材である（図１１参照）。整流部材６１は、全体として、金網でできた籠状部材である。整流部材６１は、流路形成凹部９４に嵌め込まれている。整流部材６１は、弾性変形に伴う復元力によって、流路形成凹部９４に固定されている（図２２（ｃ）参照）。図２２（ｂ）及び図２２（ｃ）が示すように、整流部材６１は、折り曲がり部６１ａを有している。折り曲がり部６１ａは、整流部材６１の周囲に設けられている。この折り曲がり部６１ａは、弾性変形が容易である。この折り曲がり部６１ａを圧縮変形させつつ、整流部材６１は流路形成凹部９４に嵌め込まれている。

なお、図２２（ｂ）及び図２２（ｃ）では、整流部材６１として１層の断面が示されているが、実際には、前述の通り、整流部材６１は金網によって形成されている。

整流部材６１の透過に起因して、水流の乱れが抑制される。この結果、異音が抑制される。

図２３は、レバー左右位置を説明するための平面図である。レバーハンドル１４は、湯側限界ＭＬから水側限界ＭＲまで左右回動可能である。両矢印ＲＴ１は、水流入孔８２からの水のみが吐出される水領域を示す。両矢印ＲＴ１は、水流入孔８２からの水のみが吐出される水領域を示す。両矢印ＲＴ２は、湯水混合領域を示す。両矢印ＲＴ３は、湯流入孔８０からの湯のみが吐出される湯領域を示す。なお、湯領域ＲＴ３の角度は、０°であってもよい。すなわち、レバー左右位置が湯側限界ＭＬにあるときにのみ、湯のみが吐出されてもよい。

なお、第１実施形態に係る湯水混合栓１０では、水領域ＲＴ１の角度は５５°であり、湯水混合領域ＲＴ２の角度は２５°であり、湯領域ＲＴ３の角度は１０°である。

図２３の実施形態では、レバーハンドル１４の左右回動範囲ＲＦは、正面位置Ｃ１に対して左右対称である。左右回動範囲ＲＦは、正面位置Ｃ１に対して左右対称でなくてもよい。左右回動範囲ＲＦは、湯側限界ＭＬから水側限界ＭＲまでの角度範囲である。

図２３の実施形態では、水領域ＲＴ１と湯水混合領域ＲＴ２との境界位置Ｋ１が、正面位置Ｃ１よりも湯側に位置している。レバー左右位置が境界位置Ｋ１よりも湯側にあると、湯が混合される。

この実施形態においては、レバー左右位置が正面位置Ｃ１にあるとき、水のみが吐出される。第２から第６実施形態のいずれにおいても、レバー左右位置が正面位置Ｃ１にあるとき、水のみが吐出される。よって、頻度が高い正面位置Ｃ１において水のみが吐出されるため、意図しない湯の混合が抑制される。

図２３の実施形態では、水領域ＲＴ１と湯水混合領域ＲＴ２との境界位置Ｋ１が、正面位置Ｃ１よりも湯側に位置している。よって、レバー左右位置が正面位置Ｃ１から湯側に若干ずれている場合でも、水のみが吐出されうる。このため、意図しない湯の混合がより一層抑制され、省エネルギーに寄与する。

図２３において両矢印θｋで示されるのは、正面位置Ｃ１と境界位置Ｋ１との間の角度である。省エネルギーの観点から、角度θｋは、１度以上が好ましく、３度以上がより好ましく、５度以上が更に好ましい。水から湯水混合水への切替の操作性を高める観点から、角度θｋは、２０度以下が好ましく、１５度以下がより好ましく、１０度以下が更に好ましい。第１実施形態の湯水混合栓１０では、この角度θｋは５°とされた。

本願の各実施形態では、中心角θ１が大きい。中心角θ１が大きくされることで、湯水混合領域において生じる異音が抑制されうる。

湯水混合領域においては、湯流入孔８０と流路形成凹部９４との重複面積Ｓｈが狭くなる局面がある。この場合、湯と水との流れのバランスが悪くなり、水流の乱れ及びキャビテーションが生じる。また一般に、湯流入孔８０に供給される湯は給湯装置から供給されるため、湯流入孔８０での水圧は、水流入孔８２での水圧よりも低いことが多い。通常、湯流入孔８０での水圧は、水流入孔８２での水圧の３〜４倍程度である。この湯水圧力差により、湯と水との流れのバランスが更に悪くなり、水流の乱れ及びキャビテーションが更に生じやすい。吐出量が最大の場合に、この傾向が顕著となる。水流の乱れ及びキャビテーションは、異音を生じさせる。

中心角θ１を大きくすることで、湯水混合領域における流量を低下させることができる。この流量の低下により、水流の乱れ及びキャビテーションが抑制され、異音を少なくすることができる。

従来、湯水混合領域においては、前述の湯水圧力差に起因して、水温が上がりにくい場合があった。中心角θ１を大きくすることで、湯水混合領域において水の流れを抑制することができる。この結果、水温を容易に上昇させることができる。大きな中心角θ１は、水温の調節性にも寄与する。

湯水混合領域における異音の抑制及び水温の調節性の観点から、中心角θ１は、２０°以上が好ましく、２３°以上がより好ましく、２６°以上が更に好ましい。中心角θ１が過大である場合、湯水混合領域ＲＴ２の角度範囲が減少し、水温の調節性がかえって低下することがある。この観点から、中心角θ１は、３５°以下が好ましく、３３°以下がより好ましく、３１°以下が更に好ましい。

上述の通り、中心角θは、θｃ１、θｈ１、θｃ２及びθｈ２の合計である。湯水混合領域における異音の抑制及び水温の調節性の観点から、θ１／θは、０．０５以上が好ましく、０．０６以上がより好ましく、０．０７以上が更に好ましい。中心角θ１が過大である場合、湯水混合領域ＲＴ２の角度範囲が減少し、水温の調節性がかえって低下することがある。この観点から、θ１／θは、０．１５以下が好ましく、０．１４以下がより好ましく、０．１３以下が更に好ましい。

湯水混合領域における異音の抑制及び水温の調節性の観点から、θｃ１／θ１は、０．４以上が好ましく、０．５以上がより好ましく、０．６以上が更に好ましい。中心角θｃ１が過大である場合、正面位置Ｃ１で水のみを吐出させにくい。この観点から、θｃ１／θ１は、１．０以下が好ましく、０．９以下がより好ましく、０．８以下が更に好ましい。

中心角θ１を確保する観点から、中心角θｈ１は、０°を超えるのが好ましい。換言すれば、半直線Ｌｈ１は縦中心線Ｌ１よりも湯側に位置するのが好ましい（図１６参照）。同じ理由で、中心角θｈ１は、５°以上が好ましく、７°以上がより好ましく、９°以上が更に好ましい。水流の乱れを抑制するには、湯水混合領域ＲＴ２において湯の混合割合を確保するのがよい。この観点から、中心角θｈ１は、１５°以下が好ましく、１３°以下がより好ましく、１１°以下が更に好ましい。

湯水混合領域ＲＴ２における流量を抑制するには、水圧が高い水側の流量を抑制するのが効果的である。この観点から、中心角θｃ１は、１３°以上が好ましく、１５°以上がより好ましく、１７°以上が更に好ましい。水温の調節性を高める観点から、中心角θｃ１は、２３°以下が好ましく、２１°以下がより好ましく、１９°以下が更に好ましい。

湯水混合領域ＲＴ２における流量を抑制するには、水圧が高い水側の流量を抑制するのが効果的である。この観点から、θｃ１／θｈ１は、２．０以上が好ましく、２．３以上がより好ましい。水温調節性の観点から、過大なθｃ１は好ましくない。この観点から、θｃ１／θｈ１は、３．０以下が好ましく、２．８以下がより好ましい。

前述の通り、水流入孔８２に関して点ＰＷ１及び点ＰＷ２が定義され、湯流入孔８０に関して点ＰＨ１及び点ＰＨ２が定義される（図１６参照）。平面視において、点ＰＷ１と点ＰＷ２とを結ぶ線分の長さが傾斜幅Ｗ１（図示省略）と定義され、点ＰＨ１と点ＰＨ２とを結ぶ線分の長さが傾斜幅Ｗ２（図示省略）と定義される。湯流入孔８０と流路形成凹部９４との重複面積（湯側重複面積Ｓｈ）が小さくなるときに、水流の乱れ及びキャビテーションが生じやすく、これにより異音が生ずる。その時に、湯流入孔８０から流路形成凹部９４への湯の流れの方向が上下方向に近いほど、湯の流れが阻害されやすい。また、その時の水流入孔８２から流路形成凹部９４への水の流れが湯流入孔８０の方向に向いているほど、湯の流れが阻害されやすくなる。

よって、水流入孔８２における傾斜幅Ｗ１は、湯流入孔８０における傾斜幅Ｗ２よりも小さい方がよい。この観点から、Ｗ１／Ｗ２は、１．０以下が好ましく、０．９以下がより好ましい。なお、Ｗ１／Ｗ２が過小であると、水流入孔８２及び湯流入孔８０を限られた固定弁面積の範囲内で構成するのが難しくなる。この観点から、Ｗ１／Ｗ２は、０．６以上が好ましく、０．７以上がより好ましい。

なお、限られた固定弁面積の中で必要とされる水の量を確保する観点から、点ＰＷ２は点ＰＷ１よりも湯側（湯流入孔側）に位置しているのが好ましい。また、限られた固定弁面積の中で必要とされる湯の量を確保する観点から、点ＰＨ２は点ＰＨ１よりも水側（水流入孔側）に位置しているのが好ましい。

図１６の拡大部が示すように、点ＰＨ２と点ＰＷ２との距離が最短距離ｄと定義される。最短距離ｄを大きくすることで、湯水混合領域における流量を低下させることができる。この流量の低下により、水流の乱れ及びキャビテーションが抑制され、異音を少なくすることができる。この観点から、最短距離ｄは、３ｍｍ以上が好ましく、３．１ｍｍ以上がより好ましく、３．２ｍｍ以上が更に好ましい。湯水混合領域における流量の観点から、最短距離ｄは、３．８ｍｍ以下が好ましく、３．７ｍｍ以下がより好ましい。

図１６の拡大部が示すように、前記点ＰＨ２と点ＰＷ２とを結ぶ直線Ｌｄと前記縦中心線との交点がＰ１とされ、前記点ＰＨ２と前記点Ｐ１との距離がｄ１とされ、前記点ＰＷ２と前記点Ｐ１との距離がｄ２とされる。上述の通り、湯水混合領域において、湯と水との流れのバランスが悪くなり、水流の乱れ及びキャビテーションが生じうる。更に、上述の通り、湯水圧力差によって湯と水との流れのバランスが更に悪くなる。このバランスを改善して異音を抑制する観点から、距離ｄ１は、距離ｄ２以下であるのが好ましい。換言すれば、距離ｄ１は、距離ｄ２と同じか又は距離ｄ２よりも小さいのが好ましい。つまり、ｄ１≦ｄ２が成立しているのが好ましい。更には、距離ｄ１が距離ｄ２よりも小さい（ｄ１＜ｄ２）のがより好ましい。

異音を抑制する観点から、ｄ１／ｄ２は、０．９以下が好ましく、０．７以下がより好ましく、０．５以下が更に好ましい。ｄ１／ｄ２が過小である場合、温度調節性が低下しうる。この観点から、ｄ１／ｄ２は、０．１以上が好ましく、０．１５以上がより好ましく、０．２以上が更に好ましい。

下記の表１は、第１実施形態の固定弁体６２において、最短距離ｄを変化させて音を測定した結果を示す。レバー左右位置が−４０°から０°までの範囲において、５°おきに音が測定された。測定値の単位は、ｄＢ（デシベル）である。

計測された固定弁体６２は、次の６種類である。
（１）固定弁体６２−１：最短距離ｄが２．０ｍｍ（ｄ１が１ｍｍ、ｄ２が１ｍｍ）
（２）固定弁体６２−２：最短距離ｄが２．５ｍｍ（ｄ１が１ｍｍ、ｄ２が１．５ｍｍ）
（３）固定弁体６２−３：最短距離ｄが３．０ｍｍ（ｄ１が１ｍｍ、ｄ２が２ｍｍ）
（４）固定弁体６２−４：最短距離ｄが３．５ｍｍ（ｄ１が１ｍｍ、ｄ２が２．５ｍｍ）
（５）固定弁体６２−５：最短距離ｄが３．８ｍｍ（ｄ１が１ｍｍ、ｄ２が２．８ｍｍ）
（６）固定弁体６２−６：最短距離ｄが４．０ｍｍ（ｄ１が１ｍｍ、ｄ２が３ｍｍ）

なお、レバー左右位置が−５°（湯５°）における流量は、固定弁体６２−１で７．４リットル／分、固定弁体６２−２で７．３リットル／分、固定弁体６２−３で７．１５リットル／分、固定弁体６２−４で６．７リットル／分、固定弁体６２−５で６．２リットル／分、固定弁体６２−６で５．８リットル／分であった。

このように、上記最短距離ｄの好ましい範囲では、異音が抑制されつつ、流量が確保されている。なお、この結果は、湯流入孔８０及び水流入孔８２の水圧が共に０．４５ＭＰａとされた場合の結果である。実際の使用状態では、前述した湯水圧力差が存在するため、上記データ間の差異がより一層大きくなると考えられる。

表２及び表３は、上記第１実施形態における湯側重複面積Ｓｈ及び水側重複面積Ｓｃを示す。これらの表２及び表３は、レバー前後位置を最大吐出位置としたまま、レバー左右位置を水側限界ＭＲから湯側限界ＭＬまで変化させた場合の、湯側重複面積Ｓｈ及び水側重複面積Ｓｃを示している。更に、表２及び表３では、合計面積Ｓが示されている。合計面積Ｓは、湯側重複面積Ｓｈと水側重複面積Ｓｃとの合計である。

表２は、レバー左右位置が−５０°から０°までの場合における値を示す。図３は、レバー左右位置が０°から５０°までの場合における値を示す。レバー左右位置は、正面位置Ｃ１からの角度で示されており、正面位置Ｃ１よりも湯側の場合にマイナスの値とされ、正面位置Ｃ１よりも水側の場合にプラスの値とされ、正面位置Ｃ１ではレバー左右位置が０°である。

図２４は、第１実施形態における湯側重複面積Ｓｈ及び水側重複面積Ｓｃを示すグラフである。図２４は、表２及び表３に示されたデータをグラフ化したものである。図２４の棒グラフにおいて、水側重複面積Ｓｃが黒塗りで示されており、湯側重複面積Ｓｈはハッチングで示されている。

図２４の実施形態では、０°のレバ−左右位置は、水領域ＲＴ１である。−５°のレバ−左右位置は、水領域ＲＴ１である。−１０°のレバ−左右位置は、湯水混合領域ＲＴ２である。−１５°のレバ−左右位置は、湯水混合領域ＲＴ２である。−２０°のレバ−左右位置は、湯水混合領域ＲＴ２である。合計面積Ｓが最大となるのは、水領域ＲＴ１である。０°以上のレバー左右位置は、水領域ＲＴ１である。レバ−左右位置が５°のとき、合計面積Ｓは最大ではない。レバ−左右位置が１０°のとき、合計面積Ｓは最大ではない。レバ−左右位置が１５°のとき、合計面積Ｓは最大ではない。レバ−左右位置が２０°のとき、合計面積Ｓは最大である。レバ−左右位置が２５°のとき、合計面積Ｓは最大である。

図２４が示すように、この第１実施形態では、湯水混合領域の面積Ｓが、正面位置Ｃ１の近傍において抑制されている。前述の通り、重複面積Ｓｈが小さい局面では、湯と水との流れのバランスが悪くなり、水流の乱れ及びキャビテーションが生じやすい。しかし、本実施形態では、正面位置Ｃ１近傍の湯水混合領域において面積Ｓが抑制されているので、流量が抑制される。この結果、水流の乱れ及びキャビテーションが低減し、異音の発生が抑制されている。

また、この第１実施形態では、正面位置Ｃ１近傍の湯水混合領域において水側重複面積Ｓｃが抑制されているため、湯と水との流れのバランスが改善される。このため、湯水圧力差がある場合でも、湯の混合割合を容易に高めることができ、湯温が上昇しやすい。

本願において、最大値Ｓｍａｘ及び最小値Ｓｍｉｎが定義される。レバー前後位置を最大吐出位置としたまま、レバー左右位置を水側限界ＭＲから湯側限界ＭＬまで変化させる場合において、合計面積Ｓの最大値がＳｍａｘであり、合計面積Ｓの最小値がＳｍｉｎである。

本願において、合計面積Ｓが最小値Ｓｍｉｎとなるときの水側重複面積ＳｃがＳｃ１と定義される。合計面積Ｓが最小値Ｓｍｉｎとなるときの湯側重複面積ＳｈがＳｈ１と定義される。

第１実施形態では、合計面積Ｓが最小値Ｓｍｉｎとなるときのレバー左右位置が、湯水混合領域である（図２４参照）。前述の通り、湯水混合領域であって湯側重複面積Ｓｈが小さい局面では、水流の乱れ等に起因して、異音が生じやすい。合計面積Ｓが最小値Ｓｍｉｎとなるときのレバー左右位置を湯水混合領域に設定することで、異音が起こりやすい局面における流量を抑制することができる。

第１実施形態では、合計面積Ｓが最小値Ｓｍｉｎとなるときのレバー左右位置は、−１０°である。このレバー左右位置は、湯水混合領域にある。

異音が発生しやすい局面において流量を抑制する観点から、Ｓｍｉｎ／Ｓｍａｘは、０．７０以下が好ましく、０．６０以下がより好ましく、０．５５以下が更に好ましい。流量の確保の観点から、Ｓｍｉｎ／Ｓｍａｘは、０．３以上が好ましく、０．４以上がより好ましく、０．５以上が更に好ましい。

異音が発生しやすい局面において水流入孔８２からの流量を抑制することで、湯と水とのバランスが改善される。湯水圧力差を考慮すると、水側の流量を抑制するのが効果的である。水側の流量の抑制により、異音が抑制されるとともに、水温の上昇が容易となる。これらの観点から、Ｓｃ１／Ｓｍａｘは、０．５０以下が好ましく、０．４７以下がより好ましく、０．４４以下が更に好ましい。流量の確保の観点から、Ｓｃ１／Ｓｍａｘは、０．２以上が好ましく、０．３以上がより好ましく、０．４以上が更に好ましい。

湯水混合領域のなかでも、特に異音が生じやすいのは、Ｓｈ／Ｓｍａｘが０．５０以下の局面であることが判った。湯水圧力差は通常３〜４倍であることから、Ｓｈ／Ｓｍａｘが０．５０以下の局面では、湯の流れが少なく、乱流が生じやすい。乱流を抑制する観点から、Ｓｈ／Ｓｍａｘが０．５０であるときのレバー左右位置が位置Ｘとされるとき、次の規定が好ましい。すなわち、レバー左右位置が前記境界位置Ｋ１（図２３参照）から前記位置Ｘまでの全範囲において、Ｓ／Ｓｍａｘが、０．７０以下が好ましく、０．６０以下がより好ましく、０．５５以下が更に好ましい。なお、ここでの合計面積Ｓは、レバー前後位置が最大吐出位置である場合の合計面積である。

流量の確保の観点から、次の規定が好ましい。すなわち、レバー左右位置が前記境界位置Ｋ１から前記位置Ｘまでの全範囲において、Ｓ／Ｓｍａｘは、０．３以上が好ましく、０．４以上がより好ましく、０．５以上が更に好ましい。なお、ここでの合計面積Ｓは、レバー前後位置が最大吐出位置である場合の合計面積である。

湯水混合領域であって且つ湯の混合割合が少ない場合に、乱流が生じやすい。この観点から、レバー左右位置が−２０°以上−５°以下の範囲において流量を抑制するのが好ましい。

レバー前後位置が最大吐出位置であり、且つレバー左右位置が−５°のときの合計面積ＳがＳ５とされる。異音を抑制する観点から、Ｓ５／Ｓｍａｘは、０．７０以下が好ましく、０．６０以下がより好ましく、０．５５以下が更に好ましい。流量の確保の観点から、Ｓ５／Ｓｍａｘは、０．３以上が好ましく、０．４以上がより好ましく、０．５以上が更に好ましい。

レバー前後位置が最大吐出位置であり、且つレバー左右位置が−１０°のときの合計面積ＳがＳ１０とされる。異音を抑制する観点から、Ｓ１０／Ｓｍａｘは、０．７０以下が好ましく、０．６０以下がより好ましく、０．５５以下が更に好ましい。流量の確保の観点から、Ｓ１０／Ｓｍａｘは、０．３以上が好ましく、０．４以上がより好ましく、０．５以上が更に好ましい。

レバー前後位置が最大吐出位置であり、且つレバー左右位置が−１５°のときの合計面積ＳがＳ１５とされる。異音を抑制する観点から、Ｓ１５／Ｓｍａｘは、０．７０以下が好ましく、０．６０以下がより好ましく、０．５５以下が更に好ましい。流量の確保の観点から、Ｓ１５／Ｓｍａｘは、０．３以上が好ましく、０．４以上がより好ましく、０．５以上が更に好ましい。

レバー前後位置が最大吐出位置であり、且つレバー左右位置が−２０°のときの合計面積ＳがＳ２０とされる。異音を抑制する観点から、Ｓ２０／Ｓｍａｘは、０．７０以下が好ましく、０．６２以下がより好ましく、０．５８以下が更に好ましい。流量の確保の観点から、Ｓ２０／Ｓｍａｘは、０．３以上が好ましく、０．４以上がより好ましく、０．５以上が更に好ましい。

乱流を抑制する観点から、Ｓｃ１／Ｓｈ１は、５．５以下が好ましく、５．０以下がより好ましく、４．５以下が更に好ましい。適切な水温の観点から、Ｓｃ１／Ｓｈ１は、２．０以上が好ましく、２．５以上がより好ましく、３．０以上が更に好ましい。

レバー前後位置が最大吐出位置であり、且つレバー左右位置が−１０°のときの湯側重複面積ＳｈがＳｈ１０とされる。レバー前後位置が最大吐出位置であり、且つレバー左右位置が−１０°のときの水側重複面積ＳｃがＳｃ１０とされる。乱流を抑制する観点から、Ｓｃ１０／Ｓｈ１０は、５．５以下が好ましく、５．０以下がより好ましく、４．５以下が更に好ましい。適切な水温の観点から、Ｓｃ１０／Ｓｈ１０は、２．０以上が好ましく、２．５以上がより好ましく、３．０以上が更に好ましい。

レバー前後位置が最大吐出位置であり、且つレバー左右位置が−１５°のときの湯側重複面積ＳｈがＳｈ１５とされる。レバー前後位置が最大吐出位置であり、且つレバー左右位置が−１５°のときの水側重複面積ＳｃがＳｃ１５とされる。乱流を抑制する観点から、Ｓｃ１５／Ｓｈ１５は、２．４以下が好ましく、２．０以下がより好ましく、１．６以下が更に好ましい。適切な水温の観点から、Ｓｃ１５／Ｓｈ１５は、１．０以上が好ましく、１．１以上がより好ましく、１．２以上が更に好ましい。

レバー前後位置が最大吐出位置であり、且つレバー左右位置が−２０°のときの湯側重複面積ＳｈがＳｈ２０とされる。レバー前後位置が最大吐出位置であり、且つレバー左右位置が−２０°のときの水側重複面積ＳｃがＳｃ２０とされる。乱流を抑制する観点から、Ｓｃ２０／Ｓｈ２０は、１．１以下が好ましく、１．０以下がより好ましく、０．８以下が更に好ましい。適切な水温の観点から、Ｓｃ２０／Ｓｈ２０は、０．２以上が好ましく、０．３以上がより好ましく、０．４以上が更に好ましい。

上述した各実施形態では、流入孔の上開口線（上開口線８０ａ及び上開口線８２ａ）が、縦中心線Ｌ１に対して非対称である。しかし、この構成に限定されない。流入孔の上開口線（上開口線８０ａ及び上開口線８２ａ）が、縦中心線Ｌ１に対して対称であってもよい。したがって例えば、上記参考例は、本発明からは必ずしも排除されない。

流入孔の上開口線が左右対称であっても、異音が発生しやすい上記局面において流量を低下させることは可能である。例えば、当該対称性を維持しつつ孔間部Ｂ１を広くすることができる。また、流量は、上開口線の（８０ａ、８２ａ）の形態のみで決まるものではない。湯流入孔８０及び水流入孔８２の側面の形状や下開口線８０ｂ、８２ｂ等によっても、異音が発生しやすい上記局面において流量を制御することは可能である。そのように流量が制御された構成も、本発明に含まれうる。

上記レバー軸の材質として、樹脂及び金属が例示される。この樹脂には、繊維強化樹脂も含まれる。水による腐食を抑制する観点から、ステンレス合金及び樹脂が好ましい。上記実施形態では、ステンレス合金が用いられた。

可動弁体の上側部材の材質として、樹脂及び金属が例示される。この樹脂には、繊維強化樹脂も含まれる。レバー操作時に金属同士が摺動すると、不快な音が発生する場合がある。不快音回避の観点から、上側部材の材質としては、樹脂が好ましい。また、この上側部材を樹脂とすることで、可動弁体全体としての製造コストが抑制される。上記実施形態では、強化繊維を含まないＰＯＭ樹脂が用いられた。

可動弁体の下側部材の材質として、樹脂（繊維強化樹脂を含む）、金属及びセラミックが例示される。固定弁体との摺動における耐摩耗性の観点から、セラミックが好ましい。このセラミックは、水に対する腐食性、強度及び耐久性の観点からも好ましい。上記実施形態では、セラミックが用いられた。

固定弁体の材質として、樹脂（繊維強化樹脂を含む）、金属及びセラミックが例示される。可動弁体（下側部材）との摺動における耐摩耗性の観点から、セラミックが好ましい。このセラミックは、水に対する腐食性、強度及び耐久性の観点からも好ましい。上記実施形態では、セラミックが用いられた。

パッキン及びＯリングの材質として、樹脂及びゴム材（加硫ゴム）が例示される。柔軟性及び伸縮性により、シール性が高まる。また、伸縮性により、組立性が向上し、製造誤差（寸法誤差等）が緩和されうる。これらの観点から、ゴム材が好ましい。上記実施形態では、ゴム材が用いられた。

ベース体の材質として、樹脂（繊維強化樹脂を含む）及び金属が例示される。不快音回避及び強度の観点から、繊維強化樹脂が好ましく、ガラス繊維強化樹脂がより好ましい。上記実施形態では、ガラス繊維強化ＰＰＳ樹脂が用いられた。

上記の各部材の材質として樹脂が用いられる場合、ＰＯＭ樹脂及びＰＰＳ樹脂が好ましい。ＰＯＭ樹脂は、長時間の使用、及び広い温度範囲での使用において、機械的特性（引張強度等）の経時変化が少ない。また、ＰＯＭ樹脂は、繰り返しの応力負荷に対する耐疲労性に優れ、摺動性も良好である。更にＰＯＭ樹脂では、吸水による寸法変化が小さい。ＰＰＳ樹脂は、強度及び剛性に優れ、耐摩耗性にも優れる。更にＰＰＳ樹脂は、成形時の収縮率が小さく、高い寸法精度を達成しうる。これらの特性を更に高めるために、上記樹脂は、ガラス繊維等の短繊維で強化されるのも好ましい。

本願には、請求項（独立形式請求項を含む）に係る発明とは異なる他の発明も記載されている。本願の請求項及び実施形態に記載されたそれぞれの形態、部材、構成及びそれらの組み合わせは、それぞれが有する作用効果に基づく発明として認識される。

前記各実施形態で示されたそれぞれの形態、部材、構成等は、これら実施形態の全ての形態、部材又は構成をそなえなくても、個々に、本願請求項に係る発明をはじめとした、本願記載の全発明に適用されうる。

本発明は、あらゆる用途の湯水混合栓に適用されうる。

１０・・・湯水混合栓
１２・・・混合栓本体
１４・・・レバーハンドル
１６・・・吐出部
１８・・・湯導入管
２０・・・水導入管
２２・・・吐出管
２８・・・切替ボタン
３０・・・表示部
３８・・・レバー組立体
４０・・・移動体
４２・・・ハウジング
４４・・・回動体
４６・・・レバー
４８・・・レバー軸
５０・・・左右クリック用弾性部材
５２・・・左右クリック用当接体
５４・・・軸
５６・・・前後クリック用当接体
５８・・・前後クリック用弾性部材
６０・・・可動弁体
６１・・・整流部材
６２、６２Ａ、６２Ｂ、６２Ｃ、６２Ｄ、６２Ｅ・・・固定弁体
６２ｈ・・・参考例の固定弁体
６４・・・パッキン
６６、６７・・・Ｏリング
６８・・・ベース体
８０・・・湯流入孔
８０ａ・・・湯流入孔の上開口線
８０ｂ・・・湯流入孔の下開口線
８２・・・水流入孔
８２ａ・・・水流入孔の上開口線
８２ｂ・・・水流入孔の下開口線
８４・・・流出孔
８４ａ・・・流出孔の上開口線
８４ｂ・・・流出孔の下開口線
８６・・・可動弁体の上側部材
８８・・・可動弁体の下側部材
９４・・・流路形成凹部
Ｌ１・・・固定弁体の縦中心線
ＶＣ・・・固定弁体の中心点
Ｂ１・・・孔間部
ＭＲ・・・水側限界
ＭＬ・・・湯側限界
ＲＦ・・・レバーハンドルの左右回動範囲
Ｃ１・・・正面位置
ＲＴ１・・・水領域
ＲＴ２・・・湯水混合領域
ＲＴ３・・・湯領域

Claims (9)

1. 水流入孔及び湯流入孔からなる流入孔と流出孔とを有する固定弁体と、
   前記流入孔と前記流出孔とを連通させる流路形成凹部を有し、前記固定弁体の上を摺動しうる可動弁体と、
   前記可動弁体を動かしうるレバーハンドルと、
   を備えており、
   前記レバーハンドルの前後回動によりレバー前後位置を変化させることで、吐出量が調節されるように構成されており、
   前記レバーハンドルの左右回動によりレバー左右位置を変化させることで、吐出温度が調節されるように構成されている湯水混合水栓であって、
   前記レバー左右位置が、前記水流入孔からの水のみが吐出される水領域と、前記湯流入孔からの湯のみが吐出される湯領域と、湯水混合領域とを有しており、
   前記水流入孔と前記流路形成凹部との重複面積が水側重複面積Ｓｃとされ、
   前記湯流入孔と前記流路形成凹部との重複面積が湯側重複面積Ｓｈとされ、
   前記面積Ｓｃと前記面積Ｓｈとの合計面積がＳとされ、
   前記レバー前後位置を最大吐出位置としたまま、前記レバー左右位置を水側限界から湯側限界まで変化させる場合において、前記合計面積Ｓが、最大値Ｓｍａｘと最小値Ｓｍｉｎとを有しており、
   前記合計面積Ｓが前記最小値Ｓｍｉｎとなるときの前記レバー左右位置が、前記湯水混合領域にあり、
   Ｓｍｉｎ／Ｓｍａｘが０．７０以下である湯水混合栓。
2. 前記合計面積Ｓが前記最小値Ｓｍｉｎとなるときの前記水側重複面積ＳｃがＳｃ１とされるとき、
   Ｓｃ１／Ｓｍａｘが０．５０以下である請求項１に記載の湯水混合栓。
3. 水流入孔及び湯流入孔からなる流入孔と流出孔とを有する固定弁体と、
   前記流入孔と前記流出孔とを連通させる流路形成凹部を有し、前記固定弁体の上を摺動しうる可動弁体と、
   前記可動弁体を動かしうるレバーハンドルと、
   を備えており、
   前記レバーハンドルの前後回動によりレバー前後位置を変化させることで、吐出量が調節されるように構成されており、
   前記レバーハンドルの左右回動によりレバー左右位置を変化させることで、吐出温度が調節されるように構成されている湯水混合水栓であって、
   前記固定弁体の上面において、前記水流入孔と前記湯流入孔との間の孔間部の中心角θ１が２０°以上である湯水混合栓。
4. 前記固定弁体の上面において、前記固定弁体の縦中心線と前記水流入孔との間の中心角がθｃ１とされ、前記縦中心線と前記湯流入孔との間の中心角がθｈ１とされ、前記水流入孔の中心角がθｃ２とされ、前記湯流入孔の中心角がθｈ２とされ、
   前記中心角θｃ１、θｈ１、θｃ２及びθｈ２の合計がθとされるとき、
   θ１／θが０．０５以上０．１５以下である請求項３に記載の湯水混合栓。
5. θｃ１／θ１が０．４以上１．０以下である請求項４に記載の湯水混合栓。
6. 水流入孔及び湯流入孔からなる流入孔と流出孔とを有する固定弁体と、
   前記流入孔と前記流出孔とを連通させる流路形成凹部を有し、前記固定弁体の上を摺動しうる可動弁体と、
   前記可動弁体を動かしうるレバーハンドルと、
   を備えており、
   前記レバーハンドルの前後回動によりレバー前後位置を変化させることで、吐出量が調節されるように構成されており、
   前記レバーハンドルの左右回動によりレバー左右位置を変化させることで、吐出温度が調節されるように構成されている湯水混合水栓であって、
   前記固定弁体の上面において、前記固定弁体の中心点から外側に向かって延びる半直線を、前記固定弁体の縦中心線に重なる位置から湯側に向かって前記中心点を中心として回転させたとき、前記湯流入孔の上開口線に最初に接する点がＰＨ２とされ、
   前記固定弁体の上面において、前記固定弁体の中心点から外側に向かって延びる半直線を、前記固定弁体の縦中心線に重なる位置から水側に向かって前記中心点を中心として回転させたとき、前記水流入孔の上開口線に最初に接する点がＰＷ２とされ、
   前記点ＰＨ２と前記点ＰＷ２との距離が最短距離ｄとされるとき、
   前記最短距離ｄが３ｍｍ以上３．８ｍｍ以下である湯水混合栓。
7. 前記点ＰＨ２と点ＰＷ２とを結ぶ直線Ｌｄと前記縦中心線との交点がＰ１とされ、
   前記点ＰＨ２と前記点Ｐ１との距離がｄ１とされ、
   前記点ＰＷ２と前記点Ｐ１との距離がｄ２とされるとき、
   ｄ１≦ｄ２が成立している請求項６に記載の湯水混合栓。
8. 前記流路形成凹部に整流部材が配置されている請求項１から７のいずれか１項に記載の湯水混合栓。
9. 前記レバー左右位置が正面位置にあるとき、水のみが吐出される請求項１から８のいずれか１項に記載の湯水混合栓。

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