JP2017128650A - ゴム組成物の製造方法、ゴム組成物及びタイヤ - Google Patents

Abstract

【課題】タイヤの氷上性能と耐摩耗性との両方を向上させることが可能なゴム組成物の製造方法を提供する。【解決手段】互いに非相溶な複数のポリマー相を形成する少なくとも二種のジエン系重合体と、硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカと、カーボンブラックと、を含むゴム組成物の製造方法であって、配合量が前記ジエン系重合体の総量の２０質量％以上であるジエン系重合体の中で、ガラス転移温度が最も低いジエン系重合体（Ａ）に対して非相溶なジエン系重合体（Ｂ）と、前記硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカと、を混合してマスターバッチを調製する工程（ａ）と、該マスターバッチに、前記ジエン系重合体の残部と、前記カーボンブラックと、を混合する工程（ｂ）とを含むことを特徴とするゴム組成物の製造方法である。【選択図】なし

Description

本発明は、ゴム組成物の製造方法、ゴム組成物及びタイヤに関する。

従来、通常の路面上に加え、氷上でも安全に走行するためのタイヤとして、トレッドゴムを柔らかくしたスタッドレスタイヤが使用されており、トレッドゴムを柔らかくすることで、タイヤの氷上性能が向上することが知られている。しかしながら、一般に柔らかいトレッドゴムを具えるタイヤは、通常の路面における耐摩耗性が悪いという問題があり、タイヤの氷上性能と耐摩耗性は二律背反の関係にある。
また、タイヤの氷上性能を向上させる手法として、例えば、トレッドに用いるゴム組成物に有機繊維やグラスファイバー等を配合し、これらが氷路面を引っ掻くことで、タイヤの氷上性能を向上させる手法が知られている。しかしながら、有機繊維やグラスファイバー等は、ゴムとの相互作用が無いため破壊核として作用し、トレッドゴムの耐破壊性（耐摩耗性）を低下させる要因となる。

かかる問題を解決するタイヤとして、特開２００８−３０３３３４号公報（特許文献１）には、天然ゴムおよびブタジエンゴムからなるゴム成分１００重量部に対して、チタン酸カリウム繊維を０．５〜２０重量部、ならびにヨウ素吸着量が１００〜３００ｍｇ／ｇであるカーボンブラックを５〜２００重量部配合したゴム組成物が提案されており、該ゴム組成物を、キャップトレッド及びベーストレッドからなる２層構造のトレッドのキャップトレッドに使用することで、耐摩耗性の低下を抑制しつつ、氷上性能（氷雪上性能）が向上することが報告されている。

特開２００８−３０３３３４号公報

しかしながら、特開２００８−３０３３３４号公報（特許文献１）の表１に開示のように、チタン酸カリウム繊維を特定量配合したゴム組成物をキャップトレッドに使用することで、タイヤの氷上性能（氷上摩擦係数）は向上するものの、耐摩耗性は若干低下してしまい、氷上性能と耐摩耗性との両方を向上させることまではできない。

そこで、本発明は、上記従来技術の問題を解決し、タイヤの氷上性能と耐摩耗性との両方を向上させることが可能なゴム組成物とその製造方法を提供することを課題とする。
また、本発明は、氷上性能と耐摩耗性との両方に優れるタイヤを提供することを更なる課題とする。

上記課題を解決する本発明の要旨構成は、以下の通りである。

本発明のゴム組成物の製造方法は、
互いに非相溶な複数のポリマー相を形成する少なくとも二種のジエン系重合体と、硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカと、カーボンブラックと、を含み、
前記ジエン系重合体の少なくとも二種は、配合量が前記ジエン系重合体の総量の２０質量％以上であり、前記配合量が前記ジエン系重合体の総量の２０質量％以上であるジエン系重合体の中でガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）の配合量は、該ジエン系重合体（Ａ）以外の前記ジエン系重合体の中で、配合量が最も多いジエン系重合体の配合量の８５質量％以上であり、
前記硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカの配合量が、前記ジエン系重合体の合計１００質量部に対して２５質量部以上である、ゴム組成物の製造方法であって、
・ 前記ジエン系重合体の内の、前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）に対して非相溶なジエン系重合体（Ｂ）と、前記硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカと、を混合してマスターバッチを調製する工程（ａ）と、
・ 調製された該マスターバッチに、前記ジエン系重合体の内の前記ジエン系重合体（Ｂ）以外の残部と、前記カーボンブラックと、を混合する工程（ｂ）と、
を含むことを特徴とする。
かかる本発明のゴム組成物の製造方法によれば、タイヤの氷上性能と耐摩耗性との両方を向上させることが可能なゴム組成物を製造することができる。

なお、本発明において、ポリマー相の非相溶性は、試験用ロールを用いて対象とするゴム組成物をシート状に加工し、１５ｃｍ×１５ｃｍ×１ｃｍの試験用モールドにて１５０℃×３０分間のプレス加硫を行い加硫シートを作製し、得られた加硫シートをミクロトームにより超薄切片として、走査型プローブ顕微鏡を用いて観察することによって評価され、相分離構造が確認された場合、ポリマー相は互いに非相溶である。

また、本発明において、ジエン系重合体のガラス転移温度（Ｔｇ）は、ＡＳＴＭ Ｄ３４１８−８２に準拠し、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて測定した外挿開始温度（extrapolated onset temperature）：Ｔｆとする。

本発明のゴム組成物の製造方法において、前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）は、前記ジエン系重合体の中で配合量が最も多いか、該ジエン系重合体（Ａ）以外の前記ジエン系重合体の中で、配合量が最も多いジエン系重合体と配合量が等しいことが好ましい。この場合、ゴム組成物をタイヤに適用することで、タイヤの耐摩耗性を更に向上させることができる。

本発明のゴム組成物の製造方法の好適例においては、前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）が、ブタジエン骨格を有する。この場合、ゴム組成物が柔らかくなり、ゴム組成物をトレッドに使用した場合、トレッドの接地面積が大きくなり、氷上性能がより向上する。
ここで、前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）は、ポリブタジエンゴムであることが好ましい。この場合、ゴム組成物が更に柔らかくなることで、接地面積が更に大きくなり、氷上性能が更に向上する。

本発明のゴム組成物の製造方法の他の好適例においては、前記配合量が前記ジエン系重合体の総量の２０質量％以上であるジエン系重合体の中でガラス転移温度（Ｔｇ）が最も高いジエン系重合体（Ｃ）が、イソプレン骨格を有する。この場合、ゴム組成物の補強性が高くなり、耐摩耗性がより向上する。
ここで、前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も高いジエン系重合体（Ｃ）は、天然ゴムであることが好ましい。この場合、ゴム組成物の補強性が更に高くなり、耐摩耗性が更に向上する。

本発明のゴム組成物の製造方法において、前記ゴム組成物は、前記カーボンブラックの配合量が前記ジエン系重合体の合計１００質量部に対して２５質量部以上であることが好ましい。この場合、ゴム組成物を適用したタイヤの耐摩耗性を更に向上させることができる。

本発明のゴム組成物の製造方法の好適例においては、前記ゴム組成物が、更に加硫促進剤を含み、前記工程（ａ）において、該加硫促進剤から選択される少なくとも一種の化合物を混合して前記マスターバッチを調製する。この場合、製造されたゴム組成物を用いたタイヤの氷上性能が更に向上する。

本発明のゴム組成物の製造方法の他の好適例においては、前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）が、スズ原子及び窒素原子の少なくとも一方を含む化合物により変性されている。この場合、前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）とカーボンブラックとの相互作用が大きくなり、ゴム組成物の耐摩耗性が更に向上する。
ここで、前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）は、スズ原子及び窒素原子の両方を含むことが好ましい。この場合、前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）とカーボンブラックとの相互作用が更に大きくなり、前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）から形成されるポリマー相の補強性が高くなって、ゴム組成物の耐摩耗性が更に向上する。

また、前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）は、前記スズ原子及び窒素原子の少なくとも一方を含む化合物による変性率が１．１以上２．５以下であることが好ましい。この場合、前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）とカーボンブラックとの相互作用が大きく、補強性ひいては耐摩耗性が更に向上する。
ここで、前記ジエン系重合体（Ａ）の変性率とは、ジエン系重合体（Ａ）のゴム分１００ｇ当たりの、変性反応に使用するスズ原子（Ｓｎ）及び窒素原子（Ｎ）の少なくとも一方を含む化合物のミリモル数である。

本発明のゴム組成物の製造方法においては、前記ゴム組成物が、更に発泡剤を含むことが好ましい。発泡剤を含むゴム組成物をトレッドゴムに使用してタイヤを製造すると、生タイヤを加硫する際に、発泡剤由来の気泡がトレッドゴム中に形成され、トレッドの気泡による引っ掻き効果及び排水効果で、タイヤの氷上性能を更に向上させることができる。

また、本発明のゴム組成物の製造方法においては、前記ゴム組成物が、更にＣ_５系樹脂を含むことが好ましい。この場合、タイヤの氷上性能を更に向上させることができる。

また、本発明のゴム組成物の製造方法においては、前記ゴム組成物が、更に親水性短繊維を含むことが好ましい。この場合、タイヤの氷上性能を大幅に向上させることができる。

また、本発明のゴム組成物は、上記のゴム組成物の製造方法で製造されたことを特徴とする。本発明のゴム組成物によれば、タイヤに適用することで、タイヤの氷上性能と耐摩耗性との両方を向上させることができる。

更に、本発明のタイヤは、上記のゴム組成物を用いたことを特徴とする。本発明のタイヤは、上記のゴム組成物が用いられているので、氷上性能と耐摩耗性との両方に優れる。

本発明によれば、タイヤの氷上性能と耐摩耗性との両方を向上させることが可能なゴム組成物とその製造方法を提供することができる。
また、本発明によれば、氷上性能と耐摩耗性との両方に優れるタイヤを提供することができる。

＜ゴム組成物の製造方法、及びゴム組成物＞
以下に、本発明のゴム組成物の製造方法、及びゴム組成物を、その実施形態に基づき、詳細に例示説明する。
本発明のゴム組成物の製造方法は、互いに非相溶な複数のポリマー相を形成する少なくとも二種のジエン系重合体と、硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカと、カーボンブラックと、を含み、前記ジエン系重合体の少なくとも二種は、配合量が前記ジエン系重合体の総量の２０質量％以上であり、前記配合量が前記ジエン系重合体の総量の２０質量％以上であるジエン系重合体の中でガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）の配合量は、該ジエン系重合体（Ａ）以外の前記ジエン系重合体の中で、配合量が最も多いジエン系重合体の配合量の８５質量％以上であり、前記硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカの配合量が、前記ジエン系重合体の合計１００質量部に対して２５質量部以上である、ゴム組成物の製造方法であって、
前記ジエン系重合体の内の、前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）に対して非相溶なジエン系重合体（Ｂ）と、前記硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカと、を混合してマスターバッチを調製する工程（ａ）と、
調製された該マスターバッチに、前記ジエン系重合体の内の前記ジエン系重合体（Ｂ）以外の残部と、前記カーボンブラックと、を混合する工程（ｂ）と、
を含むことを特徴とする。
また、本発明のゴム組成物は、上記の、本発明のゴム組成物の製造方法で製造されたことを特徴とする。

本発明の方法で製造されるゴム組成物は、少なくとも二種のジエン系重合体を含み、該二種以上のジエン系重合体からなるポリマーブレンドは、互いに非相溶な複数のポリマー相を形成する。そして、本発明のゴム組成物の製造方法では、工程（ａ）において、前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）に対して非相溶なジエン系重合体（Ｂ）と、前記硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカと、を混合してマスターバッチを調製する。このように、本発明のゴム組成物の製造方法においては、前記ジエン系重合体（Ｂ）と、硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカとを混合してマスターバッチを調製することで、前記ジエン系重合体（Ｂ）に、硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカを化学結合させつつ、分散させることができる。ここで、硫黄含有シランカップリング剤は、表面処理においてシリカの表面と反応すると共に、前記ジエン系重合体（Ｂ）とも反応するため、該硫黄含有シランカップリング剤を介して、前記ジエン系重合体（Ｂ）とシリカとが化学結合し、該ジエン系重合体（Ｂ）を含むポリマー相には、硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカが分散することとなる。このように、前記ジエン系重合体（Ｂ）を含むポリマー相は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が高く、補強性が高いジエン系重合体（Ｂ）から形成されているため、耐摩耗性が高いことに加えて、硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカを含むため、ミクロな凹凸を有しつつ柔らかい。そのため、本発明の方法で製造されたゴム組成物をタイヤのトレッドに使用した場合、トレッドの接地面積が大きくなり、タイヤの氷上性能が向上する。

また、本発明のゴム組成物の製造方法では、工程（ｂ）において、前記マスターバッチに、前記ジエン系重合体の内の前記ジエン系重合体（Ｂ）以外の残部と、前記カーボンブラックと、を混合するが、マスターバッチ中の前記ジエン系重合体（Ｂ）には硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカが化学結合しているため、工程（ｂ）において、カーボンブラックは、前記ジエン系重合体（Ｂ）には分散し難く、主として、ジエン系重合体の残部［即ち、ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）と、存在する場合は、該ジエン系重合体（Ａ）に相溶な他のジエン系重合体］に分散することとなる。そして、ジエン系重合体の内の前記ジエン系重合体（Ｂ）以外の残部は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）を含むため、柔らかく、氷上性能が高いことに加えて、前記ジエン系重合体（Ｂ）以外の残部からなるポリマー相には、カーボンブラックが主として分散することとなる。このように、前記ジエン系重合体（Ｂ）以外の残部からなるポリマー相が補強性の高いカーボンブラックを含むことで、製造されたゴム組成物をタイヤに使用した場合、タイヤの耐摩耗性が向上する。

以上の理由から、本発明のゴム組成物の製造方法によれば、タイヤに適用することで、タイヤの氷上性能と耐摩耗性との両方を向上させることが可能なゴム組成物を製造することができる。
また、かかる方法で製造された、本発明のゴム組成物は、タイヤに適用することで、タイヤの氷上性能と耐摩耗性との両方を向上させることができる。

上述のように、本発明のゴム組成物の製造方法においては、工程（ａ）において、前記ジエン系重合体の内の、前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）に対して非相溶なジエン系重合体（Ｂ）と、前記硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカと、を混合してマスターバッチを調製し、工程（ｂ）において、調製された前記マスターバッチに、前記ジエン系重合体の内の前記ジエン系重合体（Ｂ）以外の残部と、前記カーボンブラックと、を混合するが、工程（ａ）及び工程（ｂ）においては、所望により、後述するＣ_５系樹脂、親水性短繊維、軟化剤（プロセスオイル等）、ステアリン酸、亜鉛華（酸化亜鉛）、老化防止剤、ワックス等の他の配合剤を配合してもよい。

前記工程（ａ）及び工程（ｂ）において、各原料を固体状態で混合する場合は、バンバリーミキサー、ロール、インテンシブミキサー等の混合装置を用いることができる。なお、工程（ａ）の後、得られたマスターバッチを混合装置から一旦取り出してから、工程（ｂ）を行ってもよいし、マスターバッチを一旦取り出さずに、工程（ｂ）を行ってもよいが、工程（ａ）の後、得られたマスターバッチを混合装置から一旦取り出すことが好ましい。
また、得られたマスターバッチを混合装置から一旦取り出す場合、工程（ｂ）は、工程（ａ）と同一の混合装置を用いて行ってもよいし、工程（ａ）と異なる別の混合装置を用いて行ってもよい。

前記工程（ａ）において、混合物（マスターバッチ）の最高温度は、１２０〜１９０℃の範囲が好ましく、１３０〜１７５℃の範囲がより好ましく、１４０〜１７０℃の範囲がより一層好ましい。工程（ａ）の混合物の最高温度が１２０〜１９０℃であれば、前記ジエン系重合体（Ｂ）へのシリカの分散が良好に進む。
また、前記工程（ａ）の混合物の落下温度（即ち、混合物を混合装置から排出する際の温度）は、１４５℃以上であることが好ましい。工程（ａ）の落下温度が１４５℃以上であれば、前記ジエン系重合体（Ｂ）への硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカの分散が良好に進んで、製造されたゴム組成物を用いたタイヤの氷上性能が更に向上する。

また、前記工程（ａ）において、混合物の混合時間（混練時間）は、１０〜１８０秒の範囲が好ましく、１０〜１５０秒の範囲が更に好ましく、３０〜１５０の範囲がより一層好ましく、３０〜１２０秒の範囲が特に好ましい。混合時間が１０秒以上であれば、前記ジエン系重合体（Ｂ）への硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカの分散を十分に進行させることができ、また、混合時間が１８０秒を超えても、更なる効果を享受しにくい。

また、前記工程（ｂ）において、混合物（ゴム組成物、又は、工程（ｂ）の後に更に別の混合工程を含む場合は、ゴム組成物の予備混合物）の最高温度は、１２０〜１９０℃の範囲が好ましく、１３０〜１７５℃の範囲がより好ましく、１４０〜１７０℃の範囲がより一層好ましい。工程（ｂ）の混合物の最高温度が１２０〜１９０℃であれば、ジエン系重合体の内の前記ジエン系重合体（Ｂ）以外の他のジエン系重合体へのカーボンブラックの分散が良好に進む。
また、前記工程（ｂ）の混合物の落下温度は、１４５℃以上であることが好ましい。工程（ｂ）の落下温度が１４５℃以上であれば、ジエン系重合体の内の前記ジエン系重合体（Ｂ）以外の他のジエン系重合体へのカーボンブラックの分散が良好に進む。

また、前記工程（ｂ）において、混合物の混合時間（混練時間）は、１０〜１８０秒の範囲が好ましく、１０〜１５０秒の範囲が更に好ましく、３０〜１５０の範囲がより一層好ましく、３０〜１２０秒の範囲が特に好ましい。混合時間が１０秒以上であれば、ジエン系重合体の内の前記ジエン系重合体（Ｂ）以外の他のジエン系重合体へのカーボンブラックの分散を十分に進行させることができ、また、混合時間が１８０秒を超えても、更なる効果を享受しにくい。

なお、前記工程（ａ）においては、上述のように、固体状態のジエン系重合体（Ｂ）と、固体状態の硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカとを、バンバリーミキサー、ロール、インテンシブミキサー等の混合装置を用いて、混合してマスターバッチを調製してもよいが、前記ジエン系重合体（Ｂ）のラテックスと、前記硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカのスラリー溶液とを混合し、更に凝固、乾燥させてマスターバッチ（即ち、ウェットマスターバッチ）を調製してもよい。

前記スラリー溶液は、例えば、前記硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカを予め水等の分散媒中に分散させて調製することができる。ここで、スラリー溶液の調製は、公知の方法で行うことができ、例えば、ローター・ステータータイプの高せん断ミキサー、高圧ホモジナイザー、超音波ホモジナイザー、コロイドミル等の混合装置を用いることができる。ここで、高せん断ミキサーとは、ローターとステーター部からなる高せん断ミキサーであって、高速で回転するローターと、固定されたステーターが狭いクリアランスで設置され、ローターの回転によって高いせん断速度を生み出す。なお、高せん断とは、せん断速度が２０００／ｓ以上、好ましくは４０００／ｓ以上であることを意味する。該高せん断ミキサーとしては、例えば、特殊機化工業社製ホモミクサー、独ＰＵＣ社製コロイドミル、独キャビトロン社製キャビトロン、英シルバーソン社製ハイシアーミキサー等が挙げられる。

上記スラリー溶液において、前記硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカの濃度は１〜１５質量％の範囲が好ましく、２〜１０質量％の範囲が更に好ましい。表面処理されたシリカの濃度が１質量％未満では、必要とするスラリーの容量が多くなりすぎ、また、１５質量％を超えると、スラリー溶液の粘度が高くなりすぎて、作業上問題が生じる。なお、スラリー溶液としては、水分散溶液が好ましい。

一方、前記ジエン系重合体（Ｂ）のラテックスとしては、天然ゴムラテックスが好ましく、該天然ゴムラテックスとしては、フィールドラテックス、アンモニア処理ラテックス、遠心分離濃縮ラテックス、界面活性剤や酵素で処理した脱蛋白ラテックス等が挙げられる。

前記スラリー溶液と前記ラテックスとの混合は、例えば、ホモミキサー中に該スラリー溶液を入れ、撹拌しながら、ラテックスを滴下する方法や、逆にラテックスを撹拌しながら、これに該スラリー溶液を滴下する方法がある。また、一定の流量割合をもったスラリー流とラテックス流とを、激しい水力撹拌の条件下で混合する方法等を用いることもできる。

上記のようにして調製したウェットマスターバッチの凝固方法としては、通常と同様、蟻酸、硫酸等の酸や、塩化ナトリウム等の塩の凝固剤を用いて行われる。また、本発明においては、凝固剤を添加せず、ラテックスとスラリー溶液とを混合することによって、凝固がなされる場合もある。

上記ウェットマスターバッチの乾燥においては、真空乾燥機、エアドライヤー、ドラムドライヤー、バンドドライヤー等の通常の乾燥機を用いることができるが、硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカの分散性を更に向上させるためには、機械的せん断力をかけながら乾燥を行なうことが好ましい。また、該乾燥は、一般的な混練機を用いて行なうこともできるが、工業的生産性の観点から、連続混練機を用いることが好ましく、更には、同方向回転、あるいは異方向回転の多軸混練押出機を用いることがより好ましい。

本発明のゴム組成物の製造方法で製造されるゴム組成物は、互いに非相溶な複数のポリマー相を形成する少なくとも二種のジエン系重合体を含む。なお、本発明において、ポリマー相を形成する前記ジエン系重合体は、室温（２５℃）においてゴム弾性を示す。該ジエン系重合体としては、例えば、天然ゴム（ＮＲ）及び合成ジエン系ゴムが挙げられ、該合成ジエン系ゴムとして、具体的には、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、合成ポリイソプレンゴム（ＩＲ）、スチレン−ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）、スチレン−イソプレン共重合体ゴム（ＳＩＲ）等が挙げられる。ここで、互いに非相溶な複数のポリマー相を形成するジエン系重合体の組み合わせとしては、ブタジエン骨格を有するジエン系重合体／イソプレン骨格を有するジエン系重合体が好ましく、その具体例としては、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）／天然ゴム（ＮＲ）、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）／合成ポリイソプレンゴム（ＩＲ）等が挙げられ、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）／天然ゴム（ＮＲ）が好ましい。

本発明においては、配合量が前記ジエン系重合体の総量の２０質量％以上であるジエン系重合体の中でガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）は、配合量が、該ジエン系重合体（Ａ）以外の前記ジエン系重合体の中で、配合量が最も多いジエン系重合体の配合量の８５質量％以上である。前記配合量が前記ジエン系重合体の総量の２０質量％未満のジエン系重合体は、ゴム組成物の性能に及ぼす影響が小さい。そして、本発明のゴム組成物においては、前記ジエン系重合体（Ａ）の配合量が、該ジエン系重合体（Ａ）以外の前記ジエン系重合体の中で、配合量が最も多いジエン系重合体の配合量の８５質量％以上であることで、該ジエン系重合体（Ａ）から形成されるポリマー相の影響が十分に発揮され、耐摩耗性が向上する。
前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）は、スズ原子（Ｓｎ）及び窒素原子（Ｎ）の少なくとも一方を含む化合物により変性されていることが好ましく、また、１．１以上２．５以下の変性率で当該変性がされていることが更に好ましい。なお、該変性率は、上述の通り、ジエン系重合体（Ａ）のゴム分１００ｇ当たりの、変性反応に使用するスズ原子及び窒素原子の少なくとも一方を含む化合物のミリモル数である。
前記ジエン系重合体（Ａ）がスズ原子及び窒素原子の少なくとも一方を含む化合物により変性されていることで、該ジエン系重合体（Ａ）とカーボンブラックとの相互作用が向上し、該ジエン系重合体（Ａ）を含むポリマー相中でのカーボンブラックの分散性が向上して、ゴム組成物の耐摩耗性が向上する。
また、前記ジエン系重合体（Ａ）が１．１以上の変性率で前記スズ原子及び窒素原子の少なくとも一方を含む化合物により変性されていることで、該ジエン系重合体（Ａ）とカーボンブラックとの相互作用がより向上し、該ジエン系重合体（Ａ）を含むポリマー相中でのカーボンブラックの分散性が更に向上して、ゴム組成物の耐摩耗性がより向上する。

前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）［以下、「低Ｔｇジエン系重合体（Ａ）」と略記することがある］としては、単量体として共役ジエン化合物、或いは、共役ジエン化合物と芳香族ビニル化合物を使用して得た、該共役ジエン化合物の重合体又は共重合体、或いは、共役ジエン化合物と芳香族ビニル化合物との共重合体を使用することができ、また、これら（共）重合体の分子末端及び／又は主鎖を変性したものを使用することもできる。具体的に、分子末端を変性した公知の変性ジエン系重合体としては、国際公開第２００３／０４６０２０号、特表２００４−５１３９８７号公報、特開平１１−２９６０３号公報、特開２００３−１１３２０２号公報、及び特公平６−２９３３８号公報に開示の変性ジエン系重合体を例示することができ、主鎖を変性した公知の変性ジエン系重合体としては、特表２００３−５３４４２６号公報、及び特開２００２−２０１３１０号公報に開示の変性ジエン系重合体を例示することができる。

上記低Ｔｇジエン系重合体（Ａ）の合成に用いる単量体に関し、共役ジエン化合物としては、１，３−ブタジエン、イソプレン、１，３−ペンタジエン、２，３−ジメチルブタジエン、２−フェニル−１，３−ブタジエン、１，３−ヘキサジエン等が挙げられ、また、芳香族ビニル化合物としては、スチレン、α−メチルスチレン、１−ビニルナフタレン、３−ビニルトルエン、エチルビニルベンゼン、ジビニルベンゼン、４−シクロヘキシルスチレン、２，４，６−トリメチルスチレン等が挙げられる。

分子末端が変性された低Ｔｇジエン系重合体（Ａ）は、例えば、上記単量体をスズ原子及び／又は窒素原子を含む重合開始剤を用いてリビング重合させた後、重合活性末端をスズ原子及び／又は窒素原子を含む変性剤で変性させる方法で製造することができる。なお、上記リビング重合は、アニオン重合で行うことが好ましい。

アニオン重合で活性末端を有する（共）重合体を製造する場合、重合開始剤としては、リチウムアミド化合物が好ましい。該リチウムアミド化合物としては、リチウムヘキサメチレンイミド、リチウムピロリジド、リチウムピペリジド、リチウムヘプタメチレンイミド、リチウムドデカメチレンイミド、リチウムジメチルアミド、リチウムジエチルアミド、リチウムジプロピルアミド、リチウムジブチルアミド、リチウムジヘキシルアミド、リチウムジヘプチルアミド、リチウムジオクチルアミド、リチムジ−２−エチルヘキシルアミド、リチウムジデシルアミド、リチウム−Ｎ−メチルピペラジド、リチウムエチルプロピルアミド、リチウムエチルブチルアミド、リチウムメチルブチルアミド、リチウムエチルベンジルアミド、リチウムメチルフェネチルアミド等が挙げられる。

また、上記リチウムアミド化合物として、式：Ｌｉ−ＡＭ［式中、ＡＭは、下記式（I）：

（式中、Ｒ^１は、それぞれ独立して炭素数１〜１２の、アルキル基、シクロアルキル基又はアラルキル基である）で表される置換アミノ基又は下記式（II）：

（式中、Ｒ^２は、３〜１６のメチレン基を有する、アルキレン基、置換アルキレン基、オキシアルキレン基又はＮ−アルキルアミノ−アルキレン基を示す）で表される環状アミノ基である］で表されるリチウムアミド化合物を用いることで、式（I）で表される置換アミノ基及び式（II）で表される環状アミノ基からなる群から選択される少なくとも一種の窒素含有官能基が導入された低Ｔｇジエン系重合体（Ａ）が得られる。

上記式（I）において、Ｒ^１は、炭素数１〜１２の、アルキル基、シクロアルキル基又はアラルキル基であり、具体的には、メチル基、エチル基、ブチル基、オクチル基、シクロヘキシル基、３−フェニル−１−プロピル基及びイソブチル基等が好適に挙げられる。なお、Ｒ^１は、それぞれ同じでも異なってもよい。
また、上記式（II）において、Ｒ^２は、３〜１６個のメチレン基を有する、アルキレン基、置換アルキレン基、オキシアルキレン基又はＮ−アルキルアミノ−アルキレン基である。ここで、置換アルキレン基には、一置換から八置換のアルキレン基が含まれ、置換基としては、炭素数１〜１２の、鎖状若しくは分枝状アルキル基、シクロアルキル基、ビシクロアルキル基、アリール基及びアラルキル基が挙げられる。また、Ｒ^２として、具体的には、トリメチレン基、テトラメチレン基、ヘキサメチレン基、オキシジエチレン基、Ｎ−アルキルアザジエチレン基、ドデカメチレン基及びヘキサデカメチレン基等が好ましい。

上記リチウムアミド化合物は、二級アミンとリチウム化合物から予備調製して重合反応に用いてもよいが、重合系中で生成させてもよい。
ここで、二級アミンとしては、ジメチルアミン、ジエチルアミン、ジブチルアミン、ジオクチルアミン、ジシクロヘキシルアミン、ジイソブチルアミン等の他、アザシクロヘプタン（即ち、ヘキサメチレンイミン）、２−（２−エチルヘキシル）ピロリジン、３−（２−プロピル）ピロリジン、３，５−ビス（２−エチルヘキシル）ピペリジン、４−フェニルピペリジン、７−デシル−１−アザシクロトリデカン、３，３−ジメチル−１−アザシクロテトラデカン、４−ドデシル−１−アザシクロオクタン、４−（２−フェニルブチル）−１−アザシクロオクタン、３−エチル−５−シクロヘキシル−１−アザシクロヘプタン、４−ヘキシル−１−アザシクロヘプタン、９−イソアミル−１−アザシクロヘプタデカン、２−メチル−１−アザシクロヘプタデセ−９−エン、３−イソブチル−１−アザシクロドデカン、２−メチル−７−ｔｅｒｔ−ブチル−１−アザシクロドデカン、５−ノニル−１−アザシクロドデカン、８−（４’−メチルフェニル）−５−ペンチル−３−アザビシクロ［５．４．０］ウンデカン、１−ブチル−６−アザビシクロ［３．２．１］オクタン、８−エチル−３−アザビシクロ［３．２．１］オクタン、１−プロピル−３−アザビシクロ［３．２．２］ノナン、３−（ｔｅｒｔ−ブチル）−７−アザビシクロ［４．３．０］ノナン、１，５，５−トリメチル−３−アザビシクロ［４．４．０］デカン等の環状アミンが挙げられる。
また、リチウム化合物としては、エチルリチウム、ｎ−プロピルリチウム、イソプロピルリチウム、ｎ−ブチルリチウム、ｓｅｃ−ブチルリチウム、ｔｅｒｔ−オクチルリチウム、ｎ−デシルリチウム、フェニルリチウム、２−ナフチルリチウム、２−ブチル−フェニルリチウム、４−フェニル−ブチルリチウム、シクロヘキシルリチウム、シクロペンチルリチウム、ジイソプロペニルベンゼンとブチルリチウムとの反応生成物等のヒドロカルビルリチウムを用いることができる。

上記活性末端を有する（共）重合体の活性末端を変性剤で変性するにあたって、変性剤としては、スズ原子及び窒素原子の少なくとも一方を含む変性剤を使用することができる。

上記スズ原子を含む変性剤（即ち、スズ含有化合物）としては、下記式（III）：
Ｒ^３ _ａＳｎＸ_ｂ ・・・ （III）
［式中、Ｒ^３は、それぞれ独立して炭素数１〜２０のアルキル基、炭素数３〜２０のシクロアルキル基、炭素数６〜２０のアリール基及び炭素数７〜２０のアラルキル基からなる群から選択され；Ｘは、それぞれ独立して塩素又は臭素であり；ａは０〜３で、ｂは１〜４で、但し、ａ＋ｂ＝４である］で表されるスズ含有カップリング剤が好ましい。式（III）のスズ含有カップリング剤で変性した低Ｔｇジエン系重合体（Ａ）は、少なくとも一種のスズ−炭素結合を有する。
ここで、Ｒ^３として、具体的には、メチル基、エチル基、ｎ−ブチル基、ネオフィル基、シクロヘキシル基、ｎ−オクチル基、２−エチルヘキシル基等が挙げられる。また、式（III）のカップリング剤としては、四塩化スズ、Ｒ^３ＳｎＣｌ_３、Ｒ^３ _２ＳｎＣｌ_２、Ｒ^３ _３ＳｎＣｌ等が好ましく、四塩化スズが特に好ましい。

また、上記窒素原子を含む変性剤（即ち、窒素含有化合物）としては、置換又は非置換のアミノ基、アミド基、イミノ基、イミダゾール基、ニトリル基、ピリジル基等を有する窒素含有化合物が挙げられ、より具体的には、Ｎ，Ｎ’−ジメチルイミダゾリジノン（即ち、１，３−ジメチル−２−イミダゾリジノン）、Ｎ−メチルピロリドン、４−ジメチルアミノベンジリデンアニリン、４，４’−ビス（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノ）ベンゾフェノン、４，４’−ビス（Ｎ，Ｎ−ジエチルアミノ）ベンゾフェノン、４−（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノ）ベンゾフェノン、４−（Ｎ，Ｎ−ジエチルアミノ）ベンゾフェノン、［４−（Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノ）フェニル］メチルエチルケトン、４，４’−ビス（１−ヘキサメチレンイミノメチル）ベンゾフェノン、４，４’−ビス（１−ピロリジノメチル）ベンゾフェノン、４−（１−ヘキサメチレンイミノメチル）ベンゾフェノン、４−（１−ピロリジノメチル）ベンゾフェノン、［４−（１−ヘキサメチレンイミノ）フェニル］メチルエチルケトン、３−［Ｎ，Ｎ−メチル（トリメチルシリル）アミノ］プロピルジメチルエトキシシラン等が挙げられる。
また、前記窒素原子を含む変性剤は、更にクロロスルフェニル基又はクロロスルフォニル基を有していてもよく、窒素原子に加えてクロロスルフェニル基又はクロロスルフォニル基を有する変性剤としては、特開平１１−２９６０３号公報に開示の、２，４−ジニトロベンゼンスルフェニルクロライド、４−ニトロベンゼンスルフェニルクロライド、４−ニトロベンゼンスルフォニルクロライド、２−アセタミドベンゼンスルフォニルクロライド、１−アミノナフチル−５−スルフォニルクロライド、キノリンスルフォニルクロライド、ジメチルスルファモイルクロライド、ジメチルスルフォニルクロライド、２，４−ジニトロベンゼンスルフォニルクロライド等を使用することができる。
なお、上記窒素原子を含む変性剤による変性に先立って、活性末端を有する（共）重合体に、特開２００３−１１３２０２号公報に開示の、極性基を有する１，１−ジフェニルエチレン化合物を反応させておいてもよく、該１，１−ジフェニルエチレン化合物として、具体的には、１−（４−Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノフェニル）−１−フェニルエチレン等を使用することができる。

一方、主鎖が変性された低Ｔｇジエン系重合体（Ａ）は、例えば、（１）上記単量体の（共）重合体に極性基含有単量体をグラフト重合させる方法、（２）上記単量体と極性基含有単量体を共重合させる方法、（３）上記単量体の（共）重合体に極性基含有化合物を付加させる方法等で製造することができる。なお、極性基含有単量体を用いた共重合は、乳化重合で行ってもよいし、リビングアニオン重合やリビングラジカル重合で行ってもよく、上記単量体と極性基含有単量体の共重合体は、共役ジエン化合物及び芳香族ビニル化合物から選択される単量体と極性基含有単量体とがブロック重合したものであってもよい。
また、上記（１）共役ジエン化合物や芳香族ビニル化合物等の（共）重合体に極性基含有単量体をグラフト重合させる方法、並びに、上記（２）共役ジエン化合物や芳香族ビニル化合物等と極性基含有単量体を共重合させる方法において、使用する極性基含有単量体としては、極性基含有ビニル系単量体が好ましい。また、上記（３）共役ジエン化合物や芳香族ビニル化合物等の（共）重合体に極性基含有化合物を付加させる方法において、使用する極性基含有化合物としては、極性基含有メルカプト化合物が好ましい。なお、上記極性基の具体例としては、アミノ基、イミノ基、ニトリル基、アンモニウム基、イミド基、アミド基、ヒドラゾ基、アゾ基、ジアゾ基、含窒素複素環基等の窒素含有基や、スズ含有基等を好適に挙げることができる。

前記極性基含有ビニル系単量体として、具体的には、Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノエチル（メタ）アクリレート［ここで、「（メタ）アクリレート」はアクリレート及び／又はメタクリレートを指す。以下同じ。］、Ｎ，Ｎ−ジエチルアミノエチル（メタ）アクリレート、Ｎ，Ｎ−ジプロピルアミノエチル（メタ）アクリレート、Ｎ，Ｎ−ジオクチルアミノエチル（メタ）アクリレート、Ｎ−メチル−Ｎ−エチルアミノエチル（メタ）アクリレート、Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノプロピル（メタ）アクリルアミド［ここで、「（メタ）アクリルアミド」はアクリルアミド及び／又はメタクリルアミドを指す。以下同じ。］、Ｎ，Ｎ−ジエチルアミノプロピル（メタ）アクリルアミド、Ｎ，Ｎ−ジオクチルアミノプロピル（メタ）アクリルアミド、２−ビニルピリジン、４−ビニルピリジン、アリルトリ−ｎ−ブチルスズ、アリルトリメチルスズ、アリルトリフェニルスズ、アリルトリ−ｎ−オクチルスズ、（メタ）アクリルオキシ−ｎ−ブチルスズ［ここで、「（メタ）アクリルオキシ」はアクリルオキシ及び／又はメタクリルオキシを指す。以下同じ。］、（メタ）アクリルオキシトリメチルスズ、（メタ）アクリルオキシトリフェニルスズ、（メタ）アクリルオキシ−ｎ−オクチルスズ、ビニルトリ−ｎ−ブチルスズ、ビニルトリメチルスズ、ビニルトリフェニルスズ、ビニルトリ−ｎ−オクチルスズ等が挙げられる。これら単量体は、一種単独で用いてもよく、二種以上を組み合せて用いてもよい。

また、前記極性基含有メルカプト化合物として、具体的には、２−メルカプトエチルアミン、Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノエタンチオール、２−メルカプトピリジン、４−メルカプトピリジン、２−メルカプトエチルトリ−ｎ−ブチルスズ、２−メルカプトエチルトリメチルスズ、２−メルカプトエチルトリフェニルスズ、３−メルカプトプロピルトリ−ｎ−ブチルスズ、３−メルカプトプロピルトリメチルスズ、３−メルカプトプロピルトリフェニルスズ等が挙げられる。これら化合物は、一種単独で用いてもよく、二種以上を組み合せて用いてもよい。

前記低Ｔｇジエン系重合体（Ａ）は、スズ原子及び窒素原子の両方を含むことが好ましい。ここで、スズ原子及び窒素原子の両方を含む変性ジエン系重合体は、例えば、重合開始剤として、上記リチウムアミド化合物を用いて、重合開始末端に窒素含有官能基を導入し、変性剤として、前記スズ含有カップリング剤を使用して、重合活性末端（重合終結末端）にスズ含有官能基を導入したり、或いは、窒素含有単量体とスズ含有単量体の両方をグラフト重合させたり、窒素含有化合物とスズ含有化合物の両方を付加させたりして得ることができる。
前記低Ｔｇジエン系重合体（Ａ）がスズ原子及び窒素原子の両方を含む場合、低Ｔｇジエン系重合体（Ａ）とカーボンブラックとの相互作用が特に大きくなり、低Ｔｇジエン系重合体（Ａ）から形成されるポリマー相中でのカーボンブラックの分散性が特に良好となり、該ポリマー相に対する補強効果が更に向上して、耐摩耗性が特に高くなる。

本発明において、前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）は、ブタジエン骨格を有することが好ましい。低Ｔｇジエン系重合体（Ａ）がブタジエン骨格を有する場合、ゴム組成物が柔らかくなり、ゴム組成物をトレッドに使用した場合、トレッドの接地面積が大きくなり、氷上性能がより向上する。ここで、ブタジエン骨格を有するジエン系重合体としては、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン−ブタジエン共重合体ゴム（ＳＢＲ）等が挙げられる。なお、前記低Ｔｇジエン系重合体（Ａ）は、氷上性能の観点から、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）であることが特に好ましい。

上述したガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）の配合量は、該ジエン系重合体（Ａ）以外の前記ジエン系重合体の中で、配合量が最も多いジエン系重合体の配合量の８５質量％以上である限り特に限定されるものではないが、好ましくはジエン系重合体の総量の５０質量％以上、より好ましくはジエン系重合体の総量の５５質量％以上、より一層好ましくはジエン系重合体の総量の６０質量％以上であり、また、好ましくはジエン系重合体の総量の７５質量％以下、より好ましくはジエン系重合体の総量の７０質量％以下、特に好ましくはジエン系重合体の総量の６５質量％以下である。ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）の配合量がこの範囲であれば、氷上性能と耐摩耗性を十分に向上させることができる。

また、前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）は、前記ジエン系重合体の中で配合量が最も多いか、該ジエン系重合体（Ａ）以外の前記ジエン系重合体の中で、配合量が最も多いジエン系重合体と配合量が等しいことが好ましい。この場合、前記低Ｔｇジエン系重合体（Ａ）から形成されるポリマー相による効果が大きくなり、ゴム組成物をタイヤに適用することで、タイヤの耐摩耗性を更に向上させることができる。

本発明において、前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）に対して非相溶なジエン系重合体（Ｂ）［以下、「非相溶ジエン系重合体（Ｂ）」と略記することがある］は、前述の低Ｔｇジエン系重合体（Ａ）に対して非相溶である限り特に限定されない。かかる非相溶ジエン系重合体（Ｂ）は、配合量がジエン系重合体の総量の２０質量％以上であるジエン系重合体の中でガラス転移温度（Ｔｇ）が最も高いジエン系重合体（Ｃ）を含むことが好ましい。

本発明において、前記配合量が前記ジエン系重合体の総量の２０質量％以上であるジエン系重合体の中でガラス転移温度（Ｔｇ）が最も高いジエン系重合体（Ｃ）［以下、「高Ｔｇジエン系重合体（Ｃ）」と略記することがある］は、イソプレン骨格を有することが好ましい。高Ｔｇジエン系重合体（Ｃ）がイソプレン骨格を有する場合、ゴム組成物の補強性が高くなり、耐摩耗性がより向上する。ここで、イソプレン骨格を有するジエン系重合体としては、天然ゴム（ＮＲ）、合成ポリイソプレンゴム（ＩＲ）、スチレン−イソプレン共重合体ゴム（ＳＩＲ）等が挙げられる。なお、前記高Ｔｇジエン系重合体（Ｃ）は、耐摩耗性の観点から、天然ゴム（ＮＲ）であることが特に好ましい。また、前記非相溶ジエン系重合体（Ｂ）中の高Ｔｇジエン系重合体（Ｃ）の割合は、６０質量％以上が好ましく、８０質量％以上が更に好ましく、また、非相溶ジエン系重合体（Ｂ）が高Ｔｇジエン系重合体（Ｃ）のみからなることも好ましい。

上述したガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）に対して非相溶なジエン系重合体（Ｂ）の配合量は、前記低Ｔｇジエン系重合体（Ａ）の配合量より少ないか、前記低Ｔｇジエン系重合体（Ａ）の配合量と等しいことが好ましく、また、更に好ましくはジエン系重合体の総量の２５質量％以上、より一層好ましくはジエン系重合体の総量の３０質量％以上、特に好ましくはジエン系重合体の総量の３５質量％以上であり、また、更に好ましくはジエン系重合体の総量の４５質量％以下、より一層好ましくはジエン系重合体の総量の４０質量％以下である。前記非相溶ジエン系重合体（Ｂ）の配合量がこの範囲であれば、氷上性能と耐摩耗性を十分に向上させることができる。

本発明の方法で製造されるゴム組成物は、上述したガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）、ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）に対して非相溶なジエン系重合体（Ｂ）、ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も高いジエン系重合体（Ｃ）の他に、更に他のジエン系重合体（Ｄ）を含んでもよい。かかるジエン系重合体（Ｄ）としては、前記低Ｔｇジエン系重合体（Ａ）に相溶な他のジエン系重合体が挙げられる。

本発明の方法で製造されるゴム組成物は、硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカ［以下、「表面処理シリカ」と略記することがある］を含む。該表面処理シリカは、前記非相溶ジエン系重合体（Ｂ）から形成されるポリマー相に相対的に多く分配され、該ポリマー相にミクロな凹凸を付与しつつ、該ポリマー相を柔らかくして、氷上性能を向上させる。

前記表面処理シリカは、例えば、ミキサーやブレンダー中で、シリカを撹拌しておき、該シリカに、硫黄含有シランカップリング剤を含む溶液を添加した後、乾燥する等して調製することができる。ここで、硫黄含有シランカップリング剤を含む溶液は、例えば、硫黄含有シランカップリング剤を、水、アルコール等の溶媒に溶解又は分散させることで調製できる。なお、溶媒として使用するアルコールとしては、メタノール、エタノール、ｎ−プロパノール、イソプロパノール等が挙げられるが、エタノールが好ましい。また、使用する硫黄含有シランカップリング剤の種類にもよるが、硫黄含有シランカップリング剤を含む溶液の溶媒は、水とアルコールの混合溶媒、特には、水とエタノールとの混合溶媒であることが好ましい。また、溶液の添加方法としては、噴霧が好ましい。

前記表面処理シリカの原料となるシリカとしては、特に制限はなく、例えば、湿式シリカ（含水ケイ酸）、乾式シリカ（無水ケイ酸）、ケイ酸カルシウム、ケイ酸アルミニウム等が挙げられ、これらの中でも、湿式シリカが好ましい。これらシリカは、一種単独で使用してもよいし、二種以上を併用してもよい。

また、前記表面処理シリカの原料となる硫黄含有シランカップリング剤としては、下記一般式（IV）：
（Ｒ^４１Ｏ）_３−ｐ（Ｒ^４２）_ｐＳｉ−Ｒ^４３−Ｓ_ｃ−Ｒ^４３−Ｓｉ（ＯＲ^４１）_３−ｒ（Ｒ^４２）_ｒ ・・・ （IV）
で表わされる化合物が好ましい。
式（IV）中、Ｒ^４１は複数ある場合には同一でも異なっていてもよく、各々炭素数１〜８の直鎖、環状もしくは分枝のアルキル基、炭素数２〜８の直鎖もしくは分枝のアルコキシアルキル基又は水素原子であり、Ｒ^４２は複数ある場合には同一でも異なっていてもよく、各々炭素数１〜８の直鎖、環状もしくは分枝のアルキル基であり、Ｒ^４３は同一でも異なっていてもよく、各々炭素数１〜８の直鎖もしくは分枝のアルキレン基である。また、ｃは平均値として２〜６であり、ｐ及びｒは同一でも異なっていてもよく、各々平均値として０〜３である。但し、ｐ及びｒの双方が３であることはない。

上記式（IV）の化合物として、具体的には、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（３−メチルジメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（３−メチルジメトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（３−メチルジメトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）トリスルフィド、ビス（３−モノエトキシジメチルシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（３−モノエトキシジメチルシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（３−モノエトキシジメチルシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（３−モノメトキシジメチルシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（３−モノメトキシジメチルシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（３−モノメトキシジメチルシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２−モノエトキシジメチルシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（２−モノエトキシジメチルシリルエチル）トリスルフィド、ビス（２−モノエトキシジメチルシリルエチル）ジスルフィド等が挙げられる。

また、前記硫黄含有シランカップリング剤としては、下記一般式（V）：
（Ｒ^５１Ｏ）_３−ｓ（Ｒ^５２）_ｓＳｉ−Ｒ^５３−Ｓ_ｋ−Ｒ^５４−Ｓ_ｋ−Ｒ^５３−Ｓｉ（ＯＲ^５１）_３−ｔ（Ｒ^５２）_ｔ ・・・ （V）
で表わされる化合物も好ましい。
式（V）中、Ｒ^５１は複数ある場合には同一でも異なっていてもよく、各々炭素数１〜８の直鎖、環状もしくは分枝のアルキル基、炭素数２〜８の直鎖もしくは分枝のアルコキシアルキル基又は水素原子であり、Ｒ^５２は複数ある場合には同一でも異なっていてもよく、各々炭素数１〜８の直鎖、環状もしくは分枝のアルキル基であり、Ｒ^５３は同一でも異なっていてもよく、各々炭素数１〜８の直鎖もしくは分枝のアルキレン基である。また、Ｒ^５４は一般式：（−Ｓ−Ｒ^５５−Ｓ−）、（−Ｒ^５６−Ｓ_ｍ１−Ｒ^５７−）及び（−Ｒ^５８−Ｓ_ｍ２−Ｒ^５９−Ｓ_ｍ３−Ｒ^６０−）のいずれかの二価の基（Ｒ^５５〜Ｒ^６０は各々炭素数１〜２０の二価の炭化水素基、二価の芳香族基、又は硫黄及び酸素以外のヘテロ元素を含む二価の有機基であり、ｍ１、ｍ２及びｍ３は同一でも異なっていてもよく、各々平均値として１以上４未満である）であり、複数あるｋは同一でも異なっていてもよく、各々平均値として１〜６であり、ｓ及びｔは各々平均値として０〜３である。但し、ｓ及びｔの双方が３であることはない。

上記式（V）の化合物として、具体的には、
平均組成式：（ＣＨ₃ＣＨ₂Ｏ）₃Ｓｉ−（ＣＨ₂）₃−Ｓ₂−（ＣＨ₂）₆−Ｓ₂−（ＣＨ₂）₃−Ｓｉ（ＯＣＨ₂ＣＨ₃）₃、
平均組成式：（ＣＨ₃ＣＨ₂Ｏ）₃Ｓｉ−（ＣＨ₂）₃−Ｓ₂−（ＣＨ₂）₁₀−Ｓ₂−（ＣＨ₂）₃−Ｓｉ（ＯＣＨ₂ＣＨ₃）₃、
平均組成式：（ＣＨ₃ＣＨ₂Ｏ）₃Ｓｉ−（ＣＨ₂）₃−Ｓ₃−（ＣＨ₂）₆−Ｓ₃−（ＣＨ₂）₃−Ｓｉ（ＯＣＨ₂ＣＨ₃）₃、
平均組成式：（ＣＨ₃ＣＨ₂Ｏ）₃Ｓｉ−（ＣＨ₂）₃−Ｓ₄−（ＣＨ₂）₆−Ｓ₄−（ＣＨ₂）₃−Ｓｉ（ＯＣＨ₂ＣＨ₃）₃、
平均組成式：（ＣＨ₃ＣＨ₂Ｏ）₃Ｓｉ−（ＣＨ₂）₃−Ｓ−（ＣＨ₂）₆−Ｓ₂−（ＣＨ₂）₆−Ｓ−（ＣＨ₂）₃−Ｓｉ（ＯＣＨ₂ＣＨ₃）₃、
平均組成式：（ＣＨ₃ＣＨ₂Ｏ）₃Ｓｉ−（ＣＨ₂）₃−Ｓ−（ＣＨ₂）₆−Ｓ_2.5−（ＣＨ₂）₆−Ｓ−（ＣＨ₂）₃−Ｓｉ（ＯＣＨ₂ＣＨ₃）₃、
平均組成式：（ＣＨ₃ＣＨ₂Ｏ）₃Ｓｉ−（ＣＨ₂）₃−Ｓ−（ＣＨ₂）₆−Ｓ₃−（ＣＨ₂）₆−Ｓ−（ＣＨ₂）₃−Ｓｉ（ＯＣＨ₂ＣＨ₃）₃、
平均組成式：（ＣＨ₃ＣＨ₂Ｏ）₃Ｓｉ−（ＣＨ₂）₃−Ｓ−（ＣＨ₂）₆−Ｓ₄−（ＣＨ₂）₆−Ｓ−（ＣＨ₂）₃−Ｓｉ（ＯＣＨ₂ＣＨ₃）₃、
平均組成式：（ＣＨ₃ＣＨ₂Ｏ）₃Ｓｉ−（ＣＨ₂）₃−Ｓ−（ＣＨ₂）₁₀−Ｓ₂−（ＣＨ₂）₁₀−Ｓ−（ＣＨ₂）₃−Ｓｉ（ＯＣＨ₂ＣＨ₃）₃、
平均組成式：（ＣＨ₃ＣＨ₂Ｏ）₃Ｓｉ−（ＣＨ₂）₃−Ｓ₄−（ＣＨ₂）₆−Ｓ₄−（ＣＨ₂）₆−Ｓ₄−（ＣＨ₂）₃−Ｓｉ（ＯＣＨ₂ＣＨ₃）₃、
平均組成式：（ＣＨ₃ＣＨ₂Ｏ）₃Ｓｉ−（ＣＨ₂）₃−Ｓ₂−（ＣＨ₂）₆−Ｓ₂−（ＣＨ₂）₆−Ｓ₂−（ＣＨ₂）₃−Ｓｉ（ＯＣＨ₂ＣＨ₃）₃、
平均組成式：（ＣＨ₃ＣＨ₂Ｏ）₃Ｓｉ−（ＣＨ₂）₃−Ｓ−（ＣＨ₂）₆−Ｓ₂−（ＣＨ₂）₆−Ｓ₂−（ＣＨ₂）₆−Ｓ−（ＣＨ₂）₃−Ｓｉ（ＯＣＨ₂ＣＨ₃）₃
で表される化合物等が挙げられる。

前記硫黄含有シランカップリング剤としては、上記一般式（IV）で表わされる化合物が特に好ましい。なお、上述した硫黄含有シランカップリング剤は、１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

また、前記表面処理シリカにおいて、前記硫黄含有シランカップリング剤の添加量は、前記シリカ１００質量部に対して２〜２０質量部の範囲が好ましく、４〜１５質量部の範囲が更に好ましい。硫黄含有シランカップリング剤の添加量がシリカ１００質量部に対して２質量部以上であれば、表面処理シリカの前記非相溶ジエン系重合体（Ｂ）への分散性が十分に向上して、氷上性能を十分に向上させることができ、また、硫黄含有シランカップリング剤の添加量がシリカ１００質量部に対して２０質量部以下であれば、ゴム組成物の原料コストの上昇を抑制できる。

また、前記硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカには、更に、脂肪酸、アミノシランカップリング剤、硫黄非含有有機ケイ素化合物で表面処理を行ってもよい。これらの化合物で更に表面処理することで、表面処理シリカの前記非相溶ジエン系重合体（Ｂ）への分散性を向上させることができる。

前記脂肪酸としては、例えば、ステアリン酸、イソステアリン酸、オレイン酸、パルミチン酸、イソパルミチン酸、ミリスチン酸、イソミリスチン酸、ラウリン酸等が挙げられる。
前記脂肪酸の使用量は、前記シリカ１００質量部に対して１〜２０質量部の範囲が好ましく、２〜１０質量部の範囲が好ましい。脂肪酸の使用量が１〜２０質量部の範囲であれば、表面処理シリカの前記非相溶ジエン系重合体（Ｂ）への分散性を十分に向上させることができる。

前記アミノシランカップリング剤としては、例えば、３−（２−アミノエチル）アミノプロピルトリメトキシシラン、３−（２−アミノエチル）アミノプロピルトリエトキシシラン、３−アミノプロピルトリメトキシシラン、３−アミノプロピルトリエトキシシラン、２−アミノエチルトリメトキシシラン、２−アミノエチルトリエトキシシラン等が挙げられる。
前記アミノシランカップリング剤の使用量は、前記シリカ１００質量部に対して０．５〜１０質量部の範囲が好ましく、０．８〜４質量部の範囲が更に好ましい。アミノシランカップリング剤の使用量が０．５〜１０質量部の範囲であれば、表面処理シリカの前記非相溶ジエン系重合体（Ｂ）への分散性を十分に向上させることができる。

前記硫黄非含有有機ケイ素化合物として、具体的には、メチルトリメトキシシラン、ジメチルジメトキシシラン、トリメチルメトキシシラン、メチルトリエトキシシラン、ジメチルジエトキシシラン、エチルトリメトキシシラン、ｎ−プロピルトリメトキシシラン、ジイソプロピルジメトキシシラン、イソブチルトリメトキシシラン、ジイソブチルジメトキシシラン、ｎ−プロピルトリエトキシシラン、ｎ−ヘキシルトリメトキシシラン、ｎ−ヘキシルトリエトキシシラン、シクロヘキシルメチルジメトキシシラン、ｎ−オクチルトリメトキシシラン、ｎ−オクチルトリエトキシシラン、ｎ−デシルトリメトキシシラン等が挙げられる。
前記硫黄非含有有機ケイ素化合物の使用量は、前記シリカ１００質量部に対して２〜２０質量部の範囲が好ましく、３〜１２質量部の範囲が更に好ましい。硫黄非含有有機ケイ素化合物の使用量が２〜２０質量部の範囲であれば、表面処理シリカの前記非相溶ジエン系重合体（Ｂ）への分散性を十分に向上させることができる。

前記表面処理シリカの配合量は、前記ジエン系重合体の合計１００質量部に対して２５質量部以上であり、好ましくは２７質量部以上、より好ましくは２９質量部以上であり、また、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは４０質量部以下である。表面処理シリカの配合量をジエン系重合体の合計１００質量部に対して２５質量部以上とすることで、前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）に対して非相溶なジエン系重合体（Ｂ）からなるポリマー相にミクロな凹凸を付与しつつ、該ポリマー相を柔らかくして、氷上性能を向上させることができる。また、表面処理シリカの配合量をジエン系重合体の合計１００質量部に対して５０質量部以下とすることで、工程（ａ）及び工程（ｂ）の作業性を良好にすることができる。

本発明の方法で製造されるゴム組成物は、カーボンブラックを含む。該カーボンブラックは、前記低Ｔｇジエン系重合体（Ａ）を含むポリマー相に相対的に多く分配され、該ポリマー相が補強性の高いカーボンブラックを多く含むことで、補強されるため、耐摩耗性が向上する。
前記カーボンブラックとしては、特に限定されるものではなく、例えば、ＧＰＦ、ＦＥＦ、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦグレードのカーボンブラックが挙げられる。これらカーボンブラックは、一種単独で使用してもよいし、二種以上を併用してもよい。

前記カーボンブラックの配合量は、前記ジエン系重合体の合計１００質量部に対して２５質量部以上であることが好ましく、より好ましくは２７質量部以上、より一層好ましくは２９質量部以上であり、また、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは４０質量部以下である。カーボンブラックの配合量をジエン系重合体の合計１００質量部に対して２５質量部以上とすることで、前記低Ｔｇジエン系重合体（Ａ）を含むポリマー相を補強して、耐摩耗性を更に向上させることができる。また、カーボンブラックの配合量をジエン系重合体の合計１００質量部に対して５０質量部以下とすることで、工程（ｂ）の作業性を良好にすることができる。

本発明の方法で製造されるゴム組成物は、更に加硫促進剤を含むことが好ましく、前記工程（ａ）において、該加硫促進剤から選択される少なくとも一種の化合物を混合して、前記マスターバッチを調製してもよい。前記工程（ａ）で、加硫促進剤を配合して混合することで、前記表面処理シリカの前記非相溶ジエン系重合体（Ｂ）との反応が活性化され、前記非相溶ジエン系重合体（Ｂ）への表面処理シリカの分散が良好に進んで、製造されたゴム組成物を用いたタイヤの氷上性能が更に向上する。

なお、前記工程（ａ）は、加硫剤を配合せずに原料を混合する工程であり、加硫剤を配合していないため、加硫促進剤を配合しても、ゴム組成物の早期加硫を引き起こすことが無い。

前記加硫促進剤としては、グアニジン類、スルフェンアミド類、チアゾール類が好ましい。
前記グアニジン類としては、１，３−ジフェニルグアニジン（ＤＰＧ）、１，３−ジ−ｏ−トリルグアニジン、１−ｏ−トリルビグアニド、ジカテコールボレートのジ−ｏ−トリルグアニジン塩、１，３−ジ−ｏ−クメニルグアニジン、１，３−ジ−ｏ−ビフェニルグアニジン、１，３−ジ−ｏ−クメニル−２−プロピオニルグアニジン等が挙げられる。
前記スルフェンアミド類としては、Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＣＢＳ、ＣＺ）、Ｎ，Ｎ−ジシクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＮＳ）、Ｎ−オキシジエチレン−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ−メチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ−エチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ−プロピル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ−ブチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ−ペンチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ−ヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ−オクチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ−２−エチルヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ−デシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ−ドデシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ−ステアリル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ−ジエチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ−ジプロピル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ−ジブチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ−ジペンチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ−ジヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ−ジオクチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ−ジ−２−エチルヘキシルベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ−ジドデシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ−ジステアリル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド等が挙げられる。
前記チアゾール類としては、２−メルカプトベンゾチアゾール（Ｍ）、ジ−２−ベンゾチアゾリルジスルフィド（ＭＢＴＳ、ＤＭ）、２−メルカプトベンゾチアゾールの亜鉛塩、２−メルカプトベンゾチアゾールのシクロヘキシルアミン塩、２−（Ｎ，Ｎ−ジエチルチオカルバモイルチオ）ベンゾチアゾール、２−（４’−モルホリノジチオ）ベンゾチアゾール、４−メチル−２−メルカプトベンゾチアゾール、ジ−（４−メチル−２−ベンゾチアゾリル）ジスルフィド、５−クロロ−２−メルカプトベンゾチアゾール、２−メルカプトベンゾチアゾールナトリウム、２−メルカプト−６−ニトロベンゾチアゾール、２−メルカプト-ナフト［１，２−ｄ］チアゾール、２−メルカプト−５−メトキシベンゾチアゾール、６−アミノ−２−メルカプトベンゾチアゾール等が挙げられる。

本発明のゴム組成物の製造方法においては、上述した加硫促進剤の中でも、１，３−ジフェニルグアニジン（ＤＰＧ）が特に好ましい。前記加硫促進剤として、１，３−ジフェニルグアニジンを配合することで、製造されたゴム組成物を用いたタイヤの氷上性能が大幅に向上する。

また、前記加硫促進剤の配合量は、前記表面処理シリカ中の硫黄含有シランカップリング剤１００質量部に対して２〜１００質量部の範囲が好ましく、４〜８０質量部の範囲が更に好ましく、４〜５０質量部の範囲がより一層好ましい。加硫促進剤の配合量が表面処理シリカ中の硫黄含有シランカップリング剤１００質量部に対して２質量部以上であれば、表面処理シリカの活性化が十分に起こり、また、加硫促進剤の配合量が表面処理シリカ中の硫黄含有シランカップリング剤１００質量部に対して１００質量部以下であれば、ゴム組成物の加硫速度に大きな影響を及ぼさない。

また、本発明において、前記加硫促進剤の分子数（モル数）は、前記表面処理シリカ中の硫黄含有シランカップリング剤の分子数（モル数）の０．１〜１．０倍の範囲が好ましく、０．３〜１．０倍の範囲が更に好ましく、０．４〜１．０倍の範囲がより一層好ましい。前記加硫促進剤の分子数（モル数）が前記表面処理シリカ中の硫黄含有シランカップリング剤の分子数（モル数）の０．１倍以上であれば、表面処理シリカの活性化が十分に起こり、また、１．０倍以下であれば、ゴム組成物の加硫速度に大きな影響を及ぼさない。

なお、前記加硫促進剤は、硫黄加硫の促進剤としても用いられるので、工程（ａ）で全部を配合しなくてもよく、工程（ｂ）においても所望により適量（一部）を配合してもよい。また、工程（ａ）と工程（ｂ）の間や、工程（ｂ）の後に、更に混合工程がある場合は、かかる混合工程で加硫促進剤の一部を配合してもよい。

また、本発明の方法で製造されるゴム組成物は、更に発泡剤を含むことが好ましい。ゴム組成物が発泡剤を含む場合、ゴム組成物を加硫させて加硫ゴムを製造する際に、発泡剤由来の気泡が加硫ゴム中に形成される。従って、発泡剤を含むゴム組成物をトレッドに使用してタイヤを製造すると、トレッドの気泡による引っ掻き効果及び排水効果で、タイヤの氷上性能を更に向上させることができる。
前記発泡剤としては、アゾジカルボンアミド（ＡＤＣＡ）、ジニトロソペンタメチレンテトラミン（ＤＮＰＴ）、ジニトロソペンタスチレンテトラミン、ベンゼンスルホニルヒドラジド誘導体、ｐ，ｐ’−オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジド（ＯＢＳＨ）、重炭酸アンモニウム、重炭酸ナトリウム、炭酸アンモニウム、ニトロソスルホニルアゾ化合物、Ｎ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’−ジニトロソフタルアミド、トルエンスルホニルヒドラジド、ｐ−トルエンスルホニルセミカルバジド、ｐ，ｐ’−オキシビスベンゼンスルホニルセミカルバジド等が挙げられる。これら発泡剤の中でも、ジニトロソペンタメチレンテトラミン（ＤＮＰＴ）が好ましい。これら発泡剤は、一種単独で使用してもよいし、二種以上を併用してもよい。
また、該発泡剤の配合量は、特に限定されるものではないが、前記ジエン系重合体の合計１００質量部に対して０．１〜３０質量部の範囲が好ましく、１〜２０質量部の範囲が更に好ましい。

また、上記発泡剤には、発泡助剤として尿素、ステアリン酸亜鉛、ベンゼンスルフィン酸亜鉛、亜鉛華等を併用することが好ましい。これら発泡助剤は、一種単独で使用してもよいし、二種以上を併用してもよい。発泡助剤を併用することにより、発泡反応を促進して反応の完結度を高め、経時的に不要な劣化を抑制することができる。
また、該発泡助剤の配合量は、特に限定されるものではないが、前記ジエン系重合体の合計１００質量部に対して１〜３０質量部の範囲が好ましい。

なお、上記発泡剤を含有するゴム組成物を加硫した後に得られる加硫ゴムにおいて、その発泡率は、通常１〜５０％、好ましくは５〜４０％である。発泡剤を配合した場合、発泡率が大き過ぎるとゴム表面の空隙も大きくなり、充分な接地面積を確保できなくなるおそれがあるが、上記範囲内の発泡率であれば、排水溝として有効に機能する気泡の形成を確保しつつ、気泡の量を適度に保持できるので、耐久性を損なう恐れもない。ここで、上記加硫ゴムの発泡率とは、平均発泡率Ｖｓを意味し、具体的には次式（VI）により算出される値を意味する。
Ｖｓ＝（ρ_０／ρ_１−１）×１００（％） ・・・ （VI）
式（VI）中、ρ_１は加硫ゴム（発泡ゴム）の密度（ｇ／ｃｍ^３）を示し、ρ_０は加硫ゴム（発泡ゴム）における固相部の密度（ｇ／ｃｍ^３）を示す。なお、加硫ゴムの密度及び加硫ゴムの固相部の密度は、エタノール中の質量と空気中の質量を測定し、これから算出される。また、発泡率は、発泡剤や発泡助剤の種類、量等により適宜変化させることができる。

また、本発明の方法で製造されるゴム組成物は、更にＣ_５系樹脂を含むことが好ましい。Ｃ_５系樹脂を含むゴム組成物をタイヤに使用すると、タイヤの氷上性能を更に向上させることができる。
前記Ｃ_５系樹脂としては、石油化学工業のナフサの熱分解によって得られるＣ_５留分を（共）重合して得られる脂肪族系石油樹脂が挙げられる。上記Ｃ_５留分には、通常１−ペンテン、２−ペンテン、２−メチル−１−ブテン、２−メチル−２−ブテン、３−メチル−１−ブテン等のオレフィン系炭化水素、２−メチル−１，３−ブタジエン、１，２−ペンタジエン、１，３−ペンタジエン、３−メチル−１，２−ブタジエン等のジオレフィン系炭化水素等が含まれる。なお、上記Ｃ_５系樹脂としては、市販品を利用することができる。
また、該Ｃ_５系樹脂の配合量は、特に限定されるものではないが、前記ジエン系重合体の合計１００質量部に対して５〜５０質量部の範囲が好ましく、１０〜２０質量部の範囲が更に好ましい。Ｃ_５系樹脂の配合量が５質量部以上であれば、氷上性能が十分に向上し、また、５０質量部以下であれば、耐摩耗性を十分に確保することができる。

また、本発明の方法で製造されるゴム組成物は、更に親水性短繊維を含むことが好ましい。特には、ゴム組成物が親水性短繊維と前述の発泡剤を含む場合、加硫時に発泡剤から発生したガスが親水性短繊維の内部に浸入して、親水性短繊維の形状に対応した形状を有する気泡を形成することができ、また、該気泡は、壁面が親水性短繊維由来の樹脂で覆われ、親水化されている。そのため、親水性短繊維と発泡剤を含むゴム組成物をトレッドに使用してタイヤを製造すると、タイヤの使用時において、気泡の壁面がトレッド表面に露出することで、水との親和性が向上し、気泡が水を積極的に取り込むことができるようになり、タイヤに優れた排水性が付与され、タイヤの氷上性能を大幅に向上させることができる。
前記親水性短繊維の原料として用いる親水性樹脂としては、エチレン−ビニルアルコール共重合体、ビニルアルコール単独重合体、ポリ（メタ）アクリル酸或いはそのエステル、ポリエチレングリコール、カルボキシビニル共重合体、スチレン−マレイン酸共重合体、ポリビニルピロリドン、ビニルピロリドン−酢酸ビニル共重合体、メルカプトエタノール等が挙げられ、これらの中でも、エチレン−ビニルアルコール共重合体、ビニルアルコール単独重合体、ポリ（メタ）アクリル酸が好ましく、エチレン−ビニルアルコール共重合体が特に好ましい。

上記親水性短繊維の表面には、前記ジエン系重合体に対して親和性を有し、好ましくは、ゴム組成物の加硫最高温度よりも低い融点を有する低融点樹脂からなる被覆層が形成されていてもよい。かかる被覆層を形成することで、親水性短繊維が有する水との親和性を有効に保持しつつ、被覆層とジエン系重合体との親和性が良好なため、短繊維のジエン系重合体への分散性が向上する。また、かかる低融点樹脂が加硫時に溶融することで流動性を帯びた被覆層となってジエン系重合体と親水性短繊維との接着を図ることに寄与し、良好な排水性と耐久性とが付与されたタイヤを容易に実現することができる。なお、かかる被覆層の厚みは、親水性短繊維の配合量や平均径等によって変動し得るが、通常０．００１〜１０μｍ、好ましくは０．００１〜５μｍである。
前記被覆層に用いる低融点樹脂の融点は、ゴム組成物の加硫の最高温度よりも低いことが好ましい。なお、加硫の最高温度とは、ゴム組成物の加硫時にゴム組成物が達する最高温度を意味する。例えば、モールド加硫の場合には、上記ゴム組成物がモールド内に入ってからモールドを出て冷却されるまでに該ゴム組成物が達する最高温度を意味し、かかる加硫最高温度は、例えば、ゴム組成物中に熱電対を埋め込むこと等により測定することができる。低融点樹脂の融点の上限としては、特に制限はないものの、以上の点を考慮して選択することが好ましく、一般的には、ゴム組成物の加硫最高温度よりも、１０℃以上低いことが好ましく、２０℃以上低いことがより好ましい。なお、ゴム組成物の工業的な加硫温度は、一般的には最高で約１９０℃程度であるが、例えば、加硫最高温度がこの１９０℃に設定されている場合には、低融点樹脂の融点としては、通常１９０℃未満の範囲で選択され、１８０℃以下が好ましく、１７０℃以下がより好ましい。
前記低融点樹脂としては、ポリオレフィン系樹脂が好ましく、例としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン、ポリスチレン、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−メタクリル酸共重合体、エチレン−エチルアクリレート共重合体、エチレン−プロピレン−ジエン三元共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、並びにこれらのアイオノマー樹脂等が挙げられる。

前記親水性短繊維は、平均長さが好ましくは０．１〜５０ｍｍ、より好ましくは１〜７ｍｍで、平均径が好ましくは１μｍ〜２ｍｍ、より好ましくは５μｍ〜０．５ｍｍである。平均長さ及び平均径が上記範囲内であると、短繊維同士が必要以上に絡まるおそれがなく、良好な分散性を確保することができる。
前記親水性短繊維の配合量は、前記ジエン系重合体の合計１００質量部に対して０．１〜１００質量部の範囲が好ましく、１〜５０質量部の範囲が更に好ましい。親水性短繊維の配合量を上記範囲に収めることで、氷上性能と耐摩耗性の良好なバランスを取ることができる。

本発明の方法で製造されるゴム組成物には、前記ジエン系重合体、表面処理シリカ、カーボンブラック、加硫促進剤、発泡剤、発泡助剤、Ｃ_５系樹脂、親水性短繊維の他、ゴム工業界で通常使用される配合剤、例えば、軟化剤（プロセスオイル等）、ステアリン酸、老化防止剤、ワックス、酸化亜鉛（亜鉛華）、加硫剤等を、本発明の目的を害しない範囲内で適宜選択して配合してもよい。これら配合剤としては、市販品を好適に使用することができる。

なお、本発明のゴム組成物の製造方法においては、前記Ｃ_５系樹脂、親水性短繊維、軟化剤、ステアリン酸、老化防止剤、ワックス、酸化亜鉛（亜鉛華）は、工程（ａ）で配合することが好ましい。

また、本発明のゴム組成物の製造方法は、工程（ｂ）よりも後の混合工程（ｃ）を含むことが好ましく、前記発泡剤、発泡助剤、加硫剤は、工程（ｂ）よりも後の混合工程（ｃ）で配合することが好ましい。また、該工程（ｃ）においては、加硫剤と共に、加硫促進剤を配合することが好ましく、該加硫促進剤は、上述した工程（ａ）のマスターバッチの調製で使用した加硫促進剤と同一であってもよいし、異なってもよい。
前記工程（ｂ）の後で、別途、発泡剤、発泡助剤、加硫剤を配合して混合する工程（ｃ）を実施することで、工程（ｂ）と異なる温度で、発泡剤、発泡助剤、加硫剤を配合して混合することができ、また、発泡や加硫が進み難い温度で、発泡剤、発泡助剤、加硫剤を加えて混練することで、ゴム組成物の発泡や早期加硫を防止できる。なお、工程（ｃ）は、工程（ｂ）の直後でもよいが、工程（ｂ）と工程（ｃ）との間に更に他の混合工程を実施してもよい。
前記工程（ｃ）における混合物の最高温度は６０〜１４０℃の範囲が好ましく、８０〜１２０℃の範囲がより好ましく、１００〜１２０℃の範囲がより一層好ましい。また、工程（ｃ）における混合時間は、１０秒〜２０分の範囲が好ましく、１０秒〜１０分の範囲がより好ましく、２０秒〜５分の範囲がさらに好ましい。なお、工程（ｂ）から工程（ｃ）に進む際には、混合物の温度を工程（ｂ）の終了後の温度より１０℃以上低下させてから工程（ｃ）へ進むことが好ましい。

上述のようにして、少なくとも工程（ａ）及び工程（ｂ）を経て製造されたゴム組成物は、更に、熱入れ、押出し、加硫等して、加硫ゴムとすることができる。
前記熱入れの条件としては、特に制限はなく、熱入れ温度、熱入れ時間、熱入れ装置等の諸条件について目的に応じて適宜選択することができる。前記熱入れ装置としては、例えば、通常ゴム組成物の熱入れに用いるロール機等が挙げられる。
前記押出しの条件としては、特に制限はなく、押出時間、押出速度、押出装置、押出温度等の諸条件について目的に応じて適宜選択することができる。前記押出装置としては、例えば、通常タイヤ用ゴム組成物の押出しに用いる押出機等が挙げられる。前記押出温度は、適宜決定することができる。
前記加硫を行う装置、方式、条件等については、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができる。前記加硫を行う装置としては、例えば、通常タイヤ用ゴム組成物の加硫に用いる金型による成形加硫機等が挙げられる。

＜タイヤ＞
本発明のタイヤは、上記のゴム組成物を用いたことを特徴とし、前述のゴム組成物がトレッドに使用されていることが好ましい。前記ゴム組成物をトレッドに使用したタイヤは、氷上性能と耐摩耗性との両方に優れ、スタッドレスタイヤ等の冬用タイヤとして有用である。
本発明のタイヤは、適用するタイヤの種類や部材に応じ、未加硫のゴム組成物を用いて成形後に加硫して得てもよく、又は予備加硫工程等を経た半加硫ゴムを用いて成形後、さらに本加硫して得てもよい。なお、タイヤに充填する気体としては、通常の或いは酸素分圧を調整した空気の他、窒素、アルゴン、ヘリウム等の不活性ガスを用いることができる。

以下に、実施例を挙げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明は下記の実施例に何ら限定されるものではない。

（実施例１）
＜表面処理シリカの調製＞
８０ｇの３−メルカプトプロピルトリエトキシシランと、５０ｇの蒸留水と、５０ｇのエタノールをビーカーに入れて撹拌して、硫黄含有シランカップリング剤処理液を作製した。１０００ｇのシリカ１（＊７、商品名「ニップシールＨＱ」、東ソーシリカ製、ＣＴＡＢ比表面積＝２００ｍ^２／ｇ）をオーブンにて１２０℃で２時間乾燥し、１１０℃に予熱した容量２０Ｌのヘンシェルミキサーに、上記の乾燥させたシリカ１を入れて撹拌し、硫黄含有シランカップリング剤処理液を噴霧した。更に１５分間撹拌を続け、処理されたシリカを取り出した。得られた処理シリカをオーブンにて１２０℃で２時間熱処理を行い、表面処理シリカ１’を得た。
なお、得られた表面処理シリカ１’の質量から、１００質量部のシリカ１に対して、３−メルカプトプロピルトリエトキシシランが２．０質量部付着していることが分かった。

＜ゴム組成物の調製＞
通常のバンバリーミキサーを用いて、第１混合工程において、天然ゴム（＊１）３５質量部に、上記表面処理シリカ１’を３０質量部、プロセスオイル（＊１５）を１５質量部、ステアリン酸を１．５質量部、亜鉛華を１．５質量部、老化防止剤ＩＰＰＤ（＊１６）を３質量部混合して、第１の混合物を調製した。
得られた第１の混合物をバンバリーミキサーから一旦取り出し、その後、該第１の混合物を再度バンバリーミキサーに投入し、更に、ポリブタジエンゴム（＊４）を６５質量部、カーボンブラック（＊１４）を３０質量部配合して、第２混合工程を実施し、第２の混合物を調製した。
更に、得られた第２の混合物をバンバリーミキサーから一旦取り出し、その後、第２の混合物を再度バンバリーミキサーに投入し、更に、硫黄を１．５質量部、加硫促進剤ＭＢＴＳ（＊２０）を０．５質量部、加硫促進剤ＣＢＳ（＊２１）を１．５質量部、発泡剤（＊２２）を４質量部配合して、最終混合工程を実施し、ゴム組成物を調製した。
なお、第１混合工程及び第２混合工程における混合物の最高温度は１７０℃、第１混合工程及び第２混合工程における混合物の落下温度は１７０℃とし、最終混合工程におけるゴム組成物の最高温度は１１０℃とした。ここで、第１混合工程は前記工程（ａ）に相当し、第２混合工程は前記工程（ｂ）に相当する。
また、段落［０００９］に記載の方法に従い走査型プローブ顕微鏡を用いて観察したところ、得られたゴム組成物には相分離構造が確認され、互いに非相溶な複数のポリマー相が形成されていた。

（実施例２）
＜ウェットマスターバッチの調製＞
水中に上記表面処理シリカ１’を６質量％の割合で入れ、シルバーソン社製ハイシアーミキサーにて微分散させて、スラリー溶液を調製した。
次に、上記スラリー溶液３ｋｇと７質量％に希釈した天然ゴム濃縮ラテックス３ｋｇとを撹拌しながら混合し、蟻酸にてｐＨ４．５にコントロールして凝固し、洗浄後、２軸押出機［（株）神戸製鋼所製ＫＴＸ３０）］で乾燥して、ウェットマスターバッチＡを得た。
上記ウェットマスターバッチＡ中、天然ゴム３５質量部当たりの表面処理シリカ１’の量は３０質量部であった。

＜ゴム組成物の調製＞
通常のバンバリーミキサーを用いて、第１混合工程において、上記ウェットマスターバッチＡ６５質量部と、プロセスオイル（＊１５）１５質量部と、ステアリン酸１．５質量部と、亜鉛華１．５質量部と、老化防止剤ＩＰＰＤ（＊１６）３質量部と、を混合して、第１の混合物を調製した。
得られた第１の混合物をバンバリーミキサーから一旦取り出し、その後、該第１の混合物を再度バンバリーミキサーに投入し、更に、ポリブタジエンゴム（＊４）６５質量部と、カーボンブラック（＊１４）３０質量部とを配合して、第２混合工程を実施し、第２の混合物を調製した。
更に、得られた第２の混合物をバンバリーミキサーから一旦取り出し、その後、第２の混合物を再度バンバリーミキサーに投入し、更に、硫黄１．５質量部と、加硫促進剤ＭＢＴＳ（＊２０）０．５質量部と、加硫促進剤ＣＢＳ（＊２１）１．５質量部と、発泡剤（＊２２）４質量部とを配合して、最終混合工程を実施し、ゴム組成物を調製した。
なお、第１混合工程及び第２混合工程における混合物の最高温度、第１混合工程及び第２混合工程における混合物の落下温度、最終混合工程におけるゴム組成物の最高温度は実施例１と同じとした。ここで、ウェットマスターバッチの調製工程が前記工程（ａ）に相当し、第１混合工程は前記工程（ａ）と工程（ｂ）との間の中間工程に相当し、第２混合工程が前記工程（ｂ）に相当する。
また、段落［０００９］に記載の方法に従い走査型プローブ顕微鏡を用いて観察したところ、得られたゴム組成物には相分離構造が確認され、互いに非相溶な複数のポリマー相が形成されていた。

（比較例１）
通常のバンバリーミキサーを用いて、第１混合工程において、天然ゴム（＊１）３５質量部及びポリブタジエンゴム（＊４）６５質量部に対して、上記表面処理シリカ１’を３０質量部、カーボンブラック（＊１４）を３０質量部、プロセスオイル（＊１５）を１５質量部、ステアリン酸を１．５質量部、亜鉛華を１．５質量部、老化防止剤ＩＰＰＤ（＊１６）を３質量部混合して、第１の混合物を調製した。
得られた第１の混合物をバンバリーミキサーから一旦取り出し、その後、第１の混合物を再度バンバリーミキサーに投入し、更に、硫黄を１．５質量部、加硫促進剤ＭＢＴＳ（＊２０）を０．５質量部、加硫促進剤ＣＢＳ（＊２１）を１．５質量部、発泡剤（＊２２）を４質量部配合して、最終混合工程を実施し、ゴム組成物を調製した。
段落［０００９］に記載の方法に従い走査型プローブ顕微鏡を用いて観察したところ、得られたゴム組成物には相分離構造が確認され、互いに非相溶な複数のポリマー相が形成されていた。

（実施例３〜１８、比較例２〜１０）
第１混合工程における配合処方、第２混合工程における配合処方を、表１〜２に示すように変更する以外は、実施例１と同様に、第１混合工程、第２混合工程、最終混合工程の順に混合を行って、ゴム組成物を製造した。
なお、段落［０００９］に記載の方法に従い走査型プローブ顕微鏡を用いて観察したところ、いずれのゴム組成物も相分離構造が確認され、互いに非相溶な複数のポリマー相が形成されていた。

＜タイヤの作製＞
上記のようにして得られたゴム組成物をトレッドに用いて、常法によって試験用のタイヤ（タイヤサイズ１９５／６５Ｒ１５）を作製し、トレッドの発泡率を上記式（VI）に従って算出した。次に、該タイヤに対して、下記の方法で、耐摩耗性及び氷上性能を評価した。結果を表１〜２に示す。

（１）耐摩耗性
前記試験用のタイヤを用いた実車にて舗装路面を１万ｋｍ走行後、残溝を測定し、トレッドが１ｍｍ摩耗するのに要する走行距離を相対比較し、比較例１のタイヤを１００として指数表示した。指数値が大きい程、耐摩耗性が良好なことを示す。

（２）氷上性能
前記試験用のタイヤを排気量１６００ｃｃクラスの国産乗用車に４本を装着し、氷温−１℃の氷上制動性能を確認した。比較例１のタイヤをコントロールとし、氷上性能＝（比較例１の制動距離／その他の例の制動距離）×１００として、指数表示した。指数値が大きい程、氷上性能が優れていることを示す。

＊１ 天然ゴム： Ｔｇ＝−６０℃
＊２ 変性天然ゴム： 下記の方法で合成した変性天然ゴム、Ｔｇ＝−６０℃
＊３ 改質天然ゴム： 下記の方法で合成した改質天然ゴム、Ｔｇ＝−６０℃
＊４ ポリブタジエンゴム： シス−１，４−ポリブタジエンゴム、商品名「ＵＢＥＰＯＬ １５０Ｌ」、宇部興産製、Ｔｇ＝−１１０℃
＊５ 変性ポリブタジエンゴム１： 下記の方法で合成した変性ポリブタジエンゴム、Ｔｇ＝−９５℃
＊６ 変性ポリブタジエンゴム２： 下記の方法で合成した変性ポリブタジエンゴム、Ｔｇ＝−９５℃
＊７ シリカ１： 商品名「ニップシールＨＱ」、東ソー・シリカ製、ＣＴＡＢ比表面積＝２００ｍ^２／ｇ
＊８ シリカ２： 商品名「Ｎｉｐｓｉｌ ＥＱ」、東ソー・シリカ製、ＣＴＡＢ比表面積＝１００ｍ^２／ｇ
＊９ シリカ３： 商品名「Ｎｉｐｓｉｌ ＡＱ」、東ソー・シリカ製、ＣＴＡＢ比表面積＝１５０ｍ^２／ｇ
＊１０ 表面処理シリカ１’： 上記の方法で調製した、硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカ
＊１１ 表面処理シリカ２’： 原料のシリカ１（＊７）を上記シリカ２（＊８）に代える以外は、表面処理シリカ１’と同様にして調製した、硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカ
＊１２ 表面処理シリカ３’： 原料のシリカ１（＊７）を上記シリカ３（＊９）に代える以外は、表面処理シリカ１’と同様にして調製した、硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカ
＊１３ シランカップリング剤： 「Ｓｉ６９」、Ｅｖｏｎｉｃ製、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド
＊１４ カーボンブラック： Ｎ１３４、旭カーボン製、Ｎ_２ＳＡ＝１４６ｍ^２／ｇ
＊１５ プロセスオイル： ナフテン系プロセスオイル、商品名「ダイアナプロセスオイルＮＳ−２４」、出光興産製、流動点＝−３０℃
＊１６ 老化防止剤ＩＰＰＤ： Ｎ−イソプロピル−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン
＊１７ Ｃ_５系樹脂： 商品名「Ｅｓｃｏｒｅｚ １１０２」、東燃化学製
＊１８ 親水性短繊維： 下記の方法で作製した親水性短繊維
＊１９ 加硫促進剤１： １，３−ジフェニルグアニジン（ＤＰＧ）
＊２０ 加硫促進剤２： ジ−２−ベンゾチアゾリルジスルフィド（ＭＢＴＳ）
＊２１ 加硫促進剤３： Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＣＢＳ）
＊２２ 発泡剤： ジニトロソペンタメチレンテトラミン（ＤＮＰＴ）

＜変性天然ゴム＞
フィールドラテックスを、ラテックスセパレーター（斎藤遠心工業製）を用いて回転数７５００ｒｐｍで遠心分離することで、乾燥ゴム濃度６０％の濃縮ラテックスを得た。この濃縮ラテックス１０００ｇを、撹拌機及び温調ジャケットを備えたステンレス製反応容器に投入し、予め１０ｍＬの水と９０ｍｇの乳化剤「エマルゲン１１０８」（花王製）を４−ビニルピリジン１．７ｇに加えて乳化したものを９９０ｍＬの水と共に添加し、窒素置換しながら３０分間撹拌した。次いで、ｔｅｒｔ−ブチルハイドロパーオキサイド１．２ｇ、テトラエチレンペンタミン１．２ｇを加え、４０℃で１時間反応させることで、変性天然ゴムラテックスを得た。
次に、上記変性天然ゴムラテックスにギ酸を加えｐＨを４．７に調整し、変性天然ゴムラテックスを凝固させた。このようにして得られた固形物をクレーパーで５回処理し、シュレッダーに通してクラム化した後、熱風式乾燥機により１１０℃で２１０分間乾燥して変性天然ゴムを得た。
このようにして得られた変性天然ゴムの質量から、添加した４−ビニルピリジンの転化率が１００％であることが確認された。また、該変性天然ゴムを石油エーテルで抽出し、更にアセトンとメタノールの２：１混合溶媒で抽出することで、ホモポリマーの分離を試みたが、抽出物を分析したところホモポリマーは検出されず、添加した単量体の１００％が天然ゴム分子に導入されていることが確認された。

＜改質天然ゴム＞
天然ゴムラテックスの固形分濃度（ＤＲＣ）を３０％（ｗ／ｖ）に調整した後、天然ゴムラテックス１０００ｇに対し、界面活性剤［花王製、「Ｅｍａｌ−Ｅ２７Ｃ」、ポリオキシエチレンラウリルエーテル硫酸ナトリウム］の１０％水溶液２５ｇと、４０％のＮａＯＨ水溶液５０ｇを加え、室温で４８時間ケン化反応を行い、ケン化天然ゴムラテックスを得た。
次に、このラテックスに水を添加して固形分濃度（ＤＲＣ）を１５％（ｗ／ｖ）に希釈した後、ゆっくり撹拌しながらギ酸を添加しｐＨを４．０に調整し、凝集させた。凝集したゴムを粉砕し、それを１％炭酸ナトリウム水溶液に室温で５時間浸漬した後に引き上げ、水１０００ｍｌで洗浄を繰り返し、その後９０℃で４時間乾燥して改質天然ゴムを得た。

＜変性ポリブタジエンゴム１＞
乾燥し、窒素置換された内容積約９００ｍＬの耐圧ガラス容器に、シクロヘキサン２８３ｇ、１，３−ブタジエンモノマー１００ｇ、２，２−ジテトラヒドロフリルプロパン０．０１５ｍｍｏｌをシクロヘキサン溶液として注入し、これに０．５０ｍｍｏｌのｎ−ブチルリチウム（ｎ−ＢｕＬｉ）を加えた後、撹拌装置を備えた５０℃温水浴中で４．５時間重合を行った。重合転化率は、ほぼ１００％であった。
次に、この重合系に３−［Ｎ，Ｎ−メチル（トリメチルシリル）アミノ］プロピルジメチルエトキシシラン０．５０ｍｍｏｌをシクロヘキサン溶液として加え、５０℃において３０分撹拌した。その後さらに、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−ｐ−クレゾール（ＢＨＴ）のイソプロパノール溶液（ＢＨＴ濃度：５質量％）０．５ｍＬを加えて反応停止を行い、さらに、常法に従い乾燥することにより、変性ポリブタジエンゴム１を得た。
得られた変性ポリブタジエンゴム１は、変性率が０．５であり、ガラス転移温度が−９５℃であった。

＜変性ポリブタジエンゴム２＞
乾燥し、窒素置換した内容積約９００ｍＬの耐圧ガラス容器に、シクロヘキサン２８３ｇ、１，３−ブタジエン５０ｇ、２，２−ジテトラヒドロフリルプロパン０．００５７ｍｍｏｌ及びヘキサメチレンイミン０．５１３ｍｍｏｌをそれぞれシクロヘキサン溶液として注入し、これにｎ−ブチルリチウム（ｎ−ＢｕＬｉ）０．５７ｍｍｏｌを加えた後、撹拌装置を備えた５０℃の温水浴中で４．５時間重合反応を行った。この際の重合転化率は、ほぼ１００％であった。
次に、重合反応系に、四塩化スズ０．１００ｍｍｏｌをシクロヘキサン溶液として加え、５０℃で３０分間撹拌した。その後、反応系に、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−ｐ−クレゾール（ＢＨＴ）のイソプロパノール溶液（ＢＨＴ濃度：５質量％）０．５ｍＬを加えて、重合反応を停止させ、更に常法に従って乾燥して変性ポリブタジエンゴム２を得た。
得られた変性ポリブタジエンゴム２は、変性率が１．２であり、ガラス転移温度が−９５℃であった。

＜親水性短繊維＞
特開２０１２−２１９２４５号公報に開示の製造例３に従い、二軸押出機を２台用い、ホッパーにポリエチレン［日本ポリエチレン製、ノバテックＨＪ３６０（ＭＦＲ５．５、融点１３２℃）］４０質量部と、エチレン−ビニルアルコール共重合体［クラレ製、エバールＦ１０４Ｂ（ＭＦＲ４．４、融点１８３℃）］４０質量部とを投入し、ダイ出口から各々同時に押し出して、常法に従って得られた繊維を長さ２ｍｍにカットして、ポリエチレンからなる被覆層が形成された親水性短繊維を作製した。

表１〜２に示す実施例の結果から、本発明に従って製造されたゴム組成物を用いることで、タイヤの氷上性能と耐摩耗性との両方を向上させられることが分かる。

本発明のゴム組成物の製造方法で製造されるゴム組成物は、タイヤ、特にはスタッドレスタイヤのトレッドゴムに利用できる。また、本発明のタイヤは、スタッドレスタイヤとして有用である。

Claims (16)

1. 互いに非相溶な複数のポリマー相を形成する少なくとも二種のジエン系重合体と、硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカと、カーボンブラックと、を含み、
   前記ジエン系重合体の少なくとも二種は、配合量が前記ジエン系重合体の総量の２０質量％以上であり、前記配合量が前記ジエン系重合体の総量の２０質量％以上であるジエン系重合体の中でガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）の配合量は、該ジエン系重合体（Ａ）以外の前記ジエン系重合体の中で、配合量が最も多いジエン系重合体の配合量の８５質量％以上であり、
   前記硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカの配合量が、前記ジエン系重合体の合計１００質量部に対して２５質量部以上である、ゴム組成物の製造方法であって、
   前記ジエン系重合体の内の、前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）に対して非相溶なジエン系重合体（Ｂ）と、前記硫黄含有シランカップリング剤で表面処理されたシリカと、を混合してマスターバッチを調製する工程（ａ）と、
   調製された該マスターバッチに、前記ジエン系重合体の内の前記ジエン系重合体（Ｂ）以外の残部と、前記カーボンブラックと、を混合する工程（ｂ）と、
   を含むことを特徴とする、ゴム組成物の製造方法。
2. 前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）は、前記ジエン系重合体の中で配合量が最も多いか、該ジエン系重合体（Ａ）以外の前記ジエン系重合体の中で、配合量が最も多いジエン系重合体と配合量が等しい、請求項１に記載のゴム組成物の製造方法。
3. 前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）が、ブタジエン骨格を有する、請求項１又は２に記載のゴム組成物の製造方法。
4. 前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）が、ポリブタジエンゴムである、請求項３に記載のゴム組成物の製造方法。
5. 前記配合量が前記ジエン系重合体の総量の２０質量％以上であるジエン系重合体の中でガラス転移温度（Ｔｇ）が最も高いジエン系重合体（Ｃ）が、イソプレン骨格を有する、請求項１〜４のいずれか一項に記載のゴム組成物の製造方法。
6. 前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も高いジエン系重合体（Ｃ）が、天然ゴムである、請求項５に記載のゴム組成物の製造方法。
7. 前記ゴム組成物は、前記カーボンブラックの配合量が前記ジエン系重合体の合計１００質量部に対して２５質量部以上である、請求項１〜６のいずれか一項に記載のゴム組成物の製造方法。
8. 前記ゴム組成物が、更に加硫促進剤を含み、
   前記工程（ａ）において、該加硫促進剤から選択される少なくとも一種の化合物を混合して前記マスターバッチを調製する、請求項１〜７のいずれか一項に記載のゴム組成物の製造方法。
9. 前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）は、スズ原子及び窒素原子の少なくとも一方を含む化合物により変性されている、請求項１〜８のいずれか一項に記載のゴム組成物の製造方法。
10. 前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）が、スズ原子及び窒素原子の両方を含む、請求項９に記載のゴム組成物の製造方法。
11. 前記ガラス転移温度（Ｔｇ）が最も低いジエン系重合体（Ａ）は、前記スズ原子及び窒素原子の少なくとも一方を含む化合物による変性率が１．１以上２．５以下である、請求項９又は１０に記載のゴム組成物の製造方法。
12. 前記ゴム組成物が、更に発泡剤を含む、請求項１〜１１のいずれか一項に記載のゴム組成物の製造方法。
13. 前記ゴム組成物が、更にＣ_５系樹脂を含む、請求項１〜１２のいずれか一項に記載のゴム組成物の製造方法。
14. 前記ゴム組成物が、更に親水性短繊維を含む、請求項１〜１３のいずれか一項に記載のゴム組成物の製造方法。
15. 請求項１〜１４のいずれか一項に記載のゴム組成物の製造方法で製造されたことを特徴とする、ゴム組成物。
16. 請求項１５に記載のゴム組成物を用いたことを特徴とする、タイヤ。