JP2017031963A - 燃料噴射装置 - Google Patents

Abstract

【課題】高圧の燃料を噴射可能、かつ、燃料の噴射量のばらつきを抑制可能な燃料噴射装置を提供する。【解決手段】隙間形成部材６０は、一方の端面がニードル３０に当接可能なようニードル３０に対し弁座とは反対側に設けられる板部６１、および、板部６１から弁座側へ延び板部６１とは反対側の端部が可動コア４０の固定コア５０側の面に当接可能に形成される延伸部６２を有している。隙間形成部材６０は、板部６１がニードル３０に当接し延伸部６２が可動コア４０に当接しているとき、鍔部３３と可動コア４０との間に軸方向の隙間である軸方向隙間ＣＬ１を形成可能である。隙間形成部材６０は、鍔部３３の外壁に対向する壁面である第１壁面６０１が鍔部３３の外壁と摺動可能であり、固定コア５０の内壁に対向する壁面である第２壁面６０２が固定コア５０の内壁との間に径方向の隙間である径方向隙間ＣＬ２を形成する。【選択図】図２

Description

本発明は、内燃機関に燃料を噴射供給する燃料噴射装置に関する。

従来、可動コアとニードルの鍔部との間に軸方向の隙間を形成し、当該隙間で可動コアを加速させて鍔部に衝突させ、ニードルを開弁させる燃料噴射装置が知られている。例えば特許文献１には、可動コアとニードルの鍔部との間に軸方向の隙間を形成可能な隙間形成部材を備えた燃料噴射装置が記載されている。この燃料噴射装置では、隙間で加速し運動エネルギーが上昇した状態の可動コアを鍔部に衝突させるため、ニードルを収容するハウジング内の燃料通路の燃圧が高くても、ニードルを開弁させることができる。そのため、高圧の燃料を噴射可能である。

特開２０１４−２２７９５８号公報

ところで、特許文献１の燃料噴射装置では、隙間形成部材は、有底筒状に形成されており、筒部の内壁が鍔部の外壁と摺動し、筒部の外壁が固定コアの内壁と摺動する。これにより、ニードルは、軸方向の往復移動が案内されている。なお、ニードルは、軸方向において弁座とは反対側の端部のみが隙間形成部材および固定コアにより支持されている。

上述のように、特許文献１の燃料噴射装置では、隙間形成部材は筒部の内側と外側とで摺動する、所謂２重摺動の構成のため、隙間形成部材全体に作用する摺動抵抗が大きくなったり、経年により摺動面が摩耗または偏摩耗したりするおそれがある。これにより、ニードルの応答性が悪化したり、ニードルの軸方向の往復移動が不安定になったりするおそれがある。よって、燃料噴射装置からの燃料の噴射量がばらつくおそれがある。また、摩耗粉が生じると、相対移動する部材間に摩耗粉が噛み込み、作動不良を招くおそれがある。
また、特許文献１の燃料噴射装置は、隙間形成部材が２重摺動の構成のため、寸法管理が難しく、個体間の摺動抵抗がばらつくおそれがある。したがって、燃料噴射装置の個体間で、燃料の噴射量がばらつくおそれがある。

本発明は、上述の問題に鑑みてなされたものであり、その目的は、高圧の燃料を噴射可能、かつ、燃料の噴射量のばらつきを抑制可能な燃料噴射装置を提供することにある。

本発明の第１の燃料噴射装置は、ノズル部とハウジングとニードルと可動コアと固定コアと隙間形成部材と弁座側付勢部材とコイルとガイド部とを備えている。
ノズル部は、燃料が噴射される噴孔、および、噴孔の周囲に環状に形成される弁座を有している。
ハウジングは、筒状に形成され、一端がノズル部に接続され、噴孔に連通する燃料通路を内側に有している。

ニードルは、棒状のニードル本体、弁座に当接可能なようニードル本体の一端に形成されるシール部、および、ニードル本体の他端または他端近傍の径方向外側に設けられる鍔部を有している。ニードルは、燃料通路内を往復移動可能に設けられ、シール部が弁座から離間または弁座に当接すると噴孔を開閉する。
可動コアは、ニードル本体に対し相対移動し弁座とは反対側の面が鍔部の弁座側の面に当接可能に設けられている。
固定コアは、ハウジングの内側の可動コアに対し弁座とは反対側に設けられている。

隙間形成部材は、一方の端面がニードルに当接可能なようニードルに対し弁座とは反対側に設けられる板部、および、板部から弁座側へ延び板部とは反対側の端部が可動コアの固定コア側の面に当接可能に形成される延伸部を有している。隙間形成部材は、板部がニードルに当接し延伸部が可動コアに当接しているとき、鍔部と可動コアとの間に軸方向の隙間である軸方向隙間を形成可能である。
弁座側付勢部材は、隙間形成部材に対し弁座とは反対側に設けられ、隙間形成部材を介してニードルおよび可動コアを弁座側に付勢可能である。
コイルは、通電されると可動コアを固定コア側に吸引し鍔部に当接させ、ニードルを弁座とは反対側に移動させることが可能である。
ガイド部は、ハウジングの内側の可動コアに対し弁座側に設けられ、ニードル本体の外壁と摺動しニードルの往復移動を案内可能である。これにより、ニードルの軸方向の往復移動が安定する。

本発明の第１の燃料噴射装置では、上述のように、隙間形成部材は、板部がニードルに当接し延伸部が可動コアに当接しているとき、鍔部と可動コアとの間に軸方向隙間を形成可能である。そのため、コイルで可動コアを固定コア側に吸引したとき、軸方向隙間で可動コアを加速させて鍔部に衝突させることができる。これにより、軸方向隙間で加速し運動エネルギーが上昇した状態の可動コアを鍔部に衝突させることができるため、燃料通路内の燃圧が高くても、ニードルを開弁させることができる。よって、高圧の燃料を噴射可能である。

また、本発明の第１の燃料噴射装置では、隙間形成部材は、鍔部の外壁に対向する壁面である第１壁面が鍔部の外壁と摺動可能であり、固定コアの内壁に対向する壁面である第２壁面が固定コアの内壁との間に径方向の隙間である径方向隙間を形成する。

このように、本発明の第１の燃料噴射装置では、隙間形成部材の第１壁面および第２壁面のうち第１壁面のみが他部材（鍔部）と摺動し、第２壁面は他部材（固定コア）と摺動しない構成である。そのため、隙間形成部材全体に作用する摺動抵抗を小さくでき、経年による摺動面の摩耗または偏摩耗を抑制することができる。これにより、ニードルの応答性の悪化を抑制でき、ニードルの軸方向の往復移動を長期に亘り安定させることができる。これにより、燃料噴射装置からの燃料の噴射量のばらつきを抑制することができる。また、摩耗粉の発生を抑制でき、相対移動する部材間に摩耗粉が噛み込むことを抑制し、作動不良を抑制することができる。

また、本発明の第１の燃料噴射装置では、隙間形成部材は第１壁面のみが鍔部と摺動する構成のため、寸法管理が容易で、個体間の摺動抵抗のばらつきを抑制することができる。したがって、燃料噴射装置の個体間においても、燃料の噴射量のばらつきを抑制することができる。

本発明の第２の燃料噴射装置では、隙間形成部材は、鍔部の外壁に対向する第１壁面が鍔部の外壁との間に径方向隙間を形成し、固定コアの内壁に対向する第２壁面が固定コアの内壁と摺動可能である。
このように、本発明の第２の燃料噴射装置では、隙間形成部材の第１壁面および第２壁面のうち第２壁面のみが他部材（固定コア）と摺動し、第１壁面は他部材（鍔部）と摺動しない構成である。そのため、隙間形成部材全体に作用する摺動抵抗を小さくでき、経年による摺動面の摩耗または偏摩耗を抑制することができる。これにより、ニードルの応答性の悪化を抑制でき、ニードルの軸方向の往復移動を長期に亘り安定させることができる。これにより、燃料噴射装置からの燃料の噴射量のばらつきを抑制することができる。また、摩耗粉の発生を抑制でき、相対移動する部材間に摩耗粉が噛み込むことを抑制し、作動不良を抑制することができる。

また、本発明の第２の燃料噴射装置では、隙間形成部材は第２壁面のみが固定コアと摺動する構成のため、寸法管理が容易で、個体間の摺動抵抗のばらつきを抑制することができる。したがって、燃料噴射装置の個体間においても、燃料の噴射量のばらつきを抑制することができる。

本発明の第３の燃料噴射装置は、上記第１および第２の燃料噴射装置と異なり、上記ガイド部を備えていない。一方、隙間形成部材は、鍔部の外壁に対向する第１壁面が鍔部の外壁と摺動可能、かつ、固定コアの内壁に対向する第２壁面が固定コアの内壁と摺動可能に形成されている。
そして、第１壁面、第２壁面、鍔部の外壁、および、固定コアの内壁の少なくともいずれか１つに、他部材との摺動抵抗を低減する摺動抵抗低減処理、または、硬質加工処理が施されている。

このように、本発明の第３の燃料噴射装置では、隙間形成部材は第１壁面および第２壁面の両方が他部材（鍔部、固定コア）と摺動する２重摺動の構成であるものの、第１壁面、第２壁面、鍔部の外壁、および、固定コアの内壁の少なくともいずれか１つに摺動抵抗低減処理、または、硬質加工処理が施されている。そのため、隙間形成部材全体に作用する摺動抵抗を小さくでき、経年による摺動面の摩耗または偏摩耗を抑制することができる。これにより、ニードルの応答性の悪化を抑制でき、ニードルの軸方向の往復移動を長期に亘り安定させることができる。これにより、燃料噴射装置からの燃料の噴射量のばらつきを抑制することができる。また、摩耗粉の発生を抑制でき、相対移動する部材間に摩耗粉が噛み込むことを抑制し、作動不良を抑制することができる。

本発明の第１実施形態による燃料噴射装置を示す断面図。 図１のＩＩ部分の拡大図。 本発明の第１実施形態による燃料噴射装置の可動コアおよびその近傍を示す断面図であって、開弁時、可動コアと鍔部とが当接したときの図。 本発明の第１実施形態による燃料噴射装置の可動コアおよびその近傍を示す断面図であって、開弁時、可動コアと固定コアとが当接したときの図。 本発明の第１実施形態による燃料噴射装置の可動コアおよびその近傍を示す断面図であって、閉弁時、可動コアと規制部とが当接したときの図。 本発明の第２実施形態による燃料噴射装置の可動コアおよびその近傍を示す断面図。 本発明の第３実施形態による燃料噴射装置の可動コアおよびその近傍を示す断面図。 本発明の第４実施形態による燃料噴射装置の可動コアおよびその近傍を示す断面図。 本発明の第５実施形態による燃料噴射装置の可動コアおよびその近傍を示す断面図。

以下、本発明の複数の実施形態を図に基づいて説明する。なお、複数の実施形態において、実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態による燃料噴射弁を図１に示す。燃料噴射装置１は、例えば図示しない内燃機関としての直噴式ガソリンエンジンに用いられ、燃料としてのガソリンをエンジンに噴射供給する。

燃料噴射装置１は、ノズル部１０、ハウジング２０、ニードル３０、可動コア４０、固定コア５０、隙間形成部材６０、弁座側付勢部材としてのスプリング７１、コイル７２、ガイド部８０、ばね座部９１、規制部９２、固定コア側付勢部材としてのスプリング７３等を備える。

ノズル部１０は、例えばマルテンサイト系ステンレス等の硬度が比較的高い材料により形成されている。ノズル部１０は、所定の硬度を有するよう焼入れ処理が施されている。ノズル部１０は、ノズル筒部１１、および、ノズル筒部１１の一端を塞ぐノズル底部１２を有している。ノズル底部１２には、ノズル筒部１１側の面とノズル筒部１１とは反対側の面とを接続する噴孔１３が複数形成されている。また、ノズル底部１２のノズル筒部１１側の面には、噴孔１３の周囲に環状の弁座１４が形成されている。

ハウジング２０は、第１筒部２１、第２筒部２２、第３筒部２３、インレット部２４、フィルタ２５等を備えている。
第１筒部２１、第２筒部２２および第３筒部２３は、いずれも略円筒状に形成されている。第１筒部２１、第２筒部２２および第３筒部２３は、第１筒部２１、第２筒部２２、第３筒部２３の順に同軸（軸Ａｘ１）となるよう配置され、互いに接続している。

第１筒部２１および第３筒部２３は、例えばフェライト系ステンレス等の磁性材料により形成され、磁気安定化処理が施されている。第１筒部２１および第３筒部２３は、硬度が比較的低い。一方、第２筒部２２は、例えばオーステナイト系ステンレス等の非磁性材料により形成されている。第２筒部２２の硬度は、第１筒部２１および第３筒部２３の硬度よりも高い。
第１筒部２１の第２筒部２２とは反対側の端部の内側には、ノズル筒部１１のノズル底部１２とは反対側の端部が接合されている。第１筒部２１とノズル部１０とは、例えば溶接により接合されている。

インレット部２４は、例えばステンレス等の金属により筒状に形成されている。インレット部２４は、一端が第３筒部２３の第２筒部２２とは反対側の端部の内側に接合するよう設けられている。インレット部２４と第３筒部２３とは、例えば溶接により接合されている。

ハウジング２０およびノズル筒部１１の内側には、燃料通路１００が形成されている。燃料通路１００は、噴孔１３に接続している。インレット部２４の第３筒部２３とは反対側には、図示しない配管が接続される。これにより、燃料通路１００には、燃料供給源からの燃料が配管を経由して流入する。燃料通路１００は、燃料を噴孔１３に導く。
フィルタ２５は、インレット部２４の内側に設けられている。フィルタ２５は、燃料通路１００に流入する燃料中の異物を捕集する。

ニードル３０は、例えばマルテンサイト系ステンレス等の硬度が比較的高い材料により形成されている。ニードル３０は、所定の硬度を有するよう焼入れ処理が施されている。ニードル３０の硬度は、ノズル部１０の硬度とほぼ同等に設定されている。
ニードル３０は、燃料通路１００内をハウジング２０の軸Ａｘ１方向へ往復移動可能なようハウジング２０内に収容されている。ニードル３０は、ニードル本体３１、シール部３２、鍔部３３等を有している。

ニードル本体３１は、棒状、より具体的には長い円柱状に形成されている。シール部３２は、ニードル本体３１の一端、すなわち、弁座１４側の端部に形成され、弁座１４に当接可能である。鍔部３３は、環状に形成され、ニードル本体３１の他端、すなわち、弁座１４とは反対側の端部の径方向外側に設けられている。本実施形態では、鍔部３３は、ニードル本体３１と一体に形成されている。

ニードル本体３１の一端の近傍には、大径部３１１が形成されている。ニードル本体３１の一端側の外径は、他端側の外径より小さい。大径部３１１は、外径がニードル本体３１の一端側の外径より大きい。大径部３１１は、外壁がノズル部１０のノズル筒部１１の内壁と摺動するよう形成されている。これにより、ニードル３０は、弁座１４側の端部の軸Ａｘ１方向の往復移動が案内される。大径部３１１には、外壁の周方向の複数個所が面取りされるようにして面取り部３１２が形成されている。これにより、燃料は、面取り部３１２とノズル部１０のノズル筒部１１の内壁との間を流通可能である。

ニードル本体３１の他端には、ニードル本体３１の軸Ａｘ２に沿って延びる軸方向穴部３１３が形成されている。すなわち、ニードル本体３１の他端は、中空筒状に形成されている。また、ニードル本体３１には、軸方向穴部３１３の弁座１４側の端部とニードル本体３１の外側の空間とを接続するようニードル本体３１の径方向に延びる径方向穴部３１４が形成されている。これにより、燃料通路１００内の燃料は、軸方向穴部３１３および径方向穴部３１４を流通可能である。このように、ニードル本体３１は、弁座１４とは反対側の端面から軸Ａｘ２方向に延び径方向穴部３１４を経由してニードル本体３１の外側の空間に連通する軸方向穴部３１３を有している。

ニードル３０は、シール部３２が弁座１４から離間（離座）または弁座１４に当接（着座）することで噴孔１３を開閉する。以下、適宜、ニードル３０が弁座１４から離間する方向を開弁方向といい、ニードル３０が弁座１４に当接する方向を閉弁方向という。

可動コア４０は、可動コア本体４１を有している。可動コア本体４１は、例えばフェライト系ステンレス等の磁性材料により略円柱状に形成されている。可動コア本体４１は、磁気安定化処理が施されている。可動コア本体４１の硬度は比較的低く、ハウジング２０の第１筒部２１および第３筒部２３の硬度と概ね同等である。

可動コア４０は、軸穴部４２、通孔４３、凹部４４等を有している。軸穴部４２は、可動コア本体４１の軸Ａｘ３に沿って延びるよう形成されている。本実施形態では、軸穴部４２の内壁に、例えばＮｉ−Ｐめっき等の硬質加工処理および摺動抵抗低減処理が施されている。通孔４３は、可動コア本体４１の弁座１４側の端面と弁座１４とは反対側の端面とを接続するよう形成されている。通孔４３は、円筒状の内壁を有している。本実施形態では、通孔４３は、可動コア本体４１の周方向に等間隔で４つ形成されている。
凹部４４は、可動コア本体４１の弁座１４側の端面から弁座１４とは反対側へ円形に凹むよう可動コア本体４１の中央に形成されている。ここで、軸穴部４２は、凹部４４の底部に開口している。

可動コア４０は、軸穴部４２にニードル３０のニードル本体３１が挿通された状態でハウジング２０内に収容されている。可動コア４０の軸穴部４２の内径は、ニードル３０のニードル本体３１の外径と同等、または、ニードル本体３１の外径よりやや大きく設定されている。そのため、可動コア４０は、軸穴部４２の内壁がニードル３０のニードル本体３１の外壁に摺動しつつ、ニードル３０に対し相対移動可能である。また、可動コア４０は、ニードル３０と同様、燃料通路１００内をハウジング２０の軸Ａｘ１方向へ往復移動可能なようハウジング２０内に収容されている。通孔４３には、燃料通路１００内の燃料が流通可能である。

本実施形態では、可動コア本体４１の弁座１４とは反対側の面に、例えば硬質クロムめっき等の硬質加工処理および耐摩耗処理が施されている。
なお、可動コア本体４１の外径は、ハウジング２０の第１筒部２１および第２筒部２２の内径より小さく設定されている。そのため、可動コア４０が燃料通路１００内を往復移動するとき、可動コア４０の外壁と第１筒部２１および第２筒部２２の内壁とは摺動しない。

ニードル３０の鍔部３３は、弁座１４側の面が可動コア本体４１の弁座１４とは反対側の面に当接可能である。つまり、ニードル３０は、可動コア本体４１の弁座１４とは反対側の面に当接可能な当接面３４を有している。可動コア４０は、当接面３４に当接または当接面３４から離間可能なようニードル３０に対し相対移動可能に設けられている。

固定コア５０は、ハウジング２０の内側の可動コア４０に対し弁座１４とは反対側に設けられている。固定コア５０は、固定コア本体５１およびブッシュ５２を有している。固定コア本体５１は、例えばフェライト系ステンレス等の磁性材料により略円筒状に形成されている。固定コア本体５１は、磁気安定化処理が施されている。固定コア本体５１の硬度は比較的低く、可動コア本体４１の硬度と概ね同等である。固定コア本体５１は、ハウジング２０の内側に固定されるようにして設けられている。固定コア本体５１とハウジング２０の第３筒部２３とは溶接されている。

ブッシュ５２は、例えばマルテンサイト系ステンレス等の硬度が比較的高い材料により略円筒状に形成されている。ブッシュ５２は、固定コア本体５１の弁座１４側の端部の内壁から径方向外側へ凹むよう形成された凹部５１１に設けられている。ここで、ブッシュ５２の内径と固定コア本体５１の内径とは概ね同等である。ブッシュ５２の弁座１４側の端面は、固定コア本体５１の弁座１４側の端面よりも弁座１４側に位置している。そのため、可動コア本体４１の弁座１４とは反対側の面は、ブッシュ５２の弁座１４側の端面に当接可能である。

固定コア５０は、シール部３２が弁座１４に当接した状態のニードル３０の鍔部３３が、ブッシュ５２の内側に位置するよう設けられている。固定コア本体５１の内側には、円筒状のアジャスティングパイプ５１が圧入されている。
隙間形成部材６０は、例えば非磁性材料により形成されている。隙間形成部材６０の硬度は、ニードル３０およびブッシュ５２の硬度とほぼ同等に設定されている。

隙間形成部材６０は、ニードル３０および可動コア４０に対し弁座１４とは反対側に設けられている。隙間形成部材６０は、板部６１および延伸部６２を有している。板部６１は、略円板状に形成されている。板部６１は、一方の端面がニードル３０、すなわち、ニードル本体３１の弁座１４とは反対側の端面、および、鍔部３３の弁座１４とは反対側の端面に当接可能なようニードル３０に対し弁座１４とは反対側に設けられている。

延伸部６２は、板部６１の一方の端面の外縁部から弁座１４側へ円筒状に延びるよう板部６１と一体に形成されている。すなわち、隙間形成部材６０は、本実施形態では、有底円筒状に形成されている。隙間形成部材６０は、延伸部６２の内側にニードル３０の鍔部３３が位置するよう設けられている。また、延伸部６２は、板部６１とは反対側の端部が可動コア本体４１の固定コア５０側の端面に当接可能である。

本実施形態では、延伸部６２は、軸方向の長さが鍔部３３の軸方向の長さより長くなるよう形成されている。そのため、隙間形成部材６０は、板部６１がニードル３０に当接し、延伸部６２が可動コア４０に当接しているとき、鍔部３３と可動コア４０との間に軸Ａｘ２方向の隙間である軸方向隙間ＣＬ１を形成可能である。

ここで、延伸部６２の内径は、鍔部３３の外径と同等、または、鍔部３３の外径よりやや大きく設定されている。そのため、隙間形成部材６０は、延伸部６２の内壁、すなわち、鍔部３３の外壁に対向する壁面である第１壁面６０１が鍔部３３の外壁と摺動可能で、ニードル３０に対し相対移動可能である。

また、板部６１および延伸部６２の外径は、固定コア５０の内径より小さく設定されている。そのため、隙間形成部材６０は、板部６１および延伸部６２の外壁、すなわち、固定コア５０のブッシュ５２の内壁に対向する壁面である第２壁面６０２が、ブッシュ５２の内壁との間に径方向の隙間である径方向隙間ＣＬ２を形成している。そのため、隙間形成部材６０の第２壁面６０２は、ブッシュ５２の内壁と摺動しない。

なお、本実施形態では、延伸部６２が筒状に形成されているため、延伸部６２と可動コア４０とが当接しているとき、鍔部３３の当接面３４と可動コア４０と延伸部６２の内壁との間に環状の空間である環状空間Ｓ１が形成される。

隙間形成部材６０は、孔部６１１をさらに有している。孔部６１１は、板部６１の一方の端面と他方の端面とを接続し、ニードル３０の軸方向穴部３１３に連通可能である。これにより、燃料通路１００内の隙間形成部材６０の弁座１４とは反対側の燃料は、孔部６１１、ニードル３０の軸方向穴部３１３、径方向穴部３１４を経由して可動コア４０の弁座１４側に流通可能である。孔部６１１は、内径がブッシュ５２の内径および軸方向穴部３１３の内径より小さく形成されている。そのため、ニードル３０が隙間形成部材６０とともに弁座１４とは反対側に移動するとき、すなわち、ニードル３０が開弁方向に移動するとき、隙間形成部材６０の弁座１４とは反対側の燃料は、孔部６１１で絞られて軸方向穴部３１３に流れる。これにより、ニードル３０の開弁方向の移動速度が過度に高くなることを抑制できる。

スプリング７１は、例えばコイルスプリングであり、隙間形成部材６０に対し弁座１４とは反対側に設けられている。スプリング７１の一端は、隙間形成部材６０の板部６１の延伸部６２とは反対側の端面に当接している。スプリング７１の他端は、アジャスティングパイプ５１に当接している。スプリング７１は、隙間形成部材６０を弁座１４側に付勢する。スプリング７１は、隙間形成部材６０の板部６１がニードル３０に当接しているとき、隙間形成部材６０を介してニードル３０を弁座１４側、すなわち、閉弁方向に付勢可能である。また、スプリング７１は、隙間形成部材６０の延伸部６２が可動コア４０に当接しているとき、隙間形成部材６０を介して可動コア４０を弁座１４側に付勢可能である。すなわち、スプリング７１は、隙間形成部材６０を介してニードル３０および可動コア４０を弁座１４側に付勢可能である。スプリング７１の付勢力は、固定コア５０に対するアジャスティングパイプ５１の位置により調整される。

コイル７２は、略円筒状に形成され、ハウジング２０のうち特に第２筒部２２および第３筒部２３の径方向外側を囲むようにして設けられている。コイル７２は、電力が供給（通電）されると磁力を生じる。コイル７２に磁力が生じると、固定コア本体５１、可動コア本体４１、第１筒部２１および第３筒部２３に磁気回路が形成される。これにより、固定コア本体５１と可動コア本体４１との間に磁気吸引力が発生し、可動コア４０は、固定コア５０側に吸引される。このとき、可動コア４０は、軸方向隙間ＣＬ１を加速しつつ開弁方向に移動し、ニードル３０の鍔部３３の当接面３４に衝突する。これにより、ニードル３０が開弁方向に移動し、シール部３２が弁座１４から離間し、開弁する。その結果、噴孔１３が開放される。このように、コイル７２は、通電されると、可動コア４０を固定コア５０側に吸引し鍔部３３に当接させ、ニードル３０を弁座１４とは反対側に移動させることが可能である。

上述のように、本実施形態では、閉弁状態において、隙間形成部材６０が鍔部３３と可動コア４０との間に軸方向隙間ＣＬ１を形成するため、コイル７２への通電時、可動コア４０を軸方向隙間ＣＬ１で加速させて鍔部３３に衝突させることができる。これにより、燃料通路１００内の圧力が比較的高い場合でも、コイル７２へ供給する電力を増大させることなく、開弁させることができる。

なお、可動コア４０は、磁気吸引力により固定コア５０側（開弁方向）に吸引されると、可動コア本体４１の固定コア５０側の端面がブッシュ５２の弁座１４側の端面に衝突する。これにより、可動コア４０は、開弁方向への移動が規制される。

図１に示すように、インレット部２４および第３筒部２３の径方向外側は、樹脂によりモールドされている。当該モールド部分にコネクタ２７が形成されている。コネクタ２７には、コイル７２へ電力を供給するための端子２７１がインサート成形されている。また、コイル７２の径方向外側には、コイル７２を覆うようにして筒状のホルダ２６が設けられている。

ガイド部８０は、ハウジング２０の内側の可動コア４０に対し弁座１４側に設けられている。ガイド部８０は、例えばステンレス等の金属により、略円板状に形成されている。ガイド部８０の硬度は、ニードル３０の硬度とほぼ同等に設定されている。ガイド部８０は、ガイド穴８１および流路部８２を有している。ガイド穴８１は、ガイド部８０の中央を板厚方向に貫くよう形成されている。ガイド部８０は、外縁部がハウジング２０の第１筒部２１の内壁に嵌合するよう設けられている。

ニードル３０は、ニードル本体３１がガイド部８０のガイド穴８１に挿通されるようにして設けられる。ガイド穴８１の内径は、ニードル３０のニードル本体３１の外径と同等、または、ニードル本体３１の外径よりやや大きく形成されている。そのため、ガイド部８０は、ガイド穴８１の内壁がニードル本体３１の外壁と摺動し、ニードル３０の軸方向の往復移動を案内可能である。

本実施形態では、ニードル３０は、弁座１４側の端部がノズル部１０のノズル筒部１１の内壁により往復移動可能に支持され、固定コア５０側の部位がガイド部８０により往復移動可能に支持される。このように、ニードル３０は、ハウジング２０の軸Ａｘ１方向の２箇所の部位により、軸方向の往復移動が案内される。

流路部８２は、ガイド部８０を板厚方向に貫くようガイド穴８１の径方向外側に複数形成されている。流路部８２は、例えばガイド部８０の周方向に等間隔で４つ形成されている。燃料通路１００のガイド部８０に対し固定コア５０側の空間の燃料は、流路部８２を経由して、ガイド部８０に対し弁座１４側の空間に流通可能である。なお、本実施形態では、径方向穴部３１４は、ニードル３０のシール部３２が弁座１４に当接した状態において、ガイド部８０に対し固定コア５０側に位置するよう形成されている。

本実施形態では、ばね座部９１と規制部９２とは、筒部９３により互いに接続されている。ばね座部９１、規制部９２および筒部９３は、例えばステンレス等の金属により一体に形成されている。
ばね座部９１は、環状に形成され、可動コア４０とガイド部８０との間においてニードル本体３１の径方向外側に位置している。

規制部９２は、筒状に形成され、可動コア４０とばね座部９１との間においてニードル本体３１の径方向外側に位置している。規制部９２は、内壁がニードル本体３１の外壁に嵌合し、ニードル本体３１に固定されている。

筒部９３は、筒状に形成され、一端がばね座部９１に接続し、他端が規制部９２に接続している。これにより、ばね座部９１は、可動コア４０とガイド部８０との間においてニードル本体３１の径方向外側に固定されている。

スプリング７３は、例えばコイルスプリングであり、一端がばね座部９１に当接し、他端が可動コア４０の凹部４４の底部に当接するよう設けられている。スプリング７３は、可動コア４０を固定コア５０側に付勢可能である。スプリング７３の付勢力は、スプリング７１の付勢力よりも小さい。

スプリング７１が隙間形成部材６０を弁座１４側に付勢することで、隙間形成部材６０の板部６１とニードル３０とが当接し、ニードル３０は、シール部３２が弁座１４に押し付けられる。このとき、スプリング７３が可動コア４０を固定コア５０側に付勢することで、隙間形成部材６０の延伸部６２と可動コア４０とが当接する。この状態で、ニードル３０の鍔部３３の当接面３４と可動コア４０との間に軸方向隙間ＣＬ１が形成され、可動コア４０の凹部４４の底部と規制部９２との間に隙間ＣＬ３が形成される（図２参照）。

可動コア４０は、ニードル３０の鍔部３３と規制部９２との間で軸方向に往復移動可能に設けられている。可動コア４０の凹部４４の底部は、規制部９２の可動コア４０側の端部に当接可能である。規制部９２は、可動コア４０に当接することで、ニードル３０に対する可動コア４０の弁座１４側への相対移動を規制可能である。

また、本実施形態では、筒部９３およびばね座部９１とニードル本体３１との間には、筒状の空間である筒状空間Ｓ２が形成されている。ここで、ニードル３０の径方向穴部３１４は、筒状空間Ｓ２に連通している。よって、軸方向穴部３１３内の燃料は、径方向穴部３１４、筒状空間Ｓ２および流路部８２を経由してガイド部８０に対し弁座１４側に流れることができる。

本実施形態では、可動コア４０が固定コア５０側に吸引されている状態でコイル７２への通電を停止すると、ニードル３０および可動コア４０は、隙間形成部材６０を介したスプリング７１の付勢力により、弁座１４側へ付勢される。これにより、ニードル３０が閉弁方向に移動し、シール部３２が弁座１４に当接し、閉弁する。その結果、噴孔１３が閉塞される。

シール部３２が弁座１４に当接した後、可動コア４０は、慣性によりニードル３０に対し弁座１４側に相対移動する。このとき、規制部９２は、可動コア４０に当接することで、可動コア４０の弁座１４側への過度の移動を規制可能である。これにより、次の開弁時の応答性の低下を抑制可能である。また、スプリング７３の付勢力により、可動コア４０が規制部９２に当接するときの衝撃を小さくでき、ニードル３０が弁座１４でバウンスすることによる二次開弁を抑制することができる。さらに、規制部９２が可動コア４０の弁座１４側への移動を規制することにより、スプリング７３の過度の圧縮を抑制でき、過度に圧縮されたスプリング７３の復原力により可動コア４０が開弁方向に付勢され再び鍔部３３に衝突することによる二次開弁を抑制することができる。

また、本実施形態では、ニードル３０のシール部３２が弁座１４に当接した状態において、ばね座部９１とガイド部８０との間に環状の隙間ＣＬ４が形成されている。そのため、ニードル３０が閉弁方向に移動するとき、隙間ＣＬ４においてダンパ効果が発生し、ニードル３０の閉弁方向の移動速度を低くすることができる。これにより、ニードル３０のシール部３２が弁座１４に当接するときの衝撃を小さくでき、ニードル３０が弁座１４でバウンスすることによる二次開弁をさらに抑制することができる。

本実施形態では、隙間形成部材６０は、通路部６２１をさらに有している。通路部６２１は、延伸部６２の可動コア４０側の端部から板部６１側に凹むよう溝状に形成され、延伸部６２の内壁と外壁とを接続している。これにより、延伸部６２と可動コア４０とが当接しているとき、環状空間Ｓ１内の燃料は、通路部６２１を経由して延伸部６２の外側へ流出可能である。また、延伸部６２の外側の燃料は、通路部６２１を経由して延伸部６２の内側、すなわち、環状空間Ｓ１に流入可能である。よって、延伸部６２と可動コア４０とが当接しているとき、環状空間Ｓ１に燃料が存在することにより生じるダンパ効果を抑制し、鍔部３３の当接面３４に可動コア４０が衝突するときの可動コア４０の運動エネルギーの低下を抑制できる。

インレット部２４から流入した燃料は、固定コア５０、アジャスティングパイプ５１、隙間形成部材６０の孔部６１１、ニードル３０の軸方向穴部３１３、径方向穴部３１４、筒状空間Ｓ２、流路部８２、第１筒部２１とニードル３０との間、ノズル部１０とニードル３０との間、すなわち、燃料通路１００を流通し、噴孔１３に導かれる。なお、燃料噴射装置１の作動時、可動コア４０の周囲は燃料で満たされた状態となる。また、燃料噴射装置１の作動時、可動コア４０の通孔４３を燃料が流通する。そのため、可動コア４０は、ハウジング２０の内側で軸方向に円滑に往復移動可能である。

次に、本実施形態の燃料噴射装置１の作動について、図２〜５に基づき説明する。
図２に示すように、コイル７２に通電されていないときは、ニードル３０のシール部３２は弁座１４に当接しており、隙間形成部材６０の板部６１はニードル３０に当接し、延伸部６２は可動コア４０に当接している。このとき、鍔部３３の当接面３４と可動コア４０との間には、軸方向隙間ＣＬ１が形成されている。

図２に示す状態のときにコイル７２に通電すると、可動コア４０は、固定コア５０側に吸引され、隙間形成部材６０を押し上げながら軸方向隙間ＣＬ１で加速しつつ固定コア５０側に移動する。そして、軸方向隙間ＣＬ１で加速し運動エネルギーが上昇した状態の可動コア４０は、鍔部３３の当接面３４に衝突する（図３参照）。これにより、シール部３２が弁座１４から離間し、開弁する。その結果、噴孔１３からの燃料の噴射が開始される。なお、このとき、軸方向隙間ＣＬ１は０になる。また、隙間ＣＬ３は、図２の状態のときよりも大きくなる。

可動コア４０は、図３の状態から固定コア５０側にさらに移動すると、ブッシュ５２に当接する。これにより、可動コア４０は開弁方向の移動が規制される。このとき、ニードル３０は、慣性で開弁方向にさらに移動し、隙間形成部材６０の板部６１に当接する（図４参照）。なお、このとき、隙間ＣＬ４は、図３の状態のときよりも大きくなる。

図４に示す状態のとき、コイル７２への通電が停止すると、可動コア４０およびニードル３０は、隙間形成部材６０を介したスプリング７１の付勢力により閉弁方向に移動する。ニードル３０のシール部３２が弁座１４に当接し閉弁すると、可動コア４０は、慣性で閉弁方向にさらに移動し、規制部９２に当接する（図５参照）。これにより、可動コア４０は、閉弁方向の移動が規制される。なお、このとき、可動コア４０は、隙間形成部材６０の延伸部６２から離間している。また、隙間ＣＬ３は０になる。その後、可動コア４０は、スプリング７３の付勢力により開弁方向に移動し、隙間形成部材６０の延伸部６２に当接する（図２参照）。

以上説明したように、（１）本実施形態では、ノズル部１０は、燃料が噴射される噴孔１３、および、噴孔１３の周囲に環状に形成される弁座１４を有している。
ハウジング２０は、筒状に形成され、一端がノズル部１０に接続され、噴孔１３に連通する燃料通路１００を内側に有している。

ニードル３０は、棒状のニードル本体３１、弁座１４に当接可能なようニードル本体３１の一端に形成されるシール部３２、および、ニードル本体３１の他端の径方向外側に設けられる鍔部３３を有している。ニードル３０は、燃料通路１００内を往復移動可能に設けられ、シール部３２が弁座１４から離間または弁座１４に当接すると噴孔１３を開閉する。
可動コア４０は、ニードル本体３１に対し相対移動し弁座１４とは反対側の面が鍔部３３の弁座１４側の面（当接面３４）に当接可能に設けられている。
固定コア５０は、ハウジング２０の内側の可動コア４０に対し弁座１４とは反対側に設けられている。

隙間形成部材６０は、一方の端面がニードル３０に当接可能なようニードル３０に対し弁座１４とは反対側に設けられる板部６１、および、板部６１から弁座１４側へ延び板部６１とは反対側の端部が可動コア４０の固定コア５０側の面に当接可能に形成される延伸部６２を有している。隙間形成部材６０は、板部６１がニードル３０に当接し延伸部６２が可動コア４０に当接しているとき、鍔部３３と可動コア４０との間に軸方向の隙間である軸方向隙間ＣＬ１を形成可能である。
スプリング７１は、隙間形成部材６０に対し弁座１４とは反対側に設けられ、隙間形成部材６０を介してニードル３０および可動コア４０を弁座１４側に付勢可能である。
コイル７２は、通電されると可動コア４０を固定コア５０側に吸引し鍔部３３に当接させ、ニードル３０を弁座１４とは反対側に移動させることが可能である。

ガイド部８０は、ハウジング２０の内側の可動コア４０に対し弁座１４側に設けられ、ニードル本体３１の外壁と摺動しニードル３０の往復移動を案内可能である。これにより、ニードル３０の軸方向の往復移動が安定する。

本実施形態では、上述のように、隙間形成部材６０は、板部６１がニードル３０に当接し延伸部６２が可動コア４０に当接しているとき、鍔部３３と可動コア４０との間に軸方向隙間ＣＬ１を形成可能である。そのため、コイル７２で可動コア４０を固定コア５０側に吸引したとき、軸方向隙間ＣＬ１で可動コア４０を加速させて鍔部３３に衝突させることができる。これにより、軸方向隙間ＣＬ１で加速し運動エネルギーが上昇した状態の可動コア４０を鍔部３３に衝突させることができるため、燃料通路１００内の燃圧が高くても、ニードル３０を開弁させることができる。よって、高圧の燃料を噴射可能である。

また、本実施形態では、隙間形成部材６０は、鍔部３３の外壁に対向する壁面である第１壁面６０１が鍔部３３の外壁と摺動可能であり、固定コア５０の内壁に対向する壁面である第２壁面６０２が固定コア５０の内壁との間に径方向の隙間である径方向隙間ＣＬ２を形成する。

このように、本実施形態では、隙間形成部材６０の第１壁面６０１および第２壁面６０２のうち第１壁面６０１のみが他部材（鍔部３３）と摺動し、第２壁面６０２は他部材（固定コア５０）と摺動しない構成である。そのため、隙間形成部材６０全体に作用する摺動抵抗を小さくでき、経年による摺動面の摩耗または偏摩耗を抑制することができる。これにより、ニードル３０の応答性の悪化を抑制でき、ニードル３０の軸方向の往復移動を長期に亘り安定させることができる。これにより、燃料噴射装置１からの燃料の噴射量のばらつきを抑制することができる。また、摩耗粉の発生を抑制でき、相対移動する部材間に摩耗粉が噛み込むことを抑制し、作動不良を抑制することができる。

また、本実施形態では、隙間形成部材６０は第１壁面６０１のみが鍔部３３と摺動する構成のため、寸法管理が容易で、個体間の摺動抵抗のばらつきを抑制することができる。したがって、燃料噴射装置１の個体間においても、燃料の噴射量のばらつきを抑制することができる。
なお、本実施形態では、隙間形成部材６０は、第１壁面６０１が鍔部３３の外壁と摺動する構成のため、ニードル３０に対する径方向の相対移動が規制されている。そのため、隙間形成部材６０の第２壁面６０２がブッシュ５２の内壁と摺動するのを防止することができる。

また、（３）本実施形態では、ガイド部８０は、ハウジング２０とは別体に形成されている。そのため、ガイド部８０をハウジング２０と一体に形成する場合と比べ、ガイド部８０を容易に形成することができる。
また、（４）本実施形態では、ばね座部９１とスプリング７３をさらに備えている。
ばね座部９１は、環状に形成され、可動コア４０とガイド部８０との間においてニードル本体３１の径方向外側に固定される。
スプリング７３は、可動コア４０とばね座部９１との間に設けられ、付勢力がスプリング７１の付勢力より小さく、可動コア４０を固定コア５０側に付勢可能である。
これにより、可動コア４０を隙間形成部材６０の延伸部６２に押し付け、板部６１とニードル３０とが当接しているときの軸方向隙間ＣＬ１の大きさを安定させることができる。

また、環状のばね座部９１は、可動コア４０とガイド部８０との間に設けられ、ガイド部８０との間に隙間ＣＬ４を形成している。そのため、ニードル３０が閉弁方向に移動するとき、隙間ＣＬ４においてダンパ効果が発生し、ニードル３０の閉弁方向の移動速度を低くすることができる。これにより、ニードル３０のシール部３２が弁座１４に当接するときの衝撃を小さくでき、ニードル３０が弁座１４でバウンスすることによる二次開弁を抑制することができる。
なお、本実施形態では、ガイド部８０がハウジング２０とは別体に形成されているため、ばね座部９１側の面の形状を様々に変化させたガイド部８０を用いることで、隙間ＣＬ４におけるダンパ効果の大きさ等を様々に変化させることができる。

また、（５）本実施形態では、規制部９２をさらに備えている。
規制部９２は、可動コア４０とガイド部８０との間においてニードル本体３１の径方向外側に固定され、可動コア４０の弁座１４側の面に当接し可動コア４０の弁座１４側への移動を規制可能である。そのため、可動コア４０の弁座１４側への過度の移動を規制可能である。これにより、次の開弁時の応答性の低下を抑制可能である。また、スプリング７３の付勢力により、可動コア４０が規制部９２に当接するときの衝撃を小さくでき、ニードル３０が弁座１４でバウンスすることによる二次開弁を抑制することができる。さらに、規制部９２が可動コア４０の弁座１４側への移動を規制することにより、スプリング７３の過度の圧縮を抑制でき、過度に圧縮されたスプリング７３の復原力により可動コア４０が開弁方向に付勢され再び鍔部３３に衝突することによる二次開弁を抑制することができる。
なお、本実施形態では、ばね座部９１と規制部９２とは、筒状の筒部９３により互いに接続されている。また、ばね座部９１および筒部９３とニードル本体３１との間には、筒状空間Ｓ２が形成されている。

また、（７）本実施形態では、隙間形成部材６０は、非磁性材料により形成されている。そのため、隙間形成部材６０は、コイル７２により生じる磁力の影響を受けない。これにより、隙間形成部材６０がニードル３０に対し径方向に相対移動するのを抑制することができる。したがって、隙間形成部材６０の第１壁面６０１と鍔部３３の外壁との偏摩耗を抑制できる。

また、（８）本実施形態では、固定コア５０は、第２壁面６０２に対向する内壁を有する筒状のブッシュ５２を有する。そのため、隙間形成部材６０が固定コア本体５１の内壁と摺動するのを防ぐことができる。なお、ブッシュ５２の硬度は、隙間形成部材６０の硬度とほぼ同等に設定されている。そのため、ブッシュ５２と隙間形成部材６０とが仮に摺動したとしても、両部材の摩耗を抑制することができる。

また、（１０）本実施形態では、ニードル本体３１は、弁座１４とは反対側の端面から軸Ａｘ２方向に延びニードル本体３１の外側の空間に連通する軸方向穴部３１３を有している。
隙間形成部材６０は、板部６１の一方の端面と他方の端面とを接続し軸方向穴部３１３に連通可能な孔部６１１を有している。これにより、燃料通路１００内の隙間形成部材６０の弁座１４とは反対側の燃料は、孔部６１１、ニードル３０の軸方向穴部３１３を経由して可動コア４０の弁座１４側に流通可能である。また、ニードル３０が隙間形成部材６０とともに弁座１４とは反対側に移動するとき、すなわち、ニードル３０が開弁方向に移動するとき、隙間形成部材６０の弁座１４とは反対側の燃料は、孔部６１１で絞られて軸方向穴部３１３に流れる。これにより、ニードル３０の開弁方向の移動速度が過度に高くなることを抑制できる。
また、（１１）本実施形態では、延伸部６２は、筒状に形成されている。そのため、隙間形成部材６０を比較的容易に形成することができる。

（第２実施形態）
本発明の第２実施形態による燃料噴射装置の一部を図６に示す。第２実施形態は、隙間形成部材６０の構成が第１実施形態と異なる。

第２実施形態では、延伸部６２の内径は、鍔部３３の外径より大きく設定されている。そのため、隙間形成部材６０は、延伸部６２の内壁、すなわち、鍔部３３の外壁に対向する壁面である第１壁面６０１が、鍔部３３の外壁との間に径方向の隙間である径方向隙間ＣＬ２を形成し、ニードル３０に対し相対移動可能である。そのため、隙間形成部材６０の第１壁面６０１は、鍔部３３の外壁と摺動しない。

また、板部６１および延伸部６２の外径は、固定コア５０の内径と同等、または、固定コア５０の内径よりやや小さく設定されている。そのため、隙間形成部材６０は、板部６１および延伸部６２の外壁、すなわち、固定コア５０のブッシュ５２の内壁に対向する壁面である第２壁面６０２がブッシュ５２の内壁と摺動可能である。
第２実施形態は、上述した点以外の構成は、第１実施形態と同じである。

以上説明したように、（２）本実施形態では、隙間形成部材６０は、鍔部３３の外壁に対向する壁面である第１壁面６０１が鍔部３３の外壁との間に径方向の隙間である径方向隙間ＣＬ２を形成し、固定コア５０の内壁に対向する壁面である第２壁面６０２が固定コア５０の内壁と摺動可能である。

このように、本実施形態では、隙間形成部材６０の第１壁面６０１および第２壁面６０２のうち第２壁面６０２のみが他部材（固定コア５０）と摺動し、第１壁面６０１は他部材（鍔部３３）と摺動しない構成である。そのため、隙間形成部材６０全体に作用する摺動抵抗を小さくでき、経年による摺動面の摩耗または偏摩耗を抑制することができる。これにより、ニードル３０の応答性の悪化を抑制でき、ニードル３０の軸方向の往復移動を長期に亘り安定させることができる。これにより、燃料噴射装置からの燃料の噴射量のばらつきを抑制することができる。また、摩耗粉の発生を抑制でき、相対移動する部材間に摩耗粉が噛み込むことを抑制し、作動不良を抑制することができる。

また、本実施形態では、隙間形成部材６０は第２壁面６０２のみが固定コア５０と摺動する構成のため、寸法管理が容易で、個体間の摺動抵抗のばらつきを抑制することができる。したがって、燃料噴射装置の個体間においても、燃料の噴射量のばらつきを抑制することができる。

なお、本実施形態では、隙間形成部材６０は、第２壁面６０２が固定コア５０の内壁と摺動する構成のため、固定コア５０に対する径方向の相対移動が規制されている。そのため、隙間形成部材６０の第１壁面６０１が鍔部３３の外壁と摺動するのを防止することができる。

（第３実施形態）
本発明の第３実施形態による燃料噴射装置の一部を図７に示す。第３実施形態は、隙間形成部材６０の構成等が第１実施形態と異なる。
第３実施形態は、上述の第１実施形態および第２実施形態と異なり、ガイド部８０を備えていない。

延伸部６２の内径は、鍔部３３の外径と同等、または、鍔部３３の外径よりやや大きく設定されている。そのため、隙間形成部材６０は、延伸部６２の内壁、すなわち、鍔部３３の外壁に対向する壁面である第１壁面６０１が鍔部３３の外壁と摺動可能で、ニードル３０に対し相対移動可能である。
また、板部６１および延伸部６２の外径は、固定コア５０の内径と同等、または、固定コア５０の内径よりやや小さく設定されている。そのため、隙間形成部材６０は、板部６１および延伸部６２の外壁、すなわち、固定コア５０のブッシュ５２の内壁に対向する壁面である第２壁面６０２がブッシュ５２の内壁と摺動可能である。

本実施形態では、ニードル３０は、弁座１４側の端部がノズル部１０のノズル筒部１１の内壁により往復移動可能に支持され、固定コア５０側の端部が隙間形成部材６０および固定コア５０により往復移動可能に支持される。このように、ニードル３０は、ハウジング２０の軸Ａｘ１方向の２箇所の部位により、軸方向の往復移動が案内される。
そして、本実施形態では、第１壁面６０１、第２壁面６０２、鍔部３３の外壁、および、固定コア５０のブッシュ５２の内壁に、例えばＮｉ−Ｐめっき等の摺動抵抗低減処理および硬質加工処理が施されている。
第３実施形態は、上述した点以外の構成は、第１実施形態と同じである。

以上説明したように、（６）本実施形態では、隙間形成部材６０は、鍔部３３の外壁に対向する第１壁面６０１が鍔部３３の外壁と摺動可能、かつ、固定コア５０の内壁に対向する第２壁面６０２が固定コア５０の内壁と摺動可能に形成されている。
そして、第１壁面６０１、第２壁面６０２、鍔部３３の外壁、および、固定コア５０の内壁に、他部材との摺動抵抗を低減する摺動抵抗低減処理が施されている。

このように、本実施形態では、隙間形成部材６０は第１壁面６０１および第２壁面６０２の両方が他部材（鍔部３３、固定コア５０）と摺動する２重摺動の構成であるものの、第１壁面６０１、第２壁面６０２、鍔部３３の外壁、および、固定コア５０の内壁に摺動抵抗低減処理が施されている。そのため、隙間形成部材６０全体に作用する摺動抵抗を小さくでき、経年による摺動面の摩耗または偏摩耗を抑制することができる。これにより、ニードル３０の応答性の悪化を抑制でき、ニードル３０の軸方向の往復移動を長期に亘り安定させることができる。これにより、燃料噴射装置からの燃料の噴射量のばらつきを抑制することができる。また、摩耗粉の発生を抑制でき、相対移動する部材間に摩耗粉が噛み込むことを抑制し、作動不良を抑制することができる。

（第４実施形態）
本発明の第４実施形態による燃料噴射装置の一部を図８に示す。第４実施形態は、可動コア４０の構成が第１実施形態と異なる。
第４実施形態では、可動コア４０は、可動コア本体４１および当接部４５を有している。
可動コア本体４１は、固定コア５０側の端面から弁座１４側へ円形に凹むよう形成される凹部４１１を有している。

当接部４５は、例えばマルテンサイト系ステンレス等の硬度が比較的高い材料により形成されている。当接部４５の硬度は、可動コア本体４１の硬度より高く、ニードル３０、隙間形成部材６０およびブッシュ５２の硬度とほぼ同等に設定されている。当接部４５は、略円板状に形成され、可動コア本体４１の凹部４１１に設けられている。当接部４５は、中央を板厚方向に貫き可動コア本体４１の軸穴部４２に接続する軸穴部４６を有している。軸穴部４６には、ニードル本体３１が挿通されている。当接部４５は、弁座１４とは反対側の端面が、鍔部３３の弁座１４側の端面、すなわち、当接面３４、隙間形成部材６０の延伸部６２の弁座１４側の端部、および、ブッシュ５２の弁座１４側の端部と当接可能である。

以上説明したように、（９）本実施形態では、可動コア４０は、可動コア本体４１、および、可動コア本体４１の弁座１４とは反対側に設けられ可動コア本体４１よりも硬度が高く鍔部３３、延伸部６２およびブッシュ５２に当接可能な当接部４５を有している。そのため、可動コア本体４１が鍔部３３、延伸部６２およびブッシュ５２に当接するのを防ぐことができる。これにより、可動コア本体４１の摩耗を抑制することができる。したがって、経年による可動コア４０の磁気特性の変化を抑制することができる。

（第５実施形態）
本発明の第５実施形態による燃料噴射装置の一部を図９に示す。第５実施形態は、ニードル３０およびガイド部８０の構成が第１実施形態と異なる。

第５実施形態では、ニードル３０の軸方向穴部３１３は、シール部３２が弁座１４に当接した状態において、ガイド部８０に対し弁座１４側まで延びるよう形成されている。また、径方向穴部３１４は、軸方向穴部３１３と、ニードル本体３１の径方向外側の空間のうちガイド部８０に対し弁座１４側とを接続している。これにより、燃料通路１００内の隙間形成部材６０に対し弁座１４とは反対側の燃料は、孔部６１１、軸方向穴部３１３および径方向穴部３１４を経由して、ガイド部８０の弁座１４側に流通することができる。

また、本実施形態では、ガイド部８０は、第１実施形態で示した流路部８２を有していない。本実施形態では、ニードル３０が閉弁方向に移動するときの隙間ＣＬ４におけるダンパ効果をより大きくすることができる。

（他の実施形態）
上述の第１、２実施形態では、ガイド部８０がハウジング２０とは別体に形成される例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、ガイド部８０は、例えば第１筒部２１と一体に形成されることとしてもよい。この場合、第１、２実施形態と比べ、部材点数を低減できる。

また、本発明の他の実施形態では、ばね座部９１を備えないこととしてもよい。この場合、固定コア側付勢部材（スプリング７３）の可動コアとは反対側の端部は、ガイド部８０または第１筒部２１の内壁に当接していればよい。また、本発明の他の実施形態では、固定コア側付勢部材を備えないこととしてもよい。
また、本発明の他の実施形態では、規制部９２を備えないこととしてもよい。

また、上述の第３実施形態では、第１壁面６０１、第２壁面６０２、鍔部３３の外壁、および、固定コア５０の内壁に、Ｎｉ−Ｐめっき等、他部材との摺動抵抗を低減する摺動抵抗低減処理が施される例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、第１壁面６０１、第２壁面６０２、鍔部３３の外壁、および、固定コア５０の内壁の少なくともいずれか１つに、摺動抵抗低減処理が施されることとしてもよい。また、（６）本発明の他の実施形態では、第１壁面６０１、第２壁面６０２、鍔部３３の外壁、および、固定コア５０の内壁の少なくともいずれか１つに、ＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボン）コーティング等の硬質加工処理（摺動抵抗低減処理）が施されることとしてもよい。これにより、隙間形成部材全体に作用する摺動抵抗を小さくでき、経年による摺動面の摩耗または偏摩耗を抑制することができる。
また、本発明の他の実施形態では、隙間形成部材は、磁性部材により形成されていてもよい。

また、本発明の他の実施形態では、固定コア本体５１は凹部５１１を有さず、固定コア５０はブッシュ５２を有さないこととしてもよい。この場合、隙間形成部材６０の第２壁面６０２は、固定コア本体５１の内壁に摺動することとしてもよい。また、この場合、可動コア４０の弁座１４とは反対側の端面は、固定コア本体５１の弁座１４側の端面に当接することとしてもよい。

また、上述の第４実施形態では、可動コア４０が、可動コア本体４１よりも硬度が高く鍔部３３、延伸部６２およびブッシュ５２に当接可能な当接部４５を有する例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、当接部４５は、鍔部３３、延伸部６２およびブッシュ５２の少なくともいずれかに当接することとしてもよい。また、本発明の他の実施形態では、当接部４５は、可動コア本体４１と別体ではなく一体に形成され、当接部４５に相当する部位が、可動コア本体４１に相当する部位に比べ硬度が高くなるよう処理が施されていることとしてもよい。

また、上述の実施形態では、隙間形成部材６０の孔部６１１は、内径が軸方向穴部３１３の内径より小さく形成される例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、孔部６１１は、内径が軸方向穴部３１３の内径以上となるよう形成されていてもよい。

また、上述の実施形態では、隙間形成部材６０の延伸部６２が筒状に形成される例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、延伸部６２は、筒状に限らず、例えば第１壁面６０１および第２壁面６０２を有する複数の棒状に形成されることとしてもよい。

また、上述の実施形態では、ノズル部１０とハウジング２０とが別体に形成される例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、ノズル部１０とハウジング２０とは、一体に形成されることとしてもよい。また、第３筒部２３と固定コア本体５１とは、一体に形成されていてもよい。

また、上述の実施形態では、鍔部３３がニードル本体３１の他端に形成される例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、鍔部３３は、ニードル本体３１の他端近傍の径方向外側に設けられることとしてもよい。この場合、隙間形成部材６０の板部６１は、鍔部３３には当接せず、ニードル本体３１のみに当接可能である。
また、上述の実施形態では、可動コア４０に通孔４３が形成される例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、可動コア４０には通孔４３が形成されていなくてもよい。この場合、通電初期の可動コア４０の移動速度は低減するものの、可動コア４０の過剰な移動速度を抑制することができ、フルリフト時のニードルのオーバーシュート抑制やフルリフト時の可動コア４０のバウンス抑制、ニードル閉弁時のバウンス抑制に有利な構成となる。
本発明は、直噴式のガソリンエンジンに限らず、例えばポート噴射式のガソリンエンジンやディーゼルエンジン等に適用してもよい。
このように、本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の形態で実施可能である。

１ 燃料噴射装置、１０ ノズル部、１３ 噴孔、１４ 弁座、２０ ハウジング、１００ 燃料通路、３０ ニードル、３１ ニードル本体、３２ シール部、３３ 鍔部、４０ 可動コア、５０ 固定コア、６０ 隙間形成部材、６１ 板部、６２ 延伸部、７１ スプリング（弁座側付勢部材）、７２ コイル、８０ ガイド部、６０１ 第１壁面、６０２ 第２壁面、ＣＬ１ 軸方向隙間、ＣＬ２ 径方向隙間

Claims (11)

1. 燃料が噴射される噴孔（１３）、および、前記噴孔の周囲に環状に形成される弁座（１４）を有するノズル部（１０）と、
   一端が前記ノズル部に接続され、前記噴孔に連通する燃料通路（１００）を内側に有する筒状のハウジング（２０）と、
   棒状のニードル本体（３１）、前記弁座に当接可能なよう前記ニードル本体の一端に形成されるシール部（３２）、および、前記ニードル本体の他端または他端近傍の径方向外側に設けられる鍔部（３３）を有し、前記燃料通路内を往復移動可能に設けられ、前記シール部が前記弁座から離間または前記弁座に当接すると前記噴孔を開閉するニードル（３０）と、
   前記ニードル本体に対し相対移動し前記弁座とは反対側の面が前記鍔部の前記弁座側の面に当接可能に設けられる可動コア（４０）と、
   前記ハウジングの内側の前記可動コアに対し前記弁座とは反対側に設けられる固定コア（５０）と、
   一方の端面が前記ニードルに当接可能なよう前記ニードルに対し前記弁座とは反対側に設けられる板部（６１）、および、前記板部から前記弁座側へ延び前記板部とは反対側の端部が前記可動コアの前記固定コア側の面に当接可能に形成される延伸部（６２）を有し、前記板部が前記ニードルに当接し前記延伸部が前記可動コアに当接しているとき、前記鍔部と前記可動コアとの間に軸方向の隙間である軸方向隙間（ＣＬ１）を形成可能な隙間形成部材（６０）と、
   前記隙間形成部材に対し前記弁座とは反対側に設けられ、前記隙間形成部材を介して前記ニードルおよび前記可動コアを前記弁座側に付勢可能な弁座側付勢部材（７１）と、
   通電されると前記可動コアを前記固定コア側に吸引し前記鍔部に当接させ、前記ニードルを前記弁座とは反対側に移動させることが可能なコイル（７２）と、
   前記ハウジングの内側の前記可動コアに対し前記弁座側に設けられ、前記ニードル本体の外壁と摺動し前記ニードルの往復移動を案内可能なガイド部（８０）と、を備え、
   前記隙間形成部材は、前記鍔部の外壁に対向する壁面である第１壁面（６０１）が前記鍔部の外壁と摺動可能であり、前記固定コアの内壁に対向する壁面である第２壁面（６０２）が前記固定コアの内壁との間に径方向の隙間である径方向隙間（ＣＬ２）を形成することを特徴とする燃料噴射装置（１）。
2. 燃料が噴射される噴孔（１３）、および、前記噴孔の周囲に環状に形成される弁座（１４）を有するノズル部（１０）と、
   一端が前記ノズル部に接続され、前記噴孔に連通する燃料通路（１００）を内側に有する筒状のハウジング（２０）と、
   棒状のニードル本体（３１）、前記弁座に当接可能なよう前記ニードル本体の一端に形成されるシール部（３２）、および、前記ニードル本体の他端または他端近傍の径方向外側に設けられる鍔部（３３）を有し、前記燃料通路内を往復移動可能に設けられ、前記シール部が前記弁座から離間または前記弁座に当接すると前記噴孔を開閉するニードル（３０）と、
   前記ニードル本体に対し相対移動し前記弁座とは反対側の面が前記鍔部の前記弁座側の面に当接可能に設けられる可動コア（４０）と、
   前記ハウジングの内側の前記可動コアに対し前記弁座とは反対側に設けられる固定コア（５０）と、
   一方の端面が前記ニードルに当接可能なよう前記ニードルに対し前記弁座とは反対側に設けられる板部（６１）、および、前記板部から前記弁座側へ延び前記板部とは反対側の端部が前記可動コアの前記固定コア側の面に当接可能に形成される延伸部（６２）を有し、前記板部が前記ニードルに当接し前記延伸部が前記可動コアに当接しているとき、前記鍔部と前記可動コアとの間に軸方向の隙間である軸方向隙間（ＣＬ１）を形成可能な隙間形成部材（６０）と、
   前記隙間形成部材に対し前記弁座とは反対側に設けられ、前記隙間形成部材を介して前記ニードルおよび前記可動コアを前記弁座側に付勢可能な弁座側付勢部材（７１）と、
   通電されると前記可動コアを前記固定コア側に吸引し前記鍔部に当接させ、前記ニードルを前記弁座とは反対側に移動させることが可能なコイル（７２）と、
   前記ハウジングの内側の前記可動コアに対し前記弁座側に設けられ、前記ニードル本体の外壁と摺動し前記ニードルの往復移動を案内可能なガイド部（８０）と、を備え、
   前記隙間形成部材は、前記鍔部の外壁に対向する壁面である第１壁面（６０１）が前記鍔部の外壁との間に径方向の隙間である径方向隙間（ＣＬ２）を形成し、前記固定コアの内壁に対向する壁面である第２壁面（６０２）が前記固定コアの内壁と摺動可能であることを特徴とする燃料噴射装置。
3. 前記ガイド部は、前記ハウジングとは別体に形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載の燃料噴射装置。
4. 前記可動コアと前記ガイド部との間において前記ニードル本体の径方向外側に固定される環状のばね座部（９１）と、
   前記可動コアと前記ばね座部との間に設けられ、付勢力が前記弁座側付勢部材の付勢力より小さく、前記可動コアを前記固定コア側に付勢可能な固定コア側付勢部材（７３）と、
   をさらに備える請求項１〜３のいずれか一項に記載の燃料噴射装置。
5. 前記可動コアと前記ガイド部との間において前記ニードル本体の径方向外側に固定され、前記可動コアの前記弁座側の面に当接し前記可動コアの前記弁座側への移動を規制可能な規制部（９３）をさらに備える請求項１〜４のいずれか一項に記載の燃料噴射装置。
6. 燃料が噴射される噴孔（１３）、および、前記噴孔の周囲に環状に形成される弁座（１４）を有するノズル部（１０）と、
   一端が前記ノズル部に接続され、前記噴孔に連通する燃料通路（１００）を内側に有する筒状のハウジング（２０）と、
   棒状のニードル本体（３１）、前記弁座に当接可能なよう前記ニードル本体の一端に形成されるシール部（３２）、および、前記ニードル本体の他端または他端近傍の径方向外側に設けられる鍔部（３３）を有し、前記燃料通路内を往復移動可能に設けられ、前記シール部が前記弁座から離間または前記弁座に当接すると前記噴孔を開閉するニードル（３０）と、
   前記ニードル本体に対し相対移動し前記弁座とは反対側の面が前記鍔部の前記弁座側の面に当接可能に設けられる可動コア（４０）と、
   前記ハウジングの内側の前記可動コアに対し前記弁座とは反対側に設けられる固定コア（５０）と、
   一方の端面が前記ニードルに当接可能なよう前記ニードルに対し前記弁座とは反対側に設けられる板部（６１）、および、前記板部から前記弁座側へ延び前記板部とは反対側の端部が前記可動コアの前記固定コア側の面に当接可能に形成される延伸部（６２）を有し、前記板部が前記ニードルに当接し前記延伸部が前記可動コアに当接しているとき、前記鍔部と前記可動コアとの間に軸方向の隙間である軸方向隙間（ＣＬ１）を形成可能な隙間形成部材（６０）と、
   前記隙間形成部材に対し前記弁座とは反対側に設けられ、前記隙間形成部材を介して前記ニードルおよび前記可動コアを前記弁座側に付勢可能な弁座側付勢部材（７１）と、
   通電されると前記可動コアを前記固定コア側に吸引し前記鍔部に当接させ、前記ニードルを前記弁座とは反対側に移動させることが可能なコイル（７２）と、を備え、
   前記隙間形成部材は、前記鍔部の外壁に対向する壁面である第１壁面（６０１）が前記鍔部の外壁と摺動可能、かつ、前記固定コアの内壁に対向する壁面である第２壁面（６０２）が前記固定コアの内壁と摺動可能に形成され、
   前記第１壁面、前記第２壁面、前記鍔部の外壁、および、前記固定コアの内壁の少なくともいずれか１つに、他部材との摺動抵抗を低減する摺動抵抗低減処理、または、硬質加工処理が施されていることを特徴とする燃料噴射装置。
7. 前記隙間形成部材は、非磁性材料により形成されていることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の燃料噴射装置。
8. 前記固定コアは、前記第２壁面に対向する内壁を有する筒状のブッシュ（５２）を有することを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載の燃料噴射装置。
9. 前記可動コアは、可動コア本体（４１）、および、前記可動コア本体の前記弁座とは反対側に設けられ前記可動コア本体よりも硬度が高く前記鍔部または前記延伸部の少なくとも一方に当接可能な当接部（４５）を有することを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の燃料噴射装置。
10. 前記ニードル本体は、前記弁座とは反対側の端面から軸方向に延び前記ニードル本体の外側の空間に連通する軸方向穴部（３１３）を有し、
    前記隙間形成部材は、前記板部の一方の端面と他方の端面とを接続し前記軸方向穴部に連通可能な孔部（６１１）を有することを特徴とする請求項１〜９のいずれか一項に記載の燃料噴射装置。
11. 前記延伸部は、筒状に形成されていることを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一項に記載の燃料噴射装置。

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