JP2017006969A - フラックス液 - Google Patents
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Abstract
【課題】チューブとフィンとをろう付け接合してなる熱交換器の親水性及びその持続性を向上させることができると共に、ろう付け性を向上させることができるフラックス液を提供すること。【解決手段】アルミニウムからなるチューブ3と、アルミニウムからなるフィン2とをろう付け接合することにより熱交換器を製造するために用いられるフラックス液101である。フラックス液101は、フッ化物系フラックスと、コロイダルシリカと、分散媒とを含有する。フッ化物系フラックスに対するコロイダルシリカの質量比は1/200〜1/15である。【選択図】図4
Description
本発明は、アルミニウムからなるチューブと、アルミニウムからなるフィンとをろう付け接合して熱交換器を製造するために用いられるフラックス液に関する。
一般に、オールアルミニウム製の熱交換器は、冷媒が流れるアルミニウムチューブと、チューブの外側の空気との間で熱交換を行うためのアルミニウムフィンとを有しており、チューブとフィンとは互いに接合されている。熱交換器の熱交換性能にはフィンの親水性が大きく影響するため、表面に親水性の塗膜が形成されたフィンがよく用いられている。このような親水性の塗膜を有するフィンとチューブとの接合には、例えばろう付け接合が利用される。
しかし、一般的な樹脂系又は無機系の塗膜は、ろう付け時の加熱温度で変質又は分解してしまうため、ろう付け後に十分な親水性を発揮できない。また、フラックスを用いてろう付けを行う場合には、塗膜が存在するとフラックス作用が阻害され、ろう付け接合が不十分になるおそれがある。したがって、ろう付けによって熱交換器を製造する場合には、例えば特許文献1に示されるように、ろう付けの後に塗膜の形成が行われていた。しかし、この場合には、専用の塗膜形成設備が必要となるため製造コストが増大したり、熱交換器の大型化への対応が困難になったりするという問題がある。
そこで、親水性の向上を目的として、例えば特許文献2には、ろう付け前に塗膜がプレコートされたフィン材として、ケイ酸塩を主成分とする塗膜を有するフィン材が提案されている。また、特許文献3には、ろう付け前に、キシレン等の支持体やシリコーンオイル等の珪素系結合剤等を含む被膜を予め形成したフィンを用いて熱交換器を作製する方法が提案されている。
しかしながら、上述の塗膜や被膜がプレコートされたフィンを用いて製造される熱交換器においても、フラックスを用いたろう付け後の親水性に改良の余地があり、初期の親水性やその持続性に更なる向上が望まれている。また、プレコートされた塗膜や被膜の存在によって、フラックスを用いたフィンとチューブとのろう付け接合が不十分になるおそれがある。
本発明は、かかる背景に鑑みてなされたものであり、チューブとフィンとをろう付け接合してなる熱交換器の親水性及びその持続性を向上させることができると共に、ろう付け性を向上させることができるフラックス液を提供しようとするものである。
本発明の一態様は、アルミニウムからなるチューブと、アルミニウムからなるフィンとをろう付け接合して熱交換器を製造するために用いられるフラックス液であって、
フッ化物系フラックスと、コロイダルシリカと、上記フッ化物系フラックス及び上記コロイダルシリカを分散させる分散媒とを含有し、
上記フッ化物系フラックスに対する上記コロイダルシリカの質量比が1/200〜1/15である、フラックス液にある。
フッ化物系フラックスと、コロイダルシリカと、上記フッ化物系フラックス及び上記コロイダルシリカを分散させる分散媒とを含有し、
上記フッ化物系フラックスに対する上記コロイダルシリカの質量比が1/200〜1/15である、フラックス液にある。
上記フラックス液は、フッ化物系フラックスと、コロイダルシリカと、これらを分散する分散媒とを含有し、コロイダルシリカの含有量がフッ化物系フラックスに対する質量比で上記所定の範囲に調製されている。そのため、ろう付け接合におけるろう付け性を向上させることができる共に、フィン等に親水性を付与することができる。すなわち、ろう付け性の向上効果と親水性の向上効果とを兼ね備える。そのため、フラックス液は、アルミニウムからなるフィンの表面に親水性の塗膜を有するプレコートタイプのフィン(以下、適宜「プレコートフィン」という)だけでなく、塗膜を有していないベアタイプのフィン(以下、適宜「ベアフィン」という)に対しても用いることが可能であり、いずれの場合においてもろう付け性の向上効果と共に、フィンの親水性の向上効果を発揮することができる。また、フラックス液をベアフィンに用いた場合には、塗膜の存在によりろう付け性が損なわれることも防止できる。また、フラックス液により親水性が付与されるため、ろう付け後に必ずしも親水性を付与するための塗膜を形成する必要もなくなる。そのため、専用の塗膜形成設備も必要とせず、製造コストの増大を防止し、熱交換器の大型化への対応も可能になる。なお、フラックス液による上述の親水性の向上効果には、使用初期の親水性の向上効果だけでなく、初期の親水性の持続効果も含まれる。
本明細書において、「アルミニウム」は、純アルミニウムだけでなく、アルミニウム合金を含む概念である。即ち、チューブの材質は、純アルミニウムだけでなく、アルミニウム合金を含み、フィンの材質も、純アルミニウムだけでなく、アルミニウム合金を含む。具体的には、A1000系の純アルミニウム、A3000系のアルミニウム合金等を用いることができる。
チューブとしては、丸管あるいは扁平管等の形状を採用することができる。チューブ内には、内部を複数の通路に区画する内柱が形成されていてもよい。より具体的には、チューブとしては、例えば扁平多穴管を採用することができる。
チューブとしては、例えばブレージングシートを丸管形状又は扁平管形状に加工してなるチューブを用いることができる。ブレージングシートは、アルミニウムからなる心材に、ろう材をクラッドしてなり、片面クラッドでも両面クラッドでもよい。このようなブレージングシートを加工してなるチューブを用いる場合には、接合時に別途ろう材を使用する必要がなくなる。したがって、チューブは表面にろう材がクラッドされたクラッドチューブであることが好ましい。心材にクラッドされるろう材としては、例えばAl−Si系合金粉末、Si粉末、Al−Si−Zn系合金粉末等が用いられる。なお、ろう材の粉末のうち、Si粉末は、ろう付け加熱時に、チューブ及び/又はフィン中に含まれるAlとAl−Si系合金を形成することによりろう材としての機能を発揮することができる。また、上述のろう材には、フラックスやバインダ樹脂を混合することもできる。フラックスとしては、例えばフルオロアルミン酸カリウム、フルオロ亜鉛酸カリウム等のフッ化物系フラックス粉末等が用いられる。バインダ樹脂としては、例えばアクリル系樹脂等が用いられる。また、チューブとしては、ろう材等がクラッドされていないベアチューブを用いることもできる。
フィンとしては、コルゲートフィン、プレートフィン、ピンフィン等の形状を採用することができる。熱交換性能の向上のため、フィンはスリットを有していてもよい。また、フィンとしては、表面にろう材がクラッドされたクラッドフィンを用いることもできるし、表面に親水性塗膜が形成されたプレコートフィンを用いることもできるし、ろう材や塗膜等が形成されていないベアフィンを用いることもできる。クラッドフィンを用いる場合には、ろう材としては、上述の粉末と同様の材料を用いることができ、また、ろう材には上述のフラックス、バインダ樹脂を混合することもできる。クラッドフィンは片面クラッドでも両面クラッドでもよい。プレコートフィンを用いる場合には、親水性塗膜は、コロイダルシリカを含む塗料を塗布し乾燥させることにより形成することができる。親水性塗膜形成用の塗料は、さらに水ガラス及び/又は有機樹脂を含有していてもよい。プレコートフィンにおける親水性塗膜は片面に形成されていても、両面に形成されていてもよい。
好ましくは、フィンは、クラッドフィン又はベアフィンであることがよい。この場合には、フラックス液の親水性付与効果が十分に生かされ、親水性塗膜を有さないフィンに対しても親水性を付与できるという効果を奏する。また、クラッドフィンの場合には、接合時に別途ろう材を使用する必要がなくなる。
チューブとフィンとをろう付け接合することにより、熱交換器を得ることができる。ろう付け接合は、チューブとフィンとの接合部にろう材を供給し、接合部やフィン等にフラックス液を供給し、接合部を加熱することにより行うことができる。ろう材がクラッドされたチューブ又はフィンを用いる場合には、ろう材が接合部に既に供給されるため、別途ろう材を使用する必要がなくなる。
フラックス液は、フッ化物系フラックスと、コロイダルシリカと、これらを分散させるための分散媒とを含有する。分散媒としては、例えば水を用いることができる。フッ化物系フラックスとしては、例えばKAlF4、K2AlF5、K3AlF6等のフルオロアルミン酸カリウムを用いることができる。また、フッ化物系フラックスとしては、KZnF3等のフルオロ亜鉛酸カリウムを用いることもできる。フッ化物系フラックスとしては、上述の化合物を単独で用いることもできるし、併用してもよい。フッ化物系フラックスとしては、例えば平均一次粒子径1〜50nmのものを用いることができる。フッ化物系フラックスの平均1次粒子径は、レーザー回折・散乱法によって求めた粒度分布における体積積算値50%での粒径を意味する。
フラックス液においては、フッ化物系フラックスに対するコロイダルシリカの質量比が1/200〜1/15であることが好ましい。すなわち、フッ化物系フラックスの含有量CF(質量部)とコロイダルシリカの含有量CS(質量部)とが、1/200≦CS/CF≦1/15という関係を満足することが好ましい。CS/CF<1/200の場合には、コロイダルシリカの含有量が少なすぎるため、フラックス液を用いて作製した熱交換器の親水持続性が不十分になるおそれがある。親水持続性をより向上させるという観点からは、CS/CF≧1/150であることがより好ましく、CS/CF≧1/100であることがさらに好ましい。一方、CS/CF>1/15の場合には、コロイダルシリカに対するフッ化物系フラックスの量が少なすぎて、ろう付け性が不十分になるおそれがある。ろう付け性をより向上させるという観点からは、CS/CF≦1/20であることがより好ましい。なお、本明細書における好ましい数値範囲については、上限及び下限の全ての組み合わせから決定することができる。
コロイダルシリカの1次粒子の平均粒子径(すなわち、平均1次粒子径)は1〜800nmであることが好ましい。この場合には、ろう付け性と親水性とをより高いレベルで向上させることができる。ろう付け性と親水性とをより確実かつさらに高いレベルで向上させるという観点から、コロイダルシリカの平均1次粒子径は1〜500nmであることがより好ましい。コロイダルシリカの平均1次粒子径は、コロイダルシリカを乾燥し、BET法を用いてその比表面積を求め、重量と密度から逆算することにより求められる。コロイダルシリカは、例えば粒子単体又は粒子の凝集体としてフラックス液中に分散されている。
ろう付け時の加熱は、例えば不活性ガス雰囲気中で、570℃〜610℃の最高到達温度で行われる。この加熱により、フィンとチューブとの当接部においてろう材を溶融させ、その後の冷却により、溶融したろう材を硬化させる。これにより、フィンとチューブとのろう付け接合が可能になる。
熱交換器は、フィンと、このフィンにろう付け接合されたチューブとからなるコア部を有する。熱交換器の具体例は、後述の実施例において図面を用いて説明するが、熱交換器は、コア部に、ヘッダ、サイドサポート、出入り口管等を組み付けることにより製造される。
熱交換器は、例えば、空調機、冷蔵庫に用いることができる。また、自動車のコンデンサ、エバポレータ、ラジエータ、ヒータ、インタークーラ、オイルクーラ等に用いることもできる。さらに、ハイブリッド自動車や電気自動車の駆動用モータを制御するインバータユニットに備えられたIGBT(Insulated Gate Bipolar Transistor)等の発熱体を冷却するための冷却装置に用いることもできる。
(実施例1)
本例は、実施例及び比較例にかかる複数のフラックス液を作製し、その性能を比較評価する例である。具体的には、これらのフラックス液をそれぞれ用いて、熱交換器用のコア部を作製し、ろう付け性、及び親水性(すなわち、初期親水性及び親水持続性)の評価を行う。本例においては、コア部として試験用のミニコアを作製する。
本例は、実施例及び比較例にかかる複数のフラックス液を作製し、その性能を比較評価する例である。具体的には、これらのフラックス液をそれぞれ用いて、熱交換器用のコア部を作製し、ろう付け性、及び親水性(すなわち、初期親水性及び親水持続性)の評価を行う。本例においては、コア部として試験用のミニコアを作製する。
図1及び図2に示すごとく、ミニコア1は、フィン2とチューブ3とを有し、コルゲート形状のフィン2がチューブ3に挟まれている。なお、図1においては、フィン2のコルゲート形状を明示するために、フィン2を挟む2つのチューブ3の一方を破線にて示してある。図1〜図3に示すごとく、フィン2は、コルゲート状に成形されたアルミニウム板よりなるフィン材21と、フィン材21の両面にクラッドされたろう材層22とを有する。
図1及び図2に示すごとく、チューブ3は、アルミニウム合金製の扁平多穴管からなる。チューブ3は、冷媒を流通させるための多数の冷媒流路311を有している。ミニコア1においては、図4(b)に示すごとく、フィン2とチューブ3とはろう付け接合されており、両者の間には接合部100が形成されている。
以下、本例のミニコア1の製造方法について説明する。具体的には、まず、フィン材として、アルミニウム合金からなる板状の心材の両面に、Al−Si合金からなるろう材をクラッドしたブレージングシートを準備し、次いで、このブレージングシートをコルゲート状に加工した。このようにして、ろう材層22がアルミニウム板からなるフィン材21の両面にクラッドされたフィン2を得た(図1〜図3参照)。次いで、押出加工により、3000系アルミニウム合金製の扁平多穴管からなるチューブ3を作製した(図1及び図2参照)。
次に、2つのチューブ3の間に、コルゲート状のフィン2を挟み込んで組立品を作製した(図1及び図2参照)。これにより、コルゲート状のフィン2の各頂点20におけるろう材層22と、チューブ3の表面とを当接させた。
次に、後述の表1に示す組成の各フラックス液を調製し、図4(a)に示すごとく、フラックス液101をそれぞれフィン2とチューブ3とからなる組立品の全体に噴霧した。その後、窒素ガス雰囲気で温度600℃の炉内に、組立品を3分間保持した後、室温(25℃)まで冷却した。この炉内での加熱時にフィン2のろう材層22が少なくとも部分的に溶融し、冷却時に溶融したろう材層22が硬化する。このろう材層22の溶融と硬化により、フィン2とチューブ3とが当接部において接合し、接合部100が形成される(図4(b)参照)。このようにして、図1及び図2に示すごとく、ミニコア1を得た。本例においては、表1に示すように組成が異なる複数のフラックス液をそれぞれ用いて複数のミニコア1を作製した。なお、後述の表1においてフッ化物系フラックスとして用いたNOCOLOKは、ソルベイ(SOLVAY)社製の商品であり、FL7は森田化学工業(株)製の商品である。コロイダルシリカとしては、日揮触媒化成(株)製の非晶質コロイダルシリカであるCataloid SI−550を用いた。フラックス液は、コロイダルシリカと、フッ化物系フラックスとを、表1に示す配合で分散媒である水に分散させることにより作製した。分散媒の量は、塗布に適した粘度となるように適宜調製することができる。
次に、上記のようにして得られた各ミニコアについて、ろう付け性、初期親水性、親水持続性の評価を行った。その結果を表1に示す。
<ろう付け性>
各ミニコアにおけるろう付け接合部をカッターナイフにより切断し、フィンの接合長さL1をフィンの山部の長さL2の総和で割算して100分率で表した値(L1/L2×100)を接合率(%)とした。接合率が90%以上の場合を「A+」と評価し、接合率が70%以上かつ90%未満の場合を「A」と評価し、接合率が70%未満の場合を「B」と評価した。
各ミニコアにおけるろう付け接合部をカッターナイフにより切断し、フィンの接合長さL1をフィンの山部の長さL2の総和で割算して100分率で表した値(L1/L2×100)を接合率(%)とした。接合率が90%以上の場合を「A+」と評価し、接合率が70%以上かつ90%未満の場合を「A」と評価し、接合率が70%未満の場合を「B」と評価した。
<初期親水性>
初期親水性の評価は、フィンと同じ構成の平板状の試験板を用いて行った。すなわち、試験板に対して各試料のフラックス液を噴霧し、ろう付けを想定した加熱を行った。具体的には、フラックス液が噴霧された試験板を窒素ガス雰囲気で温度600℃の炉内で3分間加熱した。次いで、各試験板上における水滴の接触角を測定することにより、親水性の評価を行った。接触角の測定は、協和界面化学株式会社製のFACE自動接触角計「CA−Z」を用いて行った。具体的には、室温で、試験板上に水滴を滴下し、30秒後の水滴の接触角を測定した。接触角が20°以下の場合を「A」と評価し、20°を超え30°以下の場合を「B」と評価し、30°を超える場合を「C」と評価した。
初期親水性の評価は、フィンと同じ構成の平板状の試験板を用いて行った。すなわち、試験板に対して各試料のフラックス液を噴霧し、ろう付けを想定した加熱を行った。具体的には、フラックス液が噴霧された試験板を窒素ガス雰囲気で温度600℃の炉内で3分間加熱した。次いで、各試験板上における水滴の接触角を測定することにより、親水性の評価を行った。接触角の測定は、協和界面化学株式会社製のFACE自動接触角計「CA−Z」を用いて行った。具体的には、室温で、試験板上に水滴を滴下し、30秒後の水滴の接触角を測定した。接触角が20°以下の場合を「A」と評価し、20°を超え30°以下の場合を「B」と評価し、30°を超える場合を「C」と評価した。
<親水持続性>
上述の試験板を純水に2分間浸漬した後、6分間風乾した。この純水への浸漬と風乾というサイクルを300回繰り返し実施した。その後、上述の親水性の評価と同様にして水滴との接触角を測定した。300サイクル後の接触角が25°以下の場合を「A」と評価し、25°を超え40°以下の場合を「B」と評価し、40°を超える場合を「C」と評価した。
上述の試験板を純水に2分間浸漬した後、6分間風乾した。この純水への浸漬と風乾というサイクルを300回繰り返し実施した。その後、上述の親水性の評価と同様にして水滴との接触角を測定した。300サイクル後の接触角が25°以下の場合を「A」と評価し、25°を超え40°以下の場合を「B」と評価し、40°を超える場合を「C」と評価した。
表1より知られるように、試料1〜試料16のフラックス液を用いた場合には、ろう付け性、初期親水性、親水持続性のいずれもが優れていた。これに対し、コロイダルシリカを含有していない試料17〜19は、親水持続性が劣っていた。また、フッ化物系フラックス量に対するコロイダルシリカ量の少ない試料20〜27は、試料17〜19に比べると親水持続性が向上するものの、持続性が未だ不十分であった。また、フッ化物系フラックス量に対するコロイダルシリカ量の多い試料28〜試料35は、ろう付け性が劣っていた。
したがって、試料1〜試料16のように、フッ化物系フラックスと、コロイダルシリカと、分散媒とを含有し、フッ化物系フラックスに対するコロイダルシリカの質量比が1/200〜1/15であるフラックス液を用いることが好ましいことがわかる。このようなフラックス液を用いて、アルミニウムからなるチューブと、アルミニウムからなるフィンとをろう付け接合することにより熱交換器を製造すると、ろう付け性、初期親水性、親水持続性に優れた熱交換器の製造が可能になる。また、本例においては、フィン2がろう材層22を有しており、フィン2としてクラッドフィンが用いられている。そのため、ろう材を別途供給することなくろう付け接合が可能である。
(実施例2)
次に、熱交換器の例について説明する。図5に示すごとく、熱交換器4は、実施例1における上述のミニコアと同様の構成を多数備えるコア部10を有する。具体的には、コア部10は、コルゲート状のフィン2と、チューブ3とを交互に多数積層してなり、フィン2とチューブ3とが実施例1のミニコアと同様にろう付け接合されている。
次に、熱交換器の例について説明する。図5に示すごとく、熱交換器4は、実施例1における上述のミニコアと同様の構成を多数備えるコア部10を有する。具体的には、コア部10は、コルゲート状のフィン2と、チューブ3とを交互に多数積層してなり、フィン2とチューブ3とが実施例1のミニコアと同様にろう付け接合されている。
チューブ3の両端には、ヘッダ5が組み付けられており、コア部10の積層方向における両端(最外側)には、サイドプレート6が組み付けられている。また、ヘッダ5には、タンク7が組み付けられている。これらのヘッダ5、サイドプレート6、及びタンク7は、上述のフィン2とチューブ3との接合と同様に、例えばろう付けにより接合を行うことができる。
熱交換器4においては、実施例1における試料1〜試料16と同様のフラックス液を用いてろう付け接合を行うことができる。これにより、ろう付け後に得られる熱交換器4は、フィン2とチューブ3とのろう付け性に優れ、初期親水性及び親水持続性にも優れる。
(変形例1)
実施例1においては、ベアチューブとクラッドフィンとを接合させたミニコアについて説明したが、本例は、クラッドチューブとベアフィンとを接合させたミニコアについて説明する。図6及び図7に示すごとく、ミニコア1は、実施例1と同様にフィン2とチューブ3とを有し、コルゲート形状のフィン2がチューブ3に挟まれている。図6〜図8に示すごとく、フィン2の表面には、ろう材層等が形成されておらず、フィン2は、ベアフィンである。
実施例1においては、ベアチューブとクラッドフィンとを接合させたミニコアについて説明したが、本例は、クラッドチューブとベアフィンとを接合させたミニコアについて説明する。図6及び図7に示すごとく、ミニコア1は、実施例1と同様にフィン2とチューブ3とを有し、コルゲート形状のフィン2がチューブ3に挟まれている。図6〜図8に示すごとく、フィン2の表面には、ろう材層等が形成されておらず、フィン2は、ベアフィンである。
図6及び図7に示すごとく、チューブ3は、アルミニウム合金製の扁平多穴管からなる心材31と、この心材31の表面に形成されたろう材層32とを有する。心材31は、冷媒を流通させるための多数の冷媒流路311を有している。図9(b)に示すごとく、フィン2とチューブ3とはろう付け接合されており、両者の間には接合部100が形成されている。
以下、本例のミニコア1の製造方法について説明する。具体的には、まず、JIS規格のA1050組成の板状のアルミニウム板をコルゲート状に加工した。このようにして、コルゲート状のフィン2を得た(図6〜図8参照)。
次いで、押出加工により、3000系アルミニウム合金製の扁平多穴管からなる心材31を作製した(図6及び図7参照)。そして、心材31の表面にSi粉末からなるろう材を塗布することにより、ろう材層32を形成した。このようにして、チューブ3を得た。
次に、2つのチューブ3の間に、コルゲート状のフィン2を挟み込んで組立品を作製した(図1及び図2参照)。このとき、各チューブ3のろう材層32を互いに対向させた状態で両者の間にフィン2を挟み込むことにより、コルゲート状のフィン2の各頂点20とろう材層32とを当接させた。次いで、図9(a)に示すごとく、フラックス液101を、チューブ3とフィン2とからなる組立品の全体に噴霧した。その後、窒素ガス雰囲気で温度600℃の炉内に、組立品を3分間保持した後、室温(25℃)まで冷却した。この炉内での加熱時にろう材層32が溶融し、冷却時に溶融したろう材層32が硬化する。このろう材層32の溶融と硬化により、フィン2とチューブ3とが接合し、接合部100が形成される(図9(b)参照)。このようにして、図6及び図7に示すごとく、ミニコア1を得た。本例においても、実施例1と同様のフラックス液を用いてろう付け接合を行ったところ、実施例1と同様の結果が得られた。すなわち、試料1〜16のフラックス液を用いることにより、試料17〜35を用いた場合に比べて、ろう付け性、初期親水性、親水持続性が向上していた。
以上のように、本発明の実施例及び変形例について詳細に説明したが、本発明はこれらの例に限定されるものではなく、本発明の趣旨を損なわない範囲内で種々の変更が可能である。
1 ミニコア
10 コア部
101 フラックス液
2 フィン
3 チューブ
4 熱交換器
10 コア部
101 フラックス液
2 フィン
3 チューブ
4 熱交換器
Claims (4)
- アルミニウムからなるチューブと、アルミニウムからなるフィンとをろう付け接合して熱交換器を製造するために用いられるフラックス液であって、
フッ化物系フラックスと、コロイダルシリカと、上記フッ化物系フラックス及び上記コロイダルシリカを分散させる分散媒とを含有し、
上記フッ化物系フラックスに対する上記コロイダルシリカの質量比が1/200〜1/15である、フラックス液。 - 上記コロイダルシリカの1次粒子の平均粒子径が1〜500nmである、請求項1に記載のフラックス液。
- 上記フィンは、表面にろう材がクラッドされたクラッドフィンである、請求項1又は2に記載のフラックス液。
- 上記チューブは、表面にろう材がクラッドされたクラッドチューブである、請求項1〜3のいずれか1項に記載のフラックス液。
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