JP2016529141A - 容器およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

ベッセルは、ベッセル中に形成された内部領域に製品を保持するように配置構成される。ベッセルには、内部領域および外側層を画定するように配置された内側層が含まれる。ベッセルは、多層パリソンを吹込み成形してベッセルを形成する吹込み成形プロセスを用いて形成される。多層パリソンは、多数のエクストルーダーを配置して、関連パリソンを共押出し成形する押出し成形プロセスで形成される。

Description

優先権の主張
本出願は、３５Ｕ．Ｓ．Ｃ．§１１９（ｅ）に従い、２０１３年８月３０日に出願され
た米国仮特許出願第６１／８７２，２６０号明細書、２０１３年８月３０日に出願された
米国仮特許出願第６１／８７２，３６８号明細書、および２０１３年８月３０日に出願さ
れた米国仮特許出願第６１／８７２，１８３号明細書の優先権を主張するものであり、そ
れらの出願はそれぞれ、参照により本明細書に明白に組み込まれる。

本開示は、容器、特にポリマー材料から製作される容器に関する。より詳しくは、本開
示は、吹込み成形プロセスを使用して製作される容器に関する。

本開示においては、容器は、その中に内容物（ｐｒｏｄｕｃｔ）を貯蔵するのに利用さ
れる内部領域を含むように成形される。その容器は、容器成形プロセスを使用して製作さ
れ、その場合、ポリマー材料のチューブを押出し成形してから、吹込み成形する。

実施形態例において、容器成形プロセスを使用して、多層チューブから多層容器が形成
される。その容器成形プロセスには、押出し成形操作、吹込み成形操作、およびトリミン
グ操作が含まれる。押出し成形操作の際には、内側層、その内側層から離れたところに位
置する外側層、およびそれらの間に位置するコア層を含む多層チューブを、共押出し系が
共押出し成形する。そのコア層は、比較的低密度で断熱性の発泡非芳香族ポリマー材料か
ら製作される。吹込み成形操作の際には、その多層チューブを金型の中に配置し、その多
層チューブの中に形成される空間の中に加圧ガスをポンプ注入して、その多層チューブを
膨張させ、金型の形状をとらせて、ベッセルが形成されるようにする。トリミング操作の
際には、そのベッセルから過剰な材料を除去して、多層容器が形成される。

実施形態例において、その多層容器には、内側層、その内側層から離れたところに位置
する外側層、およびそれらの間に位置する圧縮されたコア層が含まれる。その圧縮された
コア層は、比較的低密度で断熱性の発泡非芳香族ポリマー材料から製作され、吹込み成形
操作の際にすでに圧縮されている。その結果、その多層容器は、比較的低い密度を有しな
がらも、スタック強度、剛性、およびトップロード（ｔｏｐ ｌｏａｄ）性能が最大化さ
れている。さらに、その多層容器の密度が低いために、その多層容器を成形するために使
用されるポリマー材料も最小化される。

本開示のさらなる特徴は、現在認識されているのと同様に本開示を実施するためのベス
トモードを例示する実施形態の例を考慮することによって、当業者には明らかになるであ
ろう。

詳細な説明は、特に添付図面を参照する。

本開示に従った容器成形プロセスの概略斜視図であって、その容器成形プロセスが、以下の操作を含んでいることを示している：共押出し系から多層チューブを押出し成形する押出し成形操作、その多層チューブの外側の金型を閉める型閉め操作、その金型に真空をかけながら、多層チューブの中に形成されるチューブ空間の中に吹込み成形用針を挿入する挿入操作、チューブ空間の中に加圧ガスをポンプ注入するポンプ注入操作、加圧ガスが、多層チューブを金型の内側表面の方向に膨張させる膨張操作、金型を開き、ベッセルを取り出す型開け操作、および過剰な材料をそのベッセルからトリミングして、図１３に示されるような本開示に従った多層容器を形成するトリミング操作。 図２の容器成形プロセスの概略図であって、その容器成形プロセスには、多層チューブを製造し、多層容器を成形するための一連の操作が含まれていることを示している。 多層チューブを製作するために使用される共押出し系の概略斜視図であって、その共押出し系に以下のものが含まれていることを示している：外側層配合物を受け取り、外側層パリソンを与えるように構成された外側層エクストルーダー、内側層配合物を受け取り、内側層パリソンを与えるように構成された内側層エクストルーダー、コア層配合物を受け取り、コア層パリソンを与えるように構成されたコア層エクストルーダー、ならびにそれぞれのエクストルーダーに結合され、関連のパリソンを受け取り、内側層、コア層、および外側層パリソンを押出し成形して、多層チューブを形成するように構成された共押出しダイ。 その共押出し系の共押出しダイを下から見た部分透視図であって、その共押出しダイには、多層チューブを押出し成形するために構成された環状の開口部が含まれていることを示している。 多層チューブの共押出し成形が開始された後の図４に類似の図であって、破断させた多層チューブ部分が、内側層が外側層からは空間的に離れていて、その間にコア層が位置していることを示している。 図１の拡大部分透視図であって、型閉め操作の前には、その多層チューブが２つの半割り金型の間に位置しており、金型に結合されている真空源が切られていて、そのために、金型を閉の位置にしたときに、その２つの半割り金型の間に形成される金型キャビティの中には大気圧が存在していることを示している。 図１の拡大部分透視図であって、型閉め操作をした後で、真空源を接続すると、その金型キャビティの内部の圧力が減少してその金型キャビティの中に真空が形成され、それによって、吹込み操作および膨張操作の際のコア層中のセル構造のロスが最小化されることを示している。 図７の８Ａ−８Ａの線に沿って切断した図であって、吹込み成形操作の前では、その多層チューブが、プリフォーム半径を形成する外側チューブ表面を有し、および金型の内側表面が、比較的大きな金型半径を有していることを示している。 図１の８Ｂ−８Ｂの線に沿って切断した図８Ａに類似の図であって、膨張操作を完了させた後では、多層チューブが膨張して金型の内側表面に係合し、そのベッセルには、金型半径にほぼ等しい、比較的大きな容器半径を形成している外側容器表面が含まれていることを示している。 図７に類似の図であって、吹込み成形用針を金型を通過させ、多層チューブのチューブ空間の中に挿入する挿入操作の後の金型および多層チューブであって、加圧ガス源は切断してあるため、その空間の中の圧力はほぼ大気圧であることを示している。 図９の１０−１０の線に沿っての断面図であり、吹込み成形操作の前では、その多層チューブのコア層には、ガスで充満された多数の膨張されたセルが含まれていて、それが原因でコア層の密度が最小化され、さらにはその多層容器の密度も最小化されることを示している。 図９に類似の図であって、膨張操作の際の金型および多層チューブを示しており、そこでは、加圧ガス源が開かれていて、そのため、チューブ空間の中の圧力が、大気圧よりは高いＰ_BLOWにまで上昇して、多層チューブが外側に、金型の内側表面に達するまで膨張している。 図１１の１２−１２の線に沿って切断した、図１０に類似の図であり、膨張操作の際に、複数の膨張したセルがコア層の中にそのまま残っていて、そのためベッセルの密度が最小化されていることを示している。 トリミング操作を完了させた後の、図１および２の容器成形プロセスで成形された多層容器の透視図である。 図１３の１４−１４の線に沿った断面図であり、その多層容器には、内側層、その内側層から空間的に離れた外側層、およびそれらの間に位置する圧縮されたコア層を含む側壁が含まれることを示し、また、膨張されたセルの幾分かが内側層および外側層に沿って圧壊されていて、そのために、その圧縮されたコア層が、多段成形（ｍｕｌｔｉ−ｆｏｒｍ）チューブのコア層よりも相対的に高い密度を有していることを示している。 トップロード試験装置と組み合わせて、トップロード試験中の図１３の多層容器の部分透視図である。 剛性試験装置と組み合わせて、剛性試験中の図１３の多層容器の写真である。 密度測定装置の分解斜視図であり、（左上から時計回りに）ジェムホルダー、プラットホーム、懸架ブラケット、および懸架スペーサーの構成要素を示している。

本開示に従った多層容器１０を、図１に提示し、図１３に示す。多層容器１０は、図１
に示し、図２に提示したような、本開示に従った容器成形プロセス１００によって成形さ
れる。容器成形プロセス１００は、比較的低密度で断熱性の発泡非芳香族ポリマー材料か
ら製作されるコア層１２Ｂを含む多層チューブ１２を押出し成形する工程１０２で開始さ
れる。容器成形プロセス１００は、多層チューブ１２を成形して多層容器１０とすること
により進行し、それによって、多層チューブ１２のコア層１２Ｂが圧縮され、圧縮された
コア層１０Ｂが多層容器１０の中に含まれるようにすることができる。圧縮されたコア層
１０Ｂが比較的低密度で断熱性の発泡非芳香族ポリマー材料から製作された結果として、
多層容器１０の密度が最小化されるにも関わらず、多層容器１０のスタック強度、剛性、
およびトップロード性能が最大化される。

容器成形プロセス１００は、押出し成形操作１０２で開始され、そこでは、図１に提示
され、図３に示されているようにして、共押出し系１６から多層チューブ１２が押出し成
形される。容器成形プロセス１００は次いで型閉め操作１０４に進むが、そこでは、図１
に見られるように、多層チューブ１２の外側の金型１８を閉める。容器成形プロセスは次
いで挿入操作１０６に移行し、そこでは、真空源２４からの真空を金型１８にかけながら
、多層チューブ１２の中に形成されたチューブ空間２２の中に吹込み成形用針２０を挿入
する。容器成形プロセス１００は次いでポンプ注入操作１０８に進むが、そこでは、図１
に提示されているようにして、チューブ空間２２の中に加圧ガス２６をポンプ注入する。
容器成形プロセス１００は次いで、金型１８に真空をかける真空化操作１０９と、加圧ガ
ス２６が多層チューブ１２を膨張させて金型１８の内側表面２８に押しつけて、ベッセル
３０が形成される膨張操作１１０とが同時に実施される操作に移行する。次いで型開け操
作１１２が実施され、金型１８を開けて、ベッセル３０が現れる。次いで、除去操作１１
４が実施され、ベッセル３０を金型１８から取り出し、吹込み成形用針２０を抜く。次い
で容器成形プロセス１００は、トリミング操作１１６で終了し、そこでは、図１に提示し
、図１３に示したようにして、多層容器１０から過剰な材料の６２、６４をトリミングし
て、多層容器１０を形成する。

多層容器１０は、図１に示されているようにして、多層チューブ１２を使用した容器成
形プロセス１００において製作される。多層チューブ１２は、容器成形プロセス１００の
押出し成形操作１０２の間に得られる。押出し成形操作１０２は、図３に見られるような
共押出し系１６を使用して実施される。押出し成形操作１０２には、共押出し系１６のた
めに各種の材料の配合物を提供する準備ステージ１０２Ａと、それら各種の材料の配合物
を共押出し系１６によって加工して関連のパリソンを得る押出し成形ステージ１０２Ｂと
、複数のパリソンを押出し成形して、図１に示し、図３に提示されているような多層チュ
ーブ１２を得る共押出し成形ステージ１０２Ｃとが含まれる。押出し成形操作に関する開
示としては、以下の出願が参照される（これらの出願はその全てが参照により本明細書に
組み入れられる）：２０１３年８月３０日に出願された、ＭＵＬＴＩ−ＬＡＹＥＲ ＴＵ
ＢＥ ＡＮＤ ＰＲＯＣＥＳＳ ＦＯＲ ＭＡＫＩＮＧ ＴＨＥ ＳＡＭＥという名称の
米国特許仮出願第６１／８７２，２６０号明細書および２０１４年９月２日に出願された
、ＭＵＬＴＩ−ＬＡＹＥＲ ＴＵＢＥ ＡＮＤ ＰＲＯＣＥＳＳ ＦＯＲ ＭＡＫＩＮＧ
ＴＨＥ ＳＡＭＥという名称の米国特許出願第 号明細書。

押出し成形操作１０２は、共押出し系１６で実施され、その系には、図３に示されてい
るように、内側層エクストルーダー３２、外側層エクストルーダー３４、コア層エクスト
ルーダー３６、および共押出しダイ３８が含まれている。内側層エクストルーダー３２は
、図３に示されているように、比較的高密度のポリマー材料の内側層配合物４０を受け取
り、内側層配合物４０を加工して、内側層パリソン４２を共押出しダイ３８に送り出す。
外側層エクストルーダー３４は、図３に示されているように、比較的高密度のポリマー材
料の外側層配合物４４を受け取り、外側層配合物４４を加工して、外側層パリソン４６を
共押出しダイ３８に送り出す。コア層エクストルーダー３６は、図３に示されているよう
に、比較的低密度で断熱性の発泡非芳香族ポリマー材料のコア層配合物４８を受け取り、
コア層配合物４８を加工して、コア層パリソン５０を共押出しダイ３８に送り出す。共押
出しダイ３８は、複数のパリソン４２、４６、５０を受け取り、図１および３に提示し、
図４および５に示したようにして、環状の開口部３９を通過させて多層チューブ１２を押
し出す。

押出し成形操作１０２では、３層の多層チューブ１２の成形を示しており、この押出し
成形操作では、何層であっても成形することができる。追加となる層には、比較的低密度
な層、タイ層、熱可塑性ポリウレタン（ＴＰＵ）、その他のオレフィン、それらの組合せ
、または、その他の各種好適な代替え物および組合せを含むことができる。

押出し成形操作１０２が完了し、多層チューブ１２が得られたら、容器成形プロセス１
００は、図１に示されているように、成形系５２を使用した多層容器１０の形成に進む。
成形系５２には、図１に示されているように、たとえば、金型１８の内側表面２８によっ
て規定される金型キャビティ５４が含まれるように作成された金型１８、多層容器１０の
成形の際に金型キャビティ５４に真空圧を与えるように構成された真空系５６、チューブ
空間２２に加圧ガス２６を供給するように構成された吹込み成形系５８、ならびにベッセ
ル３０から過剰な材料６２、６４を除去するように構成されたトリミング系６０が含まれ
る。

多層チューブ１２が成形された後、図１および２に示されているように、容器成形プロ
セス１００は型閉め操作１０４に進む。金型１８に含まれる、第一および第二の半割り金
型１８Ａ、１８Ｂが、はじめに開の位置にあり、そこでは半割り金型１８Ａ、１８Ｂが、
図１に示されているように、空間的に相互に離れている。型閉め操作１０４の際には、半
割り金型１８Ａ、１８Ｂが相互に向かって移動して、閉の位置に達し、その場合、多層チ
ューブ１２が、それらの間に形成された金型キャビティ５４の中に位置することになる。
型閉め操作１０４の際には、真空系５６に含まれる真空源６６はオフのままであり、金型
キャビティ５４の中の圧力は、図１に示されているような金型キャビティ圧力ゲージ６８
で測定して、ほぼ大気圧に維持されている。

金型１８が閉の位置になったら、容器成形プロセス１００は、図１および２に示されて
いるように、挿入操作１０６に進む。挿入操作１０６の際には、金型１８は、共押出しダ
イ３８から離れて、吹込み成形系５８の中に含まれる吹込み成形用針２０に位置合わせさ
れる。次いで吹込み成形用針２０が、図１および２に示されているように、金型１８を貫
通して、多層チューブ１２中のチューブ空間２２の中へと下向けに移動する。それと同時
に、真空源６６をオンとして、金型キャビティ５４の中の圧力を、大気圧よりも低いＰ_VA
Cにまで低下させる。真空は、約５ｍｍＨｇ〜約２５ｍｍＨｇの範囲の圧力とする。また別の例においては、真空を約２０ｍｍＨｇの圧力とする。その結果、Ｐ_VACは、加えた真空よりは高く、大気圧よりは低くなる。Ｐ_VACは、約５インチＨｇ〜約２０インチＨｇの範囲とするのがよい。また別の例においては、Ｐ_VACが、約１０インチＨｇ〜約２０インチＨｇの範囲である。さらにまた別の例においては、Ｐ_VACが約１０インチＨｇである。

チューブ空間２２の中に吹込み成形用針２０が挿入された結果として、吹込み成形系５
８に含まれる加圧ガス２６の源７０によって供給される加圧ガス（たとえば、空気）がチ
ューブ空間２２につながり、以降の操作における多層チューブ１２のサイズを増大させる
ことができる。しかしながら、挿入操作１０６の際には、加圧ガス２６の源７０をオフと
し、チューブ空間２２の中の圧力を、チューブ圧力ゲージ７２で測定して、ほぼ大気圧（
Ｐ_ATM）になるようにする。加圧ガスは、たとえば、標準的な空気、窒素、二酸化炭素、それらの組合せ、またはその他の各種適切な代替え物とすることができる。

チューブ空間２２の中に吹込み成形用針２０を挿入した後、容器成形プロセス１００は
、図１および２に示されているように、ポンプ注入操作１０８に進む。ポンプ注入操作１
０８の際には、加圧ガス２６の源７０をオンとし、チューブ空間２２の内側の圧力を、比
較的高い圧力（Ｐ_BLOW）にまで上げる。１つの例においては、Ｐ_BLOWが、約３０ポンド／
平方インチ〜約１２０ポンド／平方インチの範囲である。また別の例においては、Ｐ_BLOW
が、約１０ポンド／平方インチ〜約１３０ポンド／平方インチの範囲である。さらにまた
別の例においては、Ｐ_BLOWが、約３５ポンド／平方インチ〜約４５ポンド／平方インチの
範囲である。さらにまた別の例においては、Ｐ_BLOWが約４０ポンド／平方インチである。

また別の説明例においては、加圧ガス２６の源７０がチューブ空間２２に加圧ガス２６
を、ある温度で送るように構成してもよい。１つの例においては、その温度が、華氏約３
５度〜華氏約７５度の範囲である。また別の例においては、その温度が、華氏約４０度〜
華氏約７０度の範囲である。さらにまた別の例においては、その温度が、華氏約５０度〜
華氏約７５度の範囲である。また別の例においては、その温度がほぼ室温である。また別
の例においては、その温度が華氏約４０度である。さらにまた別の例においては、その温
度が華氏約５０度である。

吹込み成形用針２０を通して加圧ガス２６をチューブ空間２２に入れはじめた後、容器
成形プロセス１００は、図１および２に示されているように、真空化操作１０９および膨
張操作１１０の両方へと進む。真空化操作１０９の際には、金型キャビティ５４に真空を
かける。真空化操作１０９を進行させると同時に、膨張操作１１０を開始する。膨張操作
１１０の際には、吹込み成形用針２０を通しての加圧ガス２６の吹き込みを続けて、図１
および図１１に提示されているように、多層チューブ１２を膨張させて、金型１８の内側
表面２８に係合させ、金型キャビティ５４を充満させる。多層チューブ１２が金型キャビ
ティ５４と実質的に同じ形状を有するようになったら、膨張操作１１０を完了させる。膨
張操作１１０を実施中には、真空源６６はオンに保ち、金型キャビティ５４の中の圧力を
大気圧より低く維持して、図１２に示されているように、多層チューブ１２のコア層１２
Ｂの中にある膨張されたセル６９の圧壊および損傷を最小化する。

ポンプ注入操作１０８、真空化操作、および膨張操作１１０によって、多層チューブ１
２が、図８Ａおよび９に示されているような膨張前の形状から、図１および８Ｂに示され
ているような膨張後の形状（ベッセル３０の形状に実質的に同じ）にまで膨張される。多
層チューブ１２の外側チューブの表面７６は、図８Ａに示されているように、プリフォー
ム半径７８を有している。金型１８の内側表面２８は、図８Ａに示されているように、比
較的大きな金型半径８０を有している。たとえば図８Ｂに見られるように、ベッセル３０
は、比較的大きな容器半径８４を有する外側容器表面８２を有している。膨張操作１１０
が完了した後では、比較的大きな容器半径８４は、比較的大きな金型半径８０にほぼ等し
い。

金型１８および多層チューブ１２についての膨張比（ｂｌｏｗ−ｕｐ ｒａｔｉｏ）は
、金型半径８０をプリフォーム半径７８で割り算することによって計算される。１つの例
においては、その膨張比が、約１００％〜約３００％の範囲である。また別の例において
は、その膨張比が、約１５０％〜約２００％の範囲である。さらにまた別の例においては
、その膨張比が約２００％である。各種の容器のサイズに適合するように、膨張比を調節
してもよい。

膨張操作１１０が完了すれば、ベッセル３０は形成されている。ベッセル３０には、多
層容器１０、ならびに多層容器１０の上端に付いている過剰な材料６２および多層容器１
０の下端に付いている過剰な材料６４が含まれている。容器成形プロセス１００は次いで
、図１および２に示されているような型開け操作１１２に進む。型開け操作１１２の際に
は、加圧ガス２６の源７０をオフとし、図１に示されているように、金型１８を閉の位置
から開の位置へと移動させる。次いで、ベッセル３０は金型１８から外せるようになるが
、図１に提示されているように、吹込み成形用針２０にはつながったままである。

容器成形プロセス１００は、次いで、除去操作１１４へ進むが、そこでは、ベッセル３
０を金型１８から分離し、吹込み成形用針２０を抜く。１つの例においては、吹込み成形
ベッセル３０に対して加圧ガス２６の源７０を短時間オンとして、吹込み成形用針２０を
外す。

金型１８および吹込み成形用針２０からベッセル３０を分離したら、容器成形プロセス
１００はトリミング操作１１６に進む。トリミング操作１１６の際には、図１に示されて
いるように、１種または複数のナイフ８６またはブレードを使用して過剰な材料６２、６
４を切断し、多層容器１０を得る。

成形系５２は、押出し成形操作１０２のような連続押出し成形プロセスと組み合わせて
使用する。図１に提示したように、成形系５２は、シャトル式吹込み成形機であってもよ
い。この例においては、金型１８は、開の位置からスタートして、軌道上を共押出しダイ
３８のところに移動して、半割り金型１８Ａと１８Ｂとの間に多層チューブ１２を位置さ
せる。次いで金型１８を閉の位置に移す。次いで金型１８を共押出しダイ１８から滑らせ
て外すが、その間にまた別の多層チューブ１２が押出し成形される。それと同時に、挿入
操作１０６、ポンプ注入操作１０８、および膨張操作１１０が実施される。次いで、型開
け操作１１２および除去操作１１４を実施すると、それによってベッセル３０が金型１８
から排出される。そこでは金型１８は開の位置にあって、簡単に共押出しダイ３０に送っ
て、プロセスを再開始することができる。成形機５２の１つの例が、Ｇｒａｈａｍ Ｅｎ
ｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ（Ｙｏｒｋ，Ｐｅｎｎｓｙｌｖａｎｉａ）
から入手可能なシャトル式吹込み成形機である。シャトル式吹込み成形機のまた別の例に
おいては、２基以上の金型を使用して、サイクル時間を最小化させ、共押出し系１６の押
出し成形速度を増大させることもできる。

また別の例においては、成形機５２が回転式吹込み成形機であってもよい。この例にお
いては、連続の多層チューブが押出し成形され、その多層チューブに対して、回転式吹込
み成形機に組み込まれた一連の金型が回転する。多層チューブ１０を成形するための共押
出しダイ３８に金型が近づくと、それらは、開の配置から閉の配置への変化をはじめて、
金型の中に形成される金型キャビティの中に多層チューブ１０の一部を捕捉する。金型が
、多層チューブを形成するための共押出しダイから離れていくと、チューブ空間の中に加
圧ガスが注入されて、多層容器を膨張させる。次いで金型は閉の位置から開の位置へと変
化して、ベッセル３０が金型キャビティから排出される。回転式押出し吹込み成形機の１
つの例は、Ｗｉｌｍｉｎｇｔｏｎ Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ（Ｗｉｌｍｉｎｇｔｏｎ，Ｎｏｒ
ｔｈ Ｃａｒｏｌｉｎａ）から入手可能なものである。

容器成形プロセス１００は、型閉め操作１０４と型開け操作１１２との間の時間の大き
さとして定義されるサイクル時間を有している。このサイクル時間は、成形機５２がシャ
トル式吹込み成形機であるか、または回転式押出し吹込み成形機であるかに関わらず、同
じように定義される。比較的低密度で断熱性の発泡非芳香族ポリマー材料から製作される
コア層１２Ｂを含む多層容器は、コア層１２Ｂを使用することから生じる、その容器の質
量の小ささが理由で、より短いサイクル時間を有するようにすることができる。

１つの例においては、シャトル式吹込み成形機における容器成形プロセス１００および
多層容器１０についてのサイクル時間は、比較的低密度で断熱性の発泡非芳香族ポリマー
材料から製作される層を有さない成形操作および容器の場合よりも約５％〜約４０％の範
囲で早くなる。しかしながら、回転式押出し吹込み成形機を使用したときでも、同様のサ
イクル時間の改良が達成されると考えられる。また別の例においては、サイクル時間を、
比較的低密度で断熱性の発泡非芳香族ポリマー材料から製作される層を有さない成形操作
および容器の場合よりも約５％〜約３０％の範囲で早くすることができる。容器成形プロ
セス１００および多層容器１０のサイクル時間は約１６秒であった。

容器成形プロセス１００では、多層チューブ１２を使用して、たとえば図１および１３
に示したような多層容器１０を形成する。多層容器１０は、図１３に示されているように
、底面８８、側壁９０、およびネック９２を有している。側壁９０は、比較的直線的かつ
垂直で、外側容器表面８２を与えている。底面８８は、側壁９０の下端と組み合わさり、
側壁９０と協働して、それらの間にある内部の内容物貯蔵領域９４を規定している。ネッ
ク９２は、側壁９０の反対側の上端と組み合わさって、内部の内容物貯蔵領域９４に連な
るように配された開口部９６を規定している。ネック９２は、図１３に示されているよう
に、容器半径８４よりも比較的小さなネック半径９８を有している。

多層容器１０を一連の性能試験にかけたが、それらには落下試験、トップロード試験、
剛性試験、および計測試験が含まれる。落下試験では、容器に対する落下または衝撃があ
ったときの、容器の可用性（ｓｕｒｖｉｖａｌ）の程度を求める。トップロード試験では
、容器が破損するか、またはネッキングして（ｎｅｃｋ）砂時計の形になるまで、容器が
どの程度の力に耐えうるかを求める。剛性試験では、容器がどの程度変形に耐えられるか
を求める。計測試験では、多層容器１０の寸法を求めて、その容器の規格に比較する。

多層容器１０は、ｔｈｅ Ｐｌａｓｔｉｃ Ｂｏｔｔｌｅ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ Ｔｅ
ｓｔ ｆｏｒ Ｄｒｏｐ Ｉｍｐａｃｔ Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ Ｐｌａｓｔｉｃ
Ｂｏｔｔｌｅｓ、ＰＢＩ ４−１９６８，Ｒｅｖ．２−１９８８試験法、およびＲｉｇ
ｉｄ Ｐｌａｓｔｉｃｓ Ｃｏｎｔａｉｎｅｒ Ｄｉｖｉｓｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ Ｓｏ
ｃｉｅｔｙ ｏｆ Ｐｌａｓｔｉｃｓ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ，Ｉｎｃ．ＲＰＣＤ−７−１９
９１試験法の内の１つに従った落下試験にかけた。多層容器１０の各種の実験（ｒｕｎ）
を、Ｒｉｇｉｄ Ｐｌａｓｔｉｃｓ Ｃｏｎｔａｉｎｅｒ Ｄｉｖｉｓｉｏｎ ｏｆ ｔ
ｈｅ Ｓｏｃｉｅｔｙ ｏｆ Ｐｌａｓｔｉｃｓ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ，Ｉｎｃ．ＲＰＣＤ
−７−１９９１試験法に従って試験し、それらの結果を以下の表１に示す。

また別の例においては、以下の手順に従って落下試験を実施してもよい。その容器に水
を充填し、たとえば蓋を用いて密閉する。次いでそのサンプル容器を、華氏約７３度（摂
氏２２．８度）、相対湿度約５０％で保持する。次いで、その充填し、密閉した容器を以
下の手順にかける：（ａ）その充填し、密閉した容器を、たとえばコンクリートまたはタ
イルのような硬い表面の約５フィート上に位置させる；（ｂ）次いで、その充填し、密閉
した容器を、その充填し、密閉した容器の底面が、その硬い表面に対して、実質的に平行
になるような向きにする；（ｃ）それぞれ１０個の、密閉し、充填した容器を落下させる
；（ｄ）衝撃によって、それぞれの充填し、密閉した容器が、水がそのボトルから漏れ出
すような壁面の何らかの破損または破砕が起きていないかを確かめる；および（ｄ）落下
試験の後に何らかの漏れの兆候を示すボトルの総数を、破損品として算出する。多層容器
１０の、各種の試行（ｔｒｉａｌ ｒｕｎ）の結果を、以下の表１に示す。

各種の多層容器１０を、トップロード試験にもかけた。図１５に提示したようにして、
Ｉｎｓｔｒｏｎ試験器２０２を使用して、トップロード性能を求める。多層容器１０は、
それらが破損するか、またはネッキングして砂時計の形になるまで試験した。破損または
ネッキングが観察されたら、Ｉｎｓｔｒｏｎ試験器２０２に表示された数値を記録した。
表２に、試験した圧縮されたコア層１０Ｂを含む数種の多層容器の性能を、数種の高密度
ポリエチレン容器（コア層のないもの）に対比させて示す。両方のタイプの容器は共に、
約５６グラムの合計質量を有していた。

各種のタイプの本開示に従った多層容器１０は、約１１５ポンド重〜約１７０ポンド重
の範囲のトップロードに耐えた。また別の例においては、各種のタイプの本開示に従った
多層容器１０は、コア層を有さない比較対象の容器よりは、約６％〜約５５％優れた性能
を示した。

本開示に従った各種の多層容器１０を、剛性試験にかけた。それぞれの多層容器を、図
１６に示されているような剛性試験機にセットし、剛性を求めるための試験をした（以下
の表３参照）。試験には、図１６に示されているようにして、剛性試験機３００の中に多
層容器を、２つの方向でセットすることが含まれる。その剛性試験機には、左側に固定さ
れた円柱状の止め具３０２と、右側に可動アンビル３０４およびフォースゲージ３０６と
が備わっている。その可動アンビルは一般的には、図１６に示されているようなＴ字形で
ある。それぞれの方向で、多層容器１０の側壁９０を、多層容器１０の底面８８とネック
９２のほぼ中間のところで変形させる。側壁９０を、１０秒以上の時間をかけて、約０．
２５インチ変形させ、そうするために必要とされた力をポンド重の単位で記録する。第一
の方向では、多層容器のモールドシームが可動アンビル３０４と一直線になるようにセッ
トする（０度）。第二の方向では、多層容器１０を回転させて、シームが可動アンビルか
ら約９０度ずれるようにする（９０度）。

さらに、各種の多層容器１０を計測測定にかけて、多層容器１０を規格通りに製造する
ための、容器成形プロセス１００の正確度および反復精度を求めた。以下の表４では、い
くつかの多層容器についていろいろな点で測定したネック直径２０４を、それぞれの多層
容器における規定値および限界と共に示している。０度（金型のパーティングライン）、
９０度（パーティングラインから反時計回りに）、４５度（パーティングラインから反時
計回りに）、１３５度（パーティングラインから反時計回りに）、平均ネック直径、およ
びネックの楕円度（ｏｖａｌｉｔｙ）について測定を行った。楕円度とは、ネック直径に
おける最大と最小の差である。

各種の多層容器１０を計測測定にかけて、多層容器１０を規格通りに製造するための、
容器成形プロセス１００の正確度および反復精度を求めた。以下の表５では、いくつかの
多層容器についていろいろな点で測定したねじ部の直径２０６を、それぞれの多層容器の
ための規定値および限界値と共に示している。０度（金型のパーティングライン）、９０
度（パーティングラインから反時計回りに）、４５度（パーティングラインから反時計回
りに）、１３５度（パーティングラインから反時計回りに）、平均ネック直径、およびネ
ックの楕円度（ｏｖａｌｉｔｙ）について測定を行った。楕円度とは、ねじ部の直径にお
ける最大と最小の差である。

各種の多層容器１０を計測測定にかけて、多層容器１０を規格通りに製造するための、
容器成形プロセス１００の正確度および反復精度を求めた。以下の表６では、いくつかの
多層容器について測定した各種の測定値を、それぞれの多層容器のための規定値および限
界値と共に示している。測定は以下の項目について行った：容器の全高（ＯＡＨ）、０度
（金型のパーティングライン）および９０度（パーティングラインから反時計回りに）で
測定した側壁の外側直径、平均外側直径、直径の楕円度、容器の重量、ＯＦＣ。ＯＦＣと
は、多層容器１０のオーバーフロー容量であった、立方センチメートル（ｃｃ）の単位で
測定したものである。

各種の多層容器１０を計測測定にかけて、多層容器１０を規格通りに製造するための、
容器成形プロセス１００の正確度および反復精度を求めた。以下の表７に、いくつかの多
層容器についての、それぞれ内側層、外側層およびコア層の各種厚みを示す。表８には、
いくつかの多層容器について、それぞれ内側層、外側層およびコア層についての、全厚み
のパーセントとしての各種の層の厚みと、中実（内側層および外側層）と発泡（コア層）
の間の層分布とを示す。１つの例においては、以下の表８に提示されているように、内側
層および外側層の全中実相分布を約１２〜１５％にすることを目標とし、それに対して、
発泡相の分布を約８５〜８８％にすることを目標としている。

多層容器１０は、図１〜３に示されているように、押出し成形操作１０２で始まる容器
成形プロセス１００を用いて製作される。押出し成形操作１０２には、いくつかのステー
ジが含まれており、それらステージのそれぞれに、協働して多層チューブ１２を与えるい
くつかの操作が含まれる。図３に提示されたように、押出し成形操作１０２には、準備ス
テージ１０２Ａが含まれ、そこでは、各種の材料の配合物が調製され、それぞれの協働す
るエクストルーダーに送られて、多層チューブ１２の協働する層が得られる。押出し成形
操作１０２にはさらに、押出し成形ステージ１０２Ｂが含まれ、そこでは、各種の配合物
が協働するエクストルーダーによって加工されて、関連のパリソンが得られ、それが図１
および３に示されているような共押出しダイ３８に送られる。最後に、押出し成形操作１
０２は、共押出し成形ステージ１０２Ｃで終わりとなり、そこでは、各種のパリソンが、
配列され、共押出しされて、多層チューブ１２が形成される。

図３に提示されているように、押出し成形操作１０２の準備ステージ１０２Ａには、第
一の準備操作１０２Ａ１が含まれ、そこでは、内側層配合物４０が準備され、図３に示さ
れているような内側層エクストルーダー３２に送られる。１つの例においては、内側層配
合物４０には少なくとも１種のポリマー材料が含まれる。ポリマー材料には、１種または
複数の樹脂が含まれていてよい。１つの例においては、内側層配合物４０には、比較的高
密度のポリマー材料が含まれる。さらに別の例においては、内側層配合物４０は、ＦＯＲ
ＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤＰＥヘキセンコポリマー（Ｆｏｒｍｏｓ
ａ Ｐｌａｓｔｉｃｓ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎから入手可能）である。

別の例においては、内側層配合物４０は、比較的高密度のポリマー材料と着色剤とを含
む。比較的高密度のポリマー材料は、ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ
ＨＤＰＥヘキセンコポリマー（Ｆｏｒｍｏｓａ Ｐｌａｓｔｉｃｓ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉ
ｏｎから入手可能）であってもよく、着色剤は、ＣＯＬＯＲＴＥＣＨ（登録商標）１１９
３３−１９ Ｔｉｔａｎｉｕｍ Ｏｘｉｄｅ Ｃｏｌｏｒａｎｔ（ＣＯＬＯＲＴＥＣＨ（
登録商標）ａ ＰＰＭ Ｃｏｍｐａｎｙから入手可能）であってもよい。

押出し成形操作１０２の調製ステージ１０２Ａにはさらに、第二の準備操作１０２Ａ２
が含まれる。第二の準備操作１０２Ａ２の間に、外側層配合物４４が調製され、図３に示
されているような外側層エクストルーダー３４に送られる。１つの例においては、外側層
配合物４４には少なくとも１種のポリマー材料が含まれる。ポリマー材料には、１種また
は複数の樹脂が含まれていてよい。１つの例においては、内側層配合物４０には、比較的
高密度のポリマー材料が含まれる。また別の例においては、内側層配合物４０には、比較
的高密度のポリマー材料が含まれる。さらにまた別の例においては、内側層配合物４０が
ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤＰＥヘキセンコポリマー（Ｆｏｒ
ｍｏｓａ Ｐｌａｓｔｉｃｓ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎから入手可能）である。

別の例においては、外側層配合物４４は、比較的高密度のポリマー材料と着色剤とを含
む。比較的高密度のポリマー材料は、ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ
ＨＤＰＥヘキセンコポリマー（Ｆｏｒｍｏｓａ Ｐｌａｓｔｉｃｓ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉ
ｏｎから入手可能）であってもよく、着色剤は、ＣＯＬＯＲＴＥＣＨ（登録商標）１１９
３３−１９ Ｔｉｔａｎｉｕｍ Ｏｘｉｄｅ Ｃｏｌｏｒａｎｔ（ＣＯＬＯＲＴＥＣＨ（
登録商標）ａ ＰＰＭ Ｃｏｍｐａｎｙから入手可能）であってもよい。

いくつかの例においては、内側層配合物４０と外側層配合物４４とが同じであってもよ
い。別の例においては、内側層配合物４０と外側層配合物４４とが異なっていてもよい。
さらに別の例においては、追加の層が含まれていて、酸素バリヤー（たとえばエチレンビ
ニルアルコール（ＥＶＯＨ）、紫外線バリヤーなどになるように構成されていてもよい。
追加の層または代替えの層には、他の比較的低密度な層、タイ層、ＴＰＵ層、その他のオ
レフィン、それらの組合せ、または各種の、その他の好適な組合せ物および代替え物が含
まれていてもよい。

押出し成形操作１０２の調製ステージ１０２Ａにはさらに、第三の準備操作１０２Ａ３
が含まれていて、そこでは、コア層配合物４８が調製され、図３に示されているように、
コア層エクストルーダー３６へと送られる。コア層配合物４８は、断熱性の発泡非芳香族
ポリマー材料である。可能な材料配合物に関する開示としては、次の出願が参照される：
２０１４年７月１４日に出願された、ＰＯＬＹＭＥＲＩＣ ＭＡＴＥＲＩＡＬ ＦＯＲ
ＣＯＮＴＡＩＮＥＲという名称の米国特許出願第１４／３３１，０６６号明細書。

１つの例においては、コア層配合物４８は、ポリエチレンベース樹脂と、１種または複
数のセル形成剤とを含む。コア層配合物４８は、ポリエチレンベースの配合物を使用して
、コア層エクストルーダー３６によって加工された後に断熱性の発泡性非芳香族ポリマー
材料を生成する。コア層配合物４８は、コア層エクストルーダー３６で加熱され、そこで
セル形成剤が溶融コア層配合物の中に導入され、その後コア層エクストルーダー３６から
共押出しダイ３８に材料を移動させる。溶融コア層配合物４８が共押出しダイ３８から出
て内側層１２Ａと外側層１２Ｃとの間に入るときに、セルが溶融材料中で核となり、材料
は膨張して、断熱性の発泡性非芳香族ポリマー材料でできたコア層１２Ｂを形成する。

１つの実施形態例においては、断熱性の発泡性非芳香族ポリマー材料を製造するために
使用されるコア層配合物４８には、少なくとも１種のポリマー材料が含まれる。ポリマー
材料には、１種または複数のベース樹脂が含まれてもよい。１つの例においては、そのベ
ース樹脂は、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）である。別の例においては、そのベース樹
脂は、ユニモーダルなＨＤＰＥである。さらに別の例においては、そのベース樹脂は、ユ
ニモーダルで高溶融強度のＨＤＰＥである。さらになお別の例においては、そのベース樹
脂は、ユニモーダルで高溶融強度のＨＤＰＥ、たとえばＤＯＷ（登録商標）ＤＯＷＬＥＸ
（商標）ＩＰ ４１ ＨＤＰＥ（Ｔｈｅ Ｄｏｗ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏｍｐａｎｙか
ら入手可能）であり、これは電子ビームで改質されていて、長鎖の分岐と約０．２５ｇ／
１０分のメルトインデックスとを有している。別の例ユニモーダルで高溶融強度のＨＤＰ
Ｅは、ＥＱＵＩＳＴＡＲ（登録商標）ＡＬＡＴＨＯＮ（登録商標）Ｈ５５２０ ＨＤＰＥ
コポリマー（Ｌｙｏｎｄｅｌｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏｍｐａｎｙから入手可能）であ
り、これは電子ビームで改質されていて、長鎖の分岐と約０．２５ｇ／１０分のメルトイ
ンデックスとを有している。好適なユニモーダルなＨＤＰＥの別の例は、ＦＯＲＭＯＬＥ
ＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤＰＥヘキセンコポリマー（Ｆｏｒｍｏｓａ Ｐｌ
ａｓｔｉｃｓ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎから入手可能）である。

ある種の実施形態例においては、コア層配合物４８には、ＨＤＰＥである２種のベース
樹脂が含まれてもよい。コア層配合物４８の１つの説明に役立つ実例には，ＦＯＲＭＯＬ
ＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤＰＥヘキセンコポリマー（Ｆｏｒｍｏｓａ Ｐ
ｌａｓｔｉｃｓ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎから入手可能）の第一のベース樹脂と、ＥＱＵ
ＩＳＴＡＲ（登録商標）ＡＬＡＴＨＯＮ（登録商標）Ｈ５５２０ ＨＤＰＥコポリマー（
Ｌｙｏｎｄｅｌｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏｍｐａｎｙから入手可能）の第二のベース樹
脂とが含まれる。２種以上のＨＤＰＥコポリマーの実施形態においては、その配合物に期
待される属性に応じて、異なる複数のＨＤＰＥコポリマーを使用することができる。たと
えば、コア層配合物４８には、ｅ−ビームで改質されたＥＱＵＩＳＴＡＲ（登録商標）Ａ
ＬＡＴＨＯＮ（登録商標）Ｈ５５２０およびＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０
２Ｆ ＨＤＰＥの両方が含まれてもよい。そのような実施形態においては、ＥＱＵＩＳＴ
ＡＲ（登録商標）ＡＬＡＴＨＯＮ（登録商標）Ｈ５５２０が、より高い溶融強度を与え、
そのことによって、発泡のポテンシャルが向上し、曲げモジュラスまたは脆性が低くなる
。ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤＰＥは、広いユニモーダルな多
分散性指数または分布を与え、コスト的優位性を最大化する。

別の例においては、コア層配合物４８には、約５０％のｅ−ビームで改質されたＥＱＵ
ＩＳＴＡＲ（登録商標）ＡＬＡＴＨＯＮ（登録商標）Ｈ５５２０と、約５０％のＦＯＲＭ
ＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤＰＥとが含まれる。総合してこの組合せに
よって、非改質のＨＤＰＥ樹脂に備わっている落下抵抗性能（ｄｒｏｐ ｒｅｓｉｓｔａ
ｎｃｅ ｃａｐａｂｉｌｉｔｙ）と、ｅ−ビームで改質された長鎖分岐状ＨＤＰＥの増加
した溶融強度とを有するフィルムが得られる。所望される特性に応じて、２種のＨＤＰＥ
コポリマーのパーセントを、たとえば、２５％／７５％、３０％／７０％、３５％／６５
％、４０％／６０％、４５％／５５％、５０％／５０％などに変化させてもよい。１つの
実施形態においては、コア層配合物４８には、ベース樹脂において３種のＨＤＰＥコポリ
マーが含まれる。この場合も同様に、所望される特性に応じて、３種のＨＤＰＥコポリマ
ーのパーセントを、３３％／３３％／３３％、３０％／３０％／４０％、２５％／２５％
／５０％などに変化させることができる。

コア層配合物には、１種または複数のベース樹脂が含まれ得る。ＨＤＰＥベース樹脂の
量は、いくつかの異なる数値の１つであってもよく、またはいくつかの異なる範囲の１つ
に入ってもよい。ＨＤＰＥベース樹脂の量を選択し、重量パーセントで全配合物の以下の
数値の１つであることは、本開示の範囲内である：約８５％、９０％、９５％、９７％、
９８％、９９％、９９．５％、および９９．９％。配合物中のＨＤＰＥベース樹脂の量が
多くの異なる範囲の１つに入ることは、本開示の範囲内である。第一の範囲の組において
は、ＨＤＰＥベース樹脂の範囲は、重量パーセントで全配合物の、以下の範囲の１つであ
る：約８５％〜９９．９％、８６％〜９９．９％、８７％〜９９．９％、８７．５％〜９
９．９％、８８％〜９９．９％、８９％〜９９．９％、９０％〜９９．９％、９１％〜９
９．９％、９２％〜９９．９％、９３％〜９９．９％、９４％〜９９．９％、９５％〜９
９．９％、９６％〜９９．９％、９６．５％〜９９．９％、９７％〜９９．９％、および
９８％〜９９．９％。第二の範囲の組においては、ＨＤＰＥベース樹脂の範囲は、重量パ
ーセントで全配合物の以下の範囲の１つである：約８５％〜９９．５％、８５％〜９９％
、８５％〜９８％、８５％〜９７％、８５％〜９６％、８５％〜９６．５％、８５％〜９
５％、８５％〜９４％、８５％〜９３％、８５％〜９２％、８５％〜９１％、８５％〜９
０％、８５％〜８９％、８５％〜８８％、８５％〜８７％、および８５％〜８６％。第三
の範囲の組においては、ＨＤＰＥベース樹脂の範囲は、重量パーセントで全配合物の以下
の範囲の１つである：約８７．５％〜９６．５％、８７．５％〜９６％、８７．５％〜９
５．５％、８７．５％〜９５％、９５％〜９９％、９５．５％〜９９％、９６％〜９９％
、および９６．５％〜９９％。これらの数値および範囲のそれぞれは、実施例において具
体化されている。

長鎖の分岐とは、そのポリマー側鎖が結合されている主鎖の長さと同程度かまたはそれ
より長い長さを有する、ポリマー側鎖（分岐）の存在を表している。長鎖の分岐によって
、粘弾性的な鎖のからみ合い（ポリマーのからみ合い）が起こり、それが、伸長または配
向延伸の際の流動を妨げて、歪み硬化現象（ｓｔｒａｉｎ ｈａｒｄｅｎｉｎｇ ｐｈｅ
ｎｏｍｅｎｏｎ）をもたらす。歪み硬化現象は、２種の分析方法で観察することができる
。

第一の分析方法は、伸長粘度計を使用して、歪み硬化の存在を観察する。伸長粘度計の
上で伸長または配向流動させると、ポリマーのからみ合いが、線形粘弾性（ＬＶＥ＝Ｌｉ
ｎｅａｒ Ｖｉｓｃｏｅｌａｓｔｉｃ）条件下でのポリマーの流動を許さないような場合
には、歪み硬化が起きるであろう。その結果、それらのポリマーのからみ合いが、流動を
妨害し、ＬＶＥ条件からの偏差を作り出し、フックの形成として観察される。歪みおよび
歪み速度が増大すると、ポリマー鎖のからみ合いの動きがより速く、より激しくなるため
に、歪み硬化現象が、より著しくなる。長鎖の分岐を有さないバージンのポリマーは、Ｌ
ＶＥ流動特性を示すであろう。それとは対照的に、長鎖分岐状のポリマーは、歪み硬化を
示し、それが原因でフックの形成が起きて、同一の試験条件下では、バージンのポリマー
のＬＶＥ流動特性からの偏りが生じるであろう。

長鎖の分岐の存在を観察するために使用される第二の分析方法は、ＩＳＯ １６７９０
（その全てが参照により本明細書に組み入れる）に従って試験した溶融強度データの評価
である。溶融強度の大きさは、長鎖の分岐を有さない類似のバージンのポリマーに比較し
たとき、長鎖の分岐の存在に直接関連することが知られている。たとえば、Ｂｏｒｅａｌ
ｉｓ ＤＡＰＬＯＹ（商標）ＷＢ１４０ＨＭＳポリプロピレン（ＰＰ）（Ｂｏｒｅａｌｉ
ｓ ＡＧから入手可能）を、同様の分子量、多分散性指数およびその他の物理的特性を有
する他のポリマーと比較する。ＤＡＰＬＯＹ（商標）ＷＢ１４０ＨＭＳ ＰＰは、約３６
センチニュートンを超える溶融強度を有しているが、それに対して他の長鎖分岐を有さな
い類似のＰＰ樹脂は、約１０センチニュートン未満の溶融強度しか有していない。

断熱性の発泡性非芳香族ポリマー材料を製造するために使用されるコア層配合物４８に
は、１種または複数のセル形成剤がさらに含まれていてもよい。セル形成剤には、成核剤
および発泡剤が含まれる。成核剤は、溶融された配合物の内部に核生成サイトを与え、調
節するために使用され、押出し成形の際の、溶融された配合物の中でのセル、バブル、ま
たはボイドの形成を促す。発泡剤は、溶融された材料の中の、核生成サイトでセルを成長
させるために使用される。発泡剤は、配合物中で単独で使用してもよく、または成核剤と
共に使用してもよい。

成核剤とは、配合物の溶融混合物の中でセルが形成されるためのサイトを与える、化学
的または物理的物質を意味している。成核剤には、化学成核剤および物理成核剤が含まれ
る。成核剤は、エクストルーダーのホッパーの中に供給される配合物とブレンドしてもよ
い。別の方法として、エクストルーダー中で溶融された樹脂混合物へ成核剤を添加しても
よい。

好適な物理成核剤は、望ましい粒径、アスペクト比、およびトップカット性（ｔｏｐ−
ｃｕｔ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ）を有している。例としては、タルク、ＣａＣＯ_３、マイ
カ、および、上述のものの少なくとも２種の混合物などが挙げられるが、これらに限定さ
れるわけではない。１つの代表例は、Ｈｅｒｉｔａｇｅ Ｐｌａｓｔｉｃｓ ＨＴ６００
０ Ｌｉｎｅａｒ Ｌｏｗ Ｄｅｎｓｉｔｙ Ｐｏｌｙｅｔｈｙｌｅｎｅ（ＬＬＤＰＥ）
Ｂａｓｅｄ Ｔａｌｃ Ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅである。

コア層配合物には、物理成核剤が含まれ得る。物理成核剤の量は、いくつかの異なる数
値の１つであってもよく、またはいくつかの異なる範囲の１つに入ってもよい。物理成核
剤の量を選択し、重量パーセントで全配合物の以下の数値の１つであることは、本開示の
範囲内である：約０％、０．１％、０．２５％、０．５％、０．７５％、１．０％、１．
２５％、１．５％、１．７５％、２％、２．２５％、２．５％、３％、４％、５％、６％
、および７％。配合物中の物理成核剤の量が多くの異なる範囲の１つに入ることは、本開
示の範囲内である。第一の範囲の組においては、物理成核剤の範囲は、重量パーセントで
全配合物の以下の範囲の１つである：約０％〜７％、０．１％〜７％、０．２５％〜７％
、０．５％〜７％、０．７５％〜７％、１％〜７％、１．２５％〜７％、約１．５％〜７
％、１．７５％〜７％、２．０％〜７％、２．２５％〜７％、２．５％〜７％、３％〜７
％、４％〜７％、５％〜７％、および６％〜７％。第二の範囲の組においては、物理成核
剤の範囲は、重量パーセントで全配合物の以下の範囲の１つである：約０％〜６％、０％
〜５％、０％〜４％、０％〜３％、０％〜２．５％、０％〜２．２５％、０％〜２％、０
％〜１．７５％、０％〜１．５％、０％〜１．２５％、０％〜１％、０％〜０．７５％、
および０％〜０．５％。第三の範囲の組においては、物理成核剤の範囲は、重量パーセン
トで全配合物の以下の範囲の１つである：約０．１％〜６％、０．１％〜５％、０．１％
〜４％、０．１％〜３．５％、０．１％〜３％、０．１％〜２．５％、０．１％〜２．２
５％、０．１％〜２％、０．１％〜１．７５％、０．１％〜１．５％、０．１％〜１．２
５％、０．１％〜１％、０．１％〜０．７５％、および０．１％〜０．５％。１つの実施
形態においては、配合物にタルクは含まれていない。これらの数値および範囲のそれぞれ
は、実施例において具体化されている。これらの数値および範囲のそれぞれは、実施例に
おいて具体化されている。１つの実施形態においては、その配合物にはタルクが含まれな
い。

適切な化学成核剤は、溶融された配合物の中で化学反応温度に到達すると分解してセル
を形成する。それらの小さなセルが、物理発泡剤またはその他のタイプの発泡剤から、よ
り大きなセルに成長するための、核生成サイトとして機能する。１つの例においては、そ
の化学成核剤が、クエン酸またはクエン酸ベースの物質である。１つの代表例が、ＨＹＤ
ＲＯＣＥＲＯＬ（商標）ＣＦ−４０Ｅ（Ｃｌａｒｉａｎｔ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎから
入手可能）であって、これにはクエン酸および結晶成核剤（ｃｒｙｓｔａｌ ｎｕｃｌｅ
ａｔｉｎｇ ａｇｅｎｔ）が含まれている。

コア層配合物には、成核剤が含まれ得る。成核剤の量は、いくつかの異なる数値の１つ
であってもよく、またはいくつかの異なる範囲の１つに入ってもよい。成核剤の量を選択
し、重量パーセントで全配合物の以下の数値の１つであることは、本開示の範囲内である
：約０．１％、０．２５％、０．５％、０．７５％、１％、１．５％、２％、２．５％、
３％、３．５％、４％、５％、１０％、および１５％。配合物中の成核剤の量が多くの異
なる範囲の１つに入ることは、本開示の範囲内である。第一の範囲の組においては、成核
剤の範囲は、重量パーセントで全配合物の以下の範囲の１つである：約０．１％〜１５％
、０．２５％〜１５％、０．５％〜１５％、１％〜１５％、１．５％〜１５％、２％〜１
５％、２．５％〜１５％、３％〜１５％、３．５％〜１５％、４％〜１５％、４．５％〜
１５％、および５％〜１５％。第二の範囲の組においては、成核剤の範囲は、重量パーセ
ントで全配合物の以下の範囲の１つである：約０．１％〜１０％、０．２５％〜１０％、
０．５％〜１０％、０．７５％〜１０％、１％〜１０％、１．５％〜１０％、２％〜１０
％、２．５％〜１０％、３％〜１０％、３．５％〜１０％、４％〜１０％、４．５％〜１
０％、および５％〜１０％。第三の範囲の組においては、成核剤の範囲は、重量パーセン
トで全配合物の以下の範囲の１つである：約０．１％〜５％、０．２５％〜５％、０．５
％〜５％、０．７５％〜５％、１％〜５％、１．５％〜５％、２％〜５％、２．５％〜５
％、３％〜５％、３．５％〜５％、４％〜５％、および４．５％〜５％。これらの数値お
よび範囲のそれぞれは、実施例において具体化されている。

発泡剤とは、物理的物質または化学的物質（またはそれらの物質の組合せ）を指し、そ
れらは、核生成サイトを膨張させるように機能する。発泡剤には、化学発泡剤のみ、物理
発泡剤のみ、それらの組合せ、またはいくつかのタイプの化学発泡剤と物理発泡剤とが含
まれていてよい。発泡剤は、溶融された配合物の中、核生成サイトのところでセルを形成
させることによって密度を低減させる機能を果たす。エクストルーダー中で溶融された樹
脂混合物へ発泡剤を添加してもよい。

化学発泡剤は、分解するか、または反応してガスを生成する物質である。化学発泡剤は
、吸熱性であっても、あるいは発熱性であってもよい。化学発泡剤は、典型的には、ある
温度で劣化して、分解し、ガスを放出する。化学発泡剤の１つの例が、クエン酸またはク
エン酸ベースの物質である。１つの代表例が、ＨＹＤＲＯＣＥＲＯＬ（商標）ＣＦ−４０
Ｅ（Ｃｌａｒｉａｎｔ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎから入手可能）であって、これにはクエ
ン酸および結晶成核剤が含まれている。この場合、溶融された配合物の中でクエン酸が適
切な温度で分解し、ガスを発生し、それが核生成サイトへ移行し、溶融された配合物の中
でセルを成長させる。十分な化学発泡剤が存在していれば、その化学発泡剤が、成核剤と
発泡剤の両方の役割を果たすこともできる。

また別の例においては、化学発泡剤を以下のものからなる群から選択してもよい：アゾ
ジカルボンアミド；アゾジイソブチロ−ニトリル；ベンゼンスルホンヒドラジド；４，４
−オキシベンゼンスルホニルセミカルバジド；ｐ−トルエンスルホニルセミカルバジド；
アゾジカルボン酸バリウム；Ｎ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’−ジニトロソテレフタルアミ
ド；トリヒドラジノトリアジン；メタン；エタン；プロパン；ｎ−ブタン；イソブタン；
ｎ−ペンタン；イソペンタン；ネオペンタン；フッ化メチル；ペルフルオロメタン；フッ
化エチル；１，１−ジフルオロエタン；１，１，１−トリフルオロエタン；１，１，１，
２−テトラフルオロ−エタン；ペンタフルオロエタン；ペルフルオロエタン；２，２−ジ
フルオロプロパン；１，１，１−トリフルオロプロパン；ペルフルオロプロパン；ペルフ
ルオロブタン；ペルフルオロシクロブタン；塩化メチル；塩化メチレン；塩化エチル；１
，１，１−トリクロロエタン；１，１−ジクロロ−１−フルオロエタン；１−クロロ−１
，１−ジフルオロエタン；１，１−ジクロロ−２，２，２−トリフルオロエタン；１−ク
ロロ−１，２，２，２−テトラフルオロエタン；トリクロロモノフルオロメタン；ジクロ
ロジフルオロメタン；トリクロロトリフルオロエタン；ジクロロテトラフルオロエタン；
クロロヘプタフルオロプロパン；ジクロロヘキサフルオロプロパン；メタノール；エタノ
ール；ｎ−プロパノール；イソプロパノール；重炭酸ナトリウム；炭酸ナトリウム；重炭
酸アンモニウム；炭酸アンモニウム；亜硝酸アンモニウム；Ｎ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ
’−ジニトロソテレフタルアミド；Ｎ，Ｎ’−ジニトロソペンタメチレンテトラアミン；
アゾジカルボンアミド；アゾビスイソブチロニトリル；アゾシクロヘキシルニトリル；ア
ゾジアミノベンゼン；アゾジカルボン酸バリウム；ベンゼンスルホニルヒドラジド；トル
エンスルホニルヒドラジド；ｐ，ｐ’−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）；
ジフェニルスルホン−３，３’−ジスルホニルヒドラジド；カルシウムアジド；４，４’
−ジフェニルジスルホニルアジド；ｐ−トルエンスルホニルアジド、およびそれらの組合
せ。

化学発泡剤が使用される本開示の１つの態様においては、その化学発泡剤を、ホッパー
に添加される材料配合物の中に導入してもよい。

物理発泡剤の１つの例は、窒素（Ｎ_２）である。Ｎ_２は、エクストルーダーのポートを
介して、超臨界流体として溶融された配合物の中にポンプ注入される。次いで、懸濁状態
のＮ_２を含む溶融された材料が、ダイを通してエクストルーダーから押し出されると、圧
力低下が起きる。圧力低下が起きるにつれて、Ｎ_２が懸濁状態から抜け出して核生成サイ
トに向かい、そこでセルが成長する。押出しの後、過剰なガスは吹き出し、セルの中にト
ラップされて残ったガスが、その押出し物の中にセルを形成する。物理発泡剤の他の好適
な例としては、二酸化炭素（ＣＯ₂）、ヘリウム、アルゴン、空気、ペンタン、ブタン、または前述のものなどの他のアルカン混合物が挙げられるが、それらに限定されない。１つの説明に役立つ実例においては、物理発泡剤は、約０．０２ポンド／時間〜約０．１５ポンド／時間の速度で導入されてもよい。さらになお別の説明に役立つ実例においては、物理発泡剤は、約０．０５ポンド／時間〜約０．１５ポンド／時間の速度で導入されてもよい。

本開示の１つの態様においては、配合物の中に少なくとも１種のスリップ剤を組み入れ
て、生産速度の向上を助けてもよい。スリップ剤（加工助剤とも呼ばれる）とは、配合物
に添加され、二次加工の途中またはその後にポリマーに表面潤滑性を与えるある種の物質
を記述するのに使用される用語である。スリップ剤はさらに、ダイのドローリング（ｄｉ
ｅ ｄｒｏｏｌ）を軽減または除去することもできる。スリップ剤物質の代表例としては
、脂肪または脂肪酸のアミド、たとえばエルクアミドおよびオレアミドが挙げられるが、
これらに限定されるわけではない。１つの態様例においては、オレイル（単一不飽和Ｃ−
１８）からエルシル（Ｃ−２２単一不飽和）までのアミドを使用してもよい。その他のス
リップ剤物質の代表例としては、低分子量のアミドおよびフルオロエラストマーが挙げら
れる。２種以上のスリップ剤を組み合わせて使用することも可能である。スリップ剤をマ
スターバッチのペレットの形態で準備し、樹脂配合物とブレンドしてもよい。スリップ剤
の１つの例は、ＡＭＰＡＣＥＴ^TM １０２１０９ Ｓｌｉｐ ＰＥ ＭＢとして商業的に
入手可能である。好適なスリップ剤の１つの例は、Ａｍｐａｃｅｔ １０２８２３ Ｐｒ
ｏｃｅｓｓ Ａｉｄ ＰＥ ＭＢ ＬＬＤＰＥである。

コア層配合物には、スリップ剤が含まれ得る。スリップ剤の量は、いくつかの異なる数
値の１つであってもよく、またはいくつかの異なる範囲の１つに入ってもよい。スリップ
剤の量を選択し、重量パーセントで全配合物の以下の数値の１つであることは、本開示の
範囲内である：約０％、０．１％、０．２５％、０．５％、０．７５％、１％、１．２５
％、１．５％、１．７５％、２％、２．２５％、２．５％、および３％。配合物中のスリ
ップ剤の量が多くの異なる範囲の１つに入ることは、本開示の範囲内である。第一の範囲
の組においては、スリップ剤の範囲は、重量パーセントで全配合物の以下の範囲の１つで
ある：約０％〜３％、０．１％〜３％、０．２５％〜３％、０．５％〜３％、１％〜３％
、１．２５％〜３％、１．５％〜３％、１．７５％〜３％、２％〜３％、２．２５％〜３
％、および２．５％〜３％。第二の範囲の組においては、スリップ剤の範囲は、重量パー
セントで全配合物の以下の範囲の１つである：約０％〜２．５％、０％〜２％、０％〜１
．７５％、０％〜１．５％、０％〜１．２５％、０％〜１％、０％〜０．７５％、０％〜
０．５％、および０．１％〜２．５％。第三の範囲の組においては、スリップ剤の範囲は
、重量パーセントで全配合物の以下の範囲の１つである：約０．１％〜２．５％、０．１
％〜２％、０．１％〜１．７５％、０．１％〜１．５％、０．１％〜１．２５％、０．１
％〜１％、０．１％〜０．７５％、および０．１％〜０．５％。これらの数値および範囲
のそれぞれは、実施例において具体化されている。

本開示の別の態様においては、耐衝撃性改良剤を配合物の中に組み入れて、たとえば落
下試験のように衝撃を受けたときに、その断熱性の発泡性非芳香族ポリマー材料の破損を
最小限にしてもよい。好適な耐衝撃性改良剤の１つの代表例は、ＤＯＷ（登録商標）ＡＦ
ＦＩＮＩＴＹ（商標）ＰＬ １８８０Ｇポリオレフィンプラストマーである。

１つの実施形態においては、着色剤は以下の量（ｗ／ｗ）とすることができる：約０％
〜約４％、約０．１％〜約４％、約０．２５％〜約４％、約０．５％〜約４％、約０．７
５％〜約４％、約１．０％〜約４％、約１．２５％〜約４％、約１．５％〜約４％、約１
．７５％〜約４％、約２．０％〜約４％、約２．２５％〜約４％、約２．５％〜約４％、
約３％〜約４％、約０％〜約３．０％、約０％〜約２．５％、約０％〜約２．２５％、約
０％〜約２．０％、約０％〜約１．７５％、約０％〜約１．５％、約０％〜約１．２５％
、約０％〜約１．０％、約０％〜約０．７５％、約０％〜約０．５％、約０．１％〜約３
．５％、約０．１％〜約３．０％、約０．１％〜約２．５％、約０．１％〜約２．２５％
、約０．１％〜約２．０％、約０．１％〜約１．７５％、約０．１％〜約１．５％、約０
．１％〜約１．２５％、約０．１％〜約１．０％、約０．１％〜約０．７５％、または約
０．１％〜約０．５％。１つの実施形態においては、その配合物に着色剤が含まれない。

コア層配合物には、着色剤が含まれ得る。着色剤の量は、いくつかの異なる数値の１つ
であってもよく、またはいくつかの異なる範囲の１つに入ってもよい。着色剤の量を選択
し、重量パーセントで全配合物の以下の数値の１つであることは、本開示の範囲内である
：約０％、０．１％、０．２５％、０．５％、０．７５％、１％、１．２５％、１．５％
、１．７５％、２％、２．２５％、２．５％、３％、および４％。配合物中のスリップ剤
の量が多くの異なる範囲の１つに入ることは、本開示の範囲内である。第一の範囲の組に
おいては、着色剤の範囲は、重量パーセントで全配合物の以下の範囲の１つである：約０
％〜４％、０．１％〜４％、０．２５％〜４％、０．５％〜４％、１％〜４％、１．２５
％〜４％、１．５％〜４％、１．７５％〜４％、２％〜４％、２．２５％〜４％、２．５
％〜４％、および３％〜４％。第二の範囲の組においては、着色剤の範囲は、重量パーセ
ントで全配合物の以下の範囲の１つである：約０％〜３％、０％〜２．５％、約０％〜２
．２５％、０％〜２％、０％〜１．７５％、０％〜１．５％、０％〜１．２５％、０％〜
１％、０％〜０．７５％、および０％〜０．５％。第三の範囲の組においては、スリップ
剤の範囲は、重量パーセントで全配合物の以下の範囲の１つである：約０．１％〜３．５
％、０．１％〜３．０％、０．１％〜２．５％、０．１％〜２．２５％、０．１％〜２％
、０．１％〜１．７５％、０．１％〜１．５％、０．１％〜１．２５％、０．１％〜１％
、０．１％〜０．７５％、および０．１％〜０．５％。これらの数値および範囲のそれぞ
れは、実施形態において具体化されている。

本発明の１つの態様においては、多層ベッセルの製造方法が提供され、その方法には、
以下の工程が含まれる：
（ａ）内側層配合物、コア層配合物、および外側層配合物を押出し成形して、内側パリソ
ン、外側パリソン、およびコアパリソンを形成させ、コア−パリソン密度が、その内側パ
リソンの内側−パリソン密度およびその外側パリソンの外側−パリソン密度のそれぞれと
は異なるように構成する工程、
（ｂ）内側パリソン、コアパリソン、および外側パリソンを整列させて、コアパリソンを
内側パリソンと外側パリソンとの間に位置させて、コアパリソンが内側パリソンを取り囲
み、かつ外側パリソンによって取り囲まれるようにして、多層チューブを形成する工程、
（ｃ）多層チューブを、金型の中に形成された金型キャビティの中にセットする工程、
（ｄ）金型の内部で多層チューブを膨張させて、外側パリソンを金型の内側表面に係合さ
せ、かつ多層チューブのコアパリソンを、多層ベッセルのコア層の内部でのセルの圧壊お
よび損傷を最小化することを可能とするコア層密度を有するベッセルのコア層に変換させ
ることによって、その内部に形成された内部領域を有する多層ベッセルを形成する工程。

多層パリソンを形成する内側パリソン、コアパリソンおよび外側パリソンは、コアパリ
ソンが一側面上で内側パリソンと結合し、他の側面上で外側パリソンと結合しているとい
う意味で、１つが他のトップ上に直接配置されていることが理解されるであろう。工程（
ｂ）においては、その中でコアパリソンが内側パリソンを取り囲み、外側パリソンがコア
パリソンを取り囲んでいる多層チューブの形状に、多層パリソンを押出し成形することも
また理解されるであろう。

１つの実施形態においては、工程（ｂ）において、工程（ａ）からの内側パリソン、コ
アパリソン、および外側パリソンを、コアパリソンが内側パリソンと外側パリソンとの間
に位置するように整列させ、その整列されたパリソンを、次いで共押出しして、多層チュ
ーブを形成する。

１つの実施形態においては、その外側パリソンおよび内側パリソンがそれぞれ、高密度
ポリマー材料を含んでいる。好適には、その高密度ポリマー材料が、高密度ポリエチレン
またはポリプロピレンである。

好適には、両方のスキン層で使用されるポリプロピレンが、高剛性ポリプロピレンであ
る。より好適には、両方のスキン層で使用されるポリプロピレンが、耐衝撃性ポリプロピ
レンである。さらにより好適には、両方のスキン層で使用されるポリプロピレンが、ＤＯ
Ｗ（登録商標）Ｄ２０７．０３開発段階性能（ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔａｌ ｐｅｒｆｏ
ｒｍａｎｃｅ）ポリプロピレン樹脂またはＤＯＷ（登録商標）ＤＣ７０６７．００ポリプ
ロピレン耐衝撃性コポリマーである。本開示に従った両方のスキン層で使用されるポリプ
ロピレンに関する開示としては、次の出願が参照される：２０１４年８月２６日に出願さ
れた、ＰＯＬＹＭＥＲＩＣ ＭＡＴＥＲＩＡＬ ＦＯＲ ＣＯＮＴＡＩＮＥＲという名称
の米国特許出願第１４／４６８，７８９号明細書（この出願はその全てが参照により本明
細書に組み入れられる）。

１つの具体的な実施形態においては、その外側パリソンおよび内側パリソンの両方が、
ＤＯＷ（登録商標）Ｄ２０７．０３開発段階性能ポリプロピレン樹脂および／またはＤＯ
Ｗ（登録商標）ＤＣ７０６７．００ポリプロピレン耐衝撃性コポリマーから選択されたポ
リプロピレンで形成されている。

１つの実施形態においては、内側パリソンおよび外側パリソンの両方で使用されるポリ
エチレンが、高密度のエチレン−ヘキサン−１コポリマーである。１つの実施形態におい
ては、その高密度ポリエチレンが、ＨＤＰＥヘキセンコポリマーである。１つの具体的な
実施形態においては、その高密度ポリエチレンが、ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ
５５０２Ｆ ＨＤＰＥヘキセンコポリマー（Ｆｏｒｍｏｓａ Ｐｌａｓｔｉｃｓ Ｃｏｒ
ｐｏｒａｔｉｏｎから入手可能）である。

別の方法として、内側パリソンおよび外側パリソンの両方で使用されるポリエチレンが
、Ｃｈｅｖｒｏｎ Ｐｈｉｌｌｉｐｓ ＭＡＲＬＥＸ（登録商標）ＨＨＭ ５５０２ Ｂ
Ｎであってもよい。

ある種の実施形態においては、内側層および外側層の１つまたは両方が、本明細書で前
に定義されたような高密度ポリマー材料と着色剤とを含む。たとえば、内側層および外側
層の１つまたは両方が、９５〜９９．９％（ｗ／ｗ）の本明細書で前に定義されたような
高密度ポリマー材料と０．１〜５％（ｗ／ｗ）の着色剤とを含んでもよい。１つの実施形
態においては、内側層および外側層の１つまたは両方が、９７〜９９．９％（ｗ／ｗ）の
本明細書で前に定義されたような高密度ポリマー材料と０．１〜３％（ｗ／ｗ）の着色剤
とを含んでもよい。さらなる実施形態においては、内側層および外側層の１つまたは両方
が、９８〜９９．５％（ｗ／ｗ）の本明細書で前に定義されたような高密度ポリマー材料
と０．５〜２％（ｗ／ｗ）の着色剤とを含んでもよい。比較的高密度のポリマー材料は、
ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤＰＥヘキセンコポリマー（Ｆｏｒ
ｍｏｓａ Ｐｌａｓｔｉｃｓ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎから入手可能）であってもよく、
着色剤は、ＣＯＬＯＲＴＥＣＨ（登録商標）１１９３３−１９ Ｔｉｔａｎｉｕｍ Ｏｘ
ｉｄｅ Ｃｏｌｏｒａｎｔ（ＣＯＬＯＲＴＥＣＨ（登録商標）ａ ＰＰＭ Ｃｏｍｐａｎ
ｙから入手可能）であってもよい。

いくつかの例においては、内側層配合物と外側層配合物とは同じものであってもよい。
他の例においては、内側層配合物と外側層配合物とは異なってもよい。

コア配合物は好適には、本明細書で前に定義された通りである。１つの実施形態におい
ては、コア配合物は、
８５〜９９．９％（ｗ／ｗ）の本明細書に定義されるような高密度ポリエチレン（ＨＤ
ＰＥ）；
０．１〜１５％（ｗ／ｗ）の本明細書に定義されるような成核剤；
０〜３％（ｗ／ｗ）の本明細書に定義されるようなスリップ剤；および
０〜４％（ｗ／ｗ）の本明細書に定義されるような着色剤
を含む。

さらなる実施形態においては、コア配合物は、
９７〜９９．９％（ｗ／ｗ）の本明細書に定義されるような高密度ポリエチレン（ＨＤ
ＰＥ）；
０．１〜３％（ｗ／ｗ）の本明細書に定義されるような成核剤；
０〜３％（ｗ／ｗ）の本明細書に定義されるようなスリップ剤；および
０〜３％（ｗ／ｗ）の本明細書に定義されるような着色剤
を含む。

１つのさらなる実施形態においては、そのコア配合物は、
９８〜９９．９％（ｗ／ｗ）の、本明細書で定義された高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ
）；
０．１〜２％（ｗ／ｗ）の、本明細書で定義された成核剤；
０〜２％（ｗ／ｗ）の、本明細書で定義されたスリップ剤；および
０〜２％（ｗ／ｗ）の、本明細書で定義された着色剤
を含む。

好適には、工程（ｄ）における多層チューブの膨張は、当業者に公知の技術を用いて、
多層チューブを吹込み成形することによって達成される。

本発明の別の態様においては、本明細書において定義されたプロセスによって入手でき
る、得られる、または直接得られる、多層ベッセルが提供される。

以下の、番号を付けた条項（ｃｌａｕｓｅ）に、想定されかつ非限定的な実施形態を挙
げる。

条項１
多層ベッセルの製造方法であって、
内側パリソン、外側パリソン、およびコアパリソンを押出し成形する工程と、
内側パリソン、コアパリソン、および外側パリソンを整列させて、コアパリソンを内側
パリソンと外側パリソンとの間に位置させて、コアパリソンが内側パリソンを取り囲み、
かつ外側パリソンによって取り囲まれるようにして、多層チューブを形成する工程と、
多層チューブを、金型の中に形成された金型キャビティの中にセットする工程と、
多層チューブを膨張させて、外側パリソンを金型の内側表面に係合させ、かつ多層チュ
ーブを変形させて内部領域を有する多層ベッセルを作らせる工程と
を含み、コアパリソンが、断熱性の発泡非芳香族ポリマー材料を含む、方法。

条項２
多層容器の製造方法であって、
内側パリソン、外側パリソン、およびコアパリソンから多層チューブを押出し成形する
工程、および
金型を含む成形系、成形の際に金型の金型キャビティに真空圧をかける真空系、チュー
ブ空間に加圧ガスを供給する吹込み成形系、および成形の後で容器から過剰な材料を除去
するトリミング系の中で、多層チューブを成形して多層容器を形成する工程
を含む、方法。

条項３
前記膨張工程の際に前記金型キャビティに対して約５ミリメートルＨｇ〜約２５ミリメ
ートルＨｇの範囲の真空をかけ、それにより、前記外側パリソンを前記金型の前記内側表
面に係合させる工程をさらに含む、任意の他の条項に記載の方法。

条項４
前記膨張工程の際の前記金型キャビティに対する前記真空が、約２０ミリメートルＨｇ
の範囲である、任意の他の条項に記載の方法。

条項５
前記膨張工程に、前記多層チューブの前記内部領域中に吹込み成形用針を挿入し、およ
び内部領域の中に加圧ガスを約１０ポンド／平方インチ〜約１３０ポンド／平方インチの
範囲の圧力でポンプ注入する工程が含まれる、任意の他の条項に記載の方法。

条項６
前記加圧ガスが、約３０ポンド／平方インチ〜約５０ポンド／平方インチの範囲の圧力
を有する、任意の他の条項に記載の方法。

条項７
前記加圧ガスが、約４０ポンド／平方インチの圧力を有する、任意の他の条項に記載の
方法。

条項８
前記膨張工程に、前記多層チューブの前記内部領域の中に吹込み成形用針を挿入し、お
よび内部領域に加圧ガスを華氏約２００度までの温度でポンプ注入する工程が含まれる、
任意の他の条項に記載の方法。

条項９
前記加圧ガスが、華氏約３５度〜華氏約７５度の範囲の温度を有する、任意の他の条項
に記載の方法。

条項１０
前記加圧ガスが、華氏約５０度の温度を有する、任意の他の条項に記載の方法。

条項１１
前記金型が、約１００％〜約４００％の範囲の膨張比を有する、任意の他の条項に記載
の方法。

条項１２
前記膨張比が、約１００％〜約３００％の範囲である、任意の他の条項に記載の方法。

条項１３
前記膨張比が、約１５０％〜約２００％の範囲である、任意の他の条項に記載の方法。

条項１４
前記多層容器が、約５０ポンド重〜約４００ポンド重の範囲の平均圧壊力を有する、任
意の他の条項に記載の方法。

条項１５
前記平均圧壊力が、約１００ポンド重〜約２５０ポンド重の範囲である、任意の他の条
項に記載の方法。

条項１６
前記平均圧壊力が、約１１５ポンド重〜約１７０ポンド重の範囲である、任意の他の条
項に記載の方法。

条項１７
前記多層ベッセルが、圧縮されたコア層を含む、任意の他の条項に記載の方法。

条項１８
前記断熱性の発泡非芳香族ポリマー材料が、低密度の断熱性の発泡非芳香族ポリマー材
料である、任意の他の条項に記載の方法。

条項１９
前記内側パリソンが、高密度ポリマー材料の内側層配合物を押出し成形することによっ
て形成される、任意の他の条項に記載の方法。

条項２０
前記外側パリソンが、高密度ポリマー材料の外側層配合物を押出し成形することによっ
て形成される、任意の他の条項に記載の方法。

条項２１
前記コアパリソンが、ポリマー材料のコア層配合物を押出し成形することによって形成
される、任意の他の条項に記載の方法。

条項２２
前記内側層配合物と前記外側層配合物とが同じ配合物である、任意の他の条項に記載の
方法。

条項２３
前記内側層配合物と前記外側層配合物とが異なる配合物である、任意の他の条項に記載
の方法。

条項２４
前記吹込み成形系が、吹込み成形用針を含む、任意の他の条項に記載の方法。

条項２５
成形の際の前記金型キャビティの中の前記真空圧が、大気圧よりも低い、任意の他の条
項に記載の方法。

条項２６
前記真空圧が、約５ミリメートルＨｇ〜約２５ミリメートルＨｇである、任意の他の条
項に記載の方法。

条項２７
前記真空圧が、約１５ミリメートルＨｇ〜約２５ミリメートルＨｇである、任意の他の
条項に記載の方法。

条項２８
前記真空圧が、約２０ミリメートルＨｇである、任意の他の条項に記載の方法。

条項２９
前記加圧ガスが、前記多層チューブのサイズを膨張させる、任意の他の条項に記載の方
法。

条項３０
前記加圧ガスが、約１３０ポンド／平方インチ（ｐｓｉ）までである、任意の他の条項
に記載の方法。

条項３１
前記加圧ガスが、約４０ｐｓｉである、任意の他の条項に記載の方法。

条項３２
前記加圧ガスが、約０゜Ｆ〜約２００゜Ｆの温度で送り込まれる、任意の他の条項に記
載の方法。

条項３３
前記加圧ガスが、約３０゜Ｆ〜約８０゜Ｆの温度で送り込まれる、任意の他の条項に記
載の方法。

条項３４
前記加圧ガスが、約４０゜Ｆ〜約５０゜Ｆの温度で送り込まれる、任意の他の条項に記
載の方法。

条項３５
前記加圧ガスが、約４０゜Ｆの温度で送り込まれる、任意の他の条項に記載の方法。

条項３６
前記加圧ガスが、約５０゜Ｆの温度で送り込まれる、任意の他の条項に記載の方法。

条項３７
前記加圧ガスが、ほぼ室温の温度で送り込まれる、任意の他の条項に記載の方法。

条項３８
前記金型キャビティと実質的に同じ形状になるまで、前記多層チューブのサイズを膨張
させる、任意の他の条項に記載の方法。

条項３９
前記加圧ガスおよび前記真空圧が同時に供給される、任意の他の条項に記載の方法。

条項４０
前記膨張比が、約１００％〜約４００％である、任意の他の条項に記載の方法。

条項４１
前記膨張比が、約１５０％〜約２００％である、任意の他の条項に記載の方法。

条項４２
前記トリミング系が、１つまたは複数のナイフまたはブレードを含む、任意の他の条項
に記載の方法。

条項４３
前記多層容器が、約１１５ポンド重〜約１７０ポンド重の平均圧壊力を有する、任意の
他の条項に記載の方法。

条項４４
内側層配合物および外側層配合物を押出し成形して、前記内側パリソンおよび外側パリ
ソンを形成する工程をさらに含み、前記内側層配合物および前記外側層配合物のいずれも
が、高密度ポリマー材料を含む、任意の他の条項に記載の方法。

条項４５
前記内側層配合物と前記外側層配合物とが同じ配合物である、任意の他の条項に記載の
方法。

条項４６
前記内側層配合物と前記外側層配合物とが異なる配合物である、任意の他の条項に記載
の方法。

条項４７
前記内側層配合物が、１種または複数のベース樹脂を含む、任意の他の条項に記載の方
法。

条項４８
前記１種または複数のベース樹脂が、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）である、任意の
他の条項に記載の方法。

条項４９
前記ＨＤＰＥが、ＨＤＰＥヘキセンコポリマーである、任意の他の条項に記載の方法。

条項５０
前記内側層配合物が、着色剤をさらに含む、任意の他の条項に記載の方法。

条項５１
前記外側層配合物が、１種または複数のベース樹脂を含む、任意の他の条項に記載の方
法。

条項５２
前記１種または複数のベース樹脂が、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）である、任意の
他の条項に記載の方法。

条項５３
前記ＨＤＰＥが、ＨＤＰＥヘキセンコポリマーである、任意の他の条項に記載の方法。

条項５４
前記外側層配合物が、着色剤をさらに含む、任意の他の条項に記載の方法。

条項５５
コア層配合物を押出し成形して前記コアパリソンを形成する工程をさらに含み、前記コ
ア層配合物が、高密度ポリマー材料を含む、任意の他の条項に記載の方法。

条項５６
前記コア層配合物が、１種または複数の高密度ポリエチレンベース樹脂（ＨＤＰＥ）を
含む、任意の他の条項に記載の方法。

条項５７
そのＨＤＰＥがユニモーダルである、任意の他の条項に記載の方法。

条項５８
そのユニモーダルなＨＤＰＥが、ユニモーダルで高溶融強度のＨＤＰＥである、任意の
他の条項に記載の方法。

条項５９
そのユニモーダルで高溶融強度のＨＤＰＥが、電子ビームで改質されている、任意の他
の条項に記載の方法。

条項６０
その電子ビームで改質されたユニモーダルで高溶融強度のＨＤＰＥが、長鎖の分岐と約
０．２５ｇ／１０分のメルトインデックスとを有する、任意の他の条項に記載の方法。

条項６１
その１種または複数のＨＤＰＥベース樹脂が、２種のＨＤＰＥベース樹脂である、任意
の他の条項に記載の方法。

条項６２
前記２種のＨＤＰＥベース樹脂が、５０％のユニモーダルＨＤＰＥおよび５０％の電子
ビームで改質されたＨＤＰＥである、任意の他の条項に記載の方法。

条項６３
前記１種または複数のＨＤＰＥ樹脂が、約８５％〜９９．９％（ｗ／ｗ）のＨＤＰＥベ
ース樹脂を含む、任意の他の条項に記載の方法。

条項６４
前記１種または複数のＨＤＰＥ樹脂が、約９７％〜約９９．９％のＨＤＰＥベース樹脂
を含む、任意の他の条項に記載の方法。

条項６５
前記１種または複数のＨＤＰＥ樹脂が、約９８％〜約９９．９％のＨＤＰＥベース樹脂
を含む、任意の他の条項に記載の方法。

条項６６
そのコア層配合物が成核剤をさらに含む、任意の他の条項に記載の方法。

条項６７
その成核剤が、コア層配合物の約０．１％〜１５％（ｗ／ｗ）である、任意の他の条項
に記載の方法。

条項６８
その成核剤が、化学成核剤、物理成核剤、または化学成核剤および物理成核剤の両方で
ある、任意の他の条項に記載の方法。

条項６９
その物理成核剤が、タルク、炭酸カルシウム、マイカ、およびそれらの混合物からなる
群から選択される、任意の他の条項に記載の方法。

条項７０
その物理成核剤が、コア層配合物の約０％〜７％（ｗ／ｗ）である、任意の他の条項に
記載の方法。

条項７１
その物理成核剤が、コア層配合物の約０．１％〜０．５％（ｗ／ｗ）である、任意の他
の条項に記載の方法。

条項７２
その物理成核剤がタルクである、任意の他の条項に記載の方法。

条項７３
そのコア層配合物にタルクが含まれていない、任意の他の条項に記載の方法。

条項７４
その化学成核剤が発泡剤である、任意の他の条項に記載の方法。

条項７５
その発泡剤が、クエン酸またはクエン酸ベースの物質である、任意の他の条項に記載の
方法。

条項７６
その化学発泡剤が、クエン酸および結晶成核剤である、任意の他の条項に記載の方法。

条項７７
その化学発泡剤が、アゾジカルボンアミド；アゾジイソブチロ−ニトリル；ベンゼンス
ルホンヒドラジド；４，４−オキシベンゼンスルホニルセミカルバジド；ｐ−トルエンス
ルホニルセミカルバジド；アゾジカルボン酸バリウム；Ｎ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’−
ジニトロソテレフタルアミド；トリヒドラジノトリアジン；メタン；エタン；プロパン；
ｎ−ブタン；イソブタン；ｎ−ペンタン；イソペンタン；ネオペンタン；フッ化メチル；
ペルフルオロメタン；フッ化エチル；１，１−ジフルオロエタン；１，１，１−トリフル
オロエタン；１，１，１，２−テトラフルオロ−エタン；ペンタフルオロエタン；ペルフ
ルオロエタン；２，２−ジフルオロプロパン；１，１，１−トリフルオロプロパン；ペル
フルオロプロパン；ペルフルオロブタン；ペルフルオロシクロブタン；塩化メチル；塩化
メチレン；塩化エチル；１，１，１−トリクロロエタン；１，１−ジクロロ−１−フルオ
ロエタン；１−クロロ−１，１−ジフルオロエタン；１，１−ジクロロ−２，２，２−ト
リフルオロエタン；１−クロロ−１，２，２，２−テトラフルオロエタン；トリクロロモ
ノフルオロメタン；ジクロロジフルオロメタン；トリクロロトリフルオロエタン；ジクロ
ロテトラフルオロエタン；クロロヘプタフルオロプロパン；ジクロロヘキサフルオロプロ
パン；メタノール；エタノール；ｎ−プロパノール；イソプロパノール；重炭酸ナトリウ
ム；炭酸ナトリウム；重炭酸アンモニウム；炭酸アンモニウム；亜硝酸アンモニウム；Ｎ
，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’−ジニトロソテレフタルアミド；Ｎ，Ｎ’−ジニトロソペン
タメチレンテトラミン；アゾジカルボンアミド；アゾビスイソブチロニトリル；アゾシク
ロヘキシルニトリル；アゾジアミノベンゼン；アゾジカルボン酸バリウム；ベンゼンスル
ホニルヒドラジド；トルエンスルホニルヒドラジド；ｐ，ｐ’−オキシビス（ベンゼンス
ルホニルヒドラジド）；ジフェニルスルホン−３，３’−ジスルホニルヒドラジド；カル
シウムアジド；４，４’−ジフェニルジスルホニルアジド；およびｐ−トルエンスルホニ
ルアジドからなる群から選択される、他の条項のいずれかに記載の方法。

条項７８
そのコア層配合物が、物理発泡剤をさらに含む、任意の他の条項に記載の方法。

条項７９
その物理発泡剤が、二酸化炭素、窒素、ヘリウム、アルゴン、空気、アルカン、および
それらの混合物からなる群から選択される、任意の他の条項に記載の方法。

条項８０
そのアルカンが、ペンタンまたはブタンである、任意の他の条項に記載の方法。

条項８１
そのコア層配合物が、スリップ剤をさらに含む、任意の他の条項に記載の方法。

条項８２
そのスリップ剤が、コア層配合物の約０％〜３％（ｗ／ｗ）である、任意の他の条項に
記載の方法。

条項８３
そのスリップ剤が、脂肪もしくは脂肪酸のアミド、低分子量アミド、またはフルオロエ
ラストマーである、任意の他の条項に記載の方法。

条項８４
その脂肪酸アミドが、単一不飽和のＣ₁₈〜Ｃ₂₂アミドである、任意の他の条項に記載の
方法。

条項８５
その脂肪酸アミドが、エルカ酸アミドまたはオレイン酸アミドである、任意の他の条項
に記載の方法。

条項８６
そのコア層配合物が、着色剤をさらに含む、任意の他の条項に記載の方法。

条項８７
その着色剤が二酸化チタンである、任意の他の条項に記載の方法。

条項８８
その着色剤が、コア層配合物の約０％〜４％（ｗ／ｗ）である、任意の他の条項に記載
の方法。

条項８９
前記多層チューブが、酸素バリヤー層、酸素捕捉層、ＵＶバリヤー層、タイ層、追加の
構造層、およびそれらの組合せからなる群から選択される追加の層をさらに含む、任意の
他の条項に記載の方法。

条項９０
前記酸素バリヤー層が、エチレンビニルアルコールを含む、任意の他の条項に記載の方
法。

条項９１
前記多層チューブが、約０．３５ｇ／ｃｍ³または約０．５５ｇ／ｃｍ³の密度を有する
、任意の他の条項に記載の方法。

条項９２
前記多層チューブが、約０．４ｇ／ｃｍ³の密度を有する、任意の他の条項に記載の方法。

実施例１
配合物および試験結果
内側層配合物４０は、約１００％のＦＯＲＭＯＳＡ ＰＬＡＳＴＩＣＳ（登録商標）Ｆ
ＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤＰＥヘキセンコポリマーを含む。外
側層配合物４４は、約９９％のＦＯＲＭＯＳＡ ＰＬＡＳＴＩＣＳ（登録商標）ＦＯＲＭ
ＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤＰＥヘキセンコポリマーと約１％のＣＯＬ
ＯＲＴＥＣＨ（登録商標）１１９３３−１９とを含む。

コア層配合物４８は、ポリエチレンベース樹脂として使用されたＦＯＲＭＯＳＡ ＰＬ
ＡＳＴＩＣＳ（登録商標）ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤＰＥヘ
キセンコポリマーを含む。ポリエチレンベース樹脂は、配合物の約９７．９５％〜約１０
０％の各種のパーセントで使用した。いくつかの実施例においては、ポリエチレンベース
樹脂を、成核剤としてのＨＹＤＲＯＣＥＲＯＬ（登録商標）ＣＦ ４０Ｅおよび別の成核
剤としてのＨｅｒｉｔａｇｅ Ｐｌａｓｔｉｃｓ ＨＴ６０００ ＬＬＤＰＥタルク、な
らびに発泡剤としてのＮ_２とブレンドした。発泡剤は、約０．０５ポンド／時間〜約０．
１５ポンド／時間のレベルで使用した。ＣＯＬＯＲＴＥＣＨ（登録商標）１１９３３−１
９を、いくつかの実施例においては着色剤として添加した。各種の配合物および得られた
多層チューブの密度を、以下の表９に示す。

実施例２
密度の測定
この実施例では、充填剤入りおよび非充填のポリマー部品の密度を測定するための試験
について説明する。

手順
密度は、図１７に解体して示した、装置によって測定した。図１７には示していないが
、その装置には、懸濁液体の温度を測定するための温度計も備わっていた。懸濁液体は、
測定対象のサンプルの密度よりも低い密度を有する流体である。サンプルの密度を測定す
るためには、そのサンプルは懸濁流体の中に沈まなければならない。水は１ｇ／ｃｍ³の密度を有しており、そのため、ほとんどの非充填ポリマーでは、たとえばイソプロピルアルコール（密度＝０．８８０８ｇ／ｃｍ³）のような、いくつかの他の懸濁流体を必要とする。Ｍｅｔｔｌｅｒ ＡＴ４００天秤（Ｍｅｔｔｌｅｒ−Ｔｏｌｅｄｏ ＬＬＣ（Ｃｏｌｕｍｂｕｓ，ＯＨ））も使用した。

石灰石を充填したＨＤＰＥボトルの密度を測定した。風袋を差し引いて天秤をゼロとし
てから、乾燥させた固体のサンプルを、Ｍｅｔｔｌｅｒ天秤のコップの中に入れて秤量し
た。その乾燥重量は０．３８３３ｇであった。乾燥させたサンプルを秤量した後で、かつ
コップからサンプルを取り出す前に、その天秤の風袋をゼロにした。サンプルをコップか
ら取り出し、懸濁流体の中のジェムホルダーの上に置いた。そのサンプルを秤量すると、
重量が負の数値（−０．３２８７ｇ）で得られた。その数値をその絶対値（０．３２８７
ｇ）に変換したら、その正の数値が、サンプルの浮力である。乾燥重量（０．３８３３ｇ
）と懸濁流体の密度（０．８８０８ｇ／ｃｃ）を乗算し、サンプルの浮力（０．３２８７
ｇ）で除算することによってサンプルの密度を計算すると、１．０２７２ｇ／ｃｃとなっ
た。

実施例３
配合物
コア層配合物４８は、ポリエチレンベース樹脂として使用されたＦＯＲＭＯＳＡ ＰＬ
ＡＳＴＩＣＳ（登録商標）ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤＰＥヘ
キセンコポリマーを含んだ。いくつかの実施例においては、コア配合物４８は、Ｖｅｒｓ
ａｌｉｔｅ（Ａ）またはＶｅｒｓａｌｉｔｅ（Ｂ）を含んだ。本開示に従ったＶＥＲＳＡ
ＬＩＴＥの各種の配合物に関する開示について２０１４年８月１８日に出願された、ＰＯ
ＬＹＭＥＲＩＣ ＭＡＴＥＲＩＡＬ ＦＯＲ ＡＮ ＩＮＳＵＬＡＴＥＤ ＣＯＮＴＡＩ
ＮＥＲという名称の米国特許出願第１４／４６２，０７３号明細書（その出願は、その全
てが参照により本明細書に組み入れられる）について本明細書で言及される。さらなる実
施例においては、ＬＬＤＰＥは、長鎖の分岐と約０．２または０．１３ｇ／１０分のメル
トインデックスとを有するように電子ビームで改質された、ＤＯＷ（登録商標）ＤＯＷＬ
ＥＸ（商標）２０４５Ｇ ＬＬＤＰＥ（Ｔｈｅ Ｄｏｗ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏｍｐａ
ｎｙから入手可能）を含んだ。なおさらなる実施例においては、ポリエチレンベース樹脂
を、化学発泡剤としてのＨＹＤＲＯＣＥＲＯＬ（登録商標）ＣＦ ４０Ｅおよび別の成核
剤としてのＨｅｒｉｔａｇｅ Ｐｌａｓｔｉｃｓ ＨＴ６０００ ＬＬＤＰＥタルクとブ
レンドした。さらになおさらなる実施例においては、Ｎ₂を発泡剤として使用した。発泡剤は、約０．０２ポンド／時間〜約０．１５ポンド／時間のレベルで使用した。成形機５２は、Ｗｉｌｍｉｎｇｔｏｎ，Ｎｏｒｔｈ ＣａｒｏｌｉｎａのＷｉｌｍｉｎｇｔｏｎ Ｍａｃｈｉｎｅｒｙから入手可能な回転押出し吹込み成形機であった。この機械のＲＰＭ速度は、約５ＲＰＭ〜約７５ＲＰＭのレベルであった。各種の配合物を、以下の表１０に示す。

発泡剤、Ｎ₂を、溶融した配合物の中に注入して溶融した配合物を膨張させ、ポリマーと成核剤との混合物の密度を低下させた。次いで、得られた膨張した配合物を、ダイヘッドを通過させて押出し成形し、コア層パリソンを作成した。コア層パリソンを成形して本開示による容器を形成した。

実施例４
実施例３の配合物についてのパリソン密度、ボトル密度、重量、トップロード性能、およ
び厚さ
表１０に従って形成された容器を、コア層パリソンの密度（ρ）測定、容器密度（ρ）
測定、重量測定、厚さ測定、およびトップロード力性能測定などの一連の測定および性能
試験にかけた。結果を、以下の表１１に示す。

密度は、実施例２に記載された装置および方法によって測定した。トップロード性能は
、実施例７に記載される方法によって測定した。

実施例５
容器の成形に使用される成形パラメーター
コア層４８には、ポリエチレンのベース樹脂として、ＦＯＲＭＯＳＡ ＰＬＡＳＴＩＣ
Ｓ（登録商標）ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤＰＥヘキセンコポ
リマーが含まれていた。そのポリエチレンのベース樹脂を、化学発泡剤および成核剤とし
てのＨＹＤＲＯＣＥＲＯＬ（登録商標）ＣＦ ４０Ｅ、追加の成核剤としての、Ｈｅｒｉ
ｔａｇｅ Ｐｌａｓｔｉｃｓ ＨＴ６０００ ＬＬＤＰＥ Ｂａｓｅｄ Ｔａｌｃ Ｃｏ
ｎｃｅｎｔｒａｔｅとブレンドした。発泡剤としては、Ｎ_２を使用した。概略のパーセン
トは次のとおりである。
９９．４％：ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤＰＥヘキセンコポ
リマー
０．１％：ＨＹＤＲＯＣＥＲＯＬ（登録商標）ＣＦ ４０Ｅ
０．５％：Ｈｅｒｉｔａｇｅ Ｐｌａｓｔｉｃｓ ＨＴ６０００ ＬＬＤＰＥ Ｂａｓ
ｅｄ Ｔａｌｃ Ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅ

ＨＤＰＥおよび成核剤をエクストルーダーのホッパーに加え、ブレンドして配合物を得
た。次いでその配合物をエクストルーダー中で加熱して、溶融された配合物を形成させた
。次いでその溶融された配合物に、発泡剤をほぼ次の速度で添加した。
０．０４ポンド／時間

発泡剤のＮ₂を、溶融された配合物の中に注入して、溶融された配合物を膨張させ、ポリマーと成核剤との混合物の密度を低減させた。次いで、そのようにして得られた膨張された配合物を、ダイヘッドを通過させて押出し成形して、パリソン（チューブとも呼ぶ）を形成させた。

チューブを囲んで金型を閉じ、チューブの中に形成された空間の中に吹込み成形用針を
挿入した。針を挿入している間に、金型をダイヘッドから離した。いくつかの例において
は、金型に真空をかけたし、他の例においては、金型に真空をかけなかった。真空をかけ
ることによって圧力を、約０インチＨｇ〜約２９インチＨｇのＰ_VACにまで下げた。加圧ガス（いくつかの例においては空気）を、チューブの中に形成された空間の中にポンプ注入して、チューブを膨張させて、金型の形状をとらせた。次の工程において、金型を開くと、容器が現れた。

変化させたパラメーターは、サイクル時間、ガス圧力、および真空であった。サイクル
時間は、チューブを囲んで金型を閉じたところから、金型を開けて容器が現れるまでの時
間として定義される。いくつかの例においては、サイクル時間を、１４〜１８秒で変化さ
せた。さらなる実施例においては、ガス圧力を約４０ｐｓｉ〜約６０ｐｓｉで変化させた
。さらに他の実施例においては、加圧ガスはほぼ室温であった。

実施例６
落下試験の測定
一般的手順
落下試験では、容器に対する落下または衝撃があったときの、容器の可用性（ｓｕｒｖ
ｉｖａｌ）の程度を求める。容器を、ＡＳＴＭ Ｄ２４６３（Ｓｔａｎｄａｒｄ Ｔｅｓ
ｔ Ｍｅｔｈｏｄ ｆｏｒ Ｄｒｏｐ Ｉｍｐａｃｔ Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ Ｂ
ｌｏｗ−Ｍｏｌｄｅｄ Ｔｈｅｒｍｏｐｌａｓｔｉｃ Ｃｏｎｔａｉｎｅｒｓ）に基づい
た落下試験手順にかけた（その全てが参照により本明細書に組み入れられる）。

落下試験は、以下の手順に従って実施した：バケツを水道水で満たした。そのバケツの
中の水は、少なくとも２４時間、ほぼ室温で、約７５％相対湿度の条件に放置した。バケ
ツからの水を容器に充填し、たとえば蓋を用いて密閉した。次いで、その充填し、密閉し
た容器を以下の手順にかけた：（ａ）その充填し、密閉した容器を、たとえばコンクリー
トまたはタイルのような硬い表面の約５フィート上に位置させた；（ｂ）次いで、その充
填し、密閉した容器を、その充填し、密閉した容器の底面が、その硬い表面に対して、実
質的に平行になるような向きにした；（ｃ）それぞれ１０個の、密閉し、充填した容器を
落下させた；（ｄ）衝撃によって、それぞれの充填し、密閉した容器が、水がそのボトル
から漏れ出すような壁面の何らかの破損または破砕が起きていないかを確かめた；および
（ｄ）落下試験の後に何らかの漏れの兆候を示すボトルの総数を、破損品として算出した
。

実施例７
トップロード測定
一般的な手順
トップロード試験は、容器が破損するかまたはネックインして砂時計形状を形成する前
に、容器がどれだけの力に耐え得るかを測定する。各種の容器１０をトップロード試験に
かけた。図１５に提示されるように、Ｉｎｓｔｒｏｎ Ｓｅｒｉｅｓ ５５００ Ｌｏａ
ｄ Ｆｒａｍｅなどの、および一般にそれと一致する、Ｉｎｓｔｒｏｎ試験装置を用いて
トップロード性能を測定し得る。

トップロード試験は一般に、以下の手順に従って行った。容器の床面が平面と実質的に
平行の関係にあるよう配置されるように容器を平面上に置いた。Ｉｎｓｔｒｏｍ試験装置
のクロスヘッドが、容器のネックのトップに圧縮力を加えた。容器と直列に取り付けされ
た、ロード変換器が、加えられるロードを測定した。容器１０を、それらが破損するかま
たはネックインして砂時計形状を形成するまで試験した。破損またはネッキングが観察さ
れた時点で、Ｉｎｓｔｒｏｎ試験装置に示される値を記録した。

実施例８
実施例５の配合物についての、パリソン密度、ボトル密度、重量、トップロード性能、厚
み、および落下試験の結果
表１２に従って成形された容器を、コア層パリソン密度（ρ）測定、容器密度（ρ）測
定、重量測定、厚み測定、トップロード力性能測定、および落下試験を含めた、一連の測
定および性能試験にかけた。それらの結果を以下の表１３に示す。

密度は、実施例２に記載した装置および方法により求めた。落下試験は、実施例６に記
載した方法により実施した。トップロード性能は、実施例７に記載した方法により測定し
た。

実施例９
電子ビームで改質されたＨＤＰＥを含む配合物
コア層配合物４８は、ポリエチレンのベース樹脂の第一の材料として、ＦＯＲＭＯＳＡ
ＰＬＡＳＴＩＣＳ（登録商標）ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤ
ＰＥヘキセンコポリマーを含んでいた。電子ビームで改質されて、長鎖の分岐と約０．７
５ｇ／１０分のメルトインデックスとを有する、ＥＱＵＩＳＴＡＲ（登録商標）ＡＬＡＴ
ＨＯＮ（登録商標）Ｈ５５２０ ＨＤＰＥコポリマー（Ｌｙｏｎｄｅｌｌ Ｃｈｅｍｉｃ
ａｌ Ｃｏｍｐａｎｙから入手可能）を、ポリエチレンのベース樹脂の第二の材料として
使用した。そのポリエチレンのベース樹脂を、化学発泡剤および成核剤としてのＨＹＤＲ
ＯＣＥＲＯＬ（登録商標）ＣＦ ４０Ｅとブレンドした。発泡剤としては、Ｎ₂を使用した。発泡剤は、約０．０３ポンド／時間〜約０．１１ポンド／時間のレベルで使用した。

発泡剤のＮ₂を、溶融された配合物の中に注入して、溶融された配合物を膨張させ、ポリマーと成核剤との混合物の密度を低減させた。次いで、そのようにして得られた膨張された配合物を、ダイヘッドを通過させて押出し成形して、コア層パリソンを形成させた。そのコア層パリソン（チューブとも呼ぶ）を金型加工して、本開示に従う容器を成形した。

実施例１０
実施例９の配合物のパリソン密度、ボトル密度、重量、トップロード性能、および厚み
表１２に従って成形された容器を、コア層パリソン密度（ρ）測定、容器密度（ρ）測
定、重量測定、厚み測定、およびトップロード力性能測定を含めた、一連の測定および性
能試験にかけた。それらの結果を以下の表１３に示す。

密度は、実施例２に記載した装置および方法により求めた。落下試験は、実施例６に記
載した方法により実施した。トップロード性能は、実施例７に記載した方法により測定し
た。

実施例１１
電子ビームで改質されたＬＬＤＰＥを含む配合物
コア層配合物４８は、ポリエチレンのベース樹脂の第一の材料として、ＦＯＲＭＯＳＡ
ＰＬＡＳＴＩＣＳ（登録商標）ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤ
ＰＥヘキセンコポリマーを含んでいる。電子ビームで改質されて、長鎖の分岐と約０．１
５ｇ／１０分のメルトインデックスとを有する、ＤＯＷ（登録商標）ＤＯＷＬＥＸ（商標
）２０４５Ｇ ＬＬＤＰＥ（Ｔｈｅ Ｄｏｗ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏｍｐａｎｙから入
手可能）を、第二のポリエチレンのベース樹脂の第二の材料として使用する。そのポリエ
チレンのベース樹脂を、化学発泡剤および成核剤としてのＨＹＤＲＯＣＥＲＯＬ（登録商
標）ＣＦ ４０Ｅ、および追加の成核剤としての、Ｈｅｒｉｔａｇｅ Ｐｌａｓｔｉｃｓ
ＨＴ６０００ ＬＬＤＰＥ Ｂａｓｅｄ Ｔａｌｃ Ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅとブレン
ドする。発泡剤としては、Ｎ₂を使用した。

発泡剤のＮ₂を、溶融された配合物の中に注入して、溶融された配合物を膨張させ、ポリマーと成核剤との混合物の密度を低減させる。次いで、そのようにして得られた膨張された配合物を、ダイヘッドを通過させて押出し成形して、コア層パリソンを形成させる。そのチューブを金型加工して、本開示に従う容器を成形する。

実施例１２
バージンＨＤＰＥおよびリグラインドＨＤＰＥを使用した配合物
コア層配合物４８は、ポリエチレンのベース樹脂の第一の材料として、ＦＯＲＭＯＳＡ
ＰＬＡＳＴＩＣＳ（登録商標）ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤ
ＰＥヘキセンコポリマーを含んでいた。いくつかの例においては、そのＦＯＲＭＯＳＡ
ＰＬＡＳＴＩＣＳ（登録商標）ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤＰ
Ｅヘキセンコポリマーには、バージン材料およびリグラインド材料が各種の量で含まれて
いる。そのポリエチレンのベース樹脂を、化学発泡剤および成核剤としてのＨＹＤＲＯＣ
ＥＲＯＬ（登録商標）ＣＦ ４０Ｅ、および追加の成核剤としての、Ｈｅｒｉｔａｇｅ
Ｐｌａｓｔｉｃｓ ＨＴ６０００ ＬＬＤＰＥ Ｂａｓｅｄ Ｔａｌｃ Ｃｏｎｃｅｎｔ
ｒａｔｅとブレンドした。発泡剤としては、Ｎ_２を使用した。概略のパーセントは次のと
おりである。
９９．４％：ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤＰＥヘキセンコポ
リマー
０．１％：ＨＹＤＲＯＣＥＲＯＬ（登録商標）ＣＦ ４０Ｅ
０．５％：Ｈｅｒｉｔａｇｅ Ｐｌａｓｔｉｃｓ ＨＴ６０００ ＬＬＤＰＥ Ｂａｓ
ｅｄ Ｔａｌｃ Ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅ

ＨＤＰＥおよび成核剤をエクストルーダーのホッパーに加え、ブレンドして配合物を得
た。次いでその配合物をエクストルーダー中で加熱して、溶融された配合物を形成させた
。次いでその溶融された配合物に、発泡剤をほぼ次の速度で添加した。
０．０４ポンド／時間

発泡剤のＮ₂を、溶融された配合物の中に注入して、溶融された配合物を膨張させ、ポリマーと成核剤との混合物の密度を低減させた。次いで、そのようにして得られた膨張された配合物を、ダイヘッドを通過させて押出し成形して、パリソンを形成させた。

チューブを囲んで金型を閉じ、チューブの中に形成された空間の中に吹込み成形用針を
挿入した。針を挿入している間に、金型をダイヘッドから離した。真空を金型にかけて、
その圧力を、約０インチＨｇ〜約２９インチＨｇのＰ_VACにまで下げた。加圧ガス（いくつかの例においては空気）を、チューブの中に形成された空間の中にポンプ注入して、チューブを膨張させて、金型の形状をとらせた。この実施例における加圧ガスは、約４０ｐｓｉでほぼ室温であった。次の工程において、金型を開くと、容器が現れた。サイクル時間は、チューブを囲んで金型を閉じたところから、金型を開けて容器が現れるまでの時間として定義される。この実施例におけるサイクル時間は、１４〜１６秒であった。１つの例においては、サイクル時間が１５秒であった。

実施例１３
実施例１２の配合物のパリソン密度、ボトル密度、重量、トップロード性能、および厚み
表１７に従って成形された容器を、コア層パリソン密度（ρ）測定、容器密度（ρ）測
定、重量測定、厚み測定、トップロード力性能測定、および落下試験を含めた、一連の測
定および性能試験にかけた。それらの結果を以下の表１８に示す。

密度は、実施例２に記載した装置および方法により求めた。落下試験は、実施例６に記
載した方法により実施した。トップロード性能は、実施例７に記載した方法により測定し
た。

実施例１４
バージンＨＤＰＥおよびリグラインドＨＤＰＥを使用した配合物
コア層配合物４８は、ポリエチレンのベース樹脂の第一の材料として、ＦＯＲＭＯＳＡ
ＰＬＡＳＴＩＣＳ（登録商標）ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤ
ＰＥヘキセンコポリマーを含んでいた。電子ビームで改質されて、長鎖の分岐と約０．１
５ｇ／１０分のメルトインデックスとを有する、ＤＯＷ（登録商標）ＤＯＷＬＥＸ（商標
）２０４５Ｇ ＬＬＤＰＥ（Ｔｈｅ Ｄｏｗ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏｍｐａｎｙから入
手可能）を、第二のポリエチレンのベース樹脂の第二の材料として使用した。そのポリエ
チレンのベース樹脂を、化学発泡剤（ＣＢＡ）および成核剤としてのＨＹＤＲＯＣＥＲＯ
Ｌ（登録商標）ＣＦ ４０Ｅ、および追加の成核剤としての、Ｈｅｒｉｔａｇｅ Ｐｌａ
ｓｔｉｃｓ ＨＴ６０００ ＬＬＤＰＥ Ｂａｓｅｄ Ｔａｌｃ Ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔ
ｅとブレンドした。発泡剤としては、Ｎ₂を使用した。

発泡剤のＮ₂を、溶融された配合物の中に、約０．０３〜０．１１ポンド／時間の速度で注入して、溶融された配合物を膨張させ、ポリマーと成核剤との混合物の密度を低下させた。次いで、そのようにして得られた膨張された配合物を、ダイヘッドを通過させて押出し成形して、コア層パリソンを形成させた。

チューブを囲んで金型を閉じ、チューブの中に形成された空間の中に吹込み成形用針を
挿入した。針を挿入している間に、金型をダイヘッドから離した。真空を金型にかけて、
その圧力を、約０インチＨｇ〜約２９インチＨｇのＰ_VACにまで下げた。加圧ガス（いくつかの例においては空気）を、チューブの中に形成された空間の中にポンプ注入して、チューブを膨張させて、金型の形状をとらせた。この実施例における加圧ガスは、約４０ｐｓｉでほぼ室温であった。次の工程において、金型を開くと、容器が現れた。サイクル時間は、チューブを囲んで金型を閉じたところから、金型を開けて容器が現れるまでの時間として定義される。この実施例におけるサイクル時間は、１４〜１６秒であった。１つの例においては、サイクル時間が１５秒であった。

実施例１５
実施例１４の配合物のパリソン密度、ボトル密度、重量、トップロード性能、および厚み
表１９に従って成形された容器を、コア層パリソン密度（ρ）測定、容器密度（ρ）測
定、重量測定、厚み測定、トップロード力性能測定、および落下試験を含めた、一連の測
定および性能試験にかけた。それらの結果を以下の表２０に示す。

密度は、実施例２に記載した装置および方法により求めた。落下試験は、実施例６に記
載した方法により実施した。トップロード性能は、実施例７に記載した方法により測定し
た。

実施例１６
バージンＨＤＰＥおよびセカンドパスリグラインドＨＤＰＥを使用した配合物
コア層配合物４８は、ポリエチレンのベース樹脂の第一の材料として、ＦＯＲＭＯＳＡ
ＰＬＡＳＴＩＣＳ（登録商標）ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤ
ＰＥヘキセンコポリマーを含んでいた。いくつかの例においては、そのＦＯＲＭＯＳＡ
ＰＬＡＳＴＩＣＳ（登録商標）ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤＰ
Ｅヘキセンコポリマーには、バージン材料およびセカンドパスリグラインド材料が各種の
量で含まれている。セカンドパスリグラインド材料は、たとえば、ファーストパスリグラ
インド品を含む、先に表１７に調製した材料であってよい。そのポリエチレンのベース樹
脂を、化学発泡剤および成核剤としてのＨＹＤＲＯＣＥＲＯＬ（登録商標）ＣＦ ４０Ｅ
、および追加の成核剤としての、Ｈｅｒｉｔａｇｅ Ｐｌａｓｔｉｃｓ ＨＴ６０００
ＬＬＤＰＥ Ｂａｓｅｄ Ｔａｌｃ Ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅとブレンドした。発泡剤と
しては、Ｎ_２を使用した。概略のパーセントは次のとおりである。
９９．４％：ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤＰＥヘキセンコポ
リマー
０．１％：ＨＹＤＲＯＣＥＲＯＬ（登録商標）ＣＦ ４０Ｅ
０．５％：Ｈｅｒｉｔａｇｅ Ｐｌａｓｔｉｃｓ ＨＴ６０００ ＬＬＤＰＥ Ｂａｓ
ｅｄ Ｔａｌｃ Ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅ

ＨＤＰＥおよび成核剤をエクストルーダーのホッパーに加え、ブレンドして配合物を得
た。次いでその配合物をエクストルーダー中で加熱して、溶融された配合物を形成させた
。次いでその溶融された配合物に、発泡剤をほぼ次の速度で添加した。
０．０４ポンド／時間

発泡剤のＮ₂を、溶融された配合物の中に注入して、溶融された配合物を膨張させ、ポリマーと成核剤との混合物の密度を低減させた。次いで、そのようにして得られた膨張された配合物を、ダイヘッドを通過させて押出し成形して、パリソンを形成させた。

チューブを囲んで金型を閉じ、チューブの中に形成された空間の中に吹込み成形用針を
挿入した。針を挿入している間に、金型をダイヘッドから離した。真空を金型にかけて、
その圧力を、約０インチＨｇ〜約２９インチＨｇのＰ_VACにまで下げた。加圧ガス（いくつかの例においては空気）を、チューブの中に形成された空間の中にポンプ注入して、チューブを膨張させて、金型の形状をとらせた。この実施例における加圧ガスは、約４０ｐｓｉでほぼ室温であった。次の工程において、金型を開くと、容器が現れた。サイクル時間は、チューブを囲んで金型を閉じたところから、金型を開けて容器が現れるまでの時間として定義される。この実施例におけるサイクル時間は、１４〜１６秒であった。１つの例においては、サイクル時間が１５秒であった。

実施例１７
実施例１６の配合物のパリソン密度、ボトル密度、重量、トップロード性能、および厚み
表２１に従って成形された容器を、コア層パリソン密度（ρ）測定、容器密度（ρ）測
定、重量測定、厚み測定、トップロード力測定、および落下試験を含めた、一連の測定お
よび性能試験にかけた。それらの結果を以下の表２２に示す。

密度は、実施例２に記載した装置および方法により求めた。落下試験は、実施例６に記
載した方法により実施した。トップロード性能は、実施例７に記載した方法により測定し
た。

実施例１８
スループットの検討
コア層配合物４８は、ポリエチレンのベース樹脂の第一の材料として、ＦＯＲＭＯＳＡ
ＰＬＡＳＴＩＣＳ（登録商標）ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤ
ＰＥヘキセンコポリマーを含んでいた。いくつかの例においては、そのＦＯＲＭＯＳＡ
ＰＬＡＳＴＩＣＳ（登録商標）ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤＰ
Ｅヘキセンコポリマーには、バージン材料およびセカンドパスリグラインド材料が各種の
量で含まれている。そのポリエチレンのベース樹脂を、化学発泡剤および成核剤としての
ＨＹＤＲＯＣＥＲＯＬ（登録商標）ＣＦ ４０Ｅ、および追加の成核剤としての、Ｈｅｒ
ｉｔａｇｅ Ｐｌａｓｔｉｃｓ ＨＴ６０００ ＬＬＤＰＥ Ｂａｓｅｄ Ｔａｌｃ Ｃ
ｏｎｃｅｎｔｒａｔｅとブレンドした。発泡剤としては、Ｎ_２を使用した。概略のパーセ
ントは次のとおりである。
９９．４％：ＦＯＲＭＯＬＥＮＥ（登録商標）ＨＢ５５０２Ｆ ＨＤＰＥヘキセンコポ
リマー
０．１％：ＨＹＤＲＯＣＥＲＯＬ（登録商標）ＣＦ ４０Ｅ
０．５％：Ｈｅｒｉｔａｇｅ Ｐｌａｓｔｉｃｓ ＨＴ６０００ ＬＬＤＰＥ Ｂａｓ
ｅｄ Ｔａｌｃ Ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅ

ＨＤＰＥおよび成核剤をエクストルーダーのホッパーに加え、ブレンドして配合物を得
た。次いでその配合物をエクストルーダー中で加熱して、溶融された配合物を形成させた
。次いでその溶融された配合物に、発泡剤をほぼ次の速度で添加した。
０．０４ポンド／時間

本開示に従って容器を調製した。成形機５２は、回転式押出し吹込み成形機（Ｗｉｌｍ
ｉｎｇｔｏｎ Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ（Ｗｉｌｍｉｎｇｔｏｎ，Ｎｏｒｔｈ Ｃａｒｏｌｉ
ｎａ）から入手可能）であった。この機械のＲＰＭ速度は、約５ＲＰＭ〜約７５ＲＰＭの
レベルであった。

容器を、コア層パリソン密度（ρ）測定、容器密度（ρ）測定、重量測定、厚み測定、
トップロード力測定、および落下試験を含めた、一連の測定および性能試験にかけた。そ
れらの結果を以下の表２３に示す。

密度は、実施例２に記載した装置および方法により求めた。落下試験は、実施例６に記
載した方法により実施した。トップロード性能は、実施例７に記載した方法により測定し
た。

実施例１９
配合物
外側層配合物４４には、約９５％〜約１００％のＭａｒｌｅｘ（登録商標）ＨＨＭ ５
５０２ＢＮ ＨＤＰＥ（Ｃｈｅｖｒｏｎ Ｐｈｉｌｌｉｐｓ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏｍ
ｐａｎｙから入手可能）および約０％〜約５％のＣＯＬＯＲＴＥＣＨ（登録商標）１１９
３３−１９ Ｔｉｔａｎｉｕｍ Ｏｘｉｄｅ Ｃｏｌｏｒａｎｔ（ＣＯＬＯＲＴＥＣＨ（
登録商標）、ＰＰＭ Ｃｏｍｐａｎｙから入手可能）が含まれていた。内側層配合物４０
には、約１００％のＭａｒｌｅｘ（登録商標）ＨＨＭ ５５０２ＢＮ ＨＤＰＥ（Ｃｈｅ
ｖｒｏｎ Ｐｈｉｌｌｉｐｓ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏｍｐａｎｙから入手可能）が含ま
れていた。

コア層配合物４８には、ポリエチレンのベース樹脂の第一の材料として、約１００％の
Ｍａｒｌｅｘ（登録商標）ＨＨＭ ５５０２ＢＮ ＨＤＰＥ（Ｃｈｅｖｒｏｎ Ｐｈｉｌ
ｌｉｐｓ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏｍｐａｎｙから入手可能）が含まれていた。電子ビー
ムで改質されて、長鎖の分岐と約０．７５ｇ／１０分のメルトインデックスとを有する、
ＥＱＵＩＳＴＡＲ（登録商標）ＡＬＡＴＨＯＮ（登録商標）Ｈ５５２０ ＨＤＰＥコポリ
マー（Ｌｙｏｎｄｅｌｌ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏｍｐａｎｙから入手可能）を、ポリエ
チレンのベース樹脂の第二の材料として使用した。ポリエチレンのベース樹脂を、化学発
泡剤としてのＨＹＤＲＯＣＥＲＯＬ（登録商標）ＣＦ ４０Ｅおよび他の成核剤としての
Ｈｅｒｉｔａｇｅ Ｐｌａｓｔｉｃｓ ＨＴ６０００ ＬＬＤＰＥタルクとブレンドした
。発泡剤としては、Ｎ₂を使用した。

発泡剤のＮ₂を、溶融された配合物の中に約０．０２ポンド／時間〜約０．１５ポンド／時間のレベルで注入して、溶融された配合物を膨張させ、ポリマーと成核剤との混合物の密度を低減させた。次いで、そのようにして得られた膨張された配合物を、ダイヘッドを通過させて押出し成形して、コア層パリソンを形成させた。内側層および外側層を、膨張された配合物がそれらの間に位置するように、ダイヘッドを通過させて押出し成形して
多層チューブを形成させた。その多層チューブを金型加工して、本開示に従う容器を成形
した。

実施例２０
実施例１９の配合物での、密度、重量、および層の厚み
表２４に従って成形された多層容器を、いくつかの密度測定、重量測定（ρ）、および
厚み測定の平均を含めた一連の測定にかけた。それらの結果を以下の表２５に示す。

密度は、実施例２に記載した装置および方法により求めた。

実施例２１
剛性試験
一般的手順
剛性試験では、容器がどの程度変形に耐えられるかを求める。本開示に従った各種の多
層容器１０を、剛性試験にかけた。それぞれの多層容器を、図１６に示されているような
剛性試験機にセットし、剛性を求めるための試験をした（以下の表３参照）。試験には、
図１６に示されているようにして、剛性試験機３００の中に多層容器を、２つの方向でセ
ットすることが含まれていた。その剛性試験機には、左側に固定された円柱状の止め具３
０２と、右側に可動アンビル３０４およびフォースゲージ３０６とが備わっていた。その
可動アンビルは一般的には、図１６に示されているようなＴ字形であった。それぞれの方
向で、多層容器１０の側壁９０を、多層容器１０の底面８８とネック９２のほぼ中間のと
ころで変形させた。側壁９０を、１０秒以上の時間をかけて、約０．２５インチ変形させ
、そうするために必要とされた力をポンド重の単位で記録した。第一の方向では、多層容
器のモールドシームが可動アンビル３０４と一直線になるようにセットした（０度）。第
二の方向では、多層容器１０を回転させて、シームが可動アンビルから約９０度ずれるよ
うにした（９０度）。本明細書においては、その第二の配向を、剛性測定として報告して
いる。

実施例２２
実施例１９配合物でのトップロード性能、剛性、および落下試験結果
表２４に従って成形された多層容器を、トップロード力性能測定、剛性測定、および落
下試験を含めた一連の測定および性能試験にかけた。それらの結果を以下の表２５に示す
。

落下試験は、実施例６に記載した方法により実施した。トップロード性能は、実施例７
に記載した方法により測定した。剛性は、実施例２１に記載した方法により測定した。

実施例２３
配合物
外側層配合物４４には、約７５％〜約１００％のＭａｒｌｅｘ（登録商標）ＨＨＭ ５
５０２ＢＮ ＨＤＰＥ（Ｃｈｅｖｒｏｎ Ｐｈｉｌｌｉｐｓ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏｍ
ｐａｎｙから入手可能）、約５％のＣＯＬＯＲＴＥＣＨ（登録商標）１１９３３−１９
Ｔｉｔａｎｉｕｍ Ｏｘｉｄｅ Ｃｏｌｏｒａｎｔ（ＣＯＬＯＲＴＥＣＨ（登録商標）、
ＰＰＭ Ｃｏｍｐａｎｙから入手可能）、および約０％〜約２０％の補強繊維としてのＨ
ｙｐｅｒｆｏｒｍ（登録商標）ＨＰＲ−８０３ｉ（Ｍｉｌｌｉｋｅｎ Ｃｈｅｍｉｃａｌ
から入手可能）が含まれていた。内側層配合物４０には、約８５％〜１００％のＭａｒｌ
ｅｘ（登録商標）ＨＨＭ ５５０２ＢＮ ＨＤＰＥ（Ｃｈｅｖｒｏｎ Ｐｈｉｌｌｉｐｓ
Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏｍｐａｎｙから入手可能）および約０％〜約２０％の補強繊維
としてのＨｙｐｅｒｆｏｒｍ（登録商標）ＨＰＲ−８０３ｉ（Ｍｉｌｌｉｋｅｎ Ｃｈｅ
ｍｉｃａｌから入手可能）が含まれていた。

コア層配合物４８には、約９８％〜約１００％のＭａｒｌｅｘ（登録商標）ＨＨＭ ５
５０２ＢＮ ＨＤＰＥ（Ｃｈｅｖｒｏｎ Ｐｈｉｌｌｉｐｓ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｃｏｍ
ｐａｎｙから入手可能）が含まれていたが、それはポリエチレンのベース樹脂として使用
されていた。ポリエチレンのベース樹脂を、化学発泡剤および成核剤としてのＨＹＤＲＯ
ＣＥＲＯＬ（登録商標）ＣＦ ４０Ｅおよび他の成核剤としてのＨｅｒｉｔａｇｅ Ｐｌ
ａｓｔｉｃｓ ＨＴ６０００ ＬＬＤＰＥタルクとブレンドした。発泡剤としては、Ｎ₂を使用した。

発泡剤のＮ₂を、約１１ｋｇ／時間のレベルで溶融された配合物の中に注入して、溶融された配合物を膨張させ、ポリマーと成核剤との混合物の密度を低減させた。次いで、そのようにして得られた膨張された配合物を、ダイヘッドを通過させて押出し成形して、コア層パリソンを形成させた。内側層および外側層を、膨張された配合物がそれらの間に位置するように、ダイヘッドを通過させて押出し成形して、多層チューブを形成させた。その多層チューブを金型加工して、本開示に従う容器を成形した。

実施例２４
実施例２３の配合物における密度、重量、層の厚み、および目視評点（ｖｉｓｕａｌ ｓ
ｃｏｒｅ）
表２７に従って成形された多層容器を、目視評点（実施例３０に記載に従って測定）、
容器密度（ρ）測定、重量測定、および厚み測定を含めた、一覧の測定にかけた。それら
の結果を以下の表２８に示す。

密度は、実施例２に記載した装置および方法により求めた。

実施例２５
実施例２３の配合物における、トップロード性能、剛性、落下試験結果、ならびにキャッ
プの取付け（ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ）および取外し（ｒｅｍｏｖａｌ）
表２７に従って成形された多層容器を、トップロード力性能測定、剛性測定、落下試験
、ならびにキャップの取付けおよび取外しを含めた一連の測定および性能試験にかけた。
それらの結果を以下の表２９に示す。

落下試験は、実施例６に記載した方法により実施した。いくつかの例においては、実施
例６に記載した方法に従ったが、ただし水をシャンプーに置きかえた。トップロード性能
は、実施例７に記載した方法により測定した。いくつかの例においては、キャップで密閉
した容器を用いて、実施例７に記載した方法を実施した。他の実施例においては、キャッ
プを付けない容器を用いて、実施例７の方法を実施した。剛性は、実施例２１に記載した
方法により測定した。容器からキャップを取外すため、およびキャップを取付けるために
必要な力を測定した。キャップを付けた容器を、ＡＳＴＭ Ｄ３４７３−８８（Ｓｔａｎ
ｄａｒｄ Ｔｅｓｔ Ｍｅｔｈｏｄｓ ｆｏｒ Ｌｉｆｔｉｎｇ Ｆｏｒｃｅ Ｒｅｑｕ
ｉｒｅｄ ｔｏ Ｒｅｍｏｖｅ Ｃｅｒｔａｉｎ Ｃｈｉｌｄ−Ｒｅｓｉｓｔａｎｔ Ｓ
ｎａｐ Ｃａｐｓ）およびＡＳＴＭ Ｄ３４８０−８８（Ｓｔａｎｄａｒｄ Ｔｅｓｔ
Ｍｅｔｈｏｄｓ ｆｏｒ Ｄｏｗｎｗａｒｄ Ｆｏｒｃｅ Ｒｅｑｕｉｒｅｄ ｔｏ Ｏ
ｐｅｎ ｏｒ Ａｃｔｉｖａｔｅ Ｃｈｉｌｄ−Ｒｅｓｉｓｔａｎｔ Ｓｎａｐ−Ｅｎｇ
ａｇｅｍｅｎｔ Ｐａｃｋａｇｅｓ）に基づいた取付けおよび取外し試験にかけた（それ
ぞれの規格はその全てが参照により本明細書に組み入れられる）。

実施例３０
目視評点
一般的手順
１２個で一組の観察可能な因子を基準にして、容器に評点を与えた。容器において観察
可能な因子が１つ無いたびごとに、１点を与えた。したがって、すべての観察可能な因子
が１つも無い容器は、１２点という最高の評点が得られた。観察可能な因子としては次の
ものが含まれる：１）孔の存在、２）異物の存在、３）容器の形状不良の有無、４）容器
上の不良刻印（ｅｎｇｒａｖｉｎｇ）、５）容器の外観不良、６）容器の望ましくない着
色、７）容器の異臭、８）容器のネックトップに粗面、９）容器のネックボアに粗面、１
０）容器の舟底欠陥（ｒｏｃｋｅｒ ｂｏｔｔｏｍ ｄｅｆｅｃｔ）の有無、１１）仕上
げ品質不良、および１２）望ましくない分割線。いくつかの例においては、複数の容器を
成形、試験して、それらの評点を平均化した。

Claims (92)

1. 多層ベッセルの製造方法であって、
   内側パリソン、外側パリソン、およびコアパリソンを押出し成形する工程と、
   前記内側パリソン、前記コアパリソン、および前記外側パリソンを整列させて、前記コ
   アパリソンを前記内側パリソンと前記外側パリソンとの間に位置させて、前記コアパリソ
   ンが前記内側パリソンを取り囲み、かつ前記外側パリソンによって取り囲まれるようにし
   て、多層チューブを形成する工程と、
   前記多層チューブを、金型の中に形成された金型キャビティの中にセットする工程と、
   前記多層チューブを膨張させて、前記外側パリソンを金型の内側表面に係合させ、かつ
   前記多層チューブを変形させて内部領域を有する多層ベッセルを作らせる工程と
   を含み、前記コアパリソンが、断熱性の発泡非芳香族ポリマー材料を含む、方法。
2. 前記膨張工程の際に前記金型キャビティに対して約５ミリメートルＨｇ〜約２５ミリメ
   ートルＨｇの範囲の真空をかけ、それにより、前記外側パリソンを前記金型の前記内側表
   面に係合させる工程をさらに含む、請求項１に記載の方法。
3. 前記膨張工程の際の前記金型キャビティに対する前記真空が、約２０ミリメートルＨｇ
   の範囲である、請求項２に記載の方法。
4. 前記膨張工程に、前記多層チューブの前記内部領域中に吹込み成形用針を挿入し、およ
   び内部領域の中に加圧ガスを約１０ポンド／平方インチ〜約１３０ポンド／平方インチの
   範囲の圧力でポンプ注入する工程が含まれる、請求項１に記載の方法。
5. 前記加圧ガスが、約３０ポンド／平方インチ〜約５０ポンド／平方インチの範囲の圧力
   を有する、請求項４に記載の方法。
6. 前記加圧ガスが、約４０ポンド／平方インチの圧力を有する、請求項５に記載の方法。
7. 前記膨張工程に、前記多層チューブの前記内部領域の中に吹込み成形用針を挿入し、お
   よび内部領域に加圧ガスを華氏約２００度までの温度でポンプ注入する工程が含まれる、
   請求項１に記載の方法。
8. 前記加圧ガスが、華氏約３５度〜華氏約７５度の範囲の温度を有する、請求項７に記載
   の方法。
9. 前記加圧ガスが、華氏約５０度の温度を有する、請求項８に記載の方法。
10. 前記金型が、約１００％〜約４００％の範囲の膨張比を有する、請求項１に記載の方法
    。
11. 前記膨張比が、約１００％〜約３００％の範囲である、請求項１０に記載の方法。
12. 前記膨張比が、約１５０％〜約２００％の範囲である、請求項１１に記載の方法。
13. 前記多層容器が、約５０ポンド重〜約４００ポンド重の範囲の平均圧壊力を有する、請
    求項１に記載の方法。
14. 前記平均圧壊力が、約１００ポンド重〜約２５０ポンド重の範囲である、請求項１３に
    記載の方法。
15. 前記平均圧壊力が、約１１５ポンド重〜約１７０ポンド重の範囲である、請求項１４に
    記載の方法。
16. 前記多層ベッセルが、圧縮されたコア層を含む、請求項１に記載の方法。
17. 前記断熱性の発泡非芳香族ポリマー材料が、低密度の断熱性の発泡非芳香族ポリマー材
    料である、請求項１に記載の方法。
18. 前記内側パリソンが、高密度ポリマー材料の内側層配合物を押出し成形することによっ
    て形成される、請求項１に記載の方法。
19. 前記外側パリソンが、高密度ポリマー材料の外側層配合物を押出し成形することによっ
    て形成される、請求項１に記載の方法。
20. 前記コアパリソンが、ポリマー材料のコア層配合物を押出し成形することによって形成
    される、請求項１に記載の方法。
21. 前記内側層配合物と前記外側層配合物とが同じ配合物である、請求項２０に記載の方法
    。
22. 前記内側層配合物と前記外側層配合物とが異なる配合物である、請求項２０に記載の方
    法。
23. 多層容器の製造方法であって、
    内側パリソン、外側パリソン、およびコアパリソンから多層チューブを押出し成形する
    工程、および
    金型を含む成形系、成形の際に前記金型の金型キャビティに真空圧をかける真空系、チ
    ューブ空間に加圧ガスを供給する吹込み成形系、および前記成形の後で前記容器から過剰
    な材料を除去するトリミング系の中で、前記多層チューブを成形して多層容器を形成する
    工程、
    を含む、方法。
24. 前記吹込み成形系が、吹込み成形用針を含む、請求項２３に記載の方法。
25. 成形の際の前記金型キャビティの中の前記真空圧が、大気圧よりも低い、請求項２４に
    記載の方法。
26. 前記真空圧が、約５ミリメートルＨｇ〜約２５ミリメートルＨｇである、請求項２５に
    記載の方法。
27. 前記真空圧が、約１５ミリメートルＨｇ〜約２５ミリメートルＨｇである、請求項２６
    に記載の方法。
28. 前記真空圧が、約２０ミリメートルＨｇである、請求項２６に記載の方法。
29. 前記加圧ガスが、前記多層チューブのサイズを膨張させる、請求項２３に記載の方法。
30. 前記加圧ガスが、約１３０ポンド／平方インチ（ｐｓｉ）までである、請求項２９に記
    載の方法。
31. 前記加圧ガスが、約４０ｐｓｉである、請求項３０に記載の方法。
32. 前記加圧ガスが、約０゜Ｆ〜約２００゜Ｆの温度で送り込まれる、請求項２３に記載の
    方法。
33. 前記加圧ガスが、約３０゜Ｆ〜約８０゜Ｆの温度で送り込まれる、請求項３２に記載の
    方法。
34. 前記加圧ガスが、約４０゜Ｆ〜約５０゜Ｆの温度で送り込まれる、請求項３３に記載の
    方法。
35. 前記加圧ガスが、約４０゜Ｆの温度で送り込まれる、請求項３２に記載の方法。
36. 前記加圧ガスが、約５０゜Ｆの温度で送り込まれる、請求項３２に記載の方法。
37. 前記加圧ガスが、ほぼ室温の温度で送り込まれる、請求項２３に記載の方法。
38. 前記金型キャビティと実質的に同じ形状になるまで、前記多層チューブのサイズを膨張
    させる、請求項３７に記載の方法。
39. 前記加圧ガスおよび前記真空圧が同時に供給される、請求項３８に記載の方法。
40. 前記膨張比が、約１００％〜約４００％である、請求項３９に記載の方法。
41. 前記膨張比が、約１５０％〜約２００％である、請求項４０に記載の方法。
42. 前記トリミング系が、１つまたは複数のナイフまたはブレードを含む、請求項４１に記
    載の方法。
43. 前記多層容器が、約１１５ポンド重〜約１７０ポンド重の平均圧壊力を有する、請求項
    ４２に記載の方法。
44. 内側層配合物および外側層配合物を押出し成形して、前記内側パリソンおよび外側パリ
    ソンを形成する工程をさらに含み、前記内側層配合物および前記外側層配合物のいずれも
    が、高密度ポリマー材料を含む、請求項４３に記載の方法。
45. 前記内側層配合物と前記外側層配合物とが同じ配合物である、請求項４４に記載の方法
    。
46. 前記内側層配合物と前記外側層配合物とが異なる配合物である、請求項４４に記載の方
    法。
47. 前記内側層配合物が、１種または複数のベース樹脂を含む、請求項４４に記載の方法。
48. 前記１種または複数のベース樹脂が、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）である、請求項
    ４７に記載の方法。
49. 前記ＨＤＰＥが、ＨＤＰＥヘキセンコポリマーである、請求項４８に記載の方法。
50. 前記内側層配合物が、着色剤をさらに含む、請求項４９に記載の方法。
51. 前記外側層配合物が、１種または複数のベース樹脂を含む、請求項４４に記載の方法。
52. 前記１種または複数のベース樹脂が、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）である、請求項
    ５１に記載の方法。
53. 前記ＨＤＰＥが、ＨＤＰＥヘキセンコポリマーである、請求項５２に記載の方法。
54. 前記外側層配合物が、着色剤をさらに含む、請求項５３に記載の方法。
55. コア層配合物を押出し成形して前記コアパリソンを形成する工程をさらに含み、前記コ
    ア層配合物が、高密度ポリマー材料を含む、請求項５４に記載の方法。
56. 前記コア層配合物が、１種または複数の高密度ポリエチレンベース樹脂（ＨＤＰＥ）を
    含む、請求項５５に記載の方法。
57. 前記ＨＤＰＥがユニモーダルである、請求項５６に記載の方法。
58. 前記ユニモーダルなＨＤＰＥが、ユニモーダルで高溶融強度のＨＤＰＥである、請求項
    ５７に記載の方法。
59. 前記ユニモーダルで高溶融強度のＨＤＰＥが、電子ビームで改質されている、請求項５
    ８に記載の方法。
60. 前記電子ビームで改質されたユニモーダルで高溶融強度のＨＤＰＥが、長鎖の分岐と約
    ０．２５ｇ／１０分のメルトインデックスとを有する、請求項５９に記載の方法。
61. 前記１種または複数のＨＤＰＥベース樹脂が、２種のＨＤＰＥベース樹脂である、請求
    項５６に記載の方法。
62. 前記２種のＨＤＰＥベース樹脂が、５０％のユニモーダルＨＤＰＥおよび５０％の電子
    ビームで改質されたＨＤＰＥである、請求項６１に記載の方法。
63. 前記１種または複数のＨＤＰＥ樹脂が、約８５％〜９９．９％（ｗ／ｗ）のＨＤＰＥベ
    ース樹脂を含む、請求項６２に記載の方法。
64. 前記１種または複数のＨＤＰＥ樹脂が、約９７％〜約９９．９％のＨＤＰＥベース樹脂
    を含む、請求項６３に記載の方法。
65. 前記１種または複数のＨＤＰＥ樹脂が、約９８％〜約９９．９％のＨＤＰＥベース樹脂
    を含む、請求項６４に記載の方法。
66. 前記コア層配合物が成核剤をさらに含む、請求項６５に記載の方法。
67. 前記成核剤が、前記コア層配合物の約０．１％〜１５％（ｗ／ｗ）である、請求項６６
    に記載の方法。
68. 前記成核剤が、化学成核剤、物理成核剤、または化学成核剤および物理成核剤の両方で
    ある、請求項６６に記載の方法。
69. 前記物理成核剤が、タルク、炭酸カルシウム、マイカ、およびそれらの混合物からなる
    群から選択される、請求項６８に記載の方法。
70. 前記物理成核剤が、前記コア層配合物の約０％〜７％（ｗ／ｗ）である、請求項６６に
    記載の方法。
71. 前記物理成核剤が、前記コア層配合物の約０．１％〜０．５％（ｗ／ｗ）である、請求
    項６８に記載の方法。
72. 前記物理成核剤がタルクである、請求項７１に記載の方法。
73. 前記コア層配合物にタルクが含まれていない、請求項７２に記載の方法。
74. 前記化学成核剤が発泡剤である、請求項６８に記載の方法。
75. 前記発泡剤が、クエン酸またはクエン酸ベースの物質である、請求項７４に記載の方法
    。
76. 前記化学発泡剤が、クエン酸および結晶成核剤である、請求項７４に記載の方法。
77. 前記化学発泡剤が、アゾジカルボンアミド；アゾジイソブチロ−ニトリル；ベンゼンス
    ルホンヒドラジド；４，４−オキシベンゼンスルホニルセミカルバジド；ｐ−トルエンス
    ルホニルセミカルバジド；アゾジカルボン酸バリウム；Ｎ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’−
    ジニトロソテレフタルアミド；トリヒドラジノトリアジン；メタン；エタン；プロパン；
    ｎ−ブタン；イソブタン；ｎ−ペンタン；イソペンタン；ネオペンタン；フッ化メチル；
    ペルフルオロメタン；フッ化エチル；１，１−ジフルオロエタン；１，１，１−トリフル
    オロエタン；１，１，１，２−テトラフルオロ−エタン；ペンタフルオロエタン；ペルフ
    ルオロエタン；２，２−ジフルオロプロパン；１，１，１−トリフルオロプロパン；ペル
    フルオロプロパン；ペルフルオロブタン；ペルフルオロシクロブタン；塩化メチル；塩化
    メチレン；塩化エチル；１，１，１−トリクロロエタン；１，１−ジクロロ−１−フルオ
    ロエタン；１−クロロ−１，１−ジフルオロエタン；１，１−ジクロロ−２，２，２−ト
    リフルオロエタン；１−クロロ−１，２，２，２−テトラフルオロエタン；トリクロロモ
    ノフルオロメタン；ジクロロジフルオロメタン；トリクロロトリフルオロエタン；ジクロ
    ロテトラフルオロエタン；クロロヘプタフルオロプロパン；ジクロロヘキサフルオロプロ
    パン；メタノール；エタノール；ｎ−プロパノール；イソプロパノール；重炭酸ナトリウ
    ム；炭酸ナトリウム；重炭酸アンモニウム；炭酸アンモニウム；亜硝酸アンモニウム；Ｎ
    ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’−ジニトロソテレフタルアミド；Ｎ，Ｎ’−ジニトロソペン
    タメチレンテトラアミン；アゾジカルボンアミド；アゾビスイソブチロニトリル；アゾシ
    クロヘキシルニトリル；アゾジアミノベンゼン；アゾジカルボン酸バリウム；ベンゼンス
    ルホニルヒドラジド；トルエンスルホニルヒドラジド；ｐ，ｐ’−オキシビス（ベンゼン
    スルホニルヒドラジド）；ジフェニルスルホン−３，３’−ジスルホニルヒドラジド；カ
    ルシウムアジド；４，４’−ジフェニルジスルホニルアジド；およびｐ−トルエンスルホ
    ニルアジドからなる群から選択される、請求項７４に記載の方法。
78. 前記コア層配合物が、物理発泡剤をさらに含む、請求項７７に記載の方法。
79. 前記物理発泡剤が、二酸化炭素、窒素、ヘリウム、アルゴン、空気、アルカン、および
    それらの混合物からなる群から選択される、請求項７８に記載の方法。
80. 前記アルカンが、ペンタンまたはブタンである、請求項７９に記載の方法。
81. 前記コア層配合物が、スリップ剤をさらに含む、請求項８０に記載の方法。
82. 前記スリップ剤が、前記コア層配合物の約０％〜３％（ｗ／ｗ）である、請求項８１に
    記載の方法。
83. 前記スリップ剤が、脂肪もしくは脂肪酸のアミド、低分子量アミド、またはフルオロエ
    ラストマーである、請求項８２に記載の方法。
84. 前記脂肪酸アミドが、単一不飽和のＣ₁₈〜Ｃ₂₂アミドである、請求項８３に記載の方法
    。
85. 前記脂肪酸アミドが、エルカ酸アミドまたはオレイン酸アミドである、請求項８４に記
    載の方法。
86. 前記コア層配合物が、着色剤をさらに含む、請求項８５に記載の方法。
87. 前記着色剤が二酸化チタンである、請求項８６に記載の方法。
88. 前記着色剤が、前記コア層配合物の約０％〜４％（ｗ／ｗ）である、請求項８７に記載
    の方法。
89. 前記多層チューブが、酸素バリヤー層、酸素捕捉層、ＵＶバリヤー層、タイ層、追加の
    構造層、およびそれらの組合せからなる群から選択される追加の層をさらに含む、請求項
    ２３に記載の方法。
90. 前記酸素バリヤー層が、エチレンビニルアルコールを含む、請求項８９に記載の方法。
91. 前記多層チューブが、約０．３５ｇ／ｃｍ³または約０．５５ｇ／ｃｍ³の密度を有する
    、請求項２２に記載の方法。
92. 前記多層チューブが、約０．４ｇ／ｃｍ³の密度を有する、請求項９１に記載の方法。

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