JP2016128159A - エレクトレット - Google Patents

Abstract

【課題】初期の静電電荷を高め、さらに液体粒子に対する静電電荷の減衰を抑制させたエレクトレットを得ること。【解決手段】ヒンダードフェノール系添加剤を０．０１〜１５．０重量％含有する担体に、融点３５℃以上３２０℃以下のポリテトラフルオロエチレンを付着させ、担体およびポリテトラフルオロエチレンの少なくとも一方が静電電荷を付与されてなるエレクトレット。【選択図】なし

Description

本発明はエレクトレットおよびそれを用いたフィルターに関する。

従来より、防塵マスク、各種空調用エレメント、空気清浄機、キャビンフィルター、各種装置において集塵、保護、通気などを目的とし多孔質フィルターが用いられている。

多孔質フィルターのうち、繊維状物からなるフィルターは高い空隙率を持ち長寿命、低通気抵抗という利点を有しており幅広く用いられている。これら繊維状物からなるフィルターは、さえぎり、拡散、慣性衝突などの機械的捕集機構により繊維上に粒子を捕捉するが、実用的な使用環境において捕捉する粒子の空気力学相当径が０．１〜１．０μｍ程度の場合にフィルター捕集効率の極小値をもつことが知られている。

上記の極小値におけるフィルター捕集効率を向上させるため、電気的な引力を併用する方法が知られている。たとえば、被捕集粒子に電荷を与える、またはフィルターに電荷を与える方法、さらには両者の組み合わせが用いられる。フィルターに電荷を与える方法としては、電極間にフィルターを配置し通風時に誘電分極させる方法や絶縁材料に長寿命の静電電荷を付与する方法が知られており、特に後者の手法は外部電源などのエネルギーを必要としないため、エレクトレットフィルターとして幅広く用いられている。

エレクトレットフィルターは、初期捕集効率を高め、またフィルター加工や保管時における静電電荷の減衰による性能低下を抑制するため、エレクトレット化が可能で耐湿安定性および耐熱安定性に優れたエレクトレット材料が用いられる。

エレクトレット材料の耐熱安定性を高めるために各種添加剤を添加する方法が開示されており（例えば特許文献１参照）、静電電荷量を向上させフィルター捕集効率を向上させるために、帯電強化添加剤を混合し液体接触時の電荷量を高める方法が知られている（例えば特許文献２参照）。

しかしながら、帯電強化添加剤を混合した場合にはエレクトレット材料の表面張力が増加し、とりわけ表面張力の小さなオイルミストを捕集した場合に繊維表面が薄く被覆されることで電荷の消失が著しく促進されるという問題を有することを確認した。

すなわち、これらのエレクトレットフィルターは、各種鉱油、植物油、ポリαオレフィン（ＰＡＯ）、フタル酸ジオクチル（ＤＯＰ）およびタバコ煙などに代表されるオイルミストに対しては材料特性として十分な撥油性を示さないため、初期捕集効率は高いものの、オイルミスト存在下における耐久性（以下、「耐オイルミスト性」という）が低く、平均捕集効率低くなるという問題があった。

特開平１−２８７９１４号公報 特表２０１１−５２２１３７号公報

本発明は初期の静電電荷を高め、液体粒子に対する静電電荷の減衰を抑制させたエレクトレットを得ることを課題とするものである。

本発明のエレクトレットは前記の課題を解決するために、発明者が鋭意検討した結果、遂に本発明を完成するに到った。すなわち、本発明は下記とおりである。

１．ヒンダードフェノール系添加剤を０．０１〜１５．０重量％含有する担体に、融点３５℃以上３２０℃以下のポリテトラフルオロエチレンを付着させ、担体およびポリテトラフルオロエチレンの少なくとも一方が静電電荷を付与されてなるエレクトレット。
２．静電電荷が液体接触荷電法により付与された上記１に記載のエレクトレット。
３．担体に繊維状物を用い、ポリテトラフルオロエチレンを溶液法または蒸着法で担持する上記１または２に記載のエレクトレット。
４．担体が融点３２０℃以下の熱可塑性樹脂からなるメルトブローン不織布である上記１〜３のいずれかに記載のエレクトレット。
５．上記１〜４のいずれかに記載のエレクトレットを用いたフィルター。

本発明のエレクトレットは、簡便な装置や工程で高い帯電性を有し、オイルミストなどの液体粒子に対する静電電荷の維持率を高めたエレクトレットおよびそれを用いたフィルターを得ることが可能となる。そして、それを用いたフィルターは防塵マスク、各種空調用エレメント、空気清浄機、キャビンフィルター、各種装置の保護を目的としたフィルターとして好適に用いられるものである。

以下に本発明の具体例を例示するが、本発明の趣旨に則り用途毎に最適な構成を選択することができる。なお、以下、素材としての低表面張力化を撥油性、オイルミストに対する効率低下抑制効果を耐油性と記載する。なお、本発明で言う撥油性とは低表面張力化により液体のひろがり抑制効果を意味するものであり、濡れの原理から鑑みて表面張力値の大きな水に対しての作用（撥水性）も含まれるものである。

本発明に用いられる担体は所望の特性を有するものであれば特に制限されないが、形状の自由度および素材自身の電荷安定性を考慮し、電気抵抗の高い合成樹脂からなることが好ましい。具体的には非フッ素系合成樹脂であるポリエステル、ポリカーボネート、ポリアミド、ポリオレフィン、環状オレフィン、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリフェニレンサルファイド、ポリフェニレンオキサイド、フェノール樹脂などがあげられ、なかでもポリエチレン、ポリブテン、ポリプロピレン、ポリメチルペンテン、ポリスチレン、環状オレフィン等のポリオレフィンが好ましい。ポリオレフィンからなる場合は、疎水性、電気抵抗、成形性などのバランスが良好であり、実用性に優れたエレクトレットが得られる。

撥油性をより高めるために担体にフッ素原子を含有した合成樹脂を用いることも好ましく、例えばポリテトラフルオロエチレン、パーフルオロエチレンプロペンコポリマー（ＦＥＰ）、パーフルオロアルコキシアルカン（ＰＦＡ）、エチレン・テトラフルオロエチレンコポリマー（ＥＴＦＥ）、ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）、テトラフルオロエチレン・ヘキサフルオロプロピレン・ビニリデンフロライドコポリマー（ＴＨＶ）などであり、撥油性の観点からはポリテトラフルオロエチレン、ＦＥＰ、ＰＦＡ、ＥＴＦＥがより好ましい。

上記合成樹脂には樹脂自体の劣化を抑制し、さらにはエレクトレットの初期電荷量および電荷安定性を高めるために、従来公知の配合剤および配合組成を好ましく用いることができる。たとえば、配合剤としては各種金属塩、酸化防止剤、光安定化剤、アイオノマー樹脂などであり、配合組成としては、異なる樹脂成分を混合することにより得られるブレンドポリマーなどである。エレクトレットとしての初期電荷量および電荷安定性を考慮した場合、少なくとも１種がエレクトレット化可能な合成樹脂であることが好ましい。

上記合成樹脂には静電電荷を向上させるための添加剤として、公知のものを使用することができるが、末端官能基にヒドロキシル基を有するヒンダードフェノール系の添加剤がオイルミストに対する耐久性が高い上、撥油性を高めたエレクトレット表面の低表面張力を緩和し、水や溶剤などに対する親和性がやや高まるため、静電電荷の付与方法に液体接触荷電法を採用した場合に均一な静電電荷を付与できるため好ましい。含有量としては、担体に対して０．０１〜１５．０重量％含まれており、０．０５〜１２．５重量％含まれるのが好ましく、０．１〜１０．０重量％含まれるのがより好ましい。含有量が０．０１重量％未満であると十分な静電電荷向上および表面張力を緩和による効果を付与することができない。逆に含有量が１５．０重量％を超えると均一性が悪化し、さらには表面張力値が高くなり液体粒子に対する耐久性が低下するため好ましくない。

ヒンダードフェノール系添加剤としては、特に限定するわけではないが、具体的には、ペンタエリスリチル−テトラキス［３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］（Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０、ＢＡＳＦ社製）、オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート（Ｉｒｇａｎｏｘ１０７６、ＢＡＳＦ社製）、トリス−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）−イソシアヌレイト（Ｉｒｇａｎｏｘ３１１４、ＢＡＳＦ社製）、３，９−ビス−｛２−［３−（３−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）−プロピオニルオキシ］−１，１−ジメチルエチル｝−２，４，８，１０−テトラオキサスピロ−［５，５］ウンデカン（スミライザーＧＡ−８０、住友化学社製）等が挙げられる。

本発明の担体の形状としては、射出成型体、フィルム形状、繊維状物、粉末状物、粒子状物のいずれの形状であっても好ましく用いられるが、粒子除去および通気用途に用いる場合には繊維状物であることがより好ましい。

本発明の繊維状物とは、長繊維または短繊維からなる織編物、不織布、綿状物等の繊維状物や延伸フィルムから得られる繊維状物を含むものであり、用途に応じて適当な形状および厚みに成形したものを使用することができる。エレクトレットをフィルター用途として利用する場合は、不織布であることが好ましい。

不織布を得る方法としては、単成分繊維、芯鞘繊維やサイドバイサイド繊維といった複合繊維、分割繊維等の短繊維をカーディング、エアレイド、湿式抄紙法などによりシート化する方法、連続繊維をスパンボンド法、メルトブローン法、エレクトロスピニング法、フォーススピニング法などによりシート化する方法など、従来公知の方法を用いることが可能である。なかでも、機械的捕集機構を効果的に利用する観点から緻密で細繊度を容易に得られるメルトブローン法、エレクトロスピニング法やフォーススピニング法で得られる不織布が好ましく、残溶剤の処理を必要としない観点からメルトブローン法、溶融エレクトロスピニング法や溶融フォーススピニング法で得られる不織布がより好ましい。

本発明の繊維状物に用いられる繊維の直径は、０．００１〜１００μｍであることが好ましく、０．００５〜２０μｍであることがより好ましく、０．０１〜１０μｍであることがさらに好ましく、０．０２〜５μｍであることが特に好ましく、０．０３〜３μｍであることが最も好ましい。繊維の直径が１００μｍよりも太い場合には実用的な捕集効率を得ることが困難であり、電荷減衰時の効率低下が大きい。繊維の直径が０．００１μｍよりも細い場合にはエレクトレットとしての静電電荷を付与することが困難である。

本発明における繊維状物は単独の製法、素材からなる均一物であってもよく、製法、素材および繊維径の異なる２種以上の素材を用いてなる混合物であってもよい。

本発明における繊維状物のオイルミストなどの液体粒子に対する耐久性を向上させる方法として、構成繊維の表面張力を下げることで撥油性を与え繊維表面でのミストの広がりや繊維素材内部への吸収拡散を抑制することで電荷の消失を低減させ、捕集されたミストを球体に近づけることで目詰まり効果による機械的捕集効率を向上させる方法が知られている。

具体的には、撥油性を高めるために樹脂内にパーフルオロ基を有した添加剤を混合する方法、熱可塑性フッ素樹脂を溶融紡糸する方法、パーフルオロ基を有したエマルジョン加工剤で表面をコーティング処理する方法、プラズマおよびフッ素ガスなどを用い水素原子を置換することによりフッ素原子を導入する方法等が挙げられる。

しかしながら、フッ素系樹脂やフッ素系低分子添加剤は、熱分解物としてフッ化水素やフッ化カルボニルなどの生成がみられるため溶融紡糸には不適である。また、フッ素ガスやプラズマ処理によるフッ素原子導入では、フッ素ガスの漏洩防止や親水化を抑制するために酸素、水分量管理を厳密に行う必要があり、気密性の高い特殊設備が必要となる。

また、テキスタイル用に開発されたアクリレート系加工剤を使用する方法が挙げられるが、テキスタイル用に開発されたアクリレート系加工剤には乳化剤や製膜助剤が含有され、さらにＰＦＯＡならびにＰＦＯＳ規制に対応させるためＣ₆Ｆ₁₃以下の短鎖パーフルオロ基が側鎖として用いられるために結晶性を失っており、加工剤自身がエレクトレット性を有さないばかりか、低付着量であっても基材となる繊維素材のエレクトレット性を著しく阻害するという問題があり好ましくない。

また、アモルファス化により可溶性と熱可塑性を付与し、エレクトレット性とコーティング性を両立したフッ素系樹脂を使用する方法も知られているが、主骨格として特殊なモノマーを用いる必要があり、製造コストが著しく大きくなるという問題があり好ましくない。

上記の問題を回避すべく、本発明のエレクトレットへのフッ素の付与には、溶媒に溶解させて付与する溶液法、またはフッ素含有物質をガス化させて付与する蒸着法などの手法によりフッ素を付与することが好ましい。

本発明のエレクトレットは、担体の少なくとも一部に融点３５℃以上３２０℃以下のポリテトラフルオロエチレンが担持されてなり、撥油性が付与されてなる。ポリテトラフルオロエチレンの融点としては６０℃以上３１５℃以下が好ましく、８０℃以上３００℃以下がより好ましく、１００℃以上２９０℃以下がさらに好ましい。融点が上記範囲であれば分子量に分布を有したポリテトラフルオロエチレンでも良いし、単一構造の分子であっても、混合物であっても好ましく用いることができる。

上記融点を有するポリテトラフルオロエチレンを用いる理由としては、（１）融点が３２０℃以上となる高分子量の場合は溶融粘度が高くコーティング困難であること、（２）融点が高いため担体への担持加工温度が高くなると、担体（とりわけ合成高分子）の劣化および耐熱性に問題が生じること、（３）本発明で用いられる低融点ポリテトラフルオロエチレン（最小表面張力１３〜１７．５ｍＮ／ｍ）は一般的なポリテトラフルオロエチレン（最小表面張力１７.５ｍＮ／ｍ）に比して結晶形やＣＦ₃基末端密度により表面張力が小さく撥油性効果が高いこと、（４）エピタキシャル成長を利用した場合、結晶性分子の規則構造により、ＣＦ₃基が有する平面上分子における最小表面張力（６ｍＮ／ｍ）を発現すること、（５）分子量が小さく粉砕処理が可能なこと、（６）実用可能な温度範囲で融点および沸点を有しており、常圧、減圧、真空条件下で加熱することにより物理蒸着処理（ＰＶＤ処理）が可能なこと、（７）付着成分の分子量や構造制御が困難できないプラズマ処理（炭化フッ素化）と異なりＰＦＯＡやＰＦＯＳ規制の観点から有利であること、（８）常温で固体であり結晶性を有しているため分子配向の変化による撥油性変化が抑制されること、（９）融点を有しているため熱処理により自己接着性を有すること、（１０）一般の高融点ポリテトラフルオロエチレンが有していないフッ素系溶剤に対する溶解性があること、などを例示することができる。

上記特性を利用し本発明に用いられるポリテトラフルオロエチレンの担体への担持方法としては、（１）粒子化されたポリテトラフルオロエチレン粒子を散布し、担体またはポリテトラフルオロエチレンの融点以上で熱処理を行うことで固定化する方法、（２）ポリテトラフルオロエチレン粒子を気流中に分散させ担体表面および内部に浸透後、担体またはポリテトラフルオロエチレンの融点以上で熱処理を行うことで固定化する方法、（３）ポリテトラフルオロエチレン粒子を液体中に分散させ担体に塗布浸透後、液体を乾燥除去し、担体またはポリテトラフルオロエチレンの融点以上で熱処理を行うことで固定化する方法、（４）ポリテトラフルオロエチレンを融点以上熱分解温度以下の温度で蒸散させ担体上で冷却固化、必要に応じてポリテトラフルオロエチレンの融点以上で熱処理を行うことで固定化する方法、（５）ポリテトラフルオロエチレンをスパッタ法により担体に付着させ、必要に応じてポリテトラフルオロエチレンの融点以上で熱処理を行うことで溶融固定化する方法、（６）ポリテトラフルオロエチレンを溶媒に溶解させ担体に塗布、噴霧、浸漬する、いわゆるコーティング加工した後溶媒を除去し、必要に応じてポリテトラフルオロエチレンの融点以上で熱処理を行うことで溶融固定化する方法、などを例示することができる。

これらの手法は単独でも良いし、組み合わせて用いることもできる。たとえば、粉末状で担持させた後に再加熱を行うことで蒸散再付着させる方法、粒子状で担持させた後にポリテトラフルオロエチレンまたは担体に対する溶剤を接触させることで接着固定する方法などを用いることで、密着性、分散性、撥油性、耐熱性などの諸特性を向上させることが出来る。

粒子の直接散布または液体もしくは気流中に分散させ付着させる方法においては、ポリテトラフルオロエチレンの粒子径は０．１ｎｍ以上１０μｍ以下であることが好ましく、１ｎｍ以上１μｍ以下であることがより好ましく、５ｎｍ以上５００ｎｍ以下であることがさらに好ましく、１０ｎｍ以上３００ｎｍ以下であることが最も好ましい。粒子経が１０μｍより大きい場合には分散時の均一性や取り扱いが困難となるとともに、コーティングの層厚みが過大となる。一方で粒子経が０．１ｎｍ未満であると直鎖からなるポリテトラフルオロエチレン分子としての特性維持が困難となる。とりわけ、担体自身の寸法や形状に特徴がある場合に、均一性と寸法維持の観点から微細粒子であることが好ましい。

上記粒子径を調整する手法としては、（１）乳化重合ならびに懸濁重合の粒子として重合時に調整する方法、（２）衝撃、摩擦などの物理的作用により粉砕する方法、（３）フッ素系溶媒、超臨界二酸化炭素などに溶解させ、噴霧や再析出などの手法により粒子化する方法などがあげられ、目的とする粒子径に応じて好ましい手法を用いることができる。乳化重合や懸濁重合により得られる粒子の場合には、固液混合状態で加工剤としてそのまま用いても良いし、乾燥工程を経て粒子として取り出すことも好ましい。

物理的作用により粉砕する方法としては、湿式もしくは乾式の各種粉砕機を用いることが可能であり、具体的にはボールミル、ビーズミル、ジェットミル、ホモジナイザーなどを例示することができ、粉砕と同時に乳化、懸濁させて用いることも好ましい。

液体に分散して用いる場合には分散媒として、水、炭化水素系有機溶媒、ハロゲン系有機溶媒などを好ましく用いることが可能であり、２種以上を混合して用いることも好ましい。有機溶媒を用いた場合には、担体として用いる合成樹脂との親和性により、浸透性やコーティングの均一性を高めることができる。分散媒を水とする場合には各種界面活性剤を用いることもできる。

分散時に用いられる界面活性剤としては３２０℃以下の沸点または熱分解温度を有していることが好ましく、２５０℃以下がより好ましく、２００℃以下がさらに好ましく、１５０℃以下が最も好ましい。界面活性剤は撥油性の付与およびエレクトレット性を阻害するため、熱処理により蒸散させる、または熱分解により不活性化させることが好ましい。
また、界面活性剤の他の除去方法としては、酸またはアルカリ溶液による加水分解、次亜塩素酸、過酸化水素などを用いた酸化分解、グリシジル基などを有した反応性有機物、金属イオン、金属アルコキシドなどで官能基を封止する方法も好ましく用いられる。

本発明に用いられるポリテトラフルオロエチレンは、熱分解温度となる３２０℃以下に融点を有しており、融点以上の温度においては明確な揮発蒸散性が確認される。したがって、担体に対して蒸着法で担持させて用いることも好ましい。たとえば常圧（大気中1気圧）における融点に関し、ｎ−Ｃ₁₀Ｆ₂₂からなる場合には融点３６℃、ｎ−Ｃ₁₂Ｆ₂₆からなる場合には融点７６℃、ｎ−Ｃ₁₄Ｆ₃₀からなる場合には融点１０３℃、ｎ−Ｃ₁₆Ｆ₃₄からなる場合には融点１２５℃、ｎ−Ｃ₂₀Ｆ₄₂からなる場合には融点１６７℃、ｎ−Ｃ₃₁Ｆ₆₄からなる場合には融点２１９℃を有している。

また、市販混合物として、セントラル硝子株式会社製低分子量ＰＴＦＥセフラルルーブＶにおいては、融点範囲として１００〜２９０℃（ピーク温度２７０℃）を有しており、融解が開始される温度以上で加熱することにより蒸着源として用いることが可能であり、全体が液状化する２９０℃以上３２０℃以下で加熱して用いることも好ましい。

これらのポリテトラフルオロエチレンは、使用時には固体としての安定性を発現し、加熱時には液体および気体としての特性を有し物理蒸着法（ＰＶＤ法）の素材として好ましく用いることができる。これらは熱分解温度以下で加熱を行うことにより、ポリテトラフルオロエチレンの構造を保持することができるため、分子量や構造の面で不定形なフッ素重合体の生じるプラズマ処理や高分子量ポリテトラフルオロエチレンを原料とした高温での熱分解蒸着法に対し、有利な特徴である。

蒸着加工の手法としては、各種熱源によりテトラフルオロエチレンを加熱することで蒸気を発生させ、より低温に保持した担体表面に液滴または結晶として析出させる方法が用いられる。かかる手法は、加工面全体を一度に処理するバッチ法であっても、担体または反応槽を移動させることで、担体の異なる加工面を連続的に処理する方法のいずれであっても好ましく用いられる。

本発明における蒸着加工は加圧、常圧、減圧、真空状態およびその圧力のスイング、大気中および不活性ガスいずれの雰囲気においても好ましく実施することができる。
減圧もしくは真空状態とすることで、蒸散速度の向上および蒸散温度の低減が可能であり、加圧により蒸散物の析出を促進することができる。また、真空または不活性雰囲気とすることでポリテトラフルオロエチレンや担体の酸化を抑制することが可能であるが、本発明は熱分解温度以下で低温処理が可能であるためコスト面で大気雰囲気を用いることも可能である。

本発明においては、ポリテトラフルオロエチレンの担持条件の調整により目的に応じて好ましい付着状態を得ることができる。とりわけ、繊維状物などの多孔質構造体の場合には真空度が高い場合には、分子の平均自由工程が大きくポリテトラフルオロエチレンは蒸散側の担体表面に偏在し、低真空または常圧、加圧条件の場合には回り込みによる均一性向上が可能となる。付着面を調整するために、同一担体において圧力のスイングや加工面（表裏）を変えた処理なども好ましい方法である。

本発明においては、蒸着加工時または蒸着加工後に担体が６０℃以上１４０℃以下に処理されることが好ましく、７０℃以上１４０℃以下がより好ましく、８０℃以上１４０℃以下がさらに好ましい。かかる処理により担体との接着性向上、低分子量物の除去によるエレクトレットの安定化効果や遊離されるＶＯＣ成分が低減されるためである。具体的には蒸着加工時には蒸着槽温度、担体の冷却、加熱により調整することが可能であり、加工後には加熱による方法が用いられる。

本発明においては蒸気の状態で付着させた後冷却固化させても良いし、凝集させた液体や固体粒子として付着させることも好ましい。担体表面へのポリテトラフルオロエチレンの担持を微細な凹凸構造とすることで撥油性を向上させるとともに、担体表面積の増加により総電荷量およびオイルミスト捕集可能な表面積を増加させることができる。
ポリテトラフルオロエチレンの蒸気が存在する雰囲気に凝縮核となる高融点ポリテトラフルオロエチレンや有機、無機粒子を同時に供給する方法も好ましい。

前記微細な凹凸構造としては、捕集対象とする液滴よりも微細であることが好ましい。表面積の増加による濡れ仕事の増加のみならず、付着した粒子と担体の間に空気層が存在することで、Ｃａｓｓｉｅ−Ｂａｘｔｅｒ理論に沿った高い撥油表面を得ることができるためである。

融点が３３０℃以上のポリテトラフルオロエチレンは分子量が数万から数十万を有するため炭化水素系、ハロゲン系溶剤いずれにも溶解させることができない。それに対し、本発明に用いられる融点が３５℃以上３２０℃以下のポリテトラフルオロエチレンは、炭化水素系溶剤に不溶である一方、ハイドロクロロフルオロカーボン（ＨＣＦＣ）、パーフルオロカーボン（ＰＦＣ）、ハイドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）、ハイドロフルオロエーテル（ＨＦＥ）および環状フッ素化物、芳香族フッ素化物からなる含フッ素溶媒に可溶であるため、溶剤系のコーティング剤として用いることもできる。

コーティング剤としての使用においては、従来公知の方法を用いることが可能であり、本発明に用いられるポリテトラフルオロエチレンの少なくとも一部を上記溶媒に溶解した状態で塗布、噴霧、浸漬などの手法により担体に付着させた後、必要に応じて熱処理を行うことでコーティング層を得ることができる。

上記のコーティング加工法に関しては担体の形状に応じて好ましい方法が用いられるが、担体が繊維状物や粒子状物などの多孔質形状であれば、平面状での連続加工のみならず、ロール状、積層体などの状態で溶媒を浸漬させ、乾燥させることによっても製造することが可能である。

コーティング層の被覆率ならびに凹凸については、塗布量、塗布濃度で調整することが可能であり、コーティング剤として用いる場合には、予め微粒子による凹凸を有した構造に塗布する方法やコーティング剤として微粒子を含んでなることも好ましい。

コーティング剤として予め配合する微粒子としてはポリテトラフルオロエチレンの未溶解物または４０℃以上のガラス転移温度もしくは融点を有する有機もしくは無機材料を用いることができる。粒子直径としては０．１ｎｍ以上１０μｍ以下であることが好ましく、１ｎｍ以上１μｍ以下であることがより好ましく、５ｎｍ以上５００ｎｍ以下であることがさらに好ましく、１０ｎｍ以上３００ｎｍ以下であることが最も好ましい。アスペクト比が１を超える粒子の場合には短径側を直径として定義する。

蒸着加工同様に、担体表面へのポリテトラフルオロエチレンの担持を凹凸構造とし、その凹凸構造は、捕集対象とする液滴よりも微細であることが好ましい。表面積の増加による濡れ仕事の増加のみならず、付着した粒子と担体の間に空気層が存在することで、Ｃａｓｓｉｅ−Ｂａｘｔｅｒ理論に沿った高い撥油表面を得ることができるためである。

本発明においては、コーティング加工時またはコーティング加工後に、好ましくは６０℃以上１４０℃以下、よりこのましくは７０℃以上１４０℃以下、さらに好ましくは８０℃以上１４０℃以下に加熱処理されてなることも好ましい、かかる処理により接着性向上、ポリテトラフルオロエチレン分子の構造安定化、低分子量物の除去により撥油性およびエレクトレットの安定化効果と遊離される低分子成分が除去されるためである。

本発明におけるエレクトレットおよびそれを用いたフィルターは、担体またはポリテトラフルオロエチレンの少なくとも一方がエレクトレット化され、静電電荷を付与されてなる。エレクトレット化法は使用時に所望の特性が得られるものであれば特に制限されず、ポリテトラフルオロエチレンの担持前、担持後いずれでも好ましく用いられる。前者であれば、ポリテトラフルオロエチレン粉末を静電的な引力にて引き寄せることで付着や加工に利点があり、後者であれば電気力線が遮蔽されないため、エレクトレット効果をより発現させることができる。

具体的なエレクトレット化法としては、コロナ荷電法、液体接触荷電法、摩擦帯電法、電界荷電法、熱間電界荷電法、電子線照射法といった公知の帯電方法を施すものから任意に選択することができる。多孔形状のものに静電電荷を付与する場合に、多孔形状の内部まで均一に静電電荷が付与できる液体接触荷電法がなかでも好ましい。液体接触荷電法とは、水または溶液や溶剤の噴流または液滴流、蒸気、超音波などにより液体と接触させることで帯電させる方法であり、具体的に水を用いる場合には水流吸引荷電や高圧水流荷電、超音波荷電などが挙げられる。

本発明のエレクトレットは、フィルター効率に寄与する初期電荷量は電荷を有しない非エレクトレット（無帯電状態）に対して以下に記載の性能上昇率として４００％以上が好ましく、８００％以上がより好ましく、１２００％以上がさらに好ましく、１６００％以上が最も好ましい。
性能上昇率は無帯電状態における風速１０ｃｍ／ｓの０．３〜０．５μｍ大気塵効率から算出される。
性能上昇率[％]＝（Ｌｎ（荷電後効率）÷Ｌｎ（無帯電効率））×１００

本発明のエレクトレットは、フィルター使用時、保管時および形状加工時に求められる電荷安定性としては、以下に記載の性能維持率として１０％以上であることが好ましく、３０％以上がより好ましく、７０％以上がさらに好ましく、８０％以上が特に好ましく、９０％以上が最も好ましい。性能維持率は８０℃環境下における３０分放置の前後にて風速１０ｃｍ／ｓの０．３〜０．５μｍ大気塵効率から算出される。
性能維持率[％]＝（Ｌｎ（熱処理後効率）÷Ｌｎ（熱処理前効率））×１００

本発明により得られる撥油性に関しては、必要とされる特性（たとえば防水、防汚、撥水、撥油）に応じて調整することが可能であるが、例えば不織布、織布等の繊維状物からなるフィルターとして用いられる場合には、ＪＩＳ Ｋ６７６８およびＡＡＴＣＣ１１８法により用いられる表面張力試験液において、１０秒以内の浸透性を与える表面張力として少なくとも無加工品（たとえばＰＰメルトブローンにおける代表値としては３６ｍＮ／ｍ）よりも向上していれば好ましく用いることができる。具体的には３１ｍＮ／ｍ以下が好ましく、２９ｍＮ／ｍ以下がより好ましく、２７ｍＮ／ｍ以下がさらに好ましく、２５ｍＮ／ｍ以下が最も好ましい。これらは防じんマスクの国家検定オイルミストの試験液体であるＤＯＰが３１ｍＮ／ｍ、ＰＡＯ（たとえばＥｍｅｒｙ３００４）が２９ｍＮ／ｍであり、実使用における鉱物および植物性オイルミストへの対応を考慮したものである。本発明者らの検討によると、シート形状での撥油性とフィルターとしての耐油性には相関があり、毛管現象により吸収が生じない程度の撥油性が得られていれば、フィルターとしても明確な耐油性（効率低下の抑制）が確認される。これは素材表面の耐油性（接触角）と多孔質体への吸収現象に相関があるためであり、ミスト試験時における繊維表面に捕集されたエアロゾルの接触角や捕集状態との相関がある。また混合物であるタバコ煙自体の表面張力値は明確ではないが、上記液体における浸透性低下とともに、明確な耐久性向上効果が確認される。

本発明のエレクトレットをフィルターとして用いる場合に、吸油または吸水機能を有した繊維層（以下、「吸液層」という）を積層して用いることも好ましい。吸油や吸水などの吸液機能を有した吸液層を用いることで、撥油性により生じた液滴の滴りを抑制し、エレクトレット表面から液滴を移行し拡散することで、エレクトレット性の消失や通気抵抗上昇を抑制することができる。

吸液層の素材としては、液滴を吸収するものであれば特に制限されないが、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリスチレン、ポリアミド、ポリアクリロニトリル、ポリエステル、ポリカーボネート、セルロース、レーヨンなどからなる繊維シート素材、活性炭、ゼオライト、パルプなど多孔質材料を間隙に含有または表面に加工したシート素材などを好ましく用いることができる。より好ましくはポリプロピレン、ポリエチレン、ポリスチレンなどのオレフィン系素材またはポリエステルであり、さらに好ましくはポリプロピレンである。

吸液層に用いられる繊維は１種類または２種類以上を組み合わせて用いることも好ましく、通風抵抗や粗大粒子の捕集などの観点で適当な素材を選択することができる。

吸液層として用いられる素材は非エレクトレットおよびエレクトレットいずれでも好ましく用いることが可能であり、エレクトレット化されてなることがより好ましい。

吸液層の製法は所望の特性が得られるものであれば特に制限されないが、サーマルボンド法、スパンボンド法、スパンレース法、溶融および溶液法によるエレクトロスピニング法および、フォーススピニング法など、好ましい方法によりシート化した素材を用いることができる。

吸液層を構成する繊維としては、直径が０．００５〜１００μｍであることが好ましく、０．０１〜２０μｍであることがより好ましく、０．５〜５μｍであることがさらに好ましく、１〜１０μｍであることが最も好ましい。

さらに必要に応じて他の構成部材と併用して用いることができる。すなわち、プレフィルター層、繊維保護層、補強部材、または機能性繊維層などと組み合わせて用いることも好ましい。

プレフィルター層および繊維保護層としては、例えばスパンボンド不織布、サーマルボンド不織布、発泡ウレタンなどであり、補強部材としては、例えばサーマルボンド不織布、各種ネットを例示することができる。また、機能性繊維層としては例えば抗菌、抗ウイルスおよび識別や意匠を目的とした着色繊維層などを例示することができる。吸液層にこれら機能を持たせることは厚みや通気抵抗を低減する方法として好ましい。

本発明のエレクトレットおよびそれを用いたフィルターは、本発明により得られる集塵、保護、通気、防汚、防水などの機能により幅広く用いることが可能であり、とりわけ、防塵マスク、各種空調用エレメント、空気清浄機、キャビンフィルター、各種装置の保護を目的としたフィルターとして好適に用いることができる。

以下、本発明の実施の形態について説明する。試験方法を下記に示す。

（撥油性試験法）
撥油性試験法は以下の試験にて実施した。
ＪＩＳ Ｋ６７６８法においては、ＪＩＳ Ｋ６７６８に定められた配合にて４０．０ｍＮ／ｍから２５．４ｍＮ／ｍの試験液を調整した。
ＡＡＴＣＣ１１８法においては、ＡＡＴＣＣ１１８法に定められた１級から８級までの試験液を準備した。
ＰＡＯ法においては、ＰＡＯ（Ｅｍｅｒｙ３００４）を試験液として準備した。
各々の試験法において、各々の試験液を微生物試験用マイクロピペッターにて試験サンプル表面に対し２０μｌずつ滴下し、静置１０秒後の浸透度合いを観察した。
ＪＩＳ Ｋ６７６８法では、４０．０ｍＮ／ｍの試験液から順に滴下し、浸透した試験液の直前に滴下した非浸透であった試験液の値を撥油性試験の結果とした。
なお、４０．０ｍＮ／ｍの試験液が浸透した場合は、直前に滴下した非浸透であった試験液がないため、試験結果を４０．０ｍＮ／ｍとした。また、２５．４ｍＮ／ｍの試験液が非浸透の場合は、浸透した試験液がないため、試験結果を２５．４ｍＮ／ｍとした。
ＡＡＴＣＣ１１８法では、１級の試験液から順に滴下し、浸透した試験液の直前に滴下した試験液の値を撥油性試験の結果とした。
なお、１級の試験液が浸透の場合は、直前に滴下した非浸透であった試験液がないため、試験結果を０級とした。また、８級の試験液が非浸透の場合は、浸透した試験液がないため、試験結果を８級とした。
ＰＡＯ法では、試験液が浸透した場合を×、非浸透の場合を○とした。
なお、表裏に差異がある場合には、より撥油性の低い方を試験結果とした。

（耐オイルミスト試験）
オイルミストへの負荷耐性（耐オイルミスト性）試験は以下の２種の方法にて実施した。
低極性の鉱物系粒子としてＰＡＯミストを用い、水および多種多様な極性分子を含有する複合粒子としてタバコ煙を用いた。
（耐オイルミスト性試験法１：ＰＡＯ耐久寿命）
７２ｍｍφに打ち抜いたサンプルを有効通気径５０ｍｍφのアダプターに装着し下記条件にて通風を行った。
評価装置 ：ＴＳＩ−８１３０型フィルターテスター
風量 ：６Ｌ／ｍｉｎ（５ｃｍ／ｓ）
負荷粒子 ：ＰＡＯ（Ｅｍｅｒｙ３００４）平衡帯電
個数最頻径０．１８４μｍ
濃度 ：１００ｍｇ／ｍ³
粒子検出法：光散乱濃度法
連続的に粒子負荷を行い、上記装置における捕集効率が５０％となった時点を評価の終点とし、試験前後の重量より５０ｍｍφあたりのサンプル上に捕集されたＰＡＯ重量を算出した。
（耐オイルミスト性試験法２：タバコ煙耐久寿命）
［タバコ煙負荷］
１ｍ³アクリル容器中でＪＥＭ１４６７法に準拠した吸煙器と手法にて日本たばこ社製メビウスを４本燃焼させた。７２ｍｍφに打ち抜いたサンプルを有効通気径５０ｍｍφのアダプターに装着し、風量１２Ｌ／ｍｉｎにて１０分間通気を行った。参考となる粒子濃度は柴田科学デジタル粉塵計Ｐ−２Ｌにて４０００ＣＰＭから３０００ＣＰＭへの減少となり、概ね１本／サイクル程度の負荷量となる。初期および1サイクル負荷ごとに効率（下記）および重量を計測し、効率５０％を割り込んだ時点を終点とする。縦および横軸を普通軸として捕集効率とタバコ煙の捕集重量をプロットし、効率５０％となる時点の数値を読み取り耐久寿命として算出する。
［タバコ煙負荷時の捕集効率］
タバコ煙負荷後のサンプルを用いた場合、光散乱計数器（レーザーパーティクルカウンター）の粒子径計測に干渉を生じるため、光散乱濃度法にて効率評価を行った。なお、レーザーパーティクルカウンターによる０．３−０．５μｍの効率とほぼ一致することを確認している。
タバコ煙負荷サンプルを有効通気径５０ｍｍφのアダプターに装着し下記条件にて通風を行った。
評価装置 ：ＴＳＩ−８１３０型フィルターテスター
風量 ：６Ｌ／ｍｉｎ（５ｃｍ／ｓ）
負荷粒子 ：固体ＮａＣｌ（２ｗ％ＮａＣｌ水から発生）平衡帯電
個数最頻径０．０７５μｍ
濃度 ：２００ｍｇ／ｍ³
粒子検出法：光散乱濃度法
なお、評価風量が小さいため上下の検出器が平衡となる時間として２０秒の値を設定し、１サイクルのフィルターテスターモード（効率計測モード）の数値を用いる。

（捕集効率試験）
フィルターの初期の捕集効率試験は以下の方法にて実施した。
評価粒子：大気塵
風速 ：１０ｃｍ／ｓ
効率算出：光散乱計数法による０．３〜０．５μｍ間の粒子個数
捕集効率（％）＝（１−（下流側個数÷上流側個数））×１００
（性能上昇率）
エレクトレットの性能上昇率（エレクトレット化の度合い）は以下の方法にて評価した。フッ素加工後のシートサンプルを荷電（エレクトレット化）処理した後に捕集効率を計測し、さらにメガファックＦ４１０（ＤＩＣ株式会社製）パーフルオロアルキル基含有カルボン酸０．５％水溶液にシートを含浸・乾燥させ、自然帯電を含む静電電荷が無くなった状態（無帯電状態）とした後に再度捕集効率を計測した。
※静電電荷が消失し、かつ繊維状物としての通気抵抗および捕集効率への影響を与えない方法で帯電寄与を評価することが本手法の趣旨である。
下式にて性能上昇率を算出した。
性能上昇率[％]＝（Ｌｎ（荷電後効率）÷Ｌｎ（無帯電効率））×１００

＜実施例１〜１５＞
ヒンダードフェノール系添加剤であるＢＡＳＦ社製Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０を０．０１、５、１５重量％含有するポリプロピレンメルトブローン不織布（目付３０ｇ／ｍ²、平均繊維直径３μｍ、厚み０．２５ｍｍ)に対し、パーフルオロヘプタンに溶解させたｎ−Ｃ₁₀Ｆ₂₂、ｎ−Ｃ₁₂Ｆ₂₆、ｎ−Ｃ₁₄Ｆ₃₀、ｎ−Ｃ₁₆Ｆ₃₄、ｎ−Ｃ₂₀Ｆ₄₂からなるポリテトラフルオロエチレンをそれぞれ浸透させたのち、常温で乾燥を行い、各々０．７５ｇ／ｍ²の担持量の加工シートを得た。
得られたシートをアルミ平板の接地電極上に置き、不織布との１ｃｍの距離から針状電極を用いて電圧２０ｋＶ、１０秒間のコロナ荷電処理を実施し、エレクトレット化したシートを得た。
得られたシートに対して各種評価を実施し、その結果を表１に示した。

＜実施例１６〜１８＞
１００℃〜２８０℃の範囲に融点を持つポリテトラフルオロエチレンとして、セントラル硝子株式会社製 セフラルルーブＶをパーフルオロヘプタンに溶解させた他は実施例１〜１５と同様の処理を実施し、エレクトレット化したシートを得た。
得られたシートに対して各種評価を実施し、その結果を表１に示した。

＜実施例１９〜３３＞
ヒンダードフェノール系添加剤であるＢＡＳＦ社製Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０を０．０１、５、１５重量％含有するポリプロピレンメルトブローン不織布（目付３０ｇ／ｍ²、平均繊維直径３μｍ、厚み０．２５ｍｍ)を３０℃に保った恒温板に張り付け、円筒セラミック製の反応容器天井に設置した。底部に３００℃に加熱した熱板を設置し、ｎ−Ｃ₁₀Ｆ₂₂、ｎ−Ｃ₁₂Ｆ₂₆、ｎ−Ｃ₁₄Ｆ₃₀、ｎ−Ｃ₁₆Ｆ₃₄、ｎ−Ｃ₂₀Ｆ₄₂からなるポリテトラフルオロエチレンそれぞれを金属性ボート上から蒸散させることで各々０．７５ｇ／ｍ^２の担持量の加工シートを得た。
得られたシートをアルミ平板の接地電極上に置き、不織布との１ｃｍの距離から針状電極を用いて電圧２０ｋＶ、１０秒間のコロナ荷電処理を実施し、エレクトレット化したシートを得た。
得られたシートに対して各種評価を実施し、その結果を表２に示した。

＜実施例３４〜３６＞
１００℃〜２８０℃の範囲に融点を持つポリテトラフルオロエチレンとしてセントラル硝子株式会社製 セフラルルーブＶを用いた他は、実施例１９〜３３と同様の処理を実施し、エレクトレット化したシートを得た。
得られたシートに対して各種評価を実施し、その結果を表２に示した。

＜比較例１＞
添加剤を含有しないポリプロピレンメルトブローン不織布(目付３０ｇ／ｍ²、平均繊維直径３μｍ、厚み０．２５ｍｍ) をアルミ平板の接地電極上に置き、不織布との１ｃｍの距離から針状電極を用いて電圧２０ｋＶ、１０秒間のコロナ荷電処理を実施し、エレクトレット化したシートを得た。
得られたシートに対して各種評価を実施し、その結果を表３に示した。

＜比較例２〜５＞
ヒンダードフェノール系添加剤であるＢＡＳＦ社製Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０を０．０１、５、１５、２０重量％含有するポリプロピレンメルトブローン不織布を用いた他は比較例１と同様の処理を実施し、エレクトレット化したシートを得た。
得られたシートに対して各種評価を実施し、その結果を表３に示した。

＜比較例６〜８＞
ヒンダードフェノール系添加剤であるＢＡＳＦ社製Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０を０．０１、５、１５重量％含有するポリプロピレンメルトブローン不織布(目付３０ｇ／ｍ²、平均繊維直径３μｍ、厚み０．２５ｍｍ)に対し、３３０℃に融点を持つダイキン工業株式会社製 ルブロンＬ−２をパーフルオロヘプタンに分散させ、上澄み部分を添着に用いたが固形分が得られなかった。パーフルオロヘキサン処理後に乾燥し、シートを得た。
得られたシートをアルミ平板の接地電極上に置き、不織布との１ｃｍの距離から針状電極を用いて電圧２０ｋＶ、１０秒間のコロナ荷電処理を実施し、エレクトレット化したシートを得た。
得られたシートに対して各種評価を実施し、その結果を表３に示した。

＜比較例９〜１１＞
３３０℃に融点を持つダイキン工業株式会社製 ルブロンＬ−２を用いた他は実施例１９〜３３と同様の処理を実施したが、重量増加は観察されなかった。
得られたシートに対して液滴による撥油性試験を行った。また得られたシートをアルミ平板の接地電極上に置き、不織布との１ｃｍの距離から針状電極を用いて電圧２０ｋＶ、１０秒間のコロナ荷電処理を実施し、エレクトレット化したシートを得た。
得られたシートに対して各種評価を実施し、その結果を表３に示した。

＜比較例１２〜１４＞
ヒンダードフェノール系添加剤であるＢＡＳＦ社製Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０を０．０１、５、１５重量％含有するポリプロピレンメルトブローン不織布(目付３０ｇ／ｍ²、平均繊維直径３μｍ、厚み０．２５ｍｍ)に対し、Ｃ６アクリレート系撥水撥油剤であるダイキン工業株式会社製 ユニダインＴＧ−５５０３を水分散体にて浸透、乾燥させることで０．９５ｇ／ｍ²担持させ、加工シートを得た。
得られたシートをアルミ平板の接地電極上に置き、不織布との１ｃｍの距離から針状電極を用いて電圧２０ｋＶ、１０秒間のコロナ荷電処理を実施し、エレクトレット化したシートを得た。
得られたシートに対して各種評価を実施し、その結果を表３に示した。

＜実施例３７〜５１＞
ヒンダードフェノール系添加剤であるＢＡＳＦ社製Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０を０．０１、５、１２．５重量％含有するポリプロピレンメルトブローン不織布（目付３０ｇ／ｍ²、平均繊維直径３μｍ、厚み０．２５ｍｍ)に対し、パーフルオロヘプタンに溶解させたｎ−Ｃ₁₀Ｆ₂₂、ｎ−Ｃ₁₂Ｆ₂₆、ｎ−Ｃ₁₄Ｆ₃₀、ｎ−Ｃ₁₆Ｆ₃₄、ｎ−Ｃ₂₀Ｆ₄₂からなるポリテトラフルオロエチレンをそれぞれ浸透させたのち、常温で乾燥を行い、各々０．７５ｇ／ｍ²の担持量の加工シートを得た。
得られたシートを通気度１２０ｃｍ³／ｃｍ²／秒の網状支持体（９６メッシュ）に載せ、不織布の上方３ｃｍに位置する直径０．１ｍｍφ、ピッチ０．６ｍｍのノズルから、２ＭＰａの圧力で水噴射処理を行った。なお使用した水は、一般的な水道水を二段の逆浸透膜処理、次いでイオン交換膜処理を施した高純度の水である。支持体の搬送速度を３ｍ／分とし、ノズル直下の網状体の下方を６００ｍｍＡｑの減圧状態とした。この処理をシートの表面について３回行った。その後このシートを自然乾燥、または、８０℃の熱風オーブン中に１分間滞留させてエレクトレット化したシートを得た。
得られたシートに対して各種評価を実施し、その結果を表４に示した。

＜実施例５２〜５４＞
１００℃〜２８０℃の範囲に融点を持つポリテトラフルオロエチレンとして、セントラル硝子株式会社製 セフラルルーブＶをパーフルオロヘプタンに溶解させた他は実施例３７〜５１と同様の処理および各種評価を実施し、その結果を表４に示した。

＜実施例５５〜６９＞
ヒンダードフェノール系添加剤であるＢＡＳＦ社製Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０を０．０１、５、１２．５重量％含有するポリプロピレンメルトブローン不織布（目付３０ｇ／ｍ²、平均繊維直径３μｍ、厚み０．２５ｍｍ)を３０℃に保った恒温板に張り付け、円筒セラミック製の反応容器天井に設置した。底部に３００℃に加熱した熱板を設置し、ｎ−Ｃ₁₀Ｆ₂₂、ｎ−Ｃ₁₂Ｆ₂₆、ｎ−Ｃ₁₄Ｆ₃₀、ｎ−Ｃ₁₆Ｆ₃₄、ｎ−Ｃ₂₀Ｆ₄₂からなるポリテトラフルオロエチレンそれぞれを金属性ボート上から蒸散させることで各々０．７５ｇ／ｍ^２の担持量の加工シートを得た。
得られたシートを通気度１２０ｃｍ³／ｃｍ²／秒の網状支持体（９６メッシュ）に載せ、不織布の上方３ｃｍに位置する直径０．１ｍｍφ、ピッチ０．６ｍｍのノズルから、２ＭＰａの圧力で水噴射処理を行った。なお使用した水は、一般的な水道水を二段の逆浸透膜処理、次いでイオン交換膜処理を施した高純度の水である。支持体の搬送速度を３ｍ／分とし、ノズル直下の網状体の下方を６００ｍｍＡｑの減圧状態とした。この処理をシートの表面について３回行った。その後このシートを自然乾燥、または、８０℃の熱風オーブン中に１分間滞留させてエレクトレット化したシートを得た。
得られたシートに対して各種評価を実施し、その結果を表５に示した。

＜実施例７０〜７２＞
１００℃〜２８０℃の範囲に融点を持つポリテトラフルオロエチレンとしてセントラル硝子株式会社製 セフラルルーブＶを用いた他は、実施例５５〜６９と同様の処理および各種評価を実施し、その結果を表５に示した。

＜比較例１５＞
添加剤を含有しないポリプロピレンメルトブローン不織布(目付３０ｇ／ｍ²、平均繊維直径３μｍ、厚み０．２５ｍｍ) を通気度１２０ｃｍ³／ｃｍ²／秒の網状支持体（９６メッシュ）に載せ、不織布の上方３ｃｍに位置する直径０．１ｍｍφ、ピッチ０．６ｍｍのノズルから、２ＭＰａの圧力で水噴射処理を行った。なお使用した水は、一般的な水道水を二段の逆浸透膜処理、次いでイオン交換膜処理を施した高純度の水である。支持体の搬送速度を３ｍ／分とし、ノズル直下の網状体の下方を６００ｍｍＡｑの減圧状態とした。この処理をシートの表面について３回行った。その後このシートを自然乾燥、または、８０℃の熱風オーブン中に１分間滞留させてエレクトレット化したシートを得た。得られたシートに対して各種評価を実施し、その結果を表６に示した。

＜比較例１６〜１９＞
ヒンダードフェノール系添加剤であるＢＡＳＦ社製Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０を０．０１、５、１２．５、２０重量％含有するポリプロピレンメルトブローン不織布を用いた他は比較例１５と同様の処理および各種評価を実施し、その結果を表６に示した。

＜比較例２０＞
ヒンダードフェノール系添加剤であるＢＡＳＦ社製Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０を２０重量％含有するポリプロピレンメルトブローン不織布（目付３０ｇ／ｍ²、平均繊維直径３μｍ、厚み０．２５ｍｍ)に対し、１００℃〜２８０℃の範囲に融点を持つポリテトラフルオロエチレンとして、セントラル硝子株式会社製 セフラルルーブＶをパーフルオロヘプタンに溶解させた他は実施例３７と同様の処理および各種評価を実施し、その結果を表６に示した。

＜比較例２１＞
ヒンダードフェノール系添加剤であるＢＡＳＦ社製Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０を２０重量％含有するポリプロピレンメルトブローン不織布（目付３０ｇ／ｍ²、平均繊維直径３μｍ、厚み０．２５ｍｍ)に対し、実施例５５と同様の処理にて１００℃〜２８０℃の範囲に融点を持つポリテトラフルオロエチレンとして、セントラル硝子株式会社製 セフラルルーブＶをパーフルオロヘプタンに蒸散させた他は実施例５５と同様の処理および各種評価を実施し、その結果を表６に示した。

＜比較例２２〜２４＞
ヒンダードフェノール系添加剤であるＢＡＳＦ社製Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０を０．０１、５、１２．５重量％含有するポリプロピレンメルトブローン不織布(目付３０ｇ／ｍ²、平均繊維直径３μｍ、厚み０．２５ｍｍ)に対し、３３０℃に融点を持つダイキン工業株式会社製 ルブロンＬ−２をパーフルオロヘプタンに分散させ、上澄み部分を添着に用いたが固形分が得られなかった。パーフルオロヘキサン処理後に乾燥し、シートを得た。
得られたシートを通気度１２０ｃｍ³／ｃｍ²／秒の網状支持体（９６メッシュ）に載せ、不織布の上方３ｃｍに位置する直径０．１ｍｍφ、ピッチ０．６ｍｍのノズルから、２ＭＰａの圧力で水噴射処理を行った。なお使用した水は、一般的な水道水を二段の逆浸透膜処理、次いでイオン交換膜処理を施した高純度の水である。支持体の搬送速度を３ｍ／分とし、ノズル直下の網状体の下方を６００ｍｍＡｑの減圧状態とした。この処理をシートの表面について３回行った。その後このシートを自然乾燥、または、８０℃の熱風オーブン中に１分間滞留させてエレクトレット化したシートを得た。
得られたシートに対して各種評価を実施し、その結果を表６に示した。

＜比較例２５〜２７＞
３３０℃に融点を持つダイキン工業株式会社製 ルブロンＬ−２を用いた他は実施例５５〜６９と同様の処理を実施したが、重量増加は観察されなかった。
得られたシートを通気度１２０ｃｍ³／ｃｍ²／秒の網状支持体（９６メッシュ）に載せ、不織布の上方３ｃｍに位置する直径０．１ｍｍφ、ピッチ０．６ｍｍのノズルから、２ＭＰａの圧力で水噴射処理を行った。なお使用した水は、一般的な水道水を二段の逆浸透膜処理、次いでイオン交換膜処理を施した高純度の水である。支持体の搬送速度を３ｍ／分とし、ノズル直下の網状体の下方を６００ｍｍＡｑの減圧状態とした。この処理をシートの表面について３回行った。その後このシートを自然乾燥、または、８０℃の熱風オーブン中に１分間滞留させてエレクトレット化したシートを得た。
得られたシートに対して各種評価を実施し、その結果を表６に示した。

＜比較例２８〜３０＞
ヒンダードフェノール系添加剤であるＢＡＳＦ社製Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０を０．０１、５、１２．５重量％含有するポリプロピレンメルトブローン不織布(目付３０ｇ／ｍ²、平均繊維直径３μｍ、厚み０．２５ｍｍ)に対し、Ｃ６アクリレート系撥水撥油剤であるダイキン工業株式会社製 ユニダインＴＧ−５５０３を水分散体にて浸透、乾燥させることで０．９５ｇ／ｍ²担持させ、加工シートを得た。
得られたシートを通気度１２０ｃｍ³／ｃｍ²／秒の網状支持体（９６メッシュ）に載せ、不織布の上方３ｃｍに位置する直径０．１ｍｍφ、ピッチ０．６ｍｍのノズルから、２ＭＰａの圧力で水噴射処理を行った。なお使用した水は、一般的な水道水を二段の逆浸透膜処理、次いでイオン交換膜処理を施した高純度の水である。支持体の搬送速度を３ｍ／分とし、ノズル直下の網状体の下方を６００ｍｍＡｑの減圧状態とした。この処理をシートの表面について３回行った。その後このシートを自然乾燥、または、８０℃の熱風オーブン中に１分間滞留させてエレクトレット化したシートを得た。
得られたシートに対して各種評価を実施し、その結果を表６に示した。

簡便な装置や工程で高帯電性、撥油性、耐油性に優れたエレクトレットおよびフィルターを得ることが可能となる。
本発明のエレクトレットは、簡便な装置や工程で高い帯電性を有し、オイルミストなどの液体粒子に対する静電電荷の維持率を高めたエレクトレットおよびそれを用いたフィルターを得ることが可能となり、産業界への寄与大である。

Claims (5)

1. ヒンダードフェノール系添加剤を０．０１〜１５．０重量％含有する担体に、融点３５℃以上３２０℃以下のポリテトラフルオロエチレンを付着させ、担体およびポリテトラフルオロエチレンの少なくとも一方が静電電荷を付与されてなるエレクトレット。
2. 静電電荷を付与する方法が液体接触荷電法である請求項１に記載のエレクトレット。
3. 担体に繊維状物を用い、ポリテトラフルオロエチレンを溶液法または蒸着法で担持する請求項１または２に記載のエレクトレット。
4. 担体が融点３２０℃以下の熱可塑性樹脂からなるメルトブローン不織布である請求項１〜３のいずれかに記載のエレクトレット。
5. 請求項１〜４のいずれかに記載のエレクトレットを用いたフィルター。