JP2016069675A - 希土類元素の回収方法 - Google Patents
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Abstract
Description
また、特許文献2では、処理対象物に含まれる鉄族元素を酸化することなく希土類元素のみを酸化することによって両者を分離する方法として、処理対象物を炭素るつぼの中で加熱する方法が提案されている。この方法は、特許文献1に記載の方法のように酸やアルカリを必要とせず、また、炭素るつぼの中で処理対象物を加熱することで理論的にるつぼ内の雰囲気が鉄族元素が酸化されることなく希土類元素のみが酸化される酸素分圧に自律的に制御されることから、特許文献1に記載の方法に比較して工程が簡易であるという点において優れていると考えられる。しかしながら、単に処理対象物を炭素るつぼの中で加熱すればるつぼ内の雰囲気が所定の酸素分圧に自律的に制御されて希土類元素と鉄族元素を分離できるのかといえば、現実的には必ずしもそうではない。特許文献2では、るつぼ内の雰囲気の望ましい酸素含有濃度は1ppm〜1%であるとされているが、本質的には雰囲気を制御するための外的操作は必要とされないとある。しかしながら、本発明者の検討によれば、少なくとも酸素含有濃度が1ppm未満の場合には希土類元素と鉄族元素は分離できない。従って、炭素るつぼの中で処理対象物を加熱すれば、理論的にはるつぼ内の雰囲気が鉄族元素が酸化されることなく希土類元素のみが酸化される酸素分圧に自律的に制御されるとしても、現実的にはるつぼ内を酸素含有濃度が1ppm以上の雰囲気に人為的に制御する必要がある。こうした制御は、特許文献2にも記載されているように酸素含有濃度が1ppm以上の不活性ガスをるつぼ内に導入することで行うことができるが、工業用不活性ガスとして汎用されているアルゴンガスの場合、その酸素含有濃度は通常0.5ppm以下である。従って、酸素含有濃度が1ppm以上のアルゴンガスをるつぼ内に導入するためには、汎用されているアルゴンガスをそのまま用いることはできず、その酸素含有濃度をわざわざ高めた上で用いる必要がある。結果として、特許文献2に記載の方法は、一見工程が簡易に思えるものの実はそうではなく、特許文献1に記載の方法と同様、低コストと簡易さが要求されるリサイクルシステムとして実用化するには困難な側面を有するといわざるを得ない。
また、請求項2記載の方法は、請求項1記載の方法において、第1熱処理工程の熱処理を950℃以上の温度で行うことを特徴とする。
また、請求項3記載の方法は、請求項1記載の方法において、第1熱処理工程において用いる粒状ないし粉末状の炭素物質の嵩密度が0.5g/cm3以上であることを特徴とする。
また、請求項4記載の方法は、請求項1記載の方法において、第1熱処理工程で得られる焼結体の圧潰強度が10kgf以上であることを特徴とする。
また、請求項5記載の方法は、請求項1記載の方法において、処理対象物の少なくとも一部が5mm以下の粒径を有する粒状ないし粉末状であることを特徴とする。
また、請求項6記載の方法は、請求項1記載の方法において、処理対象物の鉄族元素含量が30mass%以上であることを特徴とする。
また、請求項7記載の方法は、請求項1記載の方法において、処理対象物がR−Fe−B系永久磁石であることを特徴とする。
(第1熱処理工程)酸化処理を行った処理対象物と粒状ないし粉末状の炭素物質の混合物を処理容器に収容し、不活性ガス雰囲気中または真空中において1350℃未満の温度で熱処理することによって焼結体を得る工程
(第2熱処理工程)第1熱処理工程で得られる焼結体を、処理容器に、少なくとも焼結体と容器底面との間にカーボンブラックが介在するように収容し、不活性ガス雰囲気中または真空中において1350℃以上の温度で熱処理する工程
まず、R−Fe−B系永久磁石の製造工程中に発生した約10μmの粒径を有する磁石加工屑(自然発火防止のため水中で7日間保管したもの)に対し、吸引ろ過することで脱水してからロータリーキルンを用いて燃焼処理することで酸化処理を行った。こうして酸化処理を行った磁石加工屑のSEM・EDX分析(使用装置:日立ハイテクノロジーズ社製S4500。以下同じ)の結果を表1に示す。酸化処理を行った磁石加工屑に含まれる酸素モル濃度は希土類元素のモル濃度の5.5倍であった。
第1熱処理工程の熱処理温度を950℃とすること以外は実施例1と同様にして、第2熱処理工程終了後に、一方が希土類元素の酸化物を主成分とする塊状物であり、他方が鉄の炭素との合金を主成分とする塊状物である、互いに独立かつ密接して存在する2種類の塊状物を得た。なお、第1熱処理工程で得られた焼結体の収縮率は約8%であって、圧潰強度は7.6kgfであり、実施例1の第1熱処理工程で得られた焼結体よりも強度の点において若干劣るものであったが、ハンドリング性に特段の問題はなかった。また、第1熱処理工程において用いた炭素るつぼに、酸化処理を行った磁石加工屑との反応に起因する変化や消耗は認められず、第2熱処理工程において用いた炭素るつぼに、焼結体との反応に起因する変化や消耗は認められなかった(いずれの炭素るつぼについても重量減少は認められるが、るつぼのみを熱処理した場合の重量減少とほぼ同じ)。
第1熱処理工程の熱処理温度を1150℃とすること以外は実施例1と同様にして、第2熱処理工程終了後に、一方が希土類元素の酸化物を主成分とする塊状物であり、他方が鉄の炭素との合金を主成分とする塊状物である、互いに独立かつ密接して存在する2種類の塊状物を得た。なお、第1熱処理工程で得られた焼結体の収縮率は15%であって、圧潰強度は100kgf以上(測定不能)であった。また、第1熱処理工程において用いた炭素るつぼに、酸化処理を行った磁石加工屑との反応に起因する変化や消耗は認められず、第2熱処理工程において用いた炭素るつぼに、焼結体との反応に起因する変化や消耗は認められなかった(いずれの炭素るつぼについても重量減少は認められるが、るつぼのみを熱処理した場合の重量減少とほぼ同じ)。
第1熱処理工程の熱処理温度を1250℃とすること以外は実施例1と同様にして、第2熱処理工程終了後に、一方が希土類元素の酸化物を主成分とする塊状物であり、他方が鉄の炭素との合金を主成分とする塊状物である、互いに独立かつ密接して存在する2種類の塊状物を得た。なお、第1熱処理工程において用いた炭素るつぼに、酸化処理を行った磁石加工屑との反応に起因する変化や消耗は認められず、第2熱処理工程において用いた炭素るつぼに、焼結体との反応に起因する変化や消耗は認められなかった(いずれの炭素るつぼについても重量減少は認められるが、るつぼのみを熱処理した場合の重量減少とほぼ同じ)。
酸化処理を行った磁石加工屑5gと石油コークスの粉砕物(粒径:125μm以下、嵩密度:0.72g/cm3)0.4gをよく混合してから炭素るつぼに収容して第1熱処理工程を行うこと以外は実施例1と同様にして、第2熱処理工程終了後に、一方が希土類元素の酸化物を主成分とする塊状物であり、他方が鉄の炭素との合金を主成分とする塊状物である、互いに独立かつ密接して存在する2種類の塊状物を得た。なお、第1熱処理工程で得られた焼結体の収縮率は約16%であって、圧潰強度は19.4kgfであった。また、第1熱処理工程において用いた炭素るつぼに、酸化処理を行った磁石加工屑との反応に起因する変化や消耗は認められず、第2熱処理工程において用いた炭素るつぼに、焼結体との反応に起因する変化や消耗は認められなかった(いずれの炭素るつぼについても重量減少は認められるが、るつぼのみを熱処理した場合の重量減少とほぼ同じ)。
酸化処理を行った磁石加工屑5gと黒鉛(炭素るつぼ(黒鉛製)をノコギリで切断することで発生した切り屑から調製、粒径:125μm以下、嵩密度:0.35g/cm3)0.4gをよく混合してから炭素るつぼに収容して第1熱処理工程を行うこと以外は実施例1と同様にして、第2熱処理工程終了後に、一方が希土類元素の酸化物を主成分とする塊状物であり、他方が鉄の炭素との合金を主成分とする塊状物である、互いに独立かつ密接して存在する2種類の塊状物を得た。なお、第1熱処理工程で得られた焼結体の収縮率は約10%であって、圧潰強度は3.5kgfであり、実施例1の第1熱処理工程で得られた焼結体よりも強度の点において劣るものであったが、ハンドリング性に深刻な問題はなかった。また、第1熱処理工程において用いた炭素るつぼに、酸化処理を行った磁石加工屑との反応に起因する変化や消耗は認められず、第2熱処理工程において用いた炭素るつぼに、焼結体との反応に起因する変化や消耗は認められなかった(いずれの炭素るつぼについても重量減少は認められるが、るつぼのみを熱処理した場合の重量減少とほぼ同じ)。
酸化処理を行った磁石加工屑5gとカーボンブラック0.4gをよく混合してから炭素るつぼに収容して第1熱処理工程を行うこと以外は実施例1と同様にして、第2熱処理工程終了後に、一方が希土類元素の酸化物を主成分とする塊状物であり、他方が鉄の炭素との合金を主成分とする塊状物である、互いに独立かつ密接して存在する2種類の塊状物を得た。なお、第1熱処理工程で得られた焼結体の収縮率は約4%であって、圧潰強度は7.7kgfであり、実施例1の第1熱処理工程で得られた焼結体よりも強度の点において若干劣るものであったが、ハンドリング性に特段の問題はなかった。また、第1熱処理工程において用いた炭素るつぼに、酸化処理を行った磁石加工屑との反応に起因する変化や消耗は認められず、第2熱処理工程において用いた炭素るつぼに、焼結体との反応に起因する変化や消耗は認められなかった(いずれの炭素るつぼについても重量減少は認められるが、るつぼのみを熱処理した場合の重量減少とほぼ同じ)。
第2熱処理工程の熱処理温度を1350℃とすること以外は実施例1と同様にして、第2熱処理工程終了後に、一方が希土類元素の酸化物を主成分とする塊状物であり、他方が鉄の炭素との合金を主成分とする塊状物である、互いに独立かつ密接して存在する2種類の塊状物を得た。なお、第1熱処理工程において用いた炭素るつぼに、酸化処理を行った磁石加工屑との反応に起因する変化や消耗は認められず、第2熱処理工程において用いた炭素るつぼに、焼結体との反応に起因する変化や消耗は認められなかった(いずれの炭素るつぼについても重量減少は認められるが、るつぼのみを熱処理した場合の重量減少とほぼ同じ)。
第1熱処理工程の熱処理温度を1450℃とすること以外は実施例1と同様にして、第2熱処理工程終了後に、一方が希土類元素の酸化物を主成分とする塊状物であり、他方が鉄の炭素との合金を主成分とする塊状物である、互いに独立かつ密接して存在する2種類の塊状物を得ようとしたが、第1熱処理工程において酸化処理を行った処理対象物が溶融してしまって容器内面に固着してしまい、焼結体を得ることができず、第2熱処理工程に進めなかった。
酸化処理を行った磁石加工屑5gに石油コークスを混合せずに第1熱処理工程を行うこと以外は実施例1と同様にして、第2熱処理工程終了後に、一方が希土類元素の酸化物を主成分とする塊状物であり、他方が鉄の炭素との合金を主成分とする塊状物である、互いに独立かつ密接して存在する2種類の塊状物を得ようとしたが、第1熱処理工程において焼結体を得ることができたものの、第2熱処理工程終了後の炭素るつぼ内には、単一の塊状物とカーボンブラックが残留物として存在し、目的とする互いに独立かつ密接して存在する2種類の塊状物は得ることができなかった。炭素るつぼから取り出した単一の塊状物の外観を図4に示す。
カーボンブラックのかわりに石油コークスを用いて第2熱処理工程を行うこと以外は実施例1と同様にして、第2熱処理工程終了後に、一方が希土類元素の酸化物を主成分とする塊状物であり、他方が鉄の炭素との合金を主成分とする塊状物である、互いに独立かつ密接して存在する2種類の塊状物を得ようとしたが、第2熱処理工程終了後の炭素るつぼ内には、表面に石油コークスが付着した単一の塊状物と石油コークスが残留物として存在し、目的とする互いに独立かつ密接して存在する2種類の塊状物は得ることができなかった。炭素るつぼから取り出した表面に石油コークスが付着した単一の塊状物の外観を図5に示す。
Claims (7)
- 少なくとも希土類元素と鉄族元素を含む処理対象物に対して酸化処理を行った後、処理環境を炭素の存在下に移して熱処理することで、希土類元素を酸化物として鉄族元素から分離して回収する方法において、酸化処理を行った処理対象物と粒状ないし粉末状の炭素物質の混合物を処理容器に収容し、不活性ガス雰囲気中または真空中において1350℃未満の温度で熱処理することによって焼結体を得る第1熱処理工程と、第1熱処理工程で得られる焼結体を、処理容器に、少なくとも焼結体と容器底面との間にカーボンブラックが介在するように収容し、不活性ガス雰囲気中または真空中において1350℃以上の温度で熱処理する第2熱処理工程からなる2段階の工程により、酸化処理を行った処理対象物の炭素の存在下での熱処理を実行することを特徴とする方法。
- 第1熱処理工程の熱処理を950℃以上の温度で行うことを特徴とする請求項1記載の方法。
- 第1熱処理工程において用いる粒状ないし粉末状の炭素物質の嵩密度が0.5g/cm3以上であることを特徴とする請求項1記載の方法。
- 第1熱処理工程で得られる焼結体の圧潰強度が10kgf以上であることを特徴とする請求項1記載の方法。
- 処理対象物の少なくとも一部が5mm以下の粒径を有する粒状ないし粉末状であることを特徴とする請求項1記載の方法。
- 処理対象物の鉄族元素含量が30mass%以上であることを特徴とする請求項1記載の方法。
- 処理対象物がR−Fe−B系永久磁石であることを特徴とする請求項1記載の方法。
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