JP2015523469A - オーステナイト系ステンレス冷延鋼板を製造するための高速酸洗プロセス - Google Patents
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Abstract
本発明は、表面品質を要するオーステナイト系ステンレス冷延鋼板を製造するにあたり鋼板の表面を高速で酸洗する方法に関し、より詳細には、１６重量％以上のクロムを含有したオーステナイト系ステンレス冷延鋼板を酸洗する高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法に関し、混酸溶液の初期組成が硫酸１１０〜１５０ｇ／ｌ、遊離フッ酸１５〜２５ｇ／ｌ及び過酸化水素を含み、鉄イオンは実質的に含まない混酸溶液中に、冷延鋼板を浸漬することにより、冷延鋼板からシリコン酸化物を除去する、高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法を提供する。本発明によれば、オーステナイト系ステンレス冷延鋼板を酸洗するにあたり窒素を含まないため、ＮＯｘ除去設備と脱窒設備の設置の負担を減らすことができ、過酸化水素濃度とフッ酸濃度で酸洗を調節することができるため、コントロールが容易であり、高速生産に適し、酸洗後の鋼板の品質を向上させることができる。
Description
本発明は、表面品質を要するオーステナイト系ステンレス冷延鋼板を製造するにあたり鋼板の表面を高速で酸洗する方法に関し、より具体的には、酸洗過程中に硝酸を用いない酸洗方法に関する。
オーステナイト系ステンレス冷延鋼板は冷間圧延後に所定の機械的特性を得るために１０００〜１１５０℃の熱処理過程を経るが、この熱処理過程中に炉の内部で鋼板の表面が高温の酸素と反応して鋼板の表面に酸化スケール（ＳｉＯ２、（Ｃｒ，Ｍｎ）３Ｏ４）が生成される。鋼板の表面に生成された上記酸化スケールは、製品の外観を悪くして鋼板の品質を悪化させ、また、鋼板の腐食をもたらす原因となって鋼板の耐食性を低下させる。
よって、通常、美麗な表面品質を得、且つ耐食性を向上させるために、ブラシ、ショットボールブラスト等による物理的デスケーリング、硫酸ナトリウム、硫酸、硝酸電解質を用いた電解デスケーリング、塩浴、混酸等を用いた化学的デスケーリング等の多様な方法を組み合わせて鋼板の表面の酸化スケールを除去することによりステンレス冷延鋼板を製造している。
このような鋼板の表面のスケールを除去する過程を酸洗工程という。上記ステンレス酸洗工程では、美麗な表面品質を得、且つ不動態皮膜を均一に形成して耐食性を確保するために、硝酸溶液に鋼板を通過させながら電流を加えてデスケーリングする硝酸電解方法と、硝酸（８０〜１８０ｇ／ｌ）とフッ酸（２〜４０ｇ／ｌ）との混酸を用いた化学的デスケーリング方法により酸洗を行う。この際、電解浴中の上記硝酸は、酸洗槽内のｐＨを低くしてフッ酸の活動度を高くし、鋼板の表面で溶解された２価鉄イオンを３価に酸化させて酸洗浴に適正な酸化還元電位を維持させる。
しかしながら、酸洗液として硝酸が用いられることにより、大気排出規制物質であるＮＯｘが発生し、また、廃酸及び洗浄水に硝酸性窒素（ＮＯ３‐Ｎ）が含まれてしまう。よって、国内外の環境規制強化による排出放流水の総窒素制限、大気排出施設のＮＯｘ濃度制限等の環境規制条件を満たすために酸洗工程に環境汚染防止設備をさらに設置する必要があり、その運用費が発生することから生産単価が顕著に増加するという問題が生じる。
このような問題を解決するために硝酸を用いない酸洗方法が開発されており、その技術として、酸洗過程で硝酸を塩酸又は硫酸等に取り替え、不十分な酸化力は過酸化水素、過マンガン酸カリウム、３価鉄イオン及び空気注入によって補完する、硝酸を用いない酸洗方法がある。
具体的には、ドイツ特許３９３７４３８号に、酸洗液として硫酸、フッ酸、硫酸鉄を用い、過酸化水素を添加して酸洗溶液の酸化還元電位を３００ｍＶ以上に維持する技術が開示されており、上記技術をはじめとして９０年代以降には、米国特許５１５４７７４号及びヨーロッパ特許２３６３５４号に開示されているように主にフッ酸と鉄イオン、空気、過酸化水素又は溶液の酸化還元電位（Ｏｘｉｄａｔｉｏｎ‐Ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ Ｐｏｔｅｎｔｉａｌ、ＯＲＰ）の適正範囲を特定する技術が開発されてきた。しかしながら、これらの方法はほとんどが製品の品質要件が厳しくない線材、棒鋼、厚板等の製品に制限的に適用されるという限界を有している。
一方、米国特許５９０８５１１号には、酸洗溶液に硫酸、フッ酸、鉄塩を含有させ、過酸化水素を定期的に投入し、湿潤剤、光沢剤、腐食抑制剤等の組成を調節して酸洗し、酸洗溶液の管理において Ｆｅ（ＩＩＩ）及びそれに伴う酸化還元電位（ＯＲＰ）を自動で制御する方式を用いる技術が開示されている。そして、上記技術を通じて酸洗溶液であるＣＬＥＡＮＯＸ３５２製品が商用化され、世界中で最も広く使用されている。しかしながら、この方法は線材及び熱延製品には実用化されて使用されてはいるが、製品の生産単価が従来と比べて２０％以上高く、複雑な溶液組成及び管理方法を用いるという問題がある。
また、上記米国特許５９０８５１１号を改良したヨーロッパ特開１０４０２１１号及び米国特開２０００‐５６０９８２号には、銅及び塩素イオンを酸洗組成物に加えて酸洗速度を高める方法が開示されているが、フェライト系ステンレス鋼板の表面に形成される表面電位（Ｏｐｅｎ Ｃｉｒｃｕｉｔ Ｐｏｔｅｎｔｉａｌ、ＯＣＰ）が銅イオンの酸化還元電位である０．１Ｖより低い場合は酸洗過程で鋼板の表面に銅粒子が析出されて鋼板を変色させる恐れがある。また、酸洗溶液に塩素イオンが一定の濃度以上含有される場合は孔食（ｐｉｔｔｉｎｇ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ）が発生する恐れがある。
また、過酸化水素を用いるにあたり特定温度以上で酸洗する場合は、過酸化水素の自己分解によって残留過酸化水素の量が急激に減り、これにより、酸洗のために追加投入される過酸化水素の量が格段に増えてしまうため、過量の過酸化水素の使用による経済的損失が大きい。
このように酸洗組成物に関する多様な技術が知られているが、高クロムオーステナイト系冷延鋼板を高速で生産するのに適した酸洗技術は知られていない。
本発明の目的は、硝酸を用いないながらも酸洗性を確保してオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の高速生産に適した電解酸洗方法及びシリコン酸化物を高速で除去するのに適した混酸酸洗方法を提供することである。
また、本発明の他の目的は、低温で優れた酸洗性を確保することができるオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の高速生産に適した混酸溶液を提供することである。
また、本発明のさらに他の目的は、上記酸洗方法に適した、硝酸が含まれていない混酸溶液を提供することである。
また、本発明のさらに他の目的は、上記のような酸洗方法により得られた、圧延方向に対して６０°の反射角で測定された光沢度が１５０以上のオーステナイト系ステンレス冷延鋼板を提供することである。
本発明によれば、１６重量％以上のクロムを含有する高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板からシリコン酸化物を除去する高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法であって、硝酸を含まず、初期組成が硫酸１１０〜１５０ｇ／ｌ、遊離フッ酸１５〜３０ｇ／ｌ及び過酸化水素濃度４．５ｇ／ｌ以上を含み、鉄イオンは実質的に含まない混酸溶液中に冷延鋼板を浸漬することにより上記冷延鋼板からシリコン酸化物を除去する、高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法が提供される。
上記混酸溶液の過酸化水素濃度は混酸溶液中の鉄イオンとの関係で下記式（１）を満たし、酸化還元電位（ＯＲＰ）は混酸溶液中の鉄イオン濃度との関係で下記式（２）又は（３）を満たすことが好ましい。
過酸化水素濃度＝０．００７３６＋１０×ｅ−［ｍｅｔａｌ］／１３．２ …（１）
ＯＲＰ＝６００ｍＶ、但し、鉄イオン濃度≦１０ｇ／ｌ …（２）
ＯＲＰ＝３１０＋４３１×ｅ−［ｍｅｔａｌ］／２５．２４、但し、鉄イオン濃度＞１０ｇ／ｌ …（３）
（上記式（１）及び（３）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
（上記式（１）及び（３）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
また、酸洗後の結晶粒界の幅（Ｗ）を１μｍ以上に形成するように浸漬することが好ましい。この際、上記浸漬は上記混酸溶液の温度（Ｔ）、フッ酸濃度（Ｃ）及び処理時間（ｔ）が下記式（４）を満たすように制御されることが好ましい。
酸洗後の結晶粒界の幅（Ｗ）＝−０．１８４＋０．０１３１・ｔ＋０．０１６・Ｃ＋０．０１・Ｔ …（４）
また、本発明の他の実施態様によれば、１６重量％以上のクロムを含有する高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板からシリコン酸化物を除去する高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法であって、２０〜３２℃の温度に維持され、硝酸を含まず、初期組成が硫酸１１０〜１５０ｇ／ｌ、遊離フッ酸２５〜４０ｇ／ｌ及び過酸化水素濃度５．５ｇ／ｌ以上を含み、鉄イオンは実質的に含まない混酸溶液中に冷延鋼板を浸漬することにより上記冷延鋼板からシリコン酸化物を除去する、高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法が提供される。
この際、上記過酸化水素は鉄イオンの濃度との関係で下記式（５）を満たすことが好ましい。
過酸化水素濃度＝０．８０５＋９．２×ｅ−［ｍｅｔａｌ／１５．５６］ …（５）
（上記式（５）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
（上記式（５）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
本発明において、上記混酸溶液中に浸漬された上記冷延鋼板の表面電位は−０．２〜０．１Ｖに維持されることが好ましい。
また、上記混酸溶液に上記冷延鋼板を１０〜１００秒間浸漬することが好ましい。
上記冷延鋼板からのシリコン酸化物の除去は、中性塩電解処理段階及び硫酸電解処理段階、又は硫酸電解処理段階の後に行われ、上記中性塩電解処理段階は硫酸ナトリウム電解質を含む電解溶液を用いて鋼板の表面からＣｒ‐リッチスケールを電解除去し、上記硫酸電解処理段階は硫酸を電解質として含む電解溶液を用いてＣｒ及びＦｅの残留スケールを電解除去することができる。
上記中性塩電解段階は、オーステナイト系ステンレス鋼板を５０〜９０℃の温度の中性塩電解溶液内に浸漬し、鋼板の表面電位が＋、−、＋の順に形成されるように１０〜３０Ａ／ｄｍ２の電流密度を３０秒〜１２０秒間印加することにより行うことができる。また、上記中性塩電解溶液内に硫酸ナトリウム電解質を１００〜２５０ｇ／ｌ含むことができる。
上記硫酸電解段階は、中性塩電解段階を経たオーステナイト系ステンレス鋼板を３０〜６０℃の温度の硫酸電解溶液に浸漬し、鋼板の表面電位が＋、−、＋の順に形成されるように１０〜３０Ａ／ｄｍ２の電流密度を５〜５０秒間印加することにより行うことができる。また、上記硫酸電解溶液は、硫酸を５０〜１５０ｇ／ｌ含むことができる。
また、本発明によれば、上記方法により得られた１６重量％以上のクロムを含有する高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板であって、上記鋼板の圧延方向に対して６０°の角度で測定された光沢度が１５０以上である高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板が提供される。
上記高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板は表面の結晶粒界の幅が１μｍ以上であることが好ましい。
さらに、本発明によれば、１６重量％以上のクロムを含有する高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板からシリコン酸化物を除去するための混酸溶液であって、硝酸を含まず、硫酸１１０〜１５０ｇ／ｌ、遊離フッ酸１５〜２５ｇ／ｌ及び過酸化水素を含み、上記過酸化水素濃度は上記混酸溶液中の鉄イオンとの関係で下記式（１）を満たし、酸化還元電位（ＯＲＰ）は混酸溶液中の鉄イオン濃度との関係で下記式（２）又は（３）を満たす混酸溶液が提供される。
過酸化水素濃度＝０．００７３６＋１０×ｅ−［ｍｅｔａｌ］／１３．２ …（１）
ＯＲＰ＝６００ｍＶ、但し、鉄イオン濃度≦１０ｇ／ｌ …（２）
ＯＲＰ＝３１０＋４３１×ｅ−［ｍｅｔａｌ］／２５．２４、但し、鉄イオン濃度＞１０ｇ／ｌ …（３）
（上記式（１）及び（３）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
（上記式（１）及び（３）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
さらに、本発明の他の実施態様によれば、硝酸を含まず、硫酸１１０〜１５０ｇ／ｌ、遊離フッ酸２５〜４０ｇ／ｌ及び過酸化水素を含み、上記過酸化水素は混酸溶液中の鉄イオン濃度との関係で下記式（５）を満たす混酸溶液が提供される。
過酸化水素濃度＝０．８０５＋９．２×ｅ−［ｍｅｔａｌ／１５．５６］ …（５）
（上記式（５）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
（上記式（５）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
この際、上記混酸溶液は温度が２０〜３２℃であることが好ましい。
本発明によれば、オーステナイト系ステンレス冷延鋼板を酸洗するにあたり酸洗溶液中の混酸溶液に硝酸を含まないため、ＮＯｘ及び硝酸性窒素を排出しない。したがって、ＮＯｘ除去設備と脱窒設備の設置の負担を減らすことができる。
また、過酸化水素濃度、溶液の酸化還元電位（ＯＲＰ）及びフッ酸濃度によって酸洗を調節することができるため、コントロールが容易であり、高速生産に適する。
さらに、酸洗後の品質も既存の酸洗法に比べて向上するため、優れた品質のオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の生産が可能である。
また、電解酸洗過程でシリコン酸化物以外のＦｅ、Ｃｒ酸化物を完全に除去することにより、混酸溶液によるシリコン酸化物の除去を容易に行い、混酸溶液によるシリコン酸化物の除去及び平坦化を１０〜１００秒の短時間で行うことができる。
また、溶液組成及び管理方法が簡単であり、鋼板の表面との酸洗反応以外の他の反応が発生しないようにして冷延鋼板の表面品質を確保することができる上、高速生産による生産性の向上を図ることができる。
また、本発明の一実施態様によれば、低温で酸洗工程を行うことにより過酸化水素の自己分解を最小化することができるため、高速生産による生産性及び経済性の向上を図ることができる。
本発明の一実施態様によれば、オーステナイト系ステンレス冷延鋼板を、硫酸ナトリウムを電解質として用いる中性塩電解槽、硫酸及びメタル硫酸塩を電解質として用いる硫酸電解槽、並びに硫酸、過酸化水素及びフッ酸を含む酸洗組成物の混酸槽に通過させることにより鋼板の表面の酸化スケールを除去する方法が提供される。また、本発明の他の実施態様によれば、上記本発明の方法により得られた高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板が提供される。さらに、本発明のさらに他の実施態様によれば、上記酸化スケールの除去に用いられる混酸溶液が提供される。
以下、本発明について詳細に説明する。
通常、オーステナイト系ステンレス冷延鋼板には熱処理後に２００〜５００ｎｍの厚さの酸化スケールが生成され、上記酸化スケールはＦｅよりＣｒの酸化物含量が相対的に高いＣｒ‐リッチスケール層、酸化スケールと母材の界面に存在するＳｉ‐酸化物層の多層構造を有している。
上記スケールのうちＣｒ‐リッチスケール層は中性塩電解槽で除去されることができる。上記中性塩電解槽は、硫酸ナトリウム電解質を含む中性塩電解液を含み、電流を鋼板の表面に通電するための電極を含む。この際、上記電極は、鋼板の表面電位が＋、−、＋の順に少なくとも１回以上帯電されるように構成される。
上記中性塩電解液はｐＨ３〜６の範囲であることが好ましく、上記ｐＨ範囲を有する中性塩電解液に電流が加わる場合はＣｒ‐リッチスケール層のＣｒがＣｒ６＋の状態に優先的に溶解されることにより鋼板の表面のＣｒ‐リッチスケールのＣｒを除去することができる。この際、上記中性塩電解液中の電解質としては硫酸ナトリウムを用いることが好ましい。上記硫酸ナトリウム電解質は、電解液内の電気伝導度を高めて鋼板の表面への通電率を高めることによりＣｒ‐リッチスケールのＣｒを溶解させる。
この際、上記中性塩電解液には硫酸ナトリウム電解質が１００〜２５０ｇ／ｌの含量で含まれることが好ましい。上記硫酸ナトリウム電解質が１００ｇ／ｌ以上の場合は、クロムの溶解のための適正伝導度が得られる。これに対し、２５０ｇ／ｌを超える場合は、硫酸ナトリウムが電解液内に析出されて設備配管を塞ぎ、操業を悪化させる恐れがある。したがって、硫酸ナトリウム電解質は２５０ｇ／ｌ以下で含まれることが好ましい。
上記中性塩電解槽内の電解質の電気伝導度は、電解液の温度と密接な関連がある。電解液の温度が５０℃以上の場合にＣｒ‐リッチスケール層のクロムの溶解のための適正伝導度が得られ、電解液の温度が高くなるほど伝導度も高くなる。しかしながら、電解液の温度が９０℃を超える場合は、操業における温度管理が困難である。したがって、中性塩電解槽内の電解液の温度は５０〜９０℃の範囲であることが好ましい。
一方、電極を介して加わる電流は１０Ａ／ｄｍ２以上であることが好ましい。電極を介して加わる電流が１０Ａ／ｄｍ２以上の場合は、Ｃｒ‐リッチスケールのＣｒを十分に溶出させることができる。しかしながら、３０Ａ／ｄｍ２を超える場合は、電流を発生するための整流器（ｒｅｃｔｉｆｉｅｒ）設備が大きくなりすぎるため、初期設備費が大きくなってしまう。したがって、電流は１０〜３０Ａ／ｄｍ２の範囲であることが好ましい。
上記中性塩電解処理の処理時間は３０秒以上１２０秒以下であることが好ましい。上記範囲の時間の間に中性塩電解槽で処理することによりクロムのスケール除去効果が十分に得られる。しかしながら、中性塩電解処理時間が１２０秒を超える場合は、それ以上のスケール除去効果はなく、電解酸洗時に溶出されたメタルイオンが再度電着される可能性があるため好ましくない。
一方、中性塩電解槽で完全に除去されなかったＣｒ及びＦｅ等の残留スケールは、硫酸電解槽によって除去される。上記硫酸電解槽は、硫酸及び鉄、クロム、ニッケル、銅、マンガン、チタニウムのうち少なくとも一つ以上を含むメタル硫酸塩から構成される硫酸電解液、並びに電流を鋼板の表面に通電するための電極を含み、上記電極は、鋼板の表面電位が＋、−、＋の順に少なくとも１回以上帯電されるように構成される。
上記硫酸電解液はｐＨ０〜１の範囲であることが好ましく、上記硫酸電解液に電流が加わる場合はＦｅがＦｅ２＋のイオン状態に溶解される。この際、硫酸のＨ＋とＳＯ４ ２−は、溶液内の電気伝導度を高めて電極から鋼板の表面への通電率を高め、より低くなったｐＨによって残留スケールの鉄を化学的に溶解させる。
この際、上記硫酸電解液は硫酸を５０〜１５０ｇ／ｌの範囲で含むことが好ましい。硫酸が５０ｇ／ｌ以上の場合に適正伝導度以上に維持されることができるため、鋼板の表面への通電率を維持することができる。しかしながら、硫酸が１５０ｇ／ｌを超える場合は、化学的溶解が大きく発生するため、ステンレス冷延鋼板の表面が荒れる問題が発生する。
また、上記硫酸電解液は、鉄、クロム、ニッケル、銅、マンガン、チタニウムのうち少なくとも一つ以上を含むメタル硫酸塩を含むことができる。上記メタル硫酸塩は、平衡反応によりメタル濃度が低く電気伝導度が低い場合は、硫酸塩からメタルが溶出されて電気伝導度を高くし、メタル濃度が高く電気伝導度が高い場合は、再度硫酸塩として析出されて電気伝導度を低くし、硫酸電解液の電気伝導度を一定に維持できるようにする。
上記中性塩電解槽の電解液と同様に、硫酸電解液は最小限の伝導度を得るために溶液温度が３０℃以上であることが好ましい。しかしながら、硫酸電解液の溶液温度が６０℃を超える場合は、化学的溶解が過度に行われてステンレス冷延鋼板の表面が荒れ、また、鋼板の表面が黒く変わる黒変（ｂｌａｃｋ ｓｍｕｔ）現象が発生する可能性がある。したがって、硫酸電解槽の電解液は３０〜６０℃の範囲の温度を有することが好ましい。
一方、硫酸電解槽に加わる電流は１０〜３０Ａ／ｄｍ２の範囲であることが好ましい。電流が１０Ａ／ｄｍ２以上加わる場合は、電気化学反応によるスケール溶出量が十分になるため、十分な電解酸洗効果が得られる。しかしながら、３０Ａ／ｄｍ２を超える電流が加わる場合は、電流を発生するための整流器（ｒｅｃｔｉｆｉｅｒ）設備が大きくなるため、初期設備費が大きくなってしまう。したがって、電流は１０〜３０Ａ／ｄｍ２の範囲であることが好ましい。
上記硫酸電解処理は５秒〜５０秒間行われることが好ましい。硫酸電解処理を５秒以上行う場合にスケールを十分に除去することができる。しかしながら、硫酸電解処理時間が５０秒を超える場合は、過酸洗の問題をもたらす。したがって、上記範囲で硫酸電解処理を行うことが好ましい。
上記のように中性塩電解‐硫酸電解を経た鋼板の表面にはＳｉ酸化物層と母材中のクロム枯渇層が残り、上記Ｓｉ酸化物層とクロム枯渇層は窒素を含まない混酸溶液によって除去されることができる。上記混酸溶液は硫酸、遊離フッ酸及び過酸化水素を含み、上記混酸溶液を含む混酸槽にＳｉ酸化物層とクロム枯渇層を含む鋼板を浸漬することにより中性塩電解‐硫酸電解を経た鋼板からＳｉ酸化物層とクロム枯渇層を除去することができる。
上記混酸溶液内での遊離フッ酸及び硫酸は、混酸溶液内で下記反応式（１）及び（２）のように解離される。
ＨＦ⇔Ｈ＋＋Ｆ− …（１）
Ｈ２ＳＯ４⇔ＨＳＯ４ −＋Ｈ＋⇔ＳＯ４ ２−＋２Ｈ＋ …（２）
即ち、混酸溶液内で遊離フッ酸は式（１）のように溶解されながら解離され、硫酸は式（２）のように解離される。この際、上記遊離フッ酸及び硫酸の解離によって提供されるＨ＋濃度、即ち、酸度（ａｃｉｄｉｔｙ）によって混酸溶液の平衡状態が変化する。
遊離フッ酸の場合、解離されていない遊離フッ酸（Ｆｒｅｅ ＨＦ）状態で酸洗力を有し、鋼板の表面のＳｉ酸化物を溶解させ、また、Ｓｉ酸化物層と母材の界面に浸透してＦｅを溶解させる。このように溶解されたＦｅ及びＳｉイオンはＦｅＦｘ （３−ｘ）、Ｈ２ＳｉＦ６等の形で鋼板の表面から除去される。
上記遊離フッ酸は混酸溶液内に１０〜３０ｇ／ｌの範囲の濃度で存在することが好ましい。遊離フッ酸濃度が１０ｇ／ｌ未満の場合は、遊離フッ酸として存在する濃度が少なく、Ｓｉ及びクロム枯渇層に対する溶解力が不足するため、鋼板の表面に対する未酸洗問題が発生し、３０ｇ／ｌを超える場合は、母材の浸食速度が速くなるため、混酸酸洗工程後の鋼板の表面が荒れる可能性がある。より好ましくは、１５〜３０ｇ／ｌの濃度の遊離フッ酸を含むのがよい。
上記混酸工程を行うにあたり、混酸槽の溶液温度を適切に設定して行うことができるが、特に限定されない。例えば、２０〜９５℃、２０〜８０℃、２０〜６５℃、３２〜８０℃又は３２〜６５℃の範囲に設定して混酸酸洗工程を行うことができる。
上述したように、遊離フッ酸が鋼板の表面のＳｉ酸化物層を除去する酸洗力を提供するため、上記混酸溶液内では一定の酸度以上で有効遊離フッ酸濃度が維持されることが好ましい。したがって、混酸溶液には、遊離フッ酸が解離されないようにするために、また、母材のクロム枯渇層を溶解させて粒界に生成されたＳｉ酸化物を除去するために、一定濃度以上の硫酸が必要である。これに適した硫酸濃度は１１０〜１５０ｇ／ｌの範囲である。硫酸濃度が１１０ｇ／ｌ未満の場合は、オーステナイト鋼の母材のクロム枯渇層及び粒界を十分に溶解するのが困難であるため、酸洗後に耐食性低下の問題が発生する可能性があり、１５０ｇ／ｌを超える場合は、硫酸希釈操業中に発熱が起こって操業が困難となる等の問題がある。したがって、上記範囲の濃度で硫酸を含むことが好ましい。
オーステナイト系ステンレス鋼の酸化スケールのうち、Ｓｉ酸化物はオーステナイト系結晶の表面及び結晶粒界に全て存在し、結晶粒界のＳｉ酸化物は母材の内部の奥にまで存在する。フェライト系ステンレス鋼の場合は、結晶の耐食性が低く、結晶の内部と結晶粒との浸食速度の差がないため、グレインの表面と結晶粒界が選択性なく完全に溶解されるのに対し、オーステナイト系ステンレス鋼の場合は、結晶の耐食性が高いため、結晶粒界から優先的に浸食される。したがって、Ｓｉ酸化物を全て除去するためには、相当量の結晶粒界が溶解される必要がある。
この際、母材からＦｅ２＋が溶出され、溶出されたＦｅ２＋は過酸化水素と反応してＦｅ３＋に酸化された後、ＨＦと結合してＦｅＦｘ （３−ｘ）に錯化合物を生成することにより鋼板の表面から除去される。このような反応を下記反応式（３）〜（６）で表す。なお、上記過程が円滑に進行される場合に酸洗速度を高めることができる。
Ｆｅ０⇔Ｆｅ２＋＋２ｅ− …（３）
Ｆｅ２＋＋Ｈ２Ｏ２→Ｆｅ３＋＋・Ｈ＋ＯＨ− …（４）
Ｆｅ３＋＋３ＨＦ⇔ＦｅＦ３＋３Ｈ＋ …（５）
Ｃｕ２＋＋２ｅ−→Ｃｕ０ …（６）
ステンレス鋼は鋼種ごとに固有の動電位曲線の電位‐電流間の相関関係を有しており、この際に発生する電流量を酸洗速度で表すことができる。よって、表面電位を制御することにより最大酸洗速度を具現することができる。このために、混酸槽内の冷延鋼板の表面電位を−０．２〜０．１Ｖの範囲に維持することが好ましい。冷延鋼板の表面電位が上記範囲を外れる場合は、酸洗されないか又は部分的に未酸洗の表面を有する酸洗不良をもたらす可能性があり、仮に酸洗されても冷延鋼板に対して良好な表面品質が得られない。
一方、従来は、酸洗液中のＦｅ２＋／Ｆｅ３＋の比率を調節して酸洗液の酸化還元電位（ＯＲＰ）を制御することにより酸洗を行った。しかしながら、本発明者らは、メタル濃度が適正水準に到達する前には溶液の酸化還元電位（ＯＲＰ）と表面電位との関連性が確認できず、酸化還元電位（ＯＲＰ）のみでは混酸酸洗を調節することができないことを見い出した。
上記混酸溶液内のメタル濃度が適正水準に到達する前に残留過酸化水素濃度が不足する場合は、混酸槽内での冷延鋼板の表面電位が−２．０Ｖ以上に維持されず、上記反応式（４）の反応がなされないため、鋼板の表面のＦｅ２＋濃度が局部的に増加し、反応式（３）の左方向の反応が大きくなる。この場合、Ｆｅ及びステンレス鋼に添加物又は不純物として存在するＣｕ等が反応式（６）のように鋼板の表面に再析出されて鋼板の表面が黒く変わる黒変現象が発生する。したがって、残留過酸化水素濃度が常に一定濃度以上存在する必要がある。
しかしながら、混酸溶液内のメタル濃度が適正水準に到達した後には、−０．２Ｖ以上の表面電位を維持するための残留過酸化水素濃度は溶液内のメタル濃度と相関関係がある。即ち、溶液内のメタル濃度は酸洗が進行するにつれて増加し、過酸化水素によって溶出されたＦｅ２＋イオンはＦｅ３＋イオンに酸化される。これによるＦｅ３＋イオン含量の増加は同一の過酸化水素濃度で表面電位の増加を誘導し、これはＦｅ３＋イオンが酸化剤として作用するためである。Ｆｅ３＋イオンが増加するほど、鋼板の表面電位を維持するための過酸化水素濃度は減少する傾向を示す。
したがって、メタル濃度が十分な状態ではＦｅ３＋／Ｆｅ２＋及び酸化還元電位によって−０．２Ｖ以上の表面電位を十分に確保することができ、このときからは溶液の酸化還元電位から鋼板の表面電位を制御することができる。
このような関係は本発明者らの不断の実験により得られたものであり、下記実施例から確認できる。本発明者らは、上記のような実験により、鋼板の表面電位を−０．２Ｖ以上に維持するための溶液内の鉄イオン濃度による最小の過酸化水素濃度及び溶液の酸化還元電位について下記のような関係があることを確認し、これを図３にグラフで示した。
０ｇ／Ｌ≦［ｍｅｔａｌ］＜１０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝４．５ｇ／Ｌ、ＯＲＰ ６００ｍＶ
１０ｇ／Ｌ≦［ｍｅｔａｌ］＜２０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝２．５ｇ／Ｌ、ＯＲＰ ５００ｍＶ
２０ｇ／Ｌ≦［ｍｅｔａｌ］＜４０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝０．５ｇ／Ｌ、ＯＲＰ ４００ｍＶ
４０ｇ／Ｌ≦［ｍｅｔａｌ］＜６０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝０〜０．２ｇ／Ｌ、ＯＲＰ ３５０ｍＶ
０ｇ／Ｌ≦［ｍｅｔａｌ］＜１０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝４．５ｇ／Ｌ、ＯＲＰ ６００ｍＶ
１０ｇ／Ｌ≦［ｍｅｔａｌ］＜２０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝２．５ｇ／Ｌ、ＯＲＰ ５００ｍＶ
２０ｇ／Ｌ≦［ｍｅｔａｌ］＜４０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝０．５ｇ／Ｌ、ＯＲＰ ４００ｍＶ
４０ｇ／Ｌ≦［ｍｅｔａｌ］＜６０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝０〜０．２ｇ／Ｌ、ＯＲＰ ３５０ｍＶ
図３から分かるように、鉄イオン濃度が０の場合は、少なくとも４．５ｇ／ｌ以上の有効過酸化水素濃度を含まなければならないが、鉄イオン濃度が４０ｇ／ｌ以上の場合は、過酸化水素濃度０〜０．２ｇ／ｌでも溶液内の鉄イオンによって溶液の酸化還元電位（ＯＲＰ）が酸洗可能な表面電位である−０．２Ｖ以上を維持するため、更なる過酸化水素の添加を最小化することができる。即ち、メタル含量の増加につれて、鋼板の表面電位は過酸化水素の含量よりは溶液の酸化還元電位に依存するため、溶液内のメタル含量が相対的に高くなっても低コストで操業が可能となる。したがって、この領域では、溶液の酸化還元電位（ＯＲＰ）を３５０ｍＶ以上に維持するための最小の過酸化水素のみを必要とする。
即ち、上記過酸化水素濃度は混酸溶液中の鉄イオンとの関係で下記式（１）を満たし、上記酸化還元電位（ＯＲＰ）は混酸溶液中の鉄イオン濃度との関係で下記式（２）又は（３）を満たすことが好ましい。
過酸化水素濃度＝０．００７３６＋１０×ｅ−［ｍｅｔａｌ］／１３．２ …（１）
ＯＲＰ＝６００ｍＶ、但し、鉄イオン濃度≦１０ｇ／ｌ …（２）
ＯＲＰ＝３１０＋４３１×ｅ−［ｍｅｔａｌ］／２５．２４、但し、鉄イオン濃度＞１０ｇ／ｌ …（３）
（上記式（１）及び（３）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
（上記式（１）及び（３）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
混酸酸洗工程において、混酸槽内の混酸溶液の過酸化水素濃度と酸化還元電位が溶液内の鉄イオン濃度との関係で上記のような関係を満たす場合は、優れた酸洗効果が得られる。
上述した内容から、混酸槽での混酸酸洗工程では、酸洗溶液中の硫酸及びフッ酸濃度と残留過酸化水素濃度が酸洗効果増大及び高速酸洗の最も重要な因子であることが確認できる。したがって、これらの成分の濃度を制御する必要があり、このような各成分の濃度制御においては、通常用いられる酸分析器を用いて硫酸及びフッ酸濃度を調整することができ、近赤外線分析方法又は自動滴定法により残留過酸化水素濃度を分析及び調節することができる。
一方、本発明により混酸酸洗処理された鋼板は結晶粒界の幅が１μｍ以上であることが好ましい。混酸酸洗処理後の鋼板の表面の結晶粒界の幅が１μｍ以上の場合に結晶粒界からＣｒ枯渇層が完全に除去されて優れた耐食性を有する鋼板が得られる。即ち、結晶粒界にＣｒ枯渇層が存在する場合はＣｒ枯渇層によって鋼板の表面に発錆を誘発するのに対し、Ｃｒ枯渇層が存在しない場合は優れた耐食性を示す傾向がある。酸洗後の結晶粒界の幅が狭いほど、結晶粒界にＣｒ枯渇層が存在して耐食性が十分でないのに対し、結晶粒界の幅が広いほど、結晶粒界にＣｒ枯渇層が少なく存在する。したがって、結晶粒界の幅の程度によって結晶粒界のＣｒ枯渇層の存在が確認でき、これにより鋼板の耐食性の程度が予測できる。
鋼板の結晶粒界の幅が１μｍ以上の場合に上記Ｃｒ枯渇層が酸洗工程によって完全に除去されて優れた耐食性を有する鋼板が得られる。しかしながら、結晶粒界の幅が１μｍ未満の場合は、結晶粒界にＣｒ枯渇層が存在し、発錆の核として作用するため、鋼板の耐食性が悪くなる傾向を示す。好ましくは、上記結晶粒界の幅が１．５μｍ以下であるのがよい。上記範囲を外れても酸洗により得られた冷延鋼板の耐食性を確保することができるが、鋼板の表面光沢度が低下する可能性があるため、結晶粒界の幅が１．５μｍ以下であることが好ましい。また、得られた冷延鋼板において圧延方向に対して６０°の角度で測定された光沢度を１５０以上にする結晶粒界の幅を有することが高品質の鋼板を得るのにより好ましい。
このような鋼板の結晶粒界の幅は、混酸酸洗工程の工程条件と関連がある。即ち、混酸酸洗後の結晶粒界の幅は本発明の混酸溶液を用いる場合に混酸溶液の温度、遊離フッ酸濃度及び酸洗時間との関係から下記式（４）のような関係を有し、酸洗後の結晶粒界の幅（Ｗ）は１μｍ以上を満たすことが好ましい。
Ｗ＝−０．１８４＋０．０１３１×ｔ＋０．０１６×Ｃ＋０．０１×Ｔ≧１ …（４）
（上記式（４）においてｔは酸洗時間（秒）、ＣはＨＦ濃度（ｇ／ｌ）、Ｔは酸洗温度（℃）を示す。）
（上記式（４）においてｔは酸洗時間（秒）、ＣはＨＦ濃度（ｇ／ｌ）、Ｔは酸洗温度（℃）を示す。）
上記関係式を用いることにより、鋼板の表面状態を観察しなくても工程条件から酸洗後の結晶粒界の幅が予測でき、優れた耐食性を有する鋼板を得るための工程条件を制御することができる。
上述した内容から、混酸槽プロセスでは酸洗溶液中の硫酸及びフッ酸濃度と残留過酸化水素濃度が酸洗効果増大及び高速酸洗の最も重要な因子であることが確認できる。したがって、これらの成分の濃度を制御する必要があり、このような各成分の濃度制御においては、通常用いられる酸分析器を用いて硫酸及びフッ酸濃度を調整することができ、近赤外線分析方法又は自動滴定法により残留過酸化水素濃度を分析及び調節することができる。
混酸酸洗工程において、混酸槽内の混酸溶液の過酸化水素濃度と酸化還元電位が溶液内の鉄イオン濃度との関係で上記のような関係を満たす場合は優れた酸洗効果が得られることは前述した通りである。但し、相対的に低温の混酸溶液で酸洗工程を行う場合は必要とされる遊離フッ酸の濃度を変化させることがより好ましい。
本発明の混酸溶液の温度は、最小の有効過酸化水素含量を維持するための過酸化水素投入量と直接的な相関性のあるもので、特に限定する必要がある。即ち、温度によって自己分解される過酸化水素の特性上、安定剤を投入しても、温度増加による過酸化水素の分解の程度は格段に増加する。例えば、図５に示したように、混酸溶液の温度が３０℃から５０℃に２０℃増加するとき、残留過酸化水素の半減期は６倍以上減少する。したがって、混酸溶液内の残留過酸化水素の分解を抑制するためには混酸溶液の温度を低く設定する必要があり、好ましくは３２℃以下、より好ましくは２０℃〜３２℃の範囲に設定する必要がある。
上記のように低温で混酸酸洗工程を行う場合は上記遊離フッ酸を混酸溶液中で２５〜４０ｇ／ｌの範囲の濃度に維持するのがよい。２５ｇ／ｌ未満の場合は、低温での酸洗能力が低下し、Ｓｉ及びクロム枯渇層に対する溶解力が不足するため、鋼板の表面に対する未酸洗問題が発生し、４０ｇ／ｌを超える場合は、母材の浸食速度が速くなるため、酸洗工程後の鋼板の表面が荒れる可能性がある。好ましくは、３０〜３５ｇ／ｌに維持するのがよい。
図６から分かるように、鋼板の表面電位を−０．２Ｖ以上に維持するための低温混酸溶液内の鉄イオン濃度による最小の過酸化水素濃度は下記の通りである。
０ｇ／Ｌ＝［ｍｅｔａｌ］＜１０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝１０〜５．５ｇ／Ｌ
１０ｇ／Ｌ＝［ｍｅｔａｌ］＜２０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝３．５ｇ／Ｌ
２０ｇ／Ｌ＝［ｍｅｔａｌ］＜４０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝１．５ｇ／Ｌ
４０ｇ／Ｌ＝［ｍｅｔａｌ］＜６０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝１ｇ／Ｌ
０ｇ／Ｌ＝［ｍｅｔａｌ］＜１０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝１０〜５．５ｇ／Ｌ
１０ｇ／Ｌ＝［ｍｅｔａｌ］＜２０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝３．５ｇ／Ｌ
２０ｇ／Ｌ＝［ｍｅｔａｌ］＜４０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝１．５ｇ／Ｌ
４０ｇ／Ｌ＝［ｍｅｔａｌ］＜６０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝１ｇ／Ｌ
具体的には、鉄イオン濃度が０ｇ／ｌの場合は、少なくとも５．５ｇ／ｌ以上の有効過酸化水素濃度を含まなければならないが、鉄イオン濃度が４０ｇ／ｌ以上の場合は、１ｇ／ｌの有効過酸化水素濃度だけでもメタルイオンによって溶液の酸化還元電位（ＯＲＰ）が表面電位を−０．２Ｖ以上に維持させるため、更なる過酸化水素の添加を最小化することができる。即ち、メタル含量の増加につれて、ストリップの表面電位は過酸化水素含量よりは溶液の酸化還元電位に依存するため、溶液内のメタル含量が相対的に高くなっても低コストで操業が可能となる。
このような関係を式で表すと、下記式（５）の通りである。
過酸化水素濃度＝０．８０５＋９．２×ｅ−［ｍｅｔａｌ／１５．５６］ …（５）
（上記式（５）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
（上記式（５）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
上述した内容から、混酸槽での混酸酸洗工程では酸洗溶液中の硫酸及びフッ酸濃度と残留過酸化水素濃度が酸洗効果増大及び高速酸洗の最も重要な因子であることが確認できる。したがって、これらの成分の濃度を制御する必要があり、このような各成分の濃度制御においては、上述したように通常用いられる酸分析器を用いて硫酸及びフッ酸濃度を調整することができ、近赤外線分析方法又は自動滴定法により残留過酸化水素濃度を分析及び調節することができる。
上記のような本発明の方法によれば、高速で酸洗工程を行うことができるため、総酸洗時間が１５〜２４０秒程度で、酸洗にかかる時間を大幅に短縮することができ、優れた品質を有するオーステナイト系ステンレス鋼板が得られる。
以下、実施例を挙げて本発明について詳細に説明する。しかしながら、下記実施例は本発明を説明するためのものであって、本発明を限定するものではない。
［実施例１］
中性塩電解及び硫酸電解の実施の有無によるオーステナイト系冷延鋼板の酸化スケールの酸洗性を確認するために、１６％以上のクロム組成を有するオーステナイト系ステンレス鋼板を中性塩電解処理及び硫酸電解処理してそれぞれＣｒ、Ｍｎ、Ｆｅからなるスケール層を除去した。
中性塩電解及び硫酸電解の実施の有無によるオーステナイト系冷延鋼板の酸化スケールの酸洗性を確認するために、１６％以上のクロム組成を有するオーステナイト系ステンレス鋼板を中性塩電解処理及び硫酸電解処理してそれぞれＣｒ、Ｍｎ、Ｆｅからなるスケール層を除去した。
この際、用いられた中性塩電解溶液は電解質として硫酸ナトリウム電解質１５０ｇ／ｌを含み、溶液の温度は６０℃であり、鋼板の表面電位が＋、−、＋の順に形成されるようにして２０Ａ／ｄｍ２の電流密度を４０秒間印加した。
また、硫酸電解溶液は硫酸８５ｇ／ｌを含むｐＨ １の溶液であり、溶液温度は５０℃であり、鋼板の表面電位が＋、−、＋の順に形成されるように２０Ａ／ｄｍ２の電流を１５秒間印加した。
中性塩電解及び硫酸電解を行った鋼板の表面と未処理の鋼板の断面を電子顕微鏡（ＳＥＭ）で撮影して図１に示した。比較のために、電解処理した鋼板の断面をＡ）に示し、電解処理していない鋼板の断面をＢ）に示した。
図１から分かるように、中性塩電解及び硫酸電解を行わなかった鋼板の断面には（Ｃｒ，Ｍｎ）３Ｏ４及びシリコン酸化物が共に残留しているのに対し、本発明の電解液を用いて中性塩電解及び硫酸電解を行った鋼板の断面にはシリコン酸化物のみが残留している。
［実施例２］
混酸槽内での表面電位による冷延鋼板の表面状態を観察するために、上記実施例１により得られた、中性塩電解処理及び硫酸電解処理によって１次スケールが除去された鋼板を用いて、表面電位によるシリコン酸化膜の酸洗の有無を評価した。
混酸槽内での表面電位による冷延鋼板の表面状態を観察するために、上記実施例１により得られた、中性塩電解処理及び硫酸電解処理によって１次スケールが除去された鋼板を用いて、表面電位によるシリコン酸化膜の酸洗の有無を評価した。
上記試験片を、硫酸１２０ｇ／ｌ及び遊離フッ酸２０ｇ／ｌを含む４５℃の混酸溶液に浸漬した後、表１に記載されたように電位を−０．４〜０．６Ｖの範囲で変化させながら３０秒間印加して混酸プロセスを行った。
酸洗後の冷延鋼板の表面状態を走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて観察した後、酸洗の有無及び粒界の溶解程度を評価した。
鋼板の表面にスケールが残留する場合は未酸洗と評価し、粒界の溶解程度において粒界が連続的に溶解された場合を良好と判断して○で表示し、不連続的な場合を不良と判断して×で表示した。一方、未酸洗の場合は粒界の溶解程度について評価しなかった。
評価の結果を下記表１に示す。また、印加電位が０．０Ｖ及び−０．２５Ｖである発明例４及び比較例４の鋼板の表面状態を電子顕微鏡（ＳＥＭ）で撮影して図２に示した。
上記表１から分かるように、表面電位が−０．２５〜０．１Ｖ印加された場合は、混酸溶液での酸洗が可能であった（発明例１〜５及び比較例４）。しかしながら、図２から分かるように、比較例４は、粒界の酸洗程度が不良であった。即ち、発明例４により得られた鋼板の表面を示すＡ）の場合は、鋼板の表面の粒界が正常的に溶解されて粒界が明確に示されるのに対し、比較例４により得られた鋼板の表面を示すＢ）の場合は、残留スケールはないが、粒界が不連続的に溶解されて均一に溶解されず、また、粒界の幅も小さいことが確認できる。
これに対し、比較例１、２、３、５及び６は、未酸洗の結果を示した。
このような結果から、混酸槽での表面電位が−０．２〜０．１Ｖの範囲で印加された方がＳｉ酸化物層の溶解及び粒界の溶解のために適することが分かる。
［実施例３］
本実施例は、オーステナイト系冷延鋼板の混酸酸洗において−０．２Ｖの表面電位を得るための過酸化水素濃度と鉄イオン濃度との関係を確認するためのものであり、上記実施例１により得られた、中性塩電解処理及び硫酸電解処理によって１次スケールが除去された鋼板を用いて、表面電位によるシリコン酸化膜の酸洗の有無を評価した。
本実施例は、オーステナイト系冷延鋼板の混酸酸洗において−０．２Ｖの表面電位を得るための過酸化水素濃度と鉄イオン濃度との関係を確認するためのものであり、上記実施例１により得られた、中性塩電解処理及び硫酸電解処理によって１次スケールが除去された鋼板を用いて、表面電位によるシリコン酸化膜の酸洗の有無を評価した。
上記試験片を、硫酸１２０ｇ／ｌ及び遊離フッ酸２０ｇ／ｌを含む４５℃の混酸溶液に浸漬した後、上記混酸溶液にメタルイオン（Ｆｅ３＋）と過酸化水素を添加しながら鋼板の表面電位を測定し、鉄イオン濃度の変化によって、鋼板の表面電位を−０．２Ｖ以上に維持するための最小の過酸化水素濃度及び溶液の酸化還元電位（ＯＲＰ）を測定し、その結果を図３に示した。
図３は、鋼板の表面電位を−０．２Ｖ以上に維持するための、鉄イオン濃度の変化による最小の過酸化水素濃度の変化及び溶液の酸化還元電位（ＯＲＰ）を図式化したグラフである。
図３から分かるように、鉄イオン濃度の増加につれて、鋼板の表面電位を維持するための最小の過酸化水素濃度は次第に減少する。このようなメタル濃度の増加につれて溶液の酸化還元電位（ＯＲＰ）は減少し、メタル濃度が４０ｇ／ｌ以上の場合は溶液の酸化還元電位（ＯＲＰ）を４００ｍＶに維持するだけでもストリップの表面電位が−０．２Ｖに形成されるため更なる過酸化水素水の投入を必要としないことが分かる。
しかしながら、溶液の酸化還元電位（ＯＲＰ）が４００ｍＶ未満の領域では表面電位が変動するため、溶液の酸化還元電位（ＯＲＰ）を４００ｍＶに維持するための最小の過酸化水素を投入する必要がある。
［実施例４］
本実施例は中性塩電解を行う場合の適正操業条件を確認するためのものであり、中性塩電解槽の溶液温度、印加電流及び硫酸ナトリウム濃度を下記表２に記載されたように調節して行ったことを除いて上記実施例１と同じ方法で中性塩電解を行った。
本実施例は中性塩電解を行う場合の適正操業条件を確認するためのものであり、中性塩電解槽の溶液温度、印加電流及び硫酸ナトリウム濃度を下記表２に記載されたように調節して行ったことを除いて上記実施例１と同じ方法で中性塩電解を行った。
中性塩電解を行った後の鋼板の表面状態を観察し、その結果を下記表２に示した。
中性塩電解を行った後の鋼板の表面にマンガン・クロム酸化物スケールが存在する等、表面状態が不良な場合を×で表示し、鋼板の表面状態が良好な場合を○で表示した。
上記表２から分かるように、電解槽内の溶液温度が５０〜９０℃であり、電解溶液内に電解質として硫酸ナトリウム１００〜２５０ｇ／ｌを含み、１０〜３０Ａ／ｄｍ２の電流密度を有する条件下で中性塩電解を行った場合に鋼板の表面品質に優れる。
［実施例５］
本実施例は硫酸電解を行う場合の適正操業条件を確認するためのものであり、硫酸電解槽の溶液温度、印加電流及び硫酸濃度を下記表３に記載されたように調節して行ったことを除いて上記実施例１と同じ方法で中性塩電解を行った。
本実施例は硫酸電解を行う場合の適正操業条件を確認するためのものであり、硫酸電解槽の溶液温度、印加電流及び硫酸濃度を下記表３に記載されたように調節して行ったことを除いて上記実施例１と同じ方法で中性塩電解を行った。
硫酸電解を行った後の鋼板の表面状態を観察し、その結果を下記表３に示した。
鉄又はマンガン・クロムの酸化スケールが残存する等、表面状態が不良な場合を×で表示し、鉄又はマンガン・クロムの酸化スケールが全て除去されてＳｉ酸化スケールのみが残留する等、表面状態が良好な場合を○で表示した。
上記表３から分かるように、硫酸電解槽内の溶液温度が３０〜６０℃、電解溶液内の硫酸濃度が５０〜１５０ｇ／ｌであり、１０〜３０Ａ／ｄｍ２の電流密度を有する条件下で硫酸電解を行った場合に鋼板の表面品質に優れる。
［実施例６］
本実施例は中性塩電解及び硫酸電解の適正処理時間を確認するためのものであり、中性塩電解処理時間及び硫酸電解処理時間を表４に示したように調節したことを除いて実施例１と同様に中性塩電解処理及び硫酸電解処理を行った。
本実施例は中性塩電解及び硫酸電解の適正処理時間を確認するためのものであり、中性塩電解処理時間及び硫酸電解処理時間を表４に示したように調節したことを除いて実施例１と同様に中性塩電解処理及び硫酸電解処理を行った。
中性塩電解及び硫酸電解を行った後の鋼板の表面状態を観察し、その結果を下記表４に示した。
シリコン酸化物以外にマンガン・クロムや鉄のスケールが残存しない場合を○で表示し、シリコン酸化物以外にマンガン・クロムや鉄のスケールが残存する場合を未酸洗、母材の浸食のある場合を過酸洗と判断し、未酸洗及び過酸洗が示される場合を×で表示した。
上記表４から分かるように、中性塩電解を３０〜１２０秒の範囲で行い、硫酸電解を５〜５０秒の範囲で行う場合は、図１のＡ）に示したようにステンレス冷延鋼板の表面にはＳｉ酸化物のみが存在するが、上記範囲を外れる比較例１〜４の場合は、図１のＢ）のような表面状態を有するため、（Ｃｒ・Ｍｎ）３Ｏ４のスケールが存在したり表面が損傷したりする。
［実施例７］
本実施例は混酸槽での適正処理条件を確認するためのものであり、上記実施例１により得られた、中性塩電解処理及び硫酸電解処理によって１次スケールが除去された鋼板に対し、表５のような組成の混酸溶液及び処理条件で混酸酸洗を行った。この際、混酸溶液の処理温度は４０〜４５℃であり、過酸化水素濃度については、実施例３及び図３に基づいて、溶液中の鉄濃度によって鋼板の表面電位を−０．１Ｖに維持するための濃度で過酸化水素を調節した。
本実施例は混酸槽での適正処理条件を確認するためのものであり、上記実施例１により得られた、中性塩電解処理及び硫酸電解処理によって１次スケールが除去された鋼板に対し、表５のような組成の混酸溶液及び処理条件で混酸酸洗を行った。この際、混酸溶液の処理温度は４０〜４５℃であり、過酸化水素濃度については、実施例３及び図３に基づいて、溶液中の鉄濃度によって鋼板の表面電位を−０．１Ｖに維持するための濃度で過酸化水素を調節した。
上記混酸処理により得られた鋼板の表面のシリコン酸化膜の酸洗の有無を観察し、その結果を下記表５に示した。
シリコン酸化物が残存しない場合を○で表示し、シリコン酸化物が残存する場合を未酸洗として×で表示し、酸洗されても圧延方向に対して６０°の反射角で測定された光沢度が１５０未満の場合は過酸洗と判断して×で表示した。
上記表５から分かるように、硫酸１１０〜１５０ｇ／ｌ、遊離フッ酸１５〜３０ｇ／ｌ、及び鉄イオン濃度による最小の過酸化水素が実施例３のように組成されている酸洗組成物に１０〜１００秒間沈積して混酸酸洗することが好ましい。
［実施例８］
本実施例は耐食性向上のための混酸槽での適正処理条件を確認するためのものであり、実施例１により得られた、中性塩電解処理及び硫酸電解処理によって１次スケールが除去された鋼板に対し、下記表５のような条件で混酸溶液で処理した。この際、過酸化水素濃度については、実施例３及び図３に基づいて、溶液中の鉄濃度によって鋼板の表面電位を−０．１Ｖに維持するための濃度で過酸化水素を調節した。一方、硫酸濃度は１２０ｇ／ｌに調節した。
本実施例は耐食性向上のための混酸槽での適正処理条件を確認するためのものであり、実施例１により得られた、中性塩電解処理及び硫酸電解処理によって１次スケールが除去された鋼板に対し、下記表５のような条件で混酸溶液で処理した。この際、過酸化水素濃度については、実施例３及び図３に基づいて、溶液中の鉄濃度によって鋼板の表面電位を−０．１Ｖに維持するための濃度で過酸化水素を調節した。一方、硫酸濃度は１２０ｇ／ｌに調節した。
表面耐食性評価においては、複合噴霧実験により５％の塩水を噴霧‐湿潤‐乾燥を繰り返して発錆の有無を観察して評価し、その結果を表６に示した。
表面耐食性評価の結果、発錆のない場合を○で表示し、発錆のある場合を×で表示し、また、発錆がなくても光沢度１５０未満の場合は光沢不良と判断して×で表示した。
酸洗後の塩水噴霧実験による耐食性評価の結果として発明例１及び比較例１により得られた鋼板の表面写真を図４に示した。図４のＡ）は粒界の幅が１マイクロ以上の発明例１により得られた鋼板の耐食性評価後の写真であり、Ｂ）は比較例１による酸洗方法で酸洗された鋼板の耐食性評価後の表面写真である。
上記表６から分かるように、耐食性向上のための酸洗後の結晶粒界の幅（Ｗ）を、酸洗時間（ｔ）、ＨＦ濃度（Ｃ）及び混酸溶液温度（Ｔ）を用いて式で表すと、下記式（４）の通りである。
Ｗ＝−０．１８４＋０．０１３１×ｔ＋０．０１６×Ｃ＋０．０１×Ｔ …（４）
上記式（４）から酸洗後の結晶粒界の幅を計算した結果、その値が１以上である発明例１〜４は耐食性に優れるが、その値が１未満である比較例１〜９は耐食性に劣っていた。
以上のことから、酸洗後の粒界の幅は１以上であることが好ましく、上記関係式から計算した結果の値も１以上の場合に耐食性に優れることが確認できる。
［実施例９］
混酸溶液の温度による過酸化水素の自己分解の程度を観察するために、フッ酸３５ｇ／ｌ、硫酸１２０ｇ／ｌ及び過酸化水素１０ｇ／ｌを含み、上記過酸化水素の安定剤としてｐ‐トルエンスルホン酸（ＰＴＳＡ）を過酸化水素含量の１．５重量％で含む混酸溶液において、溶液の温度変化による残留過酸化水素含量を測定し、その結果を図５に示した。
混酸溶液の温度による過酸化水素の自己分解の程度を観察するために、フッ酸３５ｇ／ｌ、硫酸１２０ｇ／ｌ及び過酸化水素１０ｇ／ｌを含み、上記過酸化水素の安定剤としてｐ‐トルエンスルホン酸（ＰＴＳＡ）を過酸化水素含量の１．５重量％で含む混酸溶液において、溶液の温度変化による残留過酸化水素含量を測定し、その結果を図５に示した。
図５から分かるように、過酸化水素の半減期は下記式により格段に減少する。
ｔ＝１０．２８９×１０３・ｅ−０．１４・Ｔ
（上記式においてｔは残留過酸化水素濃度の半減期（ｍｉｎ）、Ｔは温度（℃）を示す。）
（上記式においてｔは残留過酸化水素濃度の半減期（ｍｉｎ）、Ｔは温度（℃）を示す。）
本実施例のように混酸溶液の温度が３２℃から５０℃に上昇する場合は過酸化水素の半減期が１３倍減少するため、混酸溶液の温度を３２℃以下に設定することが好ましい。
［実施例１０］
本実施例はオーステナイト系冷延鋼板の低温混酸酸洗において−０．２Ｖの表面電位を得るための過酸化水素濃度と鉄イオン濃度との関係を確認するためのものであり、上記実施例１により得られた、中性塩電解処理及び硫酸電解処理によって１次スケールが除去された鋼板を用いて、表面電位によるシリコン酸化膜の酸洗の有無を評価した。
本実施例はオーステナイト系冷延鋼板の低温混酸酸洗において−０．２Ｖの表面電位を得るための過酸化水素濃度と鉄イオン濃度との関係を確認するためのものであり、上記実施例１により得られた、中性塩電解処理及び硫酸電解処理によって１次スケールが除去された鋼板を用いて、表面電位によるシリコン酸化膜の酸洗の有無を評価した。
上記試験片を、硫酸１２０ｇ／ｌ及び遊離フッ酸３５ｇ／ｌを含む３２℃の混酸溶液に浸漬した後、上記混酸溶液にメタルイオン（Ｆｅ３＋）と過酸化水素を添加しながら鋼板の表面電位を測定し、鉄イオン濃度の変化によって、鋼板の表面電位を−０．２Ｖ以上に維持するための最小の過酸化水素濃度を測定し、その結果を図６に示した。
図６は、鋼板の表面電位を−０．２Ｖ以上に維持するための、鉄イオン濃度の変化による最小の過酸化水素濃度の変化を図式化したグラフである。
図６から分かるように、鉄イオン濃度の増加につれて、鋼板の表面電位を維持するための最小の過酸化水素濃度は次第に減少するため、メタル濃度が４０ｇ／ｌ以上の場合に鋼板の表面電位を−０．２Ｖに形成するためには１ｇ／ｌの過酸化水素水のみが必要である。
［実施例１１］
本実施例は混酸槽での適正処理条件を確認するためのものであり、上記実施例１により得られた、中性塩電解処理及び硫酸電解処理によって１次スケールが除去された鋼板に対し、表７のような組成の混酸溶液及び処理条件で混酸酸洗を行った。この際、混酸溶液の処理温度は１５〜３２℃であり、過酸化水素濃度については、実施例１０及び図６に基づいて、溶液中の鉄濃度によって鋼板の表面電位を−０．１Ｖに維持するための濃度で過酸化水素を調節した。
本実施例は混酸槽での適正処理条件を確認するためのものであり、上記実施例１により得られた、中性塩電解処理及び硫酸電解処理によって１次スケールが除去された鋼板に対し、表７のような組成の混酸溶液及び処理条件で混酸酸洗を行った。この際、混酸溶液の処理温度は１５〜３２℃であり、過酸化水素濃度については、実施例１０及び図６に基づいて、溶液中の鉄濃度によって鋼板の表面電位を−０．１Ｖに維持するための濃度で過酸化水素を調節した。
上記混酸処理により得られた鋼板の表面のシリコン酸化膜の酸洗の有無を観察し、その結果を下記表７に示した。
シリコン酸化物が残存しない場合を○で表示し、シリコン酸化物が残存する場合を未酸洗として×で表示し、酸洗されても圧延方向に対して６０°の反射角で測定された光沢度が１５０未満の場合は過酸洗と判断して×で表示した。
上記表７から分かるように、温度２０〜３２℃、硫酸１１０〜１５０ｇ／ｌ、遊離フッ酸２５〜４０ｇ／ｌ、及び鉄イオン濃度による最小の過酸化水素が実施例１０のように組成されている酸洗組成物に１０〜１００秒間沈積して酸洗することが好ましい。
過酸化水素濃度≧０．００７３６＋１０×ｅ−［ｍｅｔａｌ］／１３．２ …（１）
ＯＲＰ≧６００ｍＶ、但し、鉄イオン濃度≦１０ｇ／ｌ …（２）
ＯＲＰ≧３１０＋４３１×ｅ−［ｍｅｔａｌ］／２５．２４、但し、鉄イオン濃度＞１０ｇ／ｌ …（３）
（上記式（１）及び（３）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
（上記式（１）及び（３）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
過酸化水素濃度≧０．８０５＋９．２×ｅ−［ｍｅｔａｌ／１５．５６］ …（５）
（上記式（５）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
（上記式（５）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
過酸化水素濃度≧０．００７３６＋１０×ｅ−［ｍｅｔａｌ］／１３．２ …（１）
ＯＲＰ≧６００ｍＶ、但し、鉄イオン濃度≦１０ｇ／ｌ …（２）
ＯＲＰ≧３１０＋４３１×ｅ−［ｍｅｔａｌ］／２５．２４、但し、鉄イオン濃度＞１０ｇ／ｌ …（３）
（上記式（１）及び（３）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
（上記式（１）及び（３）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
過酸化水素濃度≧０．８０５＋９．２×ｅ−［ｍｅｔａｌ／１５．５６］ …（５）
（上記式（５）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
（上記式（５）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
過酸化水素濃度≧０．００７３６＋１０×ｅ−［ｍｅｔａｌ］／１３．２ …（１）
ＯＲＰ≧６００ｍＶ、但し、鉄イオン濃度≦１０ｇ／ｌ …（２）
ＯＲＰ≧３１０＋４３１×ｅ−［ｍｅｔａｌ］／２５．２４、但し、鉄イオン濃度＞１０ｇ／ｌ …（３）
（上記式（１）及び（３）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
（上記式（１）及び（３）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
図６から分かるように、鋼板の表面電位を−０．２Ｖ以上に維持するための低温混酸溶液内の鉄イオン濃度による最小の過酸化水素濃度は下記の通りである。
０ｇ／Ｌ≦［ｍｅｔａｌ］＜１０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝１０〜５．５ｇ／Ｌ
１０ｇ／Ｌ≦［ｍｅｔａｌ］＜２０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝３．５ｇ／Ｌ
２０ｇ／Ｌ≦［ｍｅｔａｌ］＜４０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝１．５ｇ／Ｌ
４０ｇ／Ｌ≦［ｍｅｔａｌ］＜６０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝１ｇ／Ｌ
０ｇ／Ｌ≦［ｍｅｔａｌ］＜１０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝１０〜５．５ｇ／Ｌ
１０ｇ／Ｌ≦［ｍｅｔａｌ］＜２０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝３．５ｇ／Ｌ
２０ｇ／Ｌ≦［ｍｅｔａｌ］＜４０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝１．５ｇ／Ｌ
４０ｇ／Ｌ≦［ｍｅｔａｌ］＜６０ｇ／Ｌ、［Ｈ２Ｏ２］ｍｉｎ＝１ｇ／Ｌ
過酸化水素濃度≧０．８０５＋９．２×ｅ−［ｍｅｔａｌ／１５．５６］ …（５）
（上記式（５）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
（上記式（５）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。）
Claims (18)
- １６重量％以上のクロムを含有する高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板からシリコン酸化物を除去する、高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法であって、
硝酸を含まず、初期組成が硫酸１１０〜１５０ｇ／ｌ、遊離フッ酸１５〜３０ｇ／ｌ及び過酸化水素濃度４．５ｇ／ｌ以上を含み、鉄イオンは実質的に含まない混酸溶液中に、冷延鋼板を浸漬することにより、前記冷延鋼板からシリコン酸化物を除去する、高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法。 - 前記混酸溶液の過酸化水素濃度は混酸溶液中の鉄イオンとの関係で下記式（１）を満たし、前記混酸溶液の酸化還元電位（ＯＲＰ）は混酸溶液中の鉄イオン濃度との関係で下記式（２）又は（３）を満たす、請求項１に記載の高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法。
過酸化水素濃度＝０．００７３６＋１０×ｅ−［ｍｅｔａｌ］／１３．２ …（１）
ＯＲＰ＝６００ｍＶ、但し、鉄イオン濃度≦１０ｇ／ｌ …（２）
ＯＲＰ＝３１０＋４３１×ｅ−［ｍｅｔａｌ］／２５．２４、但し、鉄イオン濃度＞１０ｇ／ｌ …（３）
（前記式（１）及び（３）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。） - 酸洗後の結晶粒界の幅（Ｗ）を１μｍ以上に形成する、請求項１に記載の高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法。
- 前記浸漬は、前記混酸溶液の温度（Ｔ）、フッ酸濃度（Ｃ）及び処理時間（ｔ）が下記式（４）を満たすように制御される、請求項３に記載の高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法。
酸洗後の結晶粒界の幅（Ｗ）＝−０．１８４＋０．０１３１・ｔ＋０．０１６・Ｃ＋０．０１・Ｔ …（４） - １６重量％以上のクロムを含有する高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板からシリコン酸化物を除去する、高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法であって、
２０〜３２℃の温度に維持され、硝酸を含まず、初期組成が硫酸１１０〜１５０ｇ／ｌ、遊離フッ酸２５〜４０ｇ／ｌ及び過酸化水素濃度５．５ｇ／ｌ以上を含み、鉄イオンは実質的に含まない混酸溶液中に、冷延鋼板を浸漬することにより、前記冷延鋼板からシリコン酸化物を除去する、高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法。 - 前記過酸化水素は、鉄イオンの濃度との関係で下記式（５）を満たす、請求項５に記載の高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法。
過酸化水素濃度＝０．８０５＋９．２×ｅ−［ｍｅｔａｌ／１５．５６］ …（５）
（前記式（５）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。） - 前記混酸溶液中に浸漬された前記冷延鋼板の表面電位は−０．２〜０．１Ｖに維持される、請求項１から６のいずれか一項に記載の高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法。
- 前記混酸溶液に前記冷延鋼板を１０〜１００秒間浸漬する、請求項１から６のいずれか一項に記載の高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法。
- 前記冷延鋼板からのシリコン酸化物の除去は、中性塩電解処理段階及び硫酸電解処理段階の後、又は硫酸電解処理段階の後に行われ、
前記中性塩電解処理段階は硫酸ナトリウム電解質を含む電解溶液を用いて鋼板の表面からＣｒ‐リッチスケールを電解除去し、
前記硫酸電解処理段階は硫酸を電解質として含む電解溶液を用いてＣｒ及びＦｅの残留スケールを電解除去する、請求項１から６のいずれか一項に記載の高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法。 - 前記中性塩電解処理段階は、オーステナイト系ステンレス鋼板を５０〜９０℃の温度の中性塩電解溶液内に浸漬し、鋼板の表面電位が＋、−、＋の順に形成されるように１０〜３０Ａ／ｄｍ２の電流密度を３０秒〜１２０秒間印加することにより行われる、請求項９に記載の高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法。
- 前記中性塩電解溶液内に硫酸ナトリウム電解質を１００〜２５０ｇ／ｌ含む、請求項１０に記載の高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法。
- 前記硫酸電解処理段階は、中性塩電解処理段階を経たオーステナイト系ステンレス鋼板を３０〜６０℃の温度の硫酸電解溶液に浸漬し、鋼板の表面電位が＋、−、＋の順に形成されるように１０〜３０Ａ／ｄｍ２の電流密度を５〜５０秒間印加することにより行われる、請求項９に記載の高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法。
- 前記硫酸電解溶液は硫酸を５０〜１５０ｇ／ｌ含む、請求項１２に記載の高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の酸洗方法。
- 請求項１から６のいずれか一項に記載の酸洗方法により得られる高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板であって、
前記鋼板の圧延方向に対して６０°の角度で測定された光沢度が１５０以上である、高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板。 - 前記高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板は表面の結晶粒界の幅が１μｍ以上である、請求項１４に記載の高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板。
- １６重量％以上のクロムを含有する高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板からシリコン酸化物を除去するための混酸溶液であって、
硝酸を含まず、硫酸１１０〜１５０ｇ／ｌ、遊離フッ酸１５〜２５ｇ／ｌ及び過酸化水素を含み、前記過酸化水素の濃度は前記混酸溶液中の鉄イオンとの関係で下記式（１）を満たし、酸化還元電位（ＯＲＰ）は混酸溶液中の鉄イオン濃度との関係で下記式（２）又は（３）を満たす、混酸溶液。
過酸化水素濃度＝０．００７３６＋１０×ｅ−［ｍｅｔａｌ］／１３．２ …（１）
ＯＲＰ＝６００ｍＶ、但し、鉄イオン濃度≦１０ｇ／ｌ …（２）
ＯＲＰ＝３１０＋４３１×ｅ−［ｍｅｔａｌ］／２５．２４、但し、鉄イオン濃度＞１０ｇ／ｌ …（３）
（前記式（１）及び（３）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。） - １６重量％以上のクロムを含有する高クロムオーステナイト系ステンレス冷延鋼板からシリコン酸化物を除去する混酸溶液であって、
硝酸を含まず、硫酸１１０〜１５０ｇ／ｌ、遊離フッ酸２５〜４０ｇ／ｌ及び過酸化水素を含み、前記過酸化水素は混酸溶液中の鉄イオン濃度との関係で下記式（５）を満たす、混酸溶液。
過酸化水素濃度＝０．８０５＋９．２×ｅ−［ｍｅｔａｌ／１５．５６］ …（５）
（前記式（５）において［ｍｅｔａｌ］は混酸溶液中の鉄イオン濃度を示す。） - 前記混酸溶液は温度が２０〜３２℃である、請求項１７に記載の混酸溶液。
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