JPS60243289A - 酸洗処理方法 - Google Patents
酸洗処理方法Info
- Publication number
- JPS60243289A JPS60243289A JP9935884A JP9935884A JPS60243289A JP S60243289 A JPS60243289 A JP S60243289A JP 9935884 A JP9935884 A JP 9935884A JP 9935884 A JP9935884 A JP 9935884A JP S60243289 A JPS60243289 A JP S60243289A
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- Japan
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- pickling
- bath
- acid
- titanium
- stainless steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
- C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
- C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
- C23G1/10—Other heavy metals
- C23G1/106—Other heavy metals refractory metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
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- C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
- C23G1/08—Iron or steel
- C23G1/086—Iron or steel solutions containing HF
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- General Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は酸洗処理方法に関し、さらに詳しくは金属材料
、特に、チタン、ステンレス鋼等の酸洗処理方法に関す
る。
、特に、チタン、ステンレス鋼等の酸洗処理方法に関す
る。
[従来技術]
一般に金属材料、特に、チタンやステンレス鋼等の板や
管、線等を熱間加工により製造した場合に、その表面に
酸化スケールが生成し、この酸化スケールは最終製品と
して仕上げる前に除去する必要がある。
管、線等を熱間加工により製造した場合に、その表面に
酸化スケールが生成し、この酸化スケールは最終製品と
して仕上げる前に除去する必要がある。
しかし、このチタン、ステンレス鋼等の表面に生成した
スケールは非常に安定しており、酸やアルカリに可溶性
ではないことが多いので、一旦、ショツトブラストやサ
ンドブラスト等により、スケールに微細な割れを生成さ
せてから、その後、HNO3−HF浴中で浸漬すること
により、スケールの割れているところから、HNO3−
HF混酸が浸透して素地チタン、ステンレス鋼を腐蝕さ
せてスケールを素地から剥離すると共に、素地表面性状
を美麗にしている。
スケールは非常に安定しており、酸やアルカリに可溶性
ではないことが多いので、一旦、ショツトブラストやサ
ンドブラスト等により、スケールに微細な割れを生成さ
せてから、その後、HNO3−HF浴中で浸漬すること
により、スケールの割れているところから、HNO3−
HF混酸が浸透して素地チタン、ステンレス鋼を腐蝕さ
せてスケールを素地から剥離すると共に、素地表面性状
を美麗にしている。
このように、チタン、ステンレス鋼等の酸洗には、HN
O,−HF混酸浴が使用されているが、この浴は次のよ
うな特性を有し、最良の酸洗浴として位置づけられてい
た。
O,−HF混酸浴が使用されているが、この浴は次のよ
うな特性を有し、最良の酸洗浴として位置づけられてい
た。
(1)HFの作用により酸洗速度が速い。
(2)HNO,は酸洗速度の向上効果があると共に、チ
タンに対しては水素吸収抑制剤として作用している。
タンに対しては水素吸収抑制剤として作用している。
しかしながら、社会状勢の変化と共に、この酸洗浴に対
して、次のような問題が発生してきた。
して、次のような問題が発生してきた。
け)酸洗時にHI’JO,が分解してNOxが発生する
。
。
(2)酸洗廃液中にNo、イオンが含まれ海洋に放棄で
きない。
きない。
[発明が解決しようとする問題点1
本発明者は、従来より酸洗処理に使用されてきているH
NO3−HF酸洗浴から発生するNOxが発生しない、
即ち、金属材料、特に、チタン1.ステンレス鋼等の酸
洗処理が可能な酸洗浴中にHNO3を含まない酸洗浴に
ついて鋭意研究の結果、弗酸に過酸化水素および塩酸ま
たは硫酸を含む水溶液が適していることを知見し、金属
材料、特に、チタン、ステンレス鋼等の酸洗処理方法を
開発したのである。
NO3−HF酸洗浴から発生するNOxが発生しない、
即ち、金属材料、特に、チタン1.ステンレス鋼等の酸
洗処理が可能な酸洗浴中にHNO3を含まない酸洗浴に
ついて鋭意研究の結果、弗酸に過酸化水素および塩酸ま
たは硫酸を含む水溶液が適していることを知見し、金属
材料、特に、チタン、ステンレス鋼等の酸洗処理方法を
開発したのである。
1問題点を解決するための手段1
本発明に係る酸洗処理方法の特徴とするところは、
金属材料を混酸浴にて酸洗処理をするに当り、その混酸
浴が 弗酸 0,5〜5+ut%、 過酸化水素 0.5〜4wt% を含有し、かつ、 塩酸 2〜15u+t%、硫酸 5〜20u+t%のう
ちから選んだ1種 を含有する水溶液であるという点にある。
浴が 弗酸 0,5〜5+ut%、 過酸化水素 0.5〜4wt% を含有し、かつ、 塩酸 2〜15u+t%、硫酸 5〜20u+t%のう
ちから選んだ1種 を含有する水溶液であるという点にある。
次に本発明に係る酸洗処理方法について詳細に説明する
。
。
本発明に係る酸洗処理方法において使用される混a浴に
含有される酸およびその含有割合【二ついて、図面を°
参照しつつ説明する。
含有される酸およびその含有割合【二ついて、図面を°
参照しつつ説明する。
弗酸(HFと示すことがある。)について。
酸洗速度を維持するために必要な酸であり、第1図に示
すように最低で0.5wt%以上含有されることが必要
で、含有量が多ければ多い程酸洗速度からは好ましいが
、後記するようにHF含有量が多すぎると酸洗に伴なう
発熱反応に上り浴温か上昇しすぎ、酸洗速度の管理が困
難になり、かつ、HFミストの発生等により60℃以下
の温度で操業しなければならず、この意味からもHF含
有量はその上限を5u+t%とするのが良い。よって、
弗酸の含有量は 0.5〜5wt%とする。
すように最低で0.5wt%以上含有されることが必要
で、含有量が多ければ多い程酸洗速度からは好ましいが
、後記するようにHF含有量が多すぎると酸洗に伴なう
発熱反応に上り浴温か上昇しすぎ、酸洗速度の管理が困
難になり、かつ、HFミストの発生等により60℃以下
の温度で操業しなければならず、この意味からもHF含
有量はその上限を5u+t%とするのが良い。よって、
弗酸の含有量は 0.5〜5wt%とする。
塩酸(HCIと示すことがある。)または硫酸(H2S
O,と示すことがある)について。
O,と示すことがある)について。
HF単独溶液では、チタン或いはステンレス鋼(SUS
304)の酸洗が進むと次第に酸洗速度が低下してくる
。これは、次式に示すように、Ti+48F→TiF;
+2H2 Fe +4HF−+FeF<+2Hx の反応が起り、Ti或いはFe(SUS’304)が1
モル溶解すると4モルのHFが消費されることに原因が
ある。
304)の酸洗が進むと次第に酸洗速度が低下してくる
。これは、次式に示すように、Ti+48F→TiF;
+2H2 Fe +4HF−+FeF<+2Hx の反応が起り、Ti或いはFe(SUS’304)が1
モル溶解すると4モルのHFが消費されることに原因が
ある。
そのため、HF含有水溶液中にHCIまたはH2SO4
を含有させることにより、 Tiの場合は、(Feの場合も同じである。)2Ti+
4HF+3HCI →TiF=+TlCl3 +7/2H23Ti+4HF
+3H2SO。
を含有させることにより、 Tiの場合は、(Feの場合も同じである。)2Ti+
4HF+3HCI →TiF=+TlCl3 +7/2H23Ti+4HF
+3H2SO。
→TiF、十Tl2(So、)、+5H2の反応により
、HCIの含有によりTi1モルの溶解に対しHFが2
モル、H2SO,の含有によりTi1モルの溶解に対し
HFが473モル消費されるだけであり、HF消費量が
少なくなるため酸洗能力が持続するようになる。
、HCIの含有によりTi1モルの溶解に対しHFが2
モル、H2SO,の含有によりTi1モルの溶解に対し
HFが473モル消費されるだけであり、HF消費量が
少なくなるため酸洗能力が持続するようになる。
さらに、MCIまたはH2SO4を含有させることによ
り酸洗浴の[H+1濃度が高くなり酸洗速度−を高くす
る効果がある。
り酸洗浴の[H+1濃度が高くなり酸洗速度−を高くす
る効果がある。
これらの説明について第2図および第3図に示す。
第゛2図(a)(1+)に示されていることから次のこ
とがわかる。第2図において、チタン、ステンレス鋼試
験片は厚さ3關、幅40n+m、長さ50m+nであり
、浴温19℃の1u+t%HF−HCI(H2SO,)
の酸洗浴500m1中に5分間浸漬した結果を示したも
のである。
とがわかる。第2図において、チタン、ステンレス鋼試
験片は厚さ3關、幅40n+m、長さ50m+nであり
、浴温19℃の1u+t%HF−HCI(H2SO,)
の酸洗浴500m1中に5分間浸漬した結果を示したも
のである。
(1)MCI含有量が2.5wt%未満、H2SO4含
有量が5uit%未満では含有させる効果が少ない。
有量が5uit%未満では含有させる効果が少ない。
(2)HCI5〜15wt%、H2S045−20wt
%の範囲の含有量において酸洗速度が上昇する。
%の範囲の含有量において酸洗速度が上昇する。
(3)HCI 15wt%、H2S O+ 20 uh
t % ヲ越x、、テ含有されると含有量の増加と共
に酸洗速度が上昇するが、また、5US304の酸洗反
応が激し過ぎて反応温度を抑制することができず、さら
に、浴温が上昇することおよびHCI、H2SO4のミ
ストが発生する等の問題がある。よって、HCI含有量
は2〜l5wt%、)(2So4含有量は5〜20u+
t%とする。
t % ヲ越x、、テ含有されると含有量の増加と共
に酸洗速度が上昇するが、また、5US304の酸洗反
応が激し過ぎて反応温度を抑制することができず、さら
に、浴温が上昇することおよびHCI、H2SO4のミ
ストが発生する等の問題がある。よって、HCI含有量
は2〜l5wt%、)(2So4含有量は5〜20u+
t%とする。
第3図に示されていることからは次のことがわかる。第
3図において、チタン試験片厚さ3IIIIIl、幅4
0闘、長さ50IIII11であり、浴温18℃の50
0a+lの酸洗浴中に浸漬した結果を示しである。
3図において、チタン試験片厚さ3IIIIIl、幅4
0闘、長さ50IIII11であり、浴温18℃の50
0a+lの酸洗浴中に浸漬した結果を示しである。
(1)liut%HF含有酸洗浴(第3図で一〇−〇−
で示す。)では、200分の浸漬で酸洗速度は2.5μ
m/minから0.25μm/m i nに低下し、即
ち、0.1倍となる。
で示す。)では、200分の浸漬で酸洗速度は2.5μ
m/minから0.25μm/m i nに低下し、即
ち、0.1倍となる。
(2)1a+l%HF−10wt%HCI酸洗浴(第3
図で−・−・−で示す。)では同じ条件で0.66倍に
低下する。
図で−・−・−で示す。)では同じ条件で0.66倍に
低下する。
(3)1a+l%HF−101Ilt%)(2SO,酸
洗浴(第3図で一△−Δ−で示す。)では同じ条件で0
.58倍に低下する。
洗浴(第3図で一△−Δ−で示す。)では同じ条件で0
.58倍に低下する。
従って、HFにHCIまたはH2SO,を含有させた酸
洗浴においては、酸洗速度の経時的低下率が大幅に緩和
されることがわか′1 過酸化水素(H2O2と示すことがある。)につν)て
。
洗浴においては、酸洗速度の経時的低下率が大幅に緩和
されることがわか′1 過酸化水素(H2O2と示すことがある。)につν)て
。
上記に説明したように、HF−HCl−H2O2、HF
−H2SO,−H2O2系の酸洗浴につb)て説明した
けれども、これらの酸洗浴は次に示す問題のあることが
わかった。
−H2SO,−H2O2系の酸洗浴につb)て説明した
けれども、これらの酸洗浴は次に示す問題のあることが
わかった。
(1)チタン、ステンレスfill(SUS 308)
上りこスマットが生成する。
上りこスマットが生成する。
(2)チタンに水素吸収が起る。
(3)チタン、ステンレス鋼の表面粗さが大きし・(光
沢度が小さい)。
沢度が小さい)。
このような問題点を同時に解決する方法として、過酸化
水素を含有させることが有効であることが明らかになっ
た。即ち、 (1)チタン、ステンレス鋼上に生成するスマ・ントは
、T;(OH)3、Fe(OH)2等の腐蝕生成物であ
り、これらはチタン、ステンレス鋼の酸洗時において、 2H9+2e→H2・・・・(a) の反応で水素を発生するため、金属表面では[Hηの欠
乏を米し、その結果[OH′″]が増えて浴中のTiミ
コやFe2+と反応してTi(OH)、やFe(OH)
2が生成することになる。
水素を含有させることが有効であることが明らかになっ
た。即ち、 (1)チタン、ステンレス鋼上に生成するスマ・ントは
、T;(OH)3、Fe(OH)2等の腐蝕生成物であ
り、これらはチタン、ステンレス鋼の酸洗時において、 2H9+2e→H2・・・・(a) の反応で水素を発生するため、金属表面では[Hηの欠
乏を米し、その結果[OH′″]が増えて浴中のTiミ
コやFe2+と反応してTi(OH)、やFe(OH)
2が生成することになる。
しかして、11□02は金属表面に吸着し、H2O2+
2H”+2e−2820””(b)の反応により(a)
式を抑制し、金属表面の[OH−]を高めることがない
ためスマットの生成を防止する。
2H”+2e−2820””(b)の反応により(a)
式を抑制し、金属表面の[OH−]を高めることがない
ためスマットの生成を防止する。
(2)H,O,が酸洗浴に含有されていると、チタン表
面において式(、)の代りに式(b)の反応が起るので
水素の発生がなく、従って、チタンの水素吸収も防止さ
れる。
面において式(、)の代りに式(b)の反応が起るので
水素の発生がなく、従って、チタンの水素吸収も防止さ
れる。
(3)H2O2はチタン、ステンレス鋼の表面に存在す
る凹部に優先的に吸着5し、その部分の電位が貴となり
カソード反応(b)を分担するため、表面凸部が7メ一
ド反応(Ti−Ti’↑+3e、 Fe−*Fta2F
+2e)となって凸部が溶解する。その結果、金属表面
が次第に均一となる。これは第6図に模式図により示し
である。
る凹部に優先的に吸着5し、その部分の電位が貴となり
カソード反応(b)を分担するため、表面凸部が7メ一
ド反応(Ti−Ti’↑+3e、 Fe−*Fta2F
+2e)となって凸部が溶解する。その結果、金属表面
が次第に均一となる。これは第6図に模式図により示し
である。
このように、酸洗浴中にH2O2が含有されてい−ると
上記に説明した3つの効果があるが、その含有量につい
ては第4図に示すことから決定することができる。第4
図においては、1ulL%HF −10u+t%HCI
酸洗浴中におけるチタペステンーレス鋼の酸洗能におよ
ぼすH2O2の含有効果の4種類の試験を示し、試験片
チタン、ステンレス鋼共、厚% 3 mm、幅40m+
n長@ 50 manで、500m1.20°Cの浴に
5分浸漬した結果を示しである。
上記に説明した3つの効果があるが、その含有量につい
ては第4図に示すことから決定することができる。第4
図においては、1ulL%HF −10u+t%HCI
酸洗浴中におけるチタペステンーレス鋼の酸洗能におよ
ぼすH2O2の含有効果の4種類の試験を示し、試験片
チタン、ステンレス鋼共、厚% 3 mm、幅40m+
n長@ 50 manで、500m1.20°Cの浴に
5分浸漬した結果を示しである。
(1)チタン、ステンレス鋼の第4図(a)に示す酸洗
速度からは、H2O2含有量は0.5〜・4u+L%が
好適であり、4wt%を越えて含有されると酸洗ができ
なくなる。
速度からは、H2O2含有量は0.5〜・4u+L%が
好適であり、4wt%を越えて含有されると酸洗ができ
なくなる。
(2)チタン、ステンレス鋼のスマット付着防止士から
は、第4図(1))に示すようにH2O2含有量は0.
5u+t%以上において効果を発揮するが、第4図(、
)の酸洗速度および後記する酸洗後表面粗さの関係から
H2O2含有量は5uit%を越えて含有させることは
スマット付着防止については無駄である。
は、第4図(1))に示すようにH2O2含有量は0.
5u+t%以上において効果を発揮するが、第4図(、
)の酸洗速度および後記する酸洗後表面粗さの関係から
H2O2含有量は5uit%を越えて含有させることは
スマット付着防止については無駄である。
(3)チタンの水素吸収防止上からは、第4図(c)に
示すようにH2O2含有量は0.5u+t%以上が好ま
しい効果を発揮するが、(2)における説明と同様にH
2O2含有量は5uit%を越えて含有させても無駄で
ある。
示すようにH2O2含有量は0.5u+t%以上が好ま
しい効果を発揮するが、(2)における説明と同様にH
2O2含有量は5uit%を越えて含有させても無駄で
ある。
(4)酸洗後の表面粗さについては、第4図(d)に示
すようニ8202含有量は0.5−4.Ou+j%とす
るのが良いことがわかる。
すようニ8202含有量は0.5−4.Ou+j%とす
るのが良いことがわかる。
なお、HF−H2SO,−H2O,−H2O系の酸洗浴
についても上記と同様な実験の結果、H2O2含有量の
適正範囲は−0,5〜4u+L%であることを確認して
いる。
についても上記と同様な実験の結果、H2O2含有量の
適正範囲は−0,5〜4u+L%であることを確認して
いる。
よって、H2O2含有量は0.5〜41%とする。
なお、H2O2と同様の作用をする物質としてオゾン(
03)がある。
03)がある。
以上説明したように、酸洗浴の適正な範囲を決定したが
、このうちでHF−HCl、−H7O2−H2O系の酸
洗浴の浴組成とその適正領域を第5図に示す。なお、こ
の浴を用いて酸洗を行なう場合、酸洗速度を一定に保ち
、ミストの発生を防止する等の点から浴温度は15〜6
0℃とするのが良い。 □ 第5図において、Iは適正域、IIは酸洗不能域、II
Iはミスト発生域、IVは酸洗浴短寿命域、Vはミスト
発生、V+はスマット生成域、Vllは酸洗不能域であ
る。
、このうちでHF−HCl、−H7O2−H2O系の酸
洗浴の浴組成とその適正領域を第5図に示す。なお、こ
の浴を用いて酸洗を行なう場合、酸洗速度を一定に保ち
、ミストの発生を防止する等の点から浴温度は15〜6
0℃とするのが良い。 □ 第5図において、Iは適正域、IIは酸洗不能域、II
Iはミスト発生域、IVは酸洗浴短寿命域、Vはミスト
発生、V+はスマット生成域、Vllは酸洗不能域であ
る。
[発明の効果1−
以上説明したように、本発明に係る酸洗処理方法は上記
の構成を有しているから、金属材料、特に、チタン、ス
テンレス鋼の酸洗処理において、酸洗速度は良好であり
、すスマット付着量も極めて少なく、また、水素吸収も
少なく、さらに、酸洗後の表面も極めて美麗であるとい
う優れた効果を有するものである。
の構成を有しているから、金属材料、特に、チタン、ス
テンレス鋼の酸洗処理において、酸洗速度は良好であり
、すスマット付着量も極めて少なく、また、水素吸収も
少なく、さらに、酸洗後の表面も極めて美麗であるとい
う優れた効果を有するものである。
第1図は酸洗速度と酸洗浴中のH−F含有量との関係ろ
示す図、第2図はチタン、ステンレス鋼の酸洗速度にお
よぼすHCIまたはH2S6.含有の影響を示す図、第
3図はチタンの酸洗速度の経時変化を示す図、第4図は
酸洗浴にH2O2を含有させた効果を示す図、第5関は
酸洗剤の適正領域を示す図、第6図はH2O2含有によ
る作用を示すための模式図である。 ミ1 矛6B 1
示す図、第2図はチタン、ステンレス鋼の酸洗速度にお
よぼすHCIまたはH2S6.含有の影響を示す図、第
3図はチタンの酸洗速度の経時変化を示す図、第4図は
酸洗浴にH2O2を含有させた効果を示す図、第5関は
酸洗剤の適正領域を示す図、第6図はH2O2含有によ
る作用を示すための模式図である。 ミ1 矛6B 1
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 金属材料を混酸浴にて酸洗処理するに当り、その混酸浴
が 弗酸 0.5〜5u+t%、 過酸化水素 0.5〜4a+t% を含有し、かつ、 塩酸 2〜15u+t%、硫酸 5〜20wt%のうち
から選んだ1種 を含有する水溶液であることを特徴とする酸洗処理方法
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9935884A JPS60243289A (ja) | 1984-05-17 | 1984-05-17 | 酸洗処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9935884A JPS60243289A (ja) | 1984-05-17 | 1984-05-17 | 酸洗処理方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60243289A true JPS60243289A (ja) | 1985-12-03 |
Family
ID=14245363
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9935884A Pending JPS60243289A (ja) | 1984-05-17 | 1984-05-17 | 酸洗処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60243289A (ja) |
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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JPH06220662A (ja) * | 1992-10-12 | 1994-08-09 | Itb Srl | チタン製品のピックリング及び不動態化法 |
US5338367A (en) * | 1989-07-26 | 1994-08-16 | Ugine, Aciers De Chatillon Et Gueugnon | Pickling process in an acid bath of metallic products containing titanium or at least one chemical element of the titanium family |
EP0626469A1 (de) * | 1993-05-24 | 1994-11-30 | MANNESMANN Aktiengesellschaft | Verfahren zum Beizen von Werkstücken aus hochlegierten Werkstoffen |
EP0769574A1 (en) * | 1995-10-18 | 1997-04-23 | NOVAMAX ITB s.r.l. | Process for stainless steel pickling and passivation without using nitric acid |
US5702534A (en) * | 1996-05-24 | 1997-12-30 | Armco Inc. | Hydrogen peroxide pickling of stainless steel |
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AU706523B2 (en) * | 1996-05-24 | 1999-06-17 | Armco Inc. | Hydrogen pickling of stainless steel |
JP2012224894A (ja) * | 2011-04-18 | 2012-11-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | チタン板の脱スケール方法 |
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