JP2015192850A - 面ファスナー、クッション構造体及び座席構造 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】面ファスナー100として所定厚さの基板110と所定の突出高さの係合素子121a〜141aを含んだ係合素子群120〜140とが一体成形され、かつ、各係合素子列121〜141が、列方向にそれぞれ独立して突出する複数の係合素子121a〜141aからなる合成樹脂製のものを用いる。面ファスナー100を介してクッション部材を被覆材により被覆している。面ファスナー単体におけるJIS L 1096 E法に準拠したハンドルオメーター法による抵抗値が80〜150gと一般の織物製の面ファスナーと比較して高い一方で、面ファスナーをクッション部材に積層した状態で、その重なり合っている部位を直径30mmの加圧板で加圧した際の荷重−たわみ特性が、クッション部材単独で同様に測定した荷重−たわみ特性に近似した特性を有している。
【選択図】 図3
Description
本実施形態に係る面ファスナー100(実施例1)、織物製の面ファスナー(比較例1)、及び、本実施形態において面ファスナー100に接合する係合対象部位に採用した第2の引き布22を構成する不織布(比較例2)の剛性を比較した。
実施例1の面ファスナー100は、標準PES樹脂を用いて押出成形により製作した。構造は、図2及び図3に示したとおりであり、8列の垂直係合素子列121と、4列の第1傾斜係合素子列131と、及び3列の第2傾斜係合素子列141とを有し、第1傾斜係合素子列131と第2傾斜係合素子列141との間に素子非形成部150が形成されている。また、各素子列121〜141の直交する方向の幅が30mmで形成され、基板110の厚さは0.32mm、垂直係合素子121aの基板11からの突出高さ(垂直高さ)は0.62mm、第1傾斜係合素子131a及び第2傾斜係合素子141aの基板11からの突出高さ(垂直高さ)は0.51mmであった。
構成素材:ウェブ・・・6.6dtex ポリエステル 95%、
4.4dtex ポリエチレンテレフタレート 5%、
ラテックス:難燃リン含有アクリル100%、
厚さ:1.7mm、
幅:50mm
目付:195g/m2
であった。
(1)カンチレバー法
試験片の長さを150mmとして測定した。フック(係合素子)の形成面を上向きにした場合(フック上向)と下向きにした場合(フック下向)について、試験片の長さ方向の剛性をカンチレバー法により測定した。
試験片の長さを250mm(有効長200mm)として、治具で固定し、その1分後に測定した。フック(係合素子)の形成面を内向きにした場合(フック内向)と外向きにした場合(フック外向)についてそれぞれハートループを形成して、試験片の長さ方向の剛性をハートループ法により測定した。
JIS L 1096 E法に準拠して、所定間隔をおいてセットされる一対のプレート間に試験片を掛け渡し、その間にブレードを試験台表面より8mm下降させ、そのときに該ブレードにかかる抵抗値(g)を測定した。プレート幅を30mmとして、その間隙の長手方向に直交する方向に試験片の長さ方向が沿うように配置した場合について、試験片の長さ方向の剛性をハンドルオメーター法により測定した。また、プレート幅を16mmとして、プレート間の間隙の長手方向に試験片の長さ方向を沿わせて配置し、試験片の幅方向の剛性をハンドルオメーター法により測定した。なお、いずれも、フック(係合素子)の形成面を内向きにした場合(フック内向)と外向きにした場合(フック外向)について測定した。
まず、カンチレバー法では、実施例1はフック下向のときの剛性が高く、値が求められなかったが、フック上向の場合の平均値で99mmであった。比較例1では、逆に、フック上向のときの剛性が高く、値が求められなかったが、フック下向の場合の平均値で97mmであった。従って、向きの違いはあるものの、カンチレバー法による剛性試験では実施例1と試験例1の実質的な差は認められなかった。
次に、クッション部材10に実施例1の面ファスナー100を積層した状態で直径30mmの加圧板で加圧した際の荷重−たわみ線図から静荷重特性を測定した。クッション部材は、ポリウレタンフォームからなる。結果を図9に示す。なお、図9では、クッション部材10単独の特性、クッション部材10に実施例1の面ファスナー100を積層して得たデータから計算により求めた実施例1の面ファスナー100単独の特性を併せて掲載した。また、クッション部材10に、比較例1の面ファスナー、比較例2の不織布、厚さ1mmのポリプロピレン製のプレート部材(比較例3)、比較例3のプレート部材より硬い厚さ2mmの断面U字状に折り曲げたプレート部材(比較例4)をそれぞれ積層した状態で直径30mmの加圧板で加圧した際の荷重−たわみ線図から静荷重特性を測定し、その後、計算により求めた比較例1単独、比較例2単独、比較例3単独及び比較例4単独の特性を併せて掲載した。さらに、人の臀部筋肉を直径30mmの加圧板で100Nまで加圧した際の静荷重特性の代表例(筋肉特性)を掲載した。
図10(a)に示したように、実施例1の面ファスナー100に、第1の引き布21に相当する布を縫製により連結し、第2の引き布22に相当する不織布A、Bを接合し、係合力を測定した。面ファスナー100は長さ50mm、幅30mmで、第1の引き布21に相当する布は長さ60mm、幅60mmで、第2の引き布22に相当する不織布は、長さ80mm、幅100mmであった。第2の引き布22に相当する不織布Aは、上記比較例2の不織布であり、不織布Bは、不織布Aよりも目付量が低い130(125±13)g/m2で、厚みが薄いもの1.35mmであった。
図10(b)から、不織布Aの場合、せん断強力、5°剥離強力、10°剥離強力において、10N/cm2以上の高い値を示した。45°剥離強力は、せん断強力、5°剥離強力又は10°剥離強力の1/2程度であり、剥離強力及び面直強力は、せん断強力、5°剥離強力又は10°剥離強力の1/4程度であった。なお、面直強力は、各試料を粘着テープでSUS板に貼り合わせて測定した。面直挿入圧は50N/係合面積あたりとした。
本発明の面ファスナーは、上記のように高い係合力を発揮する。そのため、クッション部材に被覆材を固定する用途以外に、例えば、図11(a)〜(d)に示したように、自動車などの乗物のフロアに敷設されるフロアマット1000を固定する手段として用いることができる。乗物、特に自動車のフロア表面は金属面がそのまま露出しているのではなくフロアカーペット1100で被覆されているため、面ファスナー100の各係合素子121a,131a,141aが係合可能である。具体的には、図2及び図3に示した面ファスナー100の基板110の裏面をフロアマットの裏面に積層して縫製、接着などにより、好ましくは縫製により固定し、各係合素子121a,131a,141aをフロアカーペット1100に係合させる。なお、図示しないが、面ファスナー100をフロアカーペット1100側に固定しておき、各係合素子121a,131a,141aをフロアマット100の裏面に係合させる構成とすることも可能である。
10 クッション部材
20 表皮材
21 第1の引き布
22 第2の引き布
100 面ファスナー
110 基板
120 垂直係合素子群
121 垂直係合素子列
121a 垂直係合素子
130 第1傾斜係合素子群
131 第1傾斜係合素子列
131a 第1傾斜係合素子
140 第2傾斜係合素子群
141 第2傾斜係合素子列
141a 第2傾斜係合素子
150 素子非形成部
Claims (14)
- 被覆対象のクッション部材に被覆材を固定するため、前記クッション部材に積層して用いられる面ファスナーであって、
厚さ0.1〜0.9mmの基板と、前記基板の片面に列状に配置された突出高さ0.2〜0.8mmの複数の突起状の係合素子からなる係合素子列を少なくとも1列備えた係合素子群とが一体成形されてなる合成樹脂製であり、
JIS L 1096 E法に準拠したハンドルオメーター法による抵抗値が、80〜150gの範囲であり、
前記クッション部材に積層した状態で、直径30mmの加圧板により100Nまで加圧した際の荷重−たわみ線図の履歴特性が、前記クッション部材のみを同条件で加圧した際の荷重−たわみ線図の履歴特性と比較して、荷重値40N以上で±5%以内で推移し、かつ、面ファスナー単独のばね定数が0.5N/mm以下であることを特徴とする面ファスナー。 - 接合対象物の所定位置に連結される前記基板に、折れ点を生じさせる契機となる部位が形成されている請求項1記載の面ファスナー。
- 前記基板に、断面係数が5〜50%の範囲で急変する部位が形成されており、この部位が前記折れ点を生じさせる契機となる部位である請求項2記載の面ファスナー。
- 接合対象物の所定位置に、縫製により前記基板が連結され、縫製時のミシン目により、断面係数が縫製前の50〜95%の範囲となっている部位が形成され、この部位が前記断面係数の急変する部位である請求項3記載の面ファスナー。
- 前記合成樹脂がポリエステル系エラストマー(PES)樹脂である請求項1〜4のいずれか1に記載の面ファスナー。
- 前記係合素子が、前記基板から傾斜して立ち上がる傾斜係合素子からなり、
列状に配置された複数の前記傾斜係合素子により構成される前記係合素子列としての傾斜係合素子列を少なくとも1列備えてなる、前記係合素子群を構成する傾斜係合素子群を有する請求項1〜5のいずれか1に記載の面ファスナー。 - 前記係合素子が、前記基板から略垂直に立ち上がる垂直係合素子からなり、
列状に配置された複数の前記垂直係合素子により構成される前記係合素子列としての垂直係合素子列を少なくとも1列備えてなる、前記係合素子群を構成する垂直係合素子群を有すると共に、
前記係合素子が、前記基板から傾斜して立ち上がる傾斜係合素子からなり、
列状に配置された複数の前記傾斜係合素子により構成される前記係合素子列としての傾斜係合素子列を少なくとも1列備えてなる、前記係合素子群を構成する傾斜係合素子群を有する請求項1〜5のいずれか1に記載の面ファスナー。 - 前記傾斜係合素子群は、前記傾斜係合素子列をそれぞれ少なくとも1列ずつ有する第1傾斜係合素子群と第2傾斜係合素子群とを有してなり、
前記第1傾斜係合素子群に属する第1傾斜係合素子及び前記第2傾斜係合素子群に属する第2傾斜合素子が相互に対向方向に傾斜している請求項6又は7記載の面ファスナー。 - 前記第1傾斜係合素子群及び第2傾斜係合素子群との境界部が、前記傾斜係合素子が形成されていない素子非形成部となっており、前記素子非形成部が接合対象物の所定位置に連結される請求項8記載の面ファスナー。
- クッション部材が、被覆材により被覆されてなるクッション構造体であって、
前記請求項1〜9のいずれか1に記載の面ファスナーが前記被覆材の所定位置に連結され、前記クッション部材が前記被覆材により被覆されていることを特徴とするクッション構造体。 - 前記面ファスナーは、前記クッション部材における負荷の支持面と反対側の面に位置するように設けられ、前記クッション材に負荷荷重がかかった際の張力によって前記傾斜係合素子の係合対象部位への係合力が高まる方向にさらに傾斜する構成である請求項10記載のクッション構造体。
- 前記面ファスナーは、前記素子非形成部が前記クッション部材における負荷の支持面と反対側の面に位置するように設けられ、前記クッション材に負荷荷重がかかった際に、前記素子非形成部が負荷荷重による押圧方向に変位し、対向方向に傾斜する前記第1傾斜係合素子群に属する第1傾斜係合素子及び前記第2傾斜係合素子群に属する第2傾斜合素子が共に前記係合対象部位への係合力が高まる方向にさらに傾斜する構成である請求項11記載のクッション構造体。
- シートクッション部又はシートバック部にクッション構造体が配設されている座席構造であって、
前記クッション構造体として、請求項10〜12のいずれか1に記載のクッション構造体が用いられていることを特徴とする座席構造。 - 前記クッション構造体を構成する前記被覆材として表皮材が用いられ、前記クッション部材が前記面ファスナーを介して前記表皮材により被覆されている請求項13記載の座席構造。
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