JP2015126629A - ３相回転電機の波巻き巻線 - Google Patents

Abstract

【課題】 波巻き構成の電機子巻線を有する３相回転電機において、電機子巻線の起磁力分布における高調波成分を低減するとともに、３相回転電機を小型化することが可能な３相回転電機の波巻き巻線を提供する。【解決手段】 本発明の３相回転電機の波巻き巻線は、短節巻部（３ＳＷ）と長節巻部（３ＬＷ）とが交互に繰り返されて波巻きが構成されている。スロット（７３）は、分数スロットであり、１つのスロット（７３）内において３相のうちの単一相のコイル辺部が収容される単相スロット（７３１）と、１つのスロット（７３）内において３相のうちの複数相のコイル辺部が収容される複相スロット（７３２）とを有している。短節巻部（３ＳＷ）のコイル辺ピッチは、毎極スロット数の小数点以下を切り捨てた自然数に設定され、長節巻部（３ＬＷ）のコイル辺ピッチは、毎極スロット数の小数点以下を切り上げた自然数に設定されている。【選択図】 図９

Description

本発明は、３相回転電機の波巻き巻線に関する。

波巻き構成の電機子巻線を有する３相回転電機の一例として、特許文献１に記載の発明が挙げられる。特許文献１に記載の発明は、１スロットピッチずつ離間して配列される６本のコイル導体を用いて３相の波巻き構成が為されており、一連のシート状コイルが形成されている。また、特許文献１に記載の波巻き巻線は、スロットに挿入されるスロット導体部と、スロット導体部を接続する渡り導体部とを有しており、渡り導体部によって接続されるスロット導体部間のピッチが１磁極ピッチである全節巻によって、波巻き構成が為されている。

特許第３９５２３４６号公報

しかしながら、特許文献１に記載の発明では、全節巻で波巻き構成が為されているので、スロット導体部が収容されるスロットは、１つのスロット内において３相のうちの単一相のスロット導体部が収容される単相スロットのみである。そのため、１つのスロット内において３相のうちの複数相のスロット導体部が収容される複相スロットと、単相スロットとが混在する場合と比べて、電機子巻線の起磁力分布における高調波成分が増加して、トルクリプルが増大する。

そこで、例えば、トルクリプル等を低減させるために、スキューを設けることが考えられるが、スキューを設けない場合と比べて３相回転電機の出力トルクは低下する。よって、スキューを設けない場合と同等の出力トルクを得ようとすると、３相回転電機は大型化する。

本発明は、このような事情に鑑みて為されたものであり、波巻き構成の電機子巻線を有する３相回転電機において、電機子巻線の起磁力分布における高調波成分を低減するとともに、３相回転電機を小型化することが可能な３相回転電機の波巻き巻線を提供することを課題とする。

請求項１に記載の３相回転電機の波巻き巻線は、ステータコアの各スロットに交互に挿通されるコイル辺部と、前記コイル辺部と一体に形成され前記コイル辺部の同一側端部を接続するコイル端部とを有するコイル導体が波巻き構成となるように巻装された３相回転電機の波巻き巻線であって、前記波巻き構成は、前記コイル端部によって接続される前記コイル辺部間のコイル辺ピッチが１磁極ピッチより短い短節巻部と、前記コイル端部によって接続される前記コイル辺部間のコイル辺ピッチが１磁極ピッチより長い長節巻部とが交互に繰り返されて波巻きが構成されており、前記スロットは、毎極毎相スロット数が整数でない分数スロットであり、１つのスロット内において３相のうちの単一相のコイル辺部が収容される単相スロットと、１つのスロット内において３相のうちの複数相のコイル辺部が収容される複相スロットとを有し、前記短節巻部の前記コイル辺ピッチは、毎極スロット数の小数点以下を切り捨てた自然数に設定され、前記長節巻部の前記コイル辺ピッチは、前記毎極スロット数の小数点以下を切り上げた自然数に設定されている。

請求項１に記載の３相回転電機の波巻き巻線によれば、短節巻部と長節巻部とが交互に繰り返されて波巻き構成が為されており、単相スロットと複相スロットとが混在している。短節巻部および長節巻部が重塁することで、単相スロットのみとなる全節巻部のみの場合と比べて、電機子巻線の起磁力分布は正弦波に近づく。その結果、波巻き構成の電機子巻線を有する３相回転電機において、電機子巻線の起磁力分布における高調波成分を低減することができる。

また、短節巻部のコイル辺ピッチは、毎極スロット数の小数点以下を切り捨てた自然数に設定され、長節巻部のコイル辺ピッチは、毎極スロット数の小数点以下を切り上げた自然数に設定されている。そのため、全節巻部とのコイル辺ピッチ差が大きくなりすぎ、巻線係数が低下することによる出力トルクの低下を抑制することができる。よって、３相回転電機の高効率化、小型化および低コスト化を図ることができる。

請求項２に記載の３相回転電機の波巻き巻線は、請求項１に記載の３相回転電機の波巻き巻線において、前記スロットの深さ方向の同一層に収容される前記コイル辺部であって１スロットピッチ間隔で隣接する同相の複数のコイル辺部を同相コイル辺部群とするとき、前記同相コイル辺部群のうち前記同相コイル辺部群に属するコイル辺部数が最も多い最多同相コイル辺部群から当該相の相端子が引き出されている。

請求項２に記載の３相回転電機の波巻き巻線によれば、最多同相コイル辺部群から当該相の相端子が引き出されている。そのため、相端部近傍において配策が困難になる残存コイルが発生することなく、波巻き巻線を巻装することができる。また、可動子磁極の移動方向に、相端部と中性点とを分離して配設することができるので、相端部および中性点における端部処理の作業性を向上させることができる。

請求項３に記載の３相回転電機の波巻き巻線は、請求項１または２に記載の３相回転電機の波巻き巻線において、前記短節巻部の前記コイル端部と前記長節巻部の前記コイル端部とは、前記３相回転電機の軸方向両端に分離して配されており、３相の各相端子を引き出す相端部、並びに、可動子磁極の移動方向の一端側であって前記相端部側の前記短節巻部および前記長節巻部における引き回し部分は、前記短節巻部のコイル端部側に配されている。

短節巻部のコイル端部は、長節巻部のコイル端部と比べて３相回転電機の軸方向のコイル端部高さが低い。請求項３に記載の３相回転電機の波巻き巻線によれば、相端部および上記引き回し部分は、長節巻部のコイル端部と比べてコイル端部高さが低い短節巻部のコイル端部側に配されているので、３相回転電機の軸方向長の均衡を図ることができ、３相回転電機の小型化および低コスト化を図ることができる。

請求項４に記載の３相回転電機の波巻き巻線は、請求項１〜３のいずれか一項に記載の３相回転電機の波巻き巻線において、前記コイル端部は、前記スロットの深さ方向において異なる位置に配されるスロット底部側の前記コイル辺部とスロット開口部側の前記コイル辺部とを接続する。これにより、コイル端部をコンパクトにしつつ、隣接するコイル端部との干渉を回避することができる。

請求項５に記載の３相回転電機の波巻き巻線は、請求項４に記載の３相回転電機の波巻き巻線において、隣接する前記コイル端部は、可動子磁極の移動方向、前記３相回転電機の軸方向および前記スロットの深さ方向の方向毎に略等距離になるように配され、前記コイル端部は、前記３相回転電機の軸方向両端のコイル端部高さがそれぞれ略均一になるように形成されている。

そのため、コイル端部同士の重なりを３次元的に、きめ細かく回避することができ、コイル端部の占積率が向上してコイル端部の占有スペースを小さくすることができる。また、コイル端部を短くしてコンパクトにできるので、漏れリアクタンスを減少させることができる。

請求項６に記載の３相回転電機の波巻き巻線は、請求項４または５に記載の３相回転電機の波巻き巻線において、前記コイル端部は、前記スロットの深さ方向において異なる位置に配される前記スロット底部側の前記コイル辺部と前記スロット開口部側の前記コイル辺部とを交互に接続して、前記スロット底部側の前記コイル辺部と前記スロット開口部側の前記コイル辺部とが、前記スロットの深さ方向の２層分を占有しており、前記波巻き巻線は、可動子磁極の移動方向の一端側のコイル導体巻始め部から巻き始められ、前記短節巻部と前記長節巻部とが交互に繰り返されて前記可動子磁極の移動方向の他端側のコイル導体巻き返し部で巻き返され、前記短節巻部と前記長節巻部とが交互に繰り返されて前記可動子磁極の移動方向の一端側まで巻装されており、前記コイル導体巻き返し部で巻き返される直前の前記短節巻部または前記長節巻部、前記コイル導体巻き返し部、並びに、前記コイル導体巻き返し部で巻き返された直後の前記短節巻部または前記長節巻部では、前記短節巻部と前記長節巻部とが交互に繰り返される相と、前記短節巻部および前記長節巻部のうちのいずれかが連続する相とが混在している。

請求項６に記載の３相回転電機の波巻き巻線によれば、波巻き巻線は、可動子磁極の移動方向の他端側において、短節巻部と長節巻部とが交互に繰り返される相と、短節巻部および長節巻部のうちのいずれかが連続する相とが混在している。これによって、短節巻部と長節巻部とが交互に繰り返されて波巻き構成が為される波巻き巻線において、可動子磁極の移動方向の一端側から他端側への巻装と、可動子磁極の移動方向の他端側から一端側への巻装とを併存させることができる。

請求項７に記載の３相回転電機の波巻き巻線は、請求項６に記載の３相回転電機の波巻き巻線において、前記波巻き構成は、前記コイル導体がヘリカル状につながる２層のヘリカル巻シート状コイルとして構成され、前記ヘリカル巻シート状コイルは、２層のうちの一方の層が他方の層に対して前記可動子磁極の移動方向に、前記短節巻部の前記コイル辺ピッチまたは前記長節巻部の前記コイル辺ピッチ分、移動した状態に形成されている。

そのため、ヘリカル巻シート状コイルを備える３相回転電機において、単相スロットと複相スロットとを混在させることが容易であり、電機子巻線の起磁力分布における高調波成分を低減することができる。さらに、短節巻部のコイル辺ピッチまたは長節巻部のコイル辺ピッチの選択により、３相回転電機の軸方向両端に分離して配される短節巻部のコイル端部および長節巻部のコイル端部の形成状態を変更することができる。

請求項８に記載の３相回転電機の波巻き巻線は、請求項７に記載の３相回転電機の波巻き巻線において、前記可動子磁極の移動方向の一端側の相端部側視において、前記コイル辺部から前記３相回転電機の軸方向外方に離れていく前記コイル端部の立ち上り方向と、前記可動子磁極の移動方向との為す角を立ち上り傾斜角とし、前記可動子磁極の移動方向の一端側の相端部側視において、前記３相回転電機の軸方向外方から前記コイル辺部に向かう前記コイル端部の立下り方向と、前記可動子磁極の移動方向との為す角を立下り傾斜角とするとき、前記長節巻部が連続する前記コイル導体巻き返し部の前記立ち上り傾斜角は、前記短節巻部の前記立ち上り傾斜角と同じ角度に設定され、前記長節巻部が連続する前記コイル導体巻き返し部の前記立下り傾斜角は、前記短節巻部の前記立下り傾斜角と比べて小さく設定されている。そのため、シート端部のコイル導体巻き返し部を含めて、３相回転電機の軸方向両端のコイル端部高さをそれぞれ略均一にすることができ、コイル導体巻き返し部の隣接するコイル端部間の絶縁を確保することができる。

請求項９に記載の３相回転電機の波巻き巻線は、請求項７に記載の３相回転電機の波巻き巻線において、前記可動子磁極の移動方向の一端側の相端部側視において、前記コイル辺部から前記３相回転電機の軸方向外方に離れていく前記コイル端部の立ち上り方向と、前記可動子磁極の移動方向との為す角を立ち上り傾斜角とし、前記可動子磁極の移動方向の一端側の相端部側視において、前記３相回転電機の軸方向外方から前記コイル辺部に向かう前記コイル端部の立下り方向と、前記可動子磁極の移動方向との為す角を立下り傾斜角とするとき、前記短節巻部が連続する前記コイル導体巻き返し部の前記立ち上り傾斜角は、前記長節巻部の前記立ち上り傾斜角と同じ角度に設定され、前記短節巻部が連続する前記コイル導体巻き返し部の前記立下り傾斜角は、前記長節巻部の前記立下り傾斜角と比べて大きく設定されている。そのため、シート端部のコイル導体巻き返し部を含めて、３相回転電機の軸方向両端のコイル端部高さをそれぞれ略均一にすることができ、コイル導体巻き返し部の隣接するコイル端部間の絶縁を向上させることができる。

請求項１０に記載の３相回転電機の波巻き巻線は、請求項７〜９のいずれか一項に記載の３相回転電機の波巻き巻線において、前記スロットの深さ方向の同一層に収容される前記コイル辺部であって１スロットピッチ間隔で隣接する同相の複数のコイル辺部を同相コイル辺部群とするとき、前記同相コイル辺部群のうち前記同相コイル辺部群に属するコイル辺部数が最も少ない最少同相コイル辺部群の前記可動子磁極の移動方向の一端側のコイル辺部は、前記可動子磁極の移動方向の前記ヘリカル巻シート状コイルのシート端部である。

そのため、中性点に接続されるコイル辺部を、可動子磁極の移動方向の他端側のシート端部近傍に配設することができ、可動子磁極の移動方向の他端側のシート端部近傍において、交錯するコイル端部を減少させることができる。そのため、中性点の配策をコンパクトにすることができ、可動子磁極の移動方向の他端側のシート端部をコンパクトにすることができる。また、当該シート端部近傍において交錯するコイル端部が少ないので、中性点における端部処理の作業性を向上させることができる。

請求項１１に記載の３相回転電機の波巻き巻線は、請求項７〜１０のいずれか一項に記載の３相回転電機の波巻き巻線において、前記可動子磁極の移動方向の前記コイル導体巻始め部側視において前記コイル導体巻始め部から離れていく前記コイル導体の巻方向をヘリカル巻方向とし、相端部側からの前記３相回転電機の軸方向視において渦巻き状に装着したヘリカル巻シート状コイルで前記相端部を始点とした場合の渦巻き方向を円環巻方向とするとき、前記ヘリカル巻方向と前記円環巻方向とが一致している。

請求項１１に記載の３相回転電機の波巻き巻線によれば、ヘリカル巻方向と円環巻方向とが一致しているので、コイル導体巻始め部から巻回される巻線等をステータコアの外周側（ステータコアヨーク側）に移動させることが容易であり、コイル導体巻始め部から巻回される巻線等がコイル導体巻始め部に巻き重なるヘリカル巻シート状コイルと干渉することを回避できる。そのため、ステータコアの径方向に巻き重なる部分を効率良く変形させることができ、渦巻き状のヘリカル巻シート状コイルをコンパクトにすることができる。

請求項１２に記載の３相回転電機の波巻き巻線は、請求項１１に記載の３相回転電機の波巻き巻線において、前記渦巻き状のヘリカル巻シート状コイルにおいて前記コイル導体巻始め部から前記コイル導体巻き返し部に掛けて前記ステータコアの径方向内周側に乗り上げるように巻き重なる２磁極ピッチ分のコイル導体をシート乗り上げ部とするとき、前記シート乗り上げ部のコイル端部は、前記円環巻方向に対して前記ステータコアの径方向内周側に傾斜して変形された部位をもち、前記コイル導体巻き返し部の先端側２相分のコイル端部は、前記可動子磁極の移動方向と略平行に配設されている。

そのため、コイル導体巻き返し部の径方向内周側に突出する領域を低減させることができ、シート乗り上げ部の径方向厚みを低減させることができる。したがって、請求項１１に記載の３相回転電機の波巻き巻線と比べて、渦巻き状のヘリカル巻シート状コイルをさらにコンパクトにすることができる。

第１実施形態に係り、Ｕ１相のコイルユニット１ａの巻装方法を示す模式図である。 第１実施形態に係り、Ｕ１相のコイルユニット１ｂの巻装方法を示す模式図である。 第１実施形態に係り、Ｕ３相のコイルユニット１ｂの巻装方法を示す模式図である。 第１実施形態に係り、ヘリカル巻シート状コイル３の３相分を示す模式図である。 図４のV−V断面図である。 第１実施形態に係り、３相回転電機の相構成を示す模式図である。 第１実施形態に係り、ヘリカル巻シート状コイル３の接続状態を示す模式図である。 第１実施形態に係り、ヘリカル巻シート状コイル３がステータコア７のスロット７３に装着された状態を示す部分断面図である。 第１実施形態に係り、スロット７３の相配置を示す図である。 第１実施形態に係り、相端部５Ｔ近傍のスロット７３の相配置を示す図である。 第１実施形態に係り、ヘリカル巻シート状コイル３を示す模式図である。 第１実施形態に係り、ヘリカル巻シート状コイル３をステータコア７に渦巻き状に装着してヘリカル巻シート状コイル３が巻き重ねられている状態を直線的に展開して示す模式図である。 第１実施形態に係り、コイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さを説明する図である。 図１２において、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が変更された状態を示す模式図である。 第２実施形態に係り、ヘリカル巻シート状コイル３をステータコア７に渦巻き状に装着してヘリカル巻シート状コイル３が巻き重ねられている状態を直線的に展開して示す模式図である。 第２実施形態に係り、スロット７３の相配置を示す図である。 第２実施形態に係り、コイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さを説明する図である。 図１５において、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が変更された状態を示す模式図である。 第３実施形態に係り、ヘリカル巻シート状コイル３をステータコア７に渦巻き状に装着してヘリカル巻シート状コイル３が巻き重ねられている状態を直線的に展開して示す模式図である。 第３実施形態に係り、スロット７３の相配置を示す図である。 第３実施形態に係り、コイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さを説明する図である。 図１９において、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が変更された状態を示す模式図である。 第４実施形態に係り、ヘリカル巻シート状コイル３をステータコア７に渦巻き状に装着してヘリカル巻シート状コイル３が巻き重ねられている状態を直線的に展開して示す模式図である。 第４実施形態に係り、スロット７３の相配置を示す図である。 第４実施形態に係り、コイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さを説明する図である。 図２３において、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が変更された状態を示す模式図である。 第５実施形態に係り、ヘリカル巻シート状コイル３をステータコア７に渦巻き状に装着してヘリカル巻シート状コイル３が巻き重ねられている状態を直線的に展開して示す模式図である。 第５実施形態に係り、ヘリカル巻シート状コイル３を示す模式図である。 第５実施形態に係り、隙間詰めの第１段階におけるシート乗り上げ部３Ａの状態を示す模式図である。 第５実施形態に係り、隙間詰めの第２段階におけるシート乗り上げ部３Ａのコイル端部の変形方法を示す模式図である。 第５実施形態に係り、隙間詰めの第２段階におけるシート乗り上げ部３Ａの状態を示す模式図である。 第５実施形態に係り、隙間詰めの第３段階におけるシート乗り上げ部３Ａの状態を示す模式図である。 第１実施形態に係り、隙間詰め後のシート乗り上げ部３Ａの状態を示す模式図である。 Ｕ相コイル９Ｕの接続状態の一例を示す模式図である。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。なお、各実施形態について、共通する箇所には共通の符号を付して対応させることにより、重複する説明を省略する。また、各図は概念図であり、細部構造の寸法まで規定するものではない。

＜第１実施形態＞
本実施形態の３相回転電機の波巻き巻線は、コイル導体が波巻き構成となるように巻装されており、波巻き構成は、コイル導体がヘリカル状につながる２層のヘリカル巻シート状コイル３として構成されている。まず、ヘリカル巻シート状コイル３の構成について詳説する。図１は、Ｕ１相のコイルユニット１ａの巻装方法を示す模式図である。（ａ）は、Ｃ側視における第１層および第２層のコイル導体の層渡り状態を示している。（ｂ）は、コイル導体が巻芯に巻装された状態を示しており、（ｃ）は、（ｂ）において、巻芯を取り除いた状態を示している。（ｄ）は、紙面奥側（Ａ側）のコイル導体の巻装状態（Ｂ側からの透視図）を示しており、（ｅ）は、紙面手前側（Ｂ側）のコイル導体の巻装状態を示している。（ｆ）は、Ｄ側視における第１層および第２層のコイル導体の層渡り状態を示している。

コイルユニット１ａは、スロットＳ２の位置において、紙面手前側（Ｂ側）から紙面奥側（Ａ側）の方向に巻装されている。そして、スロットＳ２、Ｓ９、Ｓ１７、Ｓ２４およびＳ３２において、コイルユニット１ａは、巻芯の短手方向（巻芯軸に垂直な方向）に直線状に延びるコイル辺部１０ａが形成されている。同図のＢ側からＡ側に向けてコイル導体が巻装されるときに形成されるコイル辺部１０ａを往き導体部１１ａと呼称し、Ａ側からＢ側に向けて巻装されるときに形成されるコイル辺部１０ａを還り導体部１２ａと呼称する。往き導体部１１ａおよび還り導体部１２ａは、後述するステータコア７の各スロット７３に交互に挿通される。

往き導体部１１ａおよび還り導体部１２ａの同一側端部は、コイル辺部１０ａと一体に形成されるコイル端部２０ａによって接続されている。巻芯の長手方向（巻芯軸方向）に平行な線分であって、スロットＳ２およびＳ９を結ぶ線分を考えると、コイル端部２０ａは、当該線分の垂直二等分線上で巻き曲げられて、巻き曲げ部２１ａが形成されている。スロットＳ９およびＳ１７を結ぶ線分の垂直二等分線上、スロットＳ１７およびＳ２４を結ぶ線分の垂直二等分線上、並びに、スロットＳ２４およびＳ３２を結ぶ線分の垂直二等分線上においても同様に、コイル端部２０ａは巻き曲げられており、巻き曲げ部２１ａがそれぞれ形成されている。

同図に示すように、往き導体部１１ａと、７スロットピッチ分のコイル端部２０ａと、還り導体部１２ａと、８スロットピッチ分のコイル端部２０ａとを有するコイル導体をコイル要素４ａと呼称する。そして、コイル要素４ａが２磁極ピッチ毎に巻芯の長手方向（巻芯軸方向）に配されて接続された状態のコイル導体をコイルユニット１ａと呼称する。コイル要素４ａは、短節巻部３ＳＷおよび長節巻部３ＬＷを有しており、コイルユニット１ａは、短節巻部３ＳＷと長節巻部３ＬＷとが交互に繰り返されてコイル導体が巻装されている。

ここで、短節巻部３ＳＷとは、コイル端部２０ａによって接続されるコイル辺部１０ａ間（往き導体部１１ａおよび還り導体部１２ａ間）のコイル辺ピッチが１磁極ピッチより短いコイル導体部分をいう。また、長節巻部３ＬＷとは、コイル端部２０ａによって接続されるコイル辺部１０ａ間（往き導体部１１ａおよび還り導体部１２ａ間）のコイル辺ピッチが１磁極ピッチより長いコイル導体部分をいう。後述するように、本実施形態では、１磁極ピッチは７．５スロットピッチ分であり、短節巻部３ＳＷのコイル辺ピッチは７スロットピッチに設定され、長節巻部３ＬＷのコイル辺ピッチは８スロットピッチに設定されている。

図２は、Ｕ１相のコイルユニット１ｂの巻装方法を示す模式図である。図２（ａ）〜（ｆ）は、図１（ａ）〜（ｆ）にそれぞれ対応しており、図２に示すスロットＳは、図１に示すスロットＳに対応している。破線で示すコイルユニット１ｂは、実線で示すコイルユニット１ａを、巻芯の長手方向（巻芯軸方向）に７スロットピッチ分、移動させたものである。よって、コイルユニット１ｂは、スロットＳ９の位置において、紙面手前側（Ｂ側）から紙面奥側（Ａ側）の方向に巻装されており、スロットＳ１、Ｓ９、Ｓ１６、Ｓ２４およびＳ３１において、コイル辺部１０ｂが形成されている。

コイル辺部１０ａと同様に、コイル辺部１０ｂは、往き導体部１１ｂおよび還り導体部１２ｂを有しており、往き導体部１１ｂおよび還り導体部１２ｂは、ステータコア７の各スロット７３に交互に挿通される。また、コイル端部２０ａと同様に、往き導体部１１ｂおよび還り導体部１２ｂの同一側端部は、コイル辺部１０ｂと一体に形成されるコイル端部２０ｂによって接続されており、コイル端部２０ｂには、巻き曲げ部２１ｂが形成されている。

同図に示すように、８スロットピッチ分のコイル端部２０ｂと、往き導体部１１ｂと、７スロットピッチ分のコイル端部２０ｂと、還り導体部１２ｂとを有するコイル導体をコイル要素４ｂと呼称する。そして、コイル要素４ｂが２磁極ピッチ毎に巻芯の長手方向（巻芯軸方向）に配されて接続された状態のコイル導体をコイルユニット１ｂと呼称する。コイル要素４ｂは、短節巻部３ＳＷおよび長節巻部３ＬＷを有しており、コイルユニット１ｂは、短節巻部３ＳＷと長節巻部３ＬＷとが交互に繰り返されてコイル導体が巻装されている。コイルユニット１ａおよびコイルユニット１ｂは、シート厚さ方向に対をなしている。

本実施形態では、同相（Ｕ相）の電磁気的に位相の異なる３種類のコイル辺部１０ａ、１０ｂを用いて、相コイル６Ｕが形成されている。電磁気的に位相の異なる３種類のコイル辺部１０ａ、１０ｂをＵ１相〜Ｕ３相のコイル辺部１０ａ、１０ｂとする。Ｕ１相〜Ｕ３相のコイル辺部１０ａ、１０ｂは、巻芯の長手方向（巻芯軸方向）に１スロットピッチずつ位相がずれており、同相（Ｕ相）ではあるが、正確には位相が異なる。Ｕ２相のコイルユニット１ａ、１ｂの巻装方法は、コイル辺部１０ａ、１０ｂが巻芯の長手方向（巻芯軸方向）にそれぞれ１スロットピッチ分、移動している点を除いて、Ｕ１相のコイルユニット１ａ、１ｂの巻装方法と同様である。一方、Ｕ３相は、コイルユニット１ｂのみを有しており、コイルユニット１ａを有しない。

図３は、Ｕ３相のコイルユニット１ｂの巻装方法を示す模式図である。図３（ａ）〜（ｆ）は、図１（ａ）〜（ｆ）および図２（ａ）〜（ｆ）にそれぞれ対応しており、図３に示すスロットＳは、図１および図２に示すスロットＳに対応している。破線で示すＵ３相のコイルユニット１ｂは、図２において破線で示すＵ１相のコイルユニット１ｂを、巻芯の長手方向（巻芯軸方向）に２スロットピッチ分、移動させたものである。よって、Ｕ３相のコイルユニット１ｂは、スロットＳ１１の位置において、紙面手前側（Ｂ側）から紙面奥側（Ａ側）の方向に巻装されており、スロットＳ３、Ｓ１１、Ｓ１８、Ｓ２６およびＳ３３において、コイル辺部１０ｂが形成されている。

Ｕ１相のコイル辺部１０ｂと同様に、Ｕ３相のコイル辺部１０ｂは、往き導体部１１ｂおよび還り導体部１２ｂを有しており、往き導体部１１ｂおよび還り導体部１２ｂは、ステータコア７の各スロット７３に交互に挿通される。また、Ｕ１相のコイル端部２０ｂと同様に、Ｕ３相の往き導体部１１ｂおよび還り導体部１２ｂの同一側端部は、コイル辺部１０ｂと一体に形成されるコイル端部２０ｂによって接続されており、コイル端部２０ｂには、巻き曲げ部２１ｂが形成されている。さらに、Ｕ１相のコイル要素４ｂと同様に、Ｕ３相のコイル要素４ｂは、短節巻部３ＳＷおよび長節巻部３ＬＷを有しており、Ｕ３相のコイルユニット１ｂは、短節巻部３ＳＷと長節巻部３ＬＷとが交互に繰り返されてコイル導体が巻装されている。以上のことは、Ｖ相およびＷ相についても同様である。

図４は、ヘリカル巻シート状コイル３の３相分を示す模式図である。図４（ａ）〜（ｆ）は、図１（ａ）〜（ｆ）、図２（ａ）〜（ｆ）および図３（ａ）〜（ｆ）にそれぞれ対応しており、図４に示すスロットＳは、図１〜図３に示すスロットＳに対応している。図５は、図４のV−V断面図である。Ｕ１相では、実線で示すコイル要素４ａと破線で示すコイル要素４ｂとを一対として、一対のコイル要素４ａ、４ｂが２磁極ピッチ毎に巻芯の長手方向（巻芯軸方向）に配されている。Ｕ２相についても同様である。一方、Ｕ３相では、破線で示すコイル要素４ｂが２磁極ピッチ毎に巻芯の長手方向（巻芯軸方向）に配されている。

例えば、図５に示すように、スロットＳ１７の第２層とスロットＳ２４の第１層との間でコイル要素４ａが形成され、これと対になるコイル要素４ｂは、スロットＳ１６の第１層とスロットＳ２４の第２層との間で形成されている。同様にして、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に１スロットピッチ進んだスロットＳ１８の第２層と、スロットＳ２５の第１層との間でコイル要素４ａが形成され、これと対になるコイル要素４ｂは、スロットＳ１７の第１層とスロットＳ２５の第２層との間で形成されている。また、スロットＳ１８の第１層とスロットＳ２６（図示略）の第２層との間でコイル要素４ｂが形成されているが、これと対になるコイル要素４ａは有しない。同図に示すように、シート厚さ方向に隣接するコイル辺部１０ａ、１０ｂが密着するように加圧成形されると、コイル辺部１０ａ、１０ｂは、巻芯の長手方向（巻芯軸方向）に２層に亘って整列する。

図１〜図４に示すように、紙面奥側（Ａ側）に形成されるコイル辺部１０ａおよびコイル辺部１０ｂを第１層と呼称し、紙面手前側（Ｂ側）に形成されるコイル辺部１０ａおよびコイル辺部１０ｂを第２層と呼称する。図１〜図４の（ａ）および（ｆ）は、第１層および第２層におけるコイル導体の層渡り状態を示している。これらの図では、層間を接続する部分が最短となるようにコイル導体の層渡り状態を模式的に図示している。なお、コイルユニット１ａ、１ｂがステータコア７に取り付けられた際には、巻芯の長手方向（巻芯軸方向）は、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に相当する。

本実施形態では、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に、Ｕ相（通電方向関係：順方向Ｕ１）、Ｕ相（通電方向関係：順方向Ｕ２）、Ｗ相（通電方向関係：逆方向Ｗ１）、Ｗ相（通電方向関係：逆方向Ｗ２）、Ｗ相（通電方向関係：逆方向Ｗ３）、Ｖ相（通電方向関係：順方向Ｖ１）、Ｖ相（通電方向関係：順方向Ｖ２）の順に巻線が形成されている。また、当該巻線とシート厚さ方向に対をなして、Ｕ相（通電方向関係：順方向Ｕ１）、Ｕ相（通電方向関係：順方向Ｕ２）、Ｕ相（通電方向関係：順方向Ｕ３）、Ｗ相（通電方向関係：逆方向Ｗ１）、Ｗ相（通電方向関係：逆方向Ｗ２）、Ｖ相（通電方向関係：順方向Ｖ１）、Ｖ相（通電方向関係：順方向Ｖ２）、Ｖ相（通電方向関係：順方向Ｖ３）の順に巻線が形成されている。なお、図５では、相^＊を用いて通電方向が逆方向であることを示しており、以下同様に図示する。

図５に示すように、同相のコイル辺部１０ａまたは１０ｂは、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に２本または３本隣接しており、同相コイルの巻線単位は５本からなる。後述するように、同相のコイルユニット１ｂ、１ａ、１ｂ、１ａ、１ｂは、３相回転電機の駆動時に流れる電流方向が一致するように接続されており、１５本の巻線単位からなる３相巻線が構成されている。なお、同図に示すように、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）の隣接する各コイル辺部間は、ステータコア７のステータコア磁極７２を収容可能に所定間隔１Ｗ離間されている。

図６は、３相回転電機の相構成を示す模式図である。本実施形態では、相単位コイル５Ｘ１、５Ｘ２、５Ｘ３が直列接続されて、相コイル６Ｘが形成されている。ＸはＵ、Ｖ、Ｗのいずれかであり、以下同様とする。相単位コイル５Ｘ１は、Ｘ１相のコイルユニット１ｂと、Ｘ１相のコイルユニット１ａとが直列接続されており、相単位コイル５Ｘ２は、Ｘ２相のコイルユニット１ｂと、Ｘ２相のコイルユニット１ａとが直列接続されている。相単位コイル５Ｘ３は、Ｘ３相のコイルユニット１ｂを有している。なお、本実施形態では、相コイル６Ｘの周方向長がステータの周方向長の自然数倍になるステータ周倍の波巻き構成になっている。また、同図では、Ｘ相端子を５ＴＸで示し、中性点を５Ｎで示している。

図７は、ヘリカル巻シート状コイル３の接続状態を示す模式図である。同図は、シート厚さ方向視におけるシート両端部の巻線の接続状態を示している。（ａ）〜（ｃ）は、順にＵ相、Ｖ相、Ｗ相の１相分の接続状態を示しており、（ｄ）は、３相分の接続状態を示している。同図では、説明の便宜上、コイルユニット１ａを実線で示し、コイルユニット１ｂを破線で示して区別しているが、実際は一体に形成されている。また、図中の数字^＊は、相端子５ＴＸから中性点５Ｎまでの巻線の接続順を示している。以下、同図（ａ）に基づいてＵ相を例に説明するが、Ｖ相およびＷ相についても同様である。

相単位コイル５Ｕ１は、Ｕ相端子５ＴＵを起点にして矢印Ｆ１２方向に進み（破線で示すＵ１相のコイルユニット１ｂに相当。１^＊〜９^＊）、コイル引回し点５ＲＵ１で折り返して矢印Ｆ１１方向に進み（実線で示すＵ１相のコイルユニット１ａに相当。１０^＊〜１７^＊）、接続点５ＪＵ１に接続されている。相単位コイル５Ｕ２は、接続点５ＪＵ１を起点にして矢印Ｆ１２方向に進み（破線で示すＵ２相のコイルユニット１ｂに相当。１８^＊〜２４^＊）、コイル引回し点５ＲＵ２で折り返して矢印Ｆ１１方向に進み（実線で示すＵ２相のコイルユニット１ａに相当。２５^＊〜３２^＊）、接続点５ＪＵ２に接続されている。相単位コイル５Ｕ３は、接続点５ＪＵ２を起点にして矢印Ｆ１２方向に進み（破線で示すＵ３相のコイルユニット１ｂに相当。３３^＊〜４０^＊）、中性点５Ｎに接続されている。相単位コイル５Ｕ１、５Ｕ２、５Ｕ３は、直列接続されており、相コイル６Ｕが形成されている。

本実施形態の波巻き巻線は、可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）のコイル導体巻始め部３Ｓから巻き始められ、短節巻部３ＳＷと長節巻部３ＬＷとが交互に繰り返されている。波巻き巻線は、可動子磁極の移動方向の他端側（矢印Ｆ１２方向側のシート端部）のコイル導体巻き返し部３Ｒで巻き返されている。巻き返された波巻き巻線は、短節巻部３ＳＷと長節巻部３ＬＷとが交互に繰り返されて可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側のシート端部）まで巻装されている。

なお、３相の各相端子５ＴＵ、５ＴＶ、５ＴＷを引き出す部分を相端部５Ｔとする。また、本実施形態では、相単位コイル５Ｕ１は、コイル導体巻き返し部３Ｒにおいて、長節巻部３ＬＷから短節巻部３ＳＷに切り替わっている。相単位コイル５Ｕ２、５Ｖ１、５Ｖ２についても同様である。一方、相単位コイル５Ｗ１は、コイル導体巻き返し部３Ｒにおいて、長節巻部３ＬＷが連続している。相単位コイル５Ｗ２についても同様である。

本実施形態の波巻き巻線は、可動子磁極の移動方向の他端側（矢印Ｆ１２方向側のシート端部）で、コイル導体巻き返し部３Ｒを介して可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）に巻き返される。ここで、コイル導体巻き返し部３Ｒで巻き返される直前の短節巻部３ＳＷまたは長節巻部３ＬＷ、コイル導体巻き返し部３Ｒ、並びに、コイル導体巻き返し部３Ｒで巻き返された直後の短節巻部３ＳＷまたは長節巻部３ＬＷを考える。当該個所では、短節巻部３ＳＷと長節巻部３ＬＷとが交互に繰り返される相（本実施形態では、Ｕ相およびＶ相）と、短節巻部３ＳＷおよび長節巻部３ＬＷのうちのいずれかが連続する相（本実施形態では、Ｗ相で長節巻部３ＬＷが連続する）とが混在している。これによって、短節巻部３ＳＷと長節巻部３ＬＷとが交互に繰り返されて波巻き構成が為される波巻き巻線において、可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）から他端側（矢印Ｆ１２方向側）への巻装と、可動子磁極の移動方向の他端側（矢印Ｆ１２方向側）から一端側（矢印Ｆ１１方向側）への巻装とを併存させることができる。

なお、相単位コイル５Ｘ１、５Ｘ２は、反相端子５ＴＸ側（矢印Ｆ１２方向側）のシート端部で巻線が引回されており、反相端子５ＴＸ側（矢印Ｆ１２方向側）のシート端部に接続点を有しない。そのため、反相端子５ＴＸ側（矢印Ｆ１２方向側）のシート端部でコイルユニット１ａ、１ｂを接続する場合と比べて、コイル端部２０ａ、２０ｂをコンパクトにすることができる。なお、巻線を引回す代わりに、反相端子５ＴＸ側（矢印Ｆ１２方向側）のシート端部でコイルユニット１ａ、１ｂを接続することもできる。この場合は、コイルユニット１ａ、１ｂをそれぞれ巻装した後に互いの端部同士を接続することができるので、巻線を引回す場合と比べて、製作が容易である。

図８は、ヘリカル巻シート状コイル３がステータコア７のスロット７３に装着された状態を示す部分断面図である。同図に示すように、ステータコア７は、ステータコア７の周方向に延在するステータコアヨーク７１と、ステータコアヨーク７１からステータコア７の軸芯方向に突出する複数のステータコア磁極７２と、を有している。また、ステータコア磁極７２、７２の間には、ヘリカル巻シート状コイル３のコイル辺部１０ａ、１０ｂ（往き導体部１１ａ、１１ｂ、還り導体部１２ａ、１２ｂ）を収容可能にスロット７３が形成されており、コイル辺部１０ａ、１０ｂは、スロット７３に収容されている。なお、同図では、説明の便宜上、４層分のコイル辺部１０ａ（往き導体部１１ａ、還り導体部１２ａ、往き導体部１１ａ、還り導体部１２ａ）が記載されているが、スロット７３は、巻き重ねられる周回分のコイル辺部１０ａ、１０ｂを収容することができる。

ステータコア磁極７２の先端部７２１は、ステータコア７の周方向に幅広になっており、可動子８と対向している。可動子８は、同図に示す可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に回転可能に支持されている。本実施形態の波巻き巻線は、可動子８およびステータコア７がステータの径方向に同芯に配されるラジアル空隙型の円筒状回転電機として用いることができる。なお、同図では、１つのスロット７３について図示しているが、スロット７３は、ステータコア７の周方向に所定磁極数分、形成されており、コイル辺部１０ａ（往き導体部１１ａ、還り導体部１２ａ）は、ステータコア７の各スロット７３に交互に挿通されている。コイル辺部１０ｂ（往き導体部１１ｂ、還り導体部１２ｂ）についても同様である。

コイル端部２０ａは、スロット７３の深さ方向（矢印Ｈ１方向）において異なる位置に配されるスロット底部側（矢印Ｈ１１方向側）のコイル辺部１０ａ（還り導体部１２ａ）とスロット開口部側（矢印Ｈ１２方向側）のコイル辺部１０ａ（往き導体部１１ａ）とを交互に接続して、スロット底部側（矢印Ｈ１１方向側）のコイル辺部１０ａ（還り導体部１２ａ）とスロット開口部側（矢印Ｈ１２方向側）のコイル辺部１０ａ（往き導体部１１ａ）とが、スロット７３の深さ方向（矢印Ｈ１方向）の２層分を占有している。コイル端部２０ｂ、コイル辺部１０ｂ（往き導体部１１ｂ、還り導体部１２ｂ）についても同様である。

図９は、スロット７３の相配置を示す図である。本実施形態では、３相回転電機は、２極１５スロットを基本構成とする３相回転電機であり、毎極毎相スロット数は２．５である。つまり、本実施形態では、スロット７３は、毎極毎相スロット数が整数でない分数スロットである。また、スロット７３は、単相スロット７３１と複相スロット７３２とを有している。ここで、単相スロット７３１とは、１つのスロット７３内において３相のうちの単一相のコイル辺部１０ａ、１０ｂが収容されるスロットをいう。一方、複相スロット７３２とは、１つのスロット７３内において３相のうちの複数相のコイル辺部１０ａ、１０ｂが収容されるスロットをいう。

破線で囲まれたスロット７３は、複相スロット７３２を示しており、破線で囲まれていないスロット７３は、単相スロット７３１を示している。同図に示すように、本実施形態では、単相スロット７３１と複相スロット７３２とが混在している。また、同図では、Ｕ１相のコイルユニット１ｂの接続順を、反相端子５ＴＸ側の可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１２方向）に延びる矢印で示し、Ｕ１相のコイルユニット１ａの接続順を、相端子５ＴＸ側の可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１１方向）に延びる矢印で示している。同図に示すように、図７の矢印Ａ１方向側視に短節巻部３ＳＷを有しており、同図の矢印Ａ２方向側視に長節巻部３ＬＷを有している。

短節巻部３ＳＷのコイル辺ピッチは、毎極スロット数（本実施形態では７．５）の小数点以下を切り捨てた自然数に設定されている。本実施形態では、短節巻部３ＳＷのコイル辺ピッチは、７スロットピッチに設定されている。一方、長節巻部３ＬＷのコイル辺ピッチは、毎極スロット数（本実施形態では７．５）の小数点以下を切り上げた自然数に設定されている。本実施形態では、長節巻部３ＬＷのコイル辺ピッチは、８スロットピッチに設定されている。

本実施形態では、短節巻部３ＳＷと長節巻部３ＬＷとが交互に繰り返されて波巻き構成が為されており、単相スロット７３１と複相スロット７３２とが混在している。短節巻部３ＳＷおよび長節巻部３ＬＷが重塁することで、単相スロット７３１のみとなる全節巻部のみの場合と比べて、電機子巻線の起磁力分布は正弦波に近づく。その結果、波巻き構成の電機子巻線を有する３相回転電機において、電機子巻線の起磁力分布における高調波成分を低減することができる。なお、全節巻部とは、コイル端部２０ａによって接続されるコイル辺部１０ａ間のコイル辺ピッチが１磁極ピッチである部分をいう。コイル端部２０ｂによって接続されるコイル辺部１０ｂについても同様である。

一方、トルク定数は、巻線係数、磁束数および巻数を乗じて導出することができ、巻線係数は、短節巻係数および分布巻係数を乗じて導出することができる。本実施形態では、短節巻部３ＳＷのコイル辺ピッチは、毎極スロット数７．５の小数点以下を切り捨てた自然数７に設定され、長節巻部３ＬＷのコイル辺ピッチは、毎極スロット数７．５の小数点以下を切り上げた自然数８に設定されている。そのため、全節巻部とのコイル辺ピッチ差が大きくなりすぎ、巻線係数が低下することによる出力トルクの低下を抑制することができる。よって、３相回転電機の高効率化、小型化および低コスト化を図ることができる。

図１０は、相端部５Ｔ近傍のスロット７３の相配置を示す図である。同図は、図７（ｄ）に示す矢印Ａ１方向側視におけるスロット７３の相配置を示している。（ａ）は、本実施形態のＵ相端子５ＴＵの引き出し方法を説明する図であり、（ｂ）は、比較例のＵ相端子５ＴＵの引き出し方法を説明する図である。同図（ａ）に示すように、ヘリカル巻シート状コイル３は、第２層が第１層に対して、反相端子５ＴＸ側の可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１２方向）に所定ピッチ規定量分、移動した状態に形成されている。本実施形態では、ピッチ規定量は、長節巻部３ＬＷのコイル辺ピッチである８スロットピッチに設定されている。

また、本実施形態では、最多同相コイル辺部群３ＧＣ１から当該相の相端子５ＴＸが引き出されている。ここで、同相コイル辺部群３ＧＣとは、スロット７３の深さ方向（矢印Ｈ１方向）の同一層に収容されるコイル辺部１０ａ、１０ｂであって、１スロットピッチ間隔で隣接する同相の複数のコイル辺部１０ａ、１０ｂをいう。また、最多同相コイル辺部群３ＧＣ１とは、同相コイル辺部群３ＧＣのうち、同相コイル辺部群３ＧＣに属するコイル辺部数が最も多いものをいう。本実施形態では、同相コイル辺部群３ＧＣのコイル辺部数は、２または３であり、最多同相コイル辺部群３ＧＣ１のコイル辺部数は、３である。

同図（ａ）は、最多同相コイル辺部群３ＧＣ１の可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）のＵ１相のコイル辺部１０ｂから相端子５ＴＵが引き出されていることを示している。同図では、相単位コイル５Ｕ１〜５Ｕ３の接続順を矢印および数字^＊で示しており、相単位コイル５Ｕ１〜５Ｕ３を順に接続することができる。なお、図７（ｄ）に示すように、Ｖ相およびＷ相についても同様にして、相端子５ＴＶ、５ＴＷを引き出すことができる。

一方、図１０（ｂ）に示す比較例では、最少同相コイル辺部群３ＧＣ２の可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）のコイル辺部１０ａから当該相の相端子５ＴＸが引き出されている。同図は、最少同相コイル辺部群３ＧＣ２の可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）のＵ１相のコイル辺部１０ａから相端子５ＴＵが引き出されていることを示している。ここで、最少同相コイル辺部群３ＧＣ２とは、同相コイル辺部群３ＧＣのうち、同相コイル辺部群３ＧＣに属するコイル辺部数が最も少ないものをいう。同図（ａ）と同様に、同図（ｂ）では、相単位コイル５Ｕ１〜５Ｕ３の接続順を矢印および数字^＊で示している。

同図（ｂ）に示す比較例では、最多同相コイル辺部群３ＧＣ１のＵ２相のコイル辺部１０ｂ（通電方向関係：逆方向Ｕ２）近傍に、Ｕ３相のコイル辺部１０ａ（通電方向関係：順方向Ｕ３）が配設されていない。そのため、最多同相コイル辺部群３ＧＣ１のＵ２相のコイル辺部１０ｂからＵ３相のコイル辺部１０ａに接続することは困難である（１２^＊で示す接続）。よって、相単位コイル５Ｕ２を相単位コイル５Ｕ３に接続することが困難であり、残存コイル（相単位コイル５Ｕ３）が発生する。Ｖ相およびＷ相についても同様である。

本実施形態では、最多同相コイル辺部群３ＧＣ１から当該相の相端子５ＴＸが引き出されている。そのため、相端部５Ｔ近傍において配策が困難になる残存コイルが発生することなく、波巻き巻線を巻装することができる。また、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に、相端部５Ｔと中性点５Ｎとを分離して配設することができるので、相端部５Ｔおよび中性点５Ｎにおける端部処理の作業性を向上させることができる。

なお、最多同相コイル辺部群３ＧＣ１のうち、可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）のコイル辺部１０ｂ以外のコイル辺部１０ｂから当該相の相端子５ＴＸを引き出すこともできる。例えば、最多同相コイル辺部群３ＧＣ１のＵ２相のコイル辺部１０ｂやＵ３相のコイル辺部１０ｂから相端子５ＴＵを引き出すこともできる。Ｖ相およびＷ相についても同様である。

但し、以下の(i)〜(iv)に示す観点から、最多同相コイル辺部群３ＧＣ１の可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）のコイル辺部１０ｂから当該相の相端子５ＴＸを引き出すと好適である。(i) 反相端子５ＴＸ側の可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１２方向）のシート端部において、中性点５Ｎに接続する接続線が、相単位コイル５Ｘ１〜５Ｘ３の配策と交差しない。(ii) 相端子５ＴＸ側の可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１１方向）のシート端部において、相端子５ＴＸを引き出す引き出し線が、相単位コイル５Ｘ１〜５Ｘ３の配策と交差しない。(iii) 可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）のシート両端部において、相単位コイル５Ｘ１〜５Ｘ３の配策パターン（形状）を共通にすることができる。(iv) 製作を容易にするため、相単位コイル５Ｘ１〜５Ｘ３の配策パターンの種類を少なくすることができる。

本実施形態では、コイル端部２０ａは、スロット７３の深さ方向（矢印Ｈ１方向）において異なる位置に配されるスロット底部側（矢印Ｈ１１方向側）のコイル辺部１０ａ（還り導体部１２ａ）と、スロット開口部側（矢印Ｈ１２方向側）のコイル辺部１０ａ（往き導体部１１ａ）とを接続する。これにより、コイル端部２０ａをコンパクトにしつつ、隣接するコイル端部２０ａ、２０ｂとの干渉を回避することができる。これらのことは、コイル端部２０ｂについても同様である。

また、図７（ａ）〜（ｄ）に示すように、隣接するコイル端部２０ａは、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）、３相回転電機の軸方向（同図の紙面上において、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に直交する矢印Ｇ１方向）およびスロット７３の深さ方向（同図の紙面に直交する矢印Ｈ１方向）の方向毎に略等距離になるように配されている。また、コイル端部２０ａは、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）両端のコイル端部高さ５Ｈ１１、５Ｈ１２がそれぞれ略均一になるように形成されている。

そのため、コイル端部２０ａ同士の重なりを３次元的に、きめ細かく回避することができ、コイル端部２０ａの占積率が向上してコイル端部２０ａの占有スペースを小さくすることができる。また、コイル端部２０ａを短くしてコンパクトにできるので、漏れリアクタンスを減少させることができる。これらのことは、コイル端部２０ｂについても同様である。

次に、ヘリカル巻シート状コイル３の巻線（コイル導体ともいう）について説明する。巻線は、導体表面がエナメルなどの絶縁層で被覆されている。巻線の断面形状は、特に限定されるものではなく、任意の断面形状とすることができる。例えば、断面円形状の丸線、断面多角形状の角線などの種々の断面形状の巻線を用いることができる。また、複数のより細い巻線素線を組み合わせた並列細線でも良い。並列細線を用いる場合、単線の場合と比べて巻線に発生する渦電流損を低減させることができ、３相回転電機の効率が向上する。また、コイル成形に要する力を小さくすることができるので、成形性が向上してコイル製作が容易になる。

コイルユニット１ａ、１ｂは、例えば、巻芯に巻線をヘリカル状に巻装して成形することができる。巻線は、１本毎に巻芯に巻装しても複数本を同時に巻装しても良い。コイル辺ピッチを確保するために、巻芯にピンや溝等を設けて、ピンや溝をガイドにして巻装することもできる。そして、図４に示すように、すべての巻線を巻装後に巻芯を巻線から取り除き、コイル辺部１０ａ、１０ｂが紙面垂直方向に隣接して密着するように加圧成形する。加圧成形の際に巻線が損傷する場合を考慮して、加圧成形後に補修用の樹脂コーティング等を施しても良い。

次に、ヘリカル巻シート状コイル３をステータコア７のスロット７３に装着する方法の一例を説明する。まず、ヘリカル巻シート状コイル３を渦巻き状に巻き上げて、ステータコア７の内周側（図８に示すスロット開口部側（矢印Ｈ１２方向側））に収容する。そして、渦巻き状のヘリカル巻シート状コイル３の外周側シートから巻きほどきながらステータコア７のスロット７３に取り付ける。ヘリカル巻シート状コイル３をステータコア７のスロット７３に装着後は、相端子５ＴＸにおける接合および引き出し処理ならびに中性点５Ｎにおける接合を行う。そして、３相分の接合後に接合部を絶縁処理して、ワニスの含浸、樹脂モールド等によって巻線をステータコア７に固定する。

図１１は、ヘリカル巻シート状コイル３を示す模式図である。（ａ）は、相端子５ＴＸ側からのコイル辺部方向視におけるヘリカル巻シート状コイル３を示し、（ｂ）は、相端子５ＴＸ側からの３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）視におけるヘリカル巻シート状コイル３を示している。同図（ａ）では、２層のヘリカル巻シート状コイル３を模式的に示しており、ヘリカル巻シート状コイル３がステータコア７のスロット７３に装着されたときに、スロット底部側（矢印Ｈ１１方向側）に配される層を実線で示し、スロット開口部側（矢印Ｈ１２方向側）に配される層を破線で示している。なお、スロット底部側（矢印Ｈ１１方向側）は、適宜、ステータコア７の外周側（ステータコアヨーク７１側）といい、スロット開口部側（矢印Ｈ１２方向側）は、適宜、ステータコア７の内周側という。

本実施形態では、コイル導体巻始め部３Ｓは、７本のコイル辺部１０ａ、１０ｂを有している。同図では、コイル導体巻始め部３Ｓ側の２層の端部を白色丸印および白色三角印で示している。また、コイル導体巻き返し部３Ｒは、２磁極ピッチ分のコイル導体であり、２２本のコイル辺部１０ａ、１０ｂを有している。同図では、コイル導体巻き返し部３Ｒ側の２層の端部を黒色丸印および黒色三角印で示している。

同図（ｂ）に示すように、ヘリカル巻シート状コイル３をステータコア７に渦巻き状に装着したとき、ヘリカル巻シート状コイル３とステータコア７のスロット底部との間に隙間ＳＰ１が生じている。また、ヘリカル巻シート状コイル３のシート両端部において、シート間に隙間ＳＰ２、ＳＰ３が生じている。なお、ヘリカル巻シート状コイル３は、ステータコア７の径方向内周側に滑らかに乗り上げるように巻き重なり、ヘリカル巻シート状コイル３の外周側シートとステータコア７のスロット底部との間の隙間は、同図に示す隙間ＳＰ１で最大になる。

図１２は、ヘリカル巻シート状コイル３をステータコア７に渦巻き状に装着してヘリカル巻シート状コイル３が巻き重ねられている状態を直線的に展開して示す模式図である。（ａ）は、シート側面方向視（同図（ｂ）に示す矢印Ａ１方向視）におけるコイル導体の層渡り状態を示している。（ｂ）は、シート厚さ方向視におけるシート両端部の巻線の接続状態を示しており、図７（ｄ）と同じである。（ｃ）は、シート側面方向視（同図（ｂ）に示す矢印Ａ２方向視）におけるコイル導体の層渡り状態を示している。なお、同図（ａ）、（ｃ）は、層間を接続する部分が最短となるようにコイル導体の層渡り状態を模式的に示している。また、同図（ａ）、（ｂ）では、相端子５ＴＸとの接続を併せて示している。なお、相内を接続する配策および相間を接続する配策は、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）およびスロット７３の深さ方向（矢印Ｈ１方向）のうちの少なくとも一方向で、干渉回避を行うことができる。

同図（ａ）、（ｃ）に示すように、ヘリカル巻シート状コイル３は、ステータの周方向長の４倍の波巻き構成になっている。説明の便宜上、２層のヘリカル巻シート状コイル３は、ステータコア７の外周側（ステータコアヨーク７１側）から順に、第１層、第２層、．．．、第９層、第１０層で表されている。これにより、ステータコア７のスロット７３内で径方向に巻き重なる周回を区別している。

コイル導体は、第１層のコイル導体巻始め部３Ｓから巻き始められ、第２層の第１コイル辺部群３Ｇ１に巻き回されて、第１層の第２コイル辺部群３Ｇ２に巻き回されている。同図（ａ）に示すように、コイル導体巻始め部３Ｓは、Ｗ相端子５ＴＷが引き出される１本のコイル辺部を含む７本のコイル辺部を有しており、７本のコイル辺部は、紙面手前側から紙面奥側に向かってコイル導体が巻き回されている。

第１コイル辺部群３Ｇ１は、コイル導体巻始め部３Ｓから巻き回された７本のコイル辺部を有しており、７本のコイル辺部は、紙面奥側から紙面手前側に向かって巻き回されている。また、第２コイル辺部群３Ｇ２は、第１コイル辺部群３Ｇ１から巻き回された７本のコイル辺部を有しており、７本のコイル辺部は、紙面手前側から紙面奥側に向かって巻き回されている。以降、同様にして、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に、第２層、第１層、第２層、第１層と繰り返しながら、７本のコイル辺部毎に順にコイル導体が巻回されている。

ステータコア７の径方向において、第２層の第１コイル辺部群３Ｇ１と隣接する第１層のコイル辺部群を第３コイル辺部群３Ｇ３とする。第３コイル辺部群３Ｇ３は、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）において、コイル導体巻始め部３Ｓおよび第２コイル辺部群３Ｇ２と隣接しており、Ｕ相端子５ＴＵおよびＶ相端子５ＴＶが引き出される２本のコイル辺部を含む８本のコイル辺部を有している。なお、同図では、ステータの周方向１周分のヘリカル巻シート状コイル３を太線の境界線Ｌ１で示し、起点をシート始め３Ｈ１、１周分の終点をシート１周終り３Ｔ１で示している。

本明細書では、渦巻き状のヘリカル巻シート状コイル３において、コイル導体巻始め部３Ｓからコイル導体巻き返し部３Ｒに掛けてステータコア７の径方向内周側に乗り上げるように巻き重なる２磁極ピッチ分のコイル導体をシート乗り上げ部３Ａとする。シート乗り上げ部３Ａにおける隙間ＳＰ１〜ＳＰ３は、図１１（ｂ）に示す隙間ＳＰ１〜ＳＰ３に対応している。

また、図１２では、コイル導体巻き返し部３Ｒにおける巻線（Ｖ２相）の引回し順序を数字^＊で示している。２^＊〜３^＊において、実線で示すＶ２相のコイルユニット１ａから破線で示すＶ２相のコイルユニット１ｂにつなぎ替えられており、巻線が引き回されている層（以下、巻線の引き回しレーンという。）は、第１０層から第９層に変更されている。巻線の引き回しレーンは、４^＊〜５^＊において、第９層から第１０層に変更され、７^＊〜８^＊において、第１０層から第９層に変更され、１１^＊〜１２^＊において、第９層から第１０層に変更されている。このように、一旦、ステータコア７の外周側の隙間ＳＰ３上部へ巻線の引き回しレーンを変更し、コイル端部高さ方向のステータコア７近傍で、もとの引き回しレーンに戻されている。Ｖ２相以外の他の相についても同様である。

同図（ａ）に示すように、第２層の第１コイル辺部群３Ｇ１は、第１層のコイル導体巻始め部３Ｓに対して、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に８スロットピッチ分、移動した状態に形成されている。そして、第１コイル辺部群３Ｇ１の７本のコイル辺部と、第２コイル辺部群３Ｇ２の７本のコイル辺部との間において、同相のコイル辺部間のコイル辺ピッチは、７スロットピッチになっている。つまり、波巻き巻線は、矢印Ａ１方向側に短節巻部３ＳＷを有している。

一方、同図（ｃ）に示すように、コイル導体巻始め部３Ｓの７本のコイル辺部と、第１コイル辺部群３Ｇ１の７本のコイル辺部との間において、同相のコイル辺部間のコイル辺ピッチは、８スロットピッチになっている。つまり、波巻き巻線は、矢印Ａ２方向側に長節巻部３ＬＷを有している。なお、同図では、Ｕ１相のコイル辺部間のコイル辺ピッチを図示している。

本実施形態では、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に、第１層、第２層、第１層、第２層と繰り返しながら、７本のコイル辺部毎に順にコイル導体が巻回されるので、波巻き巻線は、同図（ｂ）に示す矢印Ａ１方向側に短節巻部３ＳＷを有し、矢印Ａ２方向側に長節巻部３ＬＷを有している。つまり、短節巻部３ＳＷのコイル端部と長節巻部３ＬＷのコイル端部とは、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）両端に分離して配されている。

３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）一端側（矢印Ａ１方向側）のコイル端部の高さをコイル端部高さ５Ｈ１１とし、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）他端側（矢印Ａ２方向側）のコイル端部の高さをコイル端部高さ５Ｈ１２とする。図７に示すように、コイル端部高さ５Ｈ１１は、Ｖ１相のコイルユニット１ｂの占有分と、Ｖ２相のコイルユニット１ｂの占有分と、Ｖ３相のコイルユニット１ｂの占有分と、Ｗ２相のコイルユニット１ａの占有分と、Ｖ３相のコイルユニット１ｂの立ち上りの０．５スロットピッチ分と、を加算した高さになる。なお、立ち上り方向は、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）の一端側の相端部５Ｔ側視において、コイル辺部１０ａから３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）外方に離れていくコイル端部２０ａの方向をいう。コイル端部２０ｂについても同様であり、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）の他の位置においても同様である。

一方、コイル端部高さ５Ｈ１２は、Ｕ１相のコイルユニット１ａの占有分と、Ｕ２相のコイルユニット１ａの占有分と、Ｖ１相のコイルユニット１ｂの占有分と、Ｖ２相のコイルユニット１ｂの占有分と、Ｖ３相のコイルユニット１ｂの占有分と、を加算した高さになる。可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）の他の位置においても同様である。よって、コイル端部高さ５Ｈ１１は、コイル端部高さ５Ｈ１２と比べて低くなっている。

本実施形態では、相端部５Ｔおよび引き回し部分５ＤＷは、短節巻部３ＳＷのコイル端部側（図１２に示す矢印Ａ１方向側）に配されている。相端部５Ｔは、３相の各相端子５ＴＵ、５ＴＶ、５ＴＷが引き出される部分であり、引き回し部分５ＤＷは、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）の一端側であって、相端部５Ｔ側の短節巻部３ＳＷおよび長節巻部３ＬＷにおける引き回し部分をいう。

具体的には、引き回し部分５ＤＷは、接続点５ＪＵ１近傍のＵ１相のコイルユニット１ａおよびＵ２相のコイルユニット１ｂと、接続点５ＪＵ２近傍のＵ２相のコイルユニット１ａおよびＵ３相のコイルユニット１ｂと、接続点５ＪＶ１近傍のＶ１相のコイルユニット１ａおよびＶ２相のコイルユニット１ｂと、接続点５ＪＶ２近傍のＶ２相のコイルユニット１ａおよびＶ３相のコイルユニット１ｂと、接続点５ＪＷ１近傍のＷ１相のコイルユニット１ａおよびＷ２相のコイルユニット１ｂと、接続点５ＪＷ２近傍のＷ２相のコイルユニット１ａおよびＷ３相のコイルユニット１ｂと、が含まれる。

短節巻部３ＳＷのコイル端部は、長節巻部３ＬＷのコイル端部と比べて３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）のコイル端部高さが低い。本実施形態では、相端部５Ｔおよび引き回し部分５ＤＷは、長節巻部３ＬＷのコイル端部と比べてコイル端部高さが低い短節巻部３ＳＷのコイル端部側（図１２に示す矢印Ａ１方向側）に配されているので、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）長の均衡を図ることができ、３相回転電機の小型化および低コスト化を図ることができる。

次に、図７および図１２に示すように、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さは、短節巻部３ＳＷのコイル端部高さ５Ｈ１１に対して、コイル端部高さ５Ｈ２分、高くなっている。以下、図１３を参照しつつ、詳細に説明する。図１３は、コイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さを説明する図である。（ａ）は、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さを変更する前の状態を示し、図７および図１２に示す状態と同じである。（ｂ）および（ｃ）は、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さを短節巻部３ＳＷのコイル端部高さ５Ｈ１１と同じ高さに変更した状態を示している。

ここで、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）の一端側の相端部５Ｔ側視において、コイル辺部１０ａから３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）外方に離れていくコイル端部２０ａの立ち上り方向（矢印Ｊ１方向）と、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）との為す角を立ち上り傾斜角とする。また、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）の一端側の相端部５Ｔ側視において、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）外方からコイル辺部１０ａに向かうコイル端部２０ａの立下り方向（矢印Ｋ１方向）と、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）との為す角を立下り傾斜角とする。これらのことは、コイル端部２０ｂについても同様である。

同図（ａ）では、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１は、短節巻部３ＳＷの立ち上り傾斜角θＵＳ１と同じ角度θ１に設定されており、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立下り傾斜角θＤＲ１は、短節巻部３ＳＷの立下り傾斜角θＤＳ１と同じ角度θ１に設定されている。Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル辺ピッチ（８スロットピッチ）は、短節巻部３ＳＷのコイル辺ピッチ（７スロットピッチ）と比べて長い。そのため、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１が、短節巻部３ＳＷの立ち上り傾斜角θＵＳ１と同じ角度θ１に設定されていると、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さは、短節巻部３ＳＷのコイル端部高さ５Ｈ１１に対して、コイル端部高さ５Ｈ２分、高くなる。Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立下り傾斜角θＤＲ１についても同様である。

同図（ｂ）では、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１は、短節巻部３ＳＷの立ち上り傾斜角θＵＳ１と比べて小さい角度θ２に設定されており、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立下り傾斜角θＤＲ１は、短節巻部３ＳＷの立下り傾斜角θＤＳ１と比べて小さい角度θ２に設定されている。これにより、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さを、短節巻部３ＳＷのコイル端部高さ５Ｈ１１と同じ高さにすることができる。

しかしながら、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１は、短節巻部３ＳＷの立ち上り傾斜角θＵＳ１と比べて小さい角度θ２に設定されているので、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒにおいて、隣接するコイル端部２０ｂ間の距離が短くなり、コイル端部２０ｂ間の絶縁の確保の観点から好ましくない。隣接するコイル端部２０ａ間および隣接するコイル端部２０ａ、２０ｂ間についても同様である。なお、同図では、説明の便宜上、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部２０ａ、２０ｂに積み重なるコイル端部２０ａ、２０ｂは、記載が省略されている。

そこで、同図（ｃ）に示すように、本実施形態では、長節巻部３ＬＷが連続するＷ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１は、短節巻部３ＳＷの立ち上り傾斜角θＵＳ１と同じ角度θ１に設定され、長節巻部３ＬＷが連続するＷ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立下り傾斜角θＤＲ１は、短節巻部３ＳＷの立下り傾斜角θＤＳ１と比べて小さい角度θ３に設定されている。このとき、コイル引回し点５ＲＷ１は、相端子５ＴＸ側の可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１１方向）に、０．５スロットピッチ分、移動している。これにより、シート端部のコイル導体巻き返し部３Ｒを含めて、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）両端のコイル端部高さをそれぞれ略均一にすることができ、コイル導体巻き返し部３Ｒの隣接するコイル端部２０ｂ間の絶縁を確保することができる。隣接するコイル端部２０ａ間および隣接するコイル端部２０ａ、２０ｂ間についても同様であり、コイル引回し点５ＲＷ２についても同様である。

図１４は、図１２において、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が変更された状態を示す模式図である。同図は、図１２に示す状態から、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が、図１３（ｃ）に示す角度に設定された状態を示している。これにより、シート端部のコイル導体巻き返し部３Ｒを含めて、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）の一端側（矢印Ａ１方向側）のコイル端部高さは、コイル端部高さ５Ｈ１１で略均一化されている。なお、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）の他端側（矢印Ａ２方向側）のコイル端部高さは、コイル端部高さ５Ｈ１２で略均一になっている。

また、同図（ｂ）に示すように、矢印ＲＣ１で示される位置において、実線で示すＷ１相のコイルユニット１ａから破線で示すＷ１相のコイルユニット１ｂにつなぎ替えられており、巻線の引き回しレーンは、第１０層から第９層に変更されている。同図（ａ）の破線で囲まれる領域ＲＣ１１で示すように、当該つなぎ替え部分の巻線の引き回しレーン間隔は、第８層から第７層に変更される巻線の引き回しレーン間隔と同じ間隔になっている。第４層から第３層に変更される巻線の引き回しレーン間隔や第６層から第５層に変更される巻線の引き回しレーン間隔に対しても同様であり、Ｗ２相についても同様である。

一方、図１２（ａ）および（ｂ）に示すように、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が変更される前は、当該つなぎ替え部分の巻線の引き回しレーン間隔は、第８層から第７層に変更される巻線の引き回しレーン間隔と比べて、０．５スロットピッチ分、広くなっている。そのため、Ｗ２相のつなぎ替え部分の巻線の引き回しレーン間隔と、Ｗ３相の巻線の引き回しレーン間隔とは、他の巻線の引き回しレーン間隔と比べて、０．５スロットピッチ分、狭くなっている。

つまり、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が図１３（ｃ）に示す角度に設定されて、コイル引回し点５ＲＷ１、５ＲＷ２が、相端子５ＴＸ側の可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１１方向）に、０．５スロットピッチ分、移動することにより、上記つなぎ替え部分の巻線の引き回しレーン間隔を、他の巻線の引き回しレーン間隔と同じ間隔にすることができる。

＜第２実施形態＞
本実施形態は、第１実施形態と比べて、ヘリカル巻シート状コイル３の２層の移動量が異なり、相端部５Ｔおよび引き回し部分５ＤＷが、長節巻部３ＬＷのコイル端部２０ａ、２０ｂ側に配されている点で第１実施形態と異なる。以下、第１実施形態と異なる点を中心に説明する。

図１５は、ヘリカル巻シート状コイル３をステータコア７に渦巻き状に装着してヘリカル巻シート状コイル３が巻き重ねられている状態を直線的に展開して示す模式図である。図１５（ａ）〜（ｃ）は、図１２（ａ）〜（ｃ）にそれぞれ対応している。図１５（ａ）に示すように、第２層の第１コイル辺部群３Ｇ１は、第１層のコイル導体巻始め部３Ｓに対して、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に７スロットピッチ分、移動した状態に形成されている。そして、第１コイル辺部群３Ｇ１の７本のコイル辺部と、第２コイル辺部群３Ｇ２の７本のコイル辺部との間において、同相のコイル辺部間のコイル辺ピッチは、８スロットピッチになっている。つまり、波巻き巻線は、矢印Ａ１方向側に長節巻部３ＬＷを有している。

一方、同図（ｃ）に示すように、コイル導体巻始め部３Ｓの７本のコイル辺部と、第１コイル辺部群３Ｇ１の７本のコイル辺部との間において、同相のコイル辺部間のコイル辺ピッチは、７スロットピッチになっている。つまり、波巻き巻線は、矢印Ａ２方向側に短節巻部３ＳＷを有している。なお、同図では、Ｕ１相のコイル辺部間のコイル辺ピッチを図示している。

可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に、第１層、第２層、第１層、第２層と繰り返しながら、７本のコイル辺部毎に順にコイル導体が巻回されるので、波巻き巻線は、矢印Ａ１方向側に長節巻部３ＬＷを有し、矢印Ａ２方向側に短節巻部３ＳＷを有している。つまり、短節巻部３ＳＷのコイル端部と長節巻部３ＬＷのコイル端部とは、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）両端に分離して配されている。

また、波巻き巻線は、矢印Ａ１方向側に長節巻部３ＬＷを有し、矢印Ａ２方向側に短節巻部３ＳＷを有しているので、矢印Ａ１方向側のコイル端部の高さは、第１実施形態で既述のコイル端部高さ５Ｈ１２に相当し、矢印Ａ２方向側のコイル端部の高さは、コイル端部高さ５Ｈ１１に相当する。なお、同図に示すように、相端部５Ｔおよび引き回し部分５ＤＷは、長節巻部３ＬＷのコイル端部側（矢印Ａ１方向側）に配されている。

波巻き巻線は、可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）のコイル導体巻始め部３Ｓから巻き始められ、短節巻部３ＳＷと長節巻部３ＬＷとが交互に繰り返されている。波巻き巻線は、可動子磁極の移動方向の他端側（矢印Ｆ１２方向側のシート端部）のコイル導体巻き返し部３Ｒで巻き返されている。巻き返された波巻き巻線は、短節巻部３ＳＷと長節巻部３ＬＷとが交互に繰り返されて可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側のシート端部）まで巻装されている。

本実施形態では、相単位コイル５Ｕ１は、コイル導体巻き返し部３Ｒにおいて、短節巻部３ＳＷが連続している。相単位コイル５Ｕ２、５Ｖ１、５Ｖ２についても同様である。一方、相単位コイル５Ｗ１は、コイル導体巻き返し部３Ｒにおいて、長節巻部３ＬＷから短節巻部３ＳＷに切り替わっている。相単位コイル５Ｗ２についても同様である。

本実施形態においても、波巻き巻線は、可動子磁極の移動方向の他端側（矢印Ｆ１２方向側のシート端部）で、コイル導体巻き返し部３Ｒを介して可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）に巻き返される。第１実施形態と同様に、コイル導体巻き返し部３Ｒで巻き返される直前の短節巻部３ＳＷまたは長節巻部３ＬＷ、コイル導体巻き返し部３Ｒ、並びに、コイル導体巻き返し部３Ｒで巻き返された直後の短節巻部３ＳＷまたは長節巻部３ＬＷを考える。当該個所では、短節巻部３ＳＷと長節巻部３ＬＷとが交互に繰り返される相（本実施形態では、Ｗ相）と、短節巻部３ＳＷおよび長節巻部３ＬＷのうちのいずれかが連続する相（本実施形態では、Ｕ相およびＶ相で短節巻部３ＳＷが連続する）とが混在している。よって、本実施形態の波巻き巻線は、第１実施形態で既述の効果と同様の効果を得ることができる。

図１６は、スロット７３の相配置を示す図である。図１６（ａ）は、図９に対応しており、図１６（ｂ）は、図１０（ａ）に対応している。図１６（ａ）に示すように、本実施形態においても、単相スロット７３１と複相スロット７３２とが混在している。また、第１実施形態と同様に、短節巻部３ＳＷのコイル辺ピッチは、７スロットピッチに設定され、長節巻部３ＬＷのコイル辺ピッチは、８スロットピッチに設定されている。よって、本実施形態の波巻き巻線は、第１実施形態で既述の効果と同様の効果を得ることができる。なお、本実施形態では、図１６（ａ）の矢印Ａ１方向側視に長節巻部３ＬＷを有しており、同図の矢印Ａ２方向側視に短節巻部３ＳＷを有している。

図１６（ｂ）に示すように、最多同相コイル辺部群３ＧＣ１から相端子５ＴＵが引き出されている。Ｖ相およびＷ相についても同様である。よって、本実施形態の波巻き巻線は、第１実施形態で既述の効果と同様の効果を得ることができる。

また、同図（ｂ）に示すように、ヘリカル巻シート状コイル３は、第２層が第１層に対して、反相端子５ＴＸ側の可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１２方向）に所定ピッチ規定量分、移動した状態に形成されている。本実施形態では、ピッチ規定量は、短節巻部３ＳＷのコイル辺ピッチである７スロットピッチに設定されている。

図１０（ａ）および図１６（ｂ）に示すように、ヘリカル巻シート状コイル３は、２層のうちの一方の層（第２層）が他方の層（第１層）に対して可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に、短節巻部３ＳＷのコイル辺ピッチ（７スロットピッチ）または長節巻部３ＬＷのコイル辺ピッチ（８スロットピッチ）分、移動した状態に形成されていると好適である。これにより、図９および図１６（ａ）に示すように、単相スロット７３１と複相スロット７３２とを混在させることが容易であり、電機子巻線の起磁力分布における高調波成分を低減することができる。さらに、短節巻部３ＳＷのコイル辺ピッチ（７スロットピッチ）または長節巻部３ＬＷのコイル辺ピッチ（８スロットピッチ）の選択により、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）両端に分離して配される短節巻部３ＳＷのコイル端部２０ａ、２０ｂおよび長節巻部３ＬＷのコイル端部２０ａ、２０ｂの形成状態を変更することができる。

具体的には、長節巻部３ＬＷのコイル辺ピッチ（８スロットピッチ）を選択すると、第１実施形態で示すように、図９の矢印Ａ１方向側視に短節巻部３ＳＷが形成され、同図の矢印Ａ２方向側視に長節巻部３ＬＷが形成される。一方、短節巻部３ＳＷのコイル辺ピッチ（７スロットピッチ）を選択すると、第２実施形態で示すように、図１６（ａ）の矢印Ａ１方向側視に長節巻部３ＬＷが形成され、同図の矢印Ａ２方向側視に短節巻部３ＳＷが形成される。

次に、コイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さについて説明する。図１５に示すように、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さは、長節巻部３ＬＷのコイル端部高さ５Ｈ１２に対して、コイル端部高さ５Ｈ３分、低くなっている。図１７は、コイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さを説明する図である。（ａ）は、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さを変更する前の状態を示し、図１５に示す状態と同じである。（ｂ）および（ｃ）は、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さを長節巻部３ＬＷのコイル端部高さ５Ｈ１２と同じ高さに変更した状態を示している。図１７（ａ）〜（ｃ）は、図１３（ａ）〜（ｃ）にそれぞれ対応している。

図１７（ａ）では、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１は、長節巻部３ＬＷの立ち上り傾斜角θＵＬ１と同じ角度θ４に設定されており、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立下り傾斜角θＤＲ１は、長節巻部３ＬＷの立下り傾斜角θＤＬ１と同じ角度θ４に設定されている。Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒは、短節巻部３ＳＷが連続しており、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル辺ピッチ（７スロットピッチ）は、長節巻部３ＬＷのコイル辺ピッチ（８スロットピッチ）と比べて短い。そのため、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１が、長節巻部３ＬＷの立ち上り傾斜角θＵＬ１と同じ角度θ４に設定されていると、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さは、長節巻部３ＬＷのコイル端部高さ５Ｈ１２に対して、コイル端部高さ５Ｈ３分、低くなる。Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立下り傾斜角θＤＲ１についても同様である。

また、同図（ａ）に示す１０１^＊〜１０３^＊において、Ｖ３相のコイルユニット１ｂおよびＵ１相のコイルユニット１ｂは、同一方向（１０１^＊から１０２^＊の方向）から同一スロット（１０２^＊〜１０３^＊間のスロット）に引き回されている。そのため、当該部分において、コイル端部２０ｂ間の配策が交錯しており、絶縁を確保するという観点から好ましくない。

同図（ｂ）では、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１は、長節巻部３ＬＷの立ち上り傾斜角θＵＬ１（角度θ４）と比べて大きい角度θ５に設定されており、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立下り傾斜角θＤＲ１は、長節巻部３ＬＷの立下り傾斜角θＤＬ１（角度θ４）と比べて大きい角度θ５に設定されている。これにより、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さは、長節巻部３ＬＷのコイル端部高さ５Ｈ１２と同じ高さに変更されている。よって、シート端部のコイル導体巻き返し部３Ｒを含めて、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）両端のコイル端部高さをそれぞれ略均一にすることができる。

しかしながら、１０１^＊〜１０２^＊におけるＶ３相のコイルユニット１ｂおよびＵ１相のコイルユニット１ｂの引き回し状態は、同図（ａ）に示す状態と略同じ状態である。そこで、同図（ｃ）に示すように、本実施形態では、短節巻部３ＳＷが連続するＵ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１は、長節巻部３ＬＷの立ち上り傾斜角θＵＬ１と同じ角度θ４に設定され、短節巻部３ＳＷが連続するＵ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立下り傾斜角θＤＲ１は、長節巻部３ＬＷの立下り傾斜角θＤＬ１と比べて大きい角度θ６に設定されている。

このとき、コイル引回し点５ＲＵ１は、反相端子５ＴＸ側の可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１２方向）に、０．５スロットピッチ分、移動している。これにより、シート端部のコイル導体巻き返し部３Ｒを含めて、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）両端のコイル端部高さをそれぞれ略均一にすることができ、１０１^＊〜１０２^＊におけるコイル導体巻き返し部３Ｒの隣接するコイル端部２０ｂ間の絶縁を向上させることができる。コイル引回し点５ＲＵ２、５ＲＶ１、５ＲＶ２についても同様である。

図１８は、図１５において、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が変更された状態を示す模式図である。同図は、図１５に示す状態から、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が、図１７（ｃ）に示す角度に設定された状態を示している。これにより、シート端部のコイル導体巻き返し部３Ｒを含めて、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）の一端側（矢印Ａ１方向側）のコイル端部高さは、コイル端部高さ５Ｈ１２で略均一化されている。なお、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）の他端側（矢印Ａ２方向側）のコイル端部高さは、コイル端部高さ５Ｈ１１で略均一になっている。

また、同図（ｂ）に示すように、矢印ＲＣ１で示される位置において、実線で示すＵ１相のコイルユニット１ａから破線で示すＵ１相のコイルユニット１ｂにつなぎ替えられており、巻線の引き回しレーンは、第１０層から第９層に変更されている。同図（ａ）の破線で囲まれる領域ＲＣ１１で示すように、当該つなぎ替え部分の巻線の引き回しレーン間隔は、第８層から第７層に変更される巻線の引き回しレーン間隔と同じ間隔になっている。また、矢印ＲＣ２で示される位置において、実線で示すＶ１相のコイルユニット１ａから破線で示すＶ１相のコイルユニット１ｂにつなぎ替えられており、巻線の引き回しレーンは、第１０層から第９層に変更されている。同図（ａ）の破線で囲まれる領域ＲＣ１２で示すように、当該つなぎ替え部分の巻線の引き回しレーン間隔は、第８層から第７層に変更される巻線の引き回しレーン間隔と同じ間隔になっている。以上のことは、第４層から第３層に変更される巻線の引き回しレーン間隔や第６層から第５層に変更される巻線の引き回しレーン間隔に対しても同様であり、Ｕ２相およびＶ２相についても同様である。

一方、図１５（ａ）および（ｂ）に示すように、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が変更される前は、当該つなぎ替え部分の巻線の引き回しレーン間隔は、第８層から第７層に変更される巻線の引き回しレーン間隔と比べて、０．５スロットピッチ分、狭くなっている。つまり、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が図１７（ｃ）に示す角度に設定されて、コイル引回し点５ＲＵ１、５ＲＵ２、５ＲＶ１、５ＲＶ２が、反相端子５ＴＸ側の可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１２方向）に、０．５スロットピッチ分、移動することにより、上記つなぎ替え部分の巻線の引き回しレーン間隔を、他の巻線の引き回しレーン間隔と同じ間隔にすることができる。

なお、図１７（ｃ）において、反相端子５ＴＸ側の可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１２方向）に、コイル引回し点５ＲＵ１、５ＲＵ２、５ＲＶ１、５ＲＶ２をさらに移動させると、他のコイル端部２０ａ、２０ｂに積み重なるようになり、コイル端部高さが高くなる。そのため、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が、図１７（ｃ）に示す角度に設定されて、コイル引回し点５ＲＵ１、５ＲＵ２、５ＲＶ１、５ＲＶ２が、反相端子５ＴＸ側の可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１２方向）に、０．５スロットピッチ分、移動していると好適である。

＜第３実施形態＞
図１０（ａ）に示すように、第１実施形態では、最少同相コイル辺部群３ＧＣ２の可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）のコイル辺部（Ｕ１相のコイル辺部１０ａ）は、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）のヘリカル巻シート状コイル３のシート端部である。一方、本実施形態では、最多同相コイル辺部群３ＧＣ１の可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）のコイル辺部（Ｕ１相のコイル辺部１０ａ）は、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）のヘリカル巻シート状コイル３のシート端部である。以下、第１実施形態と異なる点を中心に説明する。

図１９は、ヘリカル巻シート状コイル３をステータコア７に渦巻き状に装着してヘリカル巻シート状コイル３が巻き重ねられている状態を直線的に展開して示す模式図である。図１９（ａ）〜（ｃ）は、図１２（ａ）〜（ｃ）にそれぞれ対応している。図１９（ａ）に示すように、第２層の第１コイル辺部群３Ｇ１は、第１層のコイル導体巻始め部３Ｓに対して、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に８スロットピッチ分、移動した状態に形成されている。

また、波巻き巻線は、矢印Ａ１方向側に短節巻部３ＳＷ（コイル辺ピッチは、７スロットピッチ）を有し、矢印Ａ２方向側に長節巻部３ＬＷ（コイル辺ピッチは、８スロットピッチ）を有しており、短節巻部３ＳＷのコイル端部と長節巻部３ＬＷのコイル端部とは、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）両端に分離して配されている。よって、矢印Ａ１方向側のコイル端部の高さは、第１実施形態で既述のコイル端部高さ５Ｈ１１に相当し、矢印Ａ２方向側のコイル端部の高さは、コイル端部高さ５Ｈ１２に相当する。なお、第１実施形態と同様に、相端部５Ｔおよび引き回し部分５ＤＷは、短節巻部３ＳＷのコイル端部側（矢印Ａ１方向側）に配されている。よって、本実施形態の波巻き巻線は、第１実施形態で既述の効果と同様の効果を得ることができる。

波巻き巻線は、可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）のコイル導体巻始め部３Ｓから巻き始められ、短節巻部３ＳＷと長節巻部３ＬＷとが交互に繰り返されている。波巻き巻線は、可動子磁極の移動方向の他端側（矢印Ｆ１２方向側のシート端部）のコイル導体巻き返し部３Ｒで巻き返されている。巻き返された波巻き巻線は、短節巻部３ＳＷと長節巻部３ＬＷとが交互に繰り返されて可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側のシート端部）まで巻装されている。

本実施形態では、第１実施形態と比べて、コイルユニット１ａ、１ｂの接続順序が異なる。具体的には、相単位コイル５Ｘ１は、Ｘ１相のコイルユニット１ａと、Ｘ１相のコイルユニット１ｂとが直列接続されており、相単位コイル５Ｘ２は、Ｘ２相のコイルユニット１ａと、Ｘ２相のコイルユニット１ｂとが直列接続されている。相単位コイル５Ｘ３は、Ｘ３相のコイルユニット１ａを有している。そして、相単位コイル５Ｘ１、５Ｘ２、５Ｘ３が直列接続されて、相コイル６Ｘが形成されている。また、本実施形態では、相単位コイル５Ｕ１は、コイル導体巻き返し部３Ｒにおいて、長節巻部３ＬＷが連続している。相単位コイル５Ｕ２、５Ｖ１、５Ｖ２についても同様である。一方、相単位コイル５Ｗ１は、コイル導体巻き返し部３Ｒにおいて、長節巻部３ＬＷから短節巻部３ＳＷに切り替わっている。相単位コイル５Ｗ２についても同様である。

本実施形態においても、波巻き巻線は、可動子磁極の移動方向の他端側（矢印Ｆ１２方向側のシート端部）で、コイル導体巻き返し部３Ｒを介して可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）に巻き返される。第１実施形態と同様に、コイル導体巻き返し部３Ｒで巻き返される直前の短節巻部３ＳＷまたは長節巻部３ＬＷ、コイル導体巻き返し部３Ｒ、並びに、コイル導体巻き返し部３Ｒで巻き返された直後の短節巻部３ＳＷまたは長節巻部３ＬＷを考える。当該個所では、短節巻部３ＳＷと長節巻部３ＬＷとが交互に繰り返される相（本実施形態では、Ｗ相）と、短節巻部３ＳＷおよび長節巻部３ＬＷのうちのいずれかが連続する相（本実施形態では、Ｕ相およびＶ相で長節巻部３ＬＷが連続する）とが混在している。よって、本実施形態の波巻き巻線は、第１実施形態で既述の効果と同様の効果を得ることができる。

図２０は、スロット７３の相配置を示す図である。図２０（ａ）は、図９に対応しており、図２０（ｂ）は、図１０（ａ）に対応している。図２０（ａ）に示すように、本実施形態においても、単相スロット７３１と複相スロット７３２とが混在している。また、短節巻部３ＳＷのコイル辺ピッチは、７スロットピッチに設定され、長節巻部３ＬＷのコイル辺ピッチは、８スロットピッチに設定されている。よって、本実施形態の波巻き巻線は、第１実施形態で既述の効果と同様の効果を得ることができる。

図２０（ｂ）に示すように、最多同相コイル辺部群３ＧＣ１から相端子５ＴＵが引き出されている。Ｖ相およびＷ相についても同様である。よって、本実施形態の波巻き巻線は、第１実施形態で既述の効果と同様の効果を得ることができる。

また、同図（ｂ）に示すように、ヘリカル巻シート状コイル３は、第２層が第１層に対して、反相端子５ＴＸ側の可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１２方向）に所定ピッチ規定量分、移動した状態に形成されている。本実施形態では、ピッチ規定量は、長節巻部３ＬＷのコイル辺ピッチである８スロットピッチに設定されている。よって、本実施形態の波巻き巻線は、第１実施形態で既述の効果と同様の効果を得ることができる。

さらに、同図（ｂ）に示すように、最多同相コイル辺部群３ＧＣ１の可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）のコイル辺部（Ｕ１相のコイル辺部１０ａ）は、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）のヘリカル巻シート状コイル３のシート端部である。そのため、図１９（ａ）、（ｂ）に示すように、相端子５ＴＵから可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）に、はみ出す配策が生じていない。よって、可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）のシート端部をコンパクトにすることができる。

一方、図１０（ａ）に示すように、第１実施形態では、最少同相コイル辺部群３ＧＣ２の可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）のコイル辺部（Ｕ１相のコイル辺部１０ａ）は、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）のヘリカル巻シート状コイル３のシート端部である。そのため、図１２（ａ）、（ｂ）に示すように、相端子５ＴＷから可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）に、はみ出す配策が生じている。具体的には、接続点５ＪＵ１に接続されるＵ１相のコイルユニット１ａおよびＵ２相のコイルユニット１ｂの一部と、接続点５ＪＵ２に接続されるＵ２相のコイルユニット１ａおよびＵ３相のコイルユニット１ｂの一部とが、相端子５ＴＷから可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）に、はみ出している。

今回の構成では、一般に、相端部５Ｔは、ステータコア７のスロット底部側（矢印Ｈ１１方向側）に配され、中性点５Ｎは、ステータコア７のスロット開口部側（矢印Ｈ１２方向側）に配される。ステータコア７のスロット底部側（矢印Ｈ１１方向側）は、ステータコアヨーク７１が隣接し、ステータコアヨーク７１の上部スペースを配策用に使用することができる。一方、ステータコア７のスロット開口部側（矢印Ｈ１２方向側）は、空隙を介して可動子８と隣接するため、配策用に使用することができるスペースは少ない。そのため、中性点５Ｎの配策がコンパクトで、省スペースであることが好ましい。

図１９（ｂ）に示すように、第３実施形態では、中性点５Ｎに接続されるＵ３相のコイル辺部１０ａは、可動子磁極の移動方向の他端側（矢印Ｆ１２方向側）のシート端部から１３番目に配されており、中性点５Ｎに接続されるＶ３相のコイル辺部１０ａは、当該シート端部から８番目に配されており、中性点５Ｎに接続されるＷ３相のコイル辺部１０ａは、当該シート端部から３番目に配されている。そのため、当該シート端部において、中性点５Ｎに接続されるＵ３相のコイルユニット１ａ、Ｖ３相のコイルユニット１ａおよびＷ３相のコイルユニット１ａは、いずれも他のコイル端部２０ａ、２０ｂと交錯している。

一方、第１実施形態では、最少同相コイル辺部群３ＧＣ２の可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）のコイル辺部（Ｕ１相のコイル辺部１０ａ）は、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）のヘリカル巻シート状コイル３のシート端部である。そのため、中性点５Ｎに接続されるコイル辺部１０ｂ、１０ｂ、１０ｂを、可動子磁極の移動方向の他端側（矢印Ｆ１２方向側）のシート端部近傍に配設することができる。

具体的には、図１２（ｂ）に示すように、第１実施形態では、中性点５Ｎに接続されるＶ３相のコイル辺部１０ｂは、可動子磁極の移動方向の他端側（矢印Ｆ１２方向側）のシート端部に配されており、当該コイル辺部１０ｂから中性点５Ｎに接続される接続線は、いずれのコイル端部２０ａ、２０ｂとも交錯していない。また、当該シート端部から最も離れている中性点５Ｎに接続されるコイル辺部１０ｂ（中性点５Ｎに接続されるＷ３相のコイル辺部１０ｂ）は、当該シート端部から１１番目に配されており、２番目に当該シート端部から離れている中性点５Ｎに接続されるコイル辺部１０ｂ（中性点５Ｎに接続されるＵ３相のコイル辺部１０ｂ）は、当該シート端部から６番目に配されている。

このように、第１実施形態では、第３実施形態と比べて、中性点５Ｎに接続されるＵ３相のコイル辺部１０ｂ、Ｖ３相のコイル辺部１０ｂおよびＷ３相のコイル辺部１０ｂは、可動子磁極の移動方向の他端側（矢印Ｆ１２方向側）のシート端部近傍に配設されており、第３実施形態と比べて、当該シート端部近傍において交錯するコイル端部２０ａ、２０ｂを減少させることができる。そのため、中性点５Ｎの配策をコンパクトにすることができ、可動子磁極の移動方向の他端側（矢印Ｆ１２方向側）のシート端部をコンパクトにすることができる。また、当該シート端部近傍において交錯するコイル端部２０ａ、２０ｂが少ないので、中性点５Ｎにおける端部処理の作業性を向上させることができる。

次に、第３実施形態におけるコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さについて説明する。図１９に示すように、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さは、短節巻部３ＳＷのコイル端部高さ５Ｈ１１に対して、コイル端部高さ５Ｈ２分、高くなっている。図２１は、コイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さを説明する図である。（ａ）は、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さを変更する前の状態を示し、図１９に示す状態と同じである。（ｂ）および（ｃ）は、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さを短節巻部３ＳＷのコイル端部高さ５Ｈ１１と同じ高さに変更した状態を示している。図２１（ａ）〜（ｃ）は、図１３（ａ）〜（ｃ）にそれぞれ対応している。

図２１（ａ）では、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１は、短節巻部３ＳＷの立ち上り傾斜角θＵＳ１と同じ角度θ１に設定されており、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立下り傾斜角θＤＲ１は、短節巻部３ＳＷの立下り傾斜角θＤＳ１と同じ角度θ１に設定されている。Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒは、長節巻部３ＬＷが連続しており、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル辺ピッチ（８スロットピッチ）は、短節巻部３ＳＷのコイル辺ピッチ（７スロットピッチ）と比べて長い。そのため、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１が、短節巻部３ＳＷの立ち上り傾斜角θＵＳ１と同じ角度θ１に設定されていると、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さは、短節巻部３ＳＷのコイル端部高さ５Ｈ１１に対して、コイル端部高さ５Ｈ２分、高くなる。Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立下り傾斜角θＤＲ１についても同様である。

同図（ｂ）では、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１は、短節巻部３ＳＷの立ち上り傾斜角θＵＳ１（角度θ１）と比べて小さい角度θ２に設定されており、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立下り傾斜角θＤＲ１は、短節巻部３ＳＷの立下り傾斜角θＤＳ１（角度θ１）と比べて小さい角度θ２に設定されている。これにより、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さを、短節巻部３ＳＷのコイル端部高さ５Ｈ１１と同じ高さにすることができる。

しかしながら、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１は、短節巻部３ＳＷの立ち上り傾斜角θＵＳ１（角度θ１）と比べて小さい角度θ２に設定されているので、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒにおいて、隣接するコイル端部２０ｂ間の距離が短くなり、コイル端部２０ｂ間の絶縁の確保の観点から好ましくない。隣接するコイル端部２０ａ間および隣接するコイル端部２０ａ、２０ｂ間についても同様である。なお、同図では、説明の便宜上、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部２０ａ、２０ｂに積み重なる短節巻部３ＳＷのコイル端部２０ａ、２０ｂは、記載が省略されている。

そこで、同図（ｃ）に示すように、本実施形態では、長節巻部３ＬＷが連続するＵ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１は、短節巻部３ＳＷの立ち上り傾斜角θＵＳ１と同じ角度θ１に設定され、長節巻部３ＬＷが連続するＵ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立下り傾斜角θＤＲ１は、短節巻部３ＳＷの立下り傾斜角θＤＳ１と比べて小さい角度θ３に設定されている。このとき、コイル引回し点５ＲＵ１は、相端子５ＴＸ側の可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１１方向）に、０．５スロットピッチ分、移動している。これにより、シート端部のコイル導体巻き返し部３Ｒを含めて、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）両端のコイル端部高さをそれぞれ略均一にすることができ、コイル導体巻き返し部３Ｒの隣接するコイル端部２０ｂ間の絶縁を確保することができる。隣接するコイル端部２０ａ間および隣接するコイル端部２０ａ、２０ｂ間についても同様であり、コイル引回し点５ＲＵ２、５ＲＶ１、５ＲＶ２についても同様である。

図２２は、図１９において、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が変更された状態を示す模式図である。同図は、図１９に示す状態から、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が、図２１（ｃ）に示す角度に設定された状態を示している。これにより、シート端部のコイル導体巻き返し部３Ｒを含めて、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）の一端側（矢印Ａ１方向側）のコイル端部高さは、コイル端部高さ５Ｈ１１で略均一化されている。なお、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）の他端側（矢印Ａ２方向側）のコイル端部高さは、コイル端部高さ５Ｈ１２で略均一になっている。

また、同図（ｂ）に示すように、矢印ＲＣ１で示される位置において、実線で示すＵ１相のコイルユニット１ａから破線で示すＵ１相のコイルユニット１ｂにつなぎ替えられており、巻線の引き回しレーンは、第１０層から第９層に変更されている。同図（ａ）の破線で囲まれる領域ＲＣ１１で示すように、当該つなぎ替え部分の巻線の引き回しレーン間隔は、第８層から第７層に変更される巻線の引き回しレーン間隔と同じ間隔になっている。また、矢印ＲＣ２で示される位置において、実線で示すＶ１相のコイルユニット１ａから破線で示すＶ１相のコイルユニット１ｂにつなぎ替えられており、巻線の引き回しレーンは、第１０層から第９層に変更されている。同図（ａ）の破線で囲まれる領域ＲＣ１２で示すように、当該つなぎ替え部分の巻線の引き回しレーン間隔は、第８層から第７層に変更される巻線の引き回しレーン間隔と同じ間隔になっている。以上のことは、第４層から第３層に変更される巻線の引き回しレーン間隔や第６層から第５層に変更される巻線の引き回しレーン間隔に対しても同様であり、Ｕ２相およびＶ２相についても同様である。

一方、図１９（ａ）および（ｂ）に示すように、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が変更される前は、当該つなぎ替え部分の巻線の引き回しレーン間隔は、第８層から第７層に変更される巻線の引き回しレーン間隔と比べて、０．５スロットピッチ分、広くなっている。そのため、Ｕ３相の巻線の引き回しレーン間隔と、Ｗ１相のつなぎ替え部分の巻線の引き回しレーン間隔とは、他の巻線の引き回しレーン間隔と比べて、０．５スロットピッチ分、狭くなっている。

つまり、Ｕ相およびＶ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が図２１（ｃ）に示す角度に設定されて、コイル引回し点５ＲＵ１、５ＲＵ２、５ＲＶ１、５ＲＶ２が、相端子５ＴＸ側の可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１１方向）に、０．５スロットピッチ分、移動することにより、上記つなぎ替え部分の巻線の引き回しレーン間隔を、他の巻線の引き回しレーン間隔と同じ間隔にすることができる。

＜第４実施形態＞
本実施形態は、第３実施形態と比べて、ヘリカル巻シート状コイル３の２層の移動量が異なり、相端部５Ｔおよび引き回し部分５ＤＷが、長節巻部３ＬＷのコイル端部２０ａ、２０ｂ側に配されている点で第３実施形態と異なる。以下、第３実施形態と異なる点を中心に説明する。

図２３は、ヘリカル巻シート状コイル３をステータコア７に渦巻き状に装着してヘリカル巻シート状コイル３が巻き重ねられている状態を直線的に展開して示す模式図である。図２３（ａ）〜（ｃ）は、図１９（ａ）〜（ｃ）にそれぞれ対応している。図２３（ａ）に示すように、第２層の第１コイル辺部群３Ｇ１は、第１層のコイル導体巻始め部３Ｓに対して、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に７スロットピッチ分、移動した状態に形成されている。そして、第１コイル辺部群３Ｇ１の８本のコイル辺部と、第２コイル辺部群３Ｇ２の８本のコイル辺部との間において、同相のコイル辺部間のコイル辺ピッチは、８スロットピッチになっている。つまり、波巻き巻線は、矢印Ａ１方向側に長節巻部３ＬＷを有している。

一方、同図（ｃ）に示すように、コイル導体巻始め部３Ｓの８本のコイル辺部と、第１コイル辺部群３Ｇ１の８本のコイル辺部との間において、同相のコイル辺部間のコイル辺ピッチは、７スロットピッチになっている。つまり、波巻き巻線は、矢印Ａ２方向側に短節巻部３ＳＷを有している。なお、同図では、Ｕ１相のコイル辺部間のコイル辺ピッチを図示している。

可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に、第１層、第２層、第１層、第２層と繰り返しながら、８本のコイル辺部毎に順にコイル導体が巻回されるので、波巻き巻線は、矢印Ａ１方向側に長節巻部３ＬＷを有し、矢印Ａ２方向側に短節巻部３ＳＷを有している。つまり、短節巻部３ＳＷのコイル端部と長節巻部３ＬＷのコイル端部とは、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）両端に分離して配されている。

また、波巻き巻線は、矢印Ａ１方向側に長節巻部３ＬＷを有し、矢印Ａ２方向側に短節巻部３ＳＷを有しているので、矢印Ａ１方向側のコイル端部の高さは、第３実施形態で既述のコイル端部高さ５Ｈ１２に相当し、矢印Ａ２方向側のコイル端部の高さは、コイル端部高さ５Ｈ１１に相当する。なお、同図に示すように、相端部５Ｔおよび引き回し部分５ＤＷは、長節巻部３ＬＷのコイル端部側（矢印Ａ１方向側）に配されている。

波巻き巻線は、可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）のコイル導体巻始め部３Ｓから巻き始められ、短節巻部３ＳＷと長節巻部３ＬＷとが交互に繰り返されている。波巻き巻線は、可動子磁極の移動方向の他端側（矢印Ｆ１２方向側のシート端部）のコイル導体巻き返し部３Ｒで巻き返されている。巻き返された波巻き巻線は、短節巻部３ＳＷと長節巻部３ＬＷとが交互に繰り返されて可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側のシート端部）まで巻装されている。

本実施形態では、相単位コイル５Ｕ１は、コイル導体巻き返し部３Ｒにおいて、長節巻部３ＬＷから短節巻部３ＳＷに切り替わっている。相単位コイル５Ｕ２、５Ｖ１、５Ｖ２についても同様である。一方、相単位コイル５Ｗ１は、コイル導体巻き返し部３Ｒにおいて、短節巻部３ＳＷが連続している。相単位コイル５Ｗ２についても同様である。

本実施形態においても、波巻き巻線は、可動子磁極の移動方向の他端側（矢印Ｆ１２方向側のシート端部）で、コイル導体巻き返し部３Ｒを介して可動子磁極の移動方向の一端側（矢印Ｆ１１方向側）に巻き返される。第３実施形態と同様に、コイル導体巻き返し部３Ｒで巻き返される直前の短節巻部３ＳＷまたは長節巻部３ＬＷ、コイル導体巻き返し部３Ｒ、並びに、コイル導体巻き返し部３Ｒで巻き返された直後の短節巻部３ＳＷまたは長節巻部３ＬＷを考える。当該個所では、短節巻部３ＳＷと長節巻部３ＬＷとが交互に繰り返される相（本実施形態では、Ｕ相およびＶ相）と、短節巻部３ＳＷおよび長節巻部３ＬＷのうちのいずれかが連続する相（本実施形態では、Ｗ相で短節巻部３ＳＷが連続する）とが混在している。よって、本実施形態の波巻き巻線は、第３実施形態（第１実施形態）で既述の効果と同様の効果を得ることができる。

図２４は、スロット７３の相配置を示す図である。図２４（ａ）、（ｂ）は、図２０（ａ）、（ｂ）にそれぞれ対応している。図２４（ａ）に示すように、本実施形態においても、単相スロット７３１と複相スロット７３２とが混在している。また、第３実施形態と同様に、短節巻部３ＳＷのコイル辺ピッチは、７スロットピッチに設定され、長節巻部３ＬＷのコイル辺ピッチは、８スロットピッチに設定されている。よって、本実施形態の波巻き巻線は、第３実施形態（第１実施形態）で既述の効果と同様の効果を得ることができる。なお、本実施形態では、図２４（ａ）の矢印Ａ１方向側視に長節巻部３ＬＷを有しており、同図の矢印Ａ２方向側視に短節巻部３ＳＷを有している。

図２４（ｂ）に示すように、最多同相コイル辺部群３ＧＣ１から相端子５ＴＵが引き出されている。Ｖ相およびＷ相についても同様である。よって、本実施形態の波巻き巻線は、第３実施形態（第１実施形態）で既述の効果と同様の効果を得ることができる。

また、同図（ｂ）に示すように、ヘリカル巻シート状コイル３は、第２層が第１層に対して、反相端子５ＴＸ側の可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１２方向）に所定ピッチ規定量分、移動した状態に形成されている。本実施形態では、ピッチ規定量は、短節巻部３ＳＷのコイル辺ピッチである７スロットピッチに設定されている。よって、本実施形態の波巻き巻線は、第３実施形態（第１実施形態）で既述の効果と同様の効果を得ることができる。

次に、コイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さについて説明する。図２３に示すように、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さは、長節巻部３ＬＷのコイル端部高さ５Ｈ１２に対して、コイル端部高さ５Ｈ３分、低くなっている。図２５は、コイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さを説明する図である。（ａ）は、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さを変更する前の状態を示し、図２３に示す状態と同じである。（ｂ）および（ｃ）は、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さを長節巻部３ＬＷのコイル端部高さ５Ｈ１２と同じ高さに変更した状態を示している。図２５（ａ）〜（ｃ）は、図２１（ａ）〜（ｃ）にそれぞれ対応している。

図２５（ａ）では、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１は、長節巻部３ＬＷの立ち上り傾斜角θＵＬ１と同じ角度θ４に設定されており、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立下り傾斜角θＤＲ１は、長節巻部３ＬＷの立下り傾斜角θＤＬ１と同じ角度θ４に設定されている。Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒは、短節巻部３ＳＷが連続しており、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル辺ピッチ（７スロットピッチ）は、長節巻部３ＬＷのコイル辺ピッチ（８スロットピッチ）と比べて短い。そのため、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１が、長節巻部３ＬＷの立ち上り傾斜角θＵＬ１と同じ角度θ４に設定されていると、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さは、長節巻部３ＬＷのコイル端部高さ５Ｈ１２に対して、コイル端部高さ５Ｈ３分、低くなる。Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立下り傾斜角θＤＲ１についても同様である。

同図（ｂ）では、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１は、長節巻部３ＬＷの立ち上り傾斜角θＵＬ１（角度θ４）と比べて大きい角度θ５に設定されており、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立下り傾斜角θＤＲ１は、長節巻部３ＬＷの立下り傾斜角θＤＬ１（角度θ４）と比べて大きい角度θ５に設定されている。これにより、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのコイル端部高さは、長節巻部３ＬＷのコイル端部高さ５Ｈ１２と同じ高さに変更されている。よって、シート端部のコイル導体巻き返し部３Ｒを含めて、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）両端のコイル端部高さをそれぞれ略均一にすることができる。

しかしながら、後述するように、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのつなぎ替え部分の引き回しレーン間隔は、他の巻線の引き回しレーン間隔と比べて狭くなっている。そこで、同図（ｃ）に示すように、本実施形態では、短節巻部３ＳＷが連続するＷ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１は、長節巻部３ＬＷの立ち上り傾斜角θＵＬ１と同じ角度θ４に設定され、短節巻部３ＳＷが連続するＷ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立下り傾斜角θＤＲ１は、長節巻部３ＬＷの立下り傾斜角θＤＬ１と比べて大きい角度θ６に設定されている。このとき、コイル引回し点５ＲＷ１、５ＲＷ２は、反相端子５ＴＸ側の可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１２方向）に、０．５スロットピッチ分、移動している。これにより、シート端部のコイル導体巻き返し部３Ｒを含めて、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）両端のコイル端部高さをそれぞれ略均一にすることができ、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒのつなぎ替え部分の引き回しレーン間隔を、他の巻線の引き回しレーン間隔と同じ間隔にすることができる。以下、巻線の引き回しレーン間隔について説明する。

図２６は、図２３において、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が変更された状態を示す模式図である。同図は、図２３に示す状態から、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が、図２５（ｃ）に示す角度に設定された状態を示している。これにより、シート端部のコイル導体巻き返し部３Ｒを含めて、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）の一端側（矢印Ａ１方向側）のコイル端部高さは、コイル端部高さ５Ｈ１２で略均一化されている。なお、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）の他端側（矢印Ａ２方向側）のコイル端部高さは、コイル端部高さ５Ｈ１１で略均一になっている。

また、同図（ｂ）に示すように、矢印ＲＣ１で示される位置において、実線で示すＷ１相のコイルユニット１ａから破線で示すＷ１相のコイルユニット１ｂにつなぎ替えられており、巻線の引き回しレーンは、第１０層から第９層に変更されている。同図（ａ）の破線で囲まれる領域ＲＣ１１で示すように、当該つなぎ替え部分の巻線の引き回しレーン間隔は、第８層から第７層に変更される巻線の引き回しレーン間隔と同じ間隔になっている。

一方、図２３（ａ）および（ｂ）に示すように、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が変更される前は、当該つなぎ替え部分の巻線の引き回しレーン間隔は、第８層から第７層に変更される巻線の引き回しレーン間隔と比べて、０．５スロットピッチ分、狭くなっている。つまり、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が図２５（ｃ）に示す角度に設定されて、コイル引回し点５ＲＷ１、５ＲＷ２が、反相端子５ＴＸ側の可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１２方向）に、０．５スロットピッチ分、移動することにより、上記つなぎ替え部分の巻線の引き回しレーン間隔を、他の巻線の引き回しレーン間隔と同じ間隔にすることができる。

なお、図２５（ｃ）において、反相端子５ＴＸ側の可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１２方向）に、コイル引回し点５ＲＷ１、５ＲＷ２をさらに移動させると、他のコイル端部２０ａ、２０ｂに積み重なるようになり、コイル端部高さが高くなる。そのため、Ｗ相のコイル導体巻き返し部３Ｒの立ち上り傾斜角θＵＲ１および立下り傾斜角θＤＲ１が、図２５（ｃ）に示す角度に設定されて、コイル引回し点５ＲＷ１、５ＲＷ２が、反相端子５ＴＸ側の可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１２方向）に、０．５スロットピッチ分、移動していると好適である。

＜第５実施形態＞
本実施形態は、ヘリカル巻方向と円環巻方向とが一致している点で第１実施形態と異なる。図１４に示すように、第１実施形態では、コイル導体は、第１層のコイル導体巻始め部３Ｓから巻き始められ、第２層の第１コイル辺部群３Ｇ１に巻き回されている。既述のとおり、コイル導体巻始め部３Ｓの７本のコイル辺部は、紙面手前側から紙面奥側に向かってコイル導体が巻き回されており、第１コイル辺部群３Ｇ１の７本のコイル辺部は、紙面奥側から紙面手前側に向かってコイル導体が巻き回されている。

以降、同様にして、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に、第１層、第２層、第１層、第２層と繰り返しながら、７本のコイル辺部毎に順にコイル導体が巻回されている。したがって、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）のコイル導体巻始め部３Ｓ側視において、コイル導体巻始め部３Ｓから離れていくコイル導体の巻方向をヘリカル巻方向とするとき、ヘリカル巻方向は、反時計回り（左回り）になっている。

また、ヘリカル巻シート状コイル３をステータコア７に渦巻き状に装着するとき、相端部５Ｔ側からの３相回転電機の軸方向視において、渦巻き状に装着したヘリカル巻シート状コイル３で相端部５Ｔを始点とした場合の渦巻き方向を円環巻方向とする。図１１（ｂ）に示すように、第１実施形態では、円環巻方向は、時計回り（右回り）になっている。つまり、第１実施形態では、ヘリカル巻方向と円環巻方向とが一致していない。一方、本実施形態では、ヘリカル巻方向および円環巻方向は、いずれも時計回り（右回り）になっており、ヘリカル巻方向と円環巻方向とが一致している。以下、第１実施形態と異なる点を中心に説明する。

図２７は、ヘリカル巻シート状コイル３をステータコア７に渦巻き状に装着してヘリカル巻シート状コイル３が巻き重ねられている状態を直線的に展開して示す模式図である。図２７（ａ）〜（ｃ）は、図１４（ａ）〜（ｃ）にそれぞれ対応している。コイル導体は、第２層のコイル導体巻始め部３Ｓから巻き始められ、第１層の第１コイル辺部群３Ｇ１、第２層の第２コイル辺部群３Ｇ２の順に巻き回されている。コイル導体巻始め部３Ｓの７本のコイル辺部は、紙面手前側から紙面奥側に向かってコイル導体が巻き回されており、第１コイル辺部群３Ｇ１の７本のコイル辺部は、紙面奥側から紙面手前側に向かってコイル導体が巻き回されている。

また、第２コイル辺部群３Ｇ２の７本のコイル辺部は、紙面手前側から紙面奥側に向かってコイル導体が巻き回されている。以降、同様にして、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に、第１層、第２層、第１層、第２層と繰り返しながら、７本のコイル辺部毎に順にコイル導体が巻回されている。したがって、本実施形態では、ヘリカル巻方向は、時計回り（右回り）になっている。

図２８は、ヘリカル巻シート状コイル３を示す模式図である。図２８（ａ）、（ｂ）は、図１１（ａ）、（ｂ）にそれぞれ対応している。第１実施形態と同様、同図では、コイル導体巻始め部３Ｓ側の２層の端部を白色丸印および白色三角印で示しており、コイル導体巻き返し部３Ｒ側の２層の端部を黒色丸印および黒色三角印で示している。

同図（ｂ）に示すように、ヘリカル巻シート状コイル３をステータコア７に渦巻き状に装着したとき、ヘリカル巻シート状コイル３とステータコア７のスロット底部との間に隙間ＳＰ４が生じている。また、ヘリカル巻シート状コイル３のシート両端部において、径方向外周側に隙間ＳＰ５が生じ、径方向内周側に隙間ＳＰ６が生じている。隙間ＳＰ４は、第１実施形態の隙間ＳＰ１に対応し、隙間ＳＰ５は、第１実施形態の隙間ＳＰ２に対応し、隙間ＳＰ６は、第１実施形態の隙間ＳＰ３に対応している。なお、ヘリカル巻シート状コイル３は、ステータコア７の径方向内周側に滑らかに乗り上げるように巻き重なり、ヘリカル巻シート状コイル３の外周側シートとステータコア７のスロット底部との間の隙間は、同図に示す隙間ＳＰ４で最大になる。

同図（ｂ）に示すように、円環巻方向は、時計回り（右回り）になっており、本実施形態では、ヘリカル巻方向および円環巻方向は、いずれも時計回り（右回り）になっている。つまり、ヘリカル巻方向と円環巻方向とが一致している。なお、図２７に示すように、ヘリカル巻シート状コイル３は、ステータの周方向長の４倍の波巻き構成であるので、仮に、ヘリカル巻シート状コイル３がステータコア７のスロット７３に隙間なく装着することができたとすると、ヘリカル巻シート状コイル３は、第１層〜第８層に収容することができる。同図では、第８層と第９層との境界線を理想収容ライン３ＩＬで表している。

図２９は、隙間詰めの第１段階におけるシート乗り上げ部３Ａの状態を示す模式図である。図２９（ａ）〜（ｃ）は、図２７（ａ）〜（ｃ）にそれぞれ対応している。具体的には、図２９は、図２７に示すコイル導体巻始め部３Ｓの７本のコイル辺部と、第３コイル辺部群３Ｇ３のＵ１相のコイル辺部３Ｇ３１とをステータコア７の外周側（ステータコアヨーク７１側）に移動（第２層から第１層に移動）させた状態を示している。これら８本のコイル辺部は、他のコイル辺部の配置の影響を受けることなく、容易にステータコア７の外周側（ステータコアヨーク７１側）へ移動させることができる。なお、８本のコイル辺部を移動させると、隙間ＳＰ５は消滅するが、８本のコイル辺部と第３層のヘリカル巻シート状コイル３との間に、隙間ＳＰ５１が生じる。

また、同図（ｃ）に示すように、これらの８本のコイル辺部をステータコア７の外周側（ステータコアヨーク７１側）に移動させるとき、８本のコイル辺部から巻回される巻線をステータコア７の外周側（ステータコアヨーク７１側）に移動させる。つまり、８本のコイル辺部から巻回される巻線は、一旦、ステータコア７の外周側（ステータコアヨーク７１側）上部へ巻線の引き回しレーンが変更され、コイル端部高さ方向のステータコア７近傍で、もとの引き回しレーンに戻されている。

同図（ｃ）は、同図（ｂ）に示す矢印Ａ２方向視であるので、コイル導体巻始め部３Ｓの７本のコイル辺部は、紙面奥側から紙面手前側に向かってコイル導体が巻き回されている。そして、コイル導体巻始め部３Ｓから巻回された第１コイル辺部群３Ｇ１の７本のコイル辺部は、紙面手前側から紙面奥側に向かってコイル導体が巻き回される。そのため、ステータコア７の外周側（ステータコアヨーク７１側）に移動させた巻線は、他のコイル辺部の配策の影響を受けることなく、第１コイル辺部群３Ｇ１に向かってコイル導体を巻回すことができる。

また、第３コイル辺部群３Ｇ３のＵ１相のコイル辺部３Ｇ３１は、第１コイル辺部群３Ｇ１および第２コイル辺部群３Ｇ２に隣接するＵ１相のコイル辺部から巻き回される。第３コイル辺部群３Ｇ３のＵ１相のコイル辺部３Ｇ３１は、矢印Ａ２方向視で、紙面奥側から紙面手前側に向かってコイル導体が巻き回される。そのため、ステータコア７の外周側（ステータコアヨーク７１側）に移動させた巻線は、他のコイル辺部の配策の影響を受けることなく、第３コイル辺部群３Ｇ３のＵ１相のコイル辺部３Ｇ３１に向かってコイル導体を巻回すことができる。

本実施形態では、ヘリカル巻方向および円環巻方向は、いずれも時計回り（右回り）になっており、ヘリカル巻方向と円環巻方向とが一致している。そのため、上記８本のコイル辺部に巻回される巻線をステータコア７の外周側（ステータコアヨーク７１側）に移動させることが容易である。なお、同図（ｂ）に示すように、矢印Ａ１方向側において、相端子５ＴＸが引き出されているので、矢印Ａ２方向側は、矢印Ａ１方向側と比べて、巻線の引き回しレーンを変更するスペース３Ｇ１１を確保することが容易である。また、同図では、コイル導体巻始め部３Ｓの移動後の境界線Ｌ１を境界線Ｌ２で示している。

図３０は、隙間詰めの第２段階におけるシート乗り上げ部３Ａのコイル端部の変形方法を示す模式図である。図３１は、隙間詰めの第２段階におけるシート乗り上げ部３Ａの状態を示す模式図である。図３０（ａ）〜（ｃ）および図３１（ａ）〜（ｃ）は、図２９（ａ）〜（ｃ）にそれぞれ対応している。具体的には、図２９に示す状態のヘリカル巻シート状コイル３をステータコア７の外周側（ステータコアヨーク７１側）に寄せて、隙間ＳＰ４、ＳＰ５１を詰める。図３０は、このときのシート乗り上げ部３Ａのコイル端部の変形方法を示しており、図３１は、隙間詰め後のシート乗り上げ部３Ａの状態を示している。図３０および図３１では、シート乗り上げ部３Ａのコイル端部の変形状態を境界線Ｌ３１〜Ｌ３５で示している。

図３０に示すように、ヘリカル巻シート状コイル３をステータコア７の外周側（ステータコアヨーク７１側）に寄せると、第３層〜第１０層のヘリカル巻シート状コイル３は、シート乗り上げ部３Ａ以外では、矢印Ａ３方向に移動し、シート乗り上げ部３Ａでは、矢印Ａ４方向に移動する。具体的には、第３層および第４層のヘリカル巻シート状コイル３は、境界線Ｌ３１、Ｌ３２で狭持される領域に移動する。第５層および第６層のヘリカル巻シート状コイル３は、境界線Ｌ３２、Ｌ３３で狭持される領域に移動する。第７層〜第１０層のヘリカル巻シート状コイル３についても同様である。

可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）のシート乗り上げ部３Ａのコイル端部の変形開始位置をシート曲げ開始部３Ａ１とし、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）のシート乗り上げ部３Ａのコイル端部の変形終了位置をシート曲げ終了部３Ａ２とする。シート乗り上げ部３Ａのコイル端部の一部（部位３Ａ３ａ、３Ａ３ｂ）は、シート曲げ開始部３Ａ１からシート曲げ終了部３Ａ２までの間、円環巻方向に対してステータコア７の径方向内周側に傾斜するように変形される。

図３１は、シート乗り上げ部３Ａのコイル端部の一部が円環巻方向に対してステータコア７の径方向内周側に傾斜して変形されている状態を示している。シート乗り上げ部３Ａのコイル端部が変形されると、隙間ＳＰ４は隙間ＳＰ４１になり、隙間ＳＰ５１は隙間ＳＰ５２になる。隙間ＳＰ４１は、変形前の隙間ＳＰ４と比べて小さくなっており、隙間ＳＰ５２は、変形前の隙間ＳＰ５１と比べて小さくなっている。

本実施形態では、ヘリカル巻方向と円環巻方向とが一致しているので、コイル導体巻始め部３Ｓから巻回される巻線等をステータコア７の外周側（ステータコアヨーク７１側）に移動させることが容易であり、コイル導体巻始め部３Ｓから巻回される巻線等がコイル導体巻始め部３Ｓに巻き重なるヘリカル巻シート状コイル３と干渉することを回避できる。そのため、ステータコア７の径方向に巻き重なる部分（シート乗り上げ部３Ａ）を効率良く変形させることができる。

よって、ヘリカル巻シート状コイル３をステータコア７に渦巻き状に装着したときに、ステータコア７とヘリカル巻シート状コイル３との間に生じる隙間ＳＰ４およびヘリカル巻シート状コイル３のシート端部に生じる隙間ＳＰ５を効率良く低減させることができる。したがって、渦巻き状のヘリカル巻シート状コイル３をコンパクトにすることができ、３相回転電機を小型化および低コスト化することができる。

図３２は、隙間詰めの第３段階におけるシート乗り上げ部３Ａの状態を示す模式図である。図３２（ａ）〜（ｃ）は、図３１（ａ）〜（ｃ）にそれぞれ対応している。図３１に示すように、シート乗り上げ部３Ａのコイル端部の変形前後において隙間ＳＰ６の大きさに変更はなく、コイル導体巻き返し部３Ｒの一部が第９層および第１０層に突出している。そこで、図３２に示すように、コイル導体巻き返し部３Ｒの先端側２相（Ｖ相およびＷ相）分のコイル端部３Ｒ１を、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）と略平行に配設する。

３^＊〜５^＊における巻線の引き回しは、スロット内で干渉するコイル導体が無いので、コイル導体巻き返し部３Ｒの先端側２相（Ｖ相およびＷ相）分の配策を調整することが容易である。これにより、コイル導体巻き返し部３Ｒは、第９層のみに突出し、第１０層には突出しない。よって、ヘリカル巻シート状コイル３がステータコア７の径方向に巻き重ねられたときに、シート乗り上げ部３Ａの径方向厚みは、理想収容ライン３ＩＬに対して１層分の増加に抑制することができ、シート乗り上げ部３Ａをさらにコンパクトにすることができる。なお、同図では、配策変更後の隙間ＳＰ６を隙間ＳＰ６１で示している。

本実施形態では、シート乗り上げ部３Ａのコイル端部は、円環巻方向に対してステータコア７の径方向内周側に傾斜して変形された部位３Ａ３ａ、３Ａ３ｂをもち、コイル導体巻き返し部３Ｒの先端側２相（Ｖ相およびＷ相）分のコイル端部３Ｒ１は、可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）と略平行に配設されている。そのため、コイル導体巻き返し部３Ｒの径方向内周側に突出する領域を低減させることができ、シート乗り上げ部３Ａの径方向厚みを低減させることができる。したがって、渦巻き状のヘリカル巻シート状コイル３をさらにコンパクトにすることができる。

次に、第１実施形態の波巻き巻線において、同様の隙間詰めを行いシート乗り上げ部３Ａのコイル端部を変形した場合について説明する。既述のとおり、第１実施形態では、ヘリカル巻方向は反時計回り（左回り）であり、円環巻方向は、時計回り（右回り）であるので、ヘリカル巻方向および円環巻方向は一致していない。

図３３は、隙間詰め後のシート乗り上げ部３Ａの状態を示す模式図である。図３３（ａ）〜（ｃ）は、図３２（ａ）〜（ｃ）にそれぞれ対応している。なお、図３３では、シート乗り上げ部３Ａのコイル端部の変形状態を境界線Ｌ４１〜Ｌ４５で示している。また、同図に示すように、コイル導体巻始め部３Ｓから第１コイル辺部群３Ｇ１に巻き回されているＵ１相のコイル端部、Ｕ２相のコイル端部およびＷ１相のコイル端部をシート干渉部３ＳＡという。

同図（ｃ）に示すように、ヘリカル巻シート状コイル３をステータコア７の外周側（ステータコアヨーク７１側）に寄せて、シート乗り上げ部３Ａのコイル端部の一部（部位３Ａ３ａ、３Ａ３ｂ）を変形させたとき、境界線Ｌ４１、Ｌ４２で狭持されるヘリカル巻シート状コイル３とシート干渉部３ＳＡとが干渉する。そこで、シート曲げ終了部３Ａ２を３スロットピッチ分、円環巻方向と反対方向に移動させ、シート曲げ開始部３Ａ１からシート曲げ終了部３Ａ２までのスロットピッチを９スロットピッチ分にする。これにより、シート干渉部３ＳＡにおける干渉を回避することができる。

次に、コイル導体巻始め部３Ｓから第１コイル辺部群３Ｇ１に巻回される巻線をステータコア７の外周側（ステータコアヨーク７１側）に移動させる場合を考える。同図（ｃ）は、同図（ｂ）に示す矢印Ａ２方向視であるので、コイル導体巻始め部３Ｓの７本のコイル辺部は、紙面奥側から紙面手前側に向かってコイル導体が巻き回されている。そして、コイル導体巻始め部３Ｓから巻回された第１コイル辺部群３Ｇ１の７本のコイル辺部は、紙面手前側から紙面奥側に向かってコイル導体が巻き回されている。

このとき、第１コイル辺部群３Ｇ１の径方向外周側には、第３コイル辺部群３Ｇ３が配設されているので、コイル導体巻始め部３Ｓから第１コイル辺部群３Ｇ１に巻回す巻線をステータコア７の外周側（ステータコアヨーク７１側）に移動させようとすると、第１層および第２層の２つのレーンに亘って移動させる必要がある。そのため、ステータコア７の外周側（ステータコアヨーク７１側）に移動させた巻線をスロット内のコイル導体部へ戻すための配策が煩雑となる。このように、第１実施形態では、ヘリカル巻方向と円環巻方向とが一致していないので、コイル導体巻始め部３Ｓから第１コイル辺部群３Ｇ１に巻回される巻線をステータコア７の外周側（ステータコアヨーク７１側）に移動させて、シート干渉部３ＳＡにおける干渉を回避することは、容易ではない。

同図は、シート乗り上げ部３Ａのコイル端部の一部（部位３Ａ３ａ、３Ａ３ｂ）を円環巻方向に対してステータコア７の径方向内周側に傾斜して変形させた状態を示している。シート乗り上げ部３Ａのコイル端部が変形されると、隙間ＳＰ１は隙間ＳＰ１１になり、隙間ＳＰ２は隙間ＳＰ２１になり、隙間ＳＰ３は隙間ＳＰ３１になる。なお、同図では、矢印Ａ１方向側視において、Ｕ３相を除くコイル導体巻き返し部３Ｒの先端側の７本のコイル辺部１０ａ、１０ｂを第１０層から第９層に移動させている。

コイル導体巻き返し部３ＲのＵ３相のコイル辺部１０ｂは、中性点５Ｎに接続されており、当該コイル辺部１０ｂと中性点５Ｎとを接続する接続線は、当該コイル辺部１０ｂから３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）外方に離れていく方向に延伸している。一方、上記７本のコイル辺部１０ａ、１０ｂは、３相回転電機の軸方向（矢印Ｇ１方向）外方から上記７本のコイル辺部１０ａ、１０ｂに向かう方向にコイル端部２０ａ、２０ｂが引き回されている。よって、コイル導体巻き返し部３ＲのＵ３相のコイル辺部１０ｂを、第１０層から第９層に移動させることができない。

また、矢印Ａ２方向側視において、コイル導体巻き返し部３Ｒの先端側の８本のコイル辺部１０ａ、１０ｂは、ヘリカル巻シート状コイル３のシート端部でありコイル導体が巻き返される部分であるので、他のコイル辺部１０ａ、１０ｂの配置の影響を受けることなく、第１０層から第９層に容易に移動させることができる。しかしながら、同図（ｃ）に示すように、これらの８本のコイル辺部１０ａ、１０ｂを接続するコイル端部の配策のために、第１０層のスペースが必要であり、コイル導体巻き返し部３Ｒは、第９層および第１０層に突出している。

以上により、ヘリカル巻シート状コイル３がステータコア７の径方向に巻き重ねられたとき、シート乗り上げ部３Ａの径方向厚みは、理想収容ライン３ＩＬに対して２層分、増加する。このように、第５実施形態に示すヘリカル巻シート状コイル３は、第１実施形態に示すヘリカル巻シート状コイル３と比べて、渦巻き状のヘリカル巻シート状コイル３をコンパクトにすることができ、３相回転電機を小型化および低コスト化することができる。

なお、本実施形態では、ヘリカル巻方向および円環巻方向は、時計回り（右回り）で一致しているが、ヘリカル巻方向および円環巻方向は、反時計回り（左回り）で一致させることもできる。また、第２実施形態〜第４実施形態においても、第５実施形態と同様にして、渦巻き状のヘリカル巻シート状コイル３をコンパクトにすることができ、３相回転電機を小型化および低コスト化することができる。

＜その他＞
本発明は上記し且つ図面に示した実施形態のみに限定されるものではなく、要旨を逸脱しない範囲内で適宜変更して実施することができる。例えば、上記実施形態では、３相回転電機の波巻き巻線として、ヘリカル巻シート状コイル３を例に説明したが、本発明は、ヘリカル巻シート状コイル３に限定されるものではない。以下、コイル導体がステータコア７の周方向の１方向に巻装される１方向巻きコイルを例に説明する。

図３４は、Ｕ相コイル９Ｕの接続状態の一例を示す模式図である。同図では、Ｕ相コイル９Ｕを直線的に展開して、Ｕ１相の１方向巻きコイルＵ１ａ、Ｕ１ｂと、Ｕ２相の１方向巻きコイルＵ２ａ、Ｕ２ｂと、Ｕ３相の１方向巻きコイルＵ１ａと、を分離して示している。なお、同図では、一例として４極の３相回転電機を示しており、ステータコア７の周方向（可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向））におけるＵ相コイル９Ｕの巻始め位置７４を黒色四角印で示し、Ｕ相コイル９Ｕの巻始め位置７４と同位相になる同位相位置７５を白色四角印で示している。以下、同図に基づいて、Ｕ相を例に説明するが、Ｖ相およびＷ相についても同様である。

Ｕ相コイル９Ｕは、Ｕ１相の１方向巻きコイルＵ１ａ、Ｕ１ｂと、Ｕ２相の１方向巻きコイルＵ２ａ、Ｕ２ｂと、Ｕ３相の１方向巻きコイルＵ１ａと、が直列接続されている。１方向巻きコイルＵ１ａ、Ｕ１ｂは、それぞれ短節巻部３ＳＷと長節巻部３ＬＷとが交互に繰り返されて波巻きが構成されており、１方向巻きコイルＵ１ａ、Ｕ１ｂは直列接続されている。１方向巻きコイルＵ２ａは、１方向巻きコイルＵ１ａを可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に１スロットピッチ分、移動させたものであり、１方向巻きコイルＵ２ｂは、１方向巻きコイルＵ１ｂを可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に１スロットピッチ分、移動させたものである。１方向巻きコイルＵ３ａは、１方向巻きコイルＵ２ａを可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に１スロットピッチ分、移動させたものである。

１^＊は、１方向巻きコイルＵ１ａの巻始め位置を示し、２^＊は、１方向巻きコイルＵ１ａの巻終わり位置を示している。４^＊は、１方向巻きコイルＵ１ｂの巻始め位置を示し、３^＊は、１方向巻きコイルＵ１ｂの巻終わり位置を示している。Ｕ２相についても同様であり、５^＊は、１方向巻きコイルＵ２ａの巻始め位置を示し、６^＊は、１方向巻きコイルＵ２ａの巻終わり位置を示している。８^＊は、１方向巻きコイルＵ２ｂの巻始め位置を示し、７^＊は、１方向巻きコイルＵ２ｂの巻終わり位置を示している。Ｕ３相は、１方向巻きコイルＵ３ａのみを有し、９^＊は、１方向巻きコイルＵ３ａの巻始め位置を示し、１０^＊は、１方向巻きコイルＵ３ａの巻終わり位置を示している。なお、１^＊は、Ｕ相端子９ＴＵに接続され、１０^＊は、中性点９Ｎに接続される。

同図に示すように、１方向巻きコイルＵ１ｂは、１方向巻きコイルＵ１ａに対して可動子磁極の移動方向（矢印Ｆ１方向）に所定ピッチ規定量分、移動した状態に形成されている。同図では、ピッチ規定量は、長節巻部３ＬＷのコイル辺ピッチに設定されており、毎極スロット数の小数点以下を切り上げた自然数に設定されている。これにより、３相回転電機の駆動時に１方向巻きコイルＵ１ｂに流れる電流方向は、１方向巻きコイルＵ１ａの電流方向に対して逆方向になる。そのため、１方向巻きコイルＵ１ａ、Ｕ１ｂの関係は、既述のコイルユニット１ａ、１ｂの関係と同様の関係になっている。なお、同図では、電流方向を矢印で示している。また、ピッチ規定量は、短節巻部３ＳＷのコイル辺ピッチとすることもできる。この場合、ピッチ規定量は、毎極スロット数の小数点以下を切り捨てた自然数に設定する。

Ｕ１相のコイルユニット１ａに相当する１方向巻きコイルＵ１ａは、相端子９ＴＵから巻き始められ、長節巻部３ＬＷと短節巻部３ＳＷとが交互に繰り返されている（１^＊〜２^＊）。そして、１方向巻きコイルＵ１ａの長節巻部３ＬＷは、コイル導体巻き返し部３Ｒを介してＵ１相のコイルユニット１ｂに相当する１方向巻きコイルＵ１ｂに接続されている（２^＊〜３^＊）。コイル導体巻き返し部３Ｒでは、長節巻部３ＬＷが連続しており、１方向巻きコイルＵ１ｂは、短節巻部３ＳＷと長節巻部３ＬＷとが交互に繰り返されている（３^＊〜４^＊）。

１方向巻きコイルＵ１ｂの長節巻部３ＬＷは、短節巻部３ＳＷを介してＵ２相のコイルユニット１ａに相当する１方向巻きコイルＵ２ａに接続されている（４^＊〜５^＊）。１方向巻きコイルＵ２ａは、長節巻部３ＬＷと短節巻部３ＳＷとが交互に繰り返されている（５^＊〜６^＊）。そして、１方向巻きコイルＵ２ａの長節巻部３ＬＷは、コイル導体巻き返し部３Ｒを介してＵ２相のコイルユニット１ｂに相当する１方向巻きコイルＵ２ｂに接続されている（６^＊〜７^＊）。コイル導体巻き返し部３Ｒでは、長節巻部３ＬＷが連続しており、１方向巻きコイルＵ２ｂは、短節巻部３ＳＷと長節巻部３ＬＷとが交互に繰り返されている（７^＊〜８^＊）。

１方向巻きコイルＵ２ｂの長節巻部３ＬＷは、短節巻部３ＳＷを介してＵ３相のコイルユニット１ａに相当する１方向巻きコイルＵ３ａに接続されている（８^＊〜９^＊）。１方向巻きコイルＵ３ａは、長節巻部３ＬＷと短節巻部３ＳＷとが交互に繰り返されている（９^＊〜１０^＊）。そして、１方向巻きコイルＵ３ａの長節巻部３ＬＷは、中性点９Ｎに接続される。

このように、１方向巻きコイルＵ１ａ、Ｕ１ｂ、Ｕ２ａ、Ｕ２ｂ、Ｕ３ａにおいても、ヘリカル巻シート状コイル３の場合と同様に巻装することができ、上記実施形態で既述の効果と同様の効果を得ることができる。また、上記実施形態では、ヘリカル巻シート状コイル３は、ステータの周方向長の４倍の波巻き構成が為されているが、これに限定されるものではなく、ステータの周方向長の自然数倍であれば良い。なお、本発明の波巻き巻線は、波巻き巻装方式の種々の３相回転電機に用いることができ、例えば、車両の駆動用電動機、発電機、産業用の電動機、発電機などに用いることができる。

１０ａ，１０ｂ：コイル辺部、
２０ａ，２０ｂ：コイル端部、
３：ヘリカル巻シート状コイル、
３ＳＷ：短節巻部、３ＬＷ：長節巻部、
３ＧＣ：同相コイル辺部群、
３ＧＣ１：最多同相コイル辺部群、３ＧＣ２：最少同相コイル辺部群、
３Ｓ：コイル導体巻始め部、３Ｒ：コイル導体巻き返し部、３Ａ：シート乗り上げ部、
５Ｘ１，５Ｘ２，５Ｘ３：相単位コイル、
５ＴＸ：相端子、５Ｔ：相端部、５ＤＷ：引き回し部分、
６Ｘ：相コイル、
７：ステータコア、７３：スロット、７３１：単相スロット、７３２：複相スロット、
Ｆ１：可動子磁極の移動方向、Ｇ１：３相回転電機の軸方向、Ｈ１：スロット７３の深さ方向、Ｈ１１：スロット底部側、Ｈ１２：スロット開口部側、
θＵＳ１，θＵＬ１，θＵＲ１：立ち上り傾斜角、
θＤＳ１，θＤＬ１，θＤＲ１：立下り傾斜角。
但し、Ｘは、Ｕ、Ｖ、Ｗのいずれか。

Claims (12)

1. ステータコアの各スロットに交互に挿通されるコイル辺部と、前記コイル辺部と一体に形成され前記コイル辺部の同一側端部を接続するコイル端部とを有するコイル導体が波巻き構成となるように巻装された３相回転電機の波巻き巻線であって、
   前記波巻き構成は、前記コイル端部によって接続される前記コイル辺部間のコイル辺ピッチが１磁極ピッチより短い短節巻部と、前記コイル端部によって接続される前記コイル辺部間のコイル辺ピッチが１磁極ピッチより長い長節巻部とが交互に繰り返されて波巻きが構成されており、
   前記スロットは、毎極毎相スロット数が整数でない分数スロットであり、１つのスロット内において３相のうちの単一相のコイル辺部が収容される単相スロットと、１つのスロット内において３相のうちの複数相のコイル辺部が収容される複相スロットとを有し、
   前記短節巻部の前記コイル辺ピッチは、毎極スロット数の小数点以下を切り捨てた自然数に設定され、前記長節巻部の前記コイル辺ピッチは、前記毎極スロット数の小数点以下を切り上げた自然数に設定されている３相回転電機の波巻き巻線。
2. 前記スロットの深さ方向の同一層に収容される前記コイル辺部であって１スロットピッチ間隔で隣接する同相の複数のコイル辺部を同相コイル辺部群とするとき、
   前記同相コイル辺部群のうち前記同相コイル辺部群に属するコイル辺部数が最も多い最多同相コイル辺部群から当該相の相端子が引き出されている請求項１に記載の３相回転電機の波巻き巻線。
3. 前記短節巻部の前記コイル端部と前記長節巻部の前記コイル端部とは、前記３相回転電機の軸方向両端に分離して配されており、
   ３相の各相端子を引き出す相端部、並びに、可動子磁極の移動方向の一端側であって前記相端部側の前記短節巻部および前記長節巻部における引き回し部分は、前記短節巻部のコイル端部側に配されている請求項１または２に記載の３相回転電機の波巻き巻線。
4. 前記コイル端部は、前記スロットの深さ方向において異なる位置に配されるスロット底部側の前記コイル辺部とスロット開口部側の前記コイル辺部とを接続する請求項１〜３のいずれか一項に記載の３相回転電機の波巻き巻線。
5. 隣接する前記コイル端部は、可動子磁極の移動方向、前記３相回転電機の軸方向および前記スロットの深さ方向の方向毎に略等距離になるように配され、前記コイル端部は、前記３相回転電機の軸方向両端のコイル端部高さがそれぞれ略均一になるように形成されている請求項４に記載の３相回転電機の波巻き巻線。
6. 前記コイル端部は、前記スロットの深さ方向において異なる位置に配される前記スロット底部側の前記コイル辺部と前記スロット開口部側の前記コイル辺部とを交互に接続して、前記スロット底部側の前記コイル辺部と前記スロット開口部側の前記コイル辺部とが、前記スロットの深さ方向の２層分を占有しており、
   前記波巻き巻線は、可動子磁極の移動方向の一端側のコイル導体巻始め部から巻き始められ、前記短節巻部と前記長節巻部とが交互に繰り返されて前記可動子磁極の移動方向の他端側のコイル導体巻き返し部で巻き返され、前記短節巻部と前記長節巻部とが交互に繰り返されて前記可動子磁極の移動方向の一端側まで巻装されており、
   前記コイル導体巻き返し部で巻き返される直前の前記短節巻部または前記長節巻部、前記コイル導体巻き返し部、並びに、前記コイル導体巻き返し部で巻き返された直後の前記短節巻部または前記長節巻部では、前記短節巻部と前記長節巻部とが交互に繰り返される相と、前記短節巻部および前記長節巻部のうちのいずれかが連続する相とが混在している請求項４または５に記載の３相回転電機の波巻き巻線。
7. 前記波巻き構成は、前記コイル導体がヘリカル状につながる２層のヘリカル巻シート状コイルとして構成され、
   前記ヘリカル巻シート状コイルは、２層のうちの一方の層が他方の層に対して前記可動子磁極の移動方向に、前記短節巻部の前記コイル辺ピッチまたは前記長節巻部の前記コイル辺ピッチ分、移動した状態に形成されている請求項６に記載の３相回転電機の波巻き巻線。
8. 前記可動子磁極の移動方向の一端側の相端部側視において、前記コイル辺部から前記３相回転電機の軸方向外方に離れていく前記コイル端部の立ち上り方向と、前記可動子磁極の移動方向との為す角を立ち上り傾斜角とし、前記可動子磁極の移動方向の一端側の相端部側視において、前記３相回転電機の軸方向外方から前記コイル辺部に向かう前記コイル端部の立下り方向と、前記可動子磁極の移動方向との為す角を立下り傾斜角とするとき、
   前記長節巻部が連続する前記コイル導体巻き返し部の前記立ち上り傾斜角は、前記短節巻部の前記立ち上り傾斜角と同じ角度に設定され、前記長節巻部が連続する前記コイル導体巻き返し部の前記立下り傾斜角は、前記短節巻部の前記立下り傾斜角と比べて小さく設定されている請求項７に記載の３相回転電機の波巻き巻線。
9. 前記可動子磁極の移動方向の一端側の相端部側視において、前記コイル辺部から前記３相回転電機の軸方向外方に離れていく前記コイル端部の立ち上り方向と、前記可動子磁極の移動方向との為す角を立ち上り傾斜角とし、前記可動子磁極の移動方向の一端側の相端部側視において、前記３相回転電機の軸方向外方から前記コイル辺部に向かう前記コイル端部の立下り方向と、前記可動子磁極の移動方向との為す角を立下り傾斜角とするとき、
   前記短節巻部が連続する前記コイル導体巻き返し部の前記立ち上り傾斜角は、前記長節巻部の前記立ち上り傾斜角と同じ角度に設定され、前記短節巻部が連続する前記コイル導体巻き返し部の前記立下り傾斜角は、前記長節巻部の前記立下り傾斜角と比べて大きく設定されている請求項７に記載の３相回転電機の波巻き巻線。
10. 前記スロットの深さ方向の同一層に収容される前記コイル辺部であって１スロットピッチ間隔で隣接する同相の複数のコイル辺部を同相コイル辺部群とするとき、
    前記同相コイル辺部群のうち前記同相コイル辺部群に属するコイル辺部数が最も少ない最少同相コイル辺部群の前記可動子磁極の移動方向の一端側のコイル辺部は、前記可動子磁極の移動方向の前記ヘリカル巻シート状コイルのシート端部である請求項７〜９のいずれか一項に記載の３相回転電機の波巻き巻線。
11. 前記可動子磁極の移動方向の前記コイル導体巻始め部側視において前記コイル導体巻始め部から離れていく前記コイル導体の巻方向をヘリカル巻方向とし、相端部側からの前記３相回転電機の軸方向視において渦巻き状に装着したヘリカル巻シート状コイルで前記相端部を始点とした場合の渦巻き方向を円環巻方向とするとき、
    前記ヘリカル巻方向と前記円環巻方向とが一致している請求項７〜１０のいずれか一項に記載の３相回転電機の波巻き巻線。
12. 前記渦巻き状のヘリカル巻シート状コイルにおいて前記コイル導体巻始め部から前記コイル導体巻き返し部に掛けて前記ステータコアの径方向内周側に乗り上げるように巻き重なる２磁極ピッチ分のコイル導体をシート乗り上げ部とするとき、
    前記シート乗り上げ部のコイル端部は、前記円環巻方向に対して前記ステータコアの径方向内周側に傾斜して変形された部位をもち、前記コイル導体巻き返し部の先端側２相分のコイル端部は、前記可動子磁極の移動方向と略平行に配設されている請求項１１に記載の３相回転電機の波巻き巻線。

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