JP2014202171A - 過給機 - Google Patents

Abstract

【課題】比較的高温になるバックプレートを効果的に冷却することができ、ＰＣＶを備える内燃機関に適用された場合にディフューザ壁面のデポジット堆積量を低減することができる過給機を提供する。
【解決手段】過給機６０のコンプレッサハウジングＣＨは、冷媒が通過する冷却通路ＩＬを備え、バックプレートＢＰは、コンプレッサハウジングＣＨの部分であって前記冷却通路ＩＬの壁面の一部又は全部を構成している部分と一体成型で構成されている。従って、高温となっているベアリングハウジング９０から伝達される熱によって加熱されているバックプレートＢＰの熱を、比較的効率良く冷却することができ、第２ディフューザ壁部７２ｂの温度上昇が抑制される。よって、ディフューザ部ＤＦを通過するオイルミスト粒子ＯＭの油分の蒸発が抑制され、粘着性を有するオイルミスト粒子ＯＭへと変化し難く、堆積デポジットの量を低減することができる。
【選択図】図２

Description

本発明は、内燃機関に好適に用いられ得る過給機に関する。

従来から、内燃機関（以下、単に「機関」とも称呼する。）の燃焼室からクランクケース内に漏出したブローバイガスを吸気通路に還流させることにより、クランクケース内の換気を行うシステムが知られている。係るシステムは、「ブローバイガス還流装置」又は「ＰＣＶ（ポジティブ・クランクケース・ベンチレーション）」とも称呼される。

ところで、クランクケース内ではクランクシャフトが高速で回転するためにオイルパンに貯留されているオイルが飛散する。その結果、クランクケース内にオイルミスト（潤滑油の液体状微粒子）が形成される。このオイルミストがブローバイガス還流装置によりブローバイガスとともに吸気通路に還流されると、吸気通路を構成している部材（以下、「吸気通路構成部材」とも称呼する。）に付着する。即ち、吸気通路構成部材にデポジットが堆積する。

このデポジットは機関の特性上好ましくない。特に、吸気通路に過給機のコンプレッサが設けられている場合、コンプレッサ内のディフューザ部（ディフューザ通路）では、空気が圧縮され温度が上昇するため、煤を含んだオイルミスト（以下、「オイルミスト粒子」と称呼する。）の油分が蒸発する。その結果、オイルミスト粒子は粘着性のオイルミスト粒子に変化してディフューザ部の壁面（ディフューザ壁面）にデポジットとして堆積するので、過給機の効率が低下する虞がある。

そのため、従来装置の一つは、ブローバイガス還流装置に特殊な構造の気液分離室を有し、この気液分離室によってブローバイガス中のオイル成分を効率的に分離している。従って、この従来装置は、吸気通路構成部材（例えば、ディフューザ壁面）に堆積するデポジットの量を低減することができる（例えば、特許文献１を参照。）。

特開２００７−１８７０３３号公報

しかしながら、上記従来装置は、気液分離室を別途設ける必要があるので、内燃機関の製造コストを上昇させてしまう。更に、上記従来装置は、気液分離室で分離されたオイルを回収・処理するための構造を必要とするので、内燃機関の製造コストを一層上昇させてしまう。

そこで、発明者は種々の検討を行なったところ、高温となるために粘着性のオイルミスト粒子が発生し易い過給機のディフューザ部を効果的に冷却できれば、ディフューザ壁面へ付着するデポジットの堆積量を低減することができるとの知見を得た。

ところが、ディフューザ部の壁面を構成しているバックプレートはベアリングハウジングと連接されているので、高温の排気に曝される過給機のタービンからベアリングハウジングを通して伝わる熱により比較的高温になる。更に、従来から、コンプレッサハウジングに冷却水通路等の冷却機構を設けることも検討されているが、コンプレッサハウジングとバックプレートとの接合部の熱抵抗が比較的高いから、係る冷却機構を備えていてもバックプレートを効果的に冷却することができないことが判明した。

本発明は、上述した課題を解決するためになされた発明である。即ち、本発明の目的の一つは、比較的高温になるバックプレートを効果的に冷却することができ、従って、ＰＣＶを備える内燃機関に適用された場合にディフューザ壁面のデポジット堆積量を低減することができる過給機を提供することにある。

本発明の過給機は、コンプレッサインペラ翼、コンプレッサハウジング及びバックプレートを含む遠心式圧縮機と、ベアリングハウジングと、を備える。更に、前記コンプレッサハウジングは冷媒が通過する冷却通路を備える。加えて、前記バックプレートは、「前記コンプレッサハウジングの部分であって前記冷却通路の壁面の一部又は全部を構成している部分」と一体成型で構成されている。

これによれば、バックプレートは前記コンプレッサハウジングの部分を通して冷却通路の壁面まで連続している。従って、バックプレートとコンプレッサとが別体である従来の過給機に比べ、バックプレートから冷却通路までの熱抵抗が小さくなる。その結果、バックプレートを効果的に冷却することができる。

よって、本発明の過給機が、クランクケース内のブローバイガスを吸気通路に還流させるブローバイガス通路部を備える内燃機関に適用され、且つ、前記遠心式圧縮機が、前記吸気通路であって前記ブローバイガス通路と前記吸気通路との接続部よりも下流側に配設された場合であっても、ディフューザ壁面を構成するバックプレートの壁面に堆積するデポジットの量を低減することができる。

前記コンプレッサハウジングは、前記コンプレッサハウジングの前記バックプレートと一体成型されている部分と、前記コンプレッサハウジングの前記バックプレートと一体成型されていない部分と、を含むことができる。この場合、「前記コンプレッサハウジングの前記バックプレートと一体成型されている部分」が、「前記コンプレッサハウジングの前記バックプレートと一体成型されていない部分」に比べて、より高い熱伝導率を有する部材から構成されていることが好ましい。

上記構成によれば、バックプレートから冷却通路までの熱抵抗を一層小さくすることができる。更に、熱伝導率が高い材料は一般に高価であるが、上記構成によれば、コンプレッサハウジング全体を熱伝導率が高い材料により形成する必要がないので、コストの上昇を抑制しながらバックプレートの温度を低く維持することができる。

更に、本発明の過給機の態様の一つは、ベアリングハウジングと前記バックプレートとの間に設けられた断熱部材を有し、前記ベアリングハウジングと前記バックプレートとが前記断熱部材を介して連接されている。

これによれば、高温になるベアリングハウジングの熱が断熱部材によってバックプレートへ伝わり難くなるので、更に、バックプレートの温度を低減することができる。

図１は、本発明の第１実施形態に係る過給機及びその過給機が適用される内燃機関の概略図である。 図２は、図１に示した過給機の断面図である。 図３は、従来の過給機の断面図である。 図４は、コンプレッサ部の内部でオイルミスト粒子がデポジットとして堆積する原理を示した図である。 図５は、本発明の第２実施形態に係る過給機の断面図である。 図６は、本発明の第３実施形態に係る過給機の断面図である。

以下、本発明の各実施形態に係る過給機（ターボチャージャ）について図面を参照しながら説明する。本発明の過給機が適用される内燃機関は、ピストン往復動型・直列・多気筒（４気筒）・ディーゼル機関である。但し、本発明は他の形式の機関にも適用することができる。

＜第１実施形態＞
図１に示したように、本発明の第１実施形態に係る過給機（ターボチャージャ；以下、「第１過給機」とも称呼する。）６０は内燃機関（機関）１０に適用される。機関１０は、機関本体部２０、吸気通路部３０及び排気通路部４０を備えている。

機関本体部２０は、クランクケース２１、オイルパン２２、シリンダブロック２３及びシリンダヘッド部２４を含んでいる。

クランクケース２１は、クランクシャフト２１ａを回転可能に支持している。
オイルパン２２は、クランクケース２１の下方においてクランクケース２１に固定されている。オイルパン２２は、クランクケース２１とともに、クランクシャフト２１ａ及び潤滑油（オイル）ＯＬを収容する空間（以下、「クランクケース室」とも称呼する。）を形成している。

シリンダブロック２３は、クランクケース２１の上方においてクランクケース２１に固定されている。シリンダブロック２３は、アルミニウム製であって、中空円筒状のシリンダ（シリンダボア）２３ａを複数個（４気筒分）備えている。シリンダ２３ａの内周には鋳鉄製のシリンダライナ２３ｂが嵌入されている。

シリンダ２３ａにはピストン２３ｃが収容されている。
ピストン２３ｃは略円筒形であり、側面に複数のピストンリングを備えている。複数のピストンリングのうちの最も下方（クランクケース２１側）のリングは、所謂「オイルリングＯＲ」である。オイルリングＯＲは、シリンダ２３ａの内壁（即ち、シリンダライナ２３ｂの内壁）を摺動しながら同内壁の潤滑油（油膜）をクランクケース２１側に掻き落とすようになっている。ピストン２３ｃは、コネクティングロッド２３ｄによってクランクシャフト２１ａに連結されている。ピストン２３ｃの上面（頂面）はシリンダライナ２３ｂの内壁面及びシリンダヘッド部２４の下面と共に燃焼室ＣＣを形成している。

シリンダヘッド部２４は、シリンダブロック２３の上方においてシリンダブロック２３に固定されている。シリンダヘッド部２４には、燃焼室ＣＣに連通する吸気ポート、及び、燃焼室ＣＣに連通する排気ポートが形成されている。吸気ポートは吸気弁により開閉される。吸気弁は、シリンダヘッド部２４に収容された「図示しないインテークカムシャフトのカム」により駆動される。排気ポートは排気弁により開閉される。排気弁は、シリンダヘッド部２４に収容された「図示しないエグゾーストカムシャフトのカム」により駆動される。シリンダヘッド部２４は、シリンダヘッドカバー２４ａにより覆われている。更に、シリンダヘッド部２４内には図示しない燃料噴射弁が備えられている。

吸気通路部３０は、吸気管３１、インタークーラ３２及びターボチャージャ６０のコンプレッサ７０を含んでいる。吸気管３１は吸気ポートと接続されている。従って、吸気管３１及び吸気ポートは吸気通路を構成している。

コンプレッサ７０は吸気管３１に介装されていて、吸入空気を圧縮するようになっている。インタークーラ３２は、吸気管３１であってコンプレッサ７０よりも下流の位置に介装されていて、吸入空気を冷却するようになっている。なお、コンプレッサ７０については後に詳述する。

排気通路部４０は、排気管４１及びターボチャージャ６０のタービン８０を含んでいる。排気管４１は排気ポートと接続されている。従って、排気管４１及び排気ポートは排気通路を構成している。

タービン８０は排気管４１に介装されていて、排ガスによりタービン８０のインペラ翼が回転されるようになっている。この結果、タービン８０のインペラ翼に連結されたコンプレッサ７０のコンプレッサインペラ翼が回転し、それによりターボチャージャ６０は過給を行うようになっている。

ブローバイガス還流装置５０は、第１ガス通路部５１と、第２ガス通路部５２と、第３ガス通路部５３と、を含む。

第１ガス通路部５１はシリンダブロック２３内に形成されている。第１ガス通路部５１はクランクケース室をシリンダヘッド部２４内の第２ガス通路部５２に接続するようになっている。第２ガス通路部５２は、シリンダヘッド部２４内の所定の経路を通り、第３ガス通路部５３の一端に接続されている。第３ガス通路部５３は機関１０本体の外部に設けられたガス管５３ａにより構成されている。第３ガス通路部５３の他端は吸気管３１であってコンプレッサ７０よりも上流位置に接続されている。

以上の構成により、燃焼室ＣＣからクランクケース室に漏出したブローバイガスは、第１ガス通路部５１、第２ガス通路部５２及び第３ガス通路部５３を通って吸気通路部３０へと還流（流入）させられる。なお、第３ガス通路部５３には図示しない周知のＰＣＶバルブが備えられてもよい。

クランクシャフト２１ａは、実際には、クランクケースに回転可能に支持されたクランクジャーナルと、クランクピン、クランクアーム及びバランスウエイトと、を含んでいる。クランクピン、クランクアーム及びバランスウエイトは機関１０が運転されているとき、高速で回転・運動する。更に、コネクティングロッド２３ｄも機関１０が運転されているとき、高速で運動する。従って、オイルリングＯＲによりクランクケース室へと掻き落とされる潤滑油は、高速で回転・運動している部材（クランクピン、クランクアーム、バランスウエイト及びコネクティングロッド２３ｄ等）に落下しながら衝突して飛散する。加えて、ピストンリングとシリンダライナ２３ｂの内壁面との間から燃焼室ＣＣ内のガスが噴出することによっても潤滑油が飛散する。よって、クランクケース室内に多量のオイルミスト（潤滑油の飛沫）が発生する。

一方、ブローバイガスには煤（ｓｏｏｔ）等の微粒子（パティキュレートマター、ＰＭ）が含まれている。パティキュレートマターの径は例えば０．１μｍ程度未満である。これに対し、クランクケース内において発生しているオイルミストの粒径の平均は１μｍ〜５μｍ程度である。従って、複数のパティキュレートマターＰＭがオイルミスト内に取り込まれ、オイルミスト粒子となる。このオイルミスト粒子は第１〜第３ブローバイガス通路部５１〜５３を通してターボチャージャ６０のコンプレッサ７０に流入する。

次に、本発明の第１実施形態に係る過給機（以下、「第１過給機」とも称呼される。）６０について、図２を参照しながら説明する。

図２は、第１過給機６０のタービンシャフト９１の回転軸線Ｃを通る片側断面図である。第１過給機６０は、コンプレッサ７０と、タービン８０と、ベアリングハウジング９０と、を備える。

コンプレッサ７０は、第１部材７１、第２部材７２及びコンプレッサインペラ７３を備える。コンプレッサ７０は、遠心式圧縮機であり、吸気導入部、圧縮部ＣＰ、ディフューザ部ＤＦ及びスクロール部ＳＲを有する。コンプレッサ７０は「第１コンプレッサ」とも称呼される。

第１部材７１及び第２部材７２は、従来の過給機における「コンプレッサハウジングＣＨ及びバックプレートＢＰ（図３に示した従来の過給機のコンプレッサハウジングＣＨ及びバックプレートＢＰを参照。）」を構成している。第１部材７１と第２部材７２とは、第１接続部ＪＣ１及び第２接続部ＪＣ２において互いに接合されている。

より具体的に述べると、第１部材７１は、コンプレッサハウジングＣＨの吸気入口側（吸気上流側）の部分を構成している。即ち、第１部材７１は、吸気導入壁部７１ａと、シュラウド壁部７１ｂと、第１ディフューザ壁部７１ｃと、第１スクロール構成部７１ｄと、を含んでいる。

吸気導入壁部７１ａは、コンプレッサ７０に吸気を導入する部分である筒状部である。
シュラウド壁部７１ｂは、吸気導入壁部７１ａに連接される。シュラウド壁部７１ｂは、コンプレッサインペラ７３（より詳細には、後述するコンプレッサインペラ翼７３１）の径方向外側に位置し且つコンプレッサインペラ７３の径方向外側の形状に沿う形状の壁面を構成する部分である。この壁面とコンプレッサインペラ７３との間の空間は圧縮部ＣＰを構成している。

第１ディフューザ壁部７１ｃは、シュラウド壁部７１ｂに連接している。第１ディフューザ壁部７１ｃは、後述する第２部材７２の第２ディフューザ壁部７２ｂと略平行となるように対向し、ディフューザ部ＤＦを構成している。ディフューザ部ＤＦは、コンプレッサインペラ７３の回転軸線Ｃの周りに環状（薄いリング状）に形成された空間であり、圧縮部ＣＰから排出される吸気が流入するようになっている。

第１スクロール構成部７１ｄは第１ディフューザ壁部７１ｃに連接していて、スクロール部ＳＲの一部を構成している。スクロール部ＳＲは、ディフューザ部ＤＦの外周においてコンプレッサインペラ７３の回転軸線Ｃの周りに環状（ドーナツ状）に形成された空間であり、ディフューザ部ＤＦから排出される吸気が流入するようになっている。第１スクロール構成部７１ｄは、そのスクロール部ＳＲの壁面の１／４程度を構成している。

第２部材７２は、コンプレッサハウジングＣＨの吸気出口側（吸気下流側）の部分を構成している。即ち、第２部材７２は、第２スクロール構成部７２ａと、第２ディフューザ壁部７２ｂと、を含んでいる。

第２スクロール構成部７２ａは、第１スクロール構成部７１ｄに連接され、スクロール部ＳＲの残りの壁面の３／４程度を構成している。

第２ディフューザ壁部７２ｂは、略環状の板体部であって、その外周において第２スクロール構成部７２ａに連接されている。前述したように、第２ディフューザ壁部７２ｂは第１ディフューザ壁部７１ｃと対向し、ディフューザ部ＤＦを構成している。第２ディフューザ壁部７２ｂは、その内周において、ベアリングハウジング９０の「コンプレッサ７０側端部近傍の外周部」に固定されている。

更に、第１部材７１と第２部材７２とは、第１部材７１の「シュラウド壁部７１ｂ、第１ディフューザ壁部７１ｃ及び第１スクロール構成部７１ｄ」によって包囲される部分であって第２部材７２の「第２スクロール構成部７２ａ」の内周部外側に、冷媒（例えば、冷却水）が通過する冷却通路ＩＬを形成している。即ち、冷却通路ＩＬは、第１部材７１の外側壁面の一部と、第２部材７２の外側壁面の一部と、によって形成されている。

第１部材７１及び第２部材７２の材料には、主としてアルミニウムが用いられる。アルミニウムは比較的熱伝導率の高い材料であるので、第１部材７１及び第２部材７２が受けた熱は、比較的効率良く冷却通路ＩＬに放熱される。

コンプレッサインペラ７３は、コンプレッサインペラ翼７３１及びコンプレッサインペラハブ７３２を備える。コンプレッサインペラ翼７３１はハブ７３２に支持されている。ハブ７３２はタービンシャフト９１に固定されている。

タービン８０は、タービンハウジング８１及びタービンインペラ８２を有する。
タービンハウジング８１は、略円環状をなしており、ベアリングハウジング９０に接合されたコンプレッサ７０と反対側端部に接合されている。タービンインペラ８２は、タービンシャフト９１に固定されており、前述したコンプレッサインペラ７３と一体になって回転するようになっている。

ベアリングハウジング９０は、前述したタービンシャフト９１、ベーンアクチュエータ９２及びガイドベーン９３を備える。

タービンシャフト９１は、ベアリングハウジング９０に回転可能に固定される。ベーンアクチュエータ９２は、タービンインペラ８２の径方向外方であってベーンアクチュエータの端面９２ａがベアリングハウジング９０の回転軸線Ｃ方向の端面９０ａと同一面となるように固定される。ガイドベーン９３は、ベーンアクチュエータ９２により回転されるようになっている。なお、実際には図２に示したガイドベーン９３のほか図示されない複数個のガイドベーンが、タービンインペラ８２の周囲を囲むように環状に配設されている。

次に、図３及び図４を参照しながら、従来の過給機のディフューザ部にデポジットがどのように堆積するのかについて説明する。図３に示したように、従来の過給機におけるコンプレッサにおいては、バックプレートＢＰが「スクロール部ＳＲ及びシュラウド部ＳＤ等を構成しているコンプレッサハウジングＣＨ」とは別体となっている。即ち、バックプレートＢＰは、接合部ＪＣ３にてベアリングハウジング９０に接合されるとともに、接合部ＪＣ４にてコンプレッサハウジングＣＨのスクロール部ＳＲの端部に接合される。バックプレートＢＰは第２ディフューザ壁部ＤＦ２を構成している。

第１〜第３ブローバイガス通路部５１〜５３（図１を参照。）を通ったオイルミスト粒子ＯＭを含むブローバイガスは、コンプレッサの上流にて、吸気通路部３０の吸気管３１を通る空気と合流し、コンプレッサに流入する（図４の（Ａ）を参照。）。流入した空気は、吸気導入壁面ＩＡ１により形成される吸気導入部を通過し、コンプレッサインペラ７３とシュラウド壁部ＳＤ１に囲まれた空間（圧縮部ＣＰ）に流入する。その空気はコンプレッサインペラ７３の回転力により圧縮されるので、温度が上昇する。このとき、オイルミスト粒子ＯＭ中の油分の一部が周囲の熱で蒸発する。その結果、オイルミスト粒子ＯＭが高粘度化する（図４の（Ｂ）を参照。）。高粘度化したオイルミスト粒子ＯＭは壁面に付着し易い状態となる。

第１ディフューザ壁部ＤＦ１及び第２ディフューザ壁部ＤＦ２により形成されたディフューザ部ＤＦにおいては空気の温度が更に上昇するから、それらの壁部の温度はシュラウド壁部ＳＤ１の温度よりも更に高くなる。よって、第１ディフューザ壁部ＤＦ１及び第２ディフューザ壁部ＤＦ２に付着したオイルミスト粒子ＯＭの油分は更に蒸発する（図４の（Ｃ）を参照。）。即ち、図４の（Ｃ）〜（Ｄ）にかけて、第１ディフューザ壁部ＤＦ１及び第２ディフューザ壁部ＤＦ２に付着したオイルミスト粒子ＯＭは、その油分が蒸発して、第１ディフューザ壁部ＤＦ１及び第２ディフューザ壁部ＤＦ２に固着・堆積する。但し、第１ディフューザ壁部ＤＦ１は図３及び図４に示したように冷却通路ＩＬに隣接している。これに対し、第２ディフューザ壁部ＤＦ２は冷却通路ＩＬに隣接しておらず、且つ、比較的高温のベアリングハウジング９０から熱が伝達される。よって、第２ディフューザ壁部ＤＦ２の温度は、第１ディフューザ壁部ＤＦ１の温度よりも高くなる傾向にある。

更に、従来の過給機は、バックプレートＢＰが「スクロール部ＳＲ及びシュラウド部ＳＤ等を構成しているコンプレッサハウジングＣＨ」と別体になっている。よって、バックプレートＢＰとコンプレッサハウジングＣＨとの接合部ＪＣ４の熱抵抗が高いので、バックプレートＢＰから冷却通路ＩＬへの放熱量が小さく、従って、バックプレートＢＰは冷却され難い。この結果、第２ディフューザ壁部ＤＦ２へのデポジット堆積が多くなる傾向にある。

従って、従来の過給機のように、何らの対策も施さなければ、ベアリングハウジング９０から伝達される熱によって高温となり易い第２ディフューザ壁部ＤＦ２に付着するデポジット量を低減することができない。

係る知見に基づき、第１過給機６０のコンプレッサ７０は、図２に示したように、冷却通路ＩＬを備え、且つ、「第２ディフューザ壁部７２ｂを構成するバックプレートＢＰ」が「冷却通路ＩＬの壁面の一部を構成しているコンプレッサハウジングＣＨの一部」と一体成型された第２部材７２を備えている。

換言すると、「第２ディフューザ壁部７２ｂを構成するバックプレートＢＰ」は接合部を介することなく冷却通路ＩＬの壁面にまで連続しているから、第２ディフューザ壁部７２ｂから冷却通路ＩＬまでの熱抵抗を従来の過給機に比べ小さくすることができる。その結果、第２ディフューザ壁部７２ｂの熱が、冷却通路ＩＬにより比較的効率良く冷却される。

以上、説明したように、第１過給機６０は、コンプレッサインペラ７３、コンプレッサハウジングＣＨ及びバックプレートＢＰを含む遠心式圧縮機（コンプレッサ）７０と、ベアリングハウジング９０と、を備える。更に、前記コンプレッサハウジングＣＨは、冷媒が通過する冷却通路ＩＬを備え、前記バックプレートＢＰは、前記コンプレッサハウジングＣＨの部分であって前記冷却通路ＩＬの壁面の一部又は全部を構成している部分と一体成型で構成されている（第２部材７２を参照。）。

従って、本過給機６０は、高温となっているベアリングハウジング９０から伝達される熱によって加熱されているバックプレートＢＰを、上述の従来構成と比べて効率良く冷却することができる。よって、第２ディフューザ壁部７２ｂの温度上昇が抑制されるので、ディフューザ部ＤＦを通過するオイルミスト粒子ＯＭの油分の蒸発が抑制され、粘着性が高いオイルミスト粒子ＯＭへと変化し難くなる。その結果、第２ディフューザ壁部７２ｂに堆積するデポジットの量を低減することができる。

＜第１実施形態の変形例＞
上述の第１実施形態では、第１部材７１及び第２部材７２の材料は、比較的熱伝導率の高いアルミニウムであった。本変形例では、第２部材７２が、第１部材７１に比べて、より高い熱伝導率を有する材料（例えば銅）で構成される。

アルミニウムの熱伝導率は、１気圧、２０℃の条件のもとで、２０４Ｗ／（ｍ・Ｋ）である。アルミニウムより熱伝導率の高い材料としては、金（熱伝導率：２９５Ｗ／（ｍ・Ｋ））、銀（同：４１８Ｗ／（ｍ・Ｋ））、銅（同：３７２Ｗ／（ｍ・Ｋ））が知られている。従って、最も熱伝導率の高い材料は銀であるが、第２部材７２の材料としては、コストを考慮すると銅が好適である。

以上、説明したように、コンプレッサハウジングＣＨのバックプレートＢＰと一体成型されている第２部材７２は、コンプレッサハウジングＣＨのバックプレートＢＰと一体成型されていない第１部材７１に比べて、より高い熱伝導率を有する部材から構成されている。

従って、バックプレートＢＰから冷却通路ＩＬまでの熱抵抗を一層小さくすることができる。更に、熱伝導率が高い材料は一般に高価であるが、上記構成によれば、コンプレッサハウジングＣＨ全体を熱伝導率が高い材料により形成する必要がないので、コストの上昇を抑制しながらバックプレートＢＰの温度を低く維持することができる。その結果、第２ディフューザ壁部７２ｂに堆積するデポジットの量を一層低減することができる。

＜第２実施形態＞
次に、本発明の第２実施形態に係る過給機（以下、「第２過給機」とも称呼される。）６０Ａのコンプレッサ（以下、「第２コンプレッサ」とも称呼される。）７０Ａについて説明する。図５に示したように、第２コンプレッサ７０Ａは、第１コンプレッサ７０と同様、内燃機関１０に適用されている。なお、以下において既に説明した構成要素と同一の構成要素には、そのような構成要素に付された符号と同一の符号が付されている。

本実施形態のコンプレッサ７０Ａでは、図５に示したように、ベアリングハウジング９０と第２部材７２とが断熱部材ＨＩを介して連接されている。断熱部材ＨＩは、非金属のシート（例えば、ゴム）から構成されている。非金属のシートの熱伝導率は、アルミニウムの熱伝導率及び銅の熱伝導率の何れよりも極めて小さい（例えば、ゴムの熱伝導率はアルミニウム及び銅の熱伝導率の百分の一以下程度である。）。

以上、説明したように、第２過給機６０Ａの第２コンプレッサ７０Ａにおいては、前記ベアリングハウジング９０とバックプレートＢＰ（第２部材７２）とが断熱部材ＨＩを介して連接されている。

従って、高温になるベアリングハウジング９０の熱が断熱部材ＨＩによってバックプレートＢＰ（第２部材７２）へ伝わり難くなるので、バックプレートＢＰ（第２部材７２）の温度を更に低減することができる。その結果、第２ディフューザ壁部７２ｂに堆積するデポジットの量を、更に低減することができる。

＜第３実施形態＞
次に、本発明の第３実施形態に係る過給機（以下、「第３過給機」とも称呼される。）６０Ｂのコンプレッサ（以下、「第３コンプレッサ」とも称呼される。）７０Ｂについて説明する。図６に示したように、第３コンプレッサ７０Ｂは、第１コンプレッサ７０と同様、内燃機関１０に適用されている。なお、以下において既に説明した構成要素と同一の構成要素には、そのような構成要素に付された符号と同一の符号が付されている。

本実施形態のコンプレッサ７０Ｂでは、図６に示したように、コンプレッサハウジング７４とバックプレートＢＰとが接合部ＪＣ４において接合されている。更に、ベアリングハウジング９０とバックプレートＢＰとが接合部ＪＣ３において断熱部材ＨＩを介して接合されている。断熱部材ＨＩは、非金属のシート（例えば、ゴム）から構成されている。上述したように、非金属のシートの熱伝導率は第１部材７１及び第２部材７２の熱伝導率よりも極めて小さい。

以上、説明したように、第３過給機６０Ｂは、コンプレッサインペラ７３、コンプレッサハウジング７４及びバックプレートＢＰを含む遠心式圧縮機７０Ｂと、ベアリングハウジング９０と、を備える。更に、前記コンプレッサハウジング７４は冷媒が通過する冷却通路ＩＬを備え、前記ベアリングハウジング９０とバックプレートＢＰとが断熱部材ＨＩを介して連接されている。

従って、第３過給機６０Ｂの第３コンプレッサ７０Ｂでは、ベアリングハウジング９０の熱がバックプレートＢＰに伝わり難くなるので、第２ディフューザ壁部７２ｂの温度は上昇し難くなる。その結果、第２ディフューザ壁部７２ｂに堆積するデポジットの量を一層低減することができる。

本発明は上記実施形態に限定されることはなく、本発明の範囲内において種々の変形例を採用することができる。

例えば、第２及び第３実施形態において、断熱部材ＨＩの材料としては、ゴムだけでなくプラスチック等の合成樹脂であってもよい。

更に、第１実施形態は、コンプレッサハウジングＣＨの一部とバックプレートＢＰとが一体成型した第２部材７２と、コンプレッサハウジングＣＨのバックプレートＢＰと一体成型していない残りの部分である第１部材７１とが、それぞれ冷却通路ＩＬの壁面を構成しているが、例えば、第２部材７２が冷却通路ＩＬの壁面のすべてを構成していてもよい。

更に、第１実施形態において、第１部材７１と第２部材７２とが一体成型で構成されてもよい。

１０…内燃機関、２０…機関本体部、３０…吸気通路部、３１…吸気管、４０…排気通路部、４１…排気管、５０…ブローバイガス還流装置、５１…第１ガス通路部、５２…第２ガス通路部、５３…第３ガス通路部、５３ａ…ガス管、６０…ターボチャージャ、７０…コンプレッサ、７１…第１部材、７１ａ…吸気導入壁部、７１ｂ…シュラウド壁部、７１ｃ…第１ディフューザ壁部、７１ｄ…第１スクロール構成部、７２…第２部材、７２ａ…第２スクロール構成部、７２ｂ…第２ディフューザ壁部、７３…コンプレッサインペラ、８０…タービン、９０…ベアリングハウジング、９１…タービンシャフト、ＣＰ…圧縮部、ＤＦ…ディフューザ部、ＳＲ…スクロール部、ＨＩ…断熱部材、ＣＨ…コンプレッサハウジング、ＢＰ…バックプレート、ＯＭ…オイルミスト、ＰＭ…パティキュレートマター。

Claims (5)

1. コンプレッサインペラ翼、コンプレッサハウジング及びバックプレートを含む遠心式圧縮機と、ベアリングハウジングと、を備える過給機において、
   前記コンプレッサハウジングは冷媒が通過する冷却通路を備え、
   前記バックプレートは、前記コンプレッサハウジングの部分であって前記冷却通路の壁面の一部又は全部を構成している部分と一体成型で構成されている過給機。
2. 請求項１に記載の過給機において、
   前記コンプレッサハウジングは、前記コンプレッサハウジングの前記バックプレートと一体成型されている部分と、前記コンプレッサハウジングの前記バックプレートと一体成型されていない部分と、を含み、
   前記コンプレッサハウジングの前記バックプレートと一体成型されている部分が、前記コンプレッサハウジングの前記バックプレートと一体成型されていない部分に比べて、より高い熱伝導率を有する部材から構成されていることを特徴とする過給機。
3. 請求項１又は請求項２に記載の過給機であって、
   前記ベアリングハウジングと前記バックプレートとが断熱部材を介して連接されていることを特徴とする過給機。
4. コンプレッサインペラ翼、コンプレッサハウジング及びバックプレートを含む遠心式圧縮機と、ベアリングハウジングと、を備える過給機において、
   前記コンプレッサハウジングは冷媒が通過する冷却通路を備え、
   前記ベアリングハウジングと前記バックプレートとが断熱部材を介して連接されていることを特徴とする過給機。
5. 請求項１乃至請求項４の何れか一項に記載の過給機であって、
   クランクケース内のブローバイガスを吸気通路に還流させるブローバイガス通路部を備える内燃機関に適用され、
   前記遠心式圧縮機が、前記吸気通路であって前記ブローバイガス通路と前記吸気通路との接続部よりも下流側に配設されている、過給機。
   

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