JP2013231535A - 熱交換器 - Google Patents

Abstract

【課題】扁平管とヘッダ集合管とを備えた熱交換器において、その除霜に要する時間を短縮する。
【解決手段】熱交換器（23）には、主熱交換部（51a〜51c）と補助熱交換部（52a〜52c）が複数ずつ形成される。第１ヘッダ集合管（60）には、全ての主熱交換部（51a〜51c）の扁平管（33）と連通する上側空間（61）が形成される。各補助熱交換部（52a〜52c）は、対応する主熱交換部（51a〜51c）と直列に接続される。対応する主熱交換部（51a〜51c）と補助熱交換部（52a〜52c）の扁平管（33）の本数比は、最も下方に位置する第１主熱交換部（51a）についての本数比が最小である。第１主熱交換部（51a）と第３補助熱交換部（52c）は、除霜動作時に第１主熱交換部（51a）の下部からの液冷媒の排出を促進する排出促進手段（100）を構成する。
【選択図】図３

Description

本発明は、複数の扁平管と一対のヘッダ集合管とを備え、冷凍サイクルを行う冷媒回路に接続されて冷媒と空気を熱交換させる熱交換器に関する。

従来より、複数の扁平管と一対のヘッダ集合管とを備えた熱交換器が知られている。例えば特許文献１や特許文献２には、この種の熱交換器が開示されている。これら各特許文献の熱交換器では、熱交換器の左端と右端にヘッダ集合管が１本ずつ立設され、第１のヘッダ集合管から第２のヘッダ集合管に亘って複数の扁平管が配置されている。そして、これら各特許文献の熱交換器は、扁平管の内部を流れる流体を、扁平管の外部を流れる空気と熱交換させる。また、この種の熱交換器は、冷凍サイクルを行う冷媒回路に接続され、蒸発器または凝縮器として機能する。

２００５−００３２２３号公報 ２００６−１０５５４５号公報

ところで、蒸発器として機能する熱交換器には、空気中の水分が霜となって付着する場合がある。熱交換器に付着した霜は、空気と冷媒の熱交換を阻害する。そのため、熱交換器は、そこに付着した霜を高圧ガス冷媒によって融かす除霜動作を行う。その際、熱交換器の構造によっては、熱交換器に付着した全ての霜を融かすのに多大な時間を要するおそれがある。ここでは、その問題点について、図１８を参照しながら説明する。

図１８に示す熱交換器（900）は、多数の扁平管と、各扁平管に接続する１つのヘッダ集合管（903,906）と、フィンとを備えている。なお、図１８において、扁平管とフィンの図示は省略する。

熱交換器（900）は、３つの主熱交換部（901a〜901c）と３つの補助熱交換部（902a〜902c）とに区分されている。第１ヘッダ集合管（903）には、各主熱交換部（901a〜901c）の扁平管が連通する上側連通空間（904）と、各補助熱交換部（902a〜902c）の扁平管が連通する下側連通空間（905）とが形成される。第２ヘッダ集合管（906）には、各主熱交換部（901a〜901c）に対応する３つの主部分空間（907a,907b,907c）と、各補助熱交換部（902a〜902c）に対応する３つの補助部分空間（908a,908b,908c）とが形成される。また、この熱交換器（900）では、第１主熱交換部（901a）が第３補助熱交換部（902c）と直列に接続され、第２主熱交換部（901b）が第２補助熱交換部（902b）と直列に接続され、第３主熱交換部（901c）が第１補助熱交換部（902a）と直列に接続される。

熱交換器（900）が蒸発器として機能する場合、第１ヘッダ集合管（903）の下側連通空間（905）へ流入した冷媒は、補助熱交換部（902a〜902c）と主熱交換部（901a〜901c）を順に通過する間に空気から吸熱して蒸発し、その後に第１ヘッダ集合管（903）の上側連通空間（904）へ流入する。熱交換器（900）が蒸発器として機能する間には、熱交換器（900）の表面に霜が付着する場合がある。図１８(ａ)に示すように、熱交換器（900）の概ね全体に霜が付着した状態では、冷媒が空気から吸収する熱量が非常に少なくなるため、熱交換器（900）の大部分が液冷媒で満たされた状態となる。

除霜動作が開始されると、圧縮機から吐出された高温高圧のガス冷媒が、第１ヘッダ集合管（903）の上側連通空間（904）へ流入する。上側連通空間（904）から主熱交換部（901a〜901c）の扁平管へ流入したガス冷媒は、霜に対して放熱して凝縮する。熱交換器（900）に付着した霜は、ガス冷媒によって暖められて融解する。熱交換器（900）を流れるガス冷媒は、霜が既に融けた部分では殆ど凝縮せず、霜が残っている部分に到達すると放熱して凝縮する。このため、除霜動作中の熱交換器（900）では、液冷媒が存在する部分と、霜が融け残っている部分とが概ね一致する。なお、図１８のドットを付した部分は、液冷媒が存在する領域を示す。

図１８(ｂ)〜(ｅ)に示すように、除霜動作中の熱交換器（900）の各主熱交換部（901a〜901c）では、ガス冷媒の存在する領域（即ち、霜が融解した領域）が第１ヘッダ集合管（903）から第２ヘッダ集合管（906）へ向かって次第に拡大してゆく。その際、図１８(ｂ)(ｃ)に示すように、第１ヘッダ集合管（903）の上側連通空間（904）は、その上部にガス冷媒だけが存在する状態になった時点でも、その底部には液冷媒が残っている。このため、上寄りに位置する第２主熱交換部（901b）及び第３主熱交換部（901c）では、既に全ての扁平管にガス冷媒が流入する状態になっているのに対し、最も下方に位置する第１主熱交換部（901a）では、その上寄りに位置する扁平管にしかガス冷媒が流入せず、その下寄りに位置する扁平管は液冷媒で満たされたままとなる。従って、第１主熱交換部（901a）では、第２主熱交換部（901b）や第３主熱交換部（901c）に比べて、除霜の進行が遅くなる。

また、図１８(ｄ)に示すように、第２主熱交換部（901b）と第３主熱交換部（901c）に殆ど液冷媒が存在しない状態になると、上側連通空間（904）へ導入されたガス冷媒の多くが第２主熱交換部（901b）と第３主熱交換部（901c）へ流入し、まだ液冷媒が多く残っている第１主熱交換部（901a）へ流入するガス冷媒の流量が少なくなる。このため、上側連通空間（904）へ流入したガス冷媒が第１主熱交換部（901a）の下部（即ち、第１主熱交換部（901a）の下端寄りに位置する扁平管）に存在する液冷媒を押し流す力が弱くなり、第１主熱交換部（901a）における除霜の進行が益々遅くなる。

それでも、第２ヘッダ集合管（906）の第１主部分空間（907a）内の液冷媒の量が次第に減少すると、それにつれて第１ヘッダ集合管（903）の上側連通空間（904）内の液冷媒の量も次第に減少し、第１主熱交換部（901a）のうちガス冷媒の流れる部分が徐々に拡大してゆく。

ところが、図１８(ｅ)に示すように、第２ヘッダ集合管（906）の第１主部分空間（907a）から液冷媒が完全に排出された状態になると、第１主熱交換部（901a）では、既に霜が融けた上寄りの扁平管へ殆どのガス冷媒が流れ込み、液冷媒が残存する最下段の扁平管へは僅かな量のガス冷媒しか流入しない。このため、最下段の扁平管に残存する液冷媒を第２ヘッダ集合管（906）側へ押し流す力が非常に弱くなる。その結果、図１８(ｆ)に示すように、第３補助熱交換部（902c）の除霜が完了した状態になっても、第１主熱交換部（901a）の最下方の扁平管には液冷媒が残存する状態となり、この部分の霜が融け残ってしまう。

もちろん、除霜動作の継続時間を充分に長い時間（例えば１５分以上）に設定すれば、第１主熱交換部（901a）の下端部の霜を融かすことは可能であるが、除霜動作にそれ程長い時間を費やすことはできない。従って、これまでは適切な時間内に除霜を完了させることができないおそれがあった。

本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、扁平管とヘッダ集合管とを備えた熱交換器において、その除霜に要する時間を短縮することにある。

第１の発明は、側面が対向するように配列された複数の扁平管（33）と、各扁平管（33）の一端が接続された第１ヘッダ集合管（60）と、各扁平管（33）の他端が接続された第２ヘッダ集合管（70）と、上記扁平管（33）に接合された複数のフィン（36）とを備え、冷凍サイクルを行う冷媒回路（20）に接続されて冷媒を空気と熱交換させる熱交換器を対称とする。そして、上記第１ヘッダ集合管（60）及び上記第２ヘッダ集合管（70）が起立した状態であり、隣り合う複数の扁平管（33）により構成された熱交換部（51a〜51c）が上下に並んで複数形成され、上記第１ヘッダ集合管（60）には、全ての上記熱交換部（51a〜51c）の上記扁平管（33）と連通する１つの連通空間（61）が形成され、上記第２ヘッダ集合管（70）には、上記各熱交換部（51a〜51c）に対応して１つずつ設けられて対応する上記熱交換部（51a〜51c）の上記扁平管（33）と連通する部分空間（71a〜71c）が形成され、上記フィン（36）に付着した霜を融かすために上記連通空間（61）から上記扁平管（33）へ高圧ガス冷媒が導入される除霜動作時に、最も下方に位置する上記熱交換部（51a）の下部からの液冷媒の排出を促進する排出促進手段（100）を備えるものである。

第１の発明の熱交換器（23）は、冷凍サイクルを行う冷媒回路（20）に接続される。冷媒回路（20）を循環する冷媒は、第１ヘッダ集合管（60）と第２ヘッダ集合管（70）の一方から他方へ向かって扁平管（33）内を流れる。扁平管（33）を流れる冷媒は、複数のフィン（36）の間を通過する空気と熱交換する。熱交換器（23）が蒸発器として機能する状態では、空気中の水分が霜となってフィン（36）に付着する場合がある。フィン（36）に付着した霜は、冷媒と空気の熱交換を阻害する。このため、熱交換器（23）のほぼ全体に霜が付着した状態では、冷媒が空気から吸収できる熱量が僅かとなり、第１ヘッダ集合管（60）の連通空間（61）にも液冷媒が存在する状態となる場合がある。

第１の発明では、フィン（36）に付着した霜を融かすための除霜動作時に、第１ヘッダ集合管（60）の連通空間（61）へ高圧ガス冷媒が流入する。第１ヘッダ集合管（60）の連通空間（61）へ高圧ガス冷媒が流入すると、連通空間（61）内の液冷媒の液面が次第に低下し、液面よりも上に開口する扁平管（33）へ高圧ガス冷媒が流入する。フィン（36）に付着した霜は、扁平管（33）へ流入した高圧ガス冷媒によって暖められて融解する。

第１の発明の熱交換器（23）には、排出促進手段（100）が設けられている。このため、除霜動作中の熱交換器（23）では、最も下方に位置する熱交換部（51a）の下部（即ち、この熱交換部（51a）の下端寄りに位置する扁平管（33））からの液冷媒の排出が促進され、熱交換部（51a）の下部に存在する液冷媒の量が速やかに減少する。そして、連通空間（61）内の液面の位置が、最も下方に位置する熱交換部（51a）の最下段の扁平管（33）よりも下方になると、各熱交換部（51a〜51c）を構成する全ての扁平管（33）に高圧ガス冷媒が流入する状態となる。

第２の発明は、上記第１の発明において、上記熱交換部（51a〜51c）よりも少数の扁平管（33）により構成された補助熱交換部（52a〜52c）が、上記各熱交換部（51a〜51c）に対応して１つずつ形成され、上記各補助熱交換部（52a〜52c）は、該補助熱交換部（52a〜52c）に対応する上記熱交換部（51a〜51c）と直列に接続されるものである。

第２の発明では、熱交換器（23）に熱交換部（51a〜51c）と補助熱交換部（52a〜52c）とが同数ずつ形成される。各補助熱交換部（52a〜52c）は、それと対応する熱交換部（51a〜51c）と直列に接続される。除霜動作中において、各熱交換部（51a〜51c）の扁平管（33）を通過した冷媒は、各熱交換部（51a〜51c）に対応する補助熱交換部（52a〜52c）の扁平管（33）へ流入する。

第３の発明は、上記第２の発明において、上記各熱交換部（51a〜51c）の上記扁平管（33）の本数を該熱交換部（51a〜51c）に対応する上記補助熱交換部（52a〜52c）の上記扁平管（33）の本数で除して得られる本数比は、最も下方に位置する上記熱交換部（51a）についての本数比が最も小さく、最も下方に位置する上記熱交換部（51a）と該熱交換部（51a）に対応する上記補助熱交換部（52c）とが、上記排出促進手段（100）を構成するものである。

第３の発明では、“各熱交換部（51a〜51c）の扁平管（33）の本数”を“その熱交換部（51a〜51c）に対応する補助熱交換部（52a〜52c）の扁平管（33）の本数”で除して得られる値を、本数比とする。補助熱交換部（52a〜52c）の扁平管（33）の本数は、対応する熱交換部（51a〜51c）の扁平管（33）の本数よりも少ない。このため、本数比は、必ず「１」よりも大きな値となる。また、この発明では、最も下方に位置する熱交換部（51a）とそれに対応する補助熱交換部（52c）についての本数比が、残りの各熱交換部（51b,51c）とそれに対応する補助熱交換部（52a,52b）についての本数比よりも小さい。

第３の発明の熱交換器（23）において、例えば各熱交換部（51a〜51c）を構成する扁平管（33）の本数が同じである場合は、最も下方に位置する熱交換部（51a）に対応する補助熱交換部（52c）の扁平管（33）の本数が、残りの補助熱交換部（52a,52b）の扁平管（33）の本数よりも多くなる。このため、除霜動作中には、補助熱交換部（52c）に対応する熱交換部（51a）へ流入するガス冷媒の流量が、全ての補助熱交換部（52a〜52c）の扁平管（33）の本数が互いに等しい場合に比べて多くなる。その結果、最も下方に位置する熱交換部（51a）では、扁平管（33）１本当たりのガス冷媒の流量が増加し、その熱交換部（51a）の下端寄りに位置する扁平管（33）や、その扁平管（33）に連通する第１ヘッダ集合管（60）の連通空間（61）の底部に存在する液冷媒が、第２ヘッダ集合管（70）へ向かって押し流されやすくなる。つまり、最も下方に位置する熱交換部（51a）の下部からの液冷媒の排出が促進される。

また、第３の発明の熱交換器（23）において、各補助熱交換部（52a〜52c）を構成する扁平管（33）の本数が同程度である場合は、最も下方に位置する熱交換部（51a）の扁平管（33）の本数が、残りの熱交換部（51a）２の扁平管（33）の本数よりも少なくなる。この場合、除霜動作中に各熱交換部（51a〜51c）へ流入するガス冷媒の流量は、概ね等しい。このため、その結果、最も下方に位置する熱交換部（51a）では、扁平管（33）１本当たりのガス冷媒の流量が増加し、その熱交換部（51a）の下端寄りに位置する扁平管（33）や、その扁平管（33）に連通する第１ヘッダ集合管（60）の連通空間（61）の底部に存在する液冷媒が、第２ヘッダ集合管（70）へ向かって押し流されやすくなる。つまり、最も下方に位置する熱交換部（51a）の下部からの液冷媒の排出が促進される。

第４の発明は、上記第３の発明において、上記各補助熱交換部（52a〜52c）の上記扁平管（33）の本数は、最も下方に位置する上記熱交換部（51a）に対応する上記補助熱交換部（52c）の上記扁平管（33）の本数が最も多いものである。

第４の発明では、最も下方に位置する熱交換部（51a）に対応する補助熱交換部（52c）の扁平管（33）の本数が、残りの各補助熱交換部（52a,52b）の扁平管（33）の本数よりも多くなる。

第５の発明は、上記第２〜第４のいずれか一つの発明において、全ての上記補助熱交換部（52a〜52c）が、全ての上記熱交換部（51a〜51c）よりも下方に配置されるものである。

第５の発明では、全ての補助熱交換部（52a〜52c）が、最も下方に位置する熱交換部（51a）よりも更に下方に配置される。除霜動作中の熱交換器（23）において、各熱交換部（51a〜51c）を通過した冷媒は、熱交換部（51a〜51c）よりも下方に配置された補助熱交換部（52a〜52c）へ流れ込む。

第６の発明は、上記第５の発明において、最も下方に位置する上記熱交換部（51a）に対応する上記補助熱交換部（52c）は、全ての上記補助熱交換部（52a〜52c）のうちで最も上方に配置されるものである。

第６の発明において、最も下方に位置する熱交換部（51a）に対応する補助熱交換部（52c）は、その熱交換部（51a）よりも下方で、且つ残りの補助熱交換部（52a,52b）よりも上方に配置される。

上述したように、従来は、除霜動作中に最も下方に位置する熱交換部（51a）の下部から液冷媒を排出するのに長時間を要していた。つまり、最も下方に位置する熱交換部（51a）の下端寄りに位置する扁平管（33）や、その扁平管（33）に連通する第１ヘッダ集合管（60）の連通空間（61）の底部に、液冷媒が長時間に亘って存在し続けていた。そして、連通空間（61）の底部に液冷媒が存在している間は、液冷媒の液面よりも下方の扁平管（33）へ高圧ガス冷媒が流入せず、この扁平管（33）が位置する部分の霜を融かすことができなかった。

それに対し、本発明では、熱交換器（23）に排出促進手段（100）が設けられており、最も下方に位置する熱交換部（51a）の下部に存在する液冷媒の量が速やかに減少する。このため、除霜動作の開始から各熱交換部（51a〜51c）を構成する全ての扁平管（33）へ高圧ガス冷媒が流入する状態になるまでの時間を短縮できる。そして、各熱交換部（51a〜51c）を構成する全ての扁平管（33）に高圧ガス冷媒が流入し始めた後は、各熱交換部（51a〜51c）の全体において霜が次第に融解してゆく。従って、本発明によれば、従来は霜の融け残りが生じていた部分（即ち、最も下方に位置する熱交換部（51a）の下部）の除霜に要する時間を短縮でき、その結果、熱交換器（23）全体の除霜に要する時間を短縮できる。

上記第３の発明において、“各熱交換部（51a〜51c）の扁平管（33）の本数”を“その熱交換部（51a〜51c）に対応する補助熱交換部（52a〜52c）の扁平管（33）の本数”で除して得られる本数比は、最も下方に位置する熱交換部（51a）とそれに対応する補助熱交換部（52c）についての本数比が最小となっている。そのため、上述したように、最も下方に位置する熱交換部（51a）では、扁平管（33）１本当たりのガス冷媒の流量が増加し、この熱交換部（51a）の下端寄りに位置する扁平管（33）や、第１ヘッダ集合管（60）の連通空間（61）の底部に存在する液冷媒が、第２ヘッダ集合管（70）へ向かって押し流されやすくなる。つまり、最も下方に位置する熱交換部（51a）の下部からの液冷媒の排出が促進される。

このように、第３の発明では、熱交換部（51a〜51c）と補助熱交換部（52a〜52c）を構成する扁平管（33）の本数を調節することによって、、最も下方に位置する熱交換部（51a）の下部からの液冷媒の排出を促進することができる。従って、この発明によれば、熱交換器（23）に新たな部品等を追加することなく、熱交換器（23）全体の除霜に要する時間を短縮することができる。

図１は、実施形態１の室外熱交換器を備えた空気調和機の概略構成を示す冷媒回路図である。 図２は、実施形態１の室外熱交換器の概略構成を示す正面図である。 図３は、実施形態１の室外熱交換器の正面を示す一部断面図である。 図４は、図３のＡ−Ａ断面の一部を拡大して示す室外熱交換器の断面図である。 図５は、実施形態１の室外熱交換器の正面の一部を拡大して示す断面図である。 図６は、実施形態１の室外熱交換器の一部を拡大して示す断面図であって、(Ａ)は図５のＢ−Ｂ断面の一部を示し、(Ｂ)は(Ａ)のＣ−Ｃ断面を示し、(Ｃ)は(Ａ)のＤ−Ｄ断面を示す。 図７は、実施形態１の室外熱交換器に設けられた縦仕切板の平面図である。 図８は、除霜動作中の実施形態１の室外熱交換器の状態を示す室外熱交換器の概略正面図である。 図９は、実施形態２の室外熱交換器の正面を示す一部断面図である。 図１０は、実施形態２の室外熱交換器の正面の一部を拡大して示す断面図である。 図１１は、実施形態３の室外熱交換器の概略構成を示す正面図である。 図１２は、実施形態３の室外熱交換器の正面を示す一部断面図である。 図１３は、実施形態４の室外熱交換器の概略構成を示す正面図である。 図１４は、実施形態５の室外熱交換器の正面を示す一部断面図である。 図１５は、実施形態６の室外熱交換器の概略構成を示す正面図である。 図１６は、実施形態６の室外熱交換器の正面を示す一部断面図である。 図１７は、その他の実施形態の第１変形例の室外熱交換器の正面を示す一部断面図である。 図１８は、従来技術の課題を説明するための熱交換器の概略正面図である。

本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下で説明する実施形態および変形例は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。

《発明の実施形態１》
本発明の実施形態１について説明する。本実施形態の熱交換器は、空気調和機（10）に設けられた室外熱交換器（23）である。以下では、先ず空気調和機（10）について説明し、その後に室外熱交換器（23）について詳細に説明する。

−空気調和機−
空気調和機（10）について、図１を参照しながら説明する。

〈空気調和機の構成〉
空気調和機（10）は、室外ユニット（11）および室内ユニット（12）を備えている。室外ユニット（11）と室内ユニット（12）は、液側連絡配管（13）およびガス側連絡配管（14）を介して互いに接続されている。空気調和機（10）では、室外ユニット（11）、室内ユニット（12）、液側連絡配管（13）およびガス側連絡配管（14）によって、冷媒回路（20）が形成されている。

冷媒回路（20）には、圧縮機（21）と、四方切換弁（22）と、室外熱交換器（23）と、膨張弁（24）と、室内熱交換器（25）とが設けられている。圧縮機（21）、四方切換弁（22）、室外熱交換器（23）、および膨張弁（24）は、室外ユニット（11）に収容されている。室外ユニット（11）には、室外熱交換器（23）へ室外空気を供給するための室外ファン（15）が設けられている。一方、室内熱交換器（25）は、室内ユニット（12）に収容されている。室内ユニット（12）には、室内熱交換器（25）へ室内空気を供給するための室内ファン（16）が設けられている。

冷媒回路（20）は、冷媒が充填された閉回路である。冷媒回路（20）において、圧縮機（21）は、その吐出管が四方切換弁（22）の第１のポートに、その吸入管が四方切換弁（22）の第２のポートに、それぞれ接続されている。また、冷媒回路（20）では、四方切換弁（22）の第３のポートから第４のポートへ向かって順に、室外熱交換器（23）と、膨張弁（24）と、室内熱交換器（25）とが配置されている。

圧縮機（21）は、スクロール型またはロータリ型の全密閉型圧縮機である。四方切換弁（22）は、第１のポートが第３のポートと連通し且つ第２のポートが第４のポートと連通する第１状態（図１に実線で示す状態）と、第１のポートが第４のポートと連通し且つ第２のポートが第３のポートと連通する第２状態（図１に破線で示す状態）とに切り換わる。膨張弁（24）は、いわゆる電子膨張弁である。

室外熱交換器（23）は、室外空気を冷媒と熱交換させる。室外熱交換器（23）については後述する。一方、室内熱交換器（25）は、室内空気を冷媒と熱交換させる。室内熱交換器（25）は、円管である伝熱管を備えたいわゆるクロスフィン型のフィン・アンド・チューブ熱交換器によって構成されている。

〈空気調和機の運転動作〉
空気調和機（10）は、冷房運転と暖房運転と除霜運転を選択的に行う。

冷房運転中および暖房運転中の空気調和機（10）では、室外ファン（15）及び室内ファン（16）が作動する。室外ファン（15）は室外熱交換器（23）へ室外空気を供給し、室内ファン（16）は室内熱交換器（25）へ室内空気を供給する。

冷房運転中の冷媒回路（20）では、四方切換弁（22）を第１状態に設定した状態で、冷凍サイクルが行われる。この状態では、室外熱交換器（23）、膨張弁（24）、室内熱交換器（25）の順に冷媒が循環し、室外熱交換器（23）が凝縮器として機能し、室内熱交換器（25）が蒸発器として機能する。室外熱交換器（23）では、圧縮機（21）から流入したガス冷媒が室外空気へ放熱して凝縮し、凝縮後の冷媒が膨張弁（24）へ向けて流出してゆく。室内ユニット（12）は、室内熱交換器（25）において冷却された空気を室内へ吹き出す。

暖房運転中の冷媒回路（20）では、四方切換弁（22）を第２状態に設定した状態で、冷凍サイクルが行われる。この状態では、室内熱交換器（25）、膨張弁（24）、室外熱交換器（23）の順に冷媒が循環し、室内熱交換器（25）が凝縮器として機能し、室外熱交換器（23）が蒸発器として機能する。室外熱交換器（23）には、膨張弁（24）を通過する際に膨張して気液二相状態となった冷媒が流入する。室外熱交換器（23）へ流入した冷媒は、室外空気から吸熱して蒸発し、その後に圧縮機（21）へ向けて流出してゆく。室内ユニット（12）は、室内熱交換器（25）において加熱された空気を室内へ吹き出す。

室外熱交換器（23）が蒸発器として機能する暖房運転中には、室外空気中の水分が霜となって室外熱交換器（23）の表面に付着する場合がある。室外熱交換器（23）に霜が付着すると、冷媒と室外空気の熱交換が霜によって阻害され、空気調和機（10）の暖房能力が低下する。そこで、空気調和機（10）は、室外熱交換器（23）に有る程度以上の霜が付着していることを示す除霜開始条件が成立すると、暖房運転を一時的に休止して除霜運転を行う。

除霜運転中の空気調和機（10）では、室外ファン（15）及び室内ファン（16）が停止する。除霜運転中の冷媒回路（20）では、四方切換弁（22）が第１状態に設定され、圧縮機（21）が作動する。また、除霜運転中は、圧縮機（21）の回転速度が下限値に設定される。除霜運転中の冷媒回路（20）では、冷房運転中と同様に冷媒が循環する。つまり、室外熱交換器（23）へは、圧縮機（21）から吐出された高温高圧のガス冷媒が供給される。室外熱交換器（23）に付着した霜は、このガス冷媒によって暖められて融解する。室外熱交換器（23）を通過した冷媒は、膨張弁（24）と室内熱交換器（25）を順に通過し、その後に圧縮機（21）へ吸い込まれて圧縮される。

−室外熱交換器−
室外熱交換器（23）について、図２〜７を適宜参照しながら説明する。なお、以下の説明に示す扁平管（33）の本数と、主熱交換部（51a〜51c）及び補助熱交換部（52a〜52c）の数は、何れも単なる一例である。

〈室外熱交換器の構成〉
図２及び図３に示すように、室外熱交換器（23）は、１つの第１ヘッダ集合管（60）と、１つの第２ヘッダ集合管（70）と、多数の扁平管（33）と、多数のフィン（36）とを備えている。第１ヘッダ集合管（60）、第２ヘッダ集合管（70）、扁平管（33）およびフィン（35）は、何れもアルミニウム合金製の部材であって、互いにロウ付けによって接合されている。

なお、詳しくは後述するが、室外熱交換器（23）は、主熱交換領域（51）と補助熱交換領域（52）に区分されている。この室外熱交換器（23）では、一部の扁平管（33b）が補助熱交換領域（52）を構成し、残りの扁平管（33a）が主熱交換領域（51）を構成している。

第１ヘッダ集合管（60）と第２ヘッダ集合管（70）は、何れも両端が閉塞された細長い円筒状に形成されている。図２及び図３において、第１ヘッダ集合管（60）は室外熱交換器（23）の左端に、第２ヘッダ集合管（70）は室外熱交換器（23）の右端に、それぞれ起立した状態で設置されている。

図４に示すように、扁平管（33）は、その断面形状が扁平な長円形となった伝熱管である。なお、扁平管（33）は、厚さが約１.５ｍｍであり、幅が約１５ｍｍである。図３に示すように、室外熱交換器（23）において、複数の扁平管（33）は、その伸長方向が左右方向となり、それぞれの平坦な側面が対向する状態で配置されている。また、複数の扁平管（33）は、互いに一定の間隔をおいて上下に並んで配置され、互いに実質的に平行となっている。各扁平管（33）は、その一端が第１ヘッダ集合管（60）に挿入され、その他端が第２ヘッダ集合管（70）に挿入されている。

図４に示すように、各扁平管（33）には、複数の流体通路（34）が形成されている。各流体通路（34）は、扁平管（33）の伸長方向に延びる通路である。各扁平管（33）において、複数の流体通路（34）は、扁平管（33）の幅方向（即ち、長手方向と直交する方向）に一列に並んでいる。各扁平管（33）に形成された複数の流体通路（34）は、それぞれの一端が第１ヘッダ集合管（60）の内部空間に連通し、それぞれの他端が第２ヘッダ集合管（70）の内部空間に連通している。室外熱交換器（23）へ供給された冷媒は、扁平管（33）の流体通路（34）を流れる間に空気と熱交換する。

図４に示すように、フィン（36）は、金属板をプレス加工することによって形成された縦長の板状フィンである。フィン（36）には、フィン（36）の前縁（即ち、風上側の縁部）からフィン（36）の幅方向に延びる細長い切り欠き部（45）が、多数形成されている。フィン（36）では、多数の切り欠き部（45）が、フィン（36）の長手方向（上下方向）に一定の間隔で形成されている。切り欠き部（45）の風下寄りの部分は、管挿入部（46）を構成している。管挿入部（46）は、上下方向の幅が扁平管（33）の厚さと実質的に等しく、長さが扁平管（33）の幅と実質的に等しい。扁平管（33）は、フィン（36）の管挿入部（46）に挿入され、管挿入部（46）の周縁部とロウ付けによって接合される。また、フィン（36）には、伝熱を促進するためのルーバー（40）が形成されている。そして、複数のフィン（36）は、扁平管（33）の伸長方向に配列されることで、隣り合う扁平管（33）の間を空気が流れる複数の通風路（38）に区画している。

図２及び図３に示すように、室外熱交換器（23）は、上下に２つの熱交換領域（51,52）に区分されている。室外熱交換器（23）では、上側の熱交換領域が主熱交換領域（51）となり、下側の熱交換領域が補助熱交換領域（52）となっている。

各熱交換領域（51,52）は、上下に３つずつの熱交換部（51a〜51c,52a〜52c）に区分されている。つまり、室外熱交換器（23）では、主熱交換領域（51）と補助熱交換領域（52）のそれぞれが、複数且つ互いに同数の熱交換部（51a〜51c,52a〜52c）に区分されている。なお、各熱交換領域（51,52）に形成される熱交換部（51a〜51c,52a〜52c）の数は、２つであってもよいし、４つ以上であってもよい。

主熱交換領域（51）には、下から上に向かって順に、第１主熱交換部（51a）と、第２主熱交換部（51b）と、第３主熱交換部（51c）とが形成されている。第１主熱交換部（51a）を構成する扁平管（33a）の本数は２２本であり、第２主熱交換部（51b）を構成する扁平管（33a）の本数は２２本であり、第３主熱交換部（51c）を構成する扁平管（33a）の本数は２４本である。

補助熱交換領域（52）には、下から上に向かって順に、第１補助熱交換部（52a）と、第２補助熱交換部（52b）と、第３補助熱交換部（52c）とが形成されている。第１補助熱交換部（52a）を構成する扁平管（33b）の本数は３本であり、第２補助熱交換部（52b）を構成する扁平管（33b）の本数は３本であり、第３補助熱交換部（52c）を構成する扁平管（33b）の本数は５本である。

図３に示すように、第１ヘッダ集合管（60）の内部空間は、仕切板（39a）によって上下に仕切られている。第１ヘッダ集合管（60）では、仕切板（39a）の上側の空間が上側空間（61）となり、仕切板（39a）の下側の空間が下側空間（62）となっている。

上側空間（61）は、主熱交換領域（51）に対応した連通空間を構成している。上側空間（61）は、主熱交換領域（51）を構成する扁平管（33a）の全てと連通する単一の空間である。つまり、上側空間（61）は、各主熱交換部（51a〜51c）の扁平管（33a）と連通している。

下側空間（62）は、補助熱交換領域（52）に対応した補助連通空間を構成している。詳細は後述するが、下側空間（62）は、補助熱交換部（52a〜52c）と同数（本実施形態では３つ）の連通室（62a〜62c）に区画されている。最も下方に位置する第１連通室（62a）は、第１補助熱交換部（52a）を構成する全ての扁平管（33b）と連通する。第１連通室（62a）の上方に位置する第２連通室（62b）は、第２補助熱交換部（52b）を構成する全ての扁平管（33b）と連通する。最も上方に位置する第３連通室（62c）は、第３補助熱交換部（52c）を構成する全ての扁平管（33b）と連通する。

第２ヘッダ集合管（70）の内部空間は、主熱交換領域（51）に対応した主連通空間（71）と、補助熱交換領域（52）に対応した補助連通空間（72）とに区分されている。

主連通空間（71）は、２枚の仕切板（39c）によって上下に仕切られている。この仕切板（39c）は、主連通空間（71）を、主熱交換部（51a〜51c）と同数（本実施形態では３つ）の部分空間（71a〜71c）に区画している。最も下方に位置する第１部分空間（71a）は、第１主熱交換部（51a）を構成する全ての扁平管（33a）と連通する。第１部分空間（71a）の上方に位置する第２部分空間（71b）は、第２主熱交換部（51b）を構成する全ての扁平管（33a）と連通する。最も上方に位置する第３部分空間（71c）は、第３主熱交換部（51c）を構成する全ての扁平管（33a）と連通する。

補助連通空間（72）は、２枚の仕切板（39d）によって上下に仕切られている。この仕切板（39d）は、補助連通空間（72）を、補助熱交換部（52a〜52c）と同数（本実施形態では３つ）の部分空間（72a〜72c）に区画している。最も下方に位置する第４部分空間（72a）は、第１補助熱交換部（52a）を構成する全ての扁平管（33b）と連通する。第４部分空間（72a）の上方に位置する第５部分空間（72b）は、第２補助熱交換部（52b）を構成する全ての扁平管（33b）と連通する。最も上方に位置する第６部分空間（72c）は、第３補助熱交換部（52c）を構成する全ての扁平管（33b）と連通する。

第２ヘッダ集合管（70）には、２本の接続用配管（76,77）が取り付けられている。第１接続用配管（76）は、その一端が第２主熱交換部（51b）に対応する第２部分空間（71b）に接続され、その他端が第２補助熱交換部（52b）に対応する第５部分空間（72b）に接続される。第２接続用配管（77）は、その一端が第３主熱交換部（51c）に対応する第３部分空間（71c）に接続され、その他端が第１補助熱交換部（52a）に対応する第４部分空間（72a）に接続される。また、第２ヘッダ集合管（70）では、第３補助熱交換部（52c）に対応する第６部分空間（72c）と、第１主熱交換部（51a）に対応する第１部分空間（71a）とが、互いに連続した１つの空間を形成している。

このように、本実施形態の室外熱交換器（23）では、第１主熱交換部（51a）と第３補助熱交換部（52c）が直列に接続され、第２主熱交換部（51b）と第２補助熱交換部（52b）が直列に接続され、第３主熱交換部（51c）と第１補助熱交換部（52a）が直列に接続されている。つまり、本実施形態の室外熱交換器（23）では、第１補助熱交換部（52a）が第３主熱交換部（51c）に対応し、第２補助熱交換部（52b）が第２主熱交換部（51b）に対応し、第３補助熱交換部（52c）が第１主熱交換部（51a）に対応する。

ここで、第１主熱交換部（51a）の扁平管（33a）の本数（２２本）を第３補助熱交換部（52c）の扁平管（33b）の本数（５本）で除して得られる本数比を、Ｒ_１（＝２２/５＝４.４）とする。また、第２主熱交換部（51b）の扁平管（33a）の本数（２２本）を第２補助熱交換部（52b）の扁平管（33b）の本数（３本）で除して得られる本数比を、Ｒ_２（＝２２/３≒７.３）とする。また、第３主熱交換部（51c）の扁平管（33a）の本数（２４本）を第１補助熱交換部（52a）の扁平管（33b）の本数（３本）で除して得られる本数比を、Ｒ_３（＝２４/３＝８.０）とする。本実施形態の室外熱交換器（23）において、各主熱交換部（51a〜51c）についての本数比は、主熱交換部（51a〜51c）のうち最も下方に位置する第１主熱交換部（51a）についての本数比Ｒ_１が最小となっている。

本数比Ｒ_１が最小である第１主熱交換部（51a）及び第３補助熱交換部（52c）は、後述する除霜動作時に第１主熱交換部（51a）の下部からの液冷媒の排出を促進するための排出促進手段（100）を構成している。

図２及び図３に示すように、室外熱交換器（23）には、液側接続管（55）とガス側接続管（57）とが設けられている。液側接続管（55）及びガス側接続管（57）は、円管状に形成されたアルミニウム合金製の部材である。液側接続管（55）及びガス側接続管（57）は、第１ヘッダ集合管（60）とロウ付けによって接合されている。

詳細は後述するが、管状部材である液側接続管（55）の一端は、第１ヘッダ集合管（60）の下部に接続され、下側空間（62）に連通している。液側接続管（55）の他端は、室外熱交換器（23）と膨張弁（24）を繋ぐ銅製の配管（17）に、継手（図示せず）を介して接続されている。

ガス側接続管（57）の一端は、第１ヘッダ集合管（60）における上側空間（61）の上下方向のほぼ中央に接続され、上側空間（61）に連通している。ガス側接続管（57）の他端は、室外熱交換器（23）と四方切換弁（22）の第３のポートを繋ぐ銅製の配管（18）に、継手（図示せず）を介して接続されている。

〈第１ヘッダ集合管の下部の構成〉
第１ヘッダ集合管（60）の下部の構造について、図５〜図７を適宜参照しながら説明する。なお、この説明では、第１ヘッダ集合管（60）の側面のうち扁平管（33b）側の部分を「前面」とし、第１ヘッダ集合管（60）の側面のうち扁平管（33b）とは反対側の部分を「背面」とする。

第１ヘッダ集合管（60）の下側空間（62）には、上側横仕切板（80）と、下側横仕切板（85）と、縦仕切板（90）とが１つずつ設置されている（図５を参照）。この下側空間（62）は、これらの横仕切板（80,85）及び縦仕切板（90）によって、３つの連通室（62a〜62c）と１つの混合室（63）とに仕切られている。上側横仕切板（80）、下側横仕切板（85）、及び縦仕切板（90）の材質は、アルミニウム合金である。

上側横仕切板（80）及び下側横仕切板（85）のそれぞれは、円板状に形成されて下側空間（62）を上下に仕切っている。上側横仕切板（80）及び下側横仕切板（85）は、ロウ付けによって第１ヘッダ集合管（60）と接合されている。上側横仕切板（80）は、第２補助熱交換部（52b）と第３補助熱交換部（52c）の境界に配置され、第２連通室（62b）と第３連通室（62c）を仕切っている。下側横仕切板（85）は、第１補助熱交換部（52a）と第２補助熱交換部（52b）の境界に配置され、第１連通室（62a）と第２連通室（62b）を仕切っている。

上側横仕切板（80）及び下側横仕切板（85）のそれぞれには、スリット孔（82,87）と連通用貫通孔（81,86）とが１つずつ形成されている（図５及び図６を参照）。スリット孔（82,87）は、細長い長方形状の孔であって、横仕切板（80,85）を厚さ方向に貫通している。連通用貫通孔（81,86）は、円形の孔であって、横仕切板（80,85）を厚さ方向に貫通している。上側横仕切板（80）の連通用貫通孔（81）の直径は、下側横仕切板（85）の連通用貫通孔（86）の直径よりもやや大きい。

縦仕切板（90）は、縦長の長方形板状に形成されている（図７を参照）。縦仕切板（90）は、上側横仕切板（80）のスリット孔（82）と、下側横仕切板（85）のスリット孔（87）とに挿通されている（図５及び図６を参照）。

縦仕切板（90）は、上側横仕切板（80）よりも上側の部分が上側部分（91）となり、上側横仕切板（80）と下側横仕切板（85）の間の部分が中間部分（92）となり、下側横仕切板（85）よりも下側の部分が下側部分（93）となっている（図５及び図６を参照）。縦仕切板（90）の中間部分（92）は、上側横仕切板（80）と下側横仕切板（85）の間の空間を、第１ヘッダ集合管（60）の前面側に位置する第２連通室（62b）と、その背面側に位置する混合室（63）とに仕切っている。

縦仕切板（90）には、２つの長方形状の開口部（94a,94b）と、４つの円形の貫通孔（97,97,97,97）とが形成されている（図７を参照）。開口部（94a,94b）は縦仕切板（90）の下端付近と上端付近に１つずつ配置されている。各開口部（94a,94b）は、縦仕切板（90）を厚さ方向に貫通している。４つの貫通孔（97,97,97,97）は、縦仕切板（90）のうち２つの開口部（94a,94b）の間の部分に、互いに一定の間隔をおいて形成されている。各貫通孔（97）は、縦仕切板（90）を厚さ方向に貫通している。

第１ヘッダ集合管（60）に取り付けられた状態において、縦仕切板（90）は、下側の開口部（94a）が下側横仕切板（85）よりも下に位置し、下寄りの２つの貫通孔（97,97）が上側横仕切板（80）と下側横仕切板（85）の間に位置し、上側の開口部（94b）と最も上寄りの１つの貫通孔（97）とが上側横仕切板（80）よりも上に位置している。また、上から二番目の貫通孔（97）は、上側横仕切板（80）のスリット孔（82）に位置している。

上述したように、第１ヘッダ集合管（60）に取り付けられた縦仕切板（90）は、下寄りの２つの貫通孔（97,97）が上側横仕切板（80）と下側横仕切板（85）の間に位置している。上側横仕切板（80）と下側横仕切板（85）の間に位置する２つの貫通孔（97,97）は、混合室（63）を第２連通室（62b）させるための連通用貫通孔（95）を構成する。

第１ヘッダ集合管（60）の側壁部には、液側接続管（55）を差し込むための接続口（66）が形成されている。接続口（66）は、円形の貫通孔である。接続口（66）は、第１ヘッダ集合管（60）のうち上側横仕切板（80）と下側横仕切板（85）の間の部分に形成され、混合室（63）に連通している。

〈室外熱交換器における冷媒の流れ／凝縮器の場合〉
空気調和機（10）の冷房運転中には、室外熱交換器（23）が凝縮器として機能する。冷房運転中における室外熱交換器（23）での冷媒の流れを説明する。

室外熱交換器（23）には、圧縮機（21）から吐出されたガス冷媒が供給される。圧縮機（21）から送られたガス冷媒は、ガス側接続管（57）を通って第１ヘッダ集合管（60）の上側空間（61）へ流入した後、主熱交換領域（51）の各扁平管（33a）へ分配される。主熱交換領域（51）の各主熱交換部（51a〜51c）において、扁平管（33a）の流体通路（34）へ流入した冷媒は、流体通路（34）を流れる間に室外空気へ放熱して凝縮し、その後に第２ヘッダ集合管（70）の対応する各部分空間（71a〜71c）へ流入する。

主連通空間（71）の各部分空間（71a〜71c）へ流入した冷媒は、補助連通空間（72）の対応する部分空間（72a〜72c）へ送られる。具体的に、主連通空間（71）の第１部分空間（71a）へ流入した冷媒は、下方へ流れ落ちて補助連通空間（72）の第６部分空間（72c）へ流れ込む。主連通空間（71）の第２部分空間（71b）へ流入した冷媒は、第１接続用配管（76）を通って補助連通空間（72）の第５部分空間（72b）へ流入する。主連通空間（71）の第３部分空間（71c）へ流入した冷媒は、第２接続用配管（77）を通って補助連通空間（72）の第４部分空間（72a）へ流入する。

補助連通空間（72）の各部分空間（72a〜72c）へ流入した冷媒は、対応する補助熱交換部（52a〜52c）の各扁平管（33b）へ分配される。各扁平管（33b）の流体通路（34）を流れる冷媒は、室外空気へ放熱して過冷却液となり、その後に第１ヘッダ集合管（60）の下側空間（62）の対応する連通室（62a〜62c）へ流入する。その後、冷媒は、混合室（63）を経て液側接続管（55）へ流れ込み、室外熱交換器（23）から流出してゆく。

〈室外熱交換器における冷媒の流れ／蒸発器の場合〉
空気調和機（10）の暖房運転中には、室外熱交換器（23）が蒸発器として機能する。暖房運転中における室外熱交換器（23）での冷媒の流れを説明する。

室外熱交換器（23）には、膨張弁（24）を通過する際に膨張して気液二相状態となった冷媒が供給される。膨張弁（24）を通過した冷媒は、液側接続管（55）を通って第１ヘッダ集合管（60）内の混合室（63）へ流入する。その際、混合室（63）では、流入した気液二相状態の冷媒が縦仕切板（90）に衝突し、その冷媒中のガス冷媒と液冷媒が混合される。つまり、混合室（63）内の冷媒が均質化され、混合室（63）内の冷媒の湿り度が概ね均一となる。

混合室（63）内の冷媒は、各連通室（62a〜62c）へ分配される。つまり、混合室（63）内の冷媒は、下側横仕切板（85）の連通用貫通孔（86）を通って第１連通室（62a）へ流入し、縦仕切板（90）の連通用貫通孔（95）を通って第２連通室（62b）へ流入し、上側横仕切板（80）の連通用貫通孔（81）を通って第３連通室（62c）へ流入する。

第１ヘッダ集合管（60）の各連通室（62a〜62c）へ流入した冷媒は、対応する補助熱交換部（52a〜52c）の各扁平管（33b）へ分配される。各扁平管（33b）の流体通路（34）へ流入した冷媒は、流体通路（34）を流れる間に室外空気から吸熱し、一部の液冷媒が蒸発する。扁平管（33b）の流体通路（34）を通過した冷媒は、第２ヘッダ集合管（70）の補助連通空間（72）の対応する部分空間（72a〜72c）へ流入する。

補助連通空間（72）の各部分空間（72a〜72c）へ流入した冷媒は、主連通空間（71）の対応する部分空間（71a〜71c）へ送られる。具体的に、補助連通空間（72）の第４部分空間（72a）へ流入した冷媒は、第２接続用配管（77）を通って主連通空間（71）の第３部分空間（71c）へ流入する。補助連通空間（72）の第５部分空間（72b）へ流入した冷媒は、第１接続用配管（76）を通って主連通空間（71）の第２部分空間（71b）へ流入する。補助連通空間（72）の第６部分空間（72c）へ流入した冷媒は、上方へ向かって流れて主連通空間（71）の第１部分空間（71a）へ流入する。

主連通空間（71）の各部分空間（71a〜71c）へ流入した冷媒は、対応する主熱交換部（51a〜51c）の各扁平管（33a）へ分配される。各扁平管（33a）の流体通路（34）を流れる冷媒は、室外空気から吸熱して蒸発し、実質的にガス単相状態となった後に、第１ヘッダ集合管（60）の上側空間（61）へ流入する。その後、冷媒は、ガス側接続管（57）を通って室外熱交換器（23）から流出してゆく。

〈室外熱交換器における冷媒の流れ／除霜動作中の場合〉
上述したように、空気調和機（10）は、暖房運転中に所定の除霜開始条件が成立すると、暖房運転を一時的に休止して除霜運転を行う。空気調和機（10）の除霜運転中には、室外熱交換器（23）が除霜動作を行う。ここでは、除霜動作中の室外熱交換器（23）における冷媒の流れについて、図８を参照しながら説明する。なお、図８のドットを付した部分は、室外熱交換器（23）において液冷媒が存在する領域を示す。

空気調和機（10）の暖房運転中には、室外熱交換器（23）が蒸発器として機能する。ところが、室外熱交換器（23）に多量の霜が付着した状態では、冷媒が室外空気から殆ど吸熱できない状態となる。このため、図８(ａ)に示すように、除霜運転の開始時には、室外熱交換器（23）の大部分が液冷媒で満たされた状態となる。

空気調和機（10）の除霜運転が開始されると、圧縮機（21）から吐出された高温高圧のガス冷媒が、ガス側接続管（57）を通って第１ヘッダ集合管（60）の上側空間（61）へ流入する。上側空間（61）から主熱交換部（51a〜51c）の扁平管（33a）へ流入したガス冷媒は、霜に対して放熱して凝縮する。室外熱交換器（23）に付着した霜は、ガス冷媒によって暖められて融解する。

室外熱交換器（23）を流れるガス冷媒は、霜が既に融けた部分では殆ど凝縮せず、霜が残っている部分に到達すると放熱して凝縮する。このため、図８(ｂ)〜(ｅ)に示すように、除霜動作中の室外熱交換器（23）の各主熱交換部（51a〜51c）では、ガス冷媒の存在する領域（即ち、霜が融解した領域）が第１ヘッダ集合管（60）から第２ヘッダ集合管（70）へ向かって次第に拡大してゆく。

ここで、本実施形態の室外熱交換器（23）では、第３補助熱交換部（52c）を構成する扁平管（33b）の本数（５本）が、残りの補助熱交換部（52a,52b）を構成する扁平管（33b）の本数（３本）よりも多くなっている。従って、第３補助熱交換部（52c）を構成する扁平管（33b）の本数が残りの補助熱交換部（52a,52b）と同じ３本である場合に比べて、除霜動作中に第１主熱交換部（51a）へ流入する冷媒の流量が多くなる。除霜動作中に第１主熱交換部（51a）へ流入する冷媒の流量が多くなると、第１主熱交換部（51a）の各扁平管（33a）における冷媒の流量も多くなる。このため、第１主熱交換部（51a）の下端寄りに位置する扁平管（33a）や、第１ヘッダ集合管（60）の上側空間（61）の底部に存在する液冷媒を第２ヘッダ集合管（70）へ向かって押し流す力が強くなり、第１主熱交換部（51a）の下部からの液冷媒の排出が促進される。

このように、最も下方に位置する第１主熱交換部（51a）では、各扁平管（33a）内の液冷媒を第２ヘッダ集合管（70）側へ押す力が強くなる。そのため、第１主熱交換部（51a）においても、ガス冷媒の存在する領域（即ち、霜が融解した領域）の拡大する速度が速くなる。つまり、第１主熱交換部（51a）の下端寄りに位置するの扁平管（33a）においても、ガス冷媒の存在する領域の拡大する速度が速くなる。

そして、室外熱交換器（23）の内部が実質的にガス冷媒だけとなった状態（即ち、図８(ｆ)に示す状態）では、室外熱交換器（23）に付着した霜の全てが融けている。そこで、室外熱交換器（23）がこの状態になると、空気調和機（10）は除霜運転を終了する。

−実施形態１の効果−
本実施形態の室外熱交換器（23）において、“各主熱交換部（51a〜51c）の扁平管（33a）の本数”を“その主熱交換部（51a〜51c）に対応する補助熱交換部（52a〜52c）の扁平管（33b）の本数”で除して得られる本数比は、最も下方に位置する第１主熱交換部（51a）とそれに対応する第３補助熱交換部（52c）についての本数比Ｒ_１が最小となっている。そのため、第１主熱交換部（51a）では、扁平管（33a）１本当たりのガス冷媒の流量が増加し、第１主熱交換部（51a）の下端寄りに位置する扁平管（33a）や、第１ヘッダ集合管（60）の連通空間（61）の底部に存在する液冷媒が、第２ヘッダ集合管（70）側へ押し流されやすくなる。

このように、空気調和機（10）は除霜運転中において、室外熱交換器（23）では、第１主熱交換部（51a）の下端寄りに位置する扁平管（33a）や、第１ヘッダ集合管（60）の連通空間（61）の底部からの液冷媒の排出が促進される。つまり、本実施形態の室外熱交換器（23）では、除霜動作時に第１主熱交換部（51a）の下部からの液冷媒の排出が促進される。

このため、除霜動作の開始から各主熱交換部（51a〜51c）を構成する全ての扁平管（33a）に高圧ガス冷媒が流入する状態になるまでの時間を短縮することができる。そして、各主熱交換部（51a〜51c）を構成する全ての扁平管（33a）に高圧ガス冷媒が流入し始めた後は、各主熱交換部（51a〜51c）の全体において霜が次第に融解してゆく。従って、本実施形態によれば、従来は霜の融け残りが生じていた部分（即ち、最も下方に位置する第１主熱交換部（51a）の下部）の除霜に要する時間を短縮でき、その結果、室外熱交換器（23）全体の除霜に要する時間を短縮できる。

特に、本実施形態では、主熱交換部（51a〜51c）と補助熱交換部（52a〜52c）を構成する扁平管（33）の本数を調節することによって、第１主熱交換部（51a）の下部からの液冷媒の排出を促進している。従って、本実施形態によれば、室外熱交換器（23）に新たな部品等を追加することなく、室外熱交換器（23）全体の除霜に要する時間を短縮することができる。

−実施形態１の変形例−
本実施形態の室外熱交換器（23）について、上述した各主熱交換部（51a〜51c）の扁平管（33a）の本数と、各補助熱交換部（52a〜52c）の扁平管（33b）の本数とは、単なる一例である。

本実施形態の室外熱交換器（23）では、第１主熱交換部（51a）を構成する扁平管（33a）の本数を２０本とし、第２主熱交換部（51b）を構成する扁平管（33a）の本数を２２本とし、第３主熱交換部（51c）を構成する扁平管（33a）の本数を２４本とし、第１補助熱交換部（52a）を構成する扁平管（33b）の本数を３本とし、第２補助熱交換部（52b）を構成する扁平管（33b）の本数を３本とし、第３補助熱交換部（52c）を構成する扁平管（33b）の本数を７本としてもよい。

この場合、第１主熱交換部（51a）の扁平管（33a）の本数（２０本）を第３補助熱交換部（52c）の扁平管（33b）の本数（７本）で除して得られる本数比Ｒ_１は、Ｒ_１＝２０/７≒２.９である。また、第２主熱交換部（51b）の扁平管（33a）の本数（２２本）を第２補助熱交換部（52b）の扁平管（33b）の本数（３本）で除して得られる本数比Ｒ_２は、Ｒ_２＝２２/３≒７.３である。また、第３主熱交換部（51c）の扁平管（33a）の本数（２４本）を第１補助熱交換部（52a）の扁平管（33b）の本数（３本）で除して得られる本数比Ｒ_３は、Ｒ_３＝２４/３＝８.０である。この場合も、各主熱交換部（51a〜51c）についての本数比は、主熱交換部（51a〜51c）のうち最も下方に位置する第１主熱交換部（51a）についての本数比Ｒ_１が最小である。

また、本実施形態の室外熱交換器（23）では、第１主熱交換部（51a）を構成する扁平管（33a）の本数を１９本とし、第２主熱交換部（51b）を構成する扁平管（33a）の本数を２２本とし、第３主熱交換部（51c）を構成する扁平管（33a）の本数を２４本とし、第１補助熱交換部（52a）を構成する扁平管（33b）の本数を３本とし、第２補助熱交換部（52b）を構成する扁平管（33b）の本数を３本とし、第３補助熱交換部（52c）を構成する扁平管（33b）の本数を８本としてもよい。

この場合、第１主熱交換部（51a）の扁平管（33a）の本数（１９本）を第３補助熱交換部（52c）の扁平管（33b）の本数（８本）で除して得られる本数比Ｒ_１は、Ｒ_１＝１９/８≒２.４である。また、第２主熱交換部（51b）の扁平管（33a）の本数（２２本）を第２補助熱交換部（52b）の扁平管（33b）の本数（３本）で除して得られる本数比Ｒ_２は、Ｒ_２＝２２/３≒７.３である。また、第３主熱交換部（51c）の扁平管（33a）の本数（２４本）を第１補助熱交換部（52a）の扁平管（33b）の本数（３本）で除して得られる本数比Ｒ_３は、Ｒ_３＝２４/３＝８.０である。この場合も、各主熱交換部（51a〜51c）についての本数比は、主熱交換部（51a〜51c）のうち最も下方に位置する第１主熱交換部（51a）についての本数比Ｒ_１が最小である。

《発明の実施形態２》
本発明の実施形態２について説明する。本実施形態の室外熱交換器（23）は、実施形態１の室外熱交換器（23）において、各主熱交換部（51a〜51c）の扁平管（33a）の本数と、第３補助熱交換部（52c）の扁平管（33b）の本数とを変更したものである。ここでは、本実施形態の室外熱交換器（23）について、実施形態１と異なる点を説明する。なお、実施形態１と同様に、以下の説明に示す扁平管（33）の本数は、単なる一例である。

図９に示すように、本実施形態の室外熱交換器（23）では、各補助熱交換部（52a〜52c）を構成する扁平管（33b）の本数が互いに一致している。具体的に、本実施形態の室外熱交換器（23）では、第１主熱交換部（51a）を構成する扁平管（33a）の本数が１６本となり、第２主熱交換部（51b）を構成する扁平管（33a）の本数が２６本となり、第３主熱交換部（51c）を構成する扁平管（33a）の本数が２８本となり、第１補助熱交換部（52a）を構成する扁平管（33b）の本数が３本となり、第２補助熱交換部（52b）を構成する扁平管（33b）の本数が３本となり、第３補助熱交換部（52c）を構成する扁平管（33b）の本数が３本となっている。

第１主熱交換部（51a）の扁平管（33a）の本数（１６本）を第３補助熱交換部（52c）の扁平管（33b）の本数（３本）で除して得られる本数比Ｒ_１は、Ｒ_１＝１６/３≒５.３である。また、第２主熱交換部（51b）の扁平管（33a）の本数（２６本）を第２補助熱交換部（52b）の扁平管（33b）の本数（３本）で除して得られる本数比Ｒ_２は、Ｒ_２＝２６/３≒８.７である。また、第３主熱交換部（51c）の扁平管（33a）の本数（２８本）を第１補助熱交換部（52a）の扁平管（33b）の本数（３本）で除して得られる本数比Ｒ_３は、Ｒ_３＝２８/３≒９.３である。本実施形態の室外熱交換器（23）では、各主熱交換部（51a〜51c）についての本数比は、主熱交換部（51a〜51c）のうち最も下方に位置する第１主熱交換部（51a）についての本数比Ｒ_１が最小となっている。

本実施形態の室外熱交換器（23）では、実施形態１と同様に、本数比Ｒ_１が最小である第１主熱交換部（51a）及び第３補助熱交換部（52c）が、除霜動作時に第１主熱交換部（51a）の下部からの液冷媒の排出を促進するための排出促進手段（100）を構成している。

図１０に示すように、本実施形態の縦仕切板（90）は、実施形態１の縦仕切板（90）と形状が異なっている。本実施形態の縦仕切板（90）には、貫通孔（97）が２つだけ形成されている。縦仕切板（90）を第１ヘッダ集合管（60）に取り付けた状態では、下側の開口部（94a）が下側横仕切板（85）よりも下に位置し、２つの貫通孔（97）が上側横仕切板（80）と下側横仕切板（85）の間に位置し、上側の開口部（94b）が上側横仕切板（80）よりも上に位置する。本実施形態の室外熱交換器（23）では、縦仕切板（90）に形成された全ての貫通孔（97）が、混合室（63）を第２連通室（62b）させるための連通用貫通孔（95）を構成している。

〈室外熱交換器における冷媒の流れ／除霜動作中の場合〉
空気調和機（10）の除霜運転中において、本実施形態の室外熱交換器（23）では、圧縮機（21）から吐出された高温高圧のガス冷媒が、ガス側接続管（57）を通って第１ヘッダ集合管（60）の上側空間（61）へ供給される。室外熱交換器（23）に付着した霜は、供給されたガス冷媒によって暖められて融解する。そして、本実施形態の室外熱交換器（23）では、霜の融けた領域が拡大するにつれてガス冷媒が存在する領域が拡大し、最終的には室外熱交換器（23）のほぼ全域にガス冷媒が存在する状態となる。

ここで、本実施形態の室外熱交換器（23）では、各補助熱交換部（52a〜52c）を構成する扁平管（33b）の本数が互いに一致している。従って、この室外熱交換器（23）では、除湿動作中に主熱交換部（51a〜51c）へ流入する冷媒の流量が、概ね等しくなる。一方、この室外熱交換器（23）では、第１主熱交換部（51a）を構成する扁平管（33a）の本数が、残りの主熱交換部（51b,51c）を構成する扁平管（33a）の本数よりも少ない。従って、第１主熱交換部（51a）における扁平管（33a）１本当たりの冷媒の流量は、残りの主熱交換部（51b,51c）における扁平管（33a）１本当たりの冷媒の流量に比べて、多くなる。

このため、第１主熱交換部（51a）の各扁平管（33a）内の液冷媒を第２ヘッダ集合管（70）側へ押す力が強くなる。その結果、第１主熱交換部（51a）の下端寄りに位置する扁平管（33a）や、第１ヘッダ集合管（60）の上側空間（61）の底部に存在する液冷媒を第２ヘッダ集合管（70）へ向かって押し流す力が強くなり、第１主熱交換部（51a）の下部からの液冷媒の排出が促進される。

従って、本実施形態によれば、実施形態１と同様に、従来は霜の融け残りが生じていた部分（即ち、最も下方に位置する第１主熱交換部（51a）の下部）の除霜に要する時間を短縮でき、その結果、室外熱交換器（23）全体の除霜に要する時間を短縮できる。

《発明の実施形態３》
本発明の実施形態３について説明する。本実施形態の室外熱交換器（23）は、実施形態２の室外熱交換器（23）において、各主熱交換部（51a〜51c）の扁平管（33a）の本数と、排出促進手段（100）の構成とを変更したものである。ここでは、本実施形態の室外熱交換器（23）について、実施形態２と異なる点を説明する。

本実施形態の室外熱交換器（23）では、第１主熱交換部（51a）を構成する扁平管（33a）の本数が２４本となり、第２主熱交換部（51b）を構成する扁平管（33a）の本数が２２本となり、第３主熱交換部（51c）を構成する扁平管（33a）の本数が２４本となっている。各補助熱交換部（52a〜52c）を構成する扁平管（33b）の本数が３本である点は、実施形態２の室外熱交換器（23）と同様である。

本実施形態の室外熱交換器（23）には、ガス側補助管（103）が追加されている。このガス側補助管（103）は、除霜動作時に第１ヘッダ集合管（60）内の上側空間（61）の底部へガス冷媒を導入するための配管であって、除霜動作時に第１主熱交換部（51a）の下部からの液冷媒の排出を促進するための排出促進手段（100）を構成している。

図１１に示すように、ガス側補助管（103）は、一端がガス側接続管（57）に接続され、他端が第１ヘッダ集合管（60）に接続されている。また、図１２に示すように、ガス側補助管（103）の他端は、上側空間（61）の底部に開口し、第１主熱交換部（51a）の下端寄りに位置する扁平管（33a）の端面と向かい合っている。

空気調和機（10）の除霜運転中において、本実施形態の室外熱交換器（23）では、圧縮機（21）から吐出された高温高圧のガス冷媒が、ガス側接続管（57）とガス側補助管（103）の両方から第１ヘッダ集合管（60）の上側空間（61）へ供給される。その際、ガス側補助管（103）の端部からは、第１主熱交換部（51a）の下端寄りに位置する扁平管（33a）へ向かってガス冷媒が吹き出す。そして、上側空間（61）の底部に存在する液冷媒は、ガス側補助管（103）から吹き出たガス冷媒と共に扁平管（33a）へ流れ込んでゆく。また、上側空間（61）の底部に連通する扁平管（33a）（即ち、第１主熱交換部（51a）の下端寄りに位置する扁平管（33a））の流体通路（34）に存在する液冷媒は、ガス側補助管（103）から吹き出たガス冷媒によって、第２ヘッダ集合管（70）側へ押し流される。このため、第１主熱交換部（51a）の下部からの液冷媒の排出が促進される。

従って、本実施形態によれば、実施形態２と同様に、従来は霜の融け残りが生じていた部分（即ち、最も下方に位置する第１主熱交換部（51a）の下部）の除霜に要する時間を短縮でき、その結果、室外熱交換器（23）全体の除霜に要する時間を短縮できる。

《発明の実施形態４》
本発明の実施形態４について説明する。本実施形態の室外熱交換器（23）は、実施形態３の室外熱交換器（23）において、排出促進手段（100）の構成を変更したものである。ここでは、本実施形態の室外熱交換器（23）について、実施形態３と異なる点を説明する。

図１３に示すように、本実施形態の室外熱交換器（23）は、ガス側補助管（103）に代えて、第３接続用配管（78）を備えている。また、本実施形態の室外熱交換器（23）は、第２接続用配管（77）の接続位置が、実施形態３の室外熱交換器（23）と異なっている。

本実施形態の室外熱交換器（23）では、第３補助熱交換部（52c）に対応する第６部分空間（72c）と、第１主熱交換部（51a）に対応する第１部分空間（71a）とが、互いに仕切られている。第２接続用配管（77）は、その一端が第３主熱交換部（51c）に対応する第３部分空間（71c）に接続され、その他端が第３補助熱交換部（52c）に対応する第６部分空間（72c）に接続される。第３接続用配管（78）は、その一端が第１主熱交換部（51a）に対応する第１部分空間（71a）に接続され、その他端が第１補助熱交換部（52a）に対応する第４部分空間（72a）に接続される。

本実施形態の室外熱交換器（23）では、主熱交換部（51a〜51c）のうち最も下方に位置する第１主熱交換部（51a）と、補助熱交換部（52a〜52c）のうち最も下方に位置する第１補助熱交換部（52a）を接続する第３接続用配管（78）が、除霜動作時に第１主熱交換部（51a）の下部からの液冷媒の排出を促進するための排出促進手段（100）を構成している。

本実施形態の室外熱交換器（23）では、主熱交換部（51a〜51c）のうち最も下方に位置する第１主熱交換部（51a）が、補助熱交換部（52a〜52c）のうち最も下方に位置する第１補助熱交換部（52a）と、第３接続用配管（78）を介して接続される。従って、本実施形態の室外熱交換器（23）では、第１主熱交換部（51a）が第３補助熱交換部（52c）と接続される実施形態３の室外熱交換器（23）に比べ、第１主熱交換部（51a）とそれに接続される補助熱交換部（52a）の高低差が大きくなる。

このため、本実施形態の室外熱交換器（23）では、除霜動作時に第１主熱交換部（51a）に対応する第２ヘッダ集合管（70）の第１部分空間（71a）から液冷媒が排出されやすくなり、第１部分空間（71a）内の液冷媒の減少する速度が速くなる。その結果、第１部分空間（71a）の底部に連通する扁平管（33a）（即ち、第１主熱交換部（51a）の下端寄りに位置する扁平管（33a））や、この扁平管（33a）を介して第１部分空間（71a）と連通する第１ヘッダ集合管（60）の上側空間（61）の底部においても、液冷媒の減少する速度が速くなる。つまり、除霜動作時に第１主熱交換部（51a）の下部からの液冷媒の排出が促進される。

従って、本実施形態によれば、実施形態３と同様に、従来は霜の融け残りが生じていた部分（即ち、最も下方に位置する第１主熱交換部（51a）の下部）の除霜に要する時間を短縮でき、その結果、室外熱交換器（23）全体の除霜に要する時間を短縮できる。

また、本実施形態の室外熱交換器（23）では、第１主熱交換部（51a）の下端部よりも、それに隣接する第３補助熱交換部（52c）の方が、先に除霜が完了する場合がある。その場合は、第３補助熱交換部（52c）の扁平管（33b）に暖かいガス冷媒が流れることとなる。このため、このガス冷媒の温熱が熱伝導によって第１主熱交換部（51a）の下端部に伝わり、その温熱によって第１主熱交換部（51a）の下端部に付着した霜を融かすことができる。従って、本実施形態によれば、第１主熱交換部（51a）の除霜に第３補助熱交換部（52c）を流れるガス冷媒の温熱も利用することができ、それによっても室外熱交換器（23）の除霜に要する時間を短縮できる。

《発明の実施形態５》
本発明の実施形態５について説明する。本実施形態の室外熱交換器（23）は、実施形態３の室外熱交換器（23）において、排出促進手段（100）の構成を変更したものである。ここでは、本実施形態の室外熱交換器（23）について、実施形態３と異なる点を説明する。

図１４に示すように、本実施形態の室外熱交換器（23）は、ガス側補助管（103）に代えて、第１開閉弁（101）及び第２開閉弁（102）を備えている。第１開閉弁（101）は、第１接続用配管（76）に設けられている。第２開閉弁（102）は、第２接続用配管（77）に設けられている。第１開閉弁（101）及び第２開閉弁（102）は、対応する主熱交換部（51b,51c）と補助熱交換部（52a,52b）の間を断続するための弁であって、除霜動作時に第１主熱交換部（51a）の下部からの液冷媒の排出を促進するための排出促進手段（100）を構成している。

本実施形態の室外熱交換器（23）において、第２主熱交換部（51b）と第３主熱交換部（51c）の除霜が第１主熱交換部（51a）よりも先に完了すると、第２主熱交換部（51b）及び第３主熱交換部（51c）の内部にはほぼガス冷媒だけが存在する一方、第１主熱交換部（51a）の内部には未だ液冷媒が残存する状態となる。この状態において、第１ヘッダ集合管（60）の上側空間（61）へ流入したガス冷媒は、その多くが第２主熱交換部（51b）及び第３主熱交換部（51c）の扁平管（33a）へ流入し、第１主熱交換部（51a）の扁平管（33a）へ流入するガス冷媒の流量が少なくなる。第１主熱交換部（51a）の扁平管（33a）へ流入するガス冷媒の流量が少ないと、第１主熱交換部（51a）の下端寄りに位置する扁平管（33a）や上側空間（61）の底部に存在する液冷媒を第２ヘッダ集合管（70）側へ押し流す力が弱くなり、第１主熱交換部（51a）の除霜に要する時間が長くなる。

そこで、本実施形態の室外熱交換器（23）では、このような状態になると、第１開閉弁（101）と第２開閉弁（102）の一方または両方が閉じられる。第１開閉弁（101）が閉状態になると、上側空間（61）から第２主熱交換部（51b）の扁平管（33a）へガス冷媒が流入しなくなる。また、第２開閉弁（102）が閉状態になると、上側空間（61）から第３主熱交換部（51c）の扁平管（33a）へガス冷媒が流入しなくなる。このため、第１開閉弁（101）と第２開閉弁（102）の一方または両方が閉状態になると、第１主熱交換部（51a）の扁平管（33a）へ流入するガス冷媒の流量が増加する。

第１主熱交換部（51a）の扁平管（33a）へ流入するガス冷媒の流量が増加すると、第１主熱交換部（51a）の下端寄りに位置する扁平管（33a）や上側空間（61）の底部に存在する液冷媒を第２ヘッダ集合管（70）側へ押し流す力が強くなり、第１主熱交換部（51a）の下部からの液冷媒の排出が促進される。従って、本実施形態によれば、実施形態３と同様に、従来は霜の融け残りが生じていた部分（即ち、最も下方に位置する第１主熱交換部（51a）の下部）の除霜に要する時間を短縮でき、その結果、室外熱交換器（23）全体の除霜に要する時間を短縮できる。

《発明の実施形態６》
本発明の実施形態６について説明する。本実施形態の室外熱交換器（23）は、実施形態３の室外熱交換器（23）において、排出促進手段（100）の構成を変更したものである。ここでは、本実施形態の室外熱交換器（23）について、実施形態３と異なる点を説明する。

図１５に示すように、本実施形態の室外熱交換器（23）は、ガス側補助管（103）に代えて、液排出管（104）を備えている。液排出管（104）は、一端が第２ヘッダ集合管（70）に接続され、他端が冷媒回路（20）における膨張弁（24）と液側連絡配管（13）の間に接続されている。また、液排出管（104）には、開閉弁（105）が設けられている。図１６にも示すように、液排出管（104）の一端は、第１主熱交換部（51a）に対応する第１部分空間（71a）の底部に開口している。

液排出管（104）は、第１主熱交換部（51a）に対応する第２ヘッダ集合管（70）の第１部分空間（71a）の底部に存在する液冷媒を冷媒回路（20）の低圧部へ送るための配管であって、除霜動作時に第１主熱交換部（51a）の下部からの液冷媒の排出を促進するための排出促進手段（100）を構成している。

空気調和機（10）の除霜運転中において、冷媒回路（20）では、空気調和機（10）の冷房運転中と同じ方向へ冷媒が循環する。このため、空気調和機（10）の除霜運転中において、冷媒回路（20）における膨張弁（24）の下流側は、圧縮機（21）の吸入圧力と同程度の圧力の冷媒が流れる低圧部となる。そして、空気調和機（10）の除霜運転中に開閉弁（105）が開放されると、第２ヘッダ集合管（70）の第１部分空間（71a）に存在する液冷媒が液排出管（104）へ吸い込まれる。

このため、本実施形態の室外熱交換器（23）では、除霜動作時に第１主熱交換部（51a）に対応する第２ヘッダ集合管（70）の第１部分空間（71a）から液冷媒が液排出管（104）へ吸い出されるため、第１部分空間（71a）内の液冷媒の減少する速度が速くなる。その結果、第１部分空間（71a）の底部に連通する扁平管（33a）（即ち、第１主熱交換部（51a）の下端寄りに位置する扁平管（33a））における液冷媒の流速が上昇し、第１主熱交換部（51a）の扁平管（33a）を介して第１部分空間（71a）と連通する第１ヘッダ集合管（60）の上側空間（61）の底部においても、液冷媒の減少する速度が速くなる。つまり、除霜動作時に第１ヘッダ集合管（60）の上側空間（61）の底部からの液冷媒の排出が促進される。

従って、本実施形態によれば、実施形態３と同様に、従来は霜の融け残りが生じていた部分（即ち、最も下方に位置する第１主熱交換部（51a）の下部）の除霜に要する時間を短縮でき、その結果、室外熱交換器（23）全体の除霜に要する時間を短縮できる。

《その他の実施形態》
−第１変形例−
実施形態１〜３,５,６の室外熱交換器（23）では、第１接続用配管（76）及び第２接続用配管（77）の接続位置を変更してもよい。例えば、図１７に示すように、第１接続用配管（76）は、その一端が第２主熱交換部（51b）に対応する第２部分空間（71b）に接続され、その他端が第１補助熱交換部（52a）に対応する第４部分空間（72a）に接続されていてもよい。また、第２接続用配管（77）は、その一端が第３主熱交換部（51c）に対応する第３部分空間（71c）に接続され、その他端が第２補助熱交換部（52b）に対応する第５部分空間（72b）に接続されていてもよい。なお、図１７に示す室外熱交換器（23）は、本変形例を実施形態１の室外熱交換器（23）に適用したものである。

−第２変形例−
上記の各実施形態では、室外熱交換器（23）を１つの熱交換器で構成し、この１つの熱交換器を主熱交換領域（51）と補助熱交換領域（52）に区分しているが、室外熱交換器（23）を互いに別体に形成された複数の熱交換器で構成してもよい。

つまり、室外熱交換器（23）は、例えば、主熱交換領域（51）を構成する熱交換器と、補助熱交換領域（52）を構成する熱交換器とによって構成されていてもよい。この場合、主熱交換領域（51）を構成する熱交換器は、複数の主熱交換部（51a〜51c）に区分される。また、補助熱交換領域（52）を構成する熱交換器は、主熱交換部（51a〜51c）と同数の補助熱交換部（52a〜52c）に区分される。

−第３変形例−
上記の各実施形態の室外熱交換器（23）には、板状のフィン（36）に代えて波形のフィンが設けられていてもよい。このフィンは、いわゆるコルゲートフィンであって、上下に蛇行する波形に形成されている。そして、この波形のフィンは、上下に隣り合った扁平管（33）の間に１つずつ配置される。

以上説明したように、本発明は、扁平管とヘッダ集合管とを備えて冷媒を空気と熱交換させる熱交換器について有用である。

20 冷媒回路
23 室外熱交換器
33 扁平管
36 フィン
51a 第１熱交換部
51b 第２熱交換部
51c 第３熱交換部
52a 第１補助熱交換部
52b 第２補助熱交換部
52c 第３補助熱交換部
60 第１ヘッダ集合管
61 上側空間（連通空間）
70 第２ヘッダ集合管
71a 第１部分空間
71b 第２部分空間
71c 第３部分空間
100 排出促進手段

Claims (6)

1. 側面が対向するように配列された複数の扁平管（33）と、各扁平管（33）の一端が接続された第１ヘッダ集合管（60）と、各扁平管（33）の他端が接続された第２ヘッダ集合管（70）と、上記扁平管（33）に接合された複数のフィン（36）とを備え、
   冷凍サイクルを行う冷媒回路（20）に接続されて冷媒を空気と熱交換させる熱交換器であって、
   上記第１ヘッダ集合管（60）及び上記第２ヘッダ集合管（70）が起立した状態であり、
   隣り合う複数の扁平管（33）により構成された熱交換部（51a〜51c）が上下に並んで複数形成され、
   上記第１ヘッダ集合管（60）には、全ての上記熱交換部（51a〜51c）の上記扁平管（33）と連通する一つの連通空間（61）が形成され、
   上記第２ヘッダ集合管（70）には、上記各熱交換部（51a〜51c）に対応して一つずつ設けられて対応する上記熱交換部（51a〜51c）の上記扁平管（33）と連通する部分空間（71a〜71c）が形成され、
   上記フィン（36）に付着した霜を融かすために上記連通空間（61）から上記扁平管（33）へ高圧ガス冷媒が導入される除霜動作時に、最も下方に位置する上記熱交換部（51a）の下部からの液冷媒の排出を促進する排出促進手段（100）を備えている
   ことを特徴とする熱交換器。
2. 請求項１において、
   上記熱交換部（51a〜51c）よりも少数の扁平管（33）により構成された補助熱交換部（52a〜52c）が、上記各熱交換部（51a〜51c）に対応して一つずつ形成され、
   上記各補助熱交換部（52a〜52c）は、該補助熱交換部（52a〜52c）に対応する上記熱交換部（51a〜51c）と直列に接続されている
   ことを特徴とする熱交換器。
3. 請求項２において、
   上記各熱交換部（51a〜51c）の上記扁平管（33）の本数を該熱交換部（51a〜51c）に対応する上記補助熱交換部（52a〜52c）の上記扁平管（33）の本数で除して得られる本数比は、最も下方に位置する上記熱交換部（51a）についての本数比が最も小さく、
   最も下方に位置する上記熱交換部（51a）と該熱交換部（51a）に対応する上記補助熱交換部（52c）とが、上記排出促進手段（100）を構成している
   ことを特徴とする熱交換器。
4. 請求項３において、
   上記各補助熱交換部（52a〜52c）の上記扁平管（33）の本数は、最も下方に位置する上記熱交換部（51a）に対応する上記補助熱交換部（52c）の上記扁平管（33）の本数が最も多い
   ことを特徴とする熱交換器。
5. 請求項２乃至４のいずれか一つにおいて、
   全ての上記補助熱交換部（52a〜52c）が、全ての上記熱交換部（51a〜51c）よりも下方に配置されている
   ことを特徴とする熱交換器。
6. 請求項５において、
   最も下方に位置する上記熱交換部（51a）に対応する上記補助熱交換部（52c）は、全ての上記補助熱交換部（52a〜52c）のうちで最も上方に配置されている
   ことを特徴とする熱交換器。

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