JP2013220718A - 空気入りタイヤ - Google Patents
空気入りタイヤ Download PDFInfo
- Publication number
- JP2013220718A JP2013220718A JP2012093082A JP2012093082A JP2013220718A JP 2013220718 A JP2013220718 A JP 2013220718A JP 2012093082 A JP2012093082 A JP 2012093082A JP 2012093082 A JP2012093082 A JP 2012093082A JP 2013220718 A JP2013220718 A JP 2013220718A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- tread
- tire
- belt
- land portion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Tires In General (AREA)
Abstract
【課題】通常走行時の乗心地性及び操縦安定性を悪化させることなく、ランフラット耐久性を向上することを可能にした空気入りタイヤを提供する。
【解決手段】
サイドウォール部2に断面三日月状の補強ゴム層7を有すると共に、トレッド部1の表面に複数の周方向主溝10により区分された陸部11を有する空気入りタイヤにおいて、ベルト層8を、陸部11の下側領域でタイヤ径方向外側に凸となり、周方向主溝10の下側領域でタイヤ径方向外側に凹となる波打ち形状に形成し、且つカーカス層4をベルト層8に沿って湾曲させると共に、タイヤ子午線断面において陸部のタイヤ幅方向端点11a,11bを直線で結んだトレッド仮想線Lに対して陸部11の外表面をタイヤ径方向外側に凸となるように湾曲させる。
【選択図】図1
【解決手段】
サイドウォール部2に断面三日月状の補強ゴム層7を有すると共に、トレッド部1の表面に複数の周方向主溝10により区分された陸部11を有する空気入りタイヤにおいて、ベルト層8を、陸部11の下側領域でタイヤ径方向外側に凸となり、周方向主溝10の下側領域でタイヤ径方向外側に凹となる波打ち形状に形成し、且つカーカス層4をベルト層8に沿って湾曲させると共に、タイヤ子午線断面において陸部のタイヤ幅方向端点11a,11bを直線で結んだトレッド仮想線Lに対して陸部11の外表面をタイヤ径方向外側に凸となるように湾曲させる。
【選択図】図1
Description
本発明は、空気入りタイヤに関し、更に詳しくは、通常走行時の乗心地性及び操縦安定性を悪化させることなく、ランフラット耐久性を向上することを可能にした空気入りタイヤに関する。
タイヤがパンクしてもそのまま一定距離を安全に走行可能にしたタイヤとして、図6に示すように、サイドウォール部に硬質ゴムからなる断面三日月形状の補強ゴムを配置したサイド補強型のランフラットタイヤが知られている。このようなサイド補強型のランフラットタイヤは、ランフラット走行時には、主としてサイドウォール部とショルダー部で荷重を支えることで所定の距離を安全走行出来るようにしている。しかしながら、このようなサイド補強型のランフラットタイヤにおいては、ランフラット走行時に、トレッド表面に設けられた周方向主溝が屈曲点となりトレッドのセンター部が浮き上がるバックリングが発生し易いと云う問題がある。このようなバックリングが発生すると、トレッドのセンター部が浮き上がるため、接地形状が図3(b)に示すような形状になって、通常走行時の接地形状(図3(a)参照)に比べて接地面積が著しく減少する。そのため、浮き上がったトレッドセンター部に対して、トレッドの両ショルダー部の接地圧が著しく高くなり発熱と摩耗が促進されるため、ランフラット耐久性が低下すると云う問題があった。
このような問題を解決するために、ベルト層の層数を増加したり、ベルト層の付近にトレッド部全体を補強する補強層を追加したりすることで、トレッド部の剛性を高めてバックリングの発生を抑制することが提案されている(例えば、特許文献1参照)。
しかしながら、この対策の場合、トレッド部の剛性を高くする程、優れたバックリング抑制効果を得ることが出来るが、バックリング抑制の為にトレッド部の剛性を高くし過ぎると、却って通常走行時の乗心地性や操縦安定性が損なわれると云う問題がある。
本発明の目的は、上述する問題点を解決するもので、通常走行時の乗心地性及び操縦安定性を悪化させることなく、ランフラット耐久性を向上することを可能にした空気入りタイヤを提供することにある。
上記目的を達成するための本発明の空気入りタイヤは、左右一対のビード部間にカーカス層を装架し、トレッド部における前記カーカス層の外周側にベルト層を配置すると共に、サイドウォール部における前記カーカス層のタイヤ幅方向内側に断面三日月状の補強ゴム層を配置する一方、前記トレッド部の表面にタイヤ周方向に延在する複数の周方向主溝により区分された陸部を形成した空気入りタイヤにおいて、前記ベルト層を、前記陸部の下側領域でタイヤ径方向外側に凸となり、前記周方向主溝の下側領域でタイヤ径方向外側に凹となる波打ち形状に形成し、且つ前記カーカス層を前記ベルト層に沿って湾曲させると共に、タイヤ子午線断面において前記陸部のタイヤ幅方向端点同士を直線で結んだトレッド仮想線に対して前記陸部の外表面をタイヤ径方向外側に凸となるように湾曲させたことを特徴とする。
本発明では、トレッド部に形成された陸部の外表面をタイヤ径方向外側に凸となるように湾曲させ、更にトレッド部の形状を支えるベルト層及びカーカス層を陸部の下側領域でタイヤ径方向外側に凸となり周方向主溝の下側領域でタイヤ径方向外側に凹となる波打ち形状に形成している。通常走行時には、タイヤ内部に空気が充填されてインフレート状態にあるため、ベルト層及びカーカス層が真直ぐに張ろうとすることにより、陸部の突き出しが引っ込み、トレッド部の断面形状を従来の空気入りタイヤと同様にして、従来の空気入りタイヤと同等の接地形状とすることが出来る。
一方、ランフラット走行時においては、ベルト層が元の波打ち形状に戻り、陸部がタイヤ径方向外側に突き出すようになるため、トレッド部に周方向主溝を屈曲点とするバックリングが発生しても、路面からの陸部の浮き上がりを抑えて、接地面積を充分に確保することが出来る。そのため、ランフラット走行時における接地面積の減少に起因する応力集中を回避し、ランフラット耐久性を向上することが出来る。また、本発明では、トレッド部の断面形状に基づいてランフラット耐久性の向上を図っているため、従来のようにトレッド部に追加した補強層に基づいてランフラット耐久性を向上する場合とは異なり、トレッド部の剛性を過度に高くする必要はなく、通常走行時における優れた乗心地性及び操縦安定性を維持することが出来る。
本発明においては、陸部とその陸部に隣接する周方向主溝の下側領域において、ベルト層の波打ち形状の凸部の頂点を通りトレッド仮想線に平行な直線とその凸部に隣接するベルト層の波打ち形状の凹部の底点を通りトレッド仮想線に平行な直線との距離で表わされるベルト層の波打ち量Dが2mm〜8mmであることが好ましい。このようにベルト層の波打ち量Dを特定することで、ランフラット走行時におけるトレッド面の浮き上がりを効果的に抑制することが出来る。
本発明においては、トレッド仮想線からの陸部の頂点の突出高さdを0.2mm〜5.0mmの範囲にすることが好ましい。このように陸部の突出高さdを特定することで、ランフラット走行時におけるトレッド面の浮き上がりを抑制する効果を高めると共に、通常走行時における接地形状を良好にして乗心地性及び操縦安定性を高めることが出来る。
本発明においては、陸部とその陸部に隣接する周方向主溝の下側領域において、ベルト層の波打ち形状の凸部の頂点を通りトレッド仮想線に平行な直線とその凸部に隣接するベルト層の波打ち形状の凹部の底点を通りトレッド仮想線に平行な直線との距離で表わされるベルト層の波打ち量Dとトレッド仮想線からの陸部の頂点の突出高さdとが2d≦D≦8dの関係にあることが好ましい。これにより、ランフラット耐久性と通常走行時の乗心地性及び操縦安定性とを高度に両立することが出来る。
本発明においては、トレッド部をタイヤ径方向外側のキャップトレッドゴム層とタイヤ径方向内側のアンダートレッドゴム層の2層構造にすると共に、アンダートレッドゴム層を構成するアンダートレッドゴムの硬度をキャップトレッドゴム層を構成するキャップトレッドゴムの硬度よりも高くし、且つアンダートレッドゴム層を周方向主溝の下側領域において相対的に厚くすることが好ましい。このようにトレッド部を2層構造にすることで、より効果的にランフラット耐久性を向上することが出来る。
このとき、キャップトレッドゴムの硬度が60〜75であり、アンダートレッドゴムの硬度が65〜85であることが好ましい。これにより、更に効果的にランフラット耐久性を向上することが出来る。
本発明においては、ベルト層のタイヤ径方向外側かつ周方向主溝の下側にベルトカバー層を局部的に配置することが好ましい。このようにベルトカバー層を設けることで、更にランフラット耐久性を向上することが出来る。
このとき、ベルトカバー層がアラミド繊維、又はアラミド繊維と該アラミド繊維より低張力の繊維とを撚り合わせてなる複合コードから構成されることが好ましい。これによりランフラット耐久性をより向上することが出来る。
尚、本発明でいう硬度とは、JIS K6253に規定されるデュロメータ硬さであって、タイプAのデュロメータにより温度20℃において測定した硬さである。
以下、本発明の構成について添付の図面を参照しながら詳細に説明する。
図1において、1はトレッド部、2はサイドウォール部、3はビード部である。左右一対のビード部3間にはカーカス層4が装架されている。このカーカス層4は、タイヤ径方向に延びる複数本の補強コードを含み、各ビード部3に配置されたビードコア5の廻りにタイヤ内側から外側に折り返されている。また、ビードコア5の外周上にはビードフィラー6が配置され、このビードフィラー6がカーカス層4の本体部分と折り返し部分により包み込まれている。
また、サイドウォール部2におけるカーカス層4のタイヤ幅方向内側には、ゴムからなる断面三日月形状の補強ゴム層7が配設されている。この補強ゴム層7はサイドウォール部の他のゴムよりも硬く設定されている。このように断面三日月形状の補強ゴム層7を配設することで、この補強ゴム層7の剛性に基づいてランフラット走行時の荷重が支持される。
更に、トレッド部1におけるカーカス層4の外周側にはベルト層8が埋設されている。ベルト層8の枚数は特に限定されないが、好ましくは、トレッド剛性を過剰に高くしない為に、図1に示すように2層のベルト層8を設けると良い。これらベルト層8はタイヤ周方向に対して傾斜する複数本の補強コードを含み、かつ層間で補強コードが互いに交差するように配置されている。これらベルト層8のタイヤ周方向に対するコード角度は10°〜40°に設定されている。ベルト層8の補強コードとしては、スチールコードが好ましく使用されるがアラミド繊維コード等の有機繊維コードを用いることも可能である。
ベルト層8の外周側には、高速耐久性の向上を目的として、タイヤ周方向に配向する繊維コードを含むベルト補強層9が配置されている。このベルト補強層9は少なくとも1本の繊維コードを引き揃えてゴム被覆してなるストリップ材Sをタイヤ周方向に螺旋状に巻回したジョイントレス構造を有している。このベルト補強層9のタイヤ周方向に対するコード角度は5°以下、より好ましくは、3°以下である。尚、図1においては、ベルト層8の全幅を覆うフルカバー層とベルト層8のエッジ部を覆うエッジカバー層からなる2層のベルト補強層9が配置されているが、この構成に限定されない。
一方で、トレッド部1の外表面には、タイヤ周方向に延在する複数の周方向主溝10が設けられ、これら周方向主溝10により陸部11が区分されている。尚、周方向主溝10とは溝幅が5mm〜20mm、溝深さが5mm〜20mmであり、タイヤ周方向に延在する溝である。
このように構成された空気入りタイヤにおいて、ベルト層8は陸部11の下側領域でタイヤ径方向外側に凸となり、周方向主溝10の下側領域でタイヤ径方向外側に凹となる波打ち形状に形成されている。このとき、ベルト層8に隣接するカーカス層4及びベルト補強層9はベルト層8に沿って湾曲している。また、陸部11の外表面は、図2に示すように、タイヤ子午線断面において陸部11のタイヤ幅方向端点11a,11bを直線で結んだトレッド仮想線Lに対してタイヤ径方向外側に凸となるように湾曲している。即ち、本発明では、トレッド部1に形成された陸部11の外表面をタイヤ径方向外側に凸となるように湾曲させ、更にトレッド部1の形状を支えるベルト層8及びカーカス層4を陸部の下側領域でタイヤ径方向外側に凸となり周方向主溝の下側領域でタイヤ径方向外側に凹となる波打ち形状に形成している。
上記のように構成された本発明の空気入りタイヤは、通常走行時には、タイヤ内部に空気が充填されてインフレート状態にあるため、ベルト層8、カーカス層4、及びベルト補強層9が真直ぐに張ろうとすることにより、陸部11の突き出しが引っ込み、トレッド部1の断面形状を図6に示すような従来の空気入りタイヤと同等の形状にすることが出来る。その結果、通常走行時の接地形状を図3(a)に示すような形状とすることが出来るため、通常走行時における優れた乗心地性及び操縦安定性を維持することが出来る。
一方、本発明の空気入りタイヤは、ランフラット走行時においては、ベルト層8が元の波打ち形状に戻り、陸部11がタイヤ径方向外側に向かって突き出すようになるため、トレッド部1に周方向主溝10を屈曲点とするバックリングが発生しても、路面からの浮き上がりを抑えて接地面積を充分に確保することが出来る。そのため、ランフラット走行時における接地面積の減少に起因する応力集中を回避し、ランフラット耐久性を向上することが出来る。また、本発明では、トレッド部1の断面形状に基づいてランフラット耐久性の向上を図っているため、従来のようにトレッド部1に追加した補強層に基づいてランフラット耐久性を向上する場合と異なって、トレッド部1の剛性を過度に高くする必要がなく、通常走行時における優れた乗心地性及び操縦安定性を維持することが出来る。
このとき、ベルト層8の波打ち形状が陸部11の下側領域でタイヤ径方向外側に凹となり、周方向主溝10の下側領域でタイヤ径方向外側に凸となったり、陸部11が径方向外側に凹となると、上述のように、トレッド部1の路面からの浮き上がりを抑えて、トレッド面を均等に接地させることが出来なくなるため、ランフラット耐久性が低下する。
尚、上述のタイヤ形状(図1)は、空気入りタイヤをリムに組んで内圧を0kPaとした状態に基づいて規定されている。以下の説明においても、空気入りタイヤを上記の状態にしたときのタイヤの構成を規定する。
本発明において、陸部11とその陸部11に隣接する周方向主溝10の下側領域において、ベルト層8の波打ち形状の凸部の頂点8aを通りトレッド仮想線Lに平行な直線とこの凸部に隣接するベルト層8の波打ち形状の凹部の底点8bを通りトレッド仮想線Lに平行な直線との距離で表わされるベルト層8の波打ち量Dが2mm〜8mmであることが好ましい。より好ましくは、ベルト層8の波打ち量Dを3mm〜6mmの範囲にすると良い。このようにベルト層8の波打ち量Dを特定することで、トレッド部1の浮き上がりを効果的に抑制することが出来る。
このとき、ベルト層8の波打ち量Dが2mmより小さいと、インフレート時にベルト層8が真直ぐに張った状態とランフラット時にベルト層が波打つ状態との差が小さくなるため、ランフラット走行時に陸部11を充分に突き出させることが出来なくなり、充分にトレッド部1の路面からの浮き上がりを抑制して接地面積を確保することが出来なくなる。逆に、ベルト層8の波打ち量Dが8mmより大きくしても、トレッド部1の路面からの浮き上がりを抑制する効果を更に向上することは出来ず、その一方で、タイヤの生産性が阻害される。
尚、陸部11の両側に隣接する周方向主溝10が在る場合は、陸部11のタイヤ幅方向内側に隣接する周方向主溝10の下側領域におけるベルト層8の波打ち形状の凹部の底点8bを採用して波打ち量Dを決定する。但し、タイヤセンターに陸部11が形成されている場合は、その左右両側の周方向主溝10のいずれの下側領域におけるベルト層8の波打ち形状の凹部の底点8bを採用しても波打ち量Dは同じ値になるので、任意の側の底点8bを採用して構わない。
本発明において、トレッド仮想線Lからの陸部11の頂点11cの突出高さdを0.2mm〜5.0mmの範囲にすることが好ましい。より好ましくは、突出高さdを0.5mm〜4.0mmの範囲にすると良い。このように陸部11の突出高さdを特定することで、ランフラット走行時におけるトレッド部1の浮き上がりを抑制する効果を高めると共に、通常走行時における接地形状を良好にして乗心地性及び操縦安定性を高めることが出来る。
このとき、陸部11の突出高さdが0.2mmより小さいと、ランフラット走行時にベルト層8が波打ち形状に戻って陸部11が突き出し形状になっても、この陸部11を路面に対して充分に接地させることが出来ないため、トレッド部1の路面からの浮き上がりを抑制する効果が充分に得られない。逆に、陸部11の突出高さdが5.0mmより大きいと、インフレート時にベルト層8が真直ぐに張った状態になっても、陸部11の突き出し形状が残存するため、通常走行時の接地形状が悪化して、通常走行時の乗心地性及び操縦安定性が低下する。
その一方で、これらベルト層8の波打ち量Dと陸部11の突出高さdとは、2d≦D≦8dの関係にあることが好ましい。これによりランフラット耐久性と通常走行時の乗心地性及び操縦安定性とを高度に両立することが出来る。このとき、ベルト層8の波打ち量Dが陸部11の突出高さdに対して2d>Dであると、陸部11の突き出し量に対して、インフレート時にベルト層8が真直ぐに張った状態とランフラット時にベルト層8が波打った状態との差が小さくなるため、インフレート時にベルト層8が真直ぐに張った状態になっても、陸部11の突き出し形状が残存して、通常走行時の乗心地性及び操縦安定性が低下する。逆に、ベルト層8の波打ち量Dが陸部11の突出高さdに対してD>8dにしても、陸部11が充分に突き出した状態でベルト層8が過剰に波打つため、トレッド部1の浮き上がりを抑制する効果を更に向上することは出来ず、その一方で、タイヤの生産性が阻害される。
本発明において、トレッド部1は1種類のゴムから構成しても良いが、図4に示すように、トレッド部1をタイヤ径方向外側のキャップトレッドゴム層20とタイヤ径方向内側のアンダートレッドゴム層21とからなる2層構造にすることが好ましい。このとき、アンダートレッドゴム層21を構成するアンダートレッドゴムの硬度をキャップトレッドゴム層20を構成するキャップトレッドゴムの硬度よりも高くすることが好ましい。また、アンダートレッドゴム層21を周方向主溝10の下側領域において相対的に厚くすること、即ち、周方向主溝10の下側領域におけるアンダートレッドゴム層21の厚さTをそれ以外の領域におけるアンダートレッドゴム層21の厚さtよりも厚くすることが好ましい。このようにトレッド部1を2層構造にすることで、より効果的にランフラット耐久性を向上することが出来る。特に、バックリングの屈曲点となる周方向主溝10の下側領域に高硬度のゴムを多く配置しているので、上述のトレッド部1の浮き上がり抑制の効果に加えて、ランフラット走行時におけるバックリング自体を抑制する効果を得ることが出来る。その結果、ランフラット耐久性を更に向上することが出来る。
このとき、アンダートレッドゴム層21の厚さが一定であると、バックリングの屈曲点を効果的に補強することが出来なくなるため、ランフラット耐久性を更に向上する効果が充分に得られない。また、バックリングの屈曲点を補強するために、アンダートレッドゴム21の厚さを全体的に厚くした場合、トレッド部1の剛性が過度に高くなり通常走行時の乗心地性及び操縦安定性が阻害される。また、トレッド部1全体の厚みの増加により転がり抵抗が悪化したり、タイヤ質量が増加する。尚、アンダートレッドゴム層21の厚さとしては、周方向主溝10の下側領域における最大厚さTを1.2mm〜2.0mmにすると共に、周方向主溝10の下側領域以外の部分での任意の位置での厚さtを0.5mm〜1.2mmの範囲にすることが好ましい。より好ましくは、厚さTと厚さtとの比T/tを1.1〜4.0の範囲にすると良い。
更に、このとき、キャップトレッドゴムの硬度が60〜75であり、アンダートレッドゴムの硬度が65〜85であることが好ましい。より好ましくは、キャップトレッドゴムの硬度を65〜72の範囲にすると共に、アンダートレッドゴムの硬度を70〜80の範囲にすると良い。これにより、更に効果的にランフラット耐久性を向上することが出来る。
キャップトレッドゴムの硬度が60より小さいと、トレッド部1の表面が軟らかくなり過ぎるためタイヤの耐久性が悪くなる。逆に、キャップトレッドゴムの硬度が75より大きいと、トレッド部1の剛性が高くなり過ぎるため通常走行時の乗心地性及び操縦安定性が低下する。一方、アンダートレッドゴムの硬度が65より小さいと、上述のバックリングを抑制する効果が充分に得られない。逆に、アンダートレッドゴムの硬度が85より大きいとトレッド部1の剛性が高くなり過ぎるため通常走行時の乗心地性及び操縦安定性が低下する。尚、上記範囲において、キャップトレッドゴムとアンダートレッドゴムとの硬度差が3〜10の範囲内であることが好ましい。これにより、相対的に低硬度のキャップトレッドゴムによる通常走行時の乗心地性及び操縦安定性の向上効果と、相対的に高硬度のアンダートレッドゴムによるバックリング抑制効果とを効果的に両立することが出来る。
本発明において、図5に示すように、ベルト層8のタイヤ径方向外側かつ周方向主溝10の下側にベルトカバー層12を局部的に配置することが好ましい。このようにベルトカバー層を設けることで、更にランフラット耐久性を向上することが出来る。ベルトカバー層12が周方向主溝10の下側以外の領域にも配置され、ベルト層8の全幅を覆うと、トレッド部1の剛性が高くなり過ぎるため通常走行時の乗心地性及び操縦安定性を向上する効果が充分に得られない。
尚、図5の例では、ベルト層8の外周側に設けたベルト補強層9の更に外周側にベルトカバー層12が配置されているが、ベルト層8のタイヤ径方向外側にベルト補強層9を設けない場合は、ベルト層8のタイヤ径方向外側に隣接するようにベルトカバー層12を配置することが出来る。
このとき、ベルトカバー層12はアラミド繊維、又はアラミド繊維とアラミド繊維より低張力の繊維とを撚り合わせてなる複合コードから構成されることが好ましい。これによりランフラット耐久性をより向上することが出来る。
図4の実施形態及び図5の実施形態は、共にランフラット走行時におけるバックリング自体を抑制することに有効であり、これらを組み合わせることも可能である。即ち、トレッド部1をタイヤ径方向外側のキャップトレッドゴム層20とタイヤ径方向内側のアンダートレッドゴム層21とからなる2層構造にし、アンダートレッドゴム層21を構成するアンダートレッドゴムの硬度をキャップトレッドゴム層20を構成するキャップトレッドゴムの硬度よりも高くすると共に、周方向主溝10の下側領域におけるアンダートレッドゴム層21の厚さTをそれ以外の領域におけるアンダートレッドゴム層21の厚さtよりも厚くする一方で、ベルト層8のタイヤ径方向外側かつ周方向主溝10の下側にベルトカバー層12を局部的に配置することが出来る。これにより、ランフラット走行時におけるバックリングをより効果的に抑制し、ランフラット耐久性を向上することが出来る。その一方で、トレッド部1の剛性が過度に高くならないので通常走行時の操縦安定性及び乗心地性を高度に維持することが出来る。
タイヤサイズ245/45R19の空気入りタイヤにおいて、タイヤの断面構造を図1のようにし、ベルト層の形状、その波打ち形状、トレッド仮想線に対する陸部形状、ベルト層の波打ち量D、陸部頂点の突出量d、それらの比D/d、キャップトレッドゴムの硬度、アンダートレッドゴムの硬度、溝下ゲージ、及び陸部下ゲージ、ベルトカバー層の枚数、配置、及び材質を表1,2のように異ならせた従来例1,比較例1〜3,実施例1〜13の17種類の試験タイヤを製作した。
尚、これら17種類の試験タイヤにおいて、ベルト層の波打ち量D及び陸部頂点の突出量dは、各試験タイヤにおいて、全ての陸部及び周方向主溝の下側領域において同じ値である。
これら17種類の試験タイヤについて、下記の評価方法により通常走行時の乗心地性、通常走行時の操縦安定性、及びランフラット耐久性を評価し、その結果を表1,2に併せて示した。
通常走行時の乗心地性
試験タイヤをリムサイズ19×8.5Jのリムに組付けて、排気量2.0Lのセダンタイプの試験車両に装着し、全タイヤの空気圧を230kPaとし、テストコースにおいて、通常走行時の乗心地についてテストドライバーによる官能評価を行った。評価結果は、従来例1を100とする指数にて示した。この指数値が大きいほど通常走行時の乗心地性が優れていることを意味する。尚、指数値が99以上であれば、従来レベルを維持し許容範囲内である。
試験タイヤをリムサイズ19×8.5Jのリムに組付けて、排気量2.0Lのセダンタイプの試験車両に装着し、全タイヤの空気圧を230kPaとし、テストコースにおいて、通常走行時の乗心地についてテストドライバーによる官能評価を行った。評価結果は、従来例1を100とする指数にて示した。この指数値が大きいほど通常走行時の乗心地性が優れていることを意味する。尚、指数値が99以上であれば、従来レベルを維持し許容範囲内である。
通常走行時の操縦安定性
試験タイヤをリムサイズ19×8.5Jのリムに組付けて、排気量2.0Lのセダンタイプの試験車両に装着し、全タイヤの空気圧を230kPaとし、テストコースにおいて、通常走行時の操縦安定性についてテストドライバーによる官能評価を行った。評価結果は、従来例1を100とする指数にて示した。この指数値が大きいほど通常走行時の乗心地性が優れていることを意味する。尚、指数値が99以上であれば、従来レベルを維持し許容範囲内である。
試験タイヤをリムサイズ19×8.5Jのリムに組付けて、排気量2.0Lのセダンタイプの試験車両に装着し、全タイヤの空気圧を230kPaとし、テストコースにおいて、通常走行時の操縦安定性についてテストドライバーによる官能評価を行った。評価結果は、従来例1を100とする指数にて示した。この指数値が大きいほど通常走行時の乗心地性が優れていることを意味する。尚、指数値が99以上であれば、従来レベルを維持し許容範囲内である。
ランフラット耐久性
試験タイヤをリムサイズ19×8.5Jのリムに組み付けて、排気量2.0Lのセダンタイプの試験車両に装着し、空気圧230kPaを充填したうえで、4輪のうち駆動輪右側(1本)のバルブコアを除去して、テストコースを平均速度80km/hにて100km走行させ、故障発生の有無によりランフラット耐久性を評価した。評価結果は、5段階評価で示し、故障により完走できなかったものを「1」とし、故障無しで完走したものを「5」、故障が発生したが完走したものについては故障の程度の大きいものから「2」,「3」,「4」の3段階で評価した。
試験タイヤをリムサイズ19×8.5Jのリムに組み付けて、排気量2.0Lのセダンタイプの試験車両に装着し、空気圧230kPaを充填したうえで、4輪のうち駆動輪右側(1本)のバルブコアを除去して、テストコースを平均速度80km/hにて100km走行させ、故障発生の有無によりランフラット耐久性を評価した。評価結果は、5段階評価で示し、故障により完走できなかったものを「1」とし、故障無しで完走したものを「5」、故障が発生したが完走したものについては故障の程度の大きいものから「2」,「3」,「4」の3段階で評価した。
表1,2から判るように、実施例1〜13はいずれもベルト層の形状が直線状である従来例1に対して、通常走行時の操縦安定性及び乗心地性を維持すると共に、ランフラット耐久性を向上した。特に、ベルト層の波打ち量Dや陸部頂点の突出量dを好ましい範囲にした実施例2,6はランフラット耐久性を大きく向上した。また、トレッド部を硬度の異なる2層のゴム層から構成した実施例7〜10や、ベルトカバー層を設けた実施例11〜13は、更に通常走行時の操縦安定性を向上する効果が得られた。これらの中でも、特に各ゴム層の硬度が好ましい範囲に含まれる実施例7,8や、ベルトカバー層を周方向主溝の下側に局部的に設けた実施例12,13は通常走行時のタイヤ性能についても優れていた。
一方、ベルト層の波打ち形状が逆転した比較例1〜2や、トレッド仮想線に対する陸部の形状が逆転した比較例3は、通常走行時の操縦安定性及び乗心地性が悪化し、ランフラット耐久性も低下した。
1 トレッド部
2 サイドウォール部
3 ビード部
4 カーカス層
5 ビードコア
6 ビードフィラー
7 補強ゴム層
8 ベルト層
9 ベルト補強層
10 周方向主溝
11 陸部
11a,11b 幅方向端点
L トレッド仮想線
2 サイドウォール部
3 ビード部
4 カーカス層
5 ビードコア
6 ビードフィラー
7 補強ゴム層
8 ベルト層
9 ベルト補強層
10 周方向主溝
11 陸部
11a,11b 幅方向端点
L トレッド仮想線
Claims (8)
- 左右一対のビード部間にカーカス層を装架し、トレッド部における前記カーカス層の外周側にベルト層を配置すると共に、サイドウォール部における前記カーカス層のタイヤ幅方向内側に断面三日月状の補強ゴム層を配置する一方、前記トレッド部の表面にタイヤ周方向に延在する複数の周方向主溝により区分された陸部を形成した空気入りタイヤにおいて、
前記ベルト層を、前記陸部の下側領域でタイヤ径方向外側に凸となり、前記周方向主溝の下側領域でタイヤ径方向外側に凹となる波打ち形状に形成し、且つ前記カーカス層を前記ベルト層に沿って湾曲させると共に、タイヤ子午線断面において前記陸部のタイヤ幅方向端点同士を直線で結んだトレッド仮想線に対して前記陸部の外表面をタイヤ径方向外側に凸となるように湾曲させたことを特徴とする空気入りタイヤ。 - 前記陸部とその陸部に隣接する周方向主溝の下側領域において、前記ベルト層の波打ち形状の凸部の頂点を通り前記トレッド仮想線に平行な直線と該凸部に隣接する前記ベルト層の波打ち形状の凹部の底点を通り前記トレッド仮想線に平行な直線との距離で表わされるベルト層の波打ち量Dが2mm〜8mmであることを特徴とする請求項1に記載の空気入りタイヤ。
- 前記トレッド仮想線からの前記陸部の頂点の突出高さdを0.2mm〜5.0mmの範囲にしたことを特徴とする請求項1又は2に記載の空気入りタイヤ。
- 前記陸部とその陸部に隣接する周方向主溝の下側領域において、前記ベルト層の波打ち形状の凸部の頂点を通り前記トレッド仮想線に平行な直線と該凸部に隣接する前記ベルト層の波打ち形状の凹部の底点を通り前記トレッド仮想線に平行な直線との距離で表わされるベルト層の波打ち量Dと前記トレッド仮想線からの前記陸部の頂点の突出高さdとが2d≦D≦8dの関係にあることを特徴とする請求項1,2又は3に記載の空気入りタイヤ。
- 前記トレッド部をタイヤ径方向外側のキャップトレッドゴム層とタイヤ径方向内側のアンダートレッドゴム層の2層構造にすると共に、前記アンダートレッドゴム層を構成するアンダートレッドゴムの硬度を前記キャップトレッドゴム層を構成するキャップトレッドゴムの硬度よりも高くし、且つ前記アンダートレッドゴム層を前記周方向主溝の下側領域において相対的に厚くしたことを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
- 前記キャップトレッドゴムの硬度が60〜75であり、前記アンダートレッドゴムの硬度が65〜85であることを特徴とする請求項5に記載の空気入りタイヤ。
- 前記ベルト層のタイヤ径方向外側かつ前記周方向主溝の下側にベルトカバー層を局部的に配置したことを特徴とする請求項1〜6のいずれかに記載の空気入りタイヤ。
- 前記ベルトカバー層がアラミド繊維、又はアラミド繊維と該アラミド繊維より低張力の繊維とを撚り合わせてなる複合コードから構成されることを特徴とする請求項7に記載の空気入りタイヤ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012093082A JP2013220718A (ja) | 2012-04-16 | 2012-04-16 | 空気入りタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012093082A JP2013220718A (ja) | 2012-04-16 | 2012-04-16 | 空気入りタイヤ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2013220718A true JP2013220718A (ja) | 2013-10-28 |
Family
ID=49592018
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2012093082A Pending JP2013220718A (ja) | 2012-04-16 | 2012-04-16 | 空気入りタイヤ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2013220718A (ja) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109789734A (zh) * | 2016-10-21 | 2019-05-21 | 米其林集团总公司 | 具有优化结构的轮胎 |
WO2019123973A1 (ja) * | 2017-12-22 | 2019-06-27 | 横浜ゴム株式会社 | ランフラットタイヤ |
WO2019198333A1 (ja) * | 2018-04-10 | 2019-10-17 | 横浜ゴム株式会社 | ランフラットタイヤ |
US20200062039A1 (en) * | 2017-06-25 | 2020-02-27 | Elan AMIRAV | Vehicle tires |
CN111356597A (zh) * | 2017-11-20 | 2020-06-30 | 横滨橡胶株式会社 | 充气轮胎 |
JP2021024306A (ja) * | 2019-07-31 | 2021-02-22 | Toyo Tire株式会社 | 空気入りタイヤ |
CN113993721A (zh) * | 2019-06-07 | 2022-01-28 | 大陆轮胎德国有限公司 | 车辆充气轮胎 |
CN115891509A (zh) * | 2022-12-27 | 2023-04-04 | 厦门正新橡胶工业有限公司 | 一种轮胎的胎体结构及模型车用的轮胎 |
WO2023194018A1 (fr) * | 2022-04-08 | 2023-10-12 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Pneumatique comprenant une couche de sommet ondulée et un insert de rigidification de flanc |
WO2023194020A1 (fr) * | 2022-04-08 | 2023-10-12 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Pneumatique adapté pour un roulage à plat et comprenant une couche de sommet ondulée |
-
2012
- 2012-04-16 JP JP2012093082A patent/JP2013220718A/ja active Pending
Cited By (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109789734A (zh) * | 2016-10-21 | 2019-05-21 | 米其林集团总公司 | 具有优化结构的轮胎 |
US20200062039A1 (en) * | 2017-06-25 | 2020-02-27 | Elan AMIRAV | Vehicle tires |
CN111356597B (zh) * | 2017-11-20 | 2022-05-24 | 横滨橡胶株式会社 | 充气轮胎 |
CN111356597A (zh) * | 2017-11-20 | 2020-06-30 | 横滨橡胶株式会社 | 充气轮胎 |
WO2019123973A1 (ja) * | 2017-12-22 | 2019-06-27 | 横浜ゴム株式会社 | ランフラットタイヤ |
US11697308B2 (en) | 2017-12-22 | 2023-07-11 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Run-flat tire |
JPWO2019123973A1 (ja) * | 2017-12-22 | 2020-10-22 | 横浜ゴム株式会社 | ランフラットタイヤ |
JP7135867B2 (ja) | 2017-12-22 | 2022-09-13 | 横浜ゴム株式会社 | ランフラットタイヤ |
US11760130B2 (en) | 2018-04-10 | 2023-09-19 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Run-flat tire |
RU2745256C1 (ru) * | 2018-04-10 | 2021-03-22 | Дзе Йокогама Раббер Ко., Лтд. | Шина ранфлет |
WO2019198333A1 (ja) * | 2018-04-10 | 2019-10-17 | 横浜ゴム株式会社 | ランフラットタイヤ |
JP2019182195A (ja) * | 2018-04-10 | 2019-10-24 | 横浜ゴム株式会社 | ランフラットタイヤ |
CN113993721A (zh) * | 2019-06-07 | 2022-01-28 | 大陆轮胎德国有限公司 | 车辆充气轮胎 |
CN113993721B (zh) * | 2019-06-07 | 2023-10-24 | 大陆轮胎德国有限公司 | 车辆充气轮胎 |
JP2021024306A (ja) * | 2019-07-31 | 2021-02-22 | Toyo Tire株式会社 | 空気入りタイヤ |
JP7278899B2 (ja) | 2019-07-31 | 2023-05-22 | Toyo Tire株式会社 | 空気入りタイヤ |
WO2023194018A1 (fr) * | 2022-04-08 | 2023-10-12 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Pneumatique comprenant une couche de sommet ondulée et un insert de rigidification de flanc |
WO2023194020A1 (fr) * | 2022-04-08 | 2023-10-12 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Pneumatique adapté pour un roulage à plat et comprenant une couche de sommet ondulée |
FR3134347A1 (fr) * | 2022-04-08 | 2023-10-13 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Pneumatique comprenant une couche de sommet ondulée et un insert de rigidification de flanc |
FR3134344A1 (fr) * | 2022-04-08 | 2023-10-13 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Pneumatique adapté pour un roulage à plat et comprenant une couche de sommet ondulée |
CN115891509A (zh) * | 2022-12-27 | 2023-04-04 | 厦门正新橡胶工业有限公司 | 一种轮胎的胎体结构及模型车用的轮胎 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5732817B2 (ja) | 空気入りランフラットタイヤ | |
JP2013220718A (ja) | 空気入りタイヤ | |
JP5007740B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
JP6312543B2 (ja) | ランフラットタイヤ | |
JP4163244B1 (ja) | 空気入りタイヤ | |
CN104321209A (zh) | 缺气保用轮胎 | |
JP2012116212A (ja) | ランフラットタイヤ | |
JP6684644B2 (ja) | ランフラットラジアルタイヤ | |
JP5298668B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
JP5099199B2 (ja) | ランフラットタイヤ | |
JP5251178B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
JP5277892B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
JP5298797B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
JP6492605B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
JP5251179B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
JP7271951B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
WO2017188409A1 (ja) | ランフラットラジアルタイヤ | |
JP7200680B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
JP2018197019A (ja) | ランフラットラジアルタイヤ | |
JP6077736B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
JP6660251B2 (ja) | ランフラットラジアルタイヤ | |
JP5124175B2 (ja) | 空気入りランフラットタイヤ | |
JP5941402B2 (ja) | ランフラットタイヤ | |
JP2013184637A (ja) | 空気入りタイヤ | |
JP2013166504A (ja) | 空気入りタイヤ |