JP2013155397A - 電磁鋼板 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】C:0.010mass%未満、Si:1.5〜10mass%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の成分組成からなり、鋼板の集合組織における主方位が<111>//NDでかつ前記主方位のランダム強度比が5以上、好ましくは、{111}<112>方位のランダム強度比が10以上、さらに好ましくは、{310}<001>方位のランダム強度比が3以下、より好ましくは、Si濃度が板厚方向で表層側が高く、中心部が低い濃度勾配を有し、かつ、Si濃度の最高値が5.5mass%以上で、最高値と最低値の差が0.5mass%以上である電磁鋼板。
【選択図】図1
Description
Cを0.0044mass%、Siを3.10mass%含有する鋼スラブを1200℃に加熱し、熱間圧延し、板厚2.4mmの熱延板とした後、下記A〜Cの3条件で、最終板厚0.10mmの冷延板とした。
記
・A:上記熱延板に1000℃×100秒の熱延板焼鈍を施し、1回目の冷間圧延で1.0mmの中間板厚とし、1000℃×30秒の中間焼鈍を施した後、2回目の冷間圧延で最終板厚0.10mmの冷延板とする。
・B:上記熱延板に1000℃×100秒の熱延板焼鈍を施した後、1回の冷間圧延で最終板厚0.10mmの冷延板とする。
・C:上記熱延板に熱延板焼鈍を施すことなく、1回の冷間圧延で最終板厚0.10mmの冷延板とする。
ここで注目すべきことは、直流重畳特性が良好なCの条件で製造した鋼板は、<111>//ND方位が高度に発達しており、特に{111}<112>方位が高いピークを有することである。一方、{310}<001>方位は、少ないほど直流重畳特性は良好である。なお、上記NDは、板面垂直方向(Normal Direction)を示す。
前述したように、従来技術においては、直流重畳特性を向上させるため、コアにギャップを設けている。このギャップの設定は、コアを励磁し難くしていることに他ならない。そこで、上記実験を検討するに、直流重畳特性が良好であったCの条件の鋼板は、<111>//ND方位が顕著に発達しているが、この方位は、板面上に磁化容易軸である<100>軸が存在しない方位、すなわち、励磁方向には磁化し難い方位である。したがって、この励磁の困難さが、直流重畳特性を向上させたものと考えられる。また、このように考えれば、{310}<001>方位は、板面上に磁化容易軸を有していることから、少ないほど直流重畳特性が良好となることも説明できる。
本発明は、上記知見に立脚して開発したものである。
本発明の電磁鋼板は、C:0.010mass%未満、Si:1.5〜10mass%の成分組成を有することが必要である。
C:0.010mass%未満
Cは、磁気時効を起こし、磁気特性を劣化させるため、少ないほど望ましい。しかし、Cの過度の低減は、製造コストの上昇を招く。そこで、Cは、磁気時効が実用上問題とならない0.010mass%未満に制限する。好ましくは0.0050mass%未満である。
Siは、鋼の比抵抗を高め、鉄損特性を改善する必須の元素であり、本発明では、上記効果を得るためには、1.5mass%以上含有させる必要がある。しかし、10mass%を超えて含有させると、飽和磁束密度が顕著に低下し、却って直流重畳特性の低下を招くようになる。よって、本発明では、Siは1.5〜10mass%の範囲とする。なお、ここにおけるSi量とは、全板厚の平均値である。
Mnは、熱間圧延時の加工性を改善するために0.005〜1.0mass%の範囲で含有させるのが好ましい。0.005mass%未満では、上記加工性改善効果が小さく、一方、1.0mass%を超えると、飽和磁束密度が低下するからである。
Niは、磁気特性を向上させる元素であるため、0.010〜1.50mass%の範囲で含有させるのが好ましい。0.010mass%未満では、上記磁気特性の向上効果が小さく、一方、1.50mass%を超えると、飽和磁束密度が低下するからである。
P:0.005〜0.50mass%およびAl:0.02〜6.0mass%のうちから選ばれる1種または2種以上
これらは、いずれも鉄損の低減に有効な元素であり、斯かる効果を得るためには、上記範囲内で1種または2種以上を含有させることが好ましい。含有量が上記下限値より少ない場合には鉄損低減効果がなく、一方、上記上限値を超えると飽和磁束密度が低下するようになるので好ましくない。
これらは、いずれも磁束密度の向上に有効な元素であり、斯かる効果を得るためには、上記範囲内で1種または2種以上を含有させることが好ましい。含有量が上記下限値より少ない場合には磁束密度向上効果がなく、一方、上記上限値を超えると、却って飽和磁束密度が低下するようになるので好ましくない。
本発明の電磁鋼板は、集合組織における主方位が<111>//NDでかつ前記主方位のランダム強度比が5以上であることが必要である。前述したように、<111>//ND方位は、板面上に磁化容易軸である<100>軸が存在しない磁化し難い方位であるので、この方位が発達しているほど、直流重畳特性が良好となるが、<111>//ND方位のランダム強度比が5未満では、上記効果が十分に得られなくなるからである。<111>//NDのランダム強度比は、鋼板の集合組織をX線回折正極点測定法で測定し、ODFを計算し、Bunge形式で表記した場合の、Φ=55°、φ2=45°でφ1が0°から90°までを平均することで求めることができる。
本発明の電磁鋼板は、一般的な電磁鋼板の製造方法を利用して製造することができる。すなわち、前記した所定の成分組成に調整した鋼を溶製して鋼スラブとし、熱間圧延し、得られた熱延板に必要に応じて熱延板焼鈍を施した後、1回もしくは中間焼鈍を挟む2回以上の冷間圧延をして最終板厚の冷延板とし、最終仕上焼鈍を施し、必要に応じて絶縁被膜をコーティングして製造する。
記
・A:熱延板に1050℃×75秒の熱延板焼鈍を施した後、1回目の冷間圧延で中間板厚1.0mmとし、1000℃×30秒の中間焼鈍を施した後、2回目の冷間圧延で最終板厚0.10mmの冷延板とする。
・B:熱延板に1050℃×75秒の熱延板焼鈍を施した後、1回の冷間圧延で最終板厚0.10mmの冷延板とする。
・C:熱延板に熱延板焼鈍を施すことなく、1回の冷間圧延で最終板厚0.10mmの冷延板とする。
また、念のため、上記浸珪処理後の鋼板からサンプルを採取し、X線回折正極点測定法で集合組織を測定し、離散法でODFを計算し、その結果から各方位のランダム強度比を算出した結果、鋼板No.2を除き、すべての鋼板において、<111>//ND方位は5以上、{111}<112>方位は10以上、{310}<001>方位は3以下であることを確認した。
Claims (5)
- C:0.010mass%未満、Si:1.5〜10mass%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の成分組成からなり、鋼板の集合組織における主方位が<111>//NDでかつ前記主方位のランダム強度比が5以上であることを特徴とする電磁鋼板。
- 前記電磁鋼板は、{111}<112>方位のランダム強度比が10以上であることを特徴とする請求項1に記載の電磁鋼板。
- 前記電磁鋼板は、{310}<001>方位のランダム強度比が3以下であることを特徴とする請求項1または2に記載の電磁鋼板。
- 前記電磁鋼板は、Si濃度が板厚方向で表層側が高く、中心部が低い濃度勾配を有し、かつ、Si濃度の最高値が5.5mass%以上で、最高値と最低値の差が0.5mass%以上であることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の電磁鋼板。
- 前記電磁鋼板は、前記成分組成に加えてさらに、Mn:0.005〜1.0mass%、Ni:0.010〜1.50mass%、Cr:0.01〜0.50mass%、Cu:0.01〜0.50mass%、P:0.005〜0.50mass%、Sn:0.005〜0.50mass%、Sb:0.005〜0.50mass%、Bi:0.005〜0.50mass%、Mo:0.005〜0.100mass%およびAl:0.02〜6.0mass%のうちの1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載の電磁鋼板。
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