JPH08134606A - 歪取り焼鈍後の磁束密度が高い無方向性電磁鋼板 - Google Patents
歪取り焼鈍後の磁束密度が高い無方向性電磁鋼板Info
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- JPH08134606A JPH08134606A JP6276790A JP27679094A JPH08134606A JP H08134606 A JPH08134606 A JP H08134606A JP 6276790 A JP6276790 A JP 6276790A JP 27679094 A JP27679094 A JP 27679094A JP H08134606 A JPH08134606 A JP H08134606A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、歪取り焼鈍後の磁束密度の低下の
少ない無方向性電磁鋼板を提供する事を目的とする。 【構成】 鋼中に重量％で７．００％以下のＳｉを含有
し、回転機鉄心、トランス鉄心等の電気機器に使用され
る鉄心に供される無方向性電磁鋼板であって、成品にお
ける表層から板厚の１／５の深さの部分の仮面平行な面
における（１００）、（１１１）方位のＸ線反射面強度
のランダム集合組織に対する比の値であるＩ(100) 、Ｉ
(111) が、 ０．５０≦Ｉ(100) ／Ｉ(111) なる関係式を満たす集合組織を有する無方向性電磁鋼
板。
少ない無方向性電磁鋼板を提供する事を目的とする。 【構成】 鋼中に重量％で７．００％以下のＳｉを含有
し、回転機鉄心、トランス鉄心等の電気機器に使用され
る鉄心に供される無方向性電磁鋼板であって、成品にお
ける表層から板厚の１／５の深さの部分の仮面平行な面
における（１００）、（１１１）方位のＸ線反射面強度
のランダム集合組織に対する比の値であるＩ(100) 、Ｉ
(111) が、 ０．５０≦Ｉ(100) ／Ｉ(111) なる関係式を満たす集合組織を有する無方向性電磁鋼
板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電気機器の鉄心材料と
して用いられる、歪取り焼鈍後の磁束密度が高い無方向
性電磁鋼板に関するものである。
して用いられる、歪取り焼鈍後の磁束密度が高い無方向
性電磁鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、省エネルギーの観点から無方向性
電磁鋼板の品質向上のニーズは高まってきている。これ
まで高磁束密度無方向性電磁鋼板としては低級グレード
の無方向性電磁鋼板が広く用いられてきている。これら
の無方向性電磁鋼板の特性向上のためには溶製段階での
高純化、鋼中のＳｉ，Ａｌ含有量を多くする、仕上焼鈍
温度、時間の確保、冷延条件の検討等が行われてきた。
また、無方向性電磁鋼板は一般に仕上焼鈍後、必要に応
じスキンパスを施し、打ち抜き後歪取り焼鈍を施して使
用に供するが、この歪取り焼鈍の際に粒成長した組織に
おいては著しく磁束密度が低下することが問題であっ
た。
電磁鋼板の品質向上のニーズは高まってきている。これ
まで高磁束密度無方向性電磁鋼板としては低級グレード
の無方向性電磁鋼板が広く用いられてきている。これら
の無方向性電磁鋼板の特性向上のためには溶製段階での
高純化、鋼中のＳｉ，Ａｌ含有量を多くする、仕上焼鈍
温度、時間の確保、冷延条件の検討等が行われてきた。
また、無方向性電磁鋼板は一般に仕上焼鈍後、必要に応
じスキンパスを施し、打ち抜き後歪取り焼鈍を施して使
用に供するが、この歪取り焼鈍の際に粒成長した組織に
おいては著しく磁束密度が低下することが問題であっ
た。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来技術に
おけるこのような問題点を解決し、高磁束密度の無方向
性電磁鋼板を提供することを目的とするものである。
おけるこのような問題点を解決し、高磁束密度の無方向
性電磁鋼板を提供することを目的とするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明の要旨
とするところは、鋼中に重量％で７．００％以下のＳｉ
と０．０１０％以下のＣを含有し、回転機鉄心、トラン
ス鉄心等の電気機器に使用される鉄心に供される無方向
性電磁鋼板であって、歪取り焼鈍前の鋼板の表層から板
厚の１／５の深さの部分の仮面平行な面における（１０
０）、（１１１）方位のＸ線反射面強度のランダム集合
組織に対する比の値であるＩ(100) 、Ｉ(111) が、 ０．５０≦Ｉ(100) ／Ｉ(111) なる関係式を満たす集合組織を有する無方向性電磁鋼板
である。
とするところは、鋼中に重量％で７．００％以下のＳｉ
と０．０１０％以下のＣを含有し、回転機鉄心、トラン
ス鉄心等の電気機器に使用される鉄心に供される無方向
性電磁鋼板であって、歪取り焼鈍前の鋼板の表層から板
厚の１／５の深さの部分の仮面平行な面における（１０
０）、（１１１）方位のＸ線反射面強度のランダム集合
組織に対する比の値であるＩ(100) 、Ｉ(111) が、 ０．５０≦Ｉ(100) ／Ｉ(111) なる関係式を満たす集合組織を有する無方向性電磁鋼板
である。
【０００５】以下に、本発明を詳細に説明する。従来無
方向性電磁鋼板の磁束密度向上のための技術として、製
鋼段階では特開昭６１−２３１１２０号公報に記載され
ているように、鋼中の炭素、窒素、硫黄、酸素等の低減
による高純度鋼化や、特開昭５４−６８７１６号公報、
特開昭５４−６８７１７号公報にみられるようなＳｂ添
加を基本とする技術、特開昭６２−１８００２４号公
報、特開昭６４−３９３４８号公報のごとくＳｎ、Ｃｕ
の複合添加を旨とする技術が開示されている。また、熱
延では特開昭５６−３８４２０号公報、特開昭５６−１
３０４２５号公報、特開昭５８−１３６７１８号公報の
ような制御熱延、特開昭５４−７６４２２号公報のごと
き自己焼鈍技術、鋼純度との熱延板焼鈍条件を規定した
特開昭５９−７４２２４号公報等が開示されている。
方向性電磁鋼板の磁束密度向上のための技術として、製
鋼段階では特開昭６１−２３１１２０号公報に記載され
ているように、鋼中の炭素、窒素、硫黄、酸素等の低減
による高純度鋼化や、特開昭５４−６８７１６号公報、
特開昭５４−６８７１７号公報にみられるようなＳｂ添
加を基本とする技術、特開昭６２−１８００２４号公
報、特開昭６４−３９３４８号公報のごとくＳｎ、Ｃｕ
の複合添加を旨とする技術が開示されている。また、熱
延では特開昭５６−３８４２０号公報、特開昭５６−１
３０４２５号公報、特開昭５８−１３６７１８号公報の
ような制御熱延、特開昭５４−７６４２２号公報のごと
き自己焼鈍技術、鋼純度との熱延板焼鈍条件を規定した
特開昭５９−７４２２４号公報等が開示されている。
【０００６】また、２回法における１次冷延率、中間焼
鈍条件、２次冷延率等を規定した特開昭５３−６６８１
６号公報や、冷延においては特開昭５１−９７５２７号
公報のごとく熱延方向から５５°±２０°方向に冷間圧
延方向をとることによる全周特性の向上、特開昭６３−
２６３１３号公報のごとくブライトロールにて圧延後ダ
ルロールにてスキンパスを行う技術、あるいは特開平３
−１２０３１６号公報のごとくリバース圧延による冷
延、またさらに仕上焼鈍においては加熱速度、張力を規
定した特開昭６２−１０２５０７号公報、変態点との関
係において仕上焼鈍条件を規定した特開昭６２−２５３
７２７号公報、焼鈍時の加熱速度、温度、冷却速度等の
条件を制御する特開昭５６−２９６２３号公報、急速加
熱条件を規定した特開平２−１１７２８号公報等が開示
されている。
鈍条件、２次冷延率等を規定した特開昭５３−６６８１
６号公報や、冷延においては特開昭５１−９７５２７号
公報のごとく熱延方向から５５°±２０°方向に冷間圧
延方向をとることによる全周特性の向上、特開昭６３−
２６３１３号公報のごとくブライトロールにて圧延後ダ
ルロールにてスキンパスを行う技術、あるいは特開平３
−１２０３１６号公報のごとくリバース圧延による冷
延、またさらに仕上焼鈍においては加熱速度、張力を規
定した特開昭６２−１０２５０７号公報、変態点との関
係において仕上焼鈍条件を規定した特開昭６２−２５３
７２７号公報、焼鈍時の加熱速度、温度、冷却速度等の
条件を制御する特開昭５６−２９６２３号公報、急速加
熱条件を規定した特開平２−１１７２８号公報等が開示
されている。
【０００７】しかし従来の磁束密度向上技術により形成
された無方向性電磁鋼板における集合組織は、短時間の
焼鈍による一次再結晶直後の集合組織においては（１０
０）、（１１０）方位が増加し磁気特性が向上するもの
の、焼鈍時間を延長して一次再結晶完了後に粒成長を進
行させると、磁気特性に有害な（１１１）方位集積度が
高まり、磁束密度が大幅に低下するという難点があっ
た。
された無方向性電磁鋼板における集合組織は、短時間の
焼鈍による一次再結晶直後の集合組織においては（１０
０）、（１１０）方位が増加し磁気特性が向上するもの
の、焼鈍時間を延長して一次再結晶完了後に粒成長を進
行させると、磁気特性に有害な（１１１）方位集積度が
高まり、磁束密度が大幅に低下するという難点があっ
た。
【０００８】無方向性電磁鋼板は仕上焼鈍を施した後、
もしくは仕上焼鈍に引き続きスキンパス圧延を施した後
出荷され、需要家において所定の形状に加工し成形され
る。この加工時の歪みによる磁気特性劣化を防止するた
め、また鉄損の改善のため成形後に歪取り焼鈍を施して
使用されるのが通例であるが、この歪取り焼鈍では金属
組織の結晶粒成長により鉄損は改善されるものの、先に
述べた様な集合組織の変化により磁束密度は大幅に低下
することが大きな問題であった。
もしくは仕上焼鈍に引き続きスキンパス圧延を施した後
出荷され、需要家において所定の形状に加工し成形され
る。この加工時の歪みによる磁気特性劣化を防止するた
め、また鉄損の改善のため成形後に歪取り焼鈍を施して
使用されるのが通例であるが、この歪取り焼鈍では金属
組織の結晶粒成長により鉄損は改善されるものの、先に
述べた様な集合組織の変化により磁束密度は大幅に低下
することが大きな問題であった。
【０００９】発明者らは、この様な従来技術における無
方向性電磁鋼板の集合組織制御の欠点を改善すべく鋭意
検討を重ねた結果、歪取り焼鈍前の鋼板における集合組
織が一定の条件を満たす鋼板を使用することにより、歪
取り焼鈍後に磁気特性に好ましくない（１１１）方位の
発達を抑制し、需要家において焼鈍を施した後の実際の
使用時においても磁束密度の低下が少なく、優れた磁気
特性を示す無方向性電磁鋼板を供する事が可能であるこ
とを見出し発明の完成に至った。
方向性電磁鋼板の集合組織制御の欠点を改善すべく鋭意
検討を重ねた結果、歪取り焼鈍前の鋼板における集合組
織が一定の条件を満たす鋼板を使用することにより、歪
取り焼鈍後に磁気特性に好ましくない（１１１）方位の
発達を抑制し、需要家において焼鈍を施した後の実際の
使用時においても磁束密度の低下が少なく、優れた磁気
特性を示す無方向性電磁鋼板を供する事が可能であるこ
とを見出し発明の完成に至った。
【００１０】次に本発明の限定理由を詳細に説明する。
まず、成分について説明すると、Ｓｉは一般に鋼板の固
有抵抗を増大させ渦流損を低減させるために添加される
が、低級グレードの無方向性電磁鋼板においてはコスト
低減の観点から、必ずしもその添加は必須であるとされ
ない。一方、Ｓｉ添加量が７．００％を超えると鋼板の
脆性が著しく悪化し、スラブの置き割れ、熱間圧延、冷
間圧延時の破断、加工性の劣化が起こるので７．００％
以下とする必要がある。
まず、成分について説明すると、Ｓｉは一般に鋼板の固
有抵抗を増大させ渦流損を低減させるために添加される
が、低級グレードの無方向性電磁鋼板においてはコスト
低減の観点から、必ずしもその添加は必須であるとされ
ない。一方、Ｓｉ添加量が７．００％を超えると鋼板の
脆性が著しく悪化し、スラブの置き割れ、熱間圧延、冷
間圧延時の破断、加工性の劣化が起こるので７．００％
以下とする必要がある。
【００１１】Ｃは０．０１０％以下であれば本発明の目
的を達成することが出来る。無方向性電磁鋼板の用途は
主として小型回転機であり、鉄損の低減のために冷延後
の仕上焼鈍あるいはさらに歪取り焼鈍中の粒成長を促進
させる必要があり、鋼中の微細析出物を減らす必要があ
る。このためには、鋼中のＣの含有量を０．０１０％以
下に制限する必要がある。
的を達成することが出来る。無方向性電磁鋼板の用途は
主として小型回転機であり、鉄損の低減のために冷延後
の仕上焼鈍あるいはさらに歪取り焼鈍中の粒成長を促進
させる必要があり、鋼中の微細析出物を減らす必要があ
る。このためには、鋼中のＣの含有量を０．０１０％以
下に制限する必要がある。
【００１２】Ａｌ，ＭｎはＳｉと同様に鋼板の固有抵抗
を増大させ渦流損を低減させるために添加される。この
ためにはＡｌ，Ｍｎとも０．１０％以上を含有すること
が有効である。また、Ａｌは１．０％を超えるコスト高
となるので１．０％未満の添加が好ましく、Ｍｎは２．
０％を超えると熱間変形抵抗が増加して不適切であるの
で２．０％以下の添加が好ましい。また、Ａｌ，Ｍｎ添
加の有無は本発明の効果を何等損なうものではない。
を増大させ渦流損を低減させるために添加される。この
ためにはＡｌ，Ｍｎとも０．１０％以上を含有すること
が有効である。また、Ａｌは１．０％を超えるコスト高
となるので１．０％未満の添加が好ましく、Ｍｎは２．
０％を超えると熱間変形抵抗が増加して不適切であるの
で２．０％以下の添加が好ましい。また、Ａｌ，Ｍｎ添
加の有無は本発明の効果を何等損なうものではない。
【００１３】また、製品の機械的特性の向上、磁気的特
性、耐錆性の向上あるいはその他の目的のために、Ａ
ｌ，Ｍｎ，Ｐ，Ｂ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕの１
種または２種以上を鋼中に含有させても本発明の効果は
損なわれない。
性、耐錆性の向上あるいはその他の目的のために、Ａ
ｌ，Ｍｎ，Ｐ，Ｂ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕの１
種または２種以上を鋼中に含有させても本発明の効果は
損なわれない。
【００１４】次に、本発明の特徴とする無方向性電磁鋼
板のＸ線反射面強度の限定理由について述べる。表１に
示す成分を有する無方向性電磁鋼板であって、仕上焼鈍
後の集合組織の異なる試料を選択し歪取り焼鈍前後での
磁束密度の低下の割合を調査した。ここで、集合組織の
方位集積度は各方位面のＸ線の反射面強度をランダム方
位試料の反射面強度で除した値を用いた。Ｉ(100) 、Ｉ
(111) はそれぞれ（１００）面、（１１１）面の対ラン
ダム比反射面強度を示す。測定結果を表２に示す。
板のＸ線反射面強度の限定理由について述べる。表１に
示す成分を有する無方向性電磁鋼板であって、仕上焼鈍
後の集合組織の異なる試料を選択し歪取り焼鈍前後での
磁束密度の低下の割合を調査した。ここで、集合組織の
方位集積度は各方位面のＸ線の反射面強度をランダム方
位試料の反射面強度で除した値を用いた。Ｉ(100) 、Ｉ
(111) はそれぞれ（１００）面、（１１１）面の対ラン
ダム比反射面強度を示す。測定結果を表２に示す。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】表２および図１より、本発明例の様に表層
から板厚１／５の板面平行な面におけるＩ(100) ／Ｉ
(111) の値が０．５０以上の場合において歪取り焼鈍後
の磁束密度の低下が少なく、むしろ歪取り焼鈍後に磁束
密度が向上する試料さえ見られることがわかる。さらに
表２中の本発明例と比較例の試料につて、表層１／
５および板厚中心の仕上焼鈍後および歪取り焼鈍後の集
合組織の変化の調査のため主要１１面の反射面強度を測
定し逆極点図を作成した。図２に表層１／５の、図３に
板厚中心１／２の仕上焼鈍後および歪取り焼鈍後の試料
の逆極点図を示す。また、図４に逆極点図における主要
１１面の表示位置を示す。
から板厚１／５の板面平行な面におけるＩ(100) ／Ｉ
(111) の値が０．５０以上の場合において歪取り焼鈍後
の磁束密度の低下が少なく、むしろ歪取り焼鈍後に磁束
密度が向上する試料さえ見られることがわかる。さらに
表２中の本発明例と比較例の試料につて、表層１／
５および板厚中心の仕上焼鈍後および歪取り焼鈍後の集
合組織の変化の調査のため主要１１面の反射面強度を測
定し逆極点図を作成した。図２に表層１／５の、図３に
板厚中心１／２の仕上焼鈍後および歪取り焼鈍後の試料
の逆極点図を示す。また、図４に逆極点図における主要
１１面の表示位置を示す。
【００１８】図２および図３より、本発明例の鋼板表
層１／５では歪取り焼鈍の実施によりＩ(100) が２．０
から２．３に向上し、Ｉ(111) は１．８から１．４に低
下している。また、本発明例の板厚中心１／２ではＩ
(100) が１．３から１．５に向上しているが、Ｉ(111)
は歪取り焼鈍前後で４．９と変化が見られない。一方、
比較例においては、板表層１／５では歪取り焼鈍を実
施することによりＩ(1 00) が１．６から１．１に減少
し、Ｉ(111) は５．３から７．３に増加している。更に
比較例の板中心１／２では歪取り焼鈍の実施によりＩ
(100) が１．１から０．７に減少し、Ｉ(111) は５．８
から８．４に増加している。
層１／５では歪取り焼鈍の実施によりＩ(100) が２．０
から２．３に向上し、Ｉ(111) は１．８から１．４に低
下している。また、本発明例の板厚中心１／２ではＩ
(100) が１．３から１．５に向上しているが、Ｉ(111)
は歪取り焼鈍前後で４．９と変化が見られない。一方、
比較例においては、板表層１／５では歪取り焼鈍を実
施することによりＩ(1 00) が１．６から１．１に減少
し、Ｉ(111) は５．３から７．３に増加している。更に
比較例の板中心１／２では歪取り焼鈍の実施によりＩ
(100) が１．１から０．７に減少し、Ｉ(111) は５．８
から８．４に増加している。
【００１９】この様に、本発明例では歪取り焼鈍による
粒成長により磁性にとって好ましい、結晶における磁化
容易軸〈１００〉方向を板面内に有する（１００）方位
への集積度が向上する傾向にあり、比較例では逆に難磁
化方位である〈１１１〉方位を板面内に有し磁性にとっ
て好ましくない（１１１）方位への集積度が増加してい
る。このため、本発明では歪取り焼鈍により粒成長させ
た後も磁束密度の低下が見られず、むしろ（１１１）方
位に対する（１００）方位集積度の相対的な向上により
磁束密度が向上する場合さえみられる。（１００）方位
と（１１１）方位の相対的な存在比について明らかにす
るため、図２および図３の集合組織測定結果をもとに表
３に本発明例と比較例の板表層１／５ならびに板厚
中心で１／２でのＩ(100) ／Ｉ(111) の値を整理して示
した。
粒成長により磁性にとって好ましい、結晶における磁化
容易軸〈１００〉方向を板面内に有する（１００）方位
への集積度が向上する傾向にあり、比較例では逆に難磁
化方位である〈１１１〉方位を板面内に有し磁性にとっ
て好ましくない（１１１）方位への集積度が増加してい
る。このため、本発明では歪取り焼鈍により粒成長させ
た後も磁束密度の低下が見られず、むしろ（１１１）方
位に対する（１００）方位集積度の相対的な向上により
磁束密度が向上する場合さえみられる。（１００）方位
と（１１１）方位の相対的な存在比について明らかにす
るため、図２および図３の集合組織測定結果をもとに表
３に本発明例と比較例の板表層１／５ならびに板厚
中心で１／２でのＩ(100) ／Ｉ(111) の値を整理して示
した。
【００２０】
【表３】
【００２１】表３において、本発明例の仕上焼鈍後の
１次再結晶集合組織では、板表層１／５において（１１
１）方位集積度に対する（１００）集積度の反射面強度
の比Ｉ(100) ／Ｉ(111) が本発明範囲である０．５以上
の１．１１となっており、比較例では、表層でのこの
値は０．３０となっている。比較例では、仕上焼鈍後
と歪取り焼鈍後ではＩ(100) ／Ｉ(111) の値は、表層１
／５で０．３０から０．１５へ、板厚中心で０．１９か
ら０．０８３へと減少しており、歪取り焼鈍を施し粒成
長させたことにより（１１１）方位集積度に対する（１
００）方位集積度の相対的な強度は大幅に減少してい
る。
１次再結晶集合組織では、板表層１／５において（１１
１）方位集積度に対する（１００）集積度の反射面強度
の比Ｉ(100) ／Ｉ(111) が本発明範囲である０．５以上
の１．１１となっており、比較例では、表層でのこの
値は０．３０となっている。比較例では、仕上焼鈍後
と歪取り焼鈍後ではＩ(100) ／Ｉ(111) の値は、表層１
／５で０．３０から０．１５へ、板厚中心で０．１９か
ら０．０８３へと減少しており、歪取り焼鈍を施し粒成
長させたことにより（１１１）方位集積度に対する（１
００）方位集積度の相対的な強度は大幅に減少してい
る。
【００２２】一方、本発明例では（１１１）方位集積
度に対する（１００）集積度の反射面強度の比Ｉ(100)
／Ｉ(111) の値は板中心層１／２においては歪取り焼鈍
前の値０．２７から０．３１に増加しており、また板表
層１／５ではこの値は１．１１から１．６４に増加して
いる。このため本発明例では比較例とは逆に（１１１）
方位集積度に対する（１００）方位集積度の相対的な強
度は向上している。また、本発明例において歪取り焼
鈍前のＩ(100) ／Ｉ(111) の値Ａと、歪取り焼鈍後のＩ
(100) ／Ｉ(111) の値Ｂとの比（値Ｂ／値Ａ）は表層が
１．４８であるのに対し、中心１／２では１．１５とな
っており、歪取り焼鈍を実施することによる相対的な
（１００）方位集積度の向上は特に表層において顕著で
ある。
度に対する（１００）集積度の反射面強度の比Ｉ(100)
／Ｉ(111) の値は板中心層１／２においては歪取り焼鈍
前の値０．２７から０．３１に増加しており、また板表
層１／５ではこの値は１．１１から１．６４に増加して
いる。このため本発明例では比較例とは逆に（１１１）
方位集積度に対する（１００）方位集積度の相対的な強
度は向上している。また、本発明例において歪取り焼
鈍前のＩ(100) ／Ｉ(111) の値Ａと、歪取り焼鈍後のＩ
(100) ／Ｉ(111) の値Ｂとの比（値Ｂ／値Ａ）は表層が
１．４８であるのに対し、中心１／２では１．１５とな
っており、歪取り焼鈍を実施することによる相対的な
（１００）方位集積度の向上は特に表層において顕著で
ある。
【００２３】この様に、本発明における歪取り焼鈍後の
鋼板の磁束密度低下防止には、本発明の請求項において
規定したように、表層付近の集合組織が大きな役割を果
たしていることがわかる。すなわち、無方向性電磁鋼板
の板表層付近の集合組織を規定し、鋼板表層付近におい
て（１００）方位集積度を（１１１）方位集積度に対し
て一定以上確保することにより、歪取り焼鈍による粒成
長後において、（１１１）方位集積の増加を抑制する事
が可能となる。また、この歪取り焼鈍時における（１１
１）方位集積度の増加を抑制する効果は、鋼板表層付近
で顕著であるが、板厚中心付近においても認められ、結
果的に板厚全層にわたって、歪取り焼鈍時の粒成長時の
（１１１）方位集積度増加を抑制し、磁束密度の低下を
防止することが出来るものである。
鋼板の磁束密度低下防止には、本発明の請求項において
規定したように、表層付近の集合組織が大きな役割を果
たしていることがわかる。すなわち、無方向性電磁鋼板
の板表層付近の集合組織を規定し、鋼板表層付近におい
て（１００）方位集積度を（１１１）方位集積度に対し
て一定以上確保することにより、歪取り焼鈍による粒成
長後において、（１１１）方位集積の増加を抑制する事
が可能となる。また、この歪取り焼鈍時における（１１
１）方位集積度の増加を抑制する効果は、鋼板表層付近
で顕著であるが、板厚中心付近においても認められ、結
果的に板厚全層にわたって、歪取り焼鈍時の粒成長時の
（１１１）方位集積度増加を抑制し、磁束密度の低下を
防止することが出来るものである。
【００２４】以上の様に仕上焼鈍後の無方向性電磁鋼板
の集合組織が本発明の要件を満たしていれば、歪取り焼
鈍後の無方向性電磁鋼板の集合組織において難磁化方位
である（１１１）方位の発達を抑制し、磁化容易方位で
ある（１００）方位を富化することが可能であり、磁気
特性に適した集合組織を持つ無方向性電磁鋼板を得るこ
とが可能である。
の集合組織が本発明の要件を満たしていれば、歪取り焼
鈍後の無方向性電磁鋼板の集合組織において難磁化方位
である（１１１）方位の発達を抑制し、磁化容易方位で
ある（１００）方位を富化することが可能であり、磁気
特性に適した集合組織を持つ無方向性電磁鋼板を得るこ
とが可能である。
【００２５】
【実施例】表４に示した成分を有し、表５に示すような
仕上焼鈍後の集合組織が異なる無方向性電磁鋼板を用意
し、７５０℃２時間の需要家相当の歪取り焼鈍を施し磁
気特性を測定した。歪取り焼鈍前後の集合組織、磁気測
定結果を表５に示す。
仕上焼鈍後の集合組織が異なる無方向性電磁鋼板を用意
し、７５０℃２時間の需要家相当の歪取り焼鈍を施し磁
気特性を測定した。歪取り焼鈍前後の集合組織、磁気測
定結果を表５に示す。
【００２６】
【表４】
【００２７】
【表５】
【００２８】表５から明らかなように本発明では歪取り
焼鈍後に比較例と同様に鉄損が改善するにもかかわら
ず、磁束密度の低下がほとんどない。
焼鈍後に比較例と同様に鉄損が改善するにもかかわら
ず、磁束密度の低下がほとんどない。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したごとく、本発明の様に仕上
焼鈍後の表層での集合組織における（１１１）方位集積
度に対する（１００）集積度の反射面強度の比を規定す
ることにより、歪取り焼鈍後の磁束密度の低下のほとん
どない磁気特性の極めて優れた無方向性電磁鋼板を提供
する事が可能である。
焼鈍後の表層での集合組織における（１１１）方位集積
度に対する（１００）集積度の反射面強度の比を規定す
ることにより、歪取り焼鈍後の磁束密度の低下のほとん
どない磁気特性の極めて優れた無方向性電磁鋼板を提供
する事が可能である。
【図１】仕上焼鈍後の鋼板のＩ(100) ／Ｉ(111) と歪取
り焼鈍後のＢ５０の変化の関係を示す図。
り焼鈍後のＢ５０の変化の関係を示す図。
【図２】仕上焼鈍後および歪取り焼鈍後の鋼板表層１／
５の集合組織を示す図。
５の集合組織を示す図。
【図３】仕上焼鈍後および歪取り焼鈍後の板厚中心１／
２の集合組織を示す図。
２の集合組織を示す図。
【図４】主要１１面の逆極点図内の方位表示位置を示す
図。
図。
Claims (1)
- 【請求項１】 鋼中に重量％で７．００％以下のＳｉと
０．０１０％以下のＣを含有し、回転機鉄心、トランス
鉄心等の電気機器に使用される鉄心に供される無方向性
電磁鋼板であって、歪取り焼鈍前の鋼板の表層から板厚
の１／５の深さの部分の仮面平行な面における（１０
０）、（１１１）方位のＸ線反射面強度のランダム集合
組織に対する比の値であるＩ(100) 、Ｉ(111) が、 ０．５０≦Ｉ(100) ／Ｉ(111) なる関係式を満たす集合組織を有する無方向性電磁鋼
板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6276790A JPH08134606A (ja) | 1994-11-10 | 1994-11-10 | 歪取り焼鈍後の磁束密度が高い無方向性電磁鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6276790A JPH08134606A (ja) | 1994-11-10 | 1994-11-10 | 歪取り焼鈍後の磁束密度が高い無方向性電磁鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08134606A true JPH08134606A (ja) | 1996-05-28 |
Family
ID=17574416
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6276790A Pending JPH08134606A (ja) | 1994-11-10 | 1994-11-10 | 歪取り焼鈍後の磁束密度が高い無方向性電磁鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08134606A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6723187B2 (en) | 1999-12-16 | 2004-04-20 | Honeywell International Inc. | Methods of fabricating articles and sputtering targets |
| JP2008255491A (ja) * | 1998-07-27 | 2008-10-23 | Nippon Steel Corp | 形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板とその製造方法 |
| US7517417B2 (en) | 2000-02-02 | 2009-04-14 | Honeywell International Inc. | Tantalum PVD component producing methods |
| WO2013111751A1 (ja) * | 2012-01-27 | 2013-08-01 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 電磁鋼板 |
| WO2018164185A1 (ja) | 2017-03-07 | 2018-09-13 | 新日鐵住金株式会社 | 無方向性電磁鋼板、及び、無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| WO2020166718A1 (ja) | 2019-02-14 | 2020-08-20 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
| JP2021025097A (ja) * | 2019-08-06 | 2021-02-22 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
-
1994
- 1994-11-10 JP JP6276790A patent/JPH08134606A/ja active Pending
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2008255491A (ja) * | 1998-07-27 | 2008-10-23 | Nippon Steel Corp | 形状凍結性に優れた自動車用フェライト系薄鋼板とその製造方法 |
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| US10584406B2 (en) | 2012-01-27 | 2020-03-10 | Jfe Steel Corporation | Electrical steel sheet |
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| CN104053804A (zh) * | 2012-01-27 | 2014-09-17 | 杰富意钢铁株式会社 | 电磁钢板 |
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| WO2018164185A1 (ja) | 2017-03-07 | 2018-09-13 | 新日鐵住金株式会社 | 無方向性電磁鋼板、及び、無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| KR20190112757A (ko) | 2017-03-07 | 2019-10-07 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 무방향성 전자 강판 및 무방향성 전자 강판의 제조 방법 |
| US11124854B2 (en) | 2017-03-07 | 2021-09-21 | Nippon Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing non-oriented electrical steel sheet |
| WO2020166718A1 (ja) | 2019-02-14 | 2020-08-20 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
| KR20210112365A (ko) | 2019-02-14 | 2021-09-14 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 무방향성 전자 강판 |
| EP3926060A4 (en) * | 2019-02-14 | 2022-07-20 | Nippon Steel Corporation | NON-ORIENTED ELECTROMAGNETIC STEEL SHEET |
| JP2021025097A (ja) * | 2019-08-06 | 2021-02-22 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040525 |