JPH08157966A - フルプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
フルプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH08157966A JPH08157966A JP6296778A JP29677894A JPH08157966A JP H08157966 A JPH08157966 A JP H08157966A JP 6296778 A JP6296778 A JP 6296778A JP 29677894 A JP29677894 A JP 29677894A JP H08157966 A JPH08157966 A JP H08157966A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、通常の設備を用い、特に厳しい製
造上の制約もなく、磁気特性に優れ、しかもその面内異
方性の小さいフルプロセス無方向性電磁鋼板を製造する
方法を提供することを目的とする。 【構成】 ｗｔ％で、Ｃ：０．００５以下、Ｓｉ：０．
０１〜１．７、Ｍｎ：０．２〜２、Ｐ：０．２以下、
Ｓ：０．０２以下、Ａｌ：０．００４以下または０．１
〜０．５、Ｎ：０．００５以下、Ｎｉ：０．０５〜２．
０を含有し、かつＳｉ＋Ａｌ：１．７以下である鋼を用
い、最終仕上げ焼鈍をＡｃ３変態点以上の温度領域で行
うフルプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法。
造上の制約もなく、磁気特性に優れ、しかもその面内異
方性の小さいフルプロセス無方向性電磁鋼板を製造する
方法を提供することを目的とする。 【構成】 ｗｔ％で、Ｃ：０．００５以下、Ｓｉ：０．
０１〜１．７、Ｍｎ：０．２〜２、Ｐ：０．２以下、
Ｓ：０．０２以下、Ａｌ：０．００４以下または０．１
〜０．５、Ｎ：０．００５以下、Ｎｉ：０．０５〜２．
０を含有し、かつＳｉ＋Ａｌ：１．７以下である鋼を用
い、最終仕上げ焼鈍をＡｃ３変態点以上の温度領域で行
うフルプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はモーターなどの回転機器
用鉄心材料に用いられるフルプロセス無方向性電磁鋼板
の製造方法に関する。
用鉄心材料に用いられるフルプロセス無方向性電磁鋼板
の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】モーター用鉄心材料としては、一般には
無方向性電磁鋼板が用いられているが、その電磁鋼板が
理想的な（１００）〈ｕｖｗ〉の集合組織を有すること
は稀で、実際には無方向性であっても比較的大きな鋼板
面内の結晶異方性を示し、したがってその磁気特性にも
比較的大きな鋼板面内の異方性（以下、面内異方性と呼
ぶ。）が存在している。このような面内異方性の大きな
材料は、モーターなどの回転機器用の鉄心に用いられる
と回転むらなどを引き起こすので好ましくなく、それ故
モーター特性の向上を図る一つの方法として、磁気特性
を劣化させずにこの面内異方性を低減することは非常に
有効である。
無方向性電磁鋼板が用いられているが、その電磁鋼板が
理想的な（１００）〈ｕｖｗ〉の集合組織を有すること
は稀で、実際には無方向性であっても比較的大きな鋼板
面内の結晶異方性を示し、したがってその磁気特性にも
比較的大きな鋼板面内の異方性（以下、面内異方性と呼
ぶ。）が存在している。このような面内異方性の大きな
材料は、モーターなどの回転機器用の鉄心に用いられる
と回転むらなどを引き起こすので好ましくなく、それ故
モーター特性の向上を図る一つの方法として、磁気特性
を劣化させずにこの面内異方性を低減することは非常に
有効である。
【０００３】従来より無方向性電磁鋼板の面内異方性を
低減する方法として、特開平１ー９２３１８号公報に
は、クロス圧延法が、また特公昭５７ー１４４１１号公
報などには、変態を利用する方法が提案されている。
低減する方法として、特開平１ー９２３１８号公報に
は、クロス圧延法が、また特公昭５７ー１４４１１号公
報などには、変態を利用する方法が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
１ー９２３１８号公報に記載されたクロス圧延法を大量
生産用のタンデム圧延機に適用するのは困難であり、ま
た特公昭５７ー１４４１１号公報に記載された変態を利
用する方法では、Ａｃ３変態点以上で仕上げ焼鈍し、そ
の後のγ→α変態時の冷却速度を非常に小さく制御する
必要があるが、その制御は難しく、かつ生産性も著しく
低下する。
１ー９２３１８号公報に記載されたクロス圧延法を大量
生産用のタンデム圧延機に適用するのは困難であり、ま
た特公昭５７ー１４４１１号公報に記載された変態を利
用する方法では、Ａｃ３変態点以上で仕上げ焼鈍し、そ
の後のγ→α変態時の冷却速度を非常に小さく制御する
必要があるが、その制御は難しく、かつ生産性も著しく
低下する。
【０００５】本発明はこのような課題を解決するために
なされたもので、通常の設備を用い、特に厳しい製造上
の制約もなく、磁気特性に優れ、しかもその面内異方性
の小さいフルプロセス無方向性電磁鋼板を製造する方法
を提供することを目的とする。
なされたもので、通常の設備を用い、特に厳しい製造上
の制約もなく、磁気特性に優れ、しかもその面内異方性
の小さいフルプロセス無方向性電磁鋼板を製造する方法
を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題は、ｗｔ％で、
Ｓｉ：０．０１〜１．７、Ａｌ：０．００４以下または
０．１〜０．５、Ｎｉ：０．０５〜２．０を含有し、か
つＳｉ＋Ａｌ：１．７以下である鋼を用い、最終仕上げ
焼鈍をＡｃ３変態点以上の温度領域で行うことを特徴と
するフルプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法により解
決される。
Ｓｉ：０．０１〜１．７、Ａｌ：０．００４以下または
０．１〜０．５、Ｎｉ：０．０５〜２．０を含有し、か
つＳｉ＋Ａｌ：１．７以下である鋼を用い、最終仕上げ
焼鈍をＡｃ３変態点以上の温度領域で行うことを特徴と
するフルプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法により解
決される。
【０００７】また、好ましくは、ｗｔ％で、Ｃ：０．０
０５以下、Ｓｉ：０．０１〜１．７、Ｍｎ：０．２〜
２、Ｐ：０．２以下、Ｓ：０．０２以下、Ａｌ：０．０
０４以下または０．１〜０．５、Ｎ：０．００５以下、
Ｎｉ：０．０５〜２．０を含有し、かつＳｉ＋Ａｌ：
１．７以下である鋼を用い、最終仕上げ焼鈍をＡｃ３変
態点以上の温度領域で行うフルプロセス無方向性電磁鋼
板の製造方法により解決される。
０５以下、Ｓｉ：０．０１〜１．７、Ｍｎ：０．２〜
２、Ｐ：０．２以下、Ｓ：０．０２以下、Ａｌ：０．０
０４以下または０．１〜０．５、Ｎ：０．００５以下、
Ｎｉ：０．０５〜２．０を含有し、かつＳｉ＋Ａｌ：
１．７以下である鋼を用い、最終仕上げ焼鈍をＡｃ３変
態点以上の温度領域で行うフルプロセス無方向性電磁鋼
板の製造方法により解決される。
【０００８】
【作用】表１に示す主としてＮｉ量の異なる鋼１、４、
１２を用い、仕上げ温度７６０℃で板厚２ｍｍに熱間圧
延し、６５０℃で巻取り、酸洗後０．５ｍｍに冷間圧延
し、７５０℃〜１０５０℃の温度範囲で通常の連続焼鈍
条件で仕上げ焼鈍を行った。そしてモーターなどの回転
機器用鉄心材料の磁気特性を評価するのに適したリング
試料（外径４５ｍｍ、内径３３ｍｍ）を作成し、１次１
００ターン、２次１００ターンの巻線をし磁気測定を行
った。また１０５０℃焼鈍した試料については、圧延方
向（０°）および圧延方向から２２．５°、４５°、６
７．５°および９０°傾いた方向から幅１０ｍｍ、長さ
１００ｍｍの短冊状試料を切出し、磁気測定を行い、そ
の面内異方性を調査した。
１２を用い、仕上げ温度７６０℃で板厚２ｍｍに熱間圧
延し、６５０℃で巻取り、酸洗後０．５ｍｍに冷間圧延
し、７５０℃〜１０５０℃の温度範囲で通常の連続焼鈍
条件で仕上げ焼鈍を行った。そしてモーターなどの回転
機器用鉄心材料の磁気特性を評価するのに適したリング
試料（外径４５ｍｍ、内径３３ｍｍ）を作成し、１次１
００ターン、２次１００ターンの巻線をし磁気測定を行
った。また１０５０℃焼鈍した試料については、圧延方
向（０°）および圧延方向から２２．５°、４５°、６
７．５°および９０°傾いた方向から幅１０ｍｍ、長さ
１００ｍｍの短冊状試料を切出し、磁気測定を行い、そ
の面内異方性を調査した。
【０００９】
【表１】
【００１０】図１にリング試料で測定した磁束密度Ｂ50
と鉄損値Ｗ15/50 の焼鈍温度依存性を示す。各鋼ともに
鉄損値Ｗ15/50 は、９００℃ぐらいまでは温度上昇とと
もに単調に減少し、その後はほぼ一定値を示す。一方、
磁束密度Ｂ50は各鋼に含まれるＮｉ量により異なった挙
動を示す。すなわちＮｉをほとんど含まない鋼１では、
８５０℃ぐらいまでほとんど変化せず、さらに焼鈍温度
を上げると急激に低下し、その後は除々に減少する傾向
が認められる。Ｎｉを０．５０と１．００ｗｔ％含む鋼
４と１２では、ともに９５０℃までは単調に減少し、図
中に示すＡｃ３変態点を越えると急激に上昇し一定値に
なる。そしてＮｉ量の多い鋼１２のほうがその上昇量が
大きい傾向が認められる。
と鉄損値Ｗ15/50 の焼鈍温度依存性を示す。各鋼ともに
鉄損値Ｗ15/50 は、９００℃ぐらいまでは温度上昇とと
もに単調に減少し、その後はほぼ一定値を示す。一方、
磁束密度Ｂ50は各鋼に含まれるＮｉ量により異なった挙
動を示す。すなわちＮｉをほとんど含まない鋼１では、
８５０℃ぐらいまでほとんど変化せず、さらに焼鈍温度
を上げると急激に低下し、その後は除々に減少する傾向
が認められる。Ｎｉを０．５０と１．００ｗｔ％含む鋼
４と１２では、ともに９５０℃までは単調に減少し、図
中に示すＡｃ３変態点を越えると急激に上昇し一定値に
なる。そしてＮｉ量の多い鋼１２のほうがその上昇量が
大きい傾向が認められる。
【００１１】図２に１０５０℃焼鈍材の短冊状試料で測
定した磁束密度Ｂ50の圧延方向からの角度依存性を示
す。Ｎｉをほとんど含まない鋼１では、０°方向では非
常に高いＢ50を、４５°方向では逆に著しく低い値を、
また９０°方向ではほぼ両者の中間値を示し、大きな面
内異方性が認められる。一方、Ｎｉを０．５０と１．０
０ｗｔ％含む鋼４と１２では、角度に依らずほぼ一定値
を示し面内異方性が極めて小さい。これらの結果から、
その理由は明らかでないが、Ｎｉをある程度の量含む鋼
をＡｃ３変態点以上で焼鈍すると（１００）〈ｕｖｗ〉
の集合組織が形成されることが推察される。また図１に
示すようにＮｉを含む鋼をＡｃ３変態点以上で焼鈍する
と高いＢ50が得られるのはこの（１００）〈ｕｖｗ〉の
集合組織の形成によると考えられる。
定した磁束密度Ｂ50の圧延方向からの角度依存性を示
す。Ｎｉをほとんど含まない鋼１では、０°方向では非
常に高いＢ50を、４５°方向では逆に著しく低い値を、
また９０°方向ではほぼ両者の中間値を示し、大きな面
内異方性が認められる。一方、Ｎｉを０．５０と１．０
０ｗｔ％含む鋼４と１２では、角度に依らずほぼ一定値
を示し面内異方性が極めて小さい。これらの結果から、
その理由は明らかでないが、Ｎｉをある程度の量含む鋼
をＡｃ３変態点以上で焼鈍すると（１００）〈ｕｖｗ〉
の集合組織が形成されることが推察される。また図１に
示すようにＮｉを含む鋼をＡｃ３変態点以上で焼鈍する
と高いＢ50が得られるのはこの（１００）〈ｕｖｗ〉の
集合組織の形成によると考えられる。
【００１２】上記のようなＮｉの効果が得られるＮｉ量
の範囲を調べるため、ｗｔ％で、Ｃ：０．００３１、Ｓ
ｉ：０．３１、Ｍｎ：０．２５、Ｐ：０．１０、Ｓ：
０．００３、Ａｌ：ｔｒ．、Ｎ：０．００３５を有する
鋼をベースとし、Ｎｉ量をｔｒ．（ｔｒａｃｅの略）か
ら２．３ｗｔ％に変え、いずれのＮｉ量に対してもＡｃ
３変態点以上である１０５０℃の焼鈍を行い、リング試
料による磁気特性を測定した。
の範囲を調べるため、ｗｔ％で、Ｃ：０．００３１、Ｓ
ｉ：０．３１、Ｍｎ：０．２５、Ｐ：０．１０、Ｓ：
０．００３、Ａｌ：ｔｒ．、Ｎ：０．００３５を有する
鋼をベースとし、Ｎｉ量をｔｒ．（ｔｒａｃｅの略）か
ら２．３ｗｔ％に変え、いずれのＮｉ量に対してもＡｃ
３変態点以上である１０５０℃の焼鈍を行い、リング試
料による磁気特性を測定した。
【００１３】図３にリング試料で測定した磁束密度Ｂ50
と鉄損値Ｗ15/50 のＮｉ量依存性を示す。Ｎｉを０．０
５ｗｔ％含むとＢ50は急激に上昇し、さらにＮｉ量を増
やすと除々に増加し、２．０ｗｔ％近傍で飽和する。一
方、Ｗ15/50 はＮｉ量が２．０ｗｔ％以下であれば、Ｎ
ｉ量に依らず低い値を示すが、２．０ｗｔ％を越えると
急激に上昇する。
と鉄損値Ｗ15/50 のＮｉ量依存性を示す。Ｎｉを０．０
５ｗｔ％含むとＢ50は急激に上昇し、さらにＮｉ量を増
やすと除々に増加し、２．０ｗｔ％近傍で飽和する。一
方、Ｗ15/50 はＮｉ量が２．０ｗｔ％以下であれば、Ｎ
ｉ量に依らず低い値を示すが、２．０ｗｔ％を越えると
急激に上昇する。
【００１４】以上の結果より、Ｎｉ量の範囲を０．０５
〜２．０ｗｔ％に、また焼鈍温度をＡｃ３変態点以上に
限定する。
〜２．０ｗｔ％に、また焼鈍温度をＡｃ３変態点以上に
限定する。
【００１５】次に、Ｎｉ以外の成分の限定理由を以下に
説明する。 Ｓｉ：鋼板の固有抵抗を上げ鉄損値を下げるために有効
な元素であり、その効果を引き出すには０．０１ｗｔ％
以上含む必要がある。また１．７ｗｔ％を越えると変態
点がなくなり、本発明法を適用できない。したがって
０．０１ｗｔ％以上１．７ｗｔ％以下に限定する。
説明する。 Ｓｉ：鋼板の固有抵抗を上げ鉄損値を下げるために有効
な元素であり、その効果を引き出すには０．０１ｗｔ％
以上含む必要がある。また１．７ｗｔ％を越えると変態
点がなくなり、本発明法を適用できない。したがって
０．０１ｗｔ％以上１．７ｗｔ％以下に限定する。
【００１６】Ａｌ：中途半端な量を含むと微細なＡｌＮ
が形成され磁気特性が劣化する。そのため０．００４ｗ
ｔ％以下あるいは０．１ｗｔ％以上にする必要がある。
また０．５ｗｔ％を越えると磁束密度の低下が大きくな
る。したがって０．００４ｗｔ％以下あるいは０．１ｗ
ｔ％以上０．５ｗｔ％以下に限定する。
が形成され磁気特性が劣化する。そのため０．００４ｗ
ｔ％以下あるいは０．１ｗｔ％以上にする必要がある。
また０．５ｗｔ％を越えると磁束密度の低下が大きくな
る。したがって０．００４ｗｔ％以下あるいは０．１ｗ
ｔ％以上０．５ｗｔ％以下に限定する。
【００１７】Ｓｉ＋Ａｌ：１．７ｗｔ％を越えると変態
点がなくなるので１．７ｗｔ％以下に限定する。
点がなくなるので１．７ｗｔ％以下に限定する。
【００１８】また、上記以外の成分で、好ましい範囲は
以下のとおりである。 Ｃ：磁気特性に有害な元素であり、磁気時効の原因にも
なるので０．００５ｗｔ％以下が好ましい。
以下のとおりである。 Ｃ：磁気特性に有害な元素であり、磁気時効の原因にも
なるので０．００５ｗｔ％以下が好ましい。
【００１９】Ｍｎ：熱間圧延時の赤熱脆性を防止するに
は０．２ｗｔ％以上含む必要がある。また２ｗｔ％を越
えると磁気特性が劣化する。したがって０．２ｗｔ％以
上２ｗｔ％以下が好ましい。
は０．２ｗｔ％以上含む必要がある。また２ｗｔ％を越
えると磁気特性が劣化する。したがって０．２ｗｔ％以
上２ｗｔ％以下が好ましい。
【００２０】Ｓ：磁気特性に有害なＭｎＳなどを形成す
るので０．０２ｗｔ％以下にすることが好ましい。
るので０．０２ｗｔ％以下にすることが好ましい。
【００２１】Ｐ：鋼板の打抜き性を向上するために必要
な元素であるが、０．２ｗｔ％を越えると磁束密度が低
下するので０．２ｗｔ％以下にすることが好ましい。
な元素であるが、０．２ｗｔ％を越えると磁束密度が低
下するので０．２ｗｔ％以下にすることが好ましい。
【００２２】Ｎ：磁気特性にとっては少ないほど好まし
い元素であるので、実用的な面から０．００５ｗｔ％以
下にすることが好ましい。
い元素であるので、実用的な面から０．００５ｗｔ％以
下にすることが好ましい。
【００２３】なお成分以外の製造条件については、前記
した最終の仕上げ焼鈍の温度をＡｃ３変態点以上にする
以外、特に限定する必要はない。また最終の仕上げ焼鈍
後に軽圧延を施すセミプロセス電磁鋼板に本発明法を適
用すると、その後の歪み取り焼鈍で大きな異方性が生じ
るので、本発明はその対象をフルプロセス電磁鋼板に限
定する。ただし集合組織が変化しないような低温での歪
み取り焼鈍を行うような場合はこの限りではない。
した最終の仕上げ焼鈍の温度をＡｃ３変態点以上にする
以外、特に限定する必要はない。また最終の仕上げ焼鈍
後に軽圧延を施すセミプロセス電磁鋼板に本発明法を適
用すると、その後の歪み取り焼鈍で大きな異方性が生じ
るので、本発明はその対象をフルプロセス電磁鋼板に限
定する。ただし集合組織が変化しないような低温での歪
み取り焼鈍を行うような場合はこの限りではない。
【００２４】
【実施例】表１に示す鋼１〜１８を用い、仕上げ温度７
６０℃で板厚２ｍｍに熱間圧延し、６５０℃で巻取り、
酸洗後０．５ｍｍに冷間圧延し、焼鈍温度を変えて通常
の連続焼鈍を行った。そして外径４５ｍｍ、内径３３ｍ
ｍのリング試料を作成し、１次１００ターン、２次１０
０ターンの巻線をし、磁気特性を測定した。また通常磁
束密度が最も高くなる圧延方向および最も低くなる圧延
方向から４５°傾いた方向の磁束密度すなわちＢ50（０
°）とＢ50（４５°）を、幅１０ｍｍ、長さ１００ｍｍ
の短冊状試料を用いて測定し、両者の差ΔＢ50＝Ｂ
50（０°）−Ｂ50（４５°）から面内異方性の大きさを
評価した。
６０℃で板厚２ｍｍに熱間圧延し、６５０℃で巻取り、
酸洗後０．５ｍｍに冷間圧延し、焼鈍温度を変えて通常
の連続焼鈍を行った。そして外径４５ｍｍ、内径３３ｍ
ｍのリング試料を作成し、１次１００ターン、２次１０
０ターンの巻線をし、磁気特性を測定した。また通常磁
束密度が最も高くなる圧延方向および最も低くなる圧延
方向から４５°傾いた方向の磁束密度すなわちＢ50（０
°）とＢ50（４５°）を、幅１０ｍｍ、長さ１００ｍｍ
の短冊状試料を用いて測定し、両者の差ΔＢ50＝Ｂ
50（０°）−Ｂ50（４５°）から面内異方性の大きさを
評価した。
【００２５】結果を表２に示す。本発明範囲であるＮｉ
量を含み、かつＡｃ３変態点以上で焼鈍すると、面内異
方性が著しく小さくなり、しかも１．７５Ｔ以上の高Ｂ
50、５．３０ｗ／ｋｇ以下の低Ｗ15/50 が得られ、良好
な磁気特性を示す。Ｎｉ量が本発明範囲より少ないと、
鋼１、２のように面内異方性が大きく、しかもＢ50が
１．７１Ｔと低く、十分なものが得られない。またＮｉ
量が本発明範囲より多いと、鋼１７に示すように、小さ
な面内異方性を示し、１．８０Ｔの高Ｂ50が得られる
が、Ｗ15/50 は６．２５ｗ／ｋｇと大きく問題となる。
Ｎｉ量が本発明範囲内であっても、焼鈍温度がＡｃ３変
態点未満である場合や、Ｓｉ＋Ａｌ量が１．７ｗｔ％を
越えて変態点がない場合は、面内異方性が大きく、しか
も低Ｂ50、高Ｗ15/50 となり十分な磁気特性が得られな
い。
量を含み、かつＡｃ３変態点以上で焼鈍すると、面内異
方性が著しく小さくなり、しかも１．７５Ｔ以上の高Ｂ
50、５．３０ｗ／ｋｇ以下の低Ｗ15/50 が得られ、良好
な磁気特性を示す。Ｎｉ量が本発明範囲より少ないと、
鋼１、２のように面内異方性が大きく、しかもＢ50が
１．７１Ｔと低く、十分なものが得られない。またＮｉ
量が本発明範囲より多いと、鋼１７に示すように、小さ
な面内異方性を示し、１．８０Ｔの高Ｂ50が得られる
が、Ｗ15/50 は６．２５ｗ／ｋｇと大きく問題となる。
Ｎｉ量が本発明範囲内であっても、焼鈍温度がＡｃ３変
態点未満である場合や、Ｓｉ＋Ａｌ量が１．７ｗｔ％を
越えて変態点がない場合は、面内異方性が大きく、しか
も低Ｂ50、高Ｗ15/50 となり十分な磁気特性が得られな
い。
【００２６】
【表２】
【００２７】なお、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｂ、Ｚｒなどを含有さ
せ磁気特性の向上を図っても、小さな面内異方性は維持
されるのでなんら差し支えない。また焼鈍は箱焼鈍法で
も、磁気特性の絶対値は若干変わるが、小さな面内異方
性は維持されるので、生産性を度外視すれば特に問題と
なることはない。
せ磁気特性の向上を図っても、小さな面内異方性は維持
されるのでなんら差し支えない。また焼鈍は箱焼鈍法で
も、磁気特性の絶対値は若干変わるが、小さな面内異方
性は維持されるので、生産性を度外視すれば特に問題と
なることはない。
【００２８】
【発明の効果】本発明は以上説明したように構成されて
いるので、通常の設備を用い、特に厳しい製造上の制約
のなく、磁気特性に優れ、しかもその面内異方性の小さ
いフルプロセス無方向性電磁鋼板を製造する方法を提供
できる。
いるので、通常の設備を用い、特に厳しい製造上の制約
のなく、磁気特性に優れ、しかもその面内異方性の小さ
いフルプロセス無方向性電磁鋼板を製造する方法を提供
できる。
【図１】Ｎｉ量の異なる鋼の磁束密度Ｂ50と鉄損値Ｗ
15/50 の焼鈍温度依存性を示す図である。
15/50 の焼鈍温度依存性を示す図である。
【図２】Ｎｉ量の異なる鋼の磁束密度Ｂ50の圧延方向か
らの角度依存性を示す図である。
らの角度依存性を示す図である。
【図３】磁束密度Ｂ50と鉄損値Ｗ15/50 のＮｉ量依存性
を示す図である。
を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 ｗｔ％で、Ｓｉ：０．０１〜１．７、Ａ
ｌ：０．００４以下または０．１〜０．５、Ｎｉ：０．
０５〜２．０を含有し、かつＳｉ＋Ａｌ：１．７以下で
ある鋼を用い、最終仕上げ焼鈍をＡｃ３変態点以上の温
度領域で行うことを特徴とするフルプロセス無方向性電
磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 前記鋼が、ｗｔ％で、Ｃ：０．００５以
下、Ｓｉ：０．０１〜１．７、Ｍｎ：０．２〜２、Ｐ：
０．２以下、Ｓ：０．０２以下、Ａｌ：０．００４以下
または０．１〜０．５、Ｎ：０．００５以下、Ｎｉ：
０．０５〜２．０を含有し、かつＳｉ＋Ａｌ：１．７以
下である請求項１記載のフルプロセス無方向性電磁鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6296778A JPH08157966A (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | フルプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6296778A JPH08157966A (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | フルプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08157966A true JPH08157966A (ja) | 1996-06-18 |
Family
ID=17838017
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6296778A Pending JPH08157966A (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | フルプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08157966A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0849371A1 (fr) * | 1996-12-19 | 1998-06-24 | Sollac | TÔle d'acier magnetique à grains non orientés |
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1994
- 1994-11-30 JP JP6296778A patent/JPH08157966A/ja active Pending
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