JPS59157259A - 鉄損が低くかつ磁束密度がすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造法 - Google Patents
鉄損が低くかつ磁束密度がすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造法Info
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- JPS59157259A JPS59157259A JP58009398A JP939883A JPS59157259A JP S59157259 A JPS59157259 A JP S59157259A JP 58009398 A JP58009398 A JP 58009398A JP 939883 A JP939883 A JP 939883A JP S59157259 A JPS59157259 A JP S59157259A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鉄損が低くかつ磁束密度のすぐれた無方向性電
磁鋼板およびその製造法に関するものでちる。
磁鋼板およびその製造法に関するものでちる。
無方向性電磁鋼板はモータ、変圧器の鉄心などに使用さ
れるが、最近では前記モータ、変圧器力どの電気機器は
省エネルギータイプとすることを強く要請されている。
れるが、最近では前記モータ、変圧器力どの電気機器は
省エネルギータイプとすることを強く要請されている。
特に、従来から比較的に安価な無方向性電磁銅板を主体
に使用していた中小型電気機器に関して、価格が比較的
安く、磁束密度が高いという無方向性電磁鋼板の利点を
保ちながら、更に鉄損が低い素材の開発要請が強い。
に使用していた中小型電気機器に関して、価格が比較的
安く、磁束密度が高いという無方向性電磁鋼板の利点を
保ちながら、更に鉄損が低い素材の開発要請が強い。
これに対応するには、鉄損がｗ ｔ ５１５０で４．５
”／に９以下と低くかつ磁束密度がＢ５０で１．７１Ｔ
ｅ３１ａ以上のすぐれた無方向性電磁鋼板を製造する必
要がおる。
”／に９以下と低くかつ磁束密度がＢ５０で１．７１Ｔ
ｅ３１ａ以上のすぐれた無方向性電磁鋼板を製造する必
要がおる。
無方向性電磁鋼板の磁気特性として周知の如く鉄損と磁
束密度があシ、該鉄損および磁束密度の値によ、！１１
８６０級から８９級までグレード付けされている。
束密度があシ、該鉄損および磁束密度の値によ、！１１
８６０級から８９級までグレード付けされている。
ところで高級グレードであるところの鉄損の低い級を製
造するにはＳｉ含有量を増すことが一般に行なわれるこ
とであシ、例えば８６０級はＳｉ含有量は零に近く、８
２３級は約１．５係、３１８級は約２．０％、８９級は
約３．０チである。一方このＳｉ含有量の増加につれて
磁束密度は減少するので、後述の従来の無方向性電磁鋼
板の鉄損値と磁束密度値の関係は第１図において曲線１
２丁で示すようであシ、即ち鉄損が低くなる程、磁束密
度は減少している。またこの図において２はＪＩＳ規格
Ｃ２５５２におけるＳＯ９〜８２３の限界値をむすぶ直
線である。
造するにはＳｉ含有量を増すことが一般に行なわれるこ
とであシ、例えば８６０級はＳｉ含有量は零に近く、８
２３級は約１．５係、３１８級は約２．０％、８９級は
約３．０チである。一方このＳｉ含有量の増加につれて
磁束密度は減少するので、後述の従来の無方向性電磁鋼
板の鉄損値と磁束密度値の関係は第１図において曲線１
２丁で示すようであシ、即ち鉄損が低くなる程、磁束密
度は減少している。またこの図において２はＪＩＳ規格
Ｃ２５５２におけるＳＯ９〜８２３の限界値をむすぶ直
線である。
従来においても、磁気特性を改良するには単にＳｉ含有
量を増すのみでな（、Ａ／、の添加、Ｃの低減、Ｓの減
少、Ｂの添加などの成分的な処置や、焼鈍温度を高くす
ること、仕上焼鈍前の冷間圧下率を高くするなどの工夫
がなされている。
量を増すのみでな（、Ａ／、の添加、Ｃの低減、Ｓの減
少、Ｂの添加などの成分的な処置や、焼鈍温度を高くす
ること、仕上焼鈍前の冷間圧下率を高くするなどの工夫
がなされている。
例えば本発明者等も、Ｂを鋼中のＮ含有量と重量比Ｂ／
Ｎで関係をもたせて含有せしめ、これによって焼鈍にお
いて結晶粒の成長を促進させ鉄損の低い無方向性電磁鋼
板を経済的に製造することを特開昭５４−１６３７２０
号公報で提案した。これによると鉄損の低いものが製造
されるが、鉄損値と磁束密度の関係はやはシ第１図の曲
線１，１′の範囲内にある。
Ｎで関係をもたせて含有せしめ、これによって焼鈍にお
いて結晶粒の成長を促進させ鉄損の低い無方向性電磁鋼
板を経済的に製造することを特開昭５４−１６３７２０
号公報で提案した。これによると鉄損の低いものが製造
されるが、鉄損値と磁束密度の関係はやはシ第１図の曲
線１，１′の範囲内にある。
またＳｎを含有させて鉄損の低い無方向性電磁鋼板を製
造することが、例えば特開昭５６−１０２５２０号公報
にて提案されている。Ｓｎの含有量よシ鉄損は低くなる
が、該Ｓｎ含有の作用を奏するには、熱延板焼鈍におい
て冷却速度を遅くし、また最終焼鈍における加熱速度を
遅くする必要がある等の作業上の制約を受ける。またＳ
ｎの含有によって鉄損の低下は図られても磁速密度につ
いてそれ程でなく、やはシ前記第１図の曲線１，１′の
範囲内にあシ、鉄損が低くかつ磁速密度のす七゛れた無
方向性電磁鋼板を製造する要請に応えることはできない
。
造することが、例えば特開昭５６−１０２５２０号公報
にて提案されている。Ｓｎの含有量よシ鉄損は低くなる
が、該Ｓｎ含有の作用を奏するには、熱延板焼鈍におい
て冷却速度を遅くし、また最終焼鈍における加熱速度を
遅くする必要がある等の作業上の制約を受ける。またＳ
ｎの含有によって鉄損の低下は図られても磁速密度につ
いてそれ程でなく、やはシ前記第１図の曲線１，１′の
範囲内にあシ、鉄損が低くかつ磁速密度のす七゛れた無
方向性電磁鋼板を製造する要請に応えることはできない
。
本発明はかかる実情から、鉄損が”１５１５０で４．５
Ｗ／ｋｌ？以下と低鉄損でかつ磁石密度がＢ ｓｏ 、
１．７１Ｔｅ ａ １ ａ以上すなわち、少なくとも第
１図の線３と等しい無方向性電磁銅板を提供することを
目的とする。
Ｗ／ｋｌ？以下と低鉄損でかつ磁石密度がＢ ｓｏ 、
１．７１Ｔｅ ａ １ ａ以上すなわち、少なくとも第
１図の線３と等しい無方向性電磁銅板を提供することを
目的とする。
また、本発明は上述のとうシ規定した鉄損および磁束密
度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法を提供すること
を目的とする。
度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法を提供すること
を目的とする。
本発明者等は、Ｂ、Ｓｎをそれぞれ単独に含有させると
鉄損の低下作用があることは前述の如く公知であるが、
ケイ素鋼１Ｃ８ｎを少量含有させ、Ｍｎ含有量を高め、
Ｂを鋼中のＮ含有量とＭｆｎ比Ｂ／Ｎを予め定められた
関係のもとに含有させるか、もしくは脱酸以外の目的の
Ａ２を含有させるとともにかつ熱延板焼鈍するかあるい
は熱延後高源にて捲取シ自己焼鈍すると鉄損が低くかつ
磁束密度がすぐれた電磁鋼が得られ前記目的を達成でき
ることを見出した。また前記熱延板焼鈍は連続炉時間焼
鈍が適用でき、さらに冷間圧延後の仕上焼鈍も連続短時
間焼鈍が適用できることをつきとめた。
鉄損の低下作用があることは前述の如く公知であるが、
ケイ素鋼１Ｃ８ｎを少量含有させ、Ｍｎ含有量を高め、
Ｂを鋼中のＮ含有量とＭｆｎ比Ｂ／Ｎを予め定められた
関係のもとに含有させるか、もしくは脱酸以外の目的の
Ａ２を含有させるとともにかつ熱延板焼鈍するかあるい
は熱延後高源にて捲取シ自己焼鈍すると鉄損が低くかつ
磁束密度がすぐれた電磁鋼が得られ前記目的を達成でき
ることを見出した。また前記熱延板焼鈍は連続炉時間焼
鈍が適用でき、さらに冷間圧延後の仕上焼鈍も連続短時
間焼鈍が適用できることをつきとめた。
即ち本発明の無方向性電磁鋼板は比較的短時間の製造日
数でかつ処理コストの安い工程にて１■造できる。
数でかつ処理コストの安い工程にて１■造できる。
本発明はこの知見に基づいてなされたものであシ、その
要旨はＣ０，０１５％以下、Ｓｉ０．３ないし２．０％
、Ｍｎ １．０ ％を超え１，５チ以下、Ｓｎ０．０２
ないし０．２０９Ｊ、及び（ａ）酸可溶ＡＡ ０．１％
を超え０．２係以下、あるいけ（ｂ）酸可溶Ａ７０．０
０５％ないしｏ、ｉ係以下、ＮＯ，００７ｑ６以下、Ｂ
Ｑ、００５チ以下でかつＮとの重ダー比Ｂ／Ｎで０．５
〜１．５を含有する鉄損が低くかつ磁速密度のすぐれた
無方向性電磁鋼板にある。他の要旨は前記成分を含有す
る鋼を熱間圧延後、７００℃以上の温度で捲取フ自己焼
鈍するか、あるいは熱間圧延後、７５０℃以上の温度で
熱延板を連続焼鈍に付し、次いで１回寸たけ中間焼鈍を
はさんで２回以上の冷間圧延をし、仕上連続焼鈍すると
ころにある。さらに他の要旨は冷延板の前記連続焼鈍の
斐に圧下率２〜１０％でスキンパス圧延するところにあ
る。
要旨はＣ０，０１５％以下、Ｓｉ０．３ないし２．０％
、Ｍｎ １．０ ％を超え１，５チ以下、Ｓｎ０．０２
ないし０．２０９Ｊ、及び（ａ）酸可溶ＡＡ ０．１％
を超え０．２係以下、あるいけ（ｂ）酸可溶Ａ７０．０
０５％ないしｏ、ｉ係以下、ＮＯ，００７ｑ６以下、Ｂ
Ｑ、００５チ以下でかつＮとの重ダー比Ｂ／Ｎで０．５
〜１．５を含有する鉄損が低くかつ磁速密度のすぐれた
無方向性電磁鋼板にある。他の要旨は前記成分を含有す
る鋼を熱間圧延後、７００℃以上の温度で捲取フ自己焼
鈍するか、あるいは熱間圧延後、７５０℃以上の温度で
熱延板を連続焼鈍に付し、次いで１回寸たけ中間焼鈍を
はさんで２回以上の冷間圧延をし、仕上連続焼鈍すると
ころにある。さらに他の要旨は冷延板の前記連続焼鈍の
斐に圧下率２〜１０％でスキンパス圧延するところにあ
る。
以下、本発明の詳細な説明する。
まず鋼の成分について述べる。以下の説明において、前
記脱酸以外の目的の酸可溶Ａ２及びＢを含 ・有する鋼
を夫々、５ｎ−ＡＡ鋼及びＳ ｎ −Ｂ 鋼と称する。
記脱酸以外の目的の酸可溶Ａ２及びＢを含 ・有する鋼
を夫々、５ｎ−ＡＡ鋼及びＳ ｎ −Ｂ 鋼と称する。
Ｃは鉄損を高める有害な成分で、磁気時効の原因となる
ので０．０１５％以下とする。Ｍｎ 、 Ｓｎおよび脱
酸以外の目的の酸可溶ＡｔもしくはＢの複合金有によシ
鉄損の低下と磁束密度を高めるのに、好ましくは０．０
０５ｑ６以下である。
ので０．０１５％以下とする。Ｍｎ 、 Ｓｎおよび脱
酸以外の目的の酸可溶ＡｔもしくはＢの複合金有によシ
鉄損の低下と磁束密度を高めるのに、好ましくは０．０
０５ｑ６以下である。
ＳＩは周知のように鉄損を低下させる作用のある成分で
あシ、この作用を奏するためには０．３ｑ６以上含有さ
せる。一方、その含有量が増えると前述のように磁束密
度が低下し、また圧延作業、性が劣化し、またコスト高
となるので２．Ｏｑ６以下とする。
あシ、この作用を奏するためには０．３ｑ６以上含有さ
せる。一方、その含有量が増えると前述のように磁束密
度が低下し、また圧延作業、性が劣化し、またコスト高
となるので２．Ｏｑ６以下とする。
ＡＡは脱酸のために必要な成分で、この作用のために５
ｎ−Ｂ鋼でも０．００５％以上含有させることが望まし
い。また、脱酸の目的で添加する酸可溶Ａｔ含有圀は０
１チ超は脱酸効果が飽和するので必要ない。
ｎ−Ｂ鋼でも０．００５％以上含有させることが望まし
い。また、脱酸の目的で添加する酸可溶Ａｔ含有圀は０
１チ超は脱酸効果が飽和するので必要ない。
５ｎ−ＡＡ鋼において、脱酸以外の目的の酸可溶Ａｔは
後述のＢを置換しうるものであシ、酸可溶Ａｔ含有量は
ＡｔＮの析出を防止するために０．１％を超える量が必
要である。また、酸可溶Ａｔ含有量が０．２０ｔ１６を
超えると磁束密度が低下する。
後述のＢを置換しうるものであシ、酸可溶Ａｔ含有量は
ＡｔＮの析出を防止するために０．１％を超える量が必
要である。また、酸可溶Ａｔ含有量が０．２０ｔ１６を
超えると磁束密度が低下する。
Ｂは本発明ではＭ要な成分であシ、後記するＳｎ及びＭ
ｎとの接合作用にょシ鉄損を低下させかつ磁束密度を高
める作用がある。このＢは、５ｎ−Ｂ銅では鍋中のＮ含
有量との重Ｉ比ＢＡの間係のもとに含有される。そして
Ｂ／Ｎが０．５以下ではＮの有害性を解消することが難
しいので、下限を０５とする。一方、Ｂハが増えると固
溶Ｂが増え鉄損と磁束密度を良好とすることが燕しくな
るので１．５以下とする。またＢの絶対的な含有量は鎗
・１片の割れの発生を防止するために０．００５％以下
とする。
ｎとの接合作用にょシ鉄損を低下させかつ磁束密度を高
める作用がある。このＢは、５ｎ−Ｂ銅では鍋中のＮ含
有量との重Ｉ比ＢＡの間係のもとに含有される。そして
Ｂ／Ｎが０．５以下ではＮの有害性を解消することが難
しいので、下限を０５とする。一方、Ｂハが増えると固
溶Ｂが増え鉄損と磁束密度を良好とすることが燕しくな
るので１．５以下とする。またＢの絶対的な含有量は鎗
・１片の割れの発生を防止するために０．００５％以下
とする。
ＳｎはＭｎ及び脱酸以外の目的の酸可溶ＡｔもしくはＢ
との複合金有にょシ、鉄損を低下しかつ磁束密度を高め
る作用があるが、この作用を奏するためには０．０２係
以上必要である。一方この含有が増えてもその作用は飽
和しコスト高を招くので０．２０％以下とする。
との複合金有にょシ、鉄損を低下しかつ磁束密度を高め
る作用があるが、この作用を奏するためには０．０２係
以上必要である。一方この含有が増えてもその作用は飽
和しコスト高を招くので０．２０％以下とする。
Ｍｎは酸化物や硫化物などの非金属介在物を生成し易い
ために従来は無方向件暇磁鉛の磁気特性向上に利用され
ていなかったが、高純度鋼製造技術の発展によってその
オリ用が可能になった。本発明者の発見によれば、Ｍｎ
は磁気的性質に望ましい〔１００〕および〔１ｌＯ）集
合組織を発達させかつ磁気特性には望ましくない（１１
１）集合組織を抑制する作用を有する。Ｍｎの含有量は
この作用をもたらすよう特願昭５６−２１３３６８号に
て提案した様に０．７５係を超える量が必要であるが、
後述のＳｎとの複合作用を発揮させるためには１−０％
を超える量であることが望寸しい。Ｍｎはフェライト・
オーステナイト変態温度を低下させるので、Ｍｎ含有景
が１．５チを越えると熱延板の焼鈍中にフェライト・オ
ーステナイト変態が起こって、Ｍｎの集合組織改良作用
および磁性改良作用がなくなる。したがって、Ｍｎの含
有量は１．０％を超え１．５％以下とする。
ために従来は無方向件暇磁鉛の磁気特性向上に利用され
ていなかったが、高純度鋼製造技術の発展によってその
オリ用が可能になった。本発明者の発見によれば、Ｍｎ
は磁気的性質に望ましい〔１００〕および〔１ｌＯ）集
合組織を発達させかつ磁気特性には望ましくない（１１
１）集合組織を抑制する作用を有する。Ｍｎの含有量は
この作用をもたらすよう特願昭５６−２１３３６８号に
て提案した様に０．７５係を超える量が必要であるが、
後述のＳｎとの複合作用を発揮させるためには１−０％
を超える量であることが望寸しい。Ｍｎはフェライト・
オーステナイト変態温度を低下させるので、Ｍｎ含有景
が１．５チを越えると熱延板の焼鈍中にフェライト・オ
ーステナイト変態が起こって、Ｍｎの集合組織改良作用
および磁性改良作用がなくなる。したがって、Ｍｎの含
有量は１．０％を超え１．５％以下とする。
Ｎは磁気特性にとって有害な成分であるので、本発明で
はｏ、ｏｏ７％以下とする。但し、５ｎ−Ａｔ鋼では、
Ｎの有害性が除去されるので、特如規定されない。
はｏ、ｏｏ７％以下とする。但し、５ｎ−Ａｔ鋼では、
Ｎの有害性が除去されるので、特如規定されない。
上述の成分以外は鉄および不純物である。
以下余白
次に、本発明の特徴とする複合作用について説明する。
Ｓｎは主として粒界に偏析して、粒界で開始さ五る［１
１１〕方位の再結晶を抑制し粒由での再結晶を促進する
。また、Ｍｎは上述のように［１１，０’Ｉｌｌおよび
［１００］集合組織を発達させる作用を有する。さらに
ＢはＮをＢＮとして固定するので、磁性に有害なＡＡ’
Ｊの析出を防止すると共に、とのＢＮが結晶粒間に析出
して、磁気特性にとって望ましい〔１１０〕および［：
１００：］集合糾織の形成を促進する再結晶核としての
作用を有する。これらのＳｎ、ＭｎおよびＢの作用が同
時に実現された時に始めて、５ｎ−Ｂ鋼において、所望
の磁気特性が得られる。５ｎ−Ａｔ鋼では、ＮＩａ、再
結晶中に核として挙動する化合物又は析出物を形成せず
、またＮは０．１％超の高含有量の酸可溶ＡＬの存在に
よって、磁性にとって有害なＡＩＮとしてＡｔと化合す
ることもない。５ｎ−Ａｔ鋼では、上述の［１１０］お
よび［１００］集合組織形成が、ＭｎおよびＳｎの作用
に加えて、酸可溶ＡｔがＮの有害性を除去することによ
って、促進されている。これに加えて、酸可溶Ａ、ｔが
ケイ素鋼の固有抵抗を高めそして鉄損を低下させている
利点もある。
１１〕方位の再結晶を抑制し粒由での再結晶を促進する
。また、Ｍｎは上述のように［１１，０’Ｉｌｌおよび
［１００］集合組織を発達させる作用を有する。さらに
ＢはＮをＢＮとして固定するので、磁性に有害なＡＡ’
Ｊの析出を防止すると共に、とのＢＮが結晶粒間に析出
して、磁気特性にとって望ましい〔１１０〕および［：
１００：］集合糾織の形成を促進する再結晶核としての
作用を有する。これらのＳｎ、ＭｎおよびＢの作用が同
時に実現された時に始めて、５ｎ−Ｂ鋼において、所望
の磁気特性が得られる。５ｎ−Ａｔ鋼では、ＮＩａ、再
結晶中に核として挙動する化合物又は析出物を形成せず
、またＮは０．１％超の高含有量の酸可溶ＡＬの存在に
よって、磁性にとって有害なＡＩＮとしてＡｔと化合す
ることもない。５ｎ−Ａｔ鋼では、上述の［１１０］お
よび［１００］集合組織形成が、ＭｎおよびＳｎの作用
に加えて、酸可溶ＡｔがＮの有害性を除去することによ
って、促進されている。これに加えて、酸可溶Ａ、ｔが
ケイ素鋼の固有抵抗を高めそして鉄損を低下させている
利点もある。
上述のところから理解でわるように本発明の無方向性電
磁鋼板においては、高いＭｎ含有量が磁気特性同上に重
要な役割を担っている。このＭｎ含有量による磁気特性
の依存性を第２図に示す。この図面に示す無方向性電磁
鋼板は第１表に示す組成の鋼を、２．３ ｔｒｒｍに熱
間圧延し、７５０℃で捲取９．９００℃で２分間焼鈍し
、０．５３ｍの鋼帯に冷間圧延し、８５０℃で１分間仕
上焼鈍し、６係の圧下率でスキンパス圧延し、そして１
００％Ｎ２雰囲気で１時間７９０℃Ｃ（て応力除去焼な
ましを行って製造したものである。
磁鋼板においては、高いＭｎ含有量が磁気特性同上に重
要な役割を担っている。このＭｎ含有量による磁気特性
の依存性を第２図に示す。この図面に示す無方向性電磁
鋼板は第１表に示す組成の鋼を、２．３ ｔｒｒｍに熱
間圧延し、７５０℃で捲取９．９００℃で２分間焼鈍し
、０．５３ｍの鋼帯に冷間圧延し、８５０℃で１分間仕
上焼鈍し、６係の圧下率でスキンパス圧延し、そして１
００％Ｎ２雰囲気で１時間７９０℃Ｃ（て応力除去焼な
ましを行って製造したものである。
以下余白
第２図から分かるように、Ｍｎ含有量が１係を越える場
合に、３ｎとＢを０．５≦Ｂ／Ｎ≦１．５となるような
重量比で含有する無方向性電磁鋼の鉄損及び磁束密度が
Ｓｎを含有しないものと比較して改良′されている。
合に、３ｎとＢを０．５≦Ｂ／Ｎ≦１．５となるような
重量比で含有する無方向性電磁鋼の鉄損及び磁束密度が
Ｓｎを含有しないものと比較して改良′されている。
以下、本発明による製造方法を詳しく説明する。
前記成分からなる鋼は、転炉あるいは電気炉などで溶製
され、連続鋳造あるいは造塊後分塊圧延によりスラブと
される。
され、連続鋳造あるいは造塊後分塊圧延によりスラブと
される。
次いで所定の温度に加熱し熱間圧延されるが、この熱間
圧延においては熱間圧延後に７００℃以上の温度で捲取
シ、熱間コイルの保有する熱で自己焼鈍させる。この自
己焼鈍にさいしては熱間コイルに熱の放散を防ぐ保熱カ
バーを被せると都合がよい。ところで７００℃以上で捲
取るのは、この温度未満ではその後の焼鈍時に微細な析
出物が形成され結晶粒の成長を抑制するからである。ま
た該温度以下ではＳｎとＦｉｎとＢもしくは脱酸以外の
目的の酸可溶ＡＡを複合して含有させていても鉄損を低
下しかつ磁束密度を高めることができない。
圧延においては熱間圧延後に７００℃以上の温度で捲取
シ、熱間コイルの保有する熱で自己焼鈍させる。この自
己焼鈍にさいしては熱間コイルに熱の放散を防ぐ保熱カ
バーを被せると都合がよい。ところで７００℃以上で捲
取るのは、この温度未満ではその後の焼鈍時に微細な析
出物が形成され結晶粒の成長を抑制するからである。ま
た該温度以下ではＳｎとＦｉｎとＢもしくは脱酸以外の
目的の酸可溶ＡＡを複合して含有させていても鉄損を低
下しかつ磁束密度を高めることができない。
また熱間圧延において７００℃以上の温度に捲取って自
己焼鈍させるのに代えて、熱間圧延後７５０℃以上の温
度で熱延板焼鈍する。これによっても鉄損を低くしかつ
磁束密度を篩めることかできるが、この作用効果を奏せ
しめるには７５０℃以上の温度で焼鈍する心強がある。
己焼鈍させるのに代えて、熱間圧延後７５０℃以上の温
度で熱延板焼鈍する。これによっても鉄損を低くしかつ
磁束密度を篩めることかできるが、この作用効果を奏せ
しめるには７５０℃以上の温度で焼鈍する心強がある。
この熱延板焼鈍においては、加熱速度および冷却速度が
ともに速い方がすぐれてお秒、連続焼鈍を適用すること
ができる。
ともに速い方がすぐれてお秒、連続焼鈍を適用すること
ができる。
次いで１回の冷間圧延また中間に中間焼鈍をはさんで、
２回以上の冷間圧延によシ所定の板厚とされる。
２回以上の冷間圧延によシ所定の板厚とされる。
仕上焼鈍においては、低い加熱速度よシむしろ急速加熱
した場合が鉄損の低下と磁束密度を高める作用があるの
で連続焼鈍を行なう。このさいの焼鈍温度は７５０℃以
上で所望の磁気特性に応じて変えられる。
した場合が鉄損の低下と磁束密度を高める作用があるの
で連続焼鈍を行なう。このさいの焼鈍温度は７５０℃以
上で所望の磁気特性に応じて変えられる。
本発明において、連続焼鈍が好ましいと言うことは、磁
気特性の向上の他に生産性を高める面からも有利なこと
であシ、ＳｎとＭｎとＢもしくは脱酸以外の目的のＡノ
複合金有の作用効果である。
気特性の向上の他に生産性を高める面からも有利なこと
であシ、ＳｎとＭｎとＢもしくは脱酸以外の目的のＡノ
複合金有の作用効果である。
以上で一応、無力同性電磁鋼板が製造されるが、次いで
応力除去焼なましを行うか、あるいはスキンパスを２〜
１０％の圧下率で行ない、所定形状に打抜き後に歪取シ
焼鈍が施されるいわゆるセミプロセスタイプの無方向性
電磁鋼板を製造してもよい。
応力除去焼なましを行うか、あるいはスキンパスを２〜
１０％の圧下率で行ない、所定形状に打抜き後に歪取シ
焼鈍が施されるいわゆるセミプロセスタイプの無方向性
電磁鋼板を製造してもよい。
スキンパス率を２〜１０チとするのは２チ以下では歪取
り焼鈍において磁気特性がすぐれないからであシ、甘た
上限を１０係とするのは、これ以上になると磁気特性が
劣化するからである。
り焼鈍において磁気特性がすぐれないからであシ、甘た
上限を１０係とするのは、これ以上になると磁気特性が
劣化するからである。
次に実施例を示す。
実施例１
表２に示す成分の鋼を、同表に示す処理条件にて製造し
、磁気特性を測定した。その測定結果も同表に示してい
る。
、磁気特性を測定した。その測定結果も同表に示してい
る。
以下余白
第１図に銅属１１及Ａ１２の組成を有する孟方向性電磁
鋼板の磁気特性を示す。
鋼板の磁気特性を示す。
実施例２
前記実施例１で用いた鋼薄１１ 、 Ｌ２を０．５２間
に冷間圧延し、７５０℃×６０秒の連続焼鈍を行ない、
次いで圧下率４乃でスキンパス圧延を施した。
に冷間圧延し、７５０℃×６０秒の連続焼鈍を行ない、
次いで圧下率４乃でスキンパス圧延を施した。
その後、エプスタイン試料に切断し、７９０℃Ｘ１ｈｒ
の歪取シ焼鈍を行ない磁気特性を測定した２その結果を
表３に示す。
の歪取シ焼鈍を行ない磁気特性を測定した２その結果を
表３に示す。
表３
この磁気特性を第１図にそれぞれ扁１１ｓおよびＡ、
１２ ｓとして示す。
１２ ｓとして示す。
以上のように本発明によれは鉄損が低くかつ磁束密度の
すぐれた黒方向性電磁鋼板が提供されうる。
すぐれた黒方向性電磁鋼板が提供されうる。
第１図は従来の焦方向性罠磁鋼板および本発明で目標と
する鉄損”１ｓ、’５０と磁束密度Ｂ５ｏの関係を示す
図、第２図はＭｎ含有量と鉄損ｗ１５１５゜と磁束密度
Ｂ５ｏの関係を示す図である。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 特許出願代理人 弁理士 青 木 朗 弁理士西舘和之 弁理士 村、井 卓 雄 弁理士 山 口 昭 之 手続補正書（白舒〕 昭和５９年タ月ケ日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 昭和５８年特許願第９３９８号 ２、発明の名称 鉄損が低くかつ磁束密度がすぐれた無方向性電磁鋼板お
よびその製造法 ３、 補正をす゛る者 事件との関係 特許出願人 名称 （６６５，）、新日本製鐵株式會社４代理人 住所 〒１０５東京都港区虎ノ門−丁目８番１０号静光
虎ノ門ビル 電話（５０４）０７２１’５、補正の対象 （１）明細書の「発明の詳細な説明」の欄（２）図面（
第２０） ６ 補正の内容 （１）発明の詳細な説明 （イ）第１３頁の第１表を別紙のように訂正する。 （ロ）第１４頁、第２行から第３行のｒ ＳｎとＢを０
．５≦Ｂ／Ｎ≦１．５と々るような重量比で」を「Ｓｎ
を」に訂正する。 Ｃ） 第１７頁の第２表の「熱延脱酸温度」を「熱延
捲取温度」に訂正する。 に）第１８頁、第４行のｒＡｌｌ、ｉ２Ｊを「の熱延板
を酸洗後」に訂正する。 （２）図面 第２図を別紙のように訂正する。 ７ 添付書類の目録 箒２図 ｔｖｌｎ （ｗｔ’１０）
する鉄損”１ｓ、’５０と磁束密度Ｂ５ｏの関係を示す
図、第２図はＭｎ含有量と鉄損ｗ１５１５゜と磁束密度
Ｂ５ｏの関係を示す図である。 特許出願人 新日本製鐵株式會社 特許出願代理人 弁理士 青 木 朗 弁理士西舘和之 弁理士 村、井 卓 雄 弁理士 山 口 昭 之 手続補正書（白舒〕 昭和５９年タ月ケ日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 昭和５８年特許願第９３９８号 ２、発明の名称 鉄損が低くかつ磁束密度がすぐれた無方向性電磁鋼板お
よびその製造法 ３、 補正をす゛る者 事件との関係 特許出願人 名称 （６６５，）、新日本製鐵株式會社４代理人 住所 〒１０５東京都港区虎ノ門−丁目８番１０号静光
虎ノ門ビル 電話（５０４）０７２１’５、補正の対象 （１）明細書の「発明の詳細な説明」の欄（２）図面（
第２０） ６ 補正の内容 （１）発明の詳細な説明 （イ）第１３頁の第１表を別紙のように訂正する。 （ロ）第１４頁、第２行から第３行のｒ ＳｎとＢを０
．５≦Ｂ／Ｎ≦１．５と々るような重量比で」を「Ｓｎ
を」に訂正する。 Ｃ） 第１７頁の第２表の「熱延脱酸温度」を「熱延
捲取温度」に訂正する。 に）第１８頁、第４行のｒＡｌｌ、ｉ２Ｊを「の熱延板
を酸洗後」に訂正する。 （２）図面 第２図を別紙のように訂正する。 ７ 添付書類の目録 箒２図 ｔｖｌｎ （ｗｔ’１０）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ０１０１５％以下、ＳｉＯ，３ないし２．０係、
Ｍｎ １．０％金超え１．５％以下、Ｓｎ０．０２ない
し０２０裂、及び（ａ）酸可溶Ａｔ０．１％を超え０．
２％以下、あるいは価）酸可溶）、ｔ Ｏ，００５％な
いしＯ６１係以下、ＮＯ，００７％以下、Ｂｏ、００５
％以下でかつＮとの重量比牧で０．５〜１，５を含有す
る鉄損が低くかつ磁束密度のすぐれた無方向性電磁鋼板
。 ２、 Ｃ０，０１５％以下、Ｓｔ Ｏ，３〜２．０
’％ 、Ｍｕ １．０係を超え１．５係以下、５ｎＯ６
０２ないし０，２０％以下、（、）酸可溶Ａ／＝０．１
％を超え０．２０％以下、あるいは（ｂ）酸可溶Ａｔ
Ｏ，００５〜０．１０％、ＮＯ，００７％以下、ＢＱ
、００５％以下でかつＮとの重量比髪憫で０．５〜１．
５を含有する鋼を、熱間圧延後７００℃以上の温度で捲
取り、自己焼鈍するかあるいは熱間圧延後７５０℃以上
の温度で熱延板焼鈍し、次いで１回または中間焼鈍をは
さんで２回以上の冷間圧延をし連続焼鈍することを特徴
とする鉄損が低くかつ磁束密度のすぐれた無方向性電磁
鋼板の製造法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58009398A JPS59157259A (ja) | 1983-01-25 | 1983-01-25 | 鉄損が低くかつ磁束密度がすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造法 |
| AT83300393T ATE17376T1 (de) | 1982-01-27 | 1983-01-26 | Nicht-kornorientiertes elektroblech mit niedrigen wattverlusten und hoher magnetflussdichte und verfahren zu seiner herstellung. |
| AU10765/83A AU551071B2 (en) | 1982-01-27 | 1983-01-26 | Non-oriented electrical silicon steel sheet with b, sn. |
| DE8383300393T DE3361738D1 (en) | 1982-01-27 | 1983-01-26 | Non-oriented electrical steel sheet having a low watt loss and a high magnetic flux density and a process for producing the same |
| EP83300393A EP0084980B1 (en) | 1982-01-27 | 1983-01-26 | Non-oriented electrical steel sheet having a low watt loss and a high magnetic flux density and a process for producing the same |
| AU45681/85A AU4568185A (en) | 1982-01-27 | 1985-07-31 | Non-oriented electrical steel sheet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58009398A JPS59157259A (ja) | 1983-01-25 | 1983-01-25 | 鉄損が低くかつ磁束密度がすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15881987A Division JPS6333518A (ja) | 1987-06-27 | 1987-06-27 | 鉄損が低くかつ磁束密度がすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59157259A true JPS59157259A (ja) | 1984-09-06 |
| JPS6256922B2 JPS6256922B2 (ja) | 1987-11-27 |
Family
ID=11719314
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58009398A Granted JPS59157259A (ja) | 1982-01-27 | 1983-01-25 | 鉄損が低くかつ磁束密度がすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59157259A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63134631A (ja) * | 1986-11-22 | 1988-06-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | セミプロセス電磁鋼板の製造方法 |
| JPH02179856A (ja) * | 1988-12-28 | 1990-07-12 | Nippon Steel Corp | 磁性焼鈍後の溶接性の優れた無方向性電磁鋼板 |
| US5186763A (en) * | 1991-04-25 | 1993-02-16 | Nippon Steel Corporation | Process for production of non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties |
| JP2018507958A (ja) * | 2014-12-24 | 2018-03-22 | ポスコＰｏｓｃｏ | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| WO2019049362A1 (ja) * | 2017-09-11 | 2019-03-14 | 新潟原動機株式会社 | エンジンの運転方法及びエンジンシステム |
| WO2022113264A1 (ja) * | 2020-11-27 | 2022-06-02 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法、ならびに熱延鋼板 |
-
1983
- 1983-01-25 JP JP58009398A patent/JPS59157259A/ja active Granted
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63134631A (ja) * | 1986-11-22 | 1988-06-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | セミプロセス電磁鋼板の製造方法 |
| JPH0643614B2 (ja) * | 1986-11-22 | 1994-06-08 | 住友金属工業株式会社 | セミプロセス電磁鋼板の製造方法 |
| JPH02179856A (ja) * | 1988-12-28 | 1990-07-12 | Nippon Steel Corp | 磁性焼鈍後の溶接性の優れた無方向性電磁鋼板 |
| US5186763A (en) * | 1991-04-25 | 1993-02-16 | Nippon Steel Corporation | Process for production of non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties |
| JP2018507958A (ja) * | 2014-12-24 | 2018-03-22 | ポスコＰｏｓｃｏ | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| US10941457B2 (en) | 2014-12-24 | 2021-03-09 | Posco | Non-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same |
| WO2019049362A1 (ja) * | 2017-09-11 | 2019-03-14 | 新潟原動機株式会社 | エンジンの運転方法及びエンジンシステム |
| WO2022113264A1 (ja) * | 2020-11-27 | 2022-06-02 | 日本製鉄株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法、ならびに熱延鋼板 |
| CN116547394A (zh) * | 2020-11-27 | 2023-08-04 | 日本制铁株式会社 | 无取向性电磁钢板及其制造方法、以及热轧钢板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6256922B2 (ja) | 1987-11-27 |
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