JP2013040635A - 高硬度ステンレス鋼製タッピンねじおよびその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】低炭素鋼で構成されるワークに対してめねじを形成しつつねじ込むことができる高硬度ステンレス鋼製タッピンねじおよびその製造方法を得る。
【解決手段】
圧造加工と転造加工により、駆動部を有する頭部とねじ山を有する脚部とが一体成形されたねじ素材１ａを成形する。このねじ素材１ａは、オーステナイト系、フェライト系またはマルテンサイト系のステンレス鋼から構成されており、このねじ素材１ａに対し、無電解ニッケルめっき処理を行ってニッケル−リン合金めっき皮膜２２ａを形成し、これに続いて亜鉛めっき処理を行って亜鉛めっき皮膜２３ａを形成する。このようなニッケル−リン合金めっき皮膜と亜鉛めっき皮膜とから成る積層構造の表面処理皮膜を形成した後、低温熱処理を行って吸蔵水素を放出させつつニッケル−リン合金めっき皮膜を硬化させる。
【選択図】図１

Description

本発明は、ワークに形成された下穴にめねじを形成しながらねじ込まれる高硬度ステンレス鋼製タッピンねじおよびその製造方法に関する。

従来、高硬度ステンレス鋼製タッピンねじとしては、特許文献１に示されたステンレス鋼製タッピンねじが知られている。このタッピンねじは、フェライト系またはオーステナイト系ステンレス鋼製のねじ素材に無電解ニッケル−リン合金めっきを施し、その後、このねじ素材を４００℃程度の温度で約１時間の熱処理することにより得られるものである。熱処理を行うことにより、前記ニッケル−リン合金めっき皮膜（以下、Ｎｉ−Ｐ皮膜という）は、Ｈｖ１４５０程度の硬度まで硬化されることから、ねじ込みにおけるめねじ形成時にねじ山や頭部の破損を防止し、良好に締め付けることができるというものである。

特開平１１−２８７２２７号公報

しかし、上記従来のタッピンねじでは、熱処理によりＮｉ−Ｐ皮膜を硬化させ、タッピンねじの表面硬度を高硬度に高めてはいるものの、Ｎｉ−Ｐ皮膜等のめっき皮膜はねじ込みに伴うめねじ形成時にそのほとんどが剥離してしまう。こうしためっき皮膜の剥離は、めねじ形成の初期段階、すなわちタッピンねじのめねじ形成用のねじ山がワークの下穴に食い付いて行く段階で発生することが多く、このため、上記のように硬化させたＮｉ−Ｐ皮膜を備えていても、実際のめねじ形成の大半がＮｉ−Ｐ皮膜のなくなったねじ素材、すなわち硬度の低いオーステナイト系ステンレス鋼やフェライト系ステンレス鋼部分で行われることになってしまう。結果、ねじ込み時に容易にねじ山がむしれたり摩耗したりして破損し、めねじを形成することができなくなり、タッピンねじの締結ができなくなる等の問題が発生していた。

本発明は上記課題に鑑みて創成されたものであり、低炭素鋼で成るワークへのねじ込み性能を有する高硬度ステンレス鋼製タッピンねじ及びその製造方法を得ることを目的とする。

上記目的を達成するために本発明は、駆動部を有する頭部と、この頭部に一体に形成されて周囲にねじ山を有する脚部とからなるステンレス鋼製のねじ素材に表面処理を施したタッピンねじにおいて、前記ねじ素材の脚部にねじ山を転造加工し、ねじ山が形成されたねじ素材にニッケル−リン合金めっき皮膜を形成し、これに続いて亜鉛めっき皮膜を形成して積層構造の表面処理皮膜を形成し、その後に低温熱処理を行うことを特徴とする。

なお、前記ねじ素材はオーステナイト系、フェライト系またはマルテンサイト系の何れかのステンレス鋼製とする。ねじ素材をマルテンサイト系ステンレス鋼から得る場合には、前記ニッケル−リン合金めっき皮膜を形成する前にねじ素材を焼入れにより硬化させておくことが望ましい。また、前記亜鉛めっき皮膜に続いてクロメート化成皮膜を形成してもよい。

また本発明は、駆動部を有する頭部を形成する圧造加工工程と、この頭部に一体形成された脚部の周囲にねじ山を転造成形する転造加工工程とからステンレス鋼製のねじ素材を形成するタッピンねじの製造方法において、前記転造加工工程に続いてねじ山が転造成形されたねじ素材にニッケル−リン合金めっきを行うニッケル−リン合金めっき処理工程を配置し、この無ニッケル−リン合金めっき処理工程に続いてねじ素材に亜鉛めっきを行う亜鉛めっき処理工程を配置し、前記ニッケル−リン合金めっき処理工程および亜鉛めっき処理工程によりニッケル−リン合金めっき皮膜および亜鉛めっき皮膜が積層形成されたねじ素材に対し熱処理を行ってニッケル−リン合金めっき皮膜の初期結晶化とねじ素材に吸蔵された水素の放出とを同時に行う低温熱処理工程と配置して成ることを特徴とするものでもある。

なお、前記ねじ素材はオーステナイト系、フェライト系またはマルテンサイト系の何れかのステンレス鋼製とする。ねじ素材をマルテンサイト系ステンレス鋼から得る場合は、ニッケル−リン合金めっき処理工程の前に焼入れによりねじ素材を硬化する高温熱処理工程を配置することが望ましい。また、前記亜鉛めっき処理工程に続いて亜鉛めっきされたねじ素材に耐食性を向上させるクロメート化成皮膜を形成するクロメート処理工程を配置してもよい。

本発明によれば、ねじ素材にＮｉ−Ｐ皮膜、亜鉛めっき皮膜およびクロメート皮膜を積層形成することにより、タッピンねじに亜鉛めっき皮膜による滑りやすさとＮｉ−Ｐ皮膜による硬度とを付加することができる。これにより、めねじ形成時のＮｉ−Ｐ皮膜の剥離を抑制してタッピンねじのねじ山の破損を防止し、ワークにめねじを良好に形成することができ、熱処理により硬化させることが困難なフェライト系またはオーステナイト系ステンレス鋼を材料とするタッピンねじを、従来ねじ込みが困難であったＳＰＣＣやＳＥＣＣといった低炭素鋼製のワークに対しても正しく締結することが可能となる等の利点がある。また、ねじ素材の防食に対しても有効な亜鉛めっき皮膜やＮｉ−Ｐ皮膜がめねじ形成時に損なわれても、ねじ素材がステンレス鋼で構成されていることから、タッピンねじの耐食性を維持できる等の利点もある。この効果は、特にオーステナイト系やフェライト系のステンレス鋼をタッピンねじの材料として用いた場合に顕著である。さらに、亜鉛めっき処理後にクロメート処理を行ってクロメート化成皮膜を形成することにより、ねじ込み時の滑りやすさを向上させて前述の皮膜保護効果を高めることができるとともに、タッピンねじの美観を向上することができる等の利点もある。

また、本発明によれば、Ｎｉ−Ｐ皮膜上に亜鉛めっき皮膜を積層して形成した後に低温熱処理を行っているため、この低温熱処理によってニッケル−リン合金めっき処理工程および亜鉛めっき処理工程でねじ素材に吸蔵された水素を除去すると同時に、Ｎｉ−Ｐ皮膜の硬度の均一化と向上を図ることができる。これにより、オーステナイト系ステンレス鋼製タッピンねじの水素脆化による遅れ破壊を防止する効果と、低炭素鋼に対して必要となるセルフタップ性能を確保する効果とを合理的に得ることができる。また、マルテンサイト系ステンレス鋼製タッピンねじにあっては、この低温熱処理を行うことで、前述の吸蔵水素の放出効果ならびにＮｉ−Ｐ皮膜硬度の均一化と向上効果に加え、焼入れにより硬化させたねじ素材の硬度を維持しつつ焼戻しによる強度的特性を向上することができる。

本発明に係る高硬度ステンレス鋼製タッピンねじにおけるねじ山先端の要部拡大一部切欠断面図である。 本発明に係る高硬度ステンレス鋼製タッピンねじの要部拡大図である。 本発明に係る高硬度ステンレス鋼製タッピンねじの正面図である。 本発明に係る高硬度ステンレス鋼製タッピンねじの底面図である。 本発明に係る高硬度ステンレス鋼製タッピンねじの製造工程を示す概略工程図である。 本発明に係る高硬度ステンレス鋼製タッピンねじの製造工程の他の例を示す概略工程図である。

以下、本発明の実施の形態を図１ないし図５に基づき説明する。図３および図４において、１は高硬度ステンレス鋼製タッピンねじの一例であるオーステナイト系ステンレス鋼製のタッピンねじであり、頭部２とこれに一体に形成された脚部３とを備えている。前記頭部２にはタッピンねじ１にドライバビット（図示せず）からねじ込み駆動力が伝達される凹状の駆動部４が形成されている。この頭部２と一体の前記脚部３には、一条のねじ山１０が頭部２の座面５の近くから脚部３の先端にかけて螺旋状に形成してある。このねじ山１０は、脚部３の途中から頭部側にかけては一般的なタッピンねじと同様の高さで、その高さの等しい完全ねじ山部となった通常ねじ山部１１となっている。また、この通常ねじ山部１１に連続するねじ山１０の脚部３の先端側は、脚部３の先端に達するにつれてねじ山１０の高さが徐々に低くなる不完全ねじ山部となった案内ねじ山部１２となっている。これら通常ねじ山部１１と案内ねじ山部１２とからなるねじ山１０のねじ山頂部は、その全長に渡って断面円弧形状に形成されている。

図２に示すように、ねじ山１０は追い側フランク面１３と進み側フランク面１４とから構成されており、これらフランク面１３、１４による角度（α）は、つる巻き線に対する直角断面において６０°±５°の範囲となるように構成されている。そして、これらフランク面１３，１４から構成されるねじ山頂点部は断面円弧形状の頂面１５とフランク面１３，１４とが滑らかに接続されるように構成されている。この結果、図５に示す無電解ニッケルめっき処理工程２３において、めっき皮膜がねじ山１０表面に均等に形成されることを可能にしている。一方、このねじ山１０の谷部を形成する谷面１６と、前記フランク面１３，１４とについても円弧形状の弧状面１７で接続してある。このように、ねじ山１０は山頂および谷面１６がそれぞれ円弧で接続されているため、このねじ素材１ａに無電解ニッケルめっき処理を施しても皮膜に筋状のひびや割れが発生することがない。

図４に示すように、前記脚部３は、その底面図および軸直角断面において略三角形状となっており、ねじ込み時の雌ねじ形成時の抵抗が軽減されるようになっている。しかも、前記案内ねじ山部１２の先端近くに位置する前記略三角形状の三頂点で形成される軌跡円の直径は、ワーク（図示せず）に形成されている下穴（図示せず）の直径と同径か、これより僅かに大きく、かつ前記通常ねじ山部１１より小さいねじ山径に設定されている。このため、ねじ込み開始時における下穴には、僅かにねじ山稜線による筋状の雌ねじ（図示せず）が形成される程度となっている。

案内ねじ山部１２は、通常ねじ山部１１に近づくにつれてねじ山１０が高くなっていることから、このタッピンねじ１をワークの下穴にねじ込むに伴って、下穴には雌ねじが形成されるようになっている。なお、本実施の形態では脚部３の軸直角断面が略三角形状のタッピンねじ１について説明したが、脚部３を円形形状としたタッピンねじであってもよく、この場合は、前記略三角形状となったタッピンねじ１に比べ、ねじ山１０と雌ねじとの接触箇所が多くなることから、ねじ込み時のトルクが僅かに高くなる傾向がある。

図５は、このようなオーステナイト系ステンレス鋼製のタッピンねじ１を加工するための製造工程図であり、２０は所定長さのオーステナイト系ステンレス鋼素材（図示せず）に頭部２を形成するための圧造加工工程である。この工程で頭部２が一体形成された素材は次に配置されている転造加工工程２１に移り、ここで脚部３の周囲にねじ山１０が転造成形される。このようにして得られたねじ素材１ａには、続く工程で表面硬度を高めるとともに、ねじ込み時の滑りやすさを付与するために積層構造の表面処理皮膜が形成される。この表面処理皮膜を形成するため、まずは転造加工工程２１に続いて、ニッケル−リン合金めっき処理工程の一例である無電解ニッケルめっき処理工程２２が配置されている。この工程２２において、ねじ素材１ａは次亜リン酸水溶液に浸漬され、その表面には硬度の高いＮｉ−Ｐ皮膜２２ａが形成される（図１参照）。

前記無電解ニッケルめっき処理工程２２の次には、亜鉛めっき処理工程２３が配置されている。この亜鉛めっき処理工程２３は電気亜鉛めっきを行う工程であり、この工程で、ねじ素材１ａ表面のＮｉ−Ｐ皮膜２２ａ上には亜鉛めっき皮膜２３ａが積層形成される（図１参照）。この亜鉛めっき皮膜２３ａを形成することにより、後工程であるクロメート処理工程２５において形成されるクロメート化成皮膜２５ａの密着性を向上させるとともに、タッピンねじ１に耐食性能とねじ込み時の滑りやすさを付加している。

前記亜鉛めっき処理工程２３の次には低温熱処理工程２４が設けられており、この低温熱処理工程２４において、前工程でＮｉ−Ｐ皮膜２２ａと亜鉛めっき皮膜２３ａが積層形成されたタッピンねじ１にベーキングが行われる。前記無電解ニッケルめっき処理工程２２においては、脱水素反応により水素原子が生じる。この水素原子は、一部が水素ガスとなり、一部がニッケル−リン合金の生成に貢献する。また、亜鉛めっき処理工程２３においては、陰極となるタッピンねじ１から水素原子・水素ガスが発生する。これら各めっき処理工程２２，２３において発生した水素は、一部がねじ素材１ａ内に吸蔵され、所謂水素脆性破壊をもたらす原因になると考えられており、こうしたねじ素材１ａに吸蔵された水素を取り除く処理として、一般にベーキングが行われている。

低温熱処理工程２４におけるベーキングは、日本工業規格（以下、ＪＩＳという）Ｂ１０４４に従って行われる。すなわち、亜鉛めっき処理後４時間以内、好ましくは１時間以内に、ねじ素材１ａを２００℃〜２３０℃の温度に加熱し、この温度で所定時間（６時間以上）保持した後、常温まで自然冷却することにより行う。これにより、無電解ニッケルめっき処理工程２２および亜鉛めっき処理工程２３においてねじ素材１ａに吸蔵された水素を放出し、タッピンねじ１の水素脆化を防ぐことが可能となる。同時に、熱処理を行っていないアモルファス状態ではタッピンねじの部分々々で硬度のばらつきが大きいＮｉ−Ｐ皮膜２２ａの結晶化を促し、皮膜硬度の均一化と向上を図る。このＮｉ−Ｐ皮膜２２ａの硬度の均一化および向上により、タッピンねじ１自体の表面硬度が高くなる。ベーキング後にタッピンねじ１のサンプル４本を抽出し、それぞれの表面硬度を測定したところ、Ｈｖ５４８〜６１６の範囲にあった。

タッピンねじとしてのセルフタップ性能、すなわち、ねじ込み時に相手材にめねじを形成可能な性能を有するためには表面硬度が重要な要素であり、これについては、ＪＩＳ Ｂ１０５５に鋼製のタッピンねじの最低値としてＨｖ４５０が規定されている。これは、ねじ込むワークをＳＰＣＣやＳＥＣＣといった低炭素鋼とした場合の値であるが、このＪＩＳ規格の最低値から見て、本タッピンねじ１は低炭素鋼に対して有効なセルフタップ性能を有していると判断できる。

前記低温熱処理工程の後には、クロメート処理工程２５が配置されており、この工程２５において、ねじ素材表面の前記亜鉛めっき皮膜２３ａ上にはクロメート化成皮膜２５ａが形成される。このクロメート化成皮膜２５ａにより、ねじ素材表面の耐食性はさらに向上するとともに、その美観も向上する。このように、ねじ素材１ａに表面処理を行って得られたタッピンねじ１は、図１に示すように、三層となった積層構造の表面処理皮膜２２ａ，２３ａ，２５ａを有することになり、その耐久性及び美観が優れたものとなる。

次に、本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼製のタッピンねじ１を、あらかじめワークに形成された下穴にねじ込む場合について説明する。タッピンねじ１にドライバビット（図示せず）を係合させて回転を付与し、タッピンねじ１のワークへのねじ込みを開始すると、図２および図３に示されたタッピンねじ１の脚部３の案内ねじ山部１２が下穴に押し込まれる。続いて、通常ねじ山部１１が下穴に食い付き、ワークにめねじを形成し、最終的に座面５がワークに着座して締付トルクが高まってねじ込みは完了する。本タッピンねじ１にはＮｉ−Ｐ皮膜２２ａの硬化によってタッピンねじに求められる表面硬度が確保されており、かつクロメート化成皮膜２５ａと亜鉛めっき皮膜２３ａによる潤滑効果が付与されている。このため、ねじ込み作業においてＮｉ−Ｐ皮膜２２ａが剥離するのを抑制または遅延させ、タッピンねじ１のねじ山１０がめねじ形成時のワークとの摩擦等によりむしれたり、摩滅したりするのを防ぎ、タッピンねじ１をワークに良好にねじ込むことができる。また、めねじ形成に伴ってＮｉ−Ｐ皮膜２２ａ、亜鉛めっき皮膜２３ａおよびクロメート化成皮膜２５ａが剥離してしまっても、ねじ素材１ａがステンレス鋼であることから、締結後も優れた耐食性を維持することが可能になる。

また、本タッピンねじ１のねじ山１０は、隣接するねじ山のフランク面１３，１４が全て円弧形状の面で接続されているので、無電解ニッケルめっき処理工程２２や亜鉛めっき処理工程２３によって形成されるめっき皮膜２２ａ，２３ａが曲面に沿って滑らかに形成されている。このため、腐食の発生原因が解消されて耐食性が向上する。しかも、このような滑らかなねじ山形状であることから、転造時に肌荒れの発生が解消されてねじ山１０の表面が滑らかになり、ここに前記表面処理皮膜を形成することによって耐食性を長く維持させることができる。さらに、肌荒れが少ないことでねじ込み時のねじ込みトルクが安定し、自動ねじ締め機によるねじ込み時のトルク管理も容易になる。

なお、本発明に係る高硬度ステンレス鋼製タッピンねじの材料としては、オーステナイト系ステンレス鋼同様、熱処理による硬化が困難なフェライト系ステンレス鋼を用いてもよい。このようなフェライト系ステンレス鋼製のタッピンねじについても、上述同様の効果を得ることができる。

また、タッピンねじの材料としてマルテンサイト系ステンレス鋼を用いてもよい。マルテンサイト系ステンレス鋼は、１０５０℃付近の温度で焼入れを行うことにより、Ｈｖ６００〜７００まで硬度を高めることができる。焼戻しでは、５００〜５５０℃の温度まではＨｖ５００〜６５０の硬度を維持し、引張り強度等の強度面での特性が向上する。これよりも高温で焼戻しを行うと、硬度はＨｖ２５０程度まで一気に低下するが、一方で強度は大幅に向上する。

タッピンねじ１の材質をマルテンサイト系ステンレス鋼とする場合には、図５に示す製造工程でタッピンねじ１を製造することにより、上述のオーステナイト系ステンレス鋼製またはフェライト系ステンレス鋼製のタッピンねじ同様の効果を得ることができる。しかしながら、タッピンねじ１の材質をマルテンサイト系ステンレス鋼とする場合には、図６に示すように、製造工程上、無電解ニッケルめっき処理工程２２の前に高温熱処理工程２６を設けるとさらによい。この工程２６でねじ素材１ａに１０５０℃付近の温度で焼入れを行うことにより、ねじ素材１ａそのものの硬度をＨｖ６００〜７００まで高められる。そして、その後の２００〜２３０℃の低温熱処理では、若干の焼戻しを行って強度的特性を向上させる。この時、焼入れされたねじ素材１ａの硬度は前述のＨｖ５００〜６５０程度までしか低下しない。このように、タッピンねじ１の材料としてマルテンサイト系ステンレス鋼を用いた場合には、低温熱処理工程２４によってねじ素材１ａの硬度を低炭素鋼へのねじ込みに必要な硬度に保った状態で、吸蔵水素の放出、Ｎｉ−Ｐ皮膜２２ａの硬化を行うことができる。また、ねじ素材１ａそのものの硬度とＮｉ−Ｐ皮膜２２ａの硬度とにより、めねじ形成に必要な硬度の厚さを十分に確保し、タッピンねじ１のセルフタップ性能を高めることができる。

以上の本発明の実施形態では、ニッケル−リン合金めっき処理工程の一例として無電解ニッケルめっき処理工程を挙げたが、これを例えば電気ニッケル−リン合金めっき処理工程としてもよい。

本発明の高硬度ステンレス鋼製タッピンねじ及びこのねじの製造方法は、タッピンねじ以外の締結部品である小ねじ、ボルト、リベット、ナット等にも適用でき、オーステナイト系ステンレス鋼製、フェライト系ステンレス鋼製あるいはマルテンサイト系ステンレス鋼製の締結部品の大量生産に貢献できるものである。

１ タッピンねじ
１ａ ねじ素材
２ 頭部
３ 脚部
４ 駆動部
５ 座面
１０ ねじ山
１１ 通常ねじ山部
１２ 案内ねじ山部
１３ 追い側フランク面
１４ 進み側フランク面
１５ 頂面
１６ 谷面
１７ 弧状面
２０ 圧造加工工程
２１ 転造加工工程
２２ 無電解ニッケルめっき処理工程
２２ａ ニッケル−リン合金めっき皮膜
２３ 亜鉛めっき処理工程
２３ａ 亜鉛めっき皮膜
２４ 低温熱処理工程
２５ クロメート処理工程
２５ａ クロメート化成皮膜
２６ 高温熱処理工程

Claims (12)

1. 駆動部を有する頭部と、この頭部に一体に形成されて周囲にねじ山を有する脚部とからなるステンレス鋼製のねじ素材に表面処理を施したタッピンねじにおいて、
   前記ねじ素材の脚部にねじ山を転造加工し、ねじ山が形成されたねじ素材にニッケル−リン合金めっき皮膜を形成し、これに続いて亜鉛めっき皮膜を形成することにより積層構造の表面処理皮膜を形成し、その後に低温熱処理を行うことを特徴とする高硬度ステンレス鋼製タッピンねじ。
2. ねじ素材は、オーステナイト系ステンレス鋼で成ることを特徴とする請求項１に記載の高硬度ステンレス鋼製タッピンねじ。
3. ねじ素材は、フェライト系ステンレス鋼で成ることを特徴とする請求項１に記載の高硬度ステンレス鋼製タッピンねじ。
4. ねじ素材は、マルテンサイト系ステンレス鋼で成ることを特徴とする請求項１に記載の高硬度ステンレス鋼製タッピンねじ。
5. ねじ素材は、ニッケル−リン合金めっき皮膜を形成する前に焼入れにより硬化されていることを特徴とする請求項４に記載の高硬度ステンレス鋼製タッピンねじ。
6. 亜鉛めっき皮膜に続いてクロメート化成皮膜を形成することを特徴とする請求項１ないし請求項５の何れかに記載の高硬度ステンレス鋼製タッピンねじ。
7. 駆動部を有する頭部を形成する圧造加工工程と、この頭部に一体形成された脚部の周囲にねじ山を転造成形する転造加工工程とからステンレス鋼製のねじ素材を形成するタッピンねじの製造方法において、
   前記転造加工工程に続いてねじ山が転造成形されたねじ素材にニッケル−リン合金めっきを行うニッケル−リン合金めっき処理工程を配置し、このニッケル−リン合金めっき処理工程に続いてねじ素材に亜鉛めっきを行う亜鉛めっき処理工程を配置し、前記ニッケル−リン合金めっき処理工程および亜鉛めっき処理工程によりニッケル−リン合金めっき皮膜および亜鉛めっき皮膜が積層形成されたねじ素材に対し熱処理を行ってニッケル−リン合金めっき皮膜の結晶化とねじ素材に吸蔵された水素の放出とを同時に行う低温熱処理工程と配置して成ることを特徴とする高硬度ステンレス鋼製タッピンねじの製造方法。
8. ねじ素材は、オーステナイト系ステンレス鋼で成ることを特徴とする請求項７に記載の高硬度ステンレス鋼製タッピンねじの製造方法。
9. ねじ素材は、フェライト系ステンレス鋼で成ることを特徴とする請求項７に記載の高硬度ステンレス鋼製タッピンねじの製造方法。
10. ねじ素材は、マルテンサイト系ステンレス鋼で成ることを特徴とする請求項７に記載の高硬度ステンレス鋼製タッピンねじの製造方法。
11. ニッケル−リン合金めっき処理工程の前に焼入れによりねじ素材を硬化する高温熱処理工程を配置して成ることを特徴とする請求項１０に記載の高硬度ステンレス鋼製タッピンねじ。
12. 亜鉛めっき処理工程に続いて亜鉛めっきされたねじ素材に耐食性を向上させるクロメート皮膜を形成するクロメート処理工程を配置して成ることを特徴とする請求項７ないし請求項１１の何れかに記載の高硬度ステンレス鋼製タッピンねじの製造方法。

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