JP2012209161A - リチウム二次電池 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】リチウム二次電池10は、集電体11に正極材12を形成した正極シート13と、集電体14の表面に負極材17を形成した負極シート18と、正極シート13と負極シート18との間に設けられたセパレータ19と、正極シート13と負極シート18の間を満たす非水電解液20と、を備えたものである。正極材12は正極活物質と正極活物質100質量部に対して2質量部以上15質量部以下の導電材とを含み水銀圧入法で測定した空隙率が25%以上55%以下であり、水銀圧入法で測定した細孔分布において最大の対数微分細孔容積値を与えるピーク細孔径が0.1μm以上2μm以下の範囲にある正極合材を有する。
【選択図】図1
Description
正極活物質と正極活物質100質量部に対して2質量部以上15質量部以下の導電材とを含み水銀圧入法で測定した空隙率が25%以上55%以下であり、水銀圧入法で測定した細孔分布において最大の対数微分細孔容積値を与えるピーク細孔径が0.1μm以上2μm以下の範囲にある正極合材、を有する正極と、
負極活物質を有する負極と、
前記正極と前記負極との間に介在し、リチウムイオンを伝導するイオン伝導媒体と、
を備えたものである。
[実施例1]
正極は以下のように作製した。まず、正極活物質としてのニッケル酸リチウム(LiNi0.8Co0.15Al0.05O2、粒子径7μm)と、粒子状の導電材Aとしてのカーボンブラック(東海カーボン製、TB5500、粒子径25nm)と、板状の導電材Bとしての扁平状黒鉛(ティムカル社製、SFG6、直径4〜5μm×厚さ1μm以下)と、結着剤としてのポリフッ化ビニリデン(呉羽化学工業製、KFポリマ)とを、84:3.0:3.4:3.4の重量比で混合して、正極合材を作製した。この正極合材をN−メチル−2−ピロリドン(NMP)で分散させてペースト状とし、これを厚さ20μmのアルミニウム箔の両面に塗工乾燥させ、ロールプレスして正極シート(正極)を得た。なお、正極は54mm×450mmとした。正極合材の空隙率は、ロールプレス時の圧力によって調整した。ここではロールプレス時の圧力(プレス圧)を350kg/cmに調整して正極合材の空隙率を38%とした。負極は以下のように作製した。まず、負極活物質としての人造球状黒鉛(大坂ガス製、OMAC)を95重量%と、バインダとしてのポリフッ化ビニリデン(呉羽化学工業製、KFポリマ)を5重量%の割合で混合して、負極合材を作製した。この負極合材をNMPで分散させてペースト状とし、これを厚さ10μm銅箔の両面に塗工乾燥させ、ロールプレスして負極シート(負極)を得た。なお、負極は56mm×500mmとした。電解液としては、エチレンカーボネート(EC)とエチルメチルカーボネート(EMC)とを3:7の体積比で混合した溶媒に1MのLiPF6を溶解した溶液(キシダ薬品製)を用いた。作製した正極シートと負極シートを25μm厚で58mm幅のポリエチレン製セパレータ(東燃タピルス製)を介してロール状に捲回し、18650型円筒ケースに挿入し、電解液を注入した後にトップキャップをかしめて密閉して円筒型のリチウム二次電池を作製した。このようにして実施例1の電池を得た。
正極の作製に際して、プレス圧を470kg/cmに調整して正極合材の空隙率を25%とした以外は実施例1と同様の工程を経て実施例2の電池を得た。また、プレス圧を100kg/cmに調整して正極合材の空隙率を55%とした以外は、実施例1と同様の工程を経て実施例3の電池を得た。
正極の作製に際して、導電材Bとして、SFG6よりサイズの大きい偏平状黒鉛(スイス、ティムカル社製、SFG15、直径10〜14μm×厚さ1μm以下)を用いた以外は実施例1と同様の工程を経て実施例4の電池を得た。
正極の作製に際して、正極活物質と導電材Aと導電材Bと結着材とを、74:1.7:7.0:8.7の質量比で混合し、プレス圧を200kg/cmに調整して正極合材の空隙率を38%とした以外は、実施例1と同様の工程を経て実施例5の電池を得た。また、正極活物質と導電材Aと導電材Bと結着材とを、74:7.0:1.7:8.7の質量比で混合し、プレス圧を240kg/cmに調整して正極合材の空隙率を35%とした以外は、実施例1と同様の工程を経て実施例6の電池を得た。また、正極活物質と導電材Aと導電材Bと結着材とを、89:2.1:2.1:3.1の質量比で混合し、プレス圧を390kg/cmに調整して正極合材の空隙率を38%とした以外は、実施例1と同様の工程を経て実施例7の電池を得た。
正極の作製に際して、繊維状の導電材BとしてSFG6より細長い形状を有するVGCF(昭和電工製、直径約100nm×長さ約10μm)を用い、正極活物質と導電材Aと導電材Bと結着材とを、84:3.0:3.4:3.4の質量比で混合して正極合材を作製した以外は、実施例1と同様の工程を経て実施例8の電池を得た。
正極の作製に際して、正極活物質と導電材Aと導電材Bと結着材とを、86:5.1:0:3.6の質量比で混合し、プレス圧を400kg/cmに調整して正極合材の空隙率を35%とした以外は、実施例1と同様の工程を経て実施例9の電池を得た。また、正極活物質と導電材Aと導電材Bと結着材とを、94:2.2:0:2.0の質量比で混合し、プレス圧を480kg/cmに調整して正極合材の空隙率を33%とした以外は、実施例1と同様の工程を経て実施例10の電池を得た。
正極の作製に際して、正極活物質と導電材Aと導電材Bと結着材とを、77:9.1:0:4.5の質量比で混合し、プレス圧を280kg/cmに調整して正極合材の空隙率を38%とした以外は、実施例1と同様の工程を経て比較例1の電池を得た。また、正極活物質と導電材Aと導電材Bと結着材とを、70:12.3:0:5.7の質量比で混合し、プレス圧を180kg/cmに調整して正極合材の空隙率を38%とした以外は、実施例1と同様の工程を経て比較例2の電池を得た。また、正極活物質と導電材Aと導電材Bと結着材とを、97:1.1:0:1.1の質量比で混合し、プレス圧を460kg/cmに調整して正極合材の空隙率を38%とした以外は、実施例1と同様の工程を経て比較例3の電池を得た。
正極の作製に際して、プレス圧を0kg/cmに調整して正極合材の空隙率を60%とした以外は実施例1と同様の工程を経て比較例4の電池を得た。また、プレス圧を500kg/cmに調整して正極合材の空隙率を20%とした以外は、実施例1と同様の工程を経て比較例5の電池を得た。
正極の作製に際して、正極活物質と導電材Aと導電材Bと結着材とを、74:7.0:1.7:8.7の質量比で混合し、プレス圧を200kg/cmに調整して正極合材の空隙率を38%とした以外は、実施例1と同様の工程を経て比較例6の電池を得た。また、導電材BとしてSFG15を用い、正極活物質と導電材Aと導電材Bと結着材とを、70:0:10.7:8.3の質量比で混合し、プレス圧を160kg/cmに調整して正極合材の空隙率を38%とした以外は、実施例1と同様の工程を経て比較例7の電池を得た。
正極の作製に際して、プレス圧を500kg/cmに調整して正極合材の空隙率を22%とした以外は実施例9と同様の工程を経て比較例8の電池を得た。また、プレス圧を60kg/cmに調整して正極合材の空隙率を58%とした以外は、実施例9と同様の工程を経て比較例9の電池を得た。また、プレス圧を560kg/cmに調整して正極合材の空隙率を22%とした以外は、実施例10と同様の工程を経て比較例10の電池を得た。
正極合材の空隙率及び細孔径は、水銀圧入装置を用いて、水銀圧入法により測定した。サンプルとしては、ロールプレスした電極を短冊状に分割したものを用いた。図2は、実施例の細孔分布を示すグラフである。また、図3は、比較例の細孔分布を示すグラフである。
上述のようにして得られた電池を用いて、−20℃の温度条件下で充放電サイクル試験を行った。充放電サイクル試験は、電流密度2.0mA/cm2の定電流で充電上限電圧4.2Vまで充電を行い、次いで電流密度2.0mA/cm2の定電流で放電下限電圧3.0Vまで放電を行う充放電を1サイクルとし、このサイクルを合計200サイクル行った。そして、サイクルごとに、放電容量を測定し、(Nサイクルの放電容量/1サイクル目の放電容量)×100という式を用いて、低温時容量維持率(低温特性)QLN(%)を計算した。図4には、実施例1,4,9および比較例1の低温時容量(mAh)を表すグラフを示した。比較例1では、200サイクル後の低温時容量維持率QL200は約19%であり、サイクル後に電池を解体したところ、電極上に金属Liが析出しているのが確認された。これに対して実施例1,4,9では、いずれも比較例1より維持率が高く、金属Liの析出は確認されなかった。
上述のようにして得られた電池を用いて、60℃の温度条件下で充放電サイクル試験を行った。充放電サイクル試験は、電流密度2.0mA/cm2の定電流で充電上限電圧4.1Vまで充電を行い、次いで電流密度2.0mA/cm2の定電流で放電下限電圧2.5Vまで放電を行う充放電を1サイクルとし、このサイクルを合計500サイクル行うものとした。そして、サイクルごとに、放電容量を測定し、(Nサイクル目の放電容量/1サイクル目の放電容量)×100という式を用いて、高温時容量維持率(高温特性)QHN(%)を計算した。
上述のようにして得られた電池を用いて、低温パワー試験を行った。まず、電池を放電してSOC(State ofcharge)50%の状態に設定し、−30℃の環境下に3時間保持した。続いて、2,4,6,8,12,14Wでの定電力放電を行い、初期の出力特性(10秒間放電、下限電位2.5V)を測定した。
表1には、実施例1〜10及び比較例1〜10について、正極シートの構成および、低温パワー試験結果、低温下での充放電サイクル試験結果、高温下での充放電サイクル試験結果を示した。実施例1〜10では、比較例1〜10の電池と比べて、出力特性に優れ、低温から高温にわたる広範な温度域にて、サイクル耐久性のバランスが優れていることが分かった。
Claims (3)
- 正極活物質と正極活物質100質量部に対して2質量部以上15質量部以下の導電材とを含み水銀圧入法で測定した空隙率が25%以上55%以下であり、水銀圧入法で測定した細孔分布において、最大の対数微分細孔容積値を与えるピーク細孔径が0.1μm以上2μm以下の範囲にある正極合材、を有する正極と、
負極活物質を有する負極と、
前記正極と前記負極との間に介在し、リチウムイオンを伝導するイオン伝導媒体と、
を備えたリチウム二次電池。 - 前記正極合材は、粒子状の導電材と板状及び繊維状の少なくとも一方の導電材とを含むものである、
請求項1に記載のリチウム二次電池。 - 前記正極合材は、水銀圧入法で測定した細孔分布において、0.1μm以上1.0μ以下の細孔径を有する細孔の細孔容積VLに対する0.01μm以上0.1μm未満の細孔径を有する細孔の細孔容積VSの比であるVS/VLが0.3以下である、請求項1又は2に記載のリチウム二次電池。
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