JP2012012950A

JP2012012950A - 定残圧弁

Info

Publication number: JP2012012950A
Application number: JP2010147600A
Authority: JP
Inventors: Shinobu Oikawa; 忍及川; Hirokuni Tomita; 浩邦冨田
Original assignee: Denso Corp; Nippon Soken Inc
Current assignee: Denso Corp; Soken Inc
Priority date: 2010-06-29
Filing date: 2010-06-29
Publication date: 2012-01-19
Anticipated expiration: 2030-06-29
Also published as: JP5198511B2; US20110315909A1

Abstract

【課題】圧力保持性能を維持することの可能な定残圧弁を提供する。
【解決手段】高圧ポンプで昇圧された燃料が流れる高圧側燃料通路と、高圧ポンプで昇圧される前の燃料が流れる低圧側燃料通路とを連通する連通路に設けられる定残圧弁６０は、弁体６９、スプリング６５及びスプリングストッパ６４を備える。弁体６９は、内側流路５７の内壁に形成された弁座６３に着座及び離座する。スプリング６５は、弁体６９を弁座６３側へ付勢する。スプリングストッパ６４には、弁座６３より上流側の通路６１の流路断面積よりも流路断面積が小さい下流側オリフィス６２が形成されている。これにより、弁体６９と弁座６３との間からのキャビテーションの発生が抑制され、弁体６９及び弁座６３にエロージョンが生じることが抑制される。
【選択図】図１

Description

本発明は、エンジンへ燃料を供給する燃料供給系統に用いられる定残圧弁に関し、特に車両用の筒内噴射式内燃機関の燃料供給系統における定残圧弁に好適なものである。

従来、エンジン、特に車両用の筒内噴射式内燃機関へ燃料を供給する燃料供給系統には、燃料を加圧する高圧ポンプが設けられる。高圧ポンプから圧送される燃料は、デリバリパイプに蓄圧され、デリバリパイプに接続するインジェクタからエンジンの各気筒内に噴射される。
特許文献１では、高圧ポンプ内で燃料を加圧する加圧室とデリバリパイプとを接続する燃料通路に定残圧弁が設けられている。定残圧弁は、デリバリパイプ内の燃料と加圧室の燃料との差圧が所定圧より高くなると開弁し、デリバリパイプ側から加圧室側に燃料を通過させる。

特開２００９−１２１３９５号公報

ところで、特許文献１に記載の定残圧弁は、デリバリパイプ側から加圧室側に流れる燃料の流速を調節するオリフィスが、定残圧弁の弁体が着座する弁座よりも上流側に設けられている。このため、定残圧弁の開弁時、弁座と弁体との間に僅かな隙間が生じ、局部的に流速が速くなることで、燃料が飽和蒸気圧以下になるので、キャビテーションが発生する。このキャビテーションが消滅する瞬間に非常に強い衝撃力が発生し、騒音及び振動を発生させる。また、キャビテーションが弁座及び弁体の近くで消滅すると、その気泡崩壊衝撃圧により、弁体及び弁座の表面に傷をつけるエロージョン（壊食）が生じることが懸念される。定残圧弁の弁体及び弁座にエロージョンが生じると、弁体と弁座との間の油密が悪化し、定残圧弁の圧力保持性能が低下するおそれがある。

定残圧弁の圧力保持性能が低下すると、アクセルオフ後またはエンジン停止後にデリバリパイプ内の燃料圧力が定残圧弁に設定された所定の圧力よりも低下する。燃料圧力の低下に伴い、燃料の気化温度も低下する。一方、エンジン冷却系の停止等に伴うエンジンルーム内の温度上昇によってデリバリパイプ内の燃料温度は上昇する。したがって、デリバリパイプ内の燃料温度が燃料の気化温度を超えると、デリバリパイプ内にベーパが発生することがある。このようにしてベーパが発生した場合、エンジンの再始動時に高圧ポンプの昇圧不良が生じると共に、エンジンの始動性が悪化するおそれがある。

本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、圧力保持性能を維持することの可能な定残圧弁を提供することにある。

上述した課題を解決するため、請求項１に係る発明によると、高圧ポンプで昇圧された燃料が流れる高圧側燃料通路と、高圧ポンプで昇圧される前の燃料が流れる低圧側燃料通路とを連通する連通路に定残圧弁は設けられる。この定残圧弁は、弁体、付勢手段及び下流側オリフィスを備える。弁体は、連通路の内壁に形成された弁座に着座することで低圧側燃料通路側から高圧側燃料通路側への燃料の流れを規制し、弁座から離座することで高圧側燃料通路側から低圧側燃料通路側への燃料の流れを許容する。付勢手段は、弁体を弁座側へ所定の付勢力で付勢する。弁体の下流側に設けられる下流側オリフィスは、弁座の上流側の通路の流路断面積よりも流路断面積が小さく形成される。

弁座より上流側の燃料圧力が弁体の上流側の受圧面に作用する力が、弁座より下流側の燃料圧力が弁体の下流側の受圧面に作用する力と付勢手段の付勢力との合力よりも大きくなると、弁体は弁座から離座し、連通路を開放する。弁体と弁座との間を流れる燃料は下流側オリフィスにより流れが規制されるので、弁体と下流側オリフィスとの間に燃料圧力が瞬時に蓄圧される。これにより、弁座よりも上流側の燃料圧力と弁座よりも下流側の燃料圧力との差圧が小さくなるので、弁座と弁体との間を流れる燃料の流速が遅くなる。このため、弁体と弁座との間からキャビテーションが発生することが抑制されるので、キャビテーションが消滅する瞬間に生じる騒音及び振動を低減することができる。また、キャビテーションの気泡崩壊衝撃圧によって弁体及び弁座にエロージョンが生じることを抑制することができる。したがって、弁体と弁座との間の油密の悪化が抑制され、定残圧弁の圧力保持性能を維持することができる。
この定残圧弁をエンジンの燃料供給系統に用いると、アクセルオフ後又はエンジン停止後などに、デリバリパイプ内の燃圧が定残圧弁に設定された所定の圧力よりも低下することが抑制され、燃料内にベーパが発生することが抑制される。これにより、エンジンの始動性を向上することができる。

なお、高圧ポンプで昇圧された燃料が流れる高圧側燃料通路には、高圧ポンプの吐出弁が着座及び離座する弁座よりも燃料出口側の吐出通路、高圧ポンプの燃料出口とデリバリパイプとを接続する高圧燃料配管、及びデリバリパイプ等が相当する。一方、高圧ポンプで昇圧される前の燃料が流れる低圧側燃料通路には、高圧ポンプの加圧室、加圧室よりも燃料入口側の供給通路、高圧ポンプの燃料入口と燃料タンクとを接続する低圧燃料配管、デリバリパイプ等の余剰燃料を燃料タンクに戻す戻し配管、及び燃料タンク等が相当する。
また、定残圧弁に設定される所定の圧力は、付勢手段の付勢力、及び弁体の受圧面等によって任意に設定することが可能である。この所定の圧力は、例えばエンジンの運転停止後にデリバリパイプ内に発生するベーパを許容値以下とし、かつインジェクタからの燃料漏れを許容値以下とすることのできる圧力に設定されることが例示される。

請求項２に係る発明によると、定残圧弁は、弁座の上流側の連通路に上流側オリフィスを備える。下流側オリフィスの流路断面積は、上流側オリフィスの流路断面積よりも小さい。この構成においても、弁体が開弁すると、弁体と下流側オリフィスとの間に燃料圧力が蓄圧されるので、弁座よりも上流側の燃料圧力と、弁座よりも下流側の燃料圧力との差圧が小さくなる。このため、弁体と弁座との間、及び上流側オリフィスからキャビテーションが発生することが抑制され、弁体及び弁座にエロージョンが生じることを抑制することができる。したがって、定残圧弁の圧力保持性能を維持することができる。

請求項３に係る発明によると、下流側オリフィス及び上流側オリフィスは、高圧ポンプのポンプ効率を維持することの可能な流路断面積に形成される。２個のオリフィスにより高圧ポンプのポンプ効率を確実に維持することができる。

請求項４に係る発明によると、定残圧弁は、付勢手段の下流側で付勢手段の一端を係止する係止部材を備える。この係止部材に下流側オリフィスは形成される。連通路とは別部材である係止部材に下流側オリフィスを形成することで、下流側オリフィスの加工を容易に行うことができる。

請求項５に係る発明によると、係止部材は、下流側オリフィスの流路断面積よりも流路断面積の大きい凹部を下流側オリフィスの下流側に有する。これにより、凹部を流れる燃料の流れが遅くなるので、下流側オリフィスから発生するキャビテーションを凹部で減少させることができる。したがって、係止部材の下流側の連通路にエロージョンが生じることを抑制することができる。

請求項６に係る発明によると、下流側オリフィスは、上流側よりも下流側の流路断面積が大きいテーパ状に形成される。これにより、下流側オリフィスを流れる燃料の流れが遅くなるので、下流側オリフィスから発生するキャビテーションを減少させることができる。したがって、係止部材の下流側の連通路にエロージョンが生じることを抑制することができる。

請求項７に係る発明によると、係止部材の凹部は、上流側よりも下流側の流路断面積が大きいテーパ状に形成されると共に、凹部の内壁から流路の径方向内側に向けて突出する凸部を有する。これにより、凹部の流体抵抗が大きくなり、凹部を流れる燃料の流速が低下するので、下流側オリフィスから発生するキャビテーションが係止部材の下流側の連通路に流れることを抑制することができる。

請求項８に係る発明によると、定残圧弁は、燃料の流通可能な孔を有する通路部材を係止部材の下流側に備える。そして、係止部材と通路部材との間に、下流側オリフィスから発生するキャビテーションを消滅させる燃料空間が形成される。これにより、係止部材の下流側の連通路にエロージョンが生じることを抑制することができる。

ところで、一般に、定残圧弁の弁体には、球体が適用される。しかし、弁座の上流側の連通路の流路断面積が大きいと、高圧ポンプの吐出燃料に生じる圧力波を受けやすいので、弁体のリフト量が大きくなる。このため、燃料中に含まれる粒子状の異物又はガム質燃料等が弁座と弁体との間に堆積し難い。そこで、請求項９に係る発明では、弁体は、略円柱状のフラット弁が適用される。この結果、定残圧弁の軸方向の体格を小さくすることができる。

請求項１０に係る発明によると、付勢手段の他端は、弁体に直接係止されている。これにより、定残圧弁の構成を簡素にすることができる。

請求項１１に係る発明によると、高圧ポンプで昇圧された燃料が流れる高圧側燃料通路と、高圧ポンプで昇圧される前の燃料が流れる低圧側燃料通路とを連通する連通路に設けられる圧力調整弁は、リリーフ弁体、リリーフスプリング及び請求項４〜１０に記載の定残圧弁を備える。リリーフ弁体は、連通路の内壁に形成されたリリーフ弁用弁座に着座することで低圧側燃料通路側から高圧側燃料通路側への燃料の流れを規制し、リリーフ弁用弁座から離座することで高圧側燃料通路側から低圧側燃料通路側への燃料の流れを許容する。リリーフスプリングは、リリーフ弁体をリリーフ弁用弁座側へ所定の付勢力で付勢する。定残圧弁は、リリーフ弁体の内側に形成された内側流路に設けられる。
定残圧弁の係止部材は、リリーフ弁体の内側流路の内壁に圧入される筒部、及び筒部の外壁から径方向外側に延びリリーフ弁体の軸方向の端部に当接するフランジ部を有する。フランジ部は、リリーフスプリングによってリリーフ弁体に押圧されている。
これにより、リリーフ弁体の内側流路の内壁に筒部を圧入する圧入加重を小さくし、リリーフ弁体の遅れ破壊を抑制することができる。また、圧入加重を小さくすることで、係止部材に形成される下流側オリフィスの流路断面積の加工精度を高めることができる。

本発明の第１実施形態による定残圧弁の断面図である。本発明の第１実施形態による定残圧弁の適用される内燃機関の燃料供給系統の構成図である。本発明の第１実施形態による定残圧弁を備える高圧ポンプの断面図である。図３のＩＶ方向から見た一部切り欠き図である。図４の要部拡大図である。本発明の第２実施形態による定残圧弁の断面図である。本発明の第３実施形態による定残圧弁の断面図である。本発明の第４実施形態による定残圧弁を備える高圧ポンプの要部拡大図である。本発明の第４実施形態による定残圧弁の断面図である。本発明の第５実施形態による定残圧弁の断面図である。本発明の第６実施形態による定残圧弁の断面図である。本発明の第７実施形態による定残圧弁の断面図である。本発明の第８実施形態による定残圧弁の断面図である。本発明の第８実施形態による定残圧弁の弁体の平面図である。本発明の第９実施形態による定残圧弁の弁体の平面図である。本発明の第１０実施形態による定残圧弁の断面図である。本発明の第１０実施形態による定残圧弁の弁体の平面図である。本発明の第１１実施形態による定残圧弁の断面図である。本発明の第１１実施形態による定残圧弁の弁体の平面図である。本発明の第１２実施形態による定残圧弁の断面図である。本発明の第１３実施形態による定残圧弁の断面図である。図２１のＸＸＩＩ−ＸＸＩＩ線の断面図である。本発明の第１４実施形態による定残圧弁の適用される燃料供給系統の構成図である。本発明の第１４実施形態による定残圧弁の断面図である。本発明の第１５実施形態による定残圧弁の適用される燃料供給系統の構成図である。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態の定残圧弁を図１〜図５に示す。
図２に示すように、本実施形態の定残圧弁６０は、エンジン、特に車両用の筒内噴射式内燃機関の燃料供給系統１に用いられる高圧ポンプ１０に設けられている。燃料供給系統１では、燃料タンク２から低圧ポンプ３によって汲み上げられた燃料が低圧燃料配管６を経由し、高圧ポンプ１０の供給通路１００に供給される。高圧ポンプ１０は、供給通路１００から加圧室１２１に導入した燃料をプランジャ１３の軸方向の往復運動によって加圧し、吐出通路１１４から吐出する。吐出通路１１４から吐出された高圧燃料は、高圧燃料配管９を圧送され、デリバリパイプ４に蓄圧される。そしてこの高圧燃料は、デリバリパイプ４に接続するインジェクタ５からエンジンの各気筒内に噴射される。

高圧ポンプ１０の吐出通路１１４と加圧室１２１とを接続する連通路５１にリリーフ弁５０が設けられている。リリーフ弁５０を構成するリリーフ弁体５２の内側には、内側流路が形成され、この内側流路に定残圧弁６０が設けられている。定残圧弁６０は、吐出通路１１４内の燃料と加圧室１１２の燃料との差圧が定残圧弁６０に設定された所定圧よりも高くなると開弁し、吐出通路側１１４から加圧室１２１側に燃料を通過させる。

次に、高圧ポンプ１０の構成を図３および図４を参照して説明する。
高圧ポンプ１０は、ポンプボディ１１、プランジャ１３、パルセーションダンパ２１０、吸入弁部３０、吐出弁部９０、リリーフ弁５０及び定残圧弁６０などを備えている。
ポンプボディ１１には、円筒状のシリンダ１４が形成されている。シリンダ１４には、プランジャ１３が軸方向に往復移動可能に収容され、その深部に加圧室１２１が形成されている。プランジャ１３の加圧室１１２と反対側の端部には、スプリング座１８が取り付けられている。スプリング座１８と後述するオイルシールホルダ２５との間には、スプリング１９が設けられている。スプリング１９は、一端がオイルシールホルダ２５に当接し、他端がスプリング座１８に当接し、軸方向に伸びる力を有している。このため、プランジャ１３は、タペット８（図２参照）を介してカムシャフト７のカムと当接し、軸方向に往復移動する。プランジャ１３の往復移動により、加圧室１２１の容積が変化し、燃料が加圧される。

ポンプボディ１１には、ダンパ室２０１が形成されている。ダンパ室２０１は、図示しない燃料入口と図示しない燃料通路によって連通している。燃料入口は低圧燃料配管６（図２参照）と接続している。このため、ダンパ室２０１には燃料入口から燃料通路を経由して燃料タンク２の燃料が供給される。ダンパ室２０１には、燃圧脈動を低減するパルセーションダンパ２１０が設けられている。パルセーションダンパ２１０は、波ばね２１３の弾性力によってダンパ室２０１の凹部２０２に押圧される２個の支持部材２１１、２１２によりダンパ室２０１内に支持されている。

吸入弁部３０は、弁ボディ３１、吸入弁３５、ストッパ４０及び電磁駆動部７０等から構成されている。
ポンプボディ１１には、シリンダ１４の中心軸と略垂直に吸入通路１５１が形成されている。吸入通路１５１は、一端が加圧室１２１と連通し、他端が導入通路１１１を経由してダンパ室２０１に連通している。吸入通路１５１の加圧室１２１側には、弁ボディ３１が固定されている。弁ボディ３１の加圧室１２１側には、凹テーパ状の吸入弁用弁座３４が形成されている。
弁ボディ３１の内側に配置された吸入弁３５は、弁ボディ３１に形成された孔３２の内壁に案内されて往復移動する。吸入弁３５には、吸入弁用弁座３４に着座可能な凸テーパ状のシール面が形成されている。

ストッパ４０は、弁ボディ３１の内壁に固定され、吸入弁３５の開弁方向への移動を規制する。ストッパ４０には、吸入弁３５側に開口する容積室４１が形成され、弁ボディ側スプリング２１を収容している。弁ボディ側スプリング２１は、吸入弁３５を吸入弁用弁座３４側、すなわち閉弁方向へ付勢している。

ストッパ４０には、ストッパ４０の軸に対して傾斜する傾斜通路１０２複数形成されている。ダンパ室２０１から導入通路１１１を経由して吸入通路１５１に流入した燃料は、吸入弁３５の開弁時に傾斜通路１０２から加圧室１２１に流入する。
尚、供給通路１００は、燃料入口とダンパ室２０１とを連通する燃料通路、ダンパ室２０１、導入通路１１１、吸入通路１５１及び傾斜通路１０２を含むものである。

電磁駆動部７０は、コイル７１、固定コア７２、可動コア７３などから構成されている。コイル７１は樹脂製のスプール７８に巻回されている。固定コア７２は磁性材料から形成され、スプール７８の径内側に設けられている。可動コア７３は磁性材料から形成され、固定コア７２の加圧室１２１側に軸方向に往復移動可能に設けられている。
固定コア７２と可動コア７３との間に電磁側スプリング２２が設けられている。この電磁側スプリング２２は、弁ボディ側スプリング２１よりも強い力で、可動コア７３を加圧室側、すなわち吸入弁３５の開弁方向へ付勢している。
電磁駆動部７０は、吸入通路１５１の加圧室１２１と反対側の開口を塞ぐ取付部材７５によってポンプボディ１１に取り付けられている。
ニードル３８は略円柱状に形成され、取付部材７５に設けられたガイド筒７６の内壁に案内され、軸方向に往復移動可能に設けられている。ニードル３８は、一端が可動コア７３と一体に組み付けられ、他端が吸入弁３５に当接可能である。

コイル７１に通電されていないとき、可動コア７３と一体のニードル３８が電磁側スプリング２２の付勢力により吸入弁３５を押圧することで吸入弁３５が開弁する。
コネクタ７７の端子７４からコイル７１に通電されると、コイル７１は磁界を発生する。すると固定コア７２、可動コア７３及び取付部材７５により形成される磁気回路に磁束が流れ、可動コア７３は電磁側スプリング２２の付勢力に抗し、磁力によって固定コア７２に吸引される。これにより、可動コア７３と一体のニードル３８が固定コア側へ移動し、吸入弁３５が閉弁する。

吐出弁部９０は、吐出弁９２、規制部材９３及び吐出弁スプリング９４などから構成されている。
ポンプボディ１１には、吸入通路１５１の加圧室１２１を挟んで反対側に吐出通路１１４が形成されている。吐出通路１１４は、加圧室１２１と燃料出口９１とを連通している。
吐出弁９２は有底筒状に形成され、吐出通路１１４に往復移動可能に設けられている。吐出弁９２は、吐出通路１１４の内壁に形成される吐出弁用弁座９５に着座することにより吐出通路１１４を閉鎖し、吐出弁用弁座９５から離座することにより吐出通路１１４を開放する。
規制部材９３は、吐出通路１１４の内壁に固定されている。吐出弁スプリング９４は、一端が規制部材９３に係止され、他端が吐出弁９２に係止されている。吐出弁スプリング９４は、吐出弁９２を吐出弁用弁座９５側へ付勢している。

吐出弁用弁座９５の下流側の燃料から吐出弁９２が受ける力と吐出弁スプリング９４の付勢力との和よりも加圧室１２１側の燃料から吐出弁９２が受ける力が大きくなると、吐出弁９２は吐出弁用弁座９５から離座する。これにより、加圧室１２１内の燃料は、吐出通路１１４を経由して燃料出口９１から高圧ポンプ１０の外部へ吐出される。
一方、吐出弁用弁座９５の下流側の燃料から吐出弁９２が受ける力と吐出弁スプリング９４の付勢力との和よりも加圧室１２１側の燃料から吐出弁９２が受ける力が小さくなると、吐出弁９２は吐出弁用弁座９５に着座する。これにより、吐出弁９２より下流側の燃料が加圧室１２１へ逆流することが防止される。

次に可変容積室１２２について説明する。
プランジャ１３は、加圧室１２１側に大径部１３３を有し、加圧室１２１と反対側に小径部１３１を有している。大径部１３３と小径部１３１との接続部分には段差面１３２が形成されている。
プランジャストッパ２３は、加圧室１２１側の端面がポンプボディ１１の端面に当接している。プランジャストッパ２３の中央部にはプランジャストッパ２３を板厚方向に通じる孔２３３が形成されている。この孔２３３にプランジャ１３の小径部１３１が挿通されている。プランジャストッパ２３は、加圧室１２１側の端面に、加圧室１２１と反対側へ略円板状に凹む凹部２３１と、凹部２３１から径外方向へプランジャストッパ２３の外縁まで延びる溝路２３２とを有している。

ポンプボディ１１には、シリンダ１４が開口する側の外壁に、加圧室１２１側へ略円環状に凹む凹部１０５が設けられている。このポンプボディ１１の凹部１０５にオイルシールホルダ２５が嵌めこまれている。オイルシールホルダ２５の孔２５１には、プランジャ１３の小径部１３１が挿通されている。オイルシールホルダ２５は、ポンプボディ１１の端面との間にプランジャストッパ２３およびシール部材２４を挟み、ポンプボディ１１の凹部１０５の内壁に固定されている。
シール部材２４は、小径部１３１周囲の燃料油膜の厚さを規制し、プランジャ１３の摺動によるエンジンへの燃料のリークを抑制する。オイルシールホルダ２５の加圧室１２１と反対側の端部には、オイルシール２６が装着されている。オイルシール２６は、小径部１３１周囲のオイル油膜の厚さを規制し、プランジャ１３の摺動によるオイルのリークを抑制する。
プランジャ１３の段差面１３２、小径部１３１の外壁、シリンダ１４の内壁、プランジャストッパ２３の凹部２３１およびシール部材２４に囲まれる空間により可変容積室１２２が形成される。

オイルシールホルダ２５とポンプボディ１１との間には、筒状通路１０６とこの筒状通路１０６に連通する環状通路１０７が形成されている。筒状通路１０６はプランジャストッパ２３の溝路２３２に連通している。環状通路１０７はポンプボディ１１に形成された戻し通路１０８を経由してダンパ室２０１に連通している。このように、溝路２３２、筒状通路１０６、環状通路１０７及び戻し通路１０８が順に連通することで、可変容積室１２２とダンパ室２０１とが連通する。

可変容積室１２２の容積は、プランジャ１３の往復移動に応じて容積が変化する。
調量行程でプランジャ１３が上昇すると、加圧室１２１の容積が減少し、可変容積室１２２の容積が増大する。加圧室１２１がダンパ室２０１側へ排出した低圧燃料の容積の約６０％が、ダンパ室２０１から可変容積室１２２に吸入される。これにより、燃圧脈動の伝達が約６０％低減される。

一方、吸入行程でプランジャ１３が下降すると、加圧室１２１の容積が増大し、可変容積室１２２の容積が減少する。加圧室１２１が吸入する燃料の約６０％が可変容積室１２２から供給され、残りの約４０％が燃料入口から吸入される。これにより、加圧室１２１への燃料の吸入効率が向上する。

次に、圧力調整弁について、図１、図４及び図５を参照して説明する。圧力調整弁は、リリーフ弁５０及び定残圧弁６０から構成される。
ポンプボディ１１には、シリンダ１４の中心軸と略垂直に連通路５１が形成されている。連通路５１は、吐出弁用弁座９５よりも燃料出口９１側の吐出通路１１４からポンプボディ１１の外壁側へ向かう吐出弁側連通路５１１と、加圧室１２１からポンプボディ１１の外壁側へ向かう加圧室側連通路５１２により構成されている。連通路５１のポンプボディ１１の外壁側の開口は、プラグ５５によって閉塞されている。これにより、連通路５１は、吐出弁用弁座９５よりも燃料出口９１側の吐出通路１１４と加圧室１２１とを連通している。

リリーフ弁５０は、リリーフ弁体５２、アジャストパイプ５３及びリリーフスプリング５４などから構成されている。
リリーフ弁体５２は、筒状に形成され、連通路５１に往復移動可能に設けられている。リリーフ弁体５２は、リリーフ弁用弁座５６に着座することによりリリーフ弁体５２の径外側の連通路５１を閉塞し、リリーフ弁用弁座５６から離座することによりリリーフ弁体５２の径外側の連通路５１を開放する。
アジャストパイプ５３は、リリーフ弁体５２のプラグ５５側で、連通路５１の内壁に固定されている。リリーフスプリング５４は、一端がリリーフ弁体５２に接し、他端がアジャストパイプ５３に接している。リリーフ弁体５２は、リリーフスプリング５４の付勢力により、連通路５１の内壁に形成されるリリーフ弁用弁座５６側へ付勢されている。
アジャストパイプ５３の連通路５１への圧入により、リリーフスプリング５４の荷重が調整される。リリーフスプリング５４の荷重は任意に設定可能である。本実施形態では、例えばエンジンの通常運転におけるデリバリパイプ４の燃圧以上、電磁式のインジェクタ５が燃料噴射不能となる圧力未満でリリーフ弁体５２が開弁するようにリリーフスプリング５４の荷重を設定することが例示される。

定残圧弁６０は、弁体６９、支持体６８、付勢手段としてのスプリング６５及び係止部材としてのスプリングストッパ６４等から構成されている。これらは、リリーフ弁体５２の内側に形成された内側流路５７に収容されている。この内側流路５７もまた連通路５１を構成する流路である。
定残圧弁６０の弁体６９は、球状に形成されている。弁体６９は、内側流路５７の内壁に凹テーパ状に形成された弁座６３に着座することで内側流路５７の燃料流れを遮断し、弁座６３から離座することで内側流路５７の燃料流れを許容する。
弁体６９の弁座６３と反対側に略円柱状の支持体６８が設けられている。支持体６８は、弁体６９側の端部が略半球状に凹み、弁体６９を支持している。支持体６８の径方向の外壁は面取りがされ、燃料が流通可能となっている。

スプリングストッパ６４は、内側流路５７の弁座６３と反対側の内壁に圧入されている。スプリングストッパ６４には、下流側オリフィス６２が形成されている。下流側オリフィス６２は、弁座６３の上流側の通路６１の流路断面積よりも流路断面積が小さく形成されている。
下流側オリフィス６２の流路断面積は、高圧ポンプ１０のポンプ効率を維持することの可能な流路断面積に形成されている。つまり、下流側オリフィス６２の流路断面積は、プランジャ１３によって加圧室１２１の燃料が減圧されるとき、吐出通路１１４側から加圧室１２１側に流入する燃料がデリバリパイプ４内の燃料圧力に与える影響を小さくすることの可能な程度の大きさに形成されている。

スプリング６５は、圧縮コイルスプリングであり、一端がスプリングストッパ６４に係止され、他端が支持体６８に係止されている。スプリング６５は、支持体６８と弁体６９を弁座６３側へ付勢している。
スプリングストッパ６４の内側流路５７への圧入量により、スプリング６５の荷重が調整される。スプリング６５の荷重は任意に設定可能である。本実施形態では、デリバリパイプ４内の燃圧が所定圧以上で定残圧弁６０が開弁するようにスプリング６５の荷重が設定される。この所定圧は、例えばエンジンの停止後にデリバリパイプ４内に発生するベーパを許容値以下とし、かつインジェクタ５からの燃料漏れを許容値以下とすることのできる圧力である。

次に高圧ポンプ１０の作動について説明する。高圧ポンプ１０は、吸入行程、調量行程、加圧行程を繰り返す動作をする。
（１）吸入行程
プランジャ１３が上死点から下死点に向かって下降することで、加圧室１２１の燃料が減圧される。このとき、コイル７１への通電が停止され、吸入弁３５は開弁状態となり、供給通路１００と加圧室１２１とが連通する。また、吐出弁９２は吐出弁用弁座９５に着座し、吐出通路１１４を閉塞している。そのため、供給通路１００から加圧室１２１に燃料が吸入される。
このとき、吐出通路１１４の燃料圧力よりも加圧室１２１の燃料圧力が低くなる。このため、定残圧弁６０の弁座６３より上流側の通路６１の燃料圧力と、弁座６３より下流側の内側流路５７の燃料圧力とに差圧が生じる。このため、弁体６９は、弁座６３から離座する。弁体６９と弁座６３との間を流れる燃料は下流側オリフィス６２により流れが規制されるので、弁体６９と下流側オリフィス６２との間の内側流路５７に燃料圧力が瞬時に蓄圧される。このため、弁座６３の上流側の通路６１の燃料圧力と、弁体６９と下流側オリフィス６２との間の内側流路５７の燃料圧力との差圧が小さくなる。すると、弁体６９はスプリング６５の付勢力によって弁座６３に着座する。

（２）調量行程
プランジャ１３が下死点から上死点に向かって上昇するとき、所定の時期まではコイル７１への通電が停止され、吸入弁３５は開弁状態となっている。そのため、加圧室１２１の低圧燃料が吸入通路１５１及び導入通路１１１を経由してダンパ室２０１に戻される。

調量行程の途中の所定の時刻にコイル７１への通電を開始すると、コイル７１は磁界を生じる。これにより、可動コア７３及び可動コア７３と一体のニードル３８は磁力によって固定コア７２側へ移動する。このため、吸入弁３５は、弁ボディ側スプリング２１の付勢力、及び加圧室１２１からダンパ室２０１側へ排出される低圧燃料の流れによって生ずる力によって、吸入弁用弁座３４に着座する。
吸入弁３５が閉弁することにより、供給通路１００の燃料の流れが遮断され、加圧室１２１からダンパ室２０１へ低圧燃料を戻す調量行程は終了する。すなわち、コイル７１の通電時刻を調整することで、加圧室１２１からダンパ室２０１へ戻される低圧燃料の量が調整される。これにより、加圧室１２１で加圧される燃料の量が決定される。

（３）加圧行程
加圧室１２１とダンパ室２０１との間の燃料の流れが遮断された状態で、プランジャ１３がさらに上死点に向けて上昇すると、加圧室１２１の燃料の圧力は上昇する。加圧室１２１の燃料の圧力が所定の圧力以上になると、吐出弁９２が、吐出弁スプリング９４の付勢力、及び下流側からの燃料圧力に抗して開弁する。これにより、加圧室１２１で加圧された燃料は吐出通路１１４を経由して高圧ポンプ１０から吐出される。
加圧室１２１の燃料の圧力が上昇し、吐出弁９２が開弁するとき、吐出通路１１４の燃料圧力と加圧室１２１の燃料圧力とは略同じである。このため、定残圧弁６０の弁座６３の上流側の通路６１の燃料圧力と、下流側オリフィス６２よりも加圧室１２１側の燃料圧力とは略同じである。したがって、弁体６９は、スプリング６５付勢力によって弁座６３に着座している。

プランジャ１３が上死点まで上昇するとコイル７１への通電が停止され、吸入弁３５は再び開弁状態となる。そして、プランジャ１３は再び下降し、加圧室１２１の燃料の圧力は低下して、再び吸入行程が行われる。
このように（１）から（３）の行程を繰り返すことにより、高圧ポンプ１０は吸入した燃料を加圧して吐出する。これと共に、定残圧弁６０の弁体６９は、吸入行程と加圧行程で開弁と閉弁を繰り返す。

本実施形態では、定残圧弁６０は、弁体６９の下流側に下流側オリフィス６２を備えているので、弁体６９が開弁すると、弁体６９と下流側オリフィス６２との間の内側流路５７に燃料圧力が瞬時に蓄圧される。このため、弁座６３の上流側の通路６１の燃料圧力と、弁体６９と下流側オリフィス６２との間の内側流路５７の燃料圧力との差圧が小さくなり、弁体６９と弁座６３との間を流れる燃料の流速が遅くなる。このため、弁体６９と弁座６３との間からキャビテーションが発生することが抑制され、キャビテーションが消滅する瞬間に生じる騒音及び振動を低減することができる。
また、キャビテーションの気泡崩壊衝撃圧により弁体６９及び弁座６３にエロージョンが生じることを抑制することができる。したがって、弁体６９と弁座６３との間の油密の悪化が抑制され、定残圧弁６０の圧力保持性能を維持することができる。
本実施形態の定残圧弁６０の用いられるエンジンの燃料供給系統１では、アクセルオフ後又はエンジン停止後などに、デリバリパイプ４内の燃圧が定残圧弁６０に設定された圧力よりも低下することが抑制され、燃料内にベーパが発生することが抑制される。これにより、エンジンの始動性を向上することができる。

本実施形態では、下流側オリフィス６２は、スプリングストッパ６４に形成されている。スプリングストッパ６４は、内側流路５７の内壁に圧入される圧入部材であり、熱処理の行われない部材である。このため、下流側オリフィス６２の加工を容易に行うことができると共に、下流側オリフィス６２の加工時において流路断面積の調整を容易に行うことができる。したがって、高圧ポンプのポンプ効率を確実に維持することができる。

（第２実施形態）
第２実施形態の定残圧弁を図６に示す。第２実施形態の定残圧弁は、弁座６３の上流側の通路６１に上流側オリフィス６６を備えている。上流側オリフィス６６の流路断面積は、下流側オリフィス６２の流路断面積よりも大きく形成されている。
下流側オリフィス６２及び上流側オリフィス６６は、高圧ポンプ１０のポンプ効率を維持することの可能な流路断面積に形成されている。本実施形態では、２個のオリフィス６２、６６を備えることにより、プランジャ１３によって加圧室１２１の燃料が減圧されるとき、吐出通路１１４側から加圧室１２１側に流入する燃料がデリバリパイプ４内の燃料圧力に与える影響を小さくすることが可能である。

また、本実施形態においても、上述した第１実施形態と同様、弁体６９が弁座６３から離座すると、弁体６９と下流側オリフィス６２との間の内側流路５７に燃料圧力が瞬時に蓄圧される。このため、弁座６３の上流側の通路６１の燃料圧力と、弁体６９と下流側オリフィス６２との間の内側流路５７の燃料圧力との差圧が小さくなり、弁体６９と弁座６３との間を流れる燃料の流速が遅くなる。このため、弁体６９と弁座６３との間からキャビテーションが発生することが抑制され、キャビテーションが消滅するときに生じる騒音及び振動を低減することができる。
また、キャビテーションの気泡崩壊衝撃圧によって弁体６９及び弁座６３にエロージョンが生じることを抑制することができる。
さらに、上流側オリフィス６６は、吐出通路１１４に生じる燃料の圧力波が定残圧弁の弁体６９及びスプリング６５に伝播することを低減する。このため、燃料の圧力波による弁体６９及びスプリング６５の振動を抑制することが可能になる。この結果、定残圧弁の圧力保持性能を維持することができる。

（第３実施形態）
第３実施形態の定残圧弁を図７に示す。第３実施形態では、スプリングストッパ６４は、下流側オリフィス６２の下流側に凹部８０を有している。下流側オリフィス６２を流れる燃料は流速が早くなるので、下流側オリフィス６２の出口の周囲で負圧が生じ、キャビテーションが発生する。しかし、凹部８０の流路断面積は、下流側オリフィス６２の流路断面積よりも大きいので、凹部８０を流れる燃料の流速が遅くなる。このため、本実施形態では、下流側オリフィス６２から発生したキャビテーションを凹部８０で減少させることができる。したがって、スプリングストッパ６４より下流側の連通路５１に設置されるリリーフ弁５０のリリーフスプリング５４及びアジャストパイプ５３等にエロージョンが生じることを抑制することができる。
また、スプリングストッパ６４に凹部８０を形成することで、下流側オリフィス６２の長さが短くなるので、下流側オリフィス６２の加工コストを低減することができる。

（第４実施形態）
第４実施形態の定残圧弁を図８及び図９に示す。第４実施形態では、スプリングストッパ６４は、内側流路の内壁に圧入される筒部６４１、及び筒部６４１の外壁から径方向外側に延びるフランジ部６４２を有する。フランジ部６４２は、リリーフ弁体５２の軸方向の端部に当接している。
リリーフスプリング５４は、一端がアジャストパイプ５３に当接し、他端がフランジ部６４２に当接している。このため、リリーフスプリング５４は、フランジ部６４２をリリーフ弁体５２の軸方向の端部に押圧している。
本実施形態では、スプリングストッパ６４の筒部６４１を内側流路５７の内壁に圧入する圧入加重を小さくすることができる。したがって、圧入によって生じるリリーフ弁体５２の遅れ破壊を防止することができる。また、圧入加重を小さくすることで、スプリングストッパ６４に形成される下流側オリフィス６２の流路断面積の加工精度を高めることができる。

（第５実施形態）
第５実施形態の定残圧弁を図１０に示す。第５実施形態では、下流側オリフィス６２１は、上流側よりも下流側の流路断面積が大きいテーパ状に形成されている。このため、下流側オリフィス６２１を流れる燃料の流速が遅くなるので、下流側オリフィス６２１から発生するキャビテーションを減少させることができる。したがって、キャビテーションが消滅するときに生じる騒音及び振動を低減することができる。また、係止部材の下流側の連通路にエロージョンが生じることを抑制することができる。したがって、スプリングストッパ６４より下流側の連通路５１に設置されるリリーフ弁５０のリリーフスプリング５４及びアジャストパイプ５３等にエロージョンが生じることを抑制することができる。

（第６実施形態）
第６実施形態の定残圧弁を図１１に示す。第６実施形態では、スプリングストッパ６４は、下流側オリフィス６２２と凹部８１とを有している。下流側オリフィス６２２は、上流側よりも下流側の流路断面積が大きいテーパ状に形成されている。このため、下流側オリフィス６２２から発生するキャビテーションを減少させることができる。
凹部８１もまた、上流側の流路断面積よりも下流側の流路断面積が大きいテーパ状に形成されている。さらに、凹部８１は、内壁から流路の径内側に向けて突出する複数のリング状の凸部８２を有する。複数の凸部８２により、凹部８１の流体抵抗が大きくなるので、凹部８１を流れる燃料の流速が低下する。このため、下流側オリフィス６２２から発生するキャビテーションがスプリングストッパ６４よりも下流側の連通路に流れることを抑制することができる。

（第７実施形態）
第７実施形態の定残圧弁を図１２に示す。第７実施形態では、スプリングストッパ６４より下流側に通路部材８３が設けられている。通路部材８３は、軸方向に通じる孔８４を有し、内側流路５７の内壁に圧入されている。通路部材８３は、スプリングストッパ６４と所定の間隔を隔てて設けられている。このため、スプリングストッパ６４と通路部材８３との間には、燃料空間８５が形成されている。下流側オリフィス６２から燃料空間８５を流れる燃料は、燃料空間８５で流速が遅くなる。このため、下流側オリフィス６２から発生したキャビテーションは燃料空間８５で減少する。したがって、スプリングストッパ６４より下流側の連通路にキャビテーションが流れることを抑制することができる。

（第８実施形態）
第８実施形態の定残圧弁を図１３及び図１４に示す。図１４は、定残圧弁の弁体をスプリングストッパ６４側から見た図である。第８実施形態では、定残圧弁の弁体に略円柱状のフラット弁６９１が用いられている。フラット弁６９１の径方向の外壁には、平面状の面取り部６９２が形成され、燃料が流通可能となっている。
本実施形態においても、弁座６３１より上流側の通路６１の流路断面積は、下流側オリフィス６２の流路断面積よりも大きく形成されている。このため、フラット弁６９１は、高圧ポンプ１０の吐出燃料に生じる圧力波を受けやすく、リフト量が大きくなる。このため、本実施形態では、燃料中に含まれる粒子状又はガム質燃料等の異物が弁座６３１とフラット弁６９１との間に堆積し難いので、圧力保持性能を維持することが可能である。
本実施形態では、弁体に球体を用いることに比べ、弁体の軸方向の体格を小さくすることが可能である。よって、定残圧弁の軸方向の体格を小さくすることができる。

（第９実施形態）
第９実施形態の定残圧弁を図１５に示す。図１５は、定残圧弁の弁体をスプリングストッパ６４側から見た図である。第９実施形態においても、定残圧弁の弁体に略円柱状のフラット弁６９３が用いられている。フラット弁６９３の径方向の外壁には、曲面状の面取り部６９４が形成されている。面取り部６９４とリリーフ弁体５２の内側流路５７の内壁との間の流路断面積は、上述した第８実施形態のフラット弁６９１の面取り部６９２とリリーフ弁体５２の内側流路５７の内壁との間の流路断面積と略同じに形成されている。
本実施形態においても、第８実施形態と同様、弁体にフラット弁６９３を用いることで定残圧弁の軸方向の体格を小さくすることができる。

（第１０実施形態）
第１０実施形態の定残圧弁を図１６及び図１７に示す。図１７は、定残圧弁のフラット弁６９１をスプリングストッパ６４側から見た図である。第１０実施形態では、フラット弁６９１の軸方向スプリングストッパ６４側に円柱状のスプリングガイド部６９５が設けられている。スプリングガイド部６９５は、スプリング６５とフラット弁６９１との当接位置の径方向の位置ずれを防止する。これにより、スプリング６５の荷重がフラット弁６９１に均等に印加されるので、フラット弁６９１と弁座６３１との油密が確実に維持される。したがって、本実施形態では、定残圧弁の圧力保持性能を高めることができる。

（第１１実施形態）
第１１実施形態の定残圧弁を図１８及び図１９に示す。図１９は、定残圧弁のフラット弁６９６をスプリングストッパ６４側から見た図である。第１１実施形態では、フラット弁６９６は、板材をプレス加工することで形成されている。
本実施形態では、フラット弁６９６の板厚を薄くすることで、スプリング６５とフラット弁６９６との当接箇所が弁座６３１に近くなる。このため、定残圧弁の軸方向の体格を小さくすることができる。また、フラット弁６９６を軽量化することができる。

（第１２実施形態）
第１２実施形態の定残圧弁を図２０に示す。第１２実施形態では、スプリング６５は、一端がスプリングストッパ６４に係止され、他端が弁体６９に直接係止されている。
本実施形態では、弁体６９とスプリング６５との間に設けられていた支持体を廃止することで、定残圧弁の構成を簡素にすることができる。また、定残圧弁の軸方向の体格を小さくすることができる。

（第１３実施形態）
第１３実施形態の定残圧弁を図２１及び図２２に示す。第１３実施形態では、定残圧弁の弁体にニードルバルブ６９７が用いられている。ニードルバルブ６９７の径方向の外壁には、平面状の面取り部６９８が形成され、燃料が流通可能となっている。
本実施形態では、定残圧弁の弁体にニードルバルブ６９７を用いることで、ニードルバルブ６９７が弁座６３２に当接する円錐状のシール部６９９と弁座６３２との着座安定性が高まる。このため、定残圧弁の圧力保持性能を高めることができる。

（第１４実施形態）
第１４実施形態の定残圧弁を図２３及び図２４に示す。第１４実施形態では、定残圧弁６００がデリバリパイプ４の端部に設けられている。定残圧弁６００と燃料タンク２とを戻し配管４５が接続している。
定残圧弁６００は、ハウジング８９に形成された連通路５１内に、弁体６９、支持体６８、スプリング６５及びスプリングストッパ６４等を備えている。スプリングストッパ６４には、下流側オリフィス６２及び凹部８０が形成されている。ハウジング８９は、一端が第１取付用ナット４３によってデリバリパイプ４に取り付けられ、他端が第２取付用ナット４４によって戻し配管４５に取り付けられている。
本実施形態においても、定残圧弁６００は、弁体６９の下流側に下流側オリフィス６２を備えているので、弁体６９と下流側オリフィス６２との間の内側流路５７に燃料圧力が瞬時に蓄圧される。このため、弁座６３の上流側の通路６１の燃料圧力と、弁体６９と下流側オリフィス６２との間の内側流路５７の燃料圧力との差圧が小さくなり、弁体６９と弁座６３との間を流れる燃料の流速が遅くなる。このため、弁体６９と弁座６３との間からキャビテーションが発生することが抑制され、キャビテーションが消滅する瞬間に生じる騒音及び振動を低減することができる。また、キャビテーションの気泡崩壊衝撃圧により弁体６９及び弁座６３にエロージョンが生じることを抑制することができる。したがって、弁体６９と弁座６３との間の油密の悪化が抑制され、定残圧弁６００の圧力保持性能を維持することができる。

（第１５実施形態）
第１５実施形態の定残圧弁を図２５に示す。第１５実施形態においても、定残圧弁６００はデリバリパイプ４の端部に設けられている。しかし、戻し配管４５は、一端が定残圧弁６００に接続され、他端が高圧ポンプの供給通路１００に接続されている。
本実施形態においても、弁体６９と弁座６３との間からキャビテーションが発生することが抑制され、キャビテーションが消滅する瞬間に生じる騒音及び振動を低減することができる。また、キャビテーションの気泡崩壊衝撃圧により弁体６９及び弁座６３にエロージョンが生じることを抑制することができる。したがって、定残圧弁６００の圧力保持性能を維持することができる。
なお、戻し配管４５は、他端が、高圧ポンプ１０と燃料タンク２とを接続する低圧燃料配管６に接続してもよい。

（他の実施形態）
上述した第１実施形態では、リリーフ弁体５２の内側に形成された内側流路５７に定残圧弁を設けた。これに対し、本発明は、吐出弁９２の内側に流路を形成し、その流路に定残圧弁を設けてもよい。この場合、吐出弁の内側に形成された流路が特許請求の範囲の連通路に相当する。
また、リリーフ弁又は吐出弁とは別に、ポンプボディに連通路を形成し、その連通路に定残圧弁を設けても良い。この場合、連通路は、一端が吐出弁の着座する吐出弁用弁座よりも燃料出口側の吐出通路に連通し、他端が吐出弁用弁座よりも加圧室側の吐出通路、加圧室又は供給通路に連通するようポンプボディに形成する。

上述した実施形態では、定残圧弁の弁体を弁座側に付勢する付勢手段として圧縮コイルスプリングを使用した。これに対し、本発明は、皿ばね又は板ばね等、種々の付勢手段を使用してもよい。
このように、本発明は、上記実施形態に限定されるものでなく、上記複数の実施形態を組み合わせることに加え、発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々の形態により実施することができる。

１・・・燃料供給系統
２・・・燃料タンク（低圧側燃料通路）
４・・・デリバリパイプ（高圧側燃料通路）
６・・・低圧燃料配管（低圧側燃料通路）
９・・・高圧燃料配管（高圧側燃料通路）
１０・・・燃料ポンプ
４５・・・戻し配管（低圧側燃料通路）
５１・・・連通路
５７・・・内側流路（連通路）
６０、６００・・・定残圧弁
６２、６２１、６２２・・・下流側オリフィス
６３、６３１、６３２・・・弁座
６４・・・スプリングストッパ
６５・・・スプリング（付勢手段）
６９・・・弁体
１００・・・供給通路（低圧側燃料通路）
１１４・・・吐出通路（高圧側燃料通路）
１２１・・・加圧室（低圧側燃料通路）
６９１、６９３、６９６・・・フラット弁（弁体）
６９７・・・ニードルバルブ（弁体）

Claims

高圧ポンプで昇圧された燃料が流れる高圧側燃料通路と、前記高圧ポンプで昇圧される前の燃料が流れる低圧側燃料通路とを連通する連通路に設けられる定残圧弁であって、
前記連通路の内壁に形成された弁座に着座することで前記低圧側燃料通路側から前記高圧側燃料通路側への燃料の流れを規制し、前記弁座から離座することで前記高圧側燃料通路側から前記低圧側燃料通路側への燃料の流れを許容する弁体と、
前記弁体を前記弁座側へ所定の付勢力で付勢する付勢手段と、
前記弁座の上流側の通路の流路断面積よりも流路断面積が小さく形成され、前記弁座の下流側に設けられる下流側オリフィスと、を備えることを特徴とする定残圧弁。
前記弁座の上流側の通路に上流側オリフィスを備え、
前記下流側オリフィスの流路断面積は、前記上流側オリフィスの流路断面積よりも小さいことを特徴とする請求項１に記載の定残圧弁。
前記下流側オリフィス及び前記上流側オリフィスは、前記高圧ポンプのポンプ効率を維持することの可能な流路断面積に形成されることを特徴とする請求項２に記載の定残圧弁。
前記付勢手段の下流側で前記付勢手段の一端を係止する係止部材を備え、
前記下流側オリフィスは、前記係止部材に形成されることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の定残圧弁。
前記係止部材は、前記下流側オリフィスの流路断面積よりも流路断面積の大きい凹部を前記下流側オリフィスの下流側に有することを特徴とする請求項４に記載の定残圧弁。
前記下流側オリフィスは、上流側よりも下流側の流路断面積が大きいテーパ状に形成されることを特徴とする請求項４または５に記載の定残圧弁。
前記係止部材の前記凹部は、上流側よりも下流側の流路断面積が大きいテーパ状に形成されると共に、前記凹部の内壁から流路の径方向内側に向けて突出する凸部を有することを特徴とする請求項５に記載の定残圧弁。
燃料の流通可能な孔を有する通路部材を前記係止部材の下流側に備え、
前記下流側オリフィスから発生するキャビテーションを消滅させる燃料空間が前記係止部材と前記通路部材との間に形成されることを特徴とする請求項４〜７のいずれか一項に記載の定残圧弁。
前記弁体は、略円柱状のフラット弁であることを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の定残圧弁。
前記付勢手段の他端は、前記弁体に直接係止されていることを特徴とする請求項１〜９のいずれか一項に記載の定残圧弁。
高圧ポンプで昇圧された燃料が流れる高圧側燃料通路と、前記高圧ポンプで昇圧される前の燃料が流れる低圧側燃料通路とを連通する連通路に設けられる圧力調整弁であって、
前記連通路の内壁に形成されたリリーフ弁用弁座に着座することで前記低圧側燃料通路側から前記高圧側燃料通路側への燃料の流れを規制し、前記リリーフ弁用弁座から離座することで前記高圧側燃料通路側から前記低圧側燃料通路側への燃料の流れを許容するリリーフ弁体と、
前記リリーフ弁体を前記リリーフ弁用弁座側へ所定の付勢力で付勢するリリーフスプリングと、
前記リリーフ弁体の内側に形成された内側流路に設けられる請求項４〜１０に記載の定残圧弁と、を備え、
前記定残圧弁の前記係止部材は、前記リリーフ弁体の前記内側流路の内壁に圧入される筒部、及び前記筒部の外壁から径方向外側に延び前記リリーフ弁体の軸方向の端部に当接するフランジ部を有し、
前記フランジ部は、前記リリーフスプリングによって前記リリーフ弁体に押圧されていることを特徴とする圧力調整弁。