CN111989481B - 燃料供给泵以及燃料供给泵的制造方法 - Google Patents

Abstract

本发明的目的在于提供一种兼顾高压化时的溢流阀阀座部处的气蚀的防止与释放异常高压时的最大压力的降低的燃料供给泵。为此，本发明的燃料供给泵具备溢流阀机构，所述溢流阀机构具有阀座部和落座于阀座部的溢流阀，排出压力设定成30MPa以上，其中，阀座部的阀座角度形成为呈40°～50°，而且溢流阀机构的开阀压力设定为比设定排出压力大2MPa以上。

Description

燃料供给泵以及燃料供给泵的制造方法

技术领域

本发明涉及燃料供给泵以及燃料供给泵的制造方法。

背景技术

在泵等液压设备中，通过推压阀芯的弹簧来控制释放压力的直动式溢流阀被广泛采用，并且知道其阀座面的张开角度会影响阀芯的稳定性和密封性(例如参考专利文献1)。

该专利文献1中记载有如下内容：“阀芯的阀部分大多为球或球形状，供其落座的座面的张开角度出于使稳定性和密封性都变得良好这一意义而优选为50°～70°，通常设定为60°”。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本专利特开2002-295701号公报

发明内容

发明要解决的问题

在专利文献1揭示的技术中，规定有座面的张开角度(称为阀座角度)。但是，在释放压力(称为设定开阀压力)的设定不恰当的情况下，有无法维持密封性而发生泄漏、导致气蚀之虞。

本发明的目的在于提供一种抑制高压化时的溢流阀阀座部处的气蚀的燃料供给泵。

解决问题的技术手段

为了达成上述目的，本发明为一种燃料供给泵，具备溢流阀机构，所述溢流阀机构具有阀座部和落座于阀座部的溢流阀，排出压力设定成30MPa以上，其中，阀座部的阀座角度形成为呈40°～50°，而且溢流阀机构的开阀压力设定为比设定排出压力大2MPa以上。

发明的效果

根据本发明，可以提供一种抑制高压化时的溢流阀阀座部处的气蚀的燃料供给泵。上述以外的课题、构成及效果将通过以下实施方式的说明来加以明确。

附图说明

图1为实施本发明的燃料供给泵的从横向观察的纵截面图。

图2为实施本发明的燃料供给泵的从上方观察的水平方向截面图。

图3为实施本发明的燃料供给泵的从不同于图1的另一横向观察的纵截面图。

图4为本发明的第1实施方式的溢流阀机构和其阀座构件周边的放大截面图。

图5为表示本发明的第1实施方式中的开阀压力与排出压力的差分和阀座部接触表面压力的关系的图表。

图6为表示在本发明的第1实施方式的溢流阀机构中将排出压力设为35MPa时的成立范围的图表。

图7为表示本发明的第2实施方式中的溢流阀机构周边的压力脉动的时间关系曲线的图表。

图8为实施本发明的燃料供给泵上搭载的电磁吸入阀机构的放大截面图。

图9为包含实施本发明的燃料供给泵的燃料供给系统的构成图。

具体实施方式

下面，使用附图，对本发明的实施例进行详细说明。再者，在以下的说明中，有时会指定附图中的上下方向来进行说明，但该上下方向并不表示燃料供给泵的实际安装状态下的上下方向。

实施例1

图9为表示包含燃料供给泵的燃料供给系统的一例的构成图。被虚线围住的部分表示燃料供给泵的泵体1，该虚线中展示的机构、零件表示一体地装在燃料供给泵的泵体1上。

燃料泵21根据来自发动机控制单元(ECU)27的信号来汲取燃料箱20的燃料。该燃料被加压至恰当的进给压力而通过吸入管道28被送至燃料供给泵的低压燃料吸入口10a。从低压燃料吸入口10a通过了吸入接头51之后的燃料经由压力脉动减少机构9、吸入通道10d到达构成容量可变机构的电磁吸入阀机构300的吸入口31b。

流入到电磁吸入阀机构300的燃料通过吸入阀30流入至加压室11。通过发动机的凸轮机构93(参考图1)向柱塞2赋予进行往复运动的动力。通过柱塞2的往复运动，在柱塞2的下降行程中从吸入阀30吸入燃料，在上升行程中对燃料进行加压。加压后的燃料经由排出阀机构8压送至安装有压力传感器26的共轨23。

共轨23上安装有向未图示的发动机的气缸直接喷射燃料的喷射器24(所谓的直喷喷射器)、压力传感器26。直喷喷射器24是根据发动机的气缸(cylinder)的数量来安装的，按照ECU 27的控制信号进行开闭而将燃料喷射至气缸内。本实施例的燃料供给泵(燃料供给泵)运用于喷射器24向发动机的气缸内直接喷射燃料的所谓的直喷发动机系统。

在因直喷喷射器24的故障等而导致共轨23产生了异常高压的情况下，当燃料供给泵的燃料排出口12的压力与加压室11的压力的差压变为溢流阀机构200的开阀压力以上时，溢流阀202开阀。在该情况下，共轨23的变成了异常高压的燃料通过溢流阀机构200内部而从溢流通道200a回送至加压室11。由此，能够保护共轨23(高压管道)。将该方式称为高压回送方式。再者，在将溢流通道200a连接至低压燃料室10或吸入通道10d等(参考图1)、将变成了异常高压的燃料回送至低压通道的低压回送方式中，也同样可以运用本发明。

使用图1、图2以及图3，对本实施例的燃料供给泵进行说明。图1为针对本实施例的燃料供给泵而展示与柱塞2的中心轴方向平行的截面的截面图。图2为本实施例的燃料供给泵的从上方观察的水平方向的截面图。图3为本实施例的燃料供给泵的从不同于图1的方向观察的截面图。

再者，图2中，吸入接头51是设置在泵体侧面，但本发明并不限定于此，也能运用于吸入接头51设置在缓冲盖14的上表面的燃料供给泵。吸入接头51连接于供给来自车辆的燃料箱20的燃料的低压管道，从吸入接头51的低压燃料吸入口10a流入的燃料在泵体1内部形成的低压流路中流动。在泵体1上构成的燃料通道的入口部设置有压入在泵体1中的未图示的吸入过滤器，吸入过滤器防止存在于燃料箱20到低压燃料吸入口10a之间的异物流入至燃料供给泵内。

燃料从吸入接头51朝柱塞轴向上侧流动，流至图1所示的由缓冲器上部10b、缓冲器下部10c形成的低压燃料室10。低压燃料室10是通过被安装在泵体1上的缓冲盖14覆盖而形成的。低压燃料室10的通过压力脉动减少机构9减少了压力脉动后的燃料经由低压燃料流路10d到达电磁吸入阀机构300的吸入口31b。电磁吸入阀机构300安装在泵体1上形成的横孔内，将所期望的流量的燃料经由泵体1上形成的加压室入口流路1a供给至加压室11。为了实现气缸盖90与泵体1之间的密封，在泵体1上嵌入有O形圈61，防止机油漏至外部。

如图1所示，在泵体1上安装有用于引导柱塞2的往复运动的缸体6。缸体6在其外周侧通过压入和铆接固定在泵体1上。借助缸体6的呈圆筒状的压入部的表面进行了密封，以免加压后的燃料从该压入部与泵体1的间隙漏至低压侧。缸体6使其上端面在轴向上接触泵体1的平面，由此，除了泵体1与缸体6的圆筒状的压入部的密封以外，还构成第二重密封结构。

在柱塞2的下端设置有挺杆92，所述挺杆92将内燃机的凸轮轴上安装的凸轮93的转动运动转换为上下运动而传递至柱塞2。柱塞2经由扣件15被弹簧4压接在挺杆92上。由此，随着凸轮93的转动运动，可以使柱塞2上下往复运动。

此外，保持在密封架7的内周下端部的柱塞密封件13以可滑动地接触柱塞2外周的状态设置在缸体6的图中下方部。由此，在柱塞2滑动时，将副室7a的燃料密封而防止流入至内燃机内部。同时，柱塞密封件13防止内燃机内的对滑动部进行润滑的润滑油(也包括机油)流入至泵体1内部。

如图2所示，泵体1上形成有安装电磁吸入阀机构300的横孔，并且在柱塞轴向的相同位置形成有安装排出阀机构8的横孔，还形成有安装溢流阀机构200的横孔以及安装排出接头12c的横孔。排出接头12c被插入在泵体1的横孔内，在焊接部401通过焊接加以固定。经由电磁吸入阀机构300在加压室11内加压后的燃料经由排出阀机构8流过排出通道12b，从排出接头12c的燃料排出口12排出。

设置在加压室11的出口侧的排出阀机构8(图2、3)由排出阀阀座8a、与排出阀阀座8a接触分离的排出阀8b、朝排出阀阀座8a对排出阀8b施力的排出阀弹簧8c、排出阀插塞8d、决定排出阀8b的行程(移动距离)的排出阀止动件8e构成。排出阀插塞8d与泵体1通过焊接部401加以接合，该接合部将燃料流动的内侧空间与外部隔断。此外，排出阀阀座8a通过压入部402接合在泵体1上。

在加压室11的燃料压力与排出阀室12a的燃料压力无差压的状态下，排出阀8b在排出阀弹簧8c的作用力下压接至排出阀阀座8a而呈闭阀状态。从加压室11的燃料压力变得比排出阀室12a的燃料压力大时起，排出阀8b抵抗排出阀弹簧8c而开阀。于是，加压室11内的高压燃料经过排出阀室12a、排出通道12b、燃料排出口12被排出至共轨23。排出阀8b开阀时与排出阀止动件8e接触，行程受到限制。因而，排出阀8b的行程由排出阀止动件8e恰当地决定。由此，可以防止由于行程过大、排出阀8b的关闭延迟而导致已高压排出到排出阀室12a的燃料再次倒流至加压室11内，从而能抑制燃料供给泵的效率降低。此外，在排出阀8b反复进行开阀及闭阀动作时，借助排出阀止动件8e的外周面来引导排出阀8b，以使得排出阀8b仅沿行程方向运动。

如上所述，加压室11由泵体1、电磁吸入阀机构300、柱塞2、缸体6、排出阀机构8构成。此外，如图2、图3所示，本实施例的燃料供给泵使用泵体1上设置的安装凸缘1b密接至内燃机的气缸盖90的平面，通过未图示的多个螺栓加以固定。

溢流阀机构200由阀座构件201、溢流阀202、溢流阀架203、溢流阀弹簧204以及支架构件205构成。溢流阀机构200是构成为在共轨23或者其前方的构件发生了某种问题而异常地变成了高压的情况下进行工作的阀门，具有在共轨23或者其前方的构件内的压力升高的情况下开阀而将燃料回送至加压室11或低压通道(低压燃料室10或吸入通道10d等)的作用。因此，在规定压力以下须维持闭阀状态，从而具有极为强力的弹簧204，以对抗高压。

使用图8，对电磁吸入阀机构300进行说明。图8为针对本实施例的电磁吸入阀机构而展示与吸入阀的驱动方向平行的截面的放大截面图，是展示吸入阀已开阀的状态的截面图。

在不通电状态下，强力的阀杆施力弹簧40使得吸入阀30朝开阀方向运转，所以是常开式。当来自ECU 27的控制信号施加至电磁吸入阀机构300时，电流经由端子46流至电磁线圈43。电流流至电磁线圈43使得可动铁心36在磁吸引面S上被磁性铁心39的磁吸引力朝闭阀方向拉拽。阀杆施力弹簧40配置在磁性铁心39上形成的凹陷部，而且对凸缘部35a施力。凸缘部35a在与阀杆施力弹簧40相反那一侧与可动铁心36的凹陷部卡合。

磁性铁心39构成为与覆盖配置有电磁线圈43的电磁线圈室的盖构件44接触。在可动铁心36被磁性铁心39吸引而移动时，阀杆35的凸缘部35a与可动铁心36卡合而使得阀杆35与可动铁心36一起朝闭阀方向移动。在可动铁心36与吸入阀30之间配置有朝闭阀方向对可动铁心36施力的闭阀施力弹簧41和沿开阀闭阀方向引导阀杆35的阀杆引导构件37。阀杆引导构件37构成闭阀施力弹簧41的弹簧座37b。此外，阀杆引导构件37上设置有燃料通道37a，能够实现燃料在配置有可动铁心36的空间内的流入流出。

可动铁心36、闭阀施力弹簧41以及阀杆35等内包在泵体1上固定的电磁吸入阀机构壳体38中。此外，磁性铁心39、阀杆施力弹簧40、电磁线圈43以及阀杆引导构件37等保持在电磁吸入阀机构壳体38上。再者，阀杆引导构件37相对于电磁吸入阀机构壳体38而言安装在与磁性铁心39及电磁线圈43相反那一侧，内包吸入阀30、吸入阀施力弹簧33以及止动件32。

在阀杆35的与磁性铁心39相反那一侧配备有吸入阀30、吸入阀施力弹簧33以及止动件32。吸入阀30上形成有朝加压室11侧突出而受吸入阀施力弹簧33引导的引导部30b。吸入阀30随着阀杆35的移动而朝开阀方向(离开阀座31a的方向)移动阀芯行程30e的间隙程度，由此成为开阀状态，燃料得以从供给通道10d供给至加压室11。引导部30b通过碰撞至被压入固定在电磁吸入阀机构300的壳体(阀杆引导构件37)内部的止动件32来停止运动。阀杆35与吸入阀30为不同个体，是独立的结构。吸入阀30构成为通过接触配置在吸入侧的阀座构件31的阀座31a来关闭去往加压室11的流路、而且通过离开阀座31a来打开去往加压室11的流路。

在图1的凸轮93的转动使得柱塞2朝凸轮93的方向(下方)移动而处于吸入行程状态的情况下，加压室11的容积增加、加压室11内的燃料压力降低。在该吸入行程中，若电磁线圈43的通电是断开的，则阀杆施力弹簧40的作用力与吸入通道10d的压力所引起的流体力的合计比加压室11内的燃料压力所引起的流体力大，通过阀杆35朝开阀方向对吸入阀30施力而成为开阀状态。

当柱塞2到达下死点而结束吸入行程时，柱塞2转为上升运动。此处，电磁线圈43维持不通电状态不变，不产生磁作用力。加压室11的容积随着柱塞2的压缩运动而减少，但在该状态下，暂时吸入到加压室11的燃料再次通过开阀状态的吸入阀30的开口部被回送至吸入通道10d，因此加压室11的压力不会上升。将该行程称为回送行程。

其后，通过在所期望的时刻使电磁线圈43的通电变为导通而像上述那样产生磁吸引力，由此，阀杆35与可动铁心36一起朝闭阀方向移动，阀杆30的顶端部离开吸入阀30。在该状态下，吸入阀30成为根据差压进行开闭的止回阀，因此在吸入阀施力弹簧33的作用力下闭阀。吸入阀30闭阀后，由于柱塞2在上升，因此加压室11的容积减少、燃料被加压。将其称为压缩行程。当加压室11的燃料被加压而超过排出阀室12a的燃料压力与排出阀弹簧8c的作用力的合计时，排出阀8b开阀而排出燃料。

通过控制对电磁吸入阀机构300的电磁线圈43的通电时刻，可以控制要排出的高压燃料的量。若使对电磁线圈43通电的时刻提早，则压缩行程中的回送行程的比例变小、排出行程的比例变大。即，被回送至吸入通道10d的燃料变少、高压排出至共轨23的燃料变多。另一方面，若使通电的时刻推迟，则压缩行程中的回送行程的比例变大、排出行程的比例变小。即，被回送至吸入通道10d的燃料变多、高压排出至共轨23的燃料变少。对电磁线圈43的通电时刻由来自ECU 27的指令加以控制。

通过像以上那样控制对电磁线圈43的通电时刻，可以将高压排出的燃料的量控制为内燃机需要的量。

低压燃料室10内设置有减少燃料供给泵内产生的压力脉动向燃料管道28的波及的压力脉动减少机构9。此外，在压力脉动减少机构9的上下分别以具有间隔的方式设置有缓冲器上部10b、缓冲器下部10c。在暂时流入到加压室11的燃料因容量控制而再次通过开阀状态的吸入阀30被回送至吸入通道10d的情况下，被回送到吸入通道10d的燃料会导致低压燃料室10内产生压力脉动。但是，设置在低压燃料室10内的压力脉动减少机构9是由金属膜片缓冲器形成的，所述金属膜片缓冲器是将2块波纹板状的圆盘型金属板在其外周加以贴合并在内部注入氩气之类的惰性气体而得到的，通过该金属缓冲器的膨胀、收缩来吸收减少压力脉动。9a是用于将金属缓冲器固定在泵体1内周部的安装金属件，由于设置在燃料通道上，因此将与缓冲器的支承部设为一部分而不是全周，使得流体能在所述安装金属件9a的表背面自由来往。

柱塞2具有大径部2a和小径部2b，柱塞2的往复运动使得副室7a的体积发生增减。副室7a通过燃料通道10e(参考图3)与低压燃料室10连通。柱塞2下降时，从副室7a向低压燃料室10产生燃料的流动，上升时，从低压燃料室10向副室7a产生燃料的流动。

由此，可以减少泵的吸入行程或回送行程中的去往泵内外的燃料流量，从而具有减少燃料供给泵内部产生的压力脉动的功能。

进而，对溢流阀机构的动作进行详细说明。如图2所示，溢流阀机构200由阀座构件201、溢流阀202、溢流阀架203、溢流阀弹簧204、溢流阀弹簧止动件205构成。在阀座构件201内部依序插入溢流阀202、溢流阀架203、溢流阀弹簧204并通过压入等将溢流阀弹簧止动件205固定。溢流阀弹簧204的推压力由溢流阀弹簧止动件205的位置规定。溢流阀202的设定开阀压力由该溢流阀弹簧204的推压力设定为规定值。将如此单元化的溢流阀机构200像图1所示那样通过压入等固定在泵体1上。再者，图1中展示的是单元化的溢流阀机构200，但本发明并不限定于此。

燃料供给泵须将燃料加压至几Mpa至几十Mpa的极高压。在本实施例中，将平常运转中燃料供给泵能够排出的最大排出压力(例如30MPa)定义为设定排出压力。溢流阀202的设定开阀压力须设定为在设定排出压力以上。其原因在于，若设定开阀压力设定为设定排出压力以下，则即便在通过燃料供给泵正常对燃料进行加压，溢流阀202也会开阀。该溢流阀202的误动作有导致阀座构件201的阀座部附近处的气蚀的产生、排出量的降低、能量效率的降低等之虞。进一步地，即便将设定开阀压力设定成设定排出压力以上，在它们的差较小的情况下，阀座部201a的接触表面压力也会降低而有可能发生燃料泄漏而产生气蚀。气蚀的恶化程度随着燃料压力的增加而变得明显，因此，与将设定排出压力设为不到30Mpa的以往相比，在高压化到了35Mpa时，这一问题尤为明显。

出于以上原因，须将溢流阀202的设定开阀压力设定得比设定排出压力大某一设定值程度。但这会导致产生异常高压而溢流阀202开阀来释放燃料时的共轨23的最大压力增加。为了抑制共轨23的最大压力，将开阀压力的增加抑制在必要最低限度就成为了重要课题。即，本实施例的目的在于一方面抑制高压化时(例如35MPa)的溢流阀202的阀座部处的气蚀、另一方面兼顾释放异常高压时的共轨23的最大压力的降低。

使用图4，对用于解决这些问题的本实施例进行说明。图4的上部展示了本实施例的溢流阀机构200的截面图，下部展示了被框线围住的阀座部201a附近的放大截面图。球状的溢流阀202与阀座构件201上形成的圆锥状的斜面相接触，形成线状的阀座部201a。此处，将圆锥状的斜面间的角度规定为阀座角度201b。隔着阀座部201a而图中下侧为上游侧，朝使溢流阀202开阀的方向作用有设定排出压力。以对抗设定排出压力的方式从下游侧通过溢流弹簧204的负荷设定有开阀压力。开阀压力与设定排出压力的差分使得溢流阀202被按压在座构件201上，在阀座部201a产生接触表面压力。在两者的差分不充分的情况下，接触表面压力也不充分，有发生燃料泄漏而产生气蚀之虞。

图5展示了对应于开阀压力与设定排出压力的差分(称为开阀压力储备量)的、阀座部201a上产生的接触表面压力。随着开阀压力储备量增大，阀座部接触表面压力也不断增加。此外，若开阀压力储备量相同，则阀座角度201b越大、接触表面压力便越小。其原因在于，将溢流阀202按压在座构件201上的轴向的力当中，作用于圆锥状的斜面的垂直阻力在阀座角度越大时就变得越小。相对于如此规定的接触表面压力而言，防止燃料泄漏所需的要求表面压力是由密封的燃料压力也就是设定排出压力决定的，设定排出压力越大，要求表面压力也越大。

因此，本实施例的燃料供给泵的制造方法中，所述燃料供给泵具备溢流阀机构200，所述溢流阀机构200具有阀座部201a和落座于阀座部201a的溢流阀202，溢流阀机构200的设定开阀压力设定成比设定排出压力大设定值，该燃料供给泵的制造方法的特征在于，以设定排出压力相同时阀座部201a的阀座角度201b越大、设定值便越大的方式来制造溢流阀机构200。也就是说，在制造设定排出压力为35MPa的燃料供给泵的情况下，阀座部201a的阀座角度201b越大，设定开阀压力与设定排出压力的差(设定值)便设定得越大。此外，其特征在于，以阀座部201a的阀座角度201b相同时设定排出压力越大、设定值便越大的方式来制造溢流阀机构200。再者，该设定值与上述开阀压力储备量同义。

通过像这样根据阀座角度201b和设定排出压力来进行设定开阀压力的设定，能够期待通过维持阀座部201a的接触表面压力来防止燃料泄漏、进而抑制气蚀。同时，随着阀座角度201b的缩小以及设定排出压力的降低，能够降低设定开阀压力，从而能期待释放异常高压时的共轨23的最大压力的降低。

图6中以设定排出压力为35MPa的情况为一例来展示了阀座角度201b及开阀压力储备量的成立范围。再者，得知了当设定排出压力变为35Mpa时尤其有产生气蚀之虞。此处，对由于取决于各部的耐压容许值等的最大压力的制约而需要使开阀压力储备量处于3MPa以内的情况进行说明。在该情况下，如图6所示，为了维持用于密封被加压到35Mpa的燃料所需的要求表面压力，须将阀座角度201b缩小到45°左右。

即，本实施例的燃料供给泵具备溢流阀机构200，所述溢流阀机构200以上述阀座角度201b为中值而具有阀座部201a和落座于阀座部201a的溢流阀202，设定排出压力设定成30MPa以上，该燃料供给泵中，阀座部201a的阀座角度201b形成为呈40°～50°，而且溢流阀机构200的设定开阀压力设定为比设定排出压力大2MPa以上。

由此，即便在气蚀因高压化而开始变得特别严重的、设定排出压力为35MPa的情况下，也能期待通过维持阀座部201a的接触表面压力来防止燃料泄漏、进而防止气蚀。

实施例2

使用图7，对本发明的第2实施例进行说明。图7展示经过了时间的情况下的加压室11的压力和排出口12的压力的变化。燃料供给泵在周期性地重复排出与吸入，因此，尤其是在高转速时，内部的压力相对于设定排出压力而言会出现脉动。因此，通过对实施例1中使用的设定排出压力加上脉动量来设定开阀压力储备量，能够更可靠地防止气蚀。接着，对各部的压力行为和溢流阀方式的差异进行说明。在排出工序中，加压室11的压力与排出口12的压力大致相等，在吸入工序中，加压室11的压力降低，而排出口12的压力维持与设定排出压力相同程度的压力。

此处，在高压回送方式的情况下，在排出工序中，即便在溢流阀202的上游侧会作用排出口12的压力，也会以与之对抗的方式在下游侧作用加压室11的压力，因此能维持阀座部接触表面压力。另一方面，在吸入工序中，加压室11的压力降低，因此在吸入工序中排出口12的压力达到最大的时间点上，阀座部接触表面压力最大程度降低。因此，较理想为在该状态下阀座部表面压力维持在容许表面压力以上。

另一方面，在低压回送方式的情况下，在溢流阀202的下游侧不会作用加压室11的压力，因此在排出工序中排出口12的压力达到最大的时间点上，阀座部接触表面压力最大程度降低。因此，较理想为在该状态下阀座部表面压力维持在容许表面压力以上。出于以上原因，在高压回送方式的情况下，较理想为将吸入工序中的排出口12的压力最大值与设定开阀压力的差分定义为开阀压力储备量。此外，在低压回送方式的情况下，较理想为将排出工序中的排出口12的压力最大值与设定开阀压力的差分定义为开阀压力储备量。

即，本实施例的燃料供给泵具备对燃料进行加压的加压室11，在溢流阀机构200构成为在加压室11的排出侧的压力(排出口12的压力)与加压室11的压力的压力差变得比设定开阀压力大时开阀的情况(高压回送方式的情况)下，该设定排出压力较理想设定为吸入行程中的加压室11的排出侧的压力最大值。另一方面，在溢流阀机构构成为在加压室11的排出侧的压力与加压室11的吸入侧的压力的压力差变得比设定开阀压力大时开阀的情况(低压回送方式的情况)下，设定排出压力较理想设定为压缩行程中的加压室11的排出侧的压力最大值。再者，所谓低压回送方式的情况下的加压室11的吸入侧，只要是图1中由缓冲器下部10c形成的低压燃料室10、副室7a、或者电磁吸入阀机构300的吸入口31b所连通的空间等低压空间即可。

换句话说，在高压回送方式的情况下，本实施例的燃料供给泵的制造方法构成为在加压室11的排出侧的压力与加压室11的压力的压力差变得比设定开阀压力大时使溢流阀机构200开阀，将设定排出压力设定为吸入行程中的加压室11的排出侧的压力最大值。此外，在低压回送方式的情况下，本实施例的燃料供给泵的制造方法构成为在加压室11的排出侧的压力与加压室11的吸入侧的压力的压力差变得比设定开阀压力大时使溢流阀机构200开阀，将设定排出压力设定为压缩行程中的加压室11的排出侧的压力最大值。

由此，即便在相对于设定排出压力而言作用于溢流阀202的压力出现了脉动的情况下，也能期待通过维持阀座部201a的接触表面压力来防止燃料泄漏、进而更可靠地防止气蚀。

如上所述，本实施例的燃料供给泵具备以上说明过的溢流阀机构200，溢流阀机构200构成为在排出阀机构8的下游侧的排出口12的燃料超过了设定压力时将燃料回送至加压室11或者低压通道(低压燃料室10或吸入通道10d等)。

再者，本实施例除了像上述那样运用于溢流阀机构200以外，也能运用于满足燃料供给泵的性能用的功能零件例如电磁吸入阀机构300和排出阀机构8，另外，在上述以外的功能零件中也能加以运用。

以上，与实施例相关的说明结束，但本发明并不限定于上述实施方式，可以广泛地变形来加以实施。例如，上述实施方式是在燃料供给泵中运用本发明，但也可运用于需要止回阀的液压设备。燃料供给泵内的功能零件的配置位置、配置方法也不限于上述实施方式的例示。

符号说明

1…泵体、2…柱塞、6…缸体、7…密封架、8…排出阀机构、200…溢流阀机构、201…阀座构件、201a…阀座部、201b…阀座角度、202…溢流阀、203…溢流阀架、204…溢流阀弹簧、205…弹簧支架、300…电磁吸入阀机构。

Claims (10)

1.一种燃料供给泵，具备溢流阀机构，所述溢流阀机构具有阀座部和落座于所述阀座部的溢流阀，设定排出压力设定成30MPa以上，该燃料供给泵的特征在于，

所述阀座部的阀座角度形成为呈40°～50°，而且所述溢流阀机构的设定开阀压力设定成比设定排出压力大2MPa以上，

所述阀座角度为所述阀座部的圆锥状的斜面间的角度。

2.根据权利要求1所述的燃料供给泵，其特征在于，

具备对燃料进行加压的加压室，

所述溢流阀机构构成为在所述加压室的排出侧的压力与所述加压室的压力的压力差变得比所述设定开阀压力大时开阀，

所述设定排出压力被设定成吸入行程中的所述加压室的排出侧的压力最大值。

3.根据权利要求1所述的燃料供给泵，其特征在于，

具备对燃料进行加压的加压室，

所述溢流阀机构构成为在所述加压室的排出侧的压力与所述加压室的吸入侧的压力的压力差变得比所述设定开阀压力大时开阀，

所述设定排出压力被设定成压缩行程中的所述加压室的排出侧的压力最大值。

4.一种燃料供给泵的制造方法，所述燃料供给泵具备溢流阀机构，所述溢流阀机构具有阀座部和落座于所述阀座部的溢流阀，所述溢流阀机构的设定开阀压力设定成比设定排出压力大设定值，该燃料供给泵的制造方法的特征在于，

以所述设定排出压力相同时所述阀座部的阀座角度越大、所述设定值便越大的方式来制造所述溢流阀机构，

所述阀座部的阀座角度设定成在40°～50°之间，

所述阀座角度为所述阀座部的圆锥状的斜面间的角度。

5.根据权利要求4所述的燃料供给泵的制造方法，其特征在于，

所述设定排出压力被设定成30MPa以上。

6.根据权利要求4所述的燃料供给泵的制造方法，其特征在于，

构成为在加压室的排出侧的压力与所述加压室的压力的压力差变得比所述设定开阀压力大时使所述溢流阀机构开阀，

将所述设定排出压力设定为吸入行程中的所述加压室的排出侧的压力最大值。

7.根据权利要求4所述的燃料供给泵的制造方法，其特征在于，

构成为在加压室的排出侧的压力与所述加压室的吸入侧的压力的压力差变得比所述设定开阀压力大时使所述溢流阀机构开阀，

将所述设定排出压力设定为压缩行程中的所述加压室的排出侧的压力最大值。

8.一种燃料供给泵的制造方法，所述燃料供给泵具备溢流阀机构，所述溢流阀机构具有阀座部和落座于所述阀座部的溢流阀，所述溢流阀机构的设定开阀压力被设定成比设定排出压力大设定值，该燃料供给泵的制造方法的特征在于，

以所述阀座部的阀座角度相同时所述设定排出压力越大、所述设定值便越大的方式来制造所述溢流阀机构，

所述阀座部的阀座角度设定成在40°～50°之间，

所述阀座角度为所述阀座部的圆锥状的斜面间的角度。

9.根据权利要求8所述的燃料供给泵的制造方法，其特征在于，

构成为在加压室的排出侧的压力与所述加压室的压力的压力差变得比所述设定开阀压力大时使所述溢流阀机构开阀，

将所述设定排出压力设定为吸入行程中的所述加压室的排出侧的压力最大值。

10.根据权利要求8所述的燃料供给泵的制造方法，其特征在于，

构成为在加压室的排出侧的压力与所述加压室的吸入侧的压力的压力差变得比所述设定开阀压力大时使所述溢流阀机构开阀，

将所述设定排出压力设定为压缩行程中的所述加压室的排出侧的压力最大值。

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