JP2011211071A - 焼結磁石、モーター、自動車、及び焼結磁石の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】本発明の焼結磁石は、コア4と、コア4を被覆するシェル6と、を有するR−T−B系希土類磁石の結晶粒子2群を備え、シェル6における重希土類元素の質量の比率が、コア4における重希土類元素の質量の比率よりも高く、コア4とシェル6との間に格子欠陥3が形成されている。
【選択図】図1
Description
本実施形態の焼結磁石が備える結晶粒子は、R−T−B系磁石(例えば、R2T14B)から構成される。図1に示すように、結晶粒子2は、コア4と、コア4を被覆するシェル6と、を有する。本実施形態の焼結磁石では、複数の結晶粒子2が互いに焼結している。シェル6における重希土類元素の質量の比率(質量濃度)は、コア4における重希土類元素の質量濃度よりも高い。つまり、焼結磁石において結晶粒子2の粒界近傍の重希土類元素の質量濃度が最も高くなる。なお、コア4又はシェル6が複数種の重希土類元素が含む場合、重希土類元素の質量濃度とは、各重希土類元素の質量濃度の合計値を意味する。
本実施形態に係る焼結磁石の製造方法は、第1工程、第2工程、第3工程及び第4工程を備える。第1工程では、R−T−B系磁石用の原料合金を焼結して焼結体を形成する。第2工程では、焼結体に、重希土類元素を含む重希土類化合物を付着させる。第3工程では、重希土類化合物が付着した焼結体を熱処理する。第4工程では、第3工程において熱処理した焼結体を20℃/分以上の冷却速度で冷却する。以下では、各工程について詳説する。
第1工程では、原料合金として、元素R,T及びBを含有するR−T−B系合金を用いればよい。原料合金の化学組成は、最終的に得たい結晶粒子の化学組成に応じて適宜調整すればよい。原料合金が含有する重希土類元素としては、Dy又はTbの少なくともいずれかが好ましい。
表面処理後の焼結体の表面に、重希土類元素を含む重希土類化合物を付着させる。重希土類化合物としては、合金、酸化物、ハロゲン化物、水酸化物、水素化物等が挙げられるが、特に水素化物を用いることが好ましい。水素化物を用いた場合、第3工程において、水素化物に含まれる重希土類元素だけが焼結体内へ拡散する。水素化物に含まれる水素は第3工程中に焼結体の外部へ放出される。したがって、重希土類元素の水素化物を用いれば、最終的に得られる焼結磁石中に重希土類化合物に由来する不純物が残留しないため、焼結磁石の残留磁束密度の低下を防止し易くなる。重希土類の水素化物としては、DyH2、TbH2又はDy−Fe若しくはTb−Feの水素化物が挙げられる。特に、DyH2又はTbH2が好ましい。DyH2又はTbH2を用いた場合、第3工程において、主相粒子の粒界三重点近傍にDy又はTbを偏析させ、粒界三重点に面するシェル6におけるDy又はTbの質量濃度を高め易い。Dy−Feの水素化物を用いた場合、Feも熱処理工程において焼結体中に拡散する傾向がある。重希土類元素のフッ化物又は酸化物を用いた場合、熱処理中にフッ素又は酸素が焼結体内へ拡散して焼結磁石中に残存し、磁気特性を劣化させる傾向がある。したがって、重希土類元素のフッ化物又は酸化物は、本実施形態で用いる重希土類化合物として好ましくない。
拡散剤を塗布した焼結体に対して熱処理を施すことにより、焼結体の表面に付着した重希土類化合物が焼結体内に拡散する。重希土類化合物は焼結体内の粒界に沿って拡散する。粒界における重希土類元素の質量濃度は、焼結体を構成する主相粒子よりも高い。重希土類元素は、質量濃度が高い領域から低い領域へ熱拡散する。したがって、粒界に拡散した重希土類元素は、主相粒子内に熱拡散する。その結果、拡散剤に由来する重希土類元素を含むシェル6が形成される。このようにして、コア4及びシェル6を備えるR−T−B系磁石の結晶粒子2が形成される。
第4工程では、第3工程において500〜1000℃程度で熱処理した焼結体を20℃/分以上の冷却速度で冷却する。好ましくは50℃/分程度の冷却速度で焼結体を冷却する。20℃/分以上の冷却速度で焼結体を急冷するにより、焼結体内での重希土類元素の拡散が中止すると共に、コア4とシェル6との間に格子欠陥3を形成され、本実施形態の焼結磁石が完成する。第4工程における冷却速度が20℃/分未満である場合、コア4とシェル6との間に格子欠陥3を形成することは困難である。なお、冷却速度の上限値は200℃/分程度であればよい。冷却後の焼結体の温度は20〜500℃程度であればよい。
図2に示すように、本実施形態のモーター100は、永久磁石同期モーター(IPMモーター)であり、円筒状のロータ20と該ロータ20の外側に配置されるステータ30とを備えている。ロータ20は、円筒状のロータコア22と、円筒状のロータコア22の外周面に沿って所定の間隔で希土類焼結磁石10を収容する複数の磁石収容部24と、磁石収容部24に収容された複数の希土類焼結磁石10とを有する。
図3は、本実施形態の自動車の発電機構、蓄電機構及び駆動機構を示す概念図である、ただし、本実施形態の自動車の構造は、図3に示すものに限定されない。図3に示すように、本実施形態に係る自動車50は、上記本実施形態のモーター100、車輪48、蓄電池44、発電機42及びエンジン40を備える。
<第1工程>
31wt%Nd−0.2wt%Al−0.5wt%Co−0.07wt%Cu−0.15wt%Zr−0.9wt%Ga−0.9wt%B−bal.Feの組成を有する原料合金をストリップキャストで作製した。水素吸蔵粉砕によって原料合金の粉末を調製した。水素吸蔵粉砕では、原料合金に、水素を吸蔵させた後、Ar雰囲気下、600℃で1時間の脱水素を行った。
焼結体を10mm×10mm×3mmに加工した。加工後の焼結体にDyH2を含む拡散剤を塗布した。拡散剤としては、DyH2を有機溶媒に分散させたスラリーを用いた。拡散剤の塗布量は、焼結体に対するDyH2の割合が0.8質量%となるように調整した。
粒界拡散工程では、拡散剤を塗布した焼結体をAr雰囲気において600℃で48時間熱処理した。粒界拡散工程後の粒内拡散工程では、焼結体をAr雰囲気において800℃で1時間熱処理した。
粒内拡散工程後の焼結体を、その温度が300℃になるまで、50℃/分の冷却速度で冷却した。冷却後の焼結体をAr雰囲気において540℃で2時間時効処理した。これにより、実施例1の焼結磁石を得た。
実施例2では、第4工程における冷却速度を20℃/分とした。また実施例2では、第4工程後に時効処理を行わなかった。これらの事項以外は実施例1と同様の方法で、実施例2の焼結磁石を得た。
第4工程における冷却速度を10℃/分とした以外は実施例1と同様の方法で、比較例1の焼結磁石を作製した。
STEM−EDS及びEPMAを用いて、実施例1及び2並びに比較例1の各焼結磁石を分析した。
各実施例及び比較例の希土類焼結磁石の残留磁束密度(Br)及び保磁力(HcJ)をBHトレーサーで測定した。
Claims (4)
- コアと、前記コアを被覆するシェルと、を有するR−T−B系希土類磁石の結晶粒子群を備え、
前記シェルにおける重希土類元素の質量の比率が、前記コアにおける重希土類元素の質量の比率よりも高く、
前記コアと前記シェルとの間に格子欠陥が形成されている、
焼結磁石。 - 請求項1に記載の焼結磁石を備える、
モーター。 - 請求項2に記載のモーターを備える、
自動車。 - R−T−B系希土類磁石用の原料合金を焼結して焼結体を形成する第1工程と、
前記焼結体に、重希土類元素を含む重希土類化合物を付着させる第2工程と、
前記重希土類化合物が付着した前記焼結体を熱処理する第3工程と、
前記第3工程において熱処理した前記焼結体を20℃/分以上の冷却速度で冷却する第4工程と、
を備える、
焼結磁石の製造方法。
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