JP2011204573A - 二次電池負極用バインダー組成物、二次電池負極用スラリー組成物、二次電池用負極、二次電池及び二次電池負極用バインダー組成物の製造方法 - Google Patents
二次電池負極用バインダー組成物、二次電池負極用スラリー組成物、二次電池用負極、二次電池及び二次電池負極用バインダー組成物の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2011204573A JP2011204573A JP2010072672A JP2010072672A JP2011204573A JP 2011204573 A JP2011204573 A JP 2011204573A JP 2010072672 A JP2010072672 A JP 2010072672A JP 2010072672 A JP2010072672 A JP 2010072672A JP 2011204573 A JP2011204573 A JP 2011204573A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- negative electrode
- secondary battery
- binder
- monomer
- binder composition
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/10—Energy storage using batteries
Landscapes
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
- Battery Electrode And Active Subsutance (AREA)
Abstract
【課題】生産性が高く、電池のサイクル特性が良好な二次電池負極用バインダー組成物、該バインダー組成物を用いた二次電池負極用スラリー組成物、二次電池用負極、二次電池及び二次電池負極用バインダー組成物の製造方法を提供する。
【解決手段】二次電池負極用バインダー組成物は、脂肪族共役ジエン系単量体単位２０〜６０重量％、エチレン系不飽和カルボン酸単量体単位１〜１０重量％、及びこれらと共重合可能な他の単量体単位３０〜７９重量％からなるバインダーと、該バインダー１００重量部に対し、０．５〜５０ｐｐｍの遊離したアルキルメルカプタンとを含有する。
【選択図】図１
【解決手段】二次電池負極用バインダー組成物は、脂肪族共役ジエン系単量体単位２０〜６０重量％、エチレン系不飽和カルボン酸単量体単位１〜１０重量％、及びこれらと共重合可能な他の単量体単位３０〜７９重量％からなるバインダーと、該バインダー１００重量部に対し、０．５〜５０ｐｐｍの遊離したアルキルメルカプタンとを含有する。
【選択図】図１
Description
本発明は、リチウムイオン二次電池等の二次電池に使用される負極を形成するために用いられる二次電池負極用バインダー組成物、該バインダー組成物を用いた二次電池負極用スラリー組成物、二次電池用負極、二次電池及び二次電池負極用バインダー組成物の製造方法に関する。
近年、ノート型パソコン、携帯電話、ＰＤＡ（Ｐｅｒｓｏｎａｌ Ｄｉｇｉｔａｌ Ａｓｓｉｓｔａｎｔ）などの携帯端末の普及が著しい。これら携帯端末の電源に用いられている二次電池には、ニッケル水素二次電池、リチウムイオン二次電池などが多用されている。携帯端末は、より快適な携帯性が求められて小型化、薄型化、軽量化、高性能化が急速に進み、その結果、携帯端末は様々な場で利用されるようになっている。また、電池に対しても、携帯端末に対するのと同様に、小型化、薄型化、軽量化、高性能化が要求されている。
電池の高性能化のために、電極、電解液、その他の電池部材の改良が検討されており、電極については、電極活物質（以下、単に「活物質」ということがある。）や集電体そのものの検討の他、活物質などを集電体に結着するためのバインダーとなる重合体の検討も行われている。電極は、通常、水や有機液体等の液状媒体にバインダーとなる重合体を分散または溶解させたバインダー組成物に活物質および必要に応じて導電性カーボン等の導電剤を混合してスラリーを得、このスラリーを集電体に塗布し、乾燥して製造される。
前記バインダー組成物として、特許文献１には、分子量調整剤としてα−メチルスチレンダイマーを含む二次電池負極用バインダー組成物が記載されている。また、特許文献２には、分子量調整剤としてアルキルメルカプタンを含む二次電池電極用バインダー組成物が記載されている。
しかしながら、発明者らの検討によれば、特許文献１に記載のバインダー組成物を製造する際に使用しているα−メチルスチレンダイマーは、乳化重合法等によりバインダー組成物を製造する際に、重合速度を低下させるため、バインダー組成物の生産性を低くするという問題があることがわかった。さらに、α−メチルスチレンダイマーを多量に使用すると、重合安定性が低下し、バインダー組成物を製造する際に大きな弊害となる。また、α−メチルスチレンダイマーを含むバインダー組成物は、重合体末端に反応点が残るため、経時変化により電池のサイクル特性が悪化することがわかった。
また、特許文献２には、該バインダー組成物を含む電極用組成物を、銅集電体上に塗工した負極が開示されている。しかしながら、アルキルメルカプタンは、バインダー組成物中に遊離（残留）するため、遊離したアルキルメルカプタンと銅集電体とが反応し、電池のサイクル特性が悪化することがわかった。
また、特許文献２には、該バインダー組成物を含む電極用組成物を、銅集電体上に塗工した負極が開示されている。しかしながら、アルキルメルカプタンは、バインダー組成物中に遊離（残留）するため、遊離したアルキルメルカプタンと銅集電体とが反応し、電池のサイクル特性が悪化することがわかった。
従って、本発明は上記問題点に鑑みてなされたものであり、生産性が高く、電池のサイクル特性が良好な二次電池負極用バインダー組成物、該バインダー組成物を用いた二次電池負極用スラリー組成物、二次電池用負極、二次電池及び二次電池負極用バインダー組成物の製造方法を提供することを目的とする。
そこで、本発明者らが検討した結果、バインダー組成物中の遊離したアルキルメルカプタンの含有量を特定範囲にすることで、銅集電体との反応を抑制し、電池のサイクル特性を向上させることができることを見出した。
このような課題の解決を目的とした本発明の要旨は以下のとおりである。
（１）脂肪族共役ジエン系単量体単位２０〜６０重量％、エチレン系不飽和カルボン酸単量体単位１〜１０重量％、及びこれらと共重合可能な他の単量体単位３０〜７９重量％からなるバインダーと、該バインダー１００重量部に対し、０．５〜５０ｐｐｍの遊離したアルキルメルカプタンとを含有する二次電池負極用バインダー組成物。
（１）脂肪族共役ジエン系単量体単位２０〜６０重量％、エチレン系不飽和カルボン酸単量体単位１〜１０重量％、及びこれらと共重合可能な他の単量体単位３０〜７９重量％からなるバインダーと、該バインダー１００重量部に対し、０．５〜５０ｐｐｍの遊離したアルキルメルカプタンとを含有する二次電池負極用バインダー組成物。
（２）前記他の単量体単位が芳香族ビニル系単量体単位であり、前記脂肪族共役ジエン系単量体を５０ｐｐｍ以下、及び前記芳香族ビニル系単量体を１０００ｐｐｍ以下含む（１）に記載の二次電池負極用バインダー組成物。
（３）上記（１）または（２）に記載の二次電池負極用バインダー組成物及び負極活物質を含有してなる二次電池負極用スラリー組成物。
（４）上記（３）に記載の二次電池負極用スラリー組成物を集電体上に塗布、乾燥してなる二次電池負極。
（５）正極、負極、セパレーター及び電解液を備えてなる二次電池であって、前記負極が（４）に記載の二次電池負極である二次電池。
（６）脂肪族共役ジエン系単量体２０〜６０重量％、エチレン系不飽和カルボン酸単量体１〜１０重量％、及びこれらと共重合可能な他の単量体３０〜７９重量％からなる単量体組成物を、該単量体組成物１００重量部に対し０．１〜５．０重量部のアルキルメルカプタンの存在下、水系溶媒中で重合し、得られた重合体からなるバインダーを含む水系分散液を得る工程と、該水系分散液をストリッピングし、遊離したアルキルメルカプタンの含有量を、該バインダー１００重量部に対し０．５〜５０ｐｐｍにするストリッピング工程とを含む二次電池負極用バインダー組成物の製造方法。
（７）前記他の単量体が芳香族ビニル系単量体であり、ストリッピング工程が、脂肪族共役ジエン系単量体を５０ｐｐｍ以下、及び前記芳香族ビニル単量体を１０００ｐｐｍ以下にする工程である（６）に記載の二次電池負極用バインダー組成物の製造方法。
本発明によれば、脂肪族共役ジエン系単量体単位（以下「成分Ａ」と表すことがある。）、エチレン系不飽和カルボン酸単量体単位（以下「成分Ｂ」と表すことがある。）、及びこれらと共重合可能な他の単量体単位（以下「成分Ｃ」と表すことがある。）からなり、各単量体単位を特定比率で含むバインダーと、該バインダー１００重量部に対し特定量の遊離したアルキルメルカプタンとを含有する二次電池負極用バインダー組成物を用いることで、集電体に銅を用いて二次電池を製造した際に、電池のサイクル特性を向上させることができる。また、該バインダー組成物を用いた二次電池負極は、耐電解液性が高いため、充放電を繰り返しても劣化しにくく、二次電池の寿命を延ばすことができる。
以下、（１）二次電池負極用バインダー組成物、（２）二次電池負極用スラリー組成物、（３）二次電池負極および（４）二次電池について順次説明する。
（１）二次電池負極用バインダー組成物
本発明の二次電池負極用バインダー組成物は、バインダーと特定量の遊離したアルキルメルカプタンとを含有する。バインダーは、脂肪族共役ジエン系単量体単位、エチレン系不飽和カルボン酸単量体単位、及びこれらと共重合可能な他の単量体単位からなり、各単量体単位を特定比率で含む。前記の脂肪族共役ジエン系単量体単位は、脂肪族共役ジエン系単量体を重合して得られる重合体繰り返し単位であり、エチレン系不飽和カルボン酸単量体単位は、エチレン性不飽和カルボン酸単量体を重合して得られる重合体繰り返し単位であり、これらと共重合可能な他の単量体単位は、共重合可能な他の単量体を重合して得られる重合体繰り返し単位である。
本発明の二次電池負極用バインダー組成物は、バインダーと特定量の遊離したアルキルメルカプタンとを含有する。バインダーは、脂肪族共役ジエン系単量体単位、エチレン系不飽和カルボン酸単量体単位、及びこれらと共重合可能な他の単量体単位からなり、各単量体単位を特定比率で含む。前記の脂肪族共役ジエン系単量体単位は、脂肪族共役ジエン系単量体を重合して得られる重合体繰り返し単位であり、エチレン系不飽和カルボン酸単量体単位は、エチレン性不飽和カルボン酸単量体を重合して得られる重合体繰り返し単位であり、これらと共重合可能な他の単量体単位は、共重合可能な他の単量体を重合して得られる重合体繰り返し単位である。
脂肪族共役ジエン系単量体としては、１，３−ブタジエン、２−メチル−１，３−ブタジエン、２，３−ジメチル−１，３ブタジエン、２−クロル−１，３−ブタジエン、置換直鎖共役ペンタジエン類、置換および側鎖共役ヘキサジエン類などが挙げられ、１種または２種以上用いることができる。特に１，３−ブタジエンが好ましい。
エチレン系不飽和カルボン酸単量体としては、アクリル酸、メタクリル酸、クロトン酸、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸などのモノまたはジカルボン酸（無水物）等が挙げられ、１種または２種以上用いることができる。
これらと共重合可能な他の単量体としては、芳香族ビニル系単量体、シアン化ビニル系単量体、不飽和カルボン酸アルキルエステル単量体、ヒドロキシアルキル基を含有する不飽和単量体、不飽和カルボン酸アミド単量体等が挙げられ、これらは、１種または２種以上用いることができる。
芳香族ビニル系単量体としては、スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエンおよびジビニルベンゼン等が挙げられ、１種または２種以上用いることができる。特にスチレンが好ましい。
シアン化ビニル系単量体としては、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、α−クロルアクリロニトリル、α−エチルアクリロニトリルなどが挙げられ、１種または２種以上用いることができる。特にアクリロニトリル、メタクリロニトリルが好ましい。
不飽和カルボン酸アルキルエステル単量体としては、メチルアクリレート、メチルメタクリレート、エチルアクリレート、エチルメタクリレート、ブチルアクリレート、グリシジルメタクリレート、ジメチルフマレート、ジエチルフマレート、ジメチルマレエート、ジエチルマレエート、ジメチルイタコネート、モノメチルフマレート、モノエチルフマレート、２−エチルヘキシルアクリレート等が挙げられ、１種または２種以上用いることができる。特にメチルメタクリレートが好ましい。
ヒドロキシアルキル基を含有する不飽和単量体としては、β−ヒドロキシエチルアクリレート、β−ヒドロキシエチルメタクリレート、ヒドロキシプロピルアクリレート、ヒドロキシプロピルメタクリレート、ヒドロキシブチルアクリレート、ヒドロキシブチルメタクリレート、３−クロロ−２−ヒドロキシプロピルメタクリレート、ジ−（エチレングリコール）マレエート、ジ−（エチレングリコール）イタコネート、２−ヒドロキシエチルマレエート、ビス（２−ヒドロキシエチル）マレエート、２−ヒドロキシエチルメチルフマレートなどが挙げられ、１種または２種以上用いることができる。特にβ−ヒドロキシエチルアクリレートが好ましい。
不飽和カルボン酸アミド単量体としては、アクリルアミド、メタクリルアミド、Ｎ−メチロールアクリルアミド、Ｎ−メチロールメタクリルアミド、Ｎ，Ｎ−ジメチルアクリルアミド等が挙げられ、１種または２種以上用いることができる。特にアクリルアミド、メタクリルアミドが好ましい。
さらに、上記単量体の他に、エチレン、プロピレン、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、塩化ビニル、塩化ビニリデン等、通常の乳化重合において使用される単量体は何れも使用可能である。
本発明におけるバインダーの各単量体単位の比率は、脂肪族共役ジエン系単量体単位が２０〜６０重量％、好ましくは３０〜５５重量％であり、エチレン系不飽和カルボン酸単量体単位が１〜１０重量％、好ましくは２〜８重量％、より好ましくは３〜７重量％であり、これらと共重合可能な他の単量体単位が３０〜７９重量％、好ましくは４０〜６９重量％である。
脂肪族共役ジエン系単量体単位が２０重量％未満では、本発明の二次電池負極用バインダー組成物を含むスラリー組成物を集電体に塗布した際に、該スラリー組成物中に含まれる電極活物質と集電体との十分な密着性が得られない。また、６０重量％を超えると、該スラリー組成物を集電体に塗布して負極を製造した際に、耐電解液性が低下する。
エチレン系不飽和カルボン酸単量体単位が１重量％未満では、バインダー組成物及びスラリー組成物の安定性が低下する。また１０重量％を超えると、バインダー組成物の粘度が高くなり、取扱いが困難になる。
共重合可能な他の単量体単位が３０重量％未満では、本発明のバインダー組成物を含むスラリー組成物を集電体に塗布して負極を製造した際に耐電解液性が低下する。また、７９重量％を超えると、該スラリー組成物を集電体に塗布した際に、該スラリー組成物中に含まれる電極活物質と集電体との十分な密着性が得られない。
本発明の二次電池負極用バインダー組成物に含まれる遊離したアルキルメルカプタンの含有量は、上述したバインダー１００重量部に対し０．５〜５０ｐｐｍ、好ましくは１．０〜３０ｐｐｍである。本発明において、遊離したアルキルメルカプタンとは、アルキルメルカプタンと後述する水系溶媒との混合により、アルキルメルカプタンがイオンとして水系溶媒に溶解した状態をいう。遊離したアルキルメルカプタンの含有量が０．５ｐｐｍ未満の場合、該バインダー組成物を含む負極活物質層の耐電解液性が低下し、二次電池の寿命が低下する。５０ｐｐｍを超えると、該バインダー組成物を用いた二次電池のサイクル特性が悪化し、電池寿命が低下する。
本発明におけるアルキルメルカプタンは、連鎖移動剤としてバインダー組成物中に混合され、具体的には、ｎ−ブチルメルカプタン、ｔ−ブチルメルカプタン、ｎ−ヘキシルメルカプタン、ｎ−オクチルメルカプタン、ｔ−オクチルメルカプタン、ｎ−ドデシルメルカプタン、ｔ−ドデシルメルカプタン、ｎ−ステアリルメルカプタンが挙げられる。中でも、ｎ−オクチルメルカプタン、ｔ−ドデシルメルカプタンが、重合安定性が良好であるという観点から好ましい。
本発明において、上述したアルキルメルカプタンと共に併用可能な連鎖移動剤としては、α−メチルスチレンダイマー、ターピノーレン、アリルアルコール、アリルアミン、アリルスルフォン酸ソーダ（カリウム）、メタアリルスルフォン酸ソーダ（カリウム）等が挙げられる。上記の連載移動剤の使用量は、本願発明の効果を妨げない範囲で特に限定されない。
また、上述した他の単量体として芳香族ビニル系単量体を用いた場合、本発明の二次電池負極用バインダー組成物には、未反応の脂肪族共役ジエン系単量体が好ましくは５０ｐｐｍ以下、より好ましくは１０ｐｐｍ以下含まれ、かつ、未反応の芳香族ビニル系単量体が好ましくは１０００ｐｐｍ以下、より好ましくは２００ｐｐｍ以下含まれる。該バインダー組成物中に含まれる脂肪族共役ジエン系単量体の含有量が５０ｐｐｍを超えると、負極スラリーの塗工、乾燥による極板作製時に極板表面に発泡による荒れが生じる場合や臭気による環境負荷となる場合がある。また、芳香族ビニル系単量体の含有量が１０００ｐｐｍを超えると、乾燥条件によっては、環境負荷、極板表面の荒れが生じうる懸念とともに、該バインダー組成物の耐電解液性が低下する場合がある。
本発明の二次電池負極用バインダー組成物は、後述する電極活物質や必要に応じて添加される導電剤を相互に結着させることができる化合物であり、結着力を有する重合体粒子であるバインダーが水系溶媒に溶解又は分散された溶液又は分散液（以下、これらを総称して「バインダーを含む水系分散液」と記載することがある）を濾過したものである。
（バインダーを含む水系分散液の製造）
重合体からなるバインダーを含む水系分散液は、例えば、上記単量体を含む単量体組成物をアルキルメルカプタンの存在下、水系溶媒中で重合することにより製造される。本発明においては、重合反応後の該水系分散液中に、上記単量体の残留モノマーや上記アルキルメルカプタンの遊離した成分が存在している。
重合体からなるバインダーを含む水系分散液は、例えば、上記単量体を含む単量体組成物をアルキルメルカプタンの存在下、水系溶媒中で重合することにより製造される。本発明においては、重合反応後の該水系分散液中に、上記単量体の残留モノマーや上記アルキルメルカプタンの遊離した成分が存在している。
重合体からなるバインダーを含む水系分散液を得る工程における単量体組成物中の各単量体の比率は、脂肪族共役ジエン系単量体が２０〜６０重量％、好ましくは３０〜５５重量％であり、エチレン系不飽和カルボン酸単量体が１〜１０重量％、好ましくは１．５〜８重量％、より好ましくは２〜７重量％であり、これらと共重合可能な他の単量体が３０〜７９重量％、好ましくは４０〜６９重量％である。
バインダーを含む水系分散液を得る工程におけるアルキルメルカプタンの含有量は、上記単量体組成物１００重量部に対し、０．１〜５．０重量部、好ましくは０．２〜３重量部である。アルキルメルカプタンの含有量が０．１重量部未満では、重合の際に多量の凝集物やスケールが発生すると共に、後述する電極活物質との十分な密着性が得られない。また、５．０重量部を超えると、重合の際に多量の凝集物やスケールが発生すると共に、後述する二次電池負極用スラリー組成物を集電体に塗布、乾燥して製造した二次電池負極の耐電解液性が低下する。
水系溶媒としては、バインダーの分散が可能なものであれば格別限定されることはなく、通常、常圧における沸点が８０〜３５０℃、好ましくは１００〜３００℃の分散媒から選ばれる。なお、分散媒名の後の（ ）内の数字は常圧での沸点（単位℃）であり、小数点以下は四捨五入または切り捨てられた値である。例えば、ケトン類としては、ダイアセトンアルコール(１６９)、γ−ブチロラクトン(２０４)、アルコール類としては、エチルアルコール(７８)、イソプロピルアルコール(８２)、ノルマルプロピルアルコール(９７)、グリコールエーテル類としては、プロピレングリコールモノメチルエーテル（１２０）、メチルセロソルブ（１２４）、エチルセロソルブ（１３６）、エチレングリコールターシャリーブチルエーテル（１５２）、ブチルセロソルブ（１７１）、３−メトキシー３メチル−１−ブタノール（１７４）、エチレングリコールモノプロピルエーテル（１５０）、ジエチレングリコールモノブチルピルエーテル（２３０）、トリエチレングリコールモノブチルエーテル（２７１）、ジプロピレングリコールモノメチルエーテル（１８８）、エーテル類としては、１,３−ジオキソラン（７５）、１,４−ジオキソラン（１０１）、テトラヒドロフラン（６６）が挙げられる。中でも、水は可燃性がなく、バインダーの分散体が容易に得られやすいという観点から最も好ましい。なお、主溶媒として水を使用して、バインダーの分散状態が確保可能な範囲において上記記載の水以外の水系溶媒を混合して用いて良い。
重合方法は、特に限定されず、溶液重合法、懸濁重合法、塊状重合法、乳化重合法などのいずれの方法も用いることができる。重合方法としては、イオン重合、ラジカル重合、リビングラジカル重合などいずれの方法も用いることができる。高分子量体が得やすい事、重合物がそのまま水に分散した状態で得られ、再分散化の処理が不要であり、そのまま二次電池負極用スラリー作製に供することができるなど、製造効率の観点から、中でも乳化重合法が最も好ましい。
乳化重合法は、常法、例えば「実験化学講座」第２８巻、（発行元：丸善（株）、日本化学会編）に記載された方法、すなわち、攪拌機および加熱装置付きの密閉容器に水、分散剤や乳化剤、架橋剤などの添加剤、開始剤およびモノマーを所定の組成になるように加え、攪拌してモノマーなどを水に乳化させ、攪拌しながら温度を上昇させて重合を開始する方法である。或いは、上記組成物を乳化させた後に密閉容器に入れ同様に反応を開始させる方法である。
乳化剤や分散剤、重合開始剤などは、これらの重合法において一般的に用いられるものであり、その使用量も一般に使用される量でよい。また重合に際しては、シード粒子を採用すること（シード重合）もできる。
重合温度および重合時間は、重合法や使用する重合開始剤の種類などにより任意に選択できるが、通常、重合温度は約３０℃以上、重合時間は０．５〜３０時間程度である。アミン類などの添加剤を重合助剤として用いることもできる。さらにこれらの方法によって得られる重合体粒子の水系分散液に、アルカリ金属（Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｒｂ、Ｃｓ）水酸化物、アンモニア、無機アンモニウム化合物（ＮＨ４Ｃｌなど）、有機アミン化合物（エタノールアミン、ジエチルアミンなど）などが溶解している塩基性水溶液を加えてｐＨ５〜１０、好ましくは５〜９の範囲になるように調整することができる。なかでも、アルカリ金属水酸化物によるｐＨ調整は、集電体と活物質との結着性（ピール強度）を向上させるため好ましい。
上述したバインダーは、２種以上の重合体からなる複合重合体粒子であってもよい。複合重合体粒子は、少なくとも１種のモノマー成分を常法により重合し、引き続き、他の少なくとも１種のモノマー成分を添加し、常法により重合させる方法（二段重合法）などによっても得ることができる。
重合に用いる重合開始剤としては、たとえば過酸化ラウロイル、ジイソプロピルパーオキシジカーボネート、ジ−２−エチルヘキシルパーオキシジカーボネート、ｔ−ブチルパーオキシピバレート、３，３，５−トリメチルヘキサノイルパーオキサイドなどの有機過酸化物、α，α’−アゾビスイソブチロニトリルなどのアゾ化合物、または過硫酸アンモニウム、過硫酸カリウムなどが挙げられる。
水系分散液中のバインダーの個数平均粒径は、５０〜５００ｎｍが好ましく、７０〜４００ｎｍがさらに好ましい。バインダーの個数平均粒径が上記範囲にあることで、得られる負極の強度および柔軟性が良好となる。重合体粒子の存在は、透過型電子顕微鏡法やコールターカウンター、レーザー回折散乱法などによって容易に測定することができる。
バインダーのガラス転移温度は、４０℃以下であることが好ましく、より好ましくは、−７５〜＋３０℃、更に好ましくは−５５〜＋２０℃、最も好ましくは−３５〜１５℃である。バインダーのガラス転移温度が、上記範囲であることにより、負極の柔軟性、結着性及び捲回性、負極活物質と集電体との密着性などの特性が高度にバランスされ好適である。
また、バインダーは、上記単量体を段階的に重合することにより得られるコアシェル構造を有する重合体粒子からなるバインダーであってもよい。
（二次電池負極用バインダー組成物の製造）
二次電池負極用バインダー組成物は、上記の水系分散液のストリッピングを行い、遊離したアルキルメルカプタンの含有量を、バインダー１００重量部に対し０．５〜５０ｐｐｍ、好ましくは１．０〜３０ｐｐｍにすることにより製造される。
二次電池負極用バインダー組成物は、上記の水系分散液のストリッピングを行い、遊離したアルキルメルカプタンの含有量を、バインダー１００重量部に対し０．５〜５０ｐｐｍ、好ましくは１．０〜３０ｐｐｍにすることにより製造される。
上記のバインダーを含む水系分散液は、ストリッピング法等により、該水系分散液中の残留モノマーやアルキルメルカプタンの遊離した成分が除去され、その含有量を特定範囲とする二次電池負極用バインダー組成物が製造される。
ストリッピング法とは、例えば水系分散液の温度を、６０〜１４０℃程度の温度に保ち、１００〜１６０℃のスチームを吹き込みながら、水蒸気蒸留を行い、該水系分散液中の揮発性残留モノマー（未反応単量体）やアルキルメルカプタンの遊離した成分を除去する方法である。
重合後のバインダーを含む水系分散液（以下「重合体水系分散液」と記載することもある）は、通常、未反応単量体等の揮発性物質を除去するためにストリッピング工程に付される。また重合体水系分散液は、取り扱い操作や輸送上の問題から、ストリッピング工程後に、濃縮工程によって水分を蒸発除去して濃縮し所定の固形分濃度に調製を行う。
重合終了後の重合体水系分散液中に残留している未反応単量体等を除去する方法としては、タンク内の重合体水系分散液にスチームを通気させる方法（スチーム通気法）、あるいは多段塔内で重合体水系分散液とスチームを向流接触させるいわゆるスチームストリッピング法がある。特に多段塔の塔頂から該水系分散液を流下させ、塔底から水蒸気を吹き込む多段塔ストリッパー方式は効率的に揮発性物質を除去できる。
一方、重合体水系分散液の濃縮方法としては、蒸発法、限外濾過膜法等が知られているが、通常、蒸発法が用いられることが多い。蒸発法は、重合体水系分散液を加熱し、減圧雰囲気下で、水分を蒸発させる方法であり、装置としては薄膜式蒸発器またはタンク式蒸発器が用いられる。
タンク式蒸発器では、重合体水系分散液をタンクと加熱のための外部熱交換器との間を強制的に循環させながら加熱し、かつ、タンク内を減圧に保持して、タンク内で水分を蒸発させる。これらの蒸発法による濃縮においては、水分とともに残留単量体も水蒸気蒸留の原理によって除去されるが、ストリッピングに必要な水蒸気量と、蒸発により発生する水蒸気量が一致しないことから、蒸発法のみでは残留単量体等を充分に除去しきれない場合もある。したがって、一般的には、スチームストリッピング法によるストリッピング工程と、外部加熱強制循環型の蒸発器による濃縮工程を直列に組み合わせて用いている。
スチームストリッピングと濃縮を同時に行なう方法として、外部熱交換器を用いたタンク式蒸発器に、ストリッピング用スチームを吹き込むフラッシュ蒸発法もある〔Ｉｎｄ．Ｅｎｇ．Ｃｈｅｍ．，Ｖｏｌ．４３，Ｎｏ．１，ｐ，２１５（１９５１）〕。ただし、この方法は外部熱交換器で加熱された該水系分散液をタンクの上部から戻し、そこでフラッシュ蒸発させるため、フラッシュ蒸発によって発生する水蒸気は、該重合体水系分散液との接触がなく、未反応単量体等の揮発性物質のストリッピングに対しては殆ど寄与していない。さらに、この方法では、スチームストリッピングしている間に該水系分散液中の固型分濃度が上昇し、凝集物が急激に増えることがある。
一般的に、少量多品種の重合体水系分散液を生産する場合、重合方式は、バッチ方式であり、その後の残留単量体等のストリッピングおよび濃縮といった後処理工程もバッチ方式となる。これらの後処理工程のみを連続方式にすると、重合サイクルと後処理サイクルとを一致させることが困難であり、しかも後処理工程での装置の大きさがバッチ式に必要とされるよりも相対的に大きいものとなり設備効率が悪くなる。さらに、後処理工程における品種切換操作も煩雑となる可能性がある。
バッチ方式で重合体水系分散液のストリッピングと濃縮を同時に行なう方法であって、熱効率および設備効率が高く、かつ、凝固物の発生の抑制を可能にする方法としては、撹拌機を設けた円筒縦型蒸発タンクを用い、複数本のスチームノズル先端開口部を被処理液の液面下となる位置に配置させて、各スチームノズルから１００〜１４０℃程度のスチーム吹き込みながら、タンク内を減圧に保持して濃縮する方法がある。また、外部熱交換器で加熱した重合体水系分散液を強制循環させ、かつ、加熱した重合体水系分散液を蒸発タンク内の撹拌機の撹拌翼の位置より下部の位置に戻すように強制循環し、減圧下で撹拌しながら、タンク内で蒸発した水蒸気を用いて重合体水系分散液から揮発性物質をストリッピングすれば、更に効率も良い。上記方法によれば、凝固物の発生を大幅に抑制しながらバッチ式で重合体水系分散液のストリッピングと濃縮を同時に行なうことができ、より好ましい。中でも、バッチ方式でスチーム１１０〜１４０℃（飽和温度）を容器タンク内に、１０００〜１５００ｋｇ/Ｈｒで吹き込みながら、容器タンク付属の攪拌翼で水系分散液の攪拌を行い、かつ水系分散液の温度を８０〜１００℃の温度に保ちながら行うことが、凝集物の発生も少ないこと、またストリッピング工程後の濃縮工程同時にあわせて実施することができ、生産性・装置の設備効率の観点から最も好ましい。また蒸発タンク内圧力は、７６０〜１０ｔｏｒｒが好ましく、６００〜１００ｔｏｒｒが更に好ましい。缶内温度、容器内充填体積量から、突沸等の発生がなく、安定して処理できる範囲で適時選択すればよい。また、前記方法において、ストリッピングに必要な水蒸気量が充分でない場合には、蒸発タンクと外部熱交換機との間の強制循環ラインに水蒸気を補給しても良い。
また、上述した他の単量体として芳香族ビニル系単量体を用いた場合、本発明の二次電池負極用バインダー組成物の製造方法においては、二次電池負極用バインダー組成物中に脂肪族共役ジエン系単量体が好ましくは５０ｐｐｍ以下、より好ましくは１０ｐｐｍ以下含まれ、かつ、芳香族ビニル系単量体が好ましくは１０００ｐｐｍ以下、より好ましくは２００ｐｐｍ以下含まれる。該バインダー組成物中に含まれる脂肪族共役ジエン系単量体の含有量が５０ｐｐｍを超えると、負極スラリーの塗工、乾燥による極板作製時に極板表面に発泡による荒れが生じる場合や臭気による環境負荷となる場合がある。また、芳香族ビニル系単量体の含有量が１０００ｐｐｍを超えると、乾燥条件によっては、環境負荷、極板表面の荒れが生じうる懸念とともに、該バインダー組成物の耐電解液性が低下する場合がある。
また、本発明のバインダー組成物には、塗布性を向上させたり、充放電特性を向上させるために添加剤を加えることができる。これらの添加剤としては、カルボキシメチルセルロース、メチルセルロース、ヒドロキシプロピルセルロースなどのセルロース系ポリマー、ポリアクリル酸ナトリウムなどのポリアクリル酸塩、ポリビニルアルコール、ポリエチレンオキシド、ポリビニルピロリドン、アクリル酸−ビニルアルコール共重合体、メタクリル酸−ビニルアルコール共重合体、マレイン酸−ビニルアルコール共重合体、変性ポリビニルアルコール、ポリエチレングリコール、エチレン−ビニルアルコール共重合体、ポリ酢酸ビニル部分ケン化物などが挙げられる。これらの添加剤の使用割合は、バインダー組成物の固形分合計重量に対して、好ましくは３００重量％未満、より好ましくは３０重量％以上２５０重量％以下、特に好ましくは４０重量％以上２００重量％以下である。この範囲であれば、平滑性が優れた二次電池負極を得ることができる。これらの添加剤は、バインダー組成物に添加する方法以外に、後述する本発明の二次電池電極用スラリー組成物に添加することもできる。
（２）二次電池負極用スラリー組成物
本発明の二次電池負極用スラリー組成物は、上記二次電池負極用バインダー組成物及び負極活物質を含有する。以下においては、本発明の二次電池負極用スラリー組成物を、リチウムイオン二次電池負極用スラリー組成物として用いる態様について説明する。
本発明の二次電池負極用スラリー組成物は、上記二次電池負極用バインダー組成物及び負極活物質を含有する。以下においては、本発明の二次電池負極用スラリー組成物を、リチウムイオン二次電池負極用スラリー組成物として用いる態様について説明する。
（負極活物質）
本発明に用いる負極活物質は、二次電池負極内で電子の受け渡しをする物質である。
本発明に用いる負極活物質は、二次電池負極内で電子の受け渡しをする物質である。
リチウムイオン二次電池用負極活物質としては、具体的には、アモルファスカーボン、グラファイト、天然黒鉛、メソカーボンマイクロビーズ（ＭＣＭＢ）、及びピッチ系炭素繊維などの炭素質材料；ポリアセン等の導電性高分子などが挙げられる。好ましくは、グラファイト、天然黒鉛、メソカーボンマイクロビーズ（ＭＣＭＢ）などの結晶性炭素質材料である。また、負極活物質としては、ケイ素、錫、亜鉛、マンガン、鉄、ニッケル等の金属やこれらの合金、前記金属又は合金の酸化物や硫酸塩を使用できる。加えて、金属リチウム、Ｌｉ−Ａｌ、Ｌｉ−Ｂｉ−Ｃｄ、Ｌｉ−Ｓｎ−Ｃｄ等のリチウム合金、リチウム遷移金属窒化物、シリコン等も使用できる。上記負極活物質は、単独または２種類以上を組み合わせて使用することができる。
負極活物質の形状は、粒状に整粒されたものが好ましい。粒子の形状が球形であると、電極成形時により高密度な電極が形成できる。
負極活物質の体積平均粒子径は、電池の他の構成要件との兼ね合いで適宜選択されるが通常０．１〜１００μｍ、好ましくは１〜５０μｍ、より好ましくは５〜２０μｍである。また、負極活物質の５０％体積累積径は、初期効率、負荷特性、サイクル特性などの電池特性の向上の観点から、通常１〜５０μｍ、好ましくは１５〜３０μｍである。
負極活物質のタップ密度は、特に制限されないが、０．６ｇ／ｃｍ３以上のものが好適に用いられる。
本発明の二次電池負極用スラリー組成物における、負極活物質及びバインダー組成物の合計含有量は、スラリー組成物１００質量部に対して、好ましくは１０〜９０質量部であり、さらに好ましくは３０〜８０質量部である。また負極活物質の総量に対するバインダー組成物の含有量（固形分相当量）は、負極活物質の総量１００質量部に対して、好ましくは０．１〜５質量部であり、さらに好ましくは０．５〜２質量部である。スラリー組成物における負極活物質及びバインダー組成物の合計含有量とバインダー組成物の含有量が、上記範囲であると得られる二次電池負極用スラリー組成物の粘度が適正化され、塗工を円滑に行えるようになり、また得られた負極に関して抵抗が高くなることなく、十分な密着強度が得られる。その結果、極板プレス工程における負極活物質からのバインダー組成物の剥がれを抑制することができる。
（分散媒）
本発明では、分散媒として水を用いる。本発明においては、バインダー組成物の分散安定性を損なわない範囲であれば、分散媒として水に親水性の溶媒を混ぜたものを使用してもよい。親水性の溶媒としては、メタノール、エタノール、Ｎ−メチルピロリドンなどがあげられ、水に対して５質量％以下であることが好ましい。
本発明では、分散媒として水を用いる。本発明においては、バインダー組成物の分散安定性を損なわない範囲であれば、分散媒として水に親水性の溶媒を混ぜたものを使用してもよい。親水性の溶媒としては、メタノール、エタノール、Ｎ−メチルピロリドンなどがあげられ、水に対して５質量％以下であることが好ましい。
（導電剤）
本発明の二次電池負極用スラリー組成物においては、導電剤を含有することが好ましい。導電剤としては、アセチレンブラック、ケッチェンブラック、カーボンブラック、グラファイト、気相成長カーボン繊維、およびカーボンナノチューブ等の導電性カーボンを使用することができる。導電剤を含有することにより、負極活物質同士の電気的接触を向上させることができ、二次電池に用いる場合に放電レート特性を改善することができる。スラリー組成物における導電剤の含有量は、負極活物質の総量１００質量部に対して、好ましくは１〜２０質量部、より好ましくは１〜１０質量部である。
本発明の二次電池負極用スラリー組成物においては、導電剤を含有することが好ましい。導電剤としては、アセチレンブラック、ケッチェンブラック、カーボンブラック、グラファイト、気相成長カーボン繊維、およびカーボンナノチューブ等の導電性カーボンを使用することができる。導電剤を含有することにより、負極活物質同士の電気的接触を向上させることができ、二次電池に用いる場合に放電レート特性を改善することができる。スラリー組成物における導電剤の含有量は、負極活物質の総量１００質量部に対して、好ましくは１〜２０質量部、より好ましくは１〜１０質量部である。
（増粘剤）
本発明の二次電池負極用スラリー組成物においては、増粘剤を含有することが好ましい。増粘剤としては、カルボキシメチルセルロース、メチルセルロース、ヒドロキシプロピルセルロースなどのセルロース系ポリマーおよびこれらのアンモニウム塩並びにアルカリ金属塩；（変性）ポリ（メタ）アクリル酸およびこれらのアンモニウム塩並びにアルカリ金属塩；（変性）ポリビニルアルコール、アクリル酸又はアクリル酸塩とビニルアルコールの共重合体、無水マレイン酸又はマレイン酸もしくはフマル酸とビニルアルコールの共重合体などのポリビニルアルコール類；ポリエチレングリコール、ポリエチレンオキシド、ポリビニルピロリドン、変性ポリアクリル酸、酸化スターチ、リン酸スターチ、カゼイン、各種変性デンプンなどが挙げられる。
本発明の二次電池負極用スラリー組成物においては、増粘剤を含有することが好ましい。増粘剤としては、カルボキシメチルセルロース、メチルセルロース、ヒドロキシプロピルセルロースなどのセルロース系ポリマーおよびこれらのアンモニウム塩並びにアルカリ金属塩；（変性）ポリ（メタ）アクリル酸およびこれらのアンモニウム塩並びにアルカリ金属塩；（変性）ポリビニルアルコール、アクリル酸又はアクリル酸塩とビニルアルコールの共重合体、無水マレイン酸又はマレイン酸もしくはフマル酸とビニルアルコールの共重合体などのポリビニルアルコール類；ポリエチレングリコール、ポリエチレンオキシド、ポリビニルピロリドン、変性ポリアクリル酸、酸化スターチ、リン酸スターチ、カゼイン、各種変性デンプンなどが挙げられる。
増粘剤の配合量は、負極活物質１００質量部に対して、０．５〜１．５質量部が好ましい。増粘剤の配合量が上記範囲であると、塗工性、集電体との密着性が良好である。本発明において、「（変性）ポリ」は「未変性ポリ」又は「変性ポリ」を意味し、「（メタ）アクリル」は、「アクリル」又は「メタアクリル」を意味する。
二次電池負極用スラリー組成物には、上記成分のほかに、さらに補強材、レベリング剤、電解液分解抑制等の機能を有する電解液添加剤等の他の成分が含まれていてもよく、後述の二次電池負極中に含まれていてもよい。これらは電池反応に影響を及ぼさないものであれば特に限られない。
補強材としては、各種の無機および有機の球状、板状、棒状または繊維状のフィラーが使用できる。補強材を用いることにより強靭で柔軟な負極を得ることができ、優れた長期サイクル特性を示すことができる。スラリー組成物における補強材の含有量は、負極活物質の総量１００質量部に対して通常０．０１〜２０質量部、好ましくは１〜１０質量部である。上記範囲に含まれることにより、高い容量と高い負荷特性を示すことができる。
レベリング剤としては、アルキル系界面活性剤、シリコーン系界面活性剤、フッ素系界面活性剤、金属系界面活性剤などの界面活性剤が挙げられる。レベリング剤を混合することにより、塗工時に発生するはじきを防止したり、負極の平滑性を向上させることができる。スラリー組成物中のレベリング剤の含有量は、負極活物質の総量１００質量部に対して、好ましくは０．０１〜１０質量部である。レベリング剤が上記範囲であることにより負極作製時の生産性、平滑性及び電池特性に優れる。界面活性剤を含有させることによりスラリー組成物中の負極活物質等の分散性を向上することができ、さらにそれにより得られる負極の平滑性を向上させることができる。
電解液添加剤としては、スラリー組成物中及び電解液中に使用されるビニレンカーボネートなどを用いることができる。スラリー組成物中の電解液添加剤の含有量は、負極活物質の総量１００質量部に対して、好ましくは０．０１〜１０質量部である。電解液添加剤が、上記範囲であることによりサイクル特性及び高温特性に優れる。その他には、フュームドシリカやフュームドアルミナなどのナノ微粒子が挙げられる。ナノ微粒子を混合することによりスラリー組成物のチキソ性をコントロールすることができ、さらにそれにより得られる負極のレベリング性を向上させることができる。スラリー組成物中のナノ微粒子の含有量は、負極活物質の総量１００質量部に対して、好ましくは０．０１〜１０質量部である。ナノ微粒子が上記範囲であることによりスラリー安定性、生産性に優れ、高い電池特性を示す。
（二次電池負極用スラリー組成物の製造）
二次電池負極用スラリー組成物は、上記バインダー組成物、負極活物質および必要に応じ用いられる導電剤等を混合して得られる。
二次電池負極用スラリー組成物は、上記バインダー組成物、負極活物質および必要に応じ用いられる導電剤等を混合して得られる。
混合法は特に限定はされないが、例えば、撹拌式、振とう式、および回転式などの混合装置を使用した方法が挙げられる。また、ホモジナイザー、ボールミル、サンドミル、ロールミル、プラネタリーミキサーおよび遊星式混練機などの分散混練装置を使用した方法が挙げられる。
（３）二次電池負極
本発明の二次電池負極は、本発明の二次電池負極用スラリー組成物を集電体上に塗布、乾燥してなる。
本発明の二次電池負極は、本発明の二次電池負極用スラリー組成物を集電体上に塗布、乾燥してなる。
（二次電池負極の製造方法）
本発明の二次電池負極の製造方法は、特に限定されないが、例えば、上記スラリー組成物を集電体の少なくとも片面、好ましくは両面に塗布、乾燥し、負極活物質層を形成する方法が挙げられる。
本発明の二次電池負極の製造方法は、特に限定されないが、例えば、上記スラリー組成物を集電体の少なくとも片面、好ましくは両面に塗布、乾燥し、負極活物質層を形成する方法が挙げられる。
スラリー組成物を集電体上に塗布する方法は特に限定されない。例えば、ドクターブレード法、ディップ法、リバースロール法、ダイレクトロール法、グラビア法、エクストルージョン法、およびハケ塗り法などの方法が挙げられる。
乾燥方法としては、例えば、温風、熱風、低湿風による乾燥、真空乾燥、（遠）赤外線や電子線などの照射による乾燥法が挙げられる。乾燥時間は通常５〜３０分であり、乾燥温度は通常４０〜１８０℃である。
本発明の二次電池負極を製造するに際して、集電体上に上記スラリー組成物を塗布乾燥後、金型プレスやロールプレスなどを用い、加圧処理により負極活物質層の空隙率を低くする工程を有することが好ましい。空隙率の好ましい範囲は５〜３０％、より好ましくは７〜２０％である。空隙率が高すぎると充電効率や放電効率が悪化する。空隙率が低すぎる場合は、高い体積容量が得難く、負極活物質層が集電体から剥がれ易く不良を発生し易いといった問題を生じる。さらに、バインダー組成物に硬化性の重合体を用いる場合は、硬化させることが好ましい。
本発明の二次電池負極における負極活物質層の厚みは、通常５〜３００μｍであり、好ましくは３０〜２５０μｍである。負極活物質層の厚みが上記範囲にあることにより、負荷特性及びサイクル特性共に高い特性を示す。
本発明において、負極活物質層における負極活物質の含有割合は、好ましくは８５〜９９質量％、より好ましくは８８〜９７質量％である。負極活物質の含有割合を、上記範囲とすることにより、高い容量を示しながらも柔軟性、結着性を示すことができる。
本発明において、二次電池負極の負極活物質層の密度は、好ましくは１．６〜１．９ｇ／ｃｍ３であり、より好ましくは１．６５〜１．８５ｇ／ｃｍ３である。負極活物質層の密度が上記範囲にあることにより、高容量の電池を得ることができる。
（集電体）
本発明で用いる集電体は、電気導電性を有しかつ電気化学的に耐久性のある材料であれば特に制限されないが、耐熱性を有するため金属材料が好ましく、例えば、鉄、銅、アルミニウム、ニッケル、ステンレス鋼、チタン、タンタル、金、白金などが挙げられる。中でも、二次電池負極に用いる集電体としては銅が特に好ましい。集電体の形状は特に制限されないが、厚さ０．００１〜０．５ｍｍ程度のシート状のものが好ましい。集電体は、負極活物質層との接着強度を高めるため、予め粗面化処理して使用するのが好ましい。粗面化方法としては、機械的研磨法、電解研磨法、化学研磨法などが挙げられる。機械的研磨法においては、研磨剤粒子を固着した研磨布紙、砥石、エメリバフ、鋼線などを備えたワイヤーブラシ等が使用される。また、合剤の接着強度や導電性を高めるために、集電体表面に中間層を形成してもよい。
本発明で用いる集電体は、電気導電性を有しかつ電気化学的に耐久性のある材料であれば特に制限されないが、耐熱性を有するため金属材料が好ましく、例えば、鉄、銅、アルミニウム、ニッケル、ステンレス鋼、チタン、タンタル、金、白金などが挙げられる。中でも、二次電池負極に用いる集電体としては銅が特に好ましい。集電体の形状は特に制限されないが、厚さ０．００１〜０．５ｍｍ程度のシート状のものが好ましい。集電体は、負極活物質層との接着強度を高めるため、予め粗面化処理して使用するのが好ましい。粗面化方法としては、機械的研磨法、電解研磨法、化学研磨法などが挙げられる。機械的研磨法においては、研磨剤粒子を固着した研磨布紙、砥石、エメリバフ、鋼線などを備えたワイヤーブラシ等が使用される。また、合剤の接着強度や導電性を高めるために、集電体表面に中間層を形成してもよい。
（４）二次電池
本発明の二次電池は、正極、負極、セパレーター及び電解液を備えてなる二次電池であって、負極が、上記二次電池負極である。
本発明の二次電池は、正極、負極、セパレーター及び電解液を備えてなる二次電池であって、負極が、上記二次電池負極である。
（正極）
正極は、正極活物質及び二次電池正極用バインダー組成物を含む正極活物質層が、集電体上に積層されてなる。
正極は、正極活物質及び二次電池正極用バインダー組成物を含む正極活物質層が、集電体上に積層されてなる。
（正極活物質）
正極活物質は、リチウムイオンをドープ及び脱ドープ可能な活物質が用いられ、無機化合物からなるものと有機化合物からなるものとに大別される。
正極活物質は、リチウムイオンをドープ及び脱ドープ可能な活物質が用いられ、無機化合物からなるものと有機化合物からなるものとに大別される。
無機化合物からなる正極活物質としては、遷移金属酸化物、遷移金属硫化物、リチウムと遷移金属とのリチウム含有複合金属酸化物などが挙げられる。上記の遷移金属としては、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ等が使用される。
遷移金属酸化物としては、ＭｎＯ、ＭｎＯ２、Ｖ２Ｏ５、Ｖ６Ｏ１３、ＴｉＯ２、Ｃｕ２Ｖ２Ｏ３、非晶質Ｖ２Ｏ−Ｐ２Ｏ５、ＭｏＯ３、Ｖ２Ｏ５、Ｖ６Ｏ１３等が挙げられ、中でもサイクル安定性と容量からＭｎＯ、Ｖ２Ｏ５、Ｖ６Ｏ１３、ＴｉＯ２が好ましい。遷移金属硫化物としては、ＴｉＳ２、ＴｉＳ３、非晶質ＭｏＳ２、ＦｅＳ等が挙げられる。リチウム含有複合金属酸化物としては、層状構造を有するリチウム含有複合金属酸化物、スピネル構造を有するリチウム含有複合金属酸化物、オリビン型構造を有するリチウム含有複合金属酸化物などが挙げられる。
層状構造を有するリチウム含有複合金属酸化物としてはリチウム含有コバルト酸化物（ＬｉＣｏＯ２）、リチウム含有ニッケル酸化物（ＬｉＮｉＯ２）、Ｃｏ−Ｎｉ−Ｍｎのリチウム複合酸化物、Ｎｉ−Ｍｎ−Ａｌのリチウム複合酸化物、Ｎｉ−Ｃｏ−Ａｌのリチウム複合酸化物等が挙げられる。スピネル構造を有するリチウム含有複合金属酸化物としてはマンガン酸リチウム（ＬｉＭｎ２Ｏ４）やＭｎの一部を他の遷移金属で置換したＬｉ［Ｍｎ３／２Ｍ１／２］Ｏ４（ここでＭは、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ等）等が挙げられる。オリビン型構造を有するリチウム含有複合金属酸化物としてはＬｉＸＭＰＯ４（式中、Ｍは、Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｍｇ，Ｚｎ，Ｖ，Ｃａ，Ｓｒ，Ｂａ，Ｔｉ，Ａｌ，Ｓｉ，Ｂ及びＭｏから選ばれる少なくとも１種、０≦Ｘ≦２）であらわされるオリビン型燐酸リチウム化合物が挙げられる。
有機化合物としては、例えば、ポリアセチレン、ポリ−ｐ−フェニレンなどの導電性高分子を用いることもできる。電気伝導性に乏しい、鉄系酸化物は、還元焼成時に炭素源物質を存在させることで、炭素材料で覆われた電極活物質として用いてもよい。また、これら化合物は、部分的に元素置換したものであってもよい。二次電池用の正極活物質は、上記の無機化合物と有機化合物の混合物であってもよい。
正極活物質の平均粒子径は、通常１〜５０μｍ、好ましくは２〜３０μｍである。粒子径が上記範囲にあることにより、後述する正極用スラリー組成物を調製する際の正極用バインダー組成物の量を少なくすることができ、電池の容量の低下を抑制できると共に、正極用スラリー組成物を、塗布するのに適正な粘度に調製することが容易になり、均一な電極を得ることができる。
正極活物質層における正極活物質の含有割合は、好ましくは９０〜９９．９質量％、より好ましくは９５〜９９質量％である。正極中の正極活物質の含有量を、上記範囲とすることにより、高い容量を示しながらも柔軟性、結着性を示すことができる。
（二次電池正極用バインダー組成物）
二次電池正極用バインダー組成物としては、特に制限されず公知のものを用いることができる。例えば、ポリエチレン、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）、ポリアクリル酸誘導体、ポリアクリロニトリル誘導体などの樹脂や、アクリル系軟質重合体、ジエン系軟質重合体、オレフィン系軟質重合体、ビニル系軟質重合体等の軟質重合体を用いることができる。これらは単独で使用しても、これらを２種以上併用してもよい。
二次電池正極用バインダー組成物としては、特に制限されず公知のものを用いることができる。例えば、ポリエチレン、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）、ポリアクリル酸誘導体、ポリアクリロニトリル誘導体などの樹脂や、アクリル系軟質重合体、ジエン系軟質重合体、オレフィン系軟質重合体、ビニル系軟質重合体等の軟質重合体を用いることができる。これらは単独で使用しても、これらを２種以上併用してもよい。
正極には、上記成分のほかに、さらに前述の電解液分解抑制等の機能を有する電解液添加剤等の他の成分が含まれていてもよい。これらは電池反応に影響を及ぼさないものであれば特に限られない。
集電体は、前述の二次電池負極に使用される集電体を用いることができ、電気導電性を有しかつ電気化学的に耐久性のある材料であれば特に制限されないが、二次電池正極用としてはアルミニウムが特に好ましい。
正極活物質層の厚みは、通常５〜３００μｍであり、好ましくは１０〜２５０μｍである。正極活物質層の厚みが上記範囲にあることにより、負荷特性及びエネルギー密度共に高い特性を示す。
正極は、前述の二次電池負極と同様に製造することができる。
（セパレーター）
セパレーターは気孔部を有する多孔性基材であって、使用可能なセパレーターとしては、（ａ）気孔部を有する多孔性セパレーター、（ｂ）片面または両面に高分子コート層が形成された多孔性セパレーター、または（ｃ）無機セラミック粉末を含む多孔質の樹脂コート層が形成された多孔性セパレーターが挙げられる。これらの非制限的な例としては、ポリプロピレン系、ポリエチレン系、ポリオレフィン系、またはアラミド系多孔性セパレーター、ポリビニリデンフルオリド、ポリエチレンオキシド、ポリアクリロニトリルまたはポリビニリデンフルオリドヘキサフルオロプロピレン共重合体などの固体高分子電解質用またはゲル状高分子電解質用の高分子フィルム、ゲル化高分子コート層がコートされたセパレーター、または無機フィラー、無機フィラー用分散剤からなる多孔膜層がコートされたセパレーターなどがある。
セパレーターは気孔部を有する多孔性基材であって、使用可能なセパレーターとしては、（ａ）気孔部を有する多孔性セパレーター、（ｂ）片面または両面に高分子コート層が形成された多孔性セパレーター、または（ｃ）無機セラミック粉末を含む多孔質の樹脂コート層が形成された多孔性セパレーターが挙げられる。これらの非制限的な例としては、ポリプロピレン系、ポリエチレン系、ポリオレフィン系、またはアラミド系多孔性セパレーター、ポリビニリデンフルオリド、ポリエチレンオキシド、ポリアクリロニトリルまたはポリビニリデンフルオリドヘキサフルオロプロピレン共重合体などの固体高分子電解質用またはゲル状高分子電解質用の高分子フィルム、ゲル化高分子コート層がコートされたセパレーター、または無機フィラー、無機フィラー用分散剤からなる多孔膜層がコートされたセパレーターなどがある。
（電解液）
本発明に用いられる電解液は、特に限定されないが、例えば、非水系の溶媒に支持電解質としてリチウム塩を溶解したものが使用できる。リチウム塩としては、例えば、ＬｉＰＦ６、ＬｉＡｓＦ６、ＬｉＢＦ４、ＬｉＳｂＦ６、ＬｉＡｌＣｌ４、ＬｉＣｌＯ４、ＣＦ３ＳＯ３Ｌｉ、Ｃ４Ｆ９ＳＯ３Ｌｉ、ＣＦ３ＣＯＯＬｉ、（ＣＦ３ＣＯ）２ＮＬｉ、（ＣＦ３ＳＯ２）２ＮＬｉ、（Ｃ２Ｆ５ＳＯ２）ＮＬｉなどのリチウム塩が挙げられる。特に溶媒に溶けやすく高い解離度を示すＬｉＰＦ６、ＬｉＣｌＯ４、ＣＦ３ＳＯ３Ｌｉは好適に用いられる。これらは、単独、または２種以上を混合して用いることができる。支持電解質の量は、電解液に対して、通常１質量％以上、好ましくは５質量％以上、また通常は３０質量％以下、好ましくは２０質量％以下である。支持電解質の量が少なすぎても多すぎてもイオン導電度は低下し電池の充電特性、放電特性が低下する。
本発明に用いられる電解液は、特に限定されないが、例えば、非水系の溶媒に支持電解質としてリチウム塩を溶解したものが使用できる。リチウム塩としては、例えば、ＬｉＰＦ６、ＬｉＡｓＦ６、ＬｉＢＦ４、ＬｉＳｂＦ６、ＬｉＡｌＣｌ４、ＬｉＣｌＯ４、ＣＦ３ＳＯ３Ｌｉ、Ｃ４Ｆ９ＳＯ３Ｌｉ、ＣＦ３ＣＯＯＬｉ、（ＣＦ３ＣＯ）２ＮＬｉ、（ＣＦ３ＳＯ２）２ＮＬｉ、（Ｃ２Ｆ５ＳＯ２）ＮＬｉなどのリチウム塩が挙げられる。特に溶媒に溶けやすく高い解離度を示すＬｉＰＦ６、ＬｉＣｌＯ４、ＣＦ３ＳＯ３Ｌｉは好適に用いられる。これらは、単独、または２種以上を混合して用いることができる。支持電解質の量は、電解液に対して、通常１質量％以上、好ましくは５質量％以上、また通常は３０質量％以下、好ましくは２０質量％以下である。支持電解質の量が少なすぎても多すぎてもイオン導電度は低下し電池の充電特性、放電特性が低下する。
電解液に使用する溶媒としては、支持電解質を溶解させるものであれば特に限定されないが、通常、ジメチルカーボネート（ＤＭＣ）、エチレンカーボネート（ＥＣ）、ジエチルカーボネート（ＤＥＣ）、プロピレンカーボネート（ＰＣ）、ブチレンカーボネート（ＢＣ）、およびメチルエチルカーボネート（ＭＥＣ）などのアルキルカーボネート類；γ−ブチロラクトン、ギ酸メチルなどのエステル類、１，２−ジメトキシエタン、およびテトラヒドロフランなどのエーテル類；スルホラン、およびジメチルスルホキシドなどの含硫黄化合物類；が用いられる。特に高いイオン伝導性が得易く、使用温度範囲が広いため、ジメチルカーボネート、エチレンカーボネート、プロピレンカーボネート、ジエチルカーボネート、メチルエチルカーボネートが好ましい。これらは、単独、または２種以上を混合して用いることができる。また、電解液には添加剤を含有させて用いることも可能である。添加剤としてはビニレンカーボネート（ＶＣ）などのカーボネート系の化合物が好ましい。
上記以外の電解液としては、ポリエチレンオキシド、ポリアクリロニトリルなどのポリマー電解質に電解液を含浸したゲル状ポリマー電解質や、硫化リチウム、ＬｉＩ、Ｌｉ３Ｎなどの無機固体電解質を挙げることができる。
（二次電池の製造方法）
本発明の二次電池の製造方法は、特に限定されない。例えば、上述した負極と正極とをセパレーターを介して重ね合わせ、これを電池形状に応じて巻く、折るなどして電池容器に入れ、電池容器に電解液を注入して封口する。さらに必要に応じてエキスパンドメタルや、ヒューズ、ＰＴＣ素子などの過電流防止素子、リード板などを入れ、電池内部の圧力上昇、過充放電の防止をすることもできる。電池の形状は、ラミネートセル型、コイン型、ボタン型、シート型、円筒型、角形、扁平型などいずれであってもよい。
本発明の二次電池の製造方法は、特に限定されない。例えば、上述した負極と正極とをセパレーターを介して重ね合わせ、これを電池形状に応じて巻く、折るなどして電池容器に入れ、電池容器に電解液を注入して封口する。さらに必要に応じてエキスパンドメタルや、ヒューズ、ＰＴＣ素子などの過電流防止素子、リード板などを入れ、電池内部の圧力上昇、過充放電の防止をすることもできる。電池の形状は、ラミネートセル型、コイン型、ボタン型、シート型、円筒型、角形、扁平型などいずれであってもよい。
以下に、実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。なお、本実施例における部および％は、特記しない限り質量基準である。実施例および比較例において、各種物性は以下のように評価した。
（バインダー組成物中の遊離したアルキルメルカプタンの測定）
蓋付サンプル容器（３００ｍＬ）にＭＥＫ/ＩＰＡ混合溶液（容積比＝７５／２５）２００ｍＬを入れスターラーで攪拌しながら、バインダーサンプルを約１０ｇ電子天秤で精秤しながら加え分散させた後、更に２８％アンモニア溶液を２ｍＬ加え３０分間攪拌を行った。本調製液を１／１０００Ｎ−硝酸銀規定溶液により、電位差滴定（ＣＯＭ−１７５０ 平沼産業株式会社製）を行い滴定量より、残留アルキルメルカプタン量を求めた。
蓋付サンプル容器（３００ｍＬ）にＭＥＫ/ＩＰＡ混合溶液（容積比＝７５／２５）２００ｍＬを入れスターラーで攪拌しながら、バインダーサンプルを約１０ｇ電子天秤で精秤しながら加え分散させた後、更に２８％アンモニア溶液を２ｍＬ加え３０分間攪拌を行った。本調製液を１／１０００Ｎ−硝酸銀規定溶液により、電位差滴定（ＣＯＭ−１７５０ 平沼産業株式会社製）を行い滴定量より、残留アルキルメルカプタン量を求めた。
（バインダー組成物中の残留モノマーの測定）
（ａ）残留ブタジエンの定量
キャピラリーＦＩＤ型ガスクロマトグラフィーを用い、トルエンを内部標準とした内部標準法により、ブタジエンとトルエンのピーク面積を求め含有量を算出した。
（１）内部標準液調製と補正係数の測定
予め調製しておいた３％ポリオキシエチレンアルキルエーテル水溶液（花王（株）製エマルゲン１１５０Ｓ−６０ 使用）を耐圧製アンプル容器に３０ｍＬ採取し、トルエン（和光純薬（株）試薬特級）を２５μＬのマイクロシリンジで２０μＬ、感度０．１ｍｇの精密電子天秤で精秤する。
耐圧製アンプル容器にゴム栓をつけ王冠で打栓する。ブタジエンを十分冷却した注射器で約２０μＬ加える。試料測定ガスクロマトグラフィーの条件でピーク積算値を求める。
補正係数＝（ブタジエン重量／トルエン重量）／（ブタジエンの積算値／トルエンの積算値）
（２）測定用試料の調製
共栓付三角フラスコ（５０ｍＬ）に、３％ポリオキシエチレンアルキルエーテル水溶液（例えば、花王（株）製エマルゲン１１３５Ｓ−７０より調製）を３０ｍＬ採取し、更に内部標準（トルエン）溶液を２５μＬマイクロシリンジで２０μＬはかりとり、感度０．１ｍｇの精密電子天秤で精秤して加える。ここに測定用該水系分散液を約５ｇ、精密電子天秤で加える。更に共栓付三角フラスコに攪拌子を入れ栓をした後、２０分マグネチックスターラーで攪拌を行い、測定用試料とした。
（３）定量 ガスクロマトグラフの測定
装置の安定性を確認した後、マイクロシリンジで測定用試料を２μＬ取り、ＧＣ注入口より注入し測定を行った。なお測定に用いた装置、条件は以下で実施した。
ガスクロマトグラフィー装置：ジーエルサイエンス製 ＧＣ３５３
カラム（Ｉｎｅｖｔ Ｃａｐ １ 内径：０．２５ｍｍ、膜厚：１．５μｍ、長さ：３０ｍ）
オーブン温度：４０℃
カラム温度：Ｉｎｉｔｉａｌ Ｔｅｍｐ：４０℃、Ｉｎｉｔｉａｌ Ｔｉｍｅ：１ｍｉｎ．、Ｒａｔｅ：１０℃／ｍｉｎ．、Ｆｉｎａｌ Ｔｅｍｐ：２２０℃、Ｆｉｎａｌ Ｔｉｍｅ：２ｍｉｎ．
キャリアガス：Ｈｅ １ｍＬ／ｍｉｎ．
スプリット比：２５／１００
メークアップガス：Ｎ２ ３５ｍＬ／ｍｉｎ．、Ａｉｒ２７０ｍＬ／ｍｉｎ．、Ｈｅ ３６ｍＬ／ｍｉｎ．
残留ブタジエン量（ｐｐｍ）＝ １０６・（Ａ・Ｄ・Ｅ）/（Ｃ・Ｂ）
Ａ：ブタジエン積算値、Ｂ：内標準（トルエン）積算値、Ｃ：サンプル重量（ｇ）、Ｄ：内部標準（トルエン）の重量（ｇ）、Ｅ：補正係数
（ａ）残留ブタジエンの定量
キャピラリーＦＩＤ型ガスクロマトグラフィーを用い、トルエンを内部標準とした内部標準法により、ブタジエンとトルエンのピーク面積を求め含有量を算出した。
（１）内部標準液調製と補正係数の測定
予め調製しておいた３％ポリオキシエチレンアルキルエーテル水溶液（花王（株）製エマルゲン１１５０Ｓ−６０ 使用）を耐圧製アンプル容器に３０ｍＬ採取し、トルエン（和光純薬（株）試薬特級）を２５μＬのマイクロシリンジで２０μＬ、感度０．１ｍｇの精密電子天秤で精秤する。
耐圧製アンプル容器にゴム栓をつけ王冠で打栓する。ブタジエンを十分冷却した注射器で約２０μＬ加える。試料測定ガスクロマトグラフィーの条件でピーク積算値を求める。
補正係数＝（ブタジエン重量／トルエン重量）／（ブタジエンの積算値／トルエンの積算値）
（２）測定用試料の調製
共栓付三角フラスコ（５０ｍＬ）に、３％ポリオキシエチレンアルキルエーテル水溶液（例えば、花王（株）製エマルゲン１１３５Ｓ−７０より調製）を３０ｍＬ採取し、更に内部標準（トルエン）溶液を２５μＬマイクロシリンジで２０μＬはかりとり、感度０．１ｍｇの精密電子天秤で精秤して加える。ここに測定用該水系分散液を約５ｇ、精密電子天秤で加える。更に共栓付三角フラスコに攪拌子を入れ栓をした後、２０分マグネチックスターラーで攪拌を行い、測定用試料とした。
（３）定量 ガスクロマトグラフの測定
装置の安定性を確認した後、マイクロシリンジで測定用試料を２μＬ取り、ＧＣ注入口より注入し測定を行った。なお測定に用いた装置、条件は以下で実施した。
ガスクロマトグラフィー装置：ジーエルサイエンス製 ＧＣ３５３
カラム（Ｉｎｅｖｔ Ｃａｐ １ 内径：０．２５ｍｍ、膜厚：１．５μｍ、長さ：３０ｍ）
オーブン温度：４０℃
カラム温度：Ｉｎｉｔｉａｌ Ｔｅｍｐ：４０℃、Ｉｎｉｔｉａｌ Ｔｉｍｅ：１ｍｉｎ．、Ｒａｔｅ：１０℃／ｍｉｎ．、Ｆｉｎａｌ Ｔｅｍｐ：２２０℃、Ｆｉｎａｌ Ｔｉｍｅ：２ｍｉｎ．
キャリアガス：Ｈｅ １ｍＬ／ｍｉｎ．
スプリット比：２５／１００
メークアップガス：Ｎ２ ３５ｍＬ／ｍｉｎ．、Ａｉｒ２７０ｍＬ／ｍｉｎ．、Ｈｅ ３６ｍＬ／ｍｉｎ．
残留ブタジエン量（ｐｐｍ）＝ １０６・（Ａ・Ｄ・Ｅ）/（Ｃ・Ｂ）
Ａ：ブタジエン積算値、Ｂ：内標準（トルエン）積算値、Ｃ：サンプル重量（ｇ）、Ｄ：内部標準（トルエン）の重量（ｇ）、Ｅ：補正係数
（ｂ）残留スチレンの定量
キャピラリーＦＩＤ型ガスクロマトグラフィーを用い、トルエンを内部標準とした内部標準法により、スチレンとトルエンのピーク面積を求め含有量を算出した。
（１）内標準液調製と補正係数の測定
予め調製しておいた３％ポリオキシエチレンアルキルエーテル水溶液（花王（株）製エマルゲン１１５０Ｓ−６０ 使用）を共栓付三角フラスコ（５０ｍＬ）に３０ｍＬ採取し、トルエン（和光純薬（株）試薬特級）を２５μＬのマイクロシリンジで２０μＬ、感度０．１ｍｇの精密電子天秤で精秤する。試料測定ガスクロマトグラフィーの条件でピーク積算値を求める。
補正係数＝（スチレン重量／トルエン重量）／（スチレンの積算値／トルエンの積算値）
（２）測定用試料の調製
共栓付三角フラスコに、３％ポリオキシエチレンアルキルエーテル水溶液（例えば、花王（株）製エマルゲン１１３５Ｓ−７０より調製）を３０ｍＬ採取し、更に内標準・トルエン溶液を２５μＬマイクロシリンジで、２０μＬはかりとり、感度０．１ｍｇの精密電子天秤で精秤して加える。ここに該水系分散液を約３ｇ、精密電子天秤で精秤しながら加える。更に共栓付三角フラスコに攪拌子を入れ栓をした後、２０分マグネチックスターラーで攪拌を行い残留スチレンの抽出を行う。ここで得た抽出液を測定用試料とした。
（３）定量測定 ガスクロマトグラフの測定
装置の安定性を確認した後、マイクロシリンジで、測定用試料を２μＬ取り、ＧＣ注入口より注入し測定を行った。なお測定に用いた装置、条件は以下で実施した。
ガスクロマトグラフィー装置：ジーエルサイエンス製 ＧＣ３５３
カラム（Ｉｎｅｖｔ Ｃａｐ １ 内径：０．２５ｍｍ、膜厚：１．５μｍ、長さ：３０ｍ）
尚、不揮発分補集用カラム接続 ０．５３ｍｍ×１ｍ
オーブン温度：７０℃ 、 ２ｍｉｎ後１０℃/ｍｉｎで昇温
カラム温度：Ｉｎｉｔｉａｌ Ｔｅｍｐ：４０℃、Ｉｎｉｔｉａｌ Ｔｉｍｅ：１ｍｉｎ．、Ｒａｔｅ：１０℃／ｍｉｎ．、Ｆｉｎａｌ Ｔｅｍｐ：２２０℃、Ｆｉｎａｌ Ｔｉｍｅ：２ｍｉｎ．、Ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ Ｔｅｍｐ: ２２０℃、Ｄｅｔｅｃｔｏｔ Ｔｅｍｐ:２００℃
キャリアガス：Ｈｅ １ｍＬ／ｍｉｎ．
スプリット比：１／１００
メークアップガス：Ｎ２ ３５ｍＬ／ｍｉｎ．、Ａｉｒ２７０ｍＬ／ｍｉｎ．、Ｈｅ ３６ｍＬ／ｍｉｎ．
残留スチレン量（ｐｐｍ）＝ １０６ ・（Ａ・Ｄ・Ｅ）/（Ｃ・Ｂ）
Ａ：スチレン積算値、Ｂ：内標準（トルエン）積算値、Ｃ：サンプル重量（ｇ）、Ｄ：内部標準（トルエン）の重量（ｇ）、Ｅ：補正係数
キャピラリーＦＩＤ型ガスクロマトグラフィーを用い、トルエンを内部標準とした内部標準法により、スチレンとトルエンのピーク面積を求め含有量を算出した。
（１）内標準液調製と補正係数の測定
予め調製しておいた３％ポリオキシエチレンアルキルエーテル水溶液（花王（株）製エマルゲン１１５０Ｓ−６０ 使用）を共栓付三角フラスコ（５０ｍＬ）に３０ｍＬ採取し、トルエン（和光純薬（株）試薬特級）を２５μＬのマイクロシリンジで２０μＬ、感度０．１ｍｇの精密電子天秤で精秤する。試料測定ガスクロマトグラフィーの条件でピーク積算値を求める。
補正係数＝（スチレン重量／トルエン重量）／（スチレンの積算値／トルエンの積算値）
（２）測定用試料の調製
共栓付三角フラスコに、３％ポリオキシエチレンアルキルエーテル水溶液（例えば、花王（株）製エマルゲン１１３５Ｓ−７０より調製）を３０ｍＬ採取し、更に内標準・トルエン溶液を２５μＬマイクロシリンジで、２０μＬはかりとり、感度０．１ｍｇの精密電子天秤で精秤して加える。ここに該水系分散液を約３ｇ、精密電子天秤で精秤しながら加える。更に共栓付三角フラスコに攪拌子を入れ栓をした後、２０分マグネチックスターラーで攪拌を行い残留スチレンの抽出を行う。ここで得た抽出液を測定用試料とした。
（３）定量測定 ガスクロマトグラフの測定
装置の安定性を確認した後、マイクロシリンジで、測定用試料を２μＬ取り、ＧＣ注入口より注入し測定を行った。なお測定に用いた装置、条件は以下で実施した。
ガスクロマトグラフィー装置：ジーエルサイエンス製 ＧＣ３５３
カラム（Ｉｎｅｖｔ Ｃａｐ １ 内径：０．２５ｍｍ、膜厚：１．５μｍ、長さ：３０ｍ）
尚、不揮発分補集用カラム接続 ０．５３ｍｍ×１ｍ
オーブン温度：７０℃ 、 ２ｍｉｎ後１０℃/ｍｉｎで昇温
カラム温度：Ｉｎｉｔｉａｌ Ｔｅｍｐ：４０℃、Ｉｎｉｔｉａｌ Ｔｉｍｅ：１ｍｉｎ．、Ｒａｔｅ：１０℃／ｍｉｎ．、Ｆｉｎａｌ Ｔｅｍｐ：２２０℃、Ｆｉｎａｌ Ｔｉｍｅ：２ｍｉｎ．、Ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ Ｔｅｍｐ: ２２０℃、Ｄｅｔｅｃｔｏｔ Ｔｅｍｐ:２００℃
キャリアガス：Ｈｅ １ｍＬ／ｍｉｎ．
スプリット比：１／１００
メークアップガス：Ｎ２ ３５ｍＬ／ｍｉｎ．、Ａｉｒ２７０ｍＬ／ｍｉｎ．、Ｈｅ ３６ｍＬ／ｍｉｎ．
残留スチレン量（ｐｐｍ）＝ １０６ ・（Ａ・Ｄ・Ｅ）/（Ｃ・Ｂ）
Ａ：スチレン積算値、Ｂ：内標準（トルエン）積算値、Ｃ：サンプル重量（ｇ）、Ｄ：内部標準（トルエン）の重量（ｇ）、Ｅ：補正係数
（ピール強度）
負極をそれぞれ、幅１ｃｍ×長さ１０ｃｍの矩形に切って試験片とし、負極活物質層面を上にして固定する。試験片の負極活物質層の表面にセロハンテープを貼り付けた後、試験片の一端からセロハンテープを５０ｍｍ／分の速度で１８０°方向に引き剥がしたときの応力を測定する。測定を１０回行い、その平均値を求めてこれをピール強度とし、下記基準にて判定を行う。この値が大きいほど、負極の密着強度が大きいことを示す。
Ａ：６Ｎ／ｍ以上
Ｂ：５Ｎ／ｍ以上〜６Ｎ／ｍ未満
Ｃ：４Ｎ／ｍ以上〜５Ｎ／ｍ未満
Ｄ：３Ｎ／ｍ以上〜４Ｎ／ｍ未満
Ｅ：３Ｎ／ｍ未満
負極をそれぞれ、幅１ｃｍ×長さ１０ｃｍの矩形に切って試験片とし、負極活物質層面を上にして固定する。試験片の負極活物質層の表面にセロハンテープを貼り付けた後、試験片の一端からセロハンテープを５０ｍｍ／分の速度で１８０°方向に引き剥がしたときの応力を測定する。測定を１０回行い、その平均値を求めてこれをピール強度とし、下記基準にて判定を行う。この値が大きいほど、負極の密着強度が大きいことを示す。
Ａ：６Ｎ／ｍ以上
Ｂ：５Ｎ／ｍ以上〜６Ｎ／ｍ未満
Ｃ：４Ｎ／ｍ以上〜５Ｎ／ｍ未満
Ｄ：３Ｎ／ｍ以上〜４Ｎ／ｍ未満
Ｅ：３Ｎ／ｍ未満
（耐電解液性）
負極をそれぞれ、幅２ｃｍ×長さ２ｃｍの矩形に切って試験片とし、混合溶媒（エチレンカーボネート（ＥＣ）：ジエチルカーボネート（ＤＥＣ）＝１：２（２０℃での容積比））にＬｉＰＦ６を１ｍｏｌ／Ｌの濃度で溶解させた電解液に、各試験片を浸漬（６０℃、７２時間）し、集電体からの負極活物質層の剥離の状態を目視で観察し、下記基準にて判定を行った。測定は各試験片を３枚準備し、そのうち良好な２枚の結果の平均で判断した。剥がれ無の面積が大きいほど、耐電解液性に優れることを示す。
Ａ：剥がれ無の面積 １００％
Ｂ：剥がれ無の面積 ９５％以上１００％未満
Ｃ：剥がれ無の面積 ９０％以上９５％未満
Ｄ：剥がれ無の面積 ８０％以上９０％未満
Ｅ：剥がれ無の面積 ８０％未満
負極をそれぞれ、幅２ｃｍ×長さ２ｃｍの矩形に切って試験片とし、混合溶媒（エチレンカーボネート（ＥＣ）：ジエチルカーボネート（ＤＥＣ）＝１：２（２０℃での容積比））にＬｉＰＦ６を１ｍｏｌ／Ｌの濃度で溶解させた電解液に、各試験片を浸漬（６０℃、７２時間）し、集電体からの負極活物質層の剥離の状態を目視で観察し、下記基準にて判定を行った。測定は各試験片を３枚準備し、そのうち良好な２枚の結果の平均で判断した。剥がれ無の面積が大きいほど、耐電解液性に優れることを示す。
Ａ：剥がれ無の面積 １００％
Ｂ：剥がれ無の面積 ９５％以上１００％未満
Ｃ：剥がれ無の面積 ９０％以上９５％未満
Ｄ：剥がれ無の面積 ８０％以上９０％未満
Ｅ：剥がれ無の面積 ８０％未満
（充放電サイクル特性）
得られた二次電池を用いて、それぞれ２５℃で０．１Ｃの定電流定電圧充電法方式で、４．２Ｖになるまで定電流で充電、その後定電圧で充電し、また０．１Ｃの定電流で３．０Ｖまで放電する充放電サイクルを行った。充放電サイクルは１００サイクルまで行い、初期放電容量に対する５０サイクル目の放電容量の比を容量維持率とし、この容量維持率が８０％以下となる電池の発生個数で判定した。なお、５０サイクル目の放電容量を電池容量とし、試験は各２０個の電池を作製して行った。この個数が少ないほど、充放電サイクル特性に優れることを示す。
得られた二次電池を用いて、それぞれ２５℃で０．１Ｃの定電流定電圧充電法方式で、４．２Ｖになるまで定電流で充電、その後定電圧で充電し、また０．１Ｃの定電流で３．０Ｖまで放電する充放電サイクルを行った。充放電サイクルは１００サイクルまで行い、初期放電容量に対する５０サイクル目の放電容量の比を容量維持率とし、この容量維持率が８０％以下となる電池の発生個数で判定した。なお、５０サイクル目の放電容量を電池容量とし、試験は各２０個の電池を作製して行った。この個数が少ないほど、充放電サイクル特性に優れることを示す。
（実施例１）
（バインダー組成物の製造）
攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ａ）に、イオン交換水５０部、乳化剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部を仕込み十分攪拌した後、７０℃とし、過硫酸カリウム０．５部を３％過硫酸カリウム水溶液で添加した。また別の攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ｂ）にイオン交換水５５部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部、炭酸ナトリウム０．２部、ｔ−ドデシルメルカプタン１．５部、１，３−ブタジエン４５部、スチレン３０部、メチルメタクリレート１５部、アクリロニトリル６部、アクリルアミド１．５部、イタコン酸２．５部を仕込み、十分攪拌し調製して得たエマルジョン水溶液を、容器（Ａ）に４時間に渡って連続的に滴下した。重合転化率が９０％に達したところで反応温度を８０℃とし更に３時間反応を実施した後、冷却して反応を停止し、バインダーを含む水系分散液を得た。なお、重合転化率は９６．５％であった。
（バインダー組成物の製造）
攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ａ）に、イオン交換水５０部、乳化剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部を仕込み十分攪拌した後、７０℃とし、過硫酸カリウム０．５部を３％過硫酸カリウム水溶液で添加した。また別の攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ｂ）にイオン交換水５５部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部、炭酸ナトリウム０．２部、ｔ−ドデシルメルカプタン１．５部、１，３−ブタジエン４５部、スチレン３０部、メチルメタクリレート１５部、アクリロニトリル６部、アクリルアミド１．５部、イタコン酸２．５部を仕込み、十分攪拌し調製して得たエマルジョン水溶液を、容器（Ａ）に４時間に渡って連続的に滴下した。重合転化率が９０％に達したところで反応温度を８０℃とし更に３時間反応を実施した後、冷却して反応を停止し、バインダーを含む水系分散液を得た。なお、重合転化率は９６．５％であった。
（スチームストリッピング Ａ法）
次いで、該水系分散液に５％水酸化ナトリウム水溶液を添加し、ｐＨ８に調整後、適量の消泡剤を添加した。次に蒸発タンク（缶）の内容積の半分となるよう、該水系分散液を仕込み、攪拌混合し、図１に示すフローにしたがって、外部熱交換器により蒸発タンク内の水系分散液を８０℃まで加熱した。そして、蒸発タンク内を１５０ｔｏｒｒまで減圧にしながら、１１０℃（飽和温度）のスチームを１２００ｋｇ/Ｈｒで吹き込み、スチームストリッピングを行いながら濃縮を行ない、該水系分散液中の未反応単量体および遊離したｔ−ドデシルメルカプタンを除去した。その後、イオン交換水で固形分濃度調整を行いながら、２００メッシュ（目開 約７７μｍ）のステンレス製金網で該水系分散液をろ過し、固形分濃度４０％のバインダー組成物を得た。バインダー組成物中の遊離したｔ−ドデシルメルカプタンの含有量は、バインダー１００重量部に対し１０ｐｐｍであった。また、バインダー組成物中のブタジエンの含有量は０ｐｐｍ、スチレンの含有量は１５０ｐｐｍであった。なお、ストリッピングの際の処理時間は、１０時間であった。
次いで、該水系分散液に５％水酸化ナトリウム水溶液を添加し、ｐＨ８に調整後、適量の消泡剤を添加した。次に蒸発タンク（缶）の内容積の半分となるよう、該水系分散液を仕込み、攪拌混合し、図１に示すフローにしたがって、外部熱交換器により蒸発タンク内の水系分散液を８０℃まで加熱した。そして、蒸発タンク内を１５０ｔｏｒｒまで減圧にしながら、１１０℃（飽和温度）のスチームを１２００ｋｇ/Ｈｒで吹き込み、スチームストリッピングを行いながら濃縮を行ない、該水系分散液中の未反応単量体および遊離したｔ−ドデシルメルカプタンを除去した。その後、イオン交換水で固形分濃度調整を行いながら、２００メッシュ（目開 約７７μｍ）のステンレス製金網で該水系分散液をろ過し、固形分濃度４０％のバインダー組成物を得た。バインダー組成物中の遊離したｔ−ドデシルメルカプタンの含有量は、バインダー１００重量部に対し１０ｐｐｍであった。また、バインダー組成物中のブタジエンの含有量は０ｐｐｍ、スチレンの含有量は１５０ｐｐｍであった。なお、ストリッピングの際の処理時間は、１０時間であった。
（二次電池負極用スラリー組成物の製造）
増粘剤として、カルボキシメチルセルロース（ＣＭＣ、第一工業製薬株式会社製「ＢＳＨ−１２」）を用いた。増粘剤の重合度は、１７００、エーテル化度は０．６５であった。
増粘剤として、カルボキシメチルセルロース（ＣＭＣ、第一工業製薬株式会社製「ＢＳＨ−１２」）を用いた。増粘剤の重合度は、１７００、エーテル化度は０．６５であった。
ディスパー付きのプラネタリーミキサーに、負極活物質として人造黒鉛（平均粒子径：２４．５μｍ、黒鉛層間距離（Ｘ線回折法による（００２）面の面間隔（ｄ値））：０．３５４ｎｍ）を１００部、上記増粘剤の１％水溶液１部をそれぞれ加え、イオン交換水で固形分濃度５５％に調整した後、２５℃で６０分混合した。次に、イオン交換水で固形分濃度５２％に調整した後、さらに２５℃で１５分混合し混合液を得た。
上記混合液に、上記バインダー組成物を１部（固形分基準）、及びイオン交換水を入れ、最終固形分濃度４２％となるように調整し、さらに１０分間混合した。これを減圧下で脱泡処理して流動性の良い二次電池負極用スラリー組成物を得た。
（電池の製造）
上記二次電池負極用スラリー組成物を、コンマコーターで、厚さ２０μｍの銅箔の上に、乾燥後の膜厚が２００μｍ程度になるように塗布し、２分間乾燥（０．５ｍ／分の速度、６０℃）し、２分間加熱処理（１２０℃）して電極原反を得た。この電極原反をロールプレスで圧延して負極活物質層の厚みが８０μｍの二次電池負極を得た。負極のピール強度の評価結果を表１に示す。
上記二次電池負極用スラリー組成物を、コンマコーターで、厚さ２０μｍの銅箔の上に、乾燥後の膜厚が２００μｍ程度になるように塗布し、２分間乾燥（０．５ｍ／分の速度、６０℃）し、２分間加熱処理（１２０℃）して電極原反を得た。この電極原反をロールプレスで圧延して負極活物質層の厚みが８０μｍの二次電池負極を得た。負極のピール強度の評価結果を表１に示す。
上記負極を直径１５ｍｍの円盤状に切り抜き、この負極の負極活物質層面側に直径１８ｍｍ、厚さ２５μｍの円盤状のポリプロピレン製多孔膜からなるセパレーター、正極として用いる金属リチウム、エキスパンドメタルを順に積層し、これをポリプロピレン製パッキンを設置したステンレス鋼製のコイン型外装容器（直径２０ｍｍ、高さ１．８ｍｍ、ステンレス鋼厚さ０．２５ｍｍ）中に収納した。この容器中に電解液を空気が残らないように注入し、ポリプロピレン製パッキンを介して外装容器に厚さ０．２ｍｍのステンレス鋼のキャップをかぶせて固定し、電池缶を封止して、直径２０ｍｍ、厚さ約２ｍｍのハーフセル（二次電池）を作製した。
なお、電解液としてはエチレンカーボネート（ＥＣ）とジエチルカーボネート（ＤＥＣ）とをＥＣ：ＤＥＣ＝１：２（２０℃での容積比）で混合してなる混合溶媒にＬｉＰＦ６を１モル／リットルの濃度で溶解させた溶液を用いた。このハーフセルの性能の評価結果を表１に示す。
（実施例２）
攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器に、スチレン４７部、１，３−ブタジエン５０部、メタクリル酸１．５部、アクリル酸１．５部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム４部、イオン交換水１５０部、連鎖移動剤としてｔ−ドデシルメルカプタン０．４部、重合開始剤として過硫酸カリウム０．５部を入れ、十分に攪拌した後、５０℃に加温して重合を開始した。重合転化率が９６％になった時点で冷却し反応を停止して、バインダーを含む水系分散液を得た。
攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器に、スチレン４７部、１，３−ブタジエン５０部、メタクリル酸１．５部、アクリル酸１．５部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム４部、イオン交換水１５０部、連鎖移動剤としてｔ−ドデシルメルカプタン０．４部、重合開始剤として過硫酸カリウム０．５部を入れ、十分に攪拌した後、５０℃に加温して重合を開始した。重合転化率が９６％になった時点で冷却し反応を停止して、バインダーを含む水系分散液を得た。
上記バインダーを含む水系分散液を用いたこと以外は、実施例１と同様の操作を行って、バインダー組成物を得、スラリー組成物、負極及びハーフセルを作製し、評価を行った。結果を表１に示す。なお、バインダー組成物中の遊離したｔ−ドデシルメルカプタンの含有量は、バインダー１００重量部に対し８ｐｐｍであった。また、バインダー組成物中のブタジエンの含有量は１ｐｐｍ、スチレンの含有量は２１０ｐｐｍであった。なお、ストリッピングの際の処理時間は、１０時間であった。
（実施例３）
バインダーを含む水系分散液のスチームストリッピングについて、以下の方法でスチームストリッピング（スチームストリッピング Ｂ法）を行ったこと以外は、実施例２と同様の操作を行って、バインダー組成物を得、スラリー組成物、負極及びハーフセルを作製し、評価を行った。結果を表１に示す。
バインダーを含む水系分散液のスチームストリッピングについて、以下の方法でスチームストリッピング（スチームストリッピング Ｂ法）を行ったこと以外は、実施例２と同様の操作を行って、バインダー組成物を得、スラリー組成物、負極及びハーフセルを作製し、評価を行った。結果を表１に示す。
（スチームストリッピング Ｂ法）
該水系分散液に５％水酸化ナトリウム水溶液を添加し、ｐＨ８に調整後、適量の消泡剤を添加した。次に蒸発タンク（缶）の内容積の半分となるよう、該水系分散液を仕込み、攪拌混合し、図１に示すフローにしたがって、外部熱交換器により蒸発タンク内の水系分散液を９０℃まで加熱した。そして、蒸発タンク内を１５０ｔｏｒｒまで減圧にしながら、１３０℃（飽和温度）のスチームを１５００ｋｇ/Ｈｒで吹き込み、スチームストリッピングを行いながら濃縮を行ない、該水系分散液中の未反応単量体および遊離したｔ−ドデシルメルカプタンを除去した。その後、イオン交換水で固形分濃度調整を行いながら、２００メッシュ（目開 約７７μｍ）のステンレス製金網で該水系分散液をろ過して、固形分濃度４０％のバインダー組成物を得た。バインダー組成物中の遊離したｔ−ドデシルメルカプタンの含有量は、バインダー１００重量部に対し３ｐｐｍであった。また、バインダー組成物中のブタジエンの含有量は０ｐｐｍ、スチレンの含有量は５０ｐｐｍであった。なお、ストリッピングの際の処理時間は、８時間であった。
該水系分散液に５％水酸化ナトリウム水溶液を添加し、ｐＨ８に調整後、適量の消泡剤を添加した。次に蒸発タンク（缶）の内容積の半分となるよう、該水系分散液を仕込み、攪拌混合し、図１に示すフローにしたがって、外部熱交換器により蒸発タンク内の水系分散液を９０℃まで加熱した。そして、蒸発タンク内を１５０ｔｏｒｒまで減圧にしながら、１３０℃（飽和温度）のスチームを１５００ｋｇ/Ｈｒで吹き込み、スチームストリッピングを行いながら濃縮を行ない、該水系分散液中の未反応単量体および遊離したｔ−ドデシルメルカプタンを除去した。その後、イオン交換水で固形分濃度調整を行いながら、２００メッシュ（目開 約７７μｍ）のステンレス製金網で該水系分散液をろ過して、固形分濃度４０％のバインダー組成物を得た。バインダー組成物中の遊離したｔ−ドデシルメルカプタンの含有量は、バインダー１００重量部に対し３ｐｐｍであった。また、バインダー組成物中のブタジエンの含有量は０ｐｐｍ、スチレンの含有量は５０ｐｐｍであった。なお、ストリッピングの際の処理時間は、８時間であった。
（実施例４）
攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ａ）に、イオン交換水５０部、乳化剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部を仕込み十分攪拌した後、７０℃とし、過硫酸カリウム０．５部分を３％過硫酸カリウム水溶液で添加した。また別の攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ｂ）にイオン交換水５５部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部、炭酸ナトリウム０．２部、ｔ−ドデシルメルカプタン０．５部、α−メチルスチレンダイマー１．５部、１，３−ブタジエン５５部、スチレン２０部、メチルメタクリレート６部、メタクリロニトリル１５部、アクリルアミド２部、イタコン酸１．０部、β−ヒドロキシエチルアクリレート１．０部を仕込み、十分攪拌し調製して得たエマルジョン水溶液を、容器（Ａ）に４時間に渡って連続的に滴下した。重合転化率が９０％に達したところで反応温度を８０℃とし更に３時間反応を実施した後、冷却して反応を停止し、バインダーを含む水系分散液を得た。なお、重合転化率は９７．４％であった。
攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ａ）に、イオン交換水５０部、乳化剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部を仕込み十分攪拌した後、７０℃とし、過硫酸カリウム０．５部分を３％過硫酸カリウム水溶液で添加した。また別の攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ｂ）にイオン交換水５５部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部、炭酸ナトリウム０．２部、ｔ−ドデシルメルカプタン０．５部、α−メチルスチレンダイマー１．５部、１，３−ブタジエン５５部、スチレン２０部、メチルメタクリレート６部、メタクリロニトリル１５部、アクリルアミド２部、イタコン酸１．０部、β−ヒドロキシエチルアクリレート１．０部を仕込み、十分攪拌し調製して得たエマルジョン水溶液を、容器（Ａ）に４時間に渡って連続的に滴下した。重合転化率が９０％に達したところで反応温度を８０℃とし更に３時間反応を実施した後、冷却して反応を停止し、バインダーを含む水系分散液を得た。なお、重合転化率は９７．４％であった。
上記バインダーを含む水系分散液を用いたこと以外は、実施例３と同様にスチームストリッピング（Ｂ法）を行って、バインダー組成物を得、スラリー組成物、負極及びハーフセルを作製し、評価を行った。結果を表１に示す。なお、バインダー組成物中の遊離したｔ−ドデシルメルカプタンの含有量は、バインダー１００重量部に対し８ｐｐｍであった。また、バインダー組成物中のブタジエンの含有量は３ｐｐｍ、スチレンの含有量は３０ｐｐｍであった。なお、ストリッピングの処理時間は、８時間であった。
（実施例５）
攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ａ）に、イオン交換水５０部、乳化剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部を仕込み十分攪拌した後、７０℃とし、過硫酸カリウム０．５部分を３％過硫酸カリウム水溶液で添加した。また別の攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ｂ）にイオン交換水５５部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部、炭酸ナトリウム０．２部、ｔ−ドデシルメルカプタン０．５部、α−メチルスチレンダイマー０．５部、１，３−ブタジエン４５部、スチレン１８部、メチルメタクリレート８部、アクリロニトリル２５部、アクリルアミド１．０部、イタコン酸１．５部、アクリル酸１．５部を仕込み、十分攪拌し調製して得たエマルジョン水溶液を、容器（Ａ）に４時間に渡って連続的に滴下した。重合転化率が９０％に達したところで反応温度を８０℃とし更に３時間反応を実施した後、冷却して反応を停止し、バインダーを含む水系分散液を得た。なお、重合転化率は９６．８％であった。
攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ａ）に、イオン交換水５０部、乳化剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部を仕込み十分攪拌した後、７０℃とし、過硫酸カリウム０．５部分を３％過硫酸カリウム水溶液で添加した。また別の攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ｂ）にイオン交換水５５部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部、炭酸ナトリウム０．２部、ｔ−ドデシルメルカプタン０．５部、α−メチルスチレンダイマー０．５部、１，３−ブタジエン４５部、スチレン１８部、メチルメタクリレート８部、アクリロニトリル２５部、アクリルアミド１．０部、イタコン酸１．５部、アクリル酸１．５部を仕込み、十分攪拌し調製して得たエマルジョン水溶液を、容器（Ａ）に４時間に渡って連続的に滴下した。重合転化率が９０％に達したところで反応温度を８０℃とし更に３時間反応を実施した後、冷却して反応を停止し、バインダーを含む水系分散液を得た。なお、重合転化率は９６．８％であった。
上記バインダーを含む水系分散液を用いたこと以外は、実施例１と同様の操作を行って、バインダー組成物を得、スラリー組成物、負極及びハーフセルを作製し、評価を行った。結果を表１に示す。なお、バインダー組成物中の遊離したｔ−ドデシルメルカプタンの含有量は、バインダー１００重量部に対し３ｐｐｍであった。また、バインダー組成物中のブタジエンの含有量は２ｐｐｍ、スチレンの含有量は１２０ｐｐｍであった。なお、ストリッピングの際の処理時間は、６時間であった。
（実施例６）
攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ａ）に、イオン交換水５０部、乳化剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部を仕込み十分攪拌した後、７０℃とし、過硫酸カリウム０．５部分を３％過硫酸カリウム水溶液で添加した。また別の攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ｂ）にイオン交換水５５部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部、炭酸ナトリウム０．２部、ｔ−ドデシルメルカプタン０．５部、１，３−ブタジエン３０部、スチレン６０部、メチルメタクリレート４部、メタクリロニトリル１．０部、メタクリルアミド１．０部、フマル酸１．０部、メタクリル酸１．０部、アクリル酸１．０部、β−ヒドロキシエチルメタクリレート１．０部を仕込み、十分攪拌し調製して得たエマルジョン水溶液を、容器（Ａ）に４時間に渡って連続的に滴下した。重合転化率が９０％に達したところで反応温度を８０℃とし更に３時間反応を実施した後、冷却して反応を停止し、バインダーを含む水系分散液を得た。なお、重合転化率は９６．２％であった。
攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ａ）に、イオン交換水５０部、乳化剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部を仕込み十分攪拌した後、７０℃とし、過硫酸カリウム０．５部分を３％過硫酸カリウム水溶液で添加した。また別の攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ｂ）にイオン交換水５５部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部、炭酸ナトリウム０．２部、ｔ−ドデシルメルカプタン０．５部、１，３−ブタジエン３０部、スチレン６０部、メチルメタクリレート４部、メタクリロニトリル１．０部、メタクリルアミド１．０部、フマル酸１．０部、メタクリル酸１．０部、アクリル酸１．０部、β−ヒドロキシエチルメタクリレート１．０部を仕込み、十分攪拌し調製して得たエマルジョン水溶液を、容器（Ａ）に４時間に渡って連続的に滴下した。重合転化率が９０％に達したところで反応温度を８０℃とし更に３時間反応を実施した後、冷却して反応を停止し、バインダーを含む水系分散液を得た。なお、重合転化率は９６．２％であった。
上記バインダーを含む水系分散液を用いたこと以外は、実施例１と同様の操作を行って、バインダー組成物、スラリー組成物、負極及びハーフセルを作製し、評価を行った。結果を表１に示す。なお、バインダー組成物中の遊離したｔ−ドデシルメルカプタンの含有量は、バインダー１００重量部に対し５ｐｐｍであった。また、バインダー組成物中のブタジエンの含有量は０ｐｐｍ、スチレンの含有量は３３０ｐｐｍであった。なお、ストリッピングの際の処理時間は、１０時間であった。
（実施例７）
スチームストリッピングＡ法において、処理時間を６時間とした以外は、実施例1と同様の操作を行ってバインダー組成物を得、スラリー組成物、負極及びハーフセルを作製し、評価を行った。結果を表１に示す。バインダー組成物中の遊離したｔ−ドデシルメルカプタンの含有量は、バインダー１００重量部に対し３２ｐｐｍであった。また、バインダー組成物中のブタジエンの含有量は４ｐｐｍであり、スチレンの含有量は２８０ｐｐｍであった。
スチームストリッピングＡ法において、処理時間を６時間とした以外は、実施例1と同様の操作を行ってバインダー組成物を得、スラリー組成物、負極及びハーフセルを作製し、評価を行った。結果を表１に示す。バインダー組成物中の遊離したｔ−ドデシルメルカプタンの含有量は、バインダー１００重量部に対し３２ｐｐｍであった。また、バインダー組成物中のブタジエンの含有量は４ｐｐｍであり、スチレンの含有量は２８０ｐｐｍであった。
（実施例８）
スチームストリッピングＡ法において、処理時間を５時間とした以外は、実施例２と同様の操作を行ってバインダー組成物を得、スラリー組成物、負極及びハーフセルを作製し、評価を行った。結果を表１に示す。バインダー組成物中の遊離したｔ−ドデシルメルカプタンの含有量は、バインダー１００重量部に対し８ｐｐｍであった。また、バインダー組成物中のブタジエンの含有量は３ｐｐｍであり、スチレンの含有量は８００ｐｐｍであった。
スチームストリッピングＡ法において、処理時間を５時間とした以外は、実施例２と同様の操作を行ってバインダー組成物を得、スラリー組成物、負極及びハーフセルを作製し、評価を行った。結果を表１に示す。バインダー組成物中の遊離したｔ−ドデシルメルカプタンの含有量は、バインダー１００重量部に対し８ｐｐｍであった。また、バインダー組成物中のブタジエンの含有量は３ｐｐｍであり、スチレンの含有量は８００ｐｐｍであった。
（実施例９）
バインダーを含む水系分散液のスチームストリピングについて、以下の方法でスチームストリッピング（スチームストリッピング Ｃ法）を行ったこと以外は、実施例１と同様の操作を行って、バインダー組成物を得、スラリー組成物、負極及びハーフセルを作製し、評価を行った。結果を表１に示す。バインダー組成物中の遊離したｔ−ドデシルメルカプタンの含有量は、バインダー１００重量部に対し４０ｐｐｍであった。また、バインダー組成物中のブタジエンの含有量は３ｐｐｍであり、スチレンの含有量は９５０ｐｐｍであった。
バインダーを含む水系分散液のスチームストリピングについて、以下の方法でスチームストリッピング（スチームストリッピング Ｃ法）を行ったこと以外は、実施例１と同様の操作を行って、バインダー組成物を得、スラリー組成物、負極及びハーフセルを作製し、評価を行った。結果を表１に示す。バインダー組成物中の遊離したｔ−ドデシルメルカプタンの含有量は、バインダー１００重量部に対し４０ｐｐｍであった。また、バインダー組成物中のブタジエンの含有量は３ｐｐｍであり、スチレンの含有量は９５０ｐｐｍであった。
（スチームストリッピング Ｃ法）
実施例１で得た該水系分散液に５％水酸化ナトリウム水溶液を添加し、ｐＨ８に調整後、適量の消泡剤を添加した。次に蒸発タンク（缶）の内容積の半分となるよう、該水系分散液を仕込み、攪拌混合し、図１に示すフローにしたがって、外部熱交換器により蒸発タンク内の水系分散液を９５℃まで加熱した。そして蒸発タンク（缶）を減圧とせず、１１０℃（飽和温度）のスチームを１０００ｋｇ/Ｈｒで吹き込みながら、タンク内を通気させながら、スチームストリッピングを行い、該水系分散液中の未反応単量体および遊離したｔ−ドデシルメルカプタンを除去した。その後、２００メッシュ（目開 約７７μｍ）のステンレス製金網で該水系分散液をろ過し、固形分濃度２５％のバインダー組成物を得た。なおストリッピングの際の処理時間は、１０時間とした。
実施例１で得た該水系分散液に５％水酸化ナトリウム水溶液を添加し、ｐＨ８に調整後、適量の消泡剤を添加した。次に蒸発タンク（缶）の内容積の半分となるよう、該水系分散液を仕込み、攪拌混合し、図１に示すフローにしたがって、外部熱交換器により蒸発タンク内の水系分散液を９５℃まで加熱した。そして蒸発タンク（缶）を減圧とせず、１１０℃（飽和温度）のスチームを１０００ｋｇ/Ｈｒで吹き込みながら、タンク内を通気させながら、スチームストリッピングを行い、該水系分散液中の未反応単量体および遊離したｔ−ドデシルメルカプタンを除去した。その後、２００メッシュ（目開 約７７μｍ）のステンレス製金網で該水系分散液をろ過し、固形分濃度２５％のバインダー組成物を得た。なおストリッピングの際の処理時間は、１０時間とした。
（比較例１）
バインダー組成物の製造の際のｔ−ドデシルメルカプタンの含有量を１．２部とし、スチームストリッピング処理を行わずバインダー組成物を得たこと以外は、実施例１と同様の操作を行ってバインダー組成物を得、スラリー組成物、負極及びハーフセルを作製し、評価を行った。結果を表１に示す。バインダー組成物中の遊離したｔ−ドデシルメルカプタンの含有量は、バインダー１００重量部に対し６０ｐｐｍであった。また、バインダー組成物中のブタジエンの含有量は７０ｐｐｍであり、スチレンの含有量は７８００ｐｐｍであった。
バインダー組成物の製造の際のｔ−ドデシルメルカプタンの含有量を１．２部とし、スチームストリッピング処理を行わずバインダー組成物を得たこと以外は、実施例１と同様の操作を行ってバインダー組成物を得、スラリー組成物、負極及びハーフセルを作製し、評価を行った。結果を表１に示す。バインダー組成物中の遊離したｔ−ドデシルメルカプタンの含有量は、バインダー１００重量部に対し６０ｐｐｍであった。また、バインダー組成物中のブタジエンの含有量は７０ｐｐｍであり、スチレンの含有量は７８００ｐｐｍであった。
（比較例２）
攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ａ）に、イオン交換水５０部、乳化剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部を仕込み十分攪拌した後、７０℃とし、過硫酸カリウム０．５部分を３％過硫酸カリウム水溶液で添加した。また別の攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ｂ）にイオン交換水５５部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部、炭酸ナトリウム０．２部、ｔ−ドデシルメルカプタン０．５部、α−メチルスチレンダイマー１．５部、１，３−ブタジエン６５部、スチレン２０部、メチルメタクリレート６部、メタクリロニトリル５．０部、アクリルアミド１．０部、β−ヒドロキシエチルアクリレート１．０部、イタコン酸１．０部、アクリル酸１．０部を仕込み、十分攪拌し調製して得たエマルジョン水溶液を、容器（Ａ）に４時間に渡って連続的に滴下した。重合転化率が９０％に達したところで反応温度を８０℃とし更に３時間反応を実施した後、冷却して反応を停止し、バインダーを含む水系分散液を得た。なお、重合転化率は９７．５％であった。
攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ａ）に、イオン交換水５０部、乳化剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部を仕込み十分攪拌した後、７０℃とし、過硫酸カリウム０．５部分を３％過硫酸カリウム水溶液で添加した。また別の攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ｂ）にイオン交換水５５部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部、炭酸ナトリウム０．２部、ｔ−ドデシルメルカプタン０．５部、α−メチルスチレンダイマー１．５部、１，３−ブタジエン６５部、スチレン２０部、メチルメタクリレート６部、メタクリロニトリル５．０部、アクリルアミド１．０部、β−ヒドロキシエチルアクリレート１．０部、イタコン酸１．０部、アクリル酸１．０部を仕込み、十分攪拌し調製して得たエマルジョン水溶液を、容器（Ａ）に４時間に渡って連続的に滴下した。重合転化率が９０％に達したところで反応温度を８０℃とし更に３時間反応を実施した後、冷却して反応を停止し、バインダーを含む水系分散液を得た。なお、重合転化率は９７．５％であった。
上記バインダーを含む水系分散液を用いたこと以外は、実施例１と同様の操作を行ってバインダー組成物を得、スラリー組成物、負極及びハーフセルを作製し、評価を行った。結果を表１に示す。なお、バインダー組成物中の遊離したｔ−ドデシルメルカプタンの含有量は、バインダー１００重量部に対し１５ｐｐｍであった。また、バインダー組成物中のブタジエンの含有量は８ｐｐｍ、スチレンの含有量は２５０ｐｐｍであった。なお、ストリッピングの際の処理時間は、１０時間であった。
（比較例３）
攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ａ）に、イオン交換水５０部、乳化剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部を仕込み十分攪拌した後、７０℃とし、過硫酸カリウム０．５部分を３％過硫酸カリウム水溶液で添加した。また別の攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ｂ）にイオン交換水５５部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部、炭酸ナトリウム０．２部、α−メチルスチレンダイマー２．０部、１，３−ブタジエン５５部、スチレン４２部、メタクリル酸１．５部、アクリル酸１．５部を仕込み、十分攪拌し調製して得たエマルジョン水溶液を、容器（Ａ）に４時間に渡って連続的に滴下した。重合転化率が９０％に達したところで反応温度を８０℃とし更に３時間反応を実施した後、冷却して反応を停止し、バインダーを含む水系分散液を得た。なお、重合転化率は９２．１％であり、反応容器内壁、攪拌翼に凝集物付着（スケール）が見られた。
攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ａ）に、イオン交換水５０部、乳化剤としてドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部を仕込み十分攪拌した後、７０℃とし、過硫酸カリウム０．５部分を３％過硫酸カリウム水溶液で添加した。また別の攪拌機付き５ＭＰａ耐圧容器（Ｂ）にイオン交換水５５部、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム０．２部、炭酸ナトリウム０．２部、α−メチルスチレンダイマー２．０部、１，３−ブタジエン５５部、スチレン４２部、メタクリル酸１．５部、アクリル酸１．５部を仕込み、十分攪拌し調製して得たエマルジョン水溶液を、容器（Ａ）に４時間に渡って連続的に滴下した。重合転化率が９０％に達したところで反応温度を８０℃とし更に３時間反応を実施した後、冷却して反応を停止し、バインダーを含む水系分散液を得た。なお、重合転化率は９２．１％であり、反応容器内壁、攪拌翼に凝集物付着（スケール）が見られた。
上記バインダーを含む水系分散液を用いたこと以外は、実施例１と同様の操作を行って、バインダー組成物、スラリー組成物、負極及びハーフセルを作製し、評価を行った。結果を表１に示す。なお、バインダー組成物中に、遊離したｔ−ドデシルメルカプタンは検出されず、バインダー１００重量部に対し０ｐｐｍであった。また、バインダー組成物中のブタジエンの含有量は２ｐｐｍ、スチレンの含有量は４０ｐｐｍであった。なお、ストリッピングの際の処理時間は、１０時間であった。
表１の結果から、以下のことがいえる。
脂肪族共役ジエン系単量体単位２０〜６０重量％、エチレン系不飽和カルボン酸単量体単位１〜１０重量％、及びこれらと共重合可能な他の単量体単位３０〜７９重量％からなるバインダーと、該バインダー１００重量部に対し、０．５〜５０ｐｐｍの遊離したアルキルメルカプタンとを含有する二次電池負極用バインダー組成物を用いることで、耐電解液性が良好な負極を得ることができ、充放電サイクル特性の良好な二次電池を得ることができる。
脂肪族共役ジエン系単量体単位２０〜６０重量％、エチレン系不飽和カルボン酸単量体単位１〜１０重量％、及びこれらと共重合可能な他の単量体単位３０〜７９重量％からなるバインダーと、該バインダー１００重量部に対し、０．５〜５０ｐｐｍの遊離したアルキルメルカプタンとを含有する二次電池負極用バインダー組成物を用いることで、耐電解液性が良好な負極を得ることができ、充放電サイクル特性の良好な二次電池を得ることができる。
１ 円筒型槽型蒸発タンク（水系分散液処理容器）
２ スチームノズル
３ 水系分散液 循環ポンプ
４ 水系分散液 加熱用外部熱交換器
５ 水系分散液 循環ライン（回路）
６ 凝縮器
７ 凝縮水受器
８ 真空配管
９ 撹拌機
１０ 撹拌翼
１１ 重合体水系分散液
２ スチームノズル
３ 水系分散液 循環ポンプ
４ 水系分散液 加熱用外部熱交換器
５ 水系分散液 循環ライン（回路）
６ 凝縮器
７ 凝縮水受器
８ 真空配管
９ 撹拌機
１０ 撹拌翼
１１ 重合体水系分散液
Claims (7)
- 脂肪族共役ジエン系単量体単位２０〜６０重量％、エチレン系不飽和カルボン酸単量体単位１〜１０重量％、及びこれらと共重合可能な他の単量体単位３０〜７９重量％からなるバインダーと、該バインダー１００重量部に対し、０．５〜５０ｐｐｍの遊離したアルキルメルカプタンとを含有する二次電池負極用バインダー組成物。
- 前記他の単量体単位が芳香族ビニル系単量体単位であり、前記脂肪族共役ジエン系単量体を５０ｐｐｍ以下、及び前記芳香族ビニル系単量体を１０００ｐｐｍ以下含む請求項１に記載の二次電池負極用バインダー組成物。
- 請求項１または２に記載の二次電池負極用バインダー組成物及び負極活物質を含有してなる二次電池負極用スラリー組成物。
- 請求項３に記載の二次電池負極用スラリー組成物を集電体上に塗布、乾燥してなる二次電池負極。
- 正極、負極、セパレーター及び電解液を備えてなる二次電池であって、前記負極が請求項４に記載の二次電池負極である二次電池。
- 脂肪族共役ジエン系単量体２０〜６０重量％、エチレン系不飽和カルボン酸単量体１〜１０重量％、及びこれらと共重合可能な他の単量体３０〜７９重量％からなる単量体組成物を、該単量体組成物１００重量部に対し０．１〜５．０重量部のアルキルメルカプタンの存在下、水系溶媒中で重合し、得られた重合体からなるバインダーを含む水系分散液を得る工程と、該水系分散液をストリッピングし、遊離したアルキルメルカプタンの含有量を、該バインダー１００重量部に対し０．５〜５０ｐｐｍにするストリッピング工程とを含む二次電池負極用バインダー組成物の製造方法。
- 前記他の単量体が芳香族ビニル系単量体であり、ストリッピング工程が、脂肪族共役ジエン系単量体を５０ｐｐｍ以下、及び前記芳香族ビニル単量体を１０００ｐｐｍ以下にする工程である請求項６に記載の二次電池負極用バインダー組成物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2010072672A JP5955496B2 (ja) | 2010-03-26 | 2010-03-26 | 二次電池負極用バインダー組成物、二次電池負極用スラリー組成物、二次電池用負極、二次電池及び二次電池負極用バインダー組成物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2010072672A JP5955496B2 (ja) | 2010-03-26 | 2010-03-26 | 二次電池負極用バインダー組成物、二次電池負極用スラリー組成物、二次電池用負極、二次電池及び二次電池負極用バインダー組成物の製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2014260271A Division JP6256329B2 (ja) | 2014-12-24 | 2014-12-24 | 二次電池負極用バインダー組成物、二次電池負極用スラリー組成物、二次電池用負極、二次電池及び二次電池負極用バインダー組成物の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2011204573A true JP2011204573A (ja) | 2011-10-13 |
| JP5955496B2 JP5955496B2 (ja) | 2016-07-20 |
Family
ID=44881016
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2010072672A Active JP5955496B2 (ja) | 2010-03-26 | 2010-03-26 | 二次電池負極用バインダー組成物、二次電池負極用スラリー組成物、二次電池用負極、二次電池及び二次電池負極用バインダー組成物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5955496B2 (ja) |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013146548A1 (ja) * | 2012-03-26 | 2013-10-03 | 日本ゼオン株式会社 | 二次電池負極用複合粒子、その用途及び製造方法、並びにバインダー組成物 |
| JP2014026962A (ja) * | 2012-06-18 | 2014-02-06 | Jsr Corp | 蓄電デバイス用電極、電極用スラリー、電極用バインダー組成物、および蓄電デバイス |
| WO2014136196A1 (ja) * | 2013-03-05 | 2014-09-12 | ユニチカ株式会社 | 二次電池負極用水系バインダー液、およびこれを用いてなる二次電池負極用水系ペースト、二次電池負極、二次電池 |
| WO2014192238A1 (ja) | 2013-05-29 | 2014-12-04 | 日本ゼオン株式会社 | リチウムイオン二次電池正極用スラリー組成物、リチウムイオン二次電池用正極の製造方法、リチウムイオン二次電池用正極およびリチウムイオン二次電池 |
| KR20150093803A (ko) | 2013-01-21 | 2015-08-18 | 쇼와 덴코 가부시키가이샤 | 리튬 이온 이차 전지 전극용 바인더, 슬러리, 전극, 및 리튬 이온 이차 전지 |
| JP2017117597A (ja) * | 2015-12-22 | 2017-06-29 | 日本ゼオン株式会社 | 非水系二次電池電極用バインダー組成物の製造方法、非水系二次電池電極用スラリー組成物の製造方法、非水系二次電池用電極の製造方法、および非水系二次電池の製造方法 |
| WO2017141791A1 (ja) * | 2016-02-17 | 2017-08-24 | 日本ゼオン株式会社 | 非水系二次電池電極用バインダー組成物、非水系二次電池電極用スラリー組成物、非水系二次電池用電極および非水系二次電池 |
| WO2017155059A1 (ja) * | 2016-03-10 | 2017-09-14 | 日本ゼオン株式会社 | 非水系二次電池電極用バインダー、非水系二次電池電極用スラリー、非水系二次電池用電極、および非水系二次電池 |
| JP2019099584A (ja) * | 2017-11-28 | 2019-06-24 | Dic株式会社 | ランダム共重合体及びこれを含有する負極 |
| WO2020137594A1 (ja) * | 2018-12-27 | 2020-07-02 | 日本ゼオン株式会社 | 二次電池電極用バインダー組成物、二次電池電極用導電材ペースト組成物、二次電池電極用スラリー組成物、二次電池用電極、及び二次電池 |
| KR20200116949A (ko) | 2018-02-09 | 2020-10-13 | 쇼와 덴코 가부시키가이샤 | 비수계 전지 전극용 슬러리, 그리고 비수계 전지 전극 및 비수계 전지의 제조 방법 |
| JP2021122751A (ja) * | 2020-01-31 | 2021-08-30 | 東洋インキＳｃホールディングス株式会社 | 分散剤、導電材分散体、及び電極膜用スラリー |
| US20210399330A1 (en) * | 2015-08-24 | 2021-12-23 | Sumitomo Metal Mining Co., Ltd. | Nonaqueous electrolyte secondary battery positive electrode active material and method for manufacturing same, and nonaqueous electrolyte secondary battery |
| EP3154113B1 (en) * | 2014-06-04 | 2022-05-04 | Zeon Corporation | Binder composition for lithium ion secondary battery electrode-use, slurry composition for lithium ion secondary cell electrode-use, electroe for lithium secondary cell electrode-use, and lithium ion secondary cell |
| CN114573751A (zh) * | 2020-11-28 | 2022-06-03 | 比亚迪股份有限公司 | 一种锂离子电池用分散剂及其制备方法、正极浆料、正极片和锂离子电池 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05230117A (ja) * | 1991-07-15 | 1993-09-07 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 共重合体ラテックスの製造方法 |
| JPH05228339A (ja) * | 1992-02-21 | 1993-09-07 | Tdk Corp | 脱臭剤および脱臭方法 |
| JP2002319402A (ja) * | 2001-04-20 | 2002-10-31 | Nippon A & L Kk | 二次電池負極用バインダーおよび二次電池電極用組成物 |
| JP2005166756A (ja) * | 2003-11-28 | 2005-06-23 | Nippon Zeon Co Ltd | 電気化学素子用バインダー |
| JP2006260782A (ja) * | 2005-03-15 | 2006-09-28 | Jsr Corp | 二次電池電極用バインダー組成物、二次電池電極用スラリー、及び二次電池電極 |
| JP2009155558A (ja) * | 2007-12-27 | 2009-07-16 | Daikin Ind Ltd | 溶融加工性含フッ素ポリマーの製造方法 |
-
2010
- 2010-03-26 JP JP2010072672A patent/JP5955496B2/ja active Active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05230117A (ja) * | 1991-07-15 | 1993-09-07 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 共重合体ラテックスの製造方法 |
| JPH05228339A (ja) * | 1992-02-21 | 1993-09-07 | Tdk Corp | 脱臭剤および脱臭方法 |
| JP2002319402A (ja) * | 2001-04-20 | 2002-10-31 | Nippon A & L Kk | 二次電池負極用バインダーおよび二次電池電極用組成物 |
| JP2005166756A (ja) * | 2003-11-28 | 2005-06-23 | Nippon Zeon Co Ltd | 電気化学素子用バインダー |
| JP2006260782A (ja) * | 2005-03-15 | 2006-09-28 | Jsr Corp | 二次電池電極用バインダー組成物、二次電池電極用スラリー、及び二次電池電極 |
| JP2009155558A (ja) * | 2007-12-27 | 2009-07-16 | Daikin Ind Ltd | 溶融加工性含フッ素ポリマーの製造方法 |
Cited By (34)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20190157677A1 (en) * | 2012-03-26 | 2019-05-23 | Zeon Corporation | Composite particles for negative electrodes of secondary batteries, use of same, method for producing same, and binder composition |
| JPWO2013146548A1 (ja) * | 2012-03-26 | 2015-12-14 | 日本ゼオン株式会社 | 二次電池負極用複合粒子、その用途及び製造方法、並びにバインダー組成物 |
| KR20140148378A (ko) * | 2012-03-26 | 2014-12-31 | 제온 코포레이션 | 2 차 전지 부극용 복합 입자, 그 용도 및 제조 방법, 그리고 바인더 조성물 |
| WO2013146548A1 (ja) * | 2012-03-26 | 2013-10-03 | 日本ゼオン株式会社 | 二次電池負極用複合粒子、その用途及び製造方法、並びにバインダー組成物 |
| CN104254939A (zh) * | 2012-03-26 | 2014-12-31 | 日本瑞翁株式会社 | 二次电池负极用复合粒子、其用途及制造方法、以及粘合剂组合物 |
| US20150044559A1 (en) * | 2012-03-26 | 2015-02-12 | Zeon Corporation | Composite particles for negative electrodes of secondary batteries, use of same, method for producing same, and binder composition |
| KR102039034B1 (ko) * | 2012-03-26 | 2019-10-31 | 제온 코포레이션 | 2 차 전지 부극용 복합 입자, 그 용도 및 제조 방법, 그리고 바인더 조성물 |
| JP2014026962A (ja) * | 2012-06-18 | 2014-02-06 | Jsr Corp | 蓄電デバイス用電極、電極用スラリー、電極用バインダー組成物、および蓄電デバイス |
| KR20150093803A (ko) | 2013-01-21 | 2015-08-18 | 쇼와 덴코 가부시키가이샤 | 리튬 이온 이차 전지 전극용 바인더, 슬러리, 전극, 및 리튬 이온 이차 전지 |
| WO2014136196A1 (ja) * | 2013-03-05 | 2014-09-12 | ユニチカ株式会社 | 二次電池負極用水系バインダー液、およびこれを用いてなる二次電池負極用水系ペースト、二次電池負極、二次電池 |
| WO2014192238A1 (ja) | 2013-05-29 | 2014-12-04 | 日本ゼオン株式会社 | リチウムイオン二次電池正極用スラリー組成物、リチウムイオン二次電池用正極の製造方法、リチウムイオン二次電池用正極およびリチウムイオン二次電池 |
| US11552297B2 (en) | 2014-06-04 | 2023-01-10 | Zeon Corporation | Binder composition for lithium ion secondary battery electrode-use, slurry composition for lithium ion secondary battery electrode-use, electrode for lithium ion secondary battery-use, and lithium ion secondary battery |
| EP3154113B1 (en) * | 2014-06-04 | 2022-05-04 | Zeon Corporation | Binder composition for lithium ion secondary battery electrode-use, slurry composition for lithium ion secondary cell electrode-use, electroe for lithium secondary cell electrode-use, and lithium ion secondary cell |
| US20210399330A1 (en) * | 2015-08-24 | 2021-12-23 | Sumitomo Metal Mining Co., Ltd. | Nonaqueous electrolyte secondary battery positive electrode active material and method for manufacturing same, and nonaqueous electrolyte secondary battery |
| JP2017117597A (ja) * | 2015-12-22 | 2017-06-29 | 日本ゼオン株式会社 | 非水系二次電池電極用バインダー組成物の製造方法、非水系二次電池電極用スラリー組成物の製造方法、非水系二次電池用電極の製造方法、および非水系二次電池の製造方法 |
| CN108604685B (zh) * | 2016-02-17 | 2021-09-17 | 日本瑞翁株式会社 | 非水系二次电池电极用粘结剂组合物、非水系二次电池电极用浆料组合物、非水系二次电池用电极及非水系二次电池 |
| WO2017141791A1 (ja) * | 2016-02-17 | 2017-08-24 | 日本ゼオン株式会社 | 非水系二次電池電極用バインダー組成物、非水系二次電池電極用スラリー組成物、非水系二次電池用電極および非水系二次電池 |
| CN108604685A (zh) * | 2016-02-17 | 2018-09-28 | 日本瑞翁株式会社 | 非水系二次电池电极用粘结剂组合物、非水系二次电池电极用浆料组合物、非水系二次电池用电极及非水系二次电池 |
| JPWO2017141791A1 (ja) * | 2016-02-17 | 2018-12-06 | 日本ゼオン株式会社 | 非水系二次電池電極用バインダー組成物、非水系二次電池電極用スラリー組成物、非水系二次電池用電極および非水系二次電池 |
| JPWO2017155059A1 (ja) * | 2016-03-10 | 2019-01-10 | 日本ゼオン株式会社 | 非水系二次電池電極用バインダー、非水系二次電池電極用スラリー、非水系二次電池用電極、および非水系二次電池 |
| WO2017155059A1 (ja) * | 2016-03-10 | 2017-09-14 | 日本ゼオン株式会社 | 非水系二次電池電極用バインダー、非水系二次電池電極用スラリー、非水系二次電池用電極、および非水系二次電池 |
| CN108701833A (zh) * | 2016-03-10 | 2018-10-23 | 日本瑞翁株式会社 | 非水系二次电池电极用粘结剂、非水系二次电池电极用浆料、非水系二次电池用电极及非水系二次电池 |
| JP7024355B2 (ja) | 2017-11-28 | 2022-02-24 | Dic株式会社 | ランダム共重合体及びこれを含有する負極 |
| JP2019099584A (ja) * | 2017-11-28 | 2019-06-24 | Dic株式会社 | ランダム共重合体及びこれを含有する負極 |
| KR20200116949A (ko) | 2018-02-09 | 2020-10-13 | 쇼와 덴코 가부시키가이샤 | 비수계 전지 전극용 슬러리, 그리고 비수계 전지 전극 및 비수계 전지의 제조 방법 |
| WO2020137594A1 (ja) * | 2018-12-27 | 2020-07-02 | 日本ゼオン株式会社 | 二次電池電極用バインダー組成物、二次電池電極用導電材ペースト組成物、二次電池電極用スラリー組成物、二次電池用電極、及び二次電池 |
| US20220059843A1 (en) * | 2018-12-27 | 2022-02-24 | Zeon Corporation | Binder composition for secondary battery electrode, conductive material paste composition for secondary battery electrode, slurry composition for secondary battery electrode, electrode for secondary battery, and secondary battery |
| CN113166330A (zh) * | 2018-12-27 | 2021-07-23 | 日本瑞翁株式会社 | 二次电池电极用粘结剂组合物、二次电池电极用导电材料糊组合物、二次电池电极用浆料组合物、二次电池用电极及二次电池 |
| US11949106B2 (en) | 2018-12-27 | 2024-04-02 | Zeon Corporation | Binder composition for secondary battery electrode, conductive material paste composition for secondary battery electrode, slurry composition for secondary battery electrode, electrode for secondary battery, and secondary battery |
| JP2021122751A (ja) * | 2020-01-31 | 2021-08-30 | 東洋インキＳｃホールディングス株式会社 | 分散剤、導電材分散体、及び電極膜用スラリー |
| JP7216344B2 (ja) | 2020-01-31 | 2023-02-01 | 東洋インキＳｃホールディングス株式会社 | 分散剤、導電材分散体、及び電極膜用スラリー |
| US11827830B2 (en) | 2020-01-31 | 2023-11-28 | Toyo Ink Sc Holdings Co., Ltd. | Dispersant, conductive material dispersion and slurry for electrode film |
| CN114573751A (zh) * | 2020-11-28 | 2022-06-03 | 比亚迪股份有限公司 | 一种锂离子电池用分散剂及其制备方法、正极浆料、正极片和锂离子电池 |
| CN114573751B (zh) * | 2020-11-28 | 2023-12-12 | 比亚迪股份有限公司 | 一种锂离子电池用分散剂及其制备方法、正极浆料、正极片和锂离子电池 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5955496B2 (ja) | 2016-07-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5955496B2 (ja) | 二次電池負極用バインダー組成物、二次電池負極用スラリー組成物、二次電池用負極、二次電池及び二次電池負極用バインダー組成物の製造方法 | |
| JP6222102B2 (ja) | リチウムイオン二次電池負極用スラリー組成物、リチウムイオン二次電池用負極及びその製造方法、並びにリチウムイオン二次電池 | |
| JP6237622B2 (ja) | リチウムイオン二次電池負極用スラリー、リチウムイオン二次電池用電極及びその製造方法、並びにリチウムイオン二次電池 | |
| JP6149730B2 (ja) | 二次電池用正極及びその製造方法、スラリー組成物、並びに二次電池 | |
| JP5949547B2 (ja) | 二次電池負極用水系バインダー組成物 | |
| JP5761197B2 (ja) | 二次電池負極用バインダー組成物、二次電池負極用スラリー組成物、二次電池負極、二次電池及び二次電池負極用バインダー組成物の製造方法 | |
| JP6287856B2 (ja) | リチウムイオン二次電池 | |
| WO2017094252A1 (ja) | 非水系二次電池接着層用組成物、非水系二次電池用接着層、積層体および非水系二次電池 | |
| JPWO2018173717A1 (ja) | 非水系二次電池用バインダー組成物及び非水系二次電池用スラリー組成物 | |
| WO2013147007A1 (ja) | 二次電池負極用スラリー組成物 | |
| JP5499951B2 (ja) | 二次電池用バインダー、製造方法、二次電池負極用組成物、及び二次電池 | |
| WO2014119790A1 (ja) | リチウムイオン二次電池正極用スラリー | |
| JP6191471B2 (ja) | リチウムイオン二次電池用バインダー組成物、その製造方法、リチウムイオン二次電池用スラリー組成物、リチウムイオン二次電池用電極、及びリチウムイオン二次電池 | |
| JP6256329B2 (ja) | 二次電池負極用バインダー組成物、二次電池負極用スラリー組成物、二次電池用負極、二次電池及び二次電池負極用バインダー組成物の製造方法 | |
| JPWO2013176232A1 (ja) | リチウムイオン二次電池 | |
| JP6020209B2 (ja) | 二次電池負極用スラリー組成物の製造方法 | |
| JP2014089834A (ja) | リチウムイオン二次電池負極用スラリー組成物及びその製造方法、リチウムイオン二次電池用負極、並びにリチウムイオン二次電池 | |
| WO2014196436A1 (ja) | リチウムイオン二次電池用多孔膜スラリー組成物、リチウムイオン二次電池用セパレーター、リチウムイオン二次電池用電極及びリチウムイオン二次電池 | |
| JP2016058185A (ja) | 蓄電デバイス電極用バインダー組成物、蓄電デバイス電極用スラリー、蓄電デバイス電極、および蓄電デバイス | |
| JP6111895B2 (ja) | リチウムイオン二次電池負極用スラリー組成物、二次電池用負極および二次電池 | |
| JP2016058184A (ja) | 蓄電デバイス電極用バインダー組成物、蓄電デバイス電極用スラリー、蓄電デバイス電極、および蓄電デバイス | |
| WO2014132935A1 (ja) | リチウムイオン二次電池正極用スラリー組成物、リチウムイオン二次電池、及びリチウムイオン二次電池用正極の製造方法 | |
| JP6340826B2 (ja) | 二次電池多孔膜用スラリー、製造方法、二次電池用多孔膜、及び二次電池 | |
| JP6115468B2 (ja) | 二次電池負極用バインダー組成物、二次電池負極用スラリー組成物、二次電池用負極および二次電池 | |
| JP2014203805A (ja) | リチウムイオン二次電池負極用粒子状バインダー、リチウムイオン二次電池負極用スラリー組成物およびリチウムイオン二次電池 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120921 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20131129 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20131203 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140131 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20140131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20140924 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20160615 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5955496 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |