JP2011106322A - スクロール圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】逆転運転中の軸受部の潤滑不良による軸の焼き付きを防止し信頼性の向上を図ることができるとともに、品質の向上を図ることができるスクロール圧縮機を提供する。
【解決手段】この発明に係るスクロール圧縮機１００は、圧縮機構部４０は、固定スクロール１と、揺動スクロール２と、オルダムリング９と、主軸４と、ガイドフレーム１５と、コンプライアントフレーム３と、吸入逆止弁組立１７と、固定スクロール１に設けられるリリーフ弁組立５０と、コンプライアントフレーム３に設けられ、吸入圧力空間とフレーム空間とを連通させる逆止弁１９と、を備え、電動機２０の逆転運転時に、揺動スクロール２の背圧空間の圧力が密閉容器１０内の圧力よりも低くなり、その差圧により冷凍機油１０ｅが圧縮機構部４０に給油されるように、揺動スクロール２の台板部にボス部空間２ｈと、膨張行程の圧縮室とを連通させる連通穴を設けたものである。
【選択図】図１

Description

この発明は、スクロール圧縮機に関するものである。

従来、僅かな外乱に起因する揺動スクロールのばたつきでコンフ゜ライアントフレームおよび揺動スクロールが容易にリリーフするという不安定さを改善することを目的として、密閉容器内に設けられそれぞれの板状渦巻歯が相互間に圧縮室を形成するように噛み合わされた固定スクロール及び揺動スクロールと、この揺動スクロールを軸方向に支持すると共にこの揺動スクロールを駆動する主軸を軸方向に支持するコンプライアントフレ−ムと、このコンプライアントフレームを半径方向に支持し、密閉容器に固定されたガイドフレームとを備え、コンプライアントフレームのガイドフレームに対する軸方向の移動により揺動スクロールを軸方向に移動可能としたスクロール圧縮機において、コンプライアントフレームとガイドフレーム間にフレーム空間を形成し、フレーム空間内を吸入圧より高く、吐出圧以下の圧力としたことを特徴とするスクロール圧縮機が提案されている（例えば、特許文献１参照）。

特開２０００−１６１２５４号公報

密閉容器内部が高圧（吐出圧）で、圧縮機構部が電動機の上に配置される縦型のスクロール圧縮機は、密閉容器底部の冷凍機油が貯留する油だめが、高圧（吐出圧）になっている。密閉容器内の上部に位置する圧縮機構部にこの高圧の冷凍機油を供給するために、主軸の圧縮機構部側付近に高圧（吐出圧）より圧力の低い、例えば、中間圧の空間（ボス部空間という、追って説明する）を形成する。そして、高圧の油だめと中間圧のボス部空間との間に差圧により、高圧の冷凍機油は主軸の内部を上昇して中間圧のボス部空間に供給される。この給油方式を差圧給油方式という。

例えば、ユニット（例えば、空気調和機）据付時の配線ミス（ユニットの端子への配線ミス（三相電源の相の順序がずれてしまう所謂逆相））があると、通常は逆相防止リレーが作動してスクロール圧縮機には電力が供給されない。

しかし、上記のユニット据付時の配線ミスで逆相防止リレーが作動してスクロール圧縮機が始動しない場合、逆相防止リレーを短絡もしくは外して強引にスクロール圧縮機を始動させることがある。

三相電源の相の順序がずれてしまう所謂逆相でスクロール圧縮機が始動すると、正回転の反対の逆転運転を行うことになる。

差圧給油方式のスクロール圧縮機が連続して逆転運転すると、圧縮機構部は、冷媒を圧縮するのではなく、冷媒を膨張させる動作となる。

圧縮機構部が冷媒を膨張させる動作の場合は、密閉容器内は圧力が上がらないため、油だめとボス部空間との間に差圧が発生しない。そのため、圧縮機構部の軸受の潤滑不良により主軸が焼き付くという課題がある。

この発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、逆転運転中の軸受部の潤滑不良による軸の焼き付きを防止し信頼性の向上を図ることができるとともに、品質の向上を図ることができるスクロール圧縮機を提供する。

この発明に係るスクロール圧縮機は、密閉容器内に、圧縮機構部と、圧縮機構部を駆動する電動機と、圧縮機構部を潤滑する冷凍機油とを備え、密閉容器内が高圧で、密閉容器に吸入冷媒を吸入する吸入管を具備するスクロール圧縮機であって、
圧縮機構部は、
台板部と、台板部の一方の面に板状渦巻歯が形成されている固定スクロールと、
台板部と、台板部の一方の面に固定スクロールの板状渦巻歯と同一形状の板状渦巻が設けられ、固定スクロールの板状渦巻歯と組み合わされて圧縮室を形成している揺動スクロールと、
揺動スクロールの自転を防止するオルダムリングと、
電動機に固定されて、揺動スクロールを駆動する主軸と、
圧縮室内の中間圧を背圧として浮上し、揺動スクロールを固定スクロールへ押し付けるとともに主軸を軸方向へ支えるコンプライアントフレームと、
密閉容器に固定され、コンプライアントフレームを軸方向に支えるとともに固定スクロールと締結されて結合されるガイドフレームと、
吸入逆止弁とバネとを有し、吸入逆止弁が前記バネにより吸入管の方向に閉じるように付勢される逆止弁組立と、
固定スクロールの台板部に設けられ、リリーフ弁と弁押えとを有し、固定スクロールの台板部を貫通して形成され、密閉容器内の空間に連通するリリーフ穴を開閉自在に閉塞するリリーフ弁組立と、
コンプライアントフレームに設けられ、吸入圧力空間に開口して連通するとともに、ガイドフレームとコンプライアントフレームとの間に形成されるフレーム空間に開口して連通し、内部に逆止弁部と、逆止弁部を吸入圧力空間側に付勢する逆止弁付勢バネとを有する逆止弁と、を備え、
電動機の逆転運転時に、揺動スクロールの背面側で、コンプライアントフレームの内側に形成されるボス部空間の圧力が密閉容器内の圧力よりも低くなり、その差圧により冷凍機油が圧縮機構部に給油されるように、揺動スクロールの台板部にボス部空間と、膨張行程の圧縮室とを連通させる連通穴を設けたことを特徴とする。

この発明に係るスクロール圧縮機は、電動機の逆転運転時に、ボス部空間の圧力が密閉容器内の圧力よりも低くなり、その差圧により冷凍機油が圧縮機構部に給油されるように、揺動スクロールの台板部にボス部空間と、膨張行程の圧縮室とを連通させる連通穴を設け、さらに、逆転運転時に高圧となる吸入圧力空間から高圧の冷媒をフレーム空間に流入させてコンプライアントフレームを浮上させるので、逆転運転中に差圧給油により冷凍機油を各軸受部に給油できるので、逆転運転中の軸受部の潤滑不良による軸の焼き付きを防止し信頼性の向上を図ることができるとともに、品質の向上を図ることができる。

実施の形態１を示す図で、スクロール圧縮機１００の縦断面図。 実施の形態１を示す図で、固定スクロール１付近の縦断面図。 実施の形態１を示す図で、固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂに直角方向から吸入圧力空間１ｇに連通する弁通路１７ｄを示す図。 実施の形態１を示す図で、吸入逆止弁組立１７の断面図。 実施の形態１を示す図で、図２のＡ部付近の拡大図。 実施の形態１を示す図で、オルダムリング９を示す図（（ａ）は平面図、（ｂ）は右側面図、（ｃ）は正面図）。 実施の形態１を示す図で、固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂ側の平面図。 実施の形態１を示す図で、揺動スクロール２の縦断面図。 実施の形態１を示す図で、揺動スクロール２の板状渦巻歯２ｂの反対側の面の平面図。 実施の形態１を示す図で、揺動スクロール２の板状渦巻歯２ｂ側の面の平面図。 実施の形態１を示す図で、コンプライアントフレーム３の縦断面図。 実施の形態１を示す図で、主軸４の縦断面図。 実施の形態１を示す図で、ガイドフレーム１５の縦断面図。 実施の形態１を示す図で、電動機２０の縦断面図。 実施の形態１を示す図で、サブフレーム６の縦断面図。 実施の形態１を示す図で、揺動スクロール２の揺動に伴う連通穴２ｋの軌跡を示す図。 実施の形態１を示す図で、吸入完了状態を回転角度０°として、固定スクロール１に対する揺動スクロール２の相対位置および連通穴２ｋとの相関を、主軸４の回転角度０°と回転角度９０°とについて示した図。 実施の形態１を示す図で、吸入完了状態を回転角度０°として、固定スクロール１に対する揺動スクロール２の相対位置および連通穴２ｋとの相関を、主軸４の回転角度１８０°と回転角度２７０°とについて示した図。 実施の形態１を示す図で、吸入完了状態を回転角度０°として、固定スクロール１に対する揺動スクロール２の相対位置および連通穴２ｋとの相関を、主軸４の回転角度３６０°と回転角度４５０°とについて示した図。 実施の形態１を示す図で、吸入完了状態を回転角度０°として、固定スクロール１に対する揺動スクロール２の相対位置および連通穴２ｋとの相関を、主軸４の回転角度５４０°と回転角度６３０°とについて示した図。 実施の形態１を示す図で、第一の室２０ａの圧力と主軸４の回転角度との関係を示す図。 実施の形態１を示す図で、三相誘導電動機の結線を示す図。 実施の形態１を示す図で、単相誘導電動機の結線を示す図。 実施の形態１を示す図で、スクロール圧縮機１００が組み込まれる空気調和機２００の冷媒回路の一例を示す図。 実施の形態１を示す図で、空気調和機２００の冷凍サイクルのｐｈ線図（モリエル線図）。 実施の形態１を示す図で、変形例のスクロール圧縮機３００の縦断面図。 実施の形態１を示す図で、コンプライアントフレーム３３０の縦断面図。 実施の形態２を示す図で、スクロール圧縮機４００の部分縦断面図。 実施の形態２を示す図で、連通穴２ｎを示す揺動スクロール２の縦断面図。 実施の形態２を示す図で、連通穴２ｎ及び連通逆止弁２ｐを示す揺動スクロール２の縦断面図。 実施の形態２を示す図で、連通逆止弁２ｐの拡大図。 実施の形態２を示す図で、吸入完了状態を回転角度０°として、固定スクロール１に対する揺動スクロール２の相対位置および連通穴２ｎとの相関を、主軸４の回転角度０°と回転角度９０°とについて示した図。 実施の形態２を示す図で、吸入完了状態を回転角度０°として、固定スクロール１に対する揺動スクロール２の相対位置および連通穴２ｎとの相関を、主軸４の回転角度１８０°と回転角度２７０°とについて示した図。 実施の形態２を示す図で、吸入完了状態を回転角度０°として、固定スクロール１に対する揺動スクロール２の相対位置および連通穴２ｎとの相関を、主軸４の回転角度３６０°と回転角度４５０°とについて示した図。 実施の形態２を示す図で、第一の室２０ａの圧力と主軸４の回転角度との関係を示す図。 実施の形態２を示す図で、変形例のスクロール圧縮機５００の部分縦断面図。

実施の形態１．
先ず、本実施の形態は、以下に示すに点に特徴がある。
（１）一般的なスクロール圧縮機は、逆転運転時に吐出空間圧力Ｐｄが吸入空間圧力Ｐｓより大きくならないため、主軸の上端面と下端面に差圧が生じないので軸受部に差圧給油出来ず、主軸が焼き付いてしまう。しかし、本実施の形態のスクロール圧縮機は、逆転運転時に揺動スクロールのボス部空間を低圧にするために揺動スクロールに、圧縮室からボス部空間に連通する第一の連通穴を設け、さらに逆転運転時にコンプライアントフレームを浮上可能とする為に、高圧となる吸入圧力空間からフレーム背圧空間へ高い圧力を引き込むように、コンプライアントフレームに連通穴を設け、正転運転時はコンプライアント背圧空間から吸入空間へ圧力が逃げないように連通穴に逆止弁を設ける。そうすることで、逆転運転中にコンプライアントフレームが浮上し揺動スクロールのボス部空間の圧力を密閉容器の圧力より低下させることが出来る。そのため、逆転運転しても冷凍機油が差圧により、各軸受部に給油され、逆転運転中の軸焼付を防止し信頼性の向上を図ることが出来る。また、コンプライアントフレームに設けた第二の連通穴に逆止弁を設けることで、正転運転時にもコンプライアントフレームを浮上させることができ、性能低下を防ぐことが出来る。
（２）本実施の形態のスクロール圧縮機において、逆転運転時に揺動スクロールのボス部空間を低圧にするために、揺動スクロールにボス部空間に連通する第一の連通穴を設けるとともに、第一の連通穴に連通逆止弁を設ける。さらに逆転運転時にコンプライアントフレームを浮上可能とする為に、高圧の吸入圧力空間からフレーム背圧空間へ高い圧力を引き込む為にコンプライアントフレームに第二の連通穴を設け、正転運転時はコンプライアント背圧空間から吸入空間へ圧力が逃げないように第二の連通穴に逆止弁を設ける。そうすることで逆転運転中に、コンプライアントフレームが浮上し揺動スクロールのボス部空間の圧力を密閉容器の圧力より低下させることが出来る。そのため、逆転運転しても冷凍機油が差圧により、各軸受部に給油され、逆転運転中の軸焼付を防止し信頼性の向上を図ることが出来る。また、コンプライアントフレームに設けた連通穴に逆止弁を設けることで、正転運転時にもコンプライアントフレームを浮上させることができ、性能低下を防ぐことが出来る。
（３）本実施の形態のスクロール圧縮機は、固定スクロールの台板部の板状渦巻歯と反対側の面で、吸入圧力空間に対応する位置に、リリーフ弁と、弁押えとを備えるリリーフ弁組立が設けられている。吸入逆止弁組立を備えるスクロール圧縮機が、圧縮室に液冷媒が満たされた状態のときに、何らかの理由で正回転の反対の逆転運転始動すると、液圧縮によるパンピング圧が発生する。パンピング圧により、固定スクロールの板状渦巻歯がずれることでメカがロックするか、もしくは圧縮性能が低下する。リリーフ弁組立は、圧縮室で液圧縮が発生する場合に、液冷媒を圧縮室の外部（密閉容器の内部空間）に逃がして液圧縮によるパンピング圧の発生を抑制する。

図１乃至図２７は実施の形態１を示す図で、図１はスクロール圧縮機１００の縦断面図、図２は固定スクロール１付近の縦断面図、図３は固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂに直角方向から吸入圧力空間１ｇに連通する弁通路１７ｄを示す図、図４は吸入逆止弁組立１７の断面図、図５は図２のＡ部付近の拡大図、図６はオルダムリング９を示す図（（ａ）は平面図、（ｂ）は右側面図、（ｃ）は正面図）、図７は固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂ側の平面図、図８は揺動スクロール２の縦断面図、図９は揺動スクロール２の板状渦巻歯２ｂの反対側の面の平面図、図１０は揺動スクロール２の板状渦巻歯２ｂ側の面の平面図、図１１はコンプライアントフレーム３の縦断面図、図１２は主軸４の縦断面図、図１３はガイドフレーム１５の縦断面図、図１４は電動機２０の縦断面図、図１５はサブフレーム６の縦断面図、図１６は揺動スクロール２の揺動に伴う連通穴２ｋの軌跡を示す図、図１７は吸入完了状態を回転角度０°として、固定スクロール１に対する揺動スクロール２の相対位置および連通穴２ｋとの相関を、主軸４の回転角度０°と回転角度９０°とについて示した図、図１８は吸入完了状態を回転角度０°として、固定スクロール１に対する揺動スクロール２の相対位置および連通穴２ｋとの相関を、主軸４の回転角度１８０°と回転角度２７０°とについて示した図、図１９は吸入完了状態を回転角度０°として、固定スクロール１に対する揺動スクロール２の相対位置および連通穴２ｋとの相関を、主軸４の回転角度３６０°と回転角度４５０°とについて示した図、図２０は吸入完了状態を回転角度０°として、固定スクロール１に対する揺動スクロール２の相対位置および連通穴２ｋとの相関を、主軸４の回転角度５４０°と回転角度と６３０°とについて示した図、図２１は第一の室２０ａの圧力と主軸４の回転角度との関係を示す図、図２２は三相誘導電動機の結線を示す図、図２３は単相誘導電動機の結線を示す図、図２４はスクロール圧縮機１００が組み込まれる空気調和機２００の冷媒回路の一例を示す図、図２５は空気調和機２００の冷凍サイクルのｐｈ線図（モリエル線図）、図２６は変形例のスクロール圧縮機３００の縦断面図、図２７はコンプライアントフレーム３３０の縦断面図である。

図１に示すように、スクロール圧縮機１００は、密閉容器１０内に、少なくとも圧縮機構部４０と、電動機２０と、圧縮機構部４０と電動機２０とを連結する主軸４と、主軸４の圧縮機構部４０の反対側の端部（副軸部４ｄ（図１２参照））を支持するサブフレーム６と、密閉容器１０の底部の油だめ１０ｇに貯留される冷凍機油１０ｅと、を備える。

圧縮機構部４０は、少なくともそれぞれの板状渦巻歯１ｂ（図２、図７参照）、板状渦巻歯２ｂ（図８、図１０参照）が相互間に圧縮室１ｄ（図２参照）を形成するように噛み合わされる固定スクロール１及び揺動スクロール２と、オルダムリング９と、コンプライアントフレーム３と、ガイドフレーム１５と、を備える。

以下、圧縮機構部４０の主要な構成要素について、順に説明する。

主に図２乃至図７を参照しながら、固定スクロール１について説明する（オルダムリング９についても言及する）。固定スクロール１は、その外周部近傍においてガイドフレーム１５にボルト（図示せず）によって締結されている。

図７に示すように、固定スクロール１の台板部１ａ（固定スクロール台板部）の外周部近傍には、複数の孔が開けられている（図７では、１２個）。固定スクロール１のガイドフレーム１５に対する位置を決める、二つの位置決め用孔１ｊが、略対角線上に位置する。

二つの位置決め用孔１ｊ以外の孔は、固定スクロール１をガイドフレーム１５にボルトにて締結するときのボルト孔１ｋで、図７ではボルト孔１ｋは１０個設けられている。これは、一例であって、ボルト孔１ｋの数は任意でよい。

台板部１ａの一方の面（図２において下側）には、板状渦巻歯１ｂが形成されている。

図７に示すように、固定スクロール１の外周部には、一対のオルダム案内溝１ｃが、固定スクロール１の中心線から所定寸法ｄ１ずれた直線上に形成されている。

このオルダム案内溝１ｃには、オルダムリング９の一対の固定スクロール側爪９ｃ（図６参照）が往復摺動自在に係合されている。

図６に示すように、オルダムリング９には同じ面に、略１８０°の位相を持つ一対の固定スクロール側爪９ｃと、一対の固定スクロール側爪９ｃと略９０°位相が異なり、略１８０°の位相を持つ一対の揺動スクロール側爪９ａが形成されている。

一対の揺動スクロール側爪９ａは、揺動スクロール２の揺動スクロールオルダム案内溝２ｅ（図９参照）に係合している。オルダムリング９は、揺動スクロール２の自転を防止する。

また、固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂに直角方向から吸入圧力空間１ｇに連通するように弁通路１７ｄが設けられる（図３参照）。

固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂに直角方向から吸入圧力空間１ｇに連通するように、吸入管１０ａ（図１、図２）が密閉容器１０を貫通して、固定スクロール１の圧入されている。

また、吸入逆止弁組立１７が、弁通路１７ｄ（図３参照）に摺動するように設けられる。

吸入逆止弁組立１７は、図４に示すように、吸入逆止弁１７ａと、バネ１７ｂとからなる。吸入逆止弁１７ａは、バネ１７ｂにより吸入管１０ａの方向に閉じるように付勢されている。吸入逆止弁１７ａは、吸入管１０ａの端面に当接して止まり、シールされて冷媒の逆流を防ぐ。

また、高圧の冷媒ガスが吐出される吐出ポート１ｆが、固定スクロール１の台板部１ａの略中央部に形成されている（図２、図７参照）。

また、図７において、リリーフ穴１ｈ近傍に形成されている二つの長穴１ｍは、詳細は省くが、ここも冷媒を圧縮室１ｄに吸入する吸入口となる。

固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂ（図２参照）と、揺動スクロール２の板状渦巻歯２ｂ（図３参照）が噛み合わされて、相互間に圧縮室１ｄ（図２参照）が形成される。

また、固定スクロール１の台板部１ａの板状渦巻歯１ｂと反対側の面で、吸入圧力空間１ｇに対応する位置に、リリーフ弁組立５０が設けられている。

図５に示すように、リリーフ弁組立５０は、リリーフ弁５０ａと、弁押え５０ｂとを備える。

固定スクロール１の台板部１ａにリリーフ穴１ｈが貫通している。リリーフ穴１ｈは、吸入圧力空間１ｇに連通する。リリーフ穴１ｈの吸入圧力空間１ｇと反対側の開口部をリリーフ弁５０ａが開閉自在に閉塞している。

詳細は後述するが、スクロール圧縮機１００が、圧縮室１ｄに液冷媒が満たされた状態のときに、何らかの理由で正回転の反対の逆転運転始動すると、液圧縮によるパンピング圧が発生する。パンピング圧により、固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂがずれることでメカがロックするか、もしくは圧縮性能が低下する。リリーフ弁組立５０は、圧縮室１ｄで液圧縮が発生する場合に、液冷媒を圧縮室１ｄの外部（密閉容器１０の内部空間）に逃がして液圧縮によるパンピング圧の発生を抑制する。

図８乃至図１０を参照しながら、揺動スクロール２について説明する。揺動スクロール２は、２ａ（揺動スクロール台板部）の一方の面に固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂと実質的に同一形状の板状渦巻歯２ｂが設けられており、固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂと組み合わされて圧縮室１ｄ（図２参照）を形成している。

図８に示すように、台板部２ａの板状渦巻歯２ｂと反対側の面の略中心部に、中空円筒状のボス部２ｆが形成されており、主軸４上端の揺動軸部４ｂと回転自在に係合している。

また、台板部２ａの板状渦巻歯２ｂと反対側の面に、コンプライアントフレーム３のスラスト軸受３ａと圧接摺動可能なスラスト面２ｄが形成されている。

図９に示すように、揺動スクロール２の台板部２ａの外周部には、固定スクロール１のオルダム案内溝１ｃと９０度の位相差を持つ一対のオルダム案内溝２ｅが、ほぼ一直線上に二個形成されている。このオルダム案内溝２ｅに、オルダムリング９の揺動スクロール側爪９ａ（図６参照）が往復摺動自在に係合している。

また、台板部２ａには、圧縮室１ｄとスラスト面２ｄとを連通させる抽出孔２ｊが設けられ、圧縮途中の冷媒ガスを抽出してスラスト面２ｄに導く構造となっている。

さらに、台板部２ａには、圧縮室１ｄとボス部空間２ｈとを連通させる連通穴２ｋが設けられる（図８〜図１０参照）。この圧縮室１ｄとボス部空間２ｈとを連通させる連通穴２ｋが、本実施の形態において重要な構成要素である。

詳細は後述するが、スクロール圧縮機１００の逆転運転時に、揺動スクロール２のボス部空間２ｈを油だめ１０ｇ（密閉容器１０内部）よりも低圧にして、冷凍機油１０ｅを油だめ１０ｇから主軸４の中空空間４ｇを経てボス部空間２ｈに導くために、連通穴２ｋは設けられる。

図１１を参照しながら、コンプライアントフレーム３について説明する。コンプライアントフレーム３は、その外周部に設けられた上下二つの上側円筒面３ｄ、下側円筒面３ｅが、ガイドフレーム１５の内周部に設けた上側円筒面１５ａ、下側円筒面１５ｂ（図１３参照）により半径方向に支持されている。

コンプライアントフレーム３の略中心部には、電動機２０（図１、図１４参照）により回転駆動される主軸４を半径方向に支持する、コンプライアントフレーム３とは別部品の主軸受３ｃ及び副主軸受３ｈが嵌合されている。

また、スラスト軸受３ａ面内から軸方向に貫通する連絡通路３ｓが設けてあり、そのスラスト軸受側の開口部３ｋは揺動スクロール抽出孔２ｊに対面して配置されている。

さらに、コンプライアントフレーム３には、吸入圧力空間１ｇに開口して連通する連通穴３０ａ（軸直交方向）と、この連通穴３０ａに連通するとともにフレーム空間１５ｆに開口して連通する連通穴３０ｂ（軸方向）とが形成されている。

そして、図１１に示すように、連通穴３０ｂ（軸方向）に、逆止弁部１９ａとバネ１９ｂとを有する逆止弁１９が収納される。吸入圧力空間１ｇの冷媒の圧力が、フレーム空間１５ｆの冷媒の圧力より高く、且つバネ１９ｂの力よりもその差圧による力が上回ると、逆止弁１９は開く。その反対の吸入圧力空間１ｇの冷媒の圧力が、フレーム空間１５ｆの冷媒の圧力より低い場合は、閉じている。本実施の形態において、連通穴３０ａ（軸直交方向）、連通穴３０ｂ（軸方向）、及び逆止弁１９も、重要な構成要素である。

図１２を参照しながら、主軸４について説明する。主軸４の上端部に、揺動スクロール２の揺動軸受２ｃと回転自在に係合し、主軸部４ｃと所定寸法偏芯した揺動軸部４ｂが形成されている。

揺動軸部４ｂの下側に、主軸バランサ４ｅが焼きばめられている。

また、主軸バランサ４ｅが嵌合される部分の下に、コンプライアントフレーム３の主軸受３ｃ及び副主軸受３ｈと回転自在に係合する主軸部４ｃが形成されている。

また、主軸部４ｃの下部は、サブフレーム６の副軸受６ａ（図１５参照）と回転自在に係合する副軸部４ｄが形成されている。この副軸部４ｄと主軸部４ｃとの間には、電動機２０の回転子８が焼き嵌めにより、固定されている。

回転子８の上端のエンドリング８ｃ（図１４参照）に、上バランサ８ａが固定されている。また、回転子８の下端のエンドリング８ｃ（図１４参照）に、下バランサ８ｂが上バランサ８ａと１８０°の位相で固定されている。

合計３個のバランサ（主軸バランサ４ｅ、上バランサ８ａ、下バランサ８ｂ）により、主軸４の静バランス及び動バランスがとられている。

さらに、主軸４の下端にはオイルパイプ４ｆが圧入されており、密閉容器１０底部の油だめ１０ｇにたまった冷凍機油１０ｅを吸上げる構造となっている。

図１３を参照しながら、ガイドフレーム１５について説明する。尚、図１３には、一点鎖線でコンプライアントフレーム３、密閉容器１０の一部を示している。

ガイドフレーム１５の外周面１５ｇは、焼きばめ、もしくは溶接などによって密閉容器１０に固定されている。そして、ガイドフレーム１５の外周部を切り欠いた切り欠き部１５ｃにより、固定スクロール１の吐出ポート１ｆから吐出される高圧の冷媒ガスを圧縮機構部４０と電動機２０との間に設けられた吐出管１０ｂ（図１参照）に導く流路１０ｈ（図１３参照）が確保されている。切り欠き部１５ｃは、吐出管１０ｂとは反対側の位置（略１８０°位相が異なる位置）に設けられている。

また、ガイドフレーム１５の内周面には、コンプライアントフレーム３の外周面に形成された上側円筒面３ｄ、下側円筒面３ｅと係合する上側円筒面１５ａ、下側円筒面１５ｂ、及びシール材を収納するシール溝が二ヶ所に設けられている。

シール溝１５ｈにシール材１６ａが設置され、シール溝１５ｉにシール材１６ｂが設置されている。これらの二つのシール材１６ａ，１６ｂを用いて密封されたガイドフレーム１５の内周面とコンプライアントフレーム３の外周面とからなるフレーム空間１５ｆ（図１３参照）は、コンプライアントフレーム３の連絡通路３ｓと連通しており、抽出孔２ｊより供給される圧縮途中の冷媒ガスを封入する構造となっている。
また、フレーム空間１５ｆ（図１３参照）は、コンプライアントフレーム３の吸入圧力空間１ｇに開口して連通する連通穴３０ａ（軸直交方向）と、この連通穴３０ａに連通するとともにフレーム空間１５ｆに開口して連通する連通穴３０ｂ（軸方向）に連通している。

図１４を参照しながら電動機２０について説明する。電動機は、少なくとも固定子７と、回転子８とを備える。ここでは、電動機２０は誘導電動機（単相、三相）とする。但し、その他のブラシレスＤＣモータでもよい。

固定子７は、少なくとも、図示しない固定子鉄心と、巻線と、絶縁材（スロットセル等）とを備える。

固定子鉄心は、全体の断面形状が略ドーナッツ状で、外周側に断面形状がリング状のコアバックが形成されている。このコアバックから、内側に放射状に歯部が周方向に略等間隔に設けられている。

歯部の周方向の幅は、径方向に略均一である。即ち、歯部は、回転子鉄心の内周側に向かって略平行の形状を有している。歯部の内径側の先端部は、両サイドが周方向に広がるような円弧状をなしている。

隣接する二つの歯部と、コアバックの一部とで囲まれる空間をスロットと呼ぶ。歯部の数と、スロットの数は同じである。

歯部の周方向の幅は径方向に略均一であるから、スロットの周方向の幅は内側から外側に向かって徐々に大きくなる。

スロットの内周側（回転子側）は、開口している。このスロットの内周側（回転子側）の開口している部分を、スロット開口部と呼ぶ。

巻線は、このスロット開口部からスロット内に挿入される。

各々のスロットの内部には、スロットセルなどの絶縁材（図示せず）を介して、三相または単相の集中巻方式もしくは分布巻方式で巻かれる巻線が施されている。巻線には、銅線の外側に絶縁被膜が施されたマグネットワイヤなどが用いられる。

固定子鉄心は、薄板の電磁鋼板（例えば０．１〜１．０ｍｍ程度の板厚の無方向性電磁鋼板（鋼板の特定方向に偏って磁気特性を示さないよう、各結晶の結晶軸方向をできる限りランダムに配置させたもの））を所定の形状に金型で打ち抜き、所定の枚数（複数枚）積層して構成される。

固定子７の内径側に空隙（図示せず）を介して配置される回転子８は、電磁鋼板を積層した回転子鉄心にかご形巻線がダイキャストにより形成されるものである。

回転子鉄心も、固定子鉄心と同様に薄板の電磁鋼板（例えば０．１〜１．０ｍｍ程度の板厚の無方向性電磁鋼板）を所定の形状に金型で打ち抜き、所定の枚数（複数枚）積層して構成される。

固定子７と回転子８との間の空隙は、例えば、径方向寸法が０．２〜２．０ｍｍ程度である。

また、図示はしないが、固定子７には、密閉容器１０内の上部から下部に落ちる冷凍機油１０ｅが通過する穴もしくは切り欠きが形成されている。

図１５を参照しながらサブフレーム６について説明する。サブフレーム６は、主軸４の圧縮機構部４０の反対側の端部（副軸部４ｄ（図１０参照）を支持する。

サブフレーム６には、主軸４の副軸部４ｄが回転自在に摺動する副軸部４ｄが形成されている。

また、サブフレーム６には、電動機２０から下方に落下する冷凍機油１０ｅを油だめ１０ｇに落とす油孔６ｂが形成されている。

次に高圧シェルタイプ（密閉容器１０内部が、冷凍サイクルの高圧側）のコンプライアントフレーム３を用いるスクロール圧縮機１００の基本動作について説明する。

スクロール圧縮機１００の運転により冷凍サイクルの吸入側から、吸入冷媒（低圧の冷媒）が吸入管１０ａより吸入される。吸入冷媒の吸入圧力により、吸入逆止弁１７ａはバネ力に打ち勝って弁止まり面（図示せず）まで押し下げられ、吸入冷媒は固定スクロール１及び揺動スクロール２の板状渦巻歯２ｂで形成される圧縮室１ｄに入る。

電動機２０により主軸４を介して駆動される揺動スクロール２は、偏芯旋回運動を行い圧縮室１ｄの容積を減少させる。この圧縮行程により吸入冷媒は高圧となり、固定スクロール１の吐出ポート１ｆより密閉容器１０内に吐き出される。

尚、圧縮行程において、圧縮途中の中間圧力の冷媒ガスは揺動スクロール２の抽出孔２ｊ（図８参照）よりコンプライアントフレーム３の連絡通路３ｓを経て、フレーム空間１５ｆに導かれ、この空間の中間圧力雰囲気を維持する（抽出孔２ｊ以外は、図２参照）。高圧となった吐出ガスは、密閉容器１０内を高圧雰囲気で満たし、吐出管１０ｂからスクロール圧縮機１００の外に放出される。

密閉容器１０底部の油だめ１０ｇに貯められた冷凍機油１０ｅは、差圧（密閉容器１０内の高圧と、ボス部空間２ｈの中間圧との差圧）により、主軸４を軸方向に貫通する中空空間４ｇを通り揺動軸受空間２ｇ（図８参照）に導かれる。この揺動軸受空間２ｇの絞り作用によって中間圧力となった冷凍機油１０ｅは、揺動スクロール２とコンプライアントフレーム３によって囲まれた空間であるボス部空間２ｈを満たす。

中間圧力となった冷凍機油１０ｅは、ボス部空間２ｈと低圧雰囲気空間を連絡する圧力調整弁（図示せず）を経由して低圧空間（吸入圧力空間１ｇ）に導かれ、低圧の冷媒ガスとともに圧縮室１ｄに吸入される。圧縮行程により冷凍機油１０ｅは高圧の冷媒ガスとともに吐出ポート１ｆから密閉容器１０内に吐出される。

本実施の形態のスクロール圧縮機１００は、ボス部空間２ｈが、主軸４の回転角度の所定の範囲において、固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂと、揺動スクロール２の板状渦巻歯２ｂとを噛み合わせることにより形成される最外周の室（この室を最外周室とする）と、連通穴２ｋを介して連通する点に特徴がある。

本実施の形態のスクロール圧縮機１００における上記特徴の作用効果は、追って説明する。

固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂと、揺動スクロール２の板状渦巻歯２ｂとを噛み合わせることにより形成される圧縮室１ｄ（最外周室）は、主軸４の回転により徐々に圧縮されて、圧力を高めながら中央部へ移動していく。

例えば、図１７を参照する。主軸４の回転角度が０°のときに、冷媒の吸入を完了した状態となり、密閉された第一の室２０ａ（最外周室）ができるとする。この密閉された第一の室２０ａは、主軸４の回転が進むにつれ、容積を小さくしながら圧力を高めつつ、中央部（吐出ポート１ｆ付近）へ移動していく。

図２に示す圧縮室１ｄは、固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂと揺動スクロール２の板状渦巻歯２ｂとの噛み合わせの最外周（図１７の主軸４の回転角度が略０°〜９０°）にあるときの第一の室２０ａに略一致する。

固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂと揺動スクロール２の板状渦巻歯２ｂとの噛み合わせの最外周に形成される最外周室は、主軸４の回転角度３６０°毎に新たに形成される。

図２に示す圧縮室１ｄは、主軸４の回転角度３６０°毎に新たに形成される固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂと揺動スクロール２の板状渦巻歯２ｂとの噛み合わせの最外周に形成される最外周室を示している。

ここでは、次々と形成される固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂと揺動スクロール２の板状渦巻歯２ｂとの噛み合わせの最外周に形成される最外周室の中の一つを、第一の室２０ａ（圧縮室１ｄ）とする。

図１６は揺動スクロール２の台板部２ａに形成されている連通穴２ｋの、揺動スクロール２の揺動に伴う回転の軌跡を示すが、図中、ボス部空間２ｈに連通していない連通穴２ｋを細い実線の円で示し、ボス部空間２ｈに連通している連通穴２ｋを太い実線の円で示している。

図１６に示すように、連通穴２ｋは主軸４の回転角度の略９０°の範囲でボス部空間２ｈに連通する。主軸４の回転角度の他の略２７０°の範囲では、連通穴２ｋは、コンプライアントフレーム３のスラスト軸受３ａの面で閉塞される。

ここで、主軸４の回転角度の定義を行う。図１７に示すように、第一の室２０ａが冷媒の吸入を完了したときの、主軸４の回転角度を０°とする。

図１６の「主軸４の回転角度０°」は、図１７の（主軸４の回転角度０°）と一致する。また、図１６の「主軸４の回転角度９０°」は、図１７の（主軸４の回転角度９０°）と一致する。

従って、連通穴２ｋのコンプライアントフレーム３側の開口部は、以下の条件を満たすことが必須となる。
（１）連通穴２ｋのコンプライアントフレーム３側の開口部は、主軸４の回転角度０°〜９０°（概略の範囲）の間で、ボス部空間２ｈに連通する。
（２）連通穴２ｋのコンプライアントフレーム３側の開口部は、主軸４の回転角度９０°〜３６０°（概略の範囲）の間で、ボス部空間２ｈに連通しない（連通穴２ｋは、コンプライアントフレーム３のスラスト軸受３ａの面で閉塞される）。

連通穴２ｋのコンプライアントフレーム３と反対側の開口部（板状渦巻歯２ｂ側）の第一の室２０ａ（圧縮室１ｄの一つ）との連通は、少なくとも連通穴２ｋのコンプライアントフレーム３側の開口部がボス部空間２ｈと連通しているときは、連通状態にあることが必須である。

連通穴２ｋのコンプライアントフレーム３側の開口部がボス部空間２ｈに連通していないときは、連通穴２ｋのコンプライアントフレーム３と反対側の開口部（板状渦巻歯２ｂ側）の第一の室２０ａ（圧縮室１ｄの一つ）との連通は、連通していてもよいし、連通していなくてもよい。

図１７乃至図２０は、吸入完了状態を回転角度０°として、固定スクロール１に対する揺動スクロール２の相対位置および連通穴２ｋとの相関を、主軸４の回転角度０°、９０°、１８０°、２７０°、３６０°、４５０°、５４０°、６３０°について示している。

図１７に示すように、主軸４の回転角度が０°で吸入を完了して第一の室２０ａが形成される。第一の室２０ａの容積は、このときが最も大きい。そして、図に示すように、第一の室２０ａは連通穴２ｋと連通している。

また、図１６に示すように、連通穴２ｋはボス部空間２ｈと連通を開始しているので、ボス部空間２ｈと第一の室２０ａとは連通状態にある。

主軸４が回転角度０°から９０°回転すると、第一の室２０ａは反時計方向に、且つ内側に、その容積を小さくしながら移動する。主軸４の回転角度が９０°でも、連通穴２ｋと連通している。

また、図１６に示すように、連通穴２ｋはボス部空間２ｈとまだ連通しているので、ボス部空間２ｈと第一の室２０ａとは連通状態にある。

図１８に示すように、主軸４が回転角度９０°から９０°回転して１８０°になると、第一の室２０ａは反時計方向に、且つ内側に、さらにその容積を小さくしながら移動する。主軸４の回転角度が１８０°では、連通穴２ｋと連通していない。主軸４が回転角度９０°から１８０°の間のどこかで、連通穴２ｋの板状渦巻歯２ｂ側の開口部は、第一の室２０ａと非連通状態になる。固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂで、連通穴２ｋの板状渦巻歯２ｂ側の開口部が閉塞される。または、連通穴２ｋの板状渦巻歯２ｂ側の開口部が、まだ吸入を完了していない次の最外周室候補の空間に開口している。

図１８に示すように、主軸４が回転角度１８０°から９０°回転して２７０°になると、第一の室２０ａは反時計方向に、且つ内側に、さらにその容積を小さくしながら移動する。主軸４の回転角度が２７０°では、連通穴２ｋはまだ吸入を完了していない次の最外周室候補の空間に開口しているので、連通穴２ｋの板状渦巻歯２ｂ側の開口部は、第一の室２０ａと非連通状態にある。

図１９に示すように、主軸４が回転角度２７０°から９０°回転して３６０°になると（主軸４が一回転したことになる）、第一の室２０ａは反時計方向に内側に、さらにその容積を小さくしながら移動する。主軸４の回転角度が３６０°では、連通穴２ｋは吸入を完了した次の最外周室の空間に開口しているので、連通穴２ｋの板状渦巻歯２ｂ側の開口部は、第一の室２０ａと非連通状態にある。

図１９に示すように、主軸４が回転角度３６０°から９０°回転して４５０°になると、第一の室２０ａは反時計方向に、且つ内側に、さらにその容積を小さくしながら移動する。主軸４の回転角度が４５０°では、連通穴２ｋは吸入を完了した次の最外周室の空間に開口しているので、連通穴２ｋの板状渦巻歯２ｂ側の開口部は、第一の室２０ａと非連通状態にある。

図２０に示すように、主軸４が回転角度４５０°から９０°回転して５４０°になると、第一の室２０ａは反時計方向に、且つ内側に、さらにその容積を小さくしながら移動する。第一の室２０ａは、主軸４が回転角度５４０°では、吐出ポート１ｆと連通している。そのため、第一の室２０ａの圧力は吐出圧力Ｐｄと略等しくなる。正確には、主軸４が回転角度５４０°よりも前で、第一の室２０ａは、吐出ポート１ｆと連通している。

図２０に示すように、主軸４が回転角度５４０°から９０°回転して６３０°になると、第一の室２０ａは反時計方向に、且つ内側に、さらにその容積を小さくしながら吐出ポート１ｆと連通した状態で移動する。

図２１は第一の室２０ａの圧力と主軸４の回転角度との関係を示すグラフであり、吸入冷媒の吸入を完了して第一の室２０ａが形成される主軸４の回転角度０°から主軸４の回転角度６３０°までの、第一の室２０ａの圧力の変化を示している。

主軸４の回転角度０°では、吸入冷媒の吸入を完了して第一の室２０ａが形成されるので、第一の室２０ａの圧力は吸入圧力Ｐｓに等しい。

その後、主軸４の回転とともに、第一の室２０ａは、その容積を小さくしながら内側に移動し、第一の室２０ａ内の圧力は徐々に上昇する。

主軸４の回転角度０°〜９０°の区間は、上記のように、ボス部空間２ｈと第一の室２０ａとが連通している。図２１にも示すように、この主軸４の回転角度０°〜９０°の区間は、ボス部空間２ｈの中間圧よりも第一の室２０ａの圧力が低い。従って、ボス部空間２ｈの冷媒及び冷凍機油１０ｅは第一の室２０ａに引き込まれる。従って、ボス部空間２ｈと第一の室２０ａとが連通していても、ボス部空間２ｈへ第一の室２０ａの圧力が逃げることはない。

主軸４の回転角度が９０°を超えると、ボス部空間２ｈと第一の室２０ａとが非連通状態となり、第一の室２０ａの圧力は上昇を続ける。図１７〜図２０の固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂと揺動スクロール２の板状渦巻歯２ｂとの仕様では、主軸４の回転角度が４５０°〜５４０°のどこかで、第一の室２０ａが吐出ポート１ｆに連通して、第一の室２０ａの圧力は吐出圧力Ｐｄになる。

主軸４の回転角度０°〜９０°の区間で、ボス部空間２ｈと第一の室２０ａとが連通していることによる効果を説明する。

電動機２０に三相もしくは単相の誘導電動機を使用する場合は、ユニット（例えば、空気調和機）の組立において、三相誘導電動機でのスクロール圧縮機１００のガラス端子１０ｆ（図１参照）への電源端子の接続ミス、単相誘導電動機での運転コンデンサの結線ミス等により、製造ラインのテストにて電動機２０が逆転する場合がある。

インバータで駆動するブシレスＤＣモータの場合は、通常駆動回路に電源の逆相を検知してブシレスＤＣモータへの通電を遮断する保護回路が内蔵されているため、スクロール圧縮機１００のガラス端子１０ｆ（図１参照）への電源端子の接続ミスがあると、スクロール圧縮機１００は始動しない。しかし、駆動回路に電源の逆相を検知してブシレスＤＣモータへの通電を遮断する保護回路が内蔵されていない場合、スクロール圧縮機１００への電源端子の接続ミスがあると、スクロール圧縮機は逆転する場合がある。

図２２の三相誘導電動機の結線において、三個ある電源端子（Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相）を正しくスクロール圧縮機１００のガラス端子１０ｆ（図１参照）に接続すれば、電動機２０は所定の正転運転を行う。しかし、例えば、図２２に示すように、Ｕ相とＶ相との接続を間違えると（Ｕ相巻線に電源のＶ相を接続し、Ｖ相巻線に電源のＵ相を接続する）、電動機２０は所定の正転運転とは反対の逆転運転を行う。

また、図２３の単相誘導電動機の結線において、通常は運転コンデンサが補助巻線に直列に接続され、その直列回路が主巻線に並列に接続される。

運転コンデンサの接続ミスで、運転コンデンサが主巻線に接続され、その直列回路が補助巻線に並列に接続されると（図２３のカッコ内）、電動機２０は所定の正転運転とは反対の逆転運転を行う。

ここで、スクロール圧縮機１００が組み込まれるユニット（空気調和機２００）の冷媒回路の一例を、図２４を参照しながら説明しておく。

空気調和機２００は、室外機２０１と、室内機２０２とを備える。室外機２０１と室内機２０２とは、接続配管（延長配管）であるガス管２０５及び液管２０７で接続される。

室外機２０１は、ガス管２０５を接続するためのガス側バルブ２１４と、液管２０７を接続するための液側バルブ２１５とを備える。

室内機２０２は、ガス管２０５を接続するためのガス側接続部２１６と、液管２０７を接続するための液側接続部２１７とを備える。

ガス管２０５及び液管２０７には、所定の径・長さの銅管が使用される。空気調和機２００の据付時に、ガス管２０５及び液管２０７は現地の状況に合わせて作られる。

ガス管２０５及び液管２０７は、ガス側バルブ２１４、液側バルブ２１５、ガス側接続部２１６と、液側接続部２１７がそれぞれ備えるフレアナット（図示せず）によって固定される。

室外機２０１は、冷媒を圧縮する圧縮機（ここでは、スクロール圧縮機１００）、冷媒の流れる方向を冷房運転と暖房運転とで切り替える四方弁２０４（オフ状態では冷房運転）、熱源側熱交換器である室外熱交換器２１１、第１の減圧装置２１０、中圧レシーバ２０９、第２の減圧装置２０８を備える。

冷媒の流れる方向を冷房運転と暖房運転とで切り替える四方弁２０４は、図２４では、冷房暖房運転時の冷媒の流路を実線で示している。また、暖房運転時の冷媒の流路を破線で示している。

熱源側熱交換器である室外熱交換器２１１は、冷房運転時は凝縮器として動作し、暖房運転時は蒸発器として動作する。また、室外送風機（図示せず）により室外熱交換器２１１に送風が行われて冷媒と空気との熱交換が促進される。

第１の減圧装置２１０、第２の減圧装置２０８には、例えば、電子膨張弁が使用される。

中圧レシーバ２０９では、気液二相冷媒が流入し、スクロール圧縮機１００の吸入配管２１８と熱交換して液冷媒となって流出する。

室内機２０２は、利用側熱交換器である室内熱交換器２０６を備える。室内熱交換器２０６は、冷房運転時は蒸発器として動作する。また、暖房運転時は凝縮器として動作する。また、室内送風機（図示せず）により室内熱交換器２０６に送風が行われて冷媒と空気との熱交換が促進されるとともに、調和空気を空調空間に送出する。室内機２０２の冷媒回路を室内冷媒回路とする。

図２５により空気調和機２００の冷媒回路の動作を、暖房運転と冷房運転のそれぞれについて説明する。

暖房運転時は、スクロール圧縮機１００から吐出された高圧・高温のガス冷媒（図２５の点１）は、四方弁２０４を通りガス側バルブ２１４、ガス管２０５、ガス側接続部２１６を通り室内熱交換器２０６に流入する。

室内熱交換器２０６では、ガス冷媒は室内空気（ガス冷媒の温度より低い）と熱交換することにより冷却されて凝縮する。室内熱交換器２０６の出口付近では、高圧の液冷媒となる（図２５の点２）。尚、この高圧の液冷媒は、凝縮温度よりも所定温度低く過冷却されている。

室内熱交換器２０６を出た高圧の液冷媒は、液側接続部２１７、液管２０７、液側バルブ２１５を経て第２の減圧装置２０８に流入する。第２の減圧装置２０８で、高圧の液冷媒は減圧されて中圧の気液二相冷媒になる（図２５の点３）。

第２の減圧装置２０８を出た中圧の気液二相冷媒は、中圧レシーバ２０９に流入する。中圧レシーバ２０９に流入した中圧の気液二相冷媒は、スクロール圧縮機１００の吸入配管２１８を流れる低圧・低温のガス冷媒と熱交換して、中圧の液冷媒となる（図２５の点４）。

中圧レシーバ２０９を出た中圧の液冷媒は、第１の減圧装置２１０にて減圧されて低圧の気液二相冷媒になる（図２５の点５）。

第１の減圧装置２１０を出た低圧の気液二相冷媒は、室外熱交換器２１１に流入する。室外熱交換器２１１では、低圧の気液二相冷媒は外気（低圧の気液二相冷媒より温度が高い）と熱交換して蒸発する。そして、低圧のガス冷媒となる（図２５の点６）。

さらに、低圧のガス冷媒は、中圧レシーバ２０９の中圧の気液二相冷媒と熱交換することにより加熱され（図２５の点７）、スクロール圧縮機１００に吸入される。

冷房運転時は、スクロール圧縮機１００から吐出された高圧・高温のガス冷媒（図２５の点１）は、室外熱交換器２１１に流入する。

室外熱交換器２１１では、ガス冷媒は外気（ガス冷媒の温度より低い）と熱交換することにより冷却されて凝縮する。室外熱交換器２１１の出口付近では、高圧の液冷媒となる（図２５の点２）。尚、この高圧の液冷媒は、凝縮温度よりも所定温度低く過冷却されている。

室外熱交換器２１１を出た高圧の液冷媒は、第１の減圧装置２１０に流入する。第１の減圧装置２１０で、高圧の液冷媒は減圧されて中圧の気液二相冷媒になる（図２５の点３）。

第１の減圧装置２１０を出た中圧の気液二相冷媒は、中圧レシーバ２０９に流入する。中圧レシーバ２０９に流入した中圧の気液二相冷媒は、スクロール圧縮機１００の吸入配管２１８を流れる低圧・低温のガス冷媒と熱交換して、中圧の液冷媒となる（図２５の点４）。

中圧レシーバ２０９を出た中圧の液冷媒は、第２の減圧装置２０８にて減圧されて低圧の気液二相冷媒になる（図２５の点５）。

第２の減圧装置２０８を出た低圧の気液二相冷媒は、液側バルブ２１５、液管２０７、液側接続部２１７を経て室内熱交換器２０６に流入する。室内熱交換器２０６では、低圧の気液二相冷媒は室内空気（低圧の気液二相冷媒より温度が高い）と熱交換して蒸発する。そして、低圧のガス冷媒となる（図２５の点６）。

さらに、低圧のガス冷媒は、中圧レシーバ２０９の中圧の気液二相冷媒と熱交換することにより加熱され（図２５の点７）、スクロール圧縮機１００に吸入される。

電動機２０に三相もしくは単相の誘導電動機を使用する場合で、ユニット（例えば、空気調和機）の組立において、三相誘導電動機でのスクロール圧縮機１００のガラス端子１０ｆ（図１参照）への電源端子の接続ミス、単相誘導電動機での運転コンデンサの結線ミス等により、製造ラインのテストにて電動機２０が逆転する場合の問題点について言及する。

製造ラインにおいて、空気調和機２００は、室外機２０１と室内機２０２とが別々に組立られる。

室外機２０１は、スクロール圧縮機１００等を用いて冷媒回路が組立られると、冷媒（例えば、Ｒ２２、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０７Ｃ等）が、四方弁２０４と室外熱交換器２１１との間に設けられるチャージポートから冷媒回路に充填される。このとき、四方弁２０４はオフで冷房運転の回路になっている。従って、スクロール圧縮機１００の吐出側と室外熱交換器２１１とが連通している。チャージポートから冷媒回路に充填される冷媒は、室外熱交換器２１１及びスクロール圧縮機１００の密閉容器１０内部に充填される。

空気調和機２００の製造ラインでは、ダミーの室内機２０２に製造中の室外機２０１を接続して、出荷テストを行う。このとき、三相誘導電動機でのスクロール圧縮機１００のガラス端子１０ｆ（図１参照）への電源端子の接続ミス、単相誘導電動機での運転コンデンサの結線ミスがあると、スクロール圧縮機１００の始動時に、電動機２０は逆転運転する。

この電動機２０の逆転運転により、圧縮機構部４０は圧縮機ではなく膨張機となる。即ち、吐出弁を持たないスクロール圧縮機１００の、冷媒を充填後の始動時の動作は、以下のようになる。尚、スクロール圧縮機１００は、吸入逆止弁組立１７を備えるものとする。
（１）吐出ポート１ｆに連通している一つの圧縮室１ｄ（圧縮室Ａとする）は、密閉容器１０内の冷媒（冷凍サイクル全体の冷媒が同一圧力にバランスしている）を吸入し、主軸４の逆転が進み圧縮室Ａが閉じると、容積を拡大しながら外側に移動する。このとき、圧縮室Ａ内の圧力は徐々に低下する。
（２）圧縮室Ａがボス部空間２ｈと連通穴２ｋを介して連通すると、圧縮室Ａの圧力が冷凍サイクルのバランス圧力よりも低いので、冷凍サイクルのバランス圧力であったボス部空間２ｈの圧力は下がる。ボス部空間２ｈと圧縮室Ａとの容積比は、例えば、１０：１程度であり、この容積比と連通する前のそれぞれの圧力で、圧縮室Ａがボス部空間２ｈと連通後のボス部空間２ｈ及び圧縮室Ａの圧力は決まる。主軸４の逆転がさらに進むと、圧縮室Ａの容積が増加する分、ボス部空間２ｈ及び圧縮室Ａの圧力はさらに低下する。
（３）主軸４の逆転がさらに進み、圧縮室Ａが解放されると、圧縮室Ａは吸入圧力空間１ｇと連通する。吸入圧力空間１ｇは、吸入逆止弁組立１７で閉じているので、吸入圧力空間１ｇの冷媒量は増加する。
（４）圧縮室Ａの内側に形成される次の圧縮室Ｂも同様の動作を行う。そのため、ボス部空間２ｈの圧力はさらに低下する。また、吸入圧力空間１ｇの冷媒量もさらに増加する。
（５）コンプライアントフレーム３に、吸入圧力空間１ｇとフレーム空間１５ｆとを、連通させる吸入圧力空間１ｇに開口する連通穴３０ａ（軸直交方向）及びフレーム空間１５ｆに開口する連通穴３０ｂ（軸方向）とが形成されている。連通穴３０ｂ（軸方向）に、逆止弁部１９ａとバネ１９ｂとを有する逆止弁１９が収納され、吸入圧力空間１ｇの冷媒の圧力が、フレーム空間１５ｆの冷媒の圧力より高く、且つバネ１９ｂの力よりもその差圧による力が上回ると、逆止弁１９は開く。吸入圧力空間１ｇの冷媒量が増加して、吸入圧力空間１ｇの冷媒の圧力が、フレーム空間１５ｆの冷媒の圧力より高く、且つバネ１９ｂの力よりもその差圧による力が上回ると、吸入圧力空間１ｇとフレーム空間１５ｆとが連通し、吸入圧力空間１ｇの高圧の冷媒が、フレーム空間１５ｆに流入してフレーム空間１５ｆの圧力を上昇させる。それにより、コンプライアントフレーム３は、揺動スクロール２側に浮上する。すると、コンプライアントフレーム３のスラスト軸受３ａと揺動スクロール２のスラスト面２ｄが当接して、コンプライアントフレーム３のスラスト軸受３ａと揺動スクロール２のスラスト面２ｄとの隙間がなくなり、冷凍サイクルのバランス圧力（ボス部空間２ｈの圧力より高い）が流入しないため、ボス部空間２ｈは低下した圧力のままの状態を維持する。
（６）上記の動作を繰り返すことで、ボス部空間２ｈの圧力は、密閉容器１０内の圧力（始動前の冷凍サイクルのバランス圧力に略等しい）よりも低くなる。即ち、油だめ１０ｇの圧力がボス部空間２ｈの圧力よりも大きくなるので、その差圧により冷凍機油１０ｅは、主軸４の中空空間４ｇを上昇して、ボス部空間２ｈに流入する。それにより、揺動軸受２ｃ等の各軸受に給油することができる。従って、ボス部空間２ｈと圧縮室１ｄとを連通させる連通穴２ｋがない場合に発生する、電動機２０の逆転運転時の主軸４の焼きつきを抑制することができる。
（７）吸入圧力空間１ｇの冷媒量は増え続けるが、吸入圧力空間１ｇの圧力が所定の圧力を超えると、リリーフ弁５０ａが開き、吸入圧力空間１ｇの冷媒は密閉容器１０内へ解放される。リリーフ弁５０ａが開く吸入圧力空間１ｇの圧力は、逆止弁１９が開く吸入圧力空間１ｇの圧力よりも高く設定される。

従って、吸入逆止弁組立１７を備えるスクロール圧縮機１００では、電動機２０の逆転運転時の主軸４の焼きつきを抑制するため、以下の構成要素が必須となる。
（１）固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂと揺動スクロール２の板状渦巻歯２ｂとの噛み合わせにより最外周室が形成される主軸４の回転角度が０°とし、例えば、主軸４の回転角度が略０°〜９０°（所定の主軸４の回転角度範囲）のときにボス部空間２ｈと最外周室とを連通させる連通穴２ｋ。
（２）弁通路１７ｄに摺動するように設けられ、吸入逆止弁１７ａと、バネ１７ｂとからなり、吸入逆止弁１７ａが吸入管１０ａの端面に当接して止まり、シールされて冷媒の冷凍サイクルの吸入側への逆流を防ぐ吸入逆止弁組立１７。
（３）固定スクロール１の台板部１ａの板状渦巻歯１ｂと反対側の面で、吸入圧力空間１ｇに対応する位置で、固定スクロール１の台板部１ａのリリーフ穴１ｈを開閉自在に閉塞するリリーフ弁５０ａと弁押え５０ｂとを備えるリリーフ弁組立５０。
（４）コンプライアントフレーム３に形成される、吸入圧力空間１ｇに開口する連通穴３０ａ（軸直交方向）、フレーム空間１５ｆに開口する連通穴３０ｂ（軸方向）、及び連通穴３０ｂ（軸方向）に収納される、逆止弁部１９ａとバネ１９ｂとを有する逆止弁１９。

次に、スクロール圧縮機１００を搭載した室外機２０１と、室内機２０２とを備える空気調和機２００の据付時の結線ミスによる逆転運転について言及する。

この場合、電動機２０に三相誘導電動機を使用するスクロール圧縮機１００が対象となる。電動機２０がインバータで駆動されるブシレスＤＣモータの場合は、駆動回路に電源の逆相を検知してブシレスＤＣモータへの通電を遮断する保護回路が内蔵されていない場合、据付時の室外機２０１の電源接続端子への三相電源の接続において、相の順序がずれてしまうと、スクロール圧縮機１００は逆転してしまうので対象となる。また、電動機２０に単相誘導電動機を使用するスクロール圧縮機１００の場合は、据付時の室外機２０１の電源接続端子への単相電源の接続において、相（二相）の順序がずれても、電動機２０の逆転運転は発生しない。据付後の運転コンデンサのサービス（交換）時に、可なり低い確率での結線ミスによる逆転運転の発生が考えられる程度である。

室内機２０２と室外機２０１とを有する空気調和機２００は、据付時に現地で室内機２０２と室外機２０１とを接続配管で接続する必要がある。

室内機２０２は、ガス管２０５を接続するためのガス側接続部２１６と、液管２０７を接続するための液側接続部２１７とを備える。

工場出荷時、室内機２０２の冷媒回路（室内熱交換器２０６）には窒素ガス等が封入されている。室内機２０２の冷媒回路の二つの開放端部は、例えば、キャップ付きのフレアナットで閉塞され、窒素ガスが外部へ漏れないようになっている（ガス側接続部２１６、液側接続部２１７）。

また、室外機２０１の冷媒回路には、工場出荷時に所定量の冷媒が充填されている。また、スクロール圧縮機１００には、圧縮機構を潤滑するための冷凍機油１０ｅが所定量封入されている。

室外機２０１の冷媒回路の二つの開放端部には、それぞれバルブ（ガス管２０５を接続するためのガス側バルブ２１４、液管２０７を接続するための液側バル２１５）が接続され、冷媒が漏れないようになっている。室外機２０１のバルブ（ガス管２０５を接続するためのガス側バルブ２１４、液管２０７を接続するための液側バル２１５）には、室内機２０２と同様のキャップ付きのフレアナットが取り付けられている。バルブで冷媒回路は閉塞されているので、キャップ付きのフレアナットは、据付時に接続配管を接続するために必要なものである。室内機２０２と同様のキャップ付きのフレアナットを使用するのは、部品を共通化するためである。

空気調和機２００の据付時における室内機２０２と室外機２０１との接続方法について説明する。

先ず、室内機２０２の冷媒回路における二つの開放端部を閉塞しているキャップ付きのフレアナットを工具を用いて取り外す。このとき室内機２０２の冷媒回路に封入されていた窒素ガスは大気に放出される。

また、室外機２０１のバルブ（ガス管２０５を接続するためのガス側バルブ２１４、液管２０７を接続するための液側バル２１５）に取り付けられているキャップ付きのフレアナットも工具を用いて取り外す。このときバルブは閉じているので、冷媒は室外機２０１の冷媒回路に充填された状態を維持する。

次に、室内機２０２、室外機２０１のキャップ付きのフレアナット（計４個）からキャップを取り外す。

さらに、接続配管として用いる銅管（二本）を所定の長さに切断する。所定の長さとは、据付状態の室内機２０２と室外機２０１との間の距離に略一致する。

二本の接続配管に、キャップを取り外したフレアナットをそれぞれ２個挿入する。そして、二本の接続配管のそれぞれの両端を拡管する。

４個のフレアナットを室内機２０２、室外機２０１の元の部位に締結する。これで、接続配管の接続が完了する。

接続が完了した室内機２０２の冷媒回路と接続配管の内部は、空気もしくは放出されずに残った窒素ガスを含む空気が残存している。

そのため、室外機２０１のバルブに設けられている冷媒チャージポート（閉止弁を押し開いて接続配管側に連通する）に真空ポンプを接続し、室内機２０２の冷媒回路と接続配管の内部の真空引きを行う。

室内機２０２の冷媒回路と接続配管の内部の真空引きが完了したら、室外機２０１の二つのバルブ（ガス管２０５を接続するためのガス側バルブ２１４、液管２０７を接続するための液側バル２１５）を開き、室外機２０１に充填されている冷媒を冷媒回路全体に移動させて据付工事は完了する。

接続配管（ガス管２０５及び液２０７）には、所定の径・長さの銅管が使用される。空気調和機２００の据付時に、ガス管２０５及び液管２０７は現地の状況に合わせて作られる。

一例では、接続配管（ガス管２０５及び液２０７）が３０ｍまでは、冷媒の追加充填は不要となっている。

接続配管（ガス管２０５及び液２０７）が３０ｍ以上の場合は、接続配管サイズと配管長さに応じて所定の追加冷媒を充填する。その手順は、室内機２０２の冷媒回路と接続配管の内部の真空引きが完了したら、室外機２０１の二つのバルブ（ガス管２０５を接続するためのガス側バルブ２１４、液管２０７を接続するための液側バル２１５）を開いて冷媒を室内側へ開放し、試運転（冷房運転）を行いながら、室外機２０１のバルブに設けられている冷媒チャージポート（閉止弁を押し開いて接続配管側に連通する）から追加冷媒を充填（正確には、冷媒回路に引き込まれる）する。

このとき、ガス側バルブ２１４の冷媒チャージポートから冷凍サイクルの低圧側に冷媒は充填される。

仮に、据付時の室外機２０１の電源接続端子への三相電源の接続において、相の順序がずれて逆相になっているとする。この状態で追加冷媒を充填する試運転（冷房運転）を実施すると、スクロール圧縮機１００は逆転運転を行うことになる。

このときのスクロール圧縮機１００の逆転運転は、空気調和機２００の製造ラインにおける出荷試験のときと略同じである。

吸入逆止弁組立１７を用いるスクロール圧縮機１００に液冷媒が存在する状態で、始動し且つそれが逆転運転とすると、吸入圧力空間１ｇの圧力が急上昇して圧縮機構部４０が破壊する恐れがある。

空気調和機２００の据付時に、スクロール圧縮機１００に液冷媒が存在する状態で、始動し且つそれが逆転運転になる可能性は極めて少ない。

しいて、そのような状態になる条件を挙げると、室内機２０２の冷媒回路と接続配管の内部の真空引きが完了したら、室外機２０１の二つのバルブ（ガス管２０５を接続するためのガス側バルブ２１４、液管２０７を接続するための液側バル２１５）を開き、室外機２０１に充填されている冷媒を冷媒回路全体に移動させた時点で作業を中断して、追加冷媒の充填等の作業は翌日に持ち越す場合である。

特に、寒冷地において、夜間の寒気によりスクロール圧縮機１００の温度が下がると、冷媒がスクロール圧縮機１００に寝込む（液冷媒がスクロール圧縮機１００に貯まる）。

この状態で、例えば、追加冷媒の充填を行うために、試運転を開始し、且つ結線ミスがあって吸入逆止弁組立１７を用いるスクロール圧縮機１００が逆転始動すると、吸入圧力空間１ｇの圧力が急上昇して圧縮機構部４０が破壊する恐れがある。

しかし、本実施の形態のスクロール圧縮機１００は、吸入逆止弁組立１７を用いる場合は、リリーフ弁５０ａと、弁押え５０ｂとを備えるリリーフ弁組立５０を使用するので、その場合でも、リリーフ弁組立５０により吸入圧力空間１ｇの圧力の急上昇を回避することができる。

スクロール圧縮機１００の正転運転の場合に、圧縮室１ｄとボス部空間２ｈとを連通させる連通穴２ｋは、冷媒の吸入を完了した状態となり、密閉された最外周室（第一の室２０ａ）が形成されるときの主軸４の回転角度を０°とすると、主軸４の回転角度が略０°〜９０°の区間で連通穴２ｋは最外周室とボス部空間２ｈとを連通させる。図２１に示すように、この区間（主軸４の回転角度が略０°〜９０°）では、最外周室の圧力よりもボス部空間２ｈの圧力（中間圧）が高いので、最外周室の冷媒がボス部空間２ｈに逃げることはなく、スクロール圧縮機１００の性能に影響しない。

また、スクロール圧縮機１００の逆転運転の場合、主軸４の回転角度の全範囲において、圧縮室１ｄとボス部空間２ｈとを連通穴２ｋで連通させると、ボス部空間２ｈに上がる油だめの冷凍機油１０ｅが増え、油だめに冷凍機油１０ｅがなくなる恐れがある。冷媒の吸入を完了した状態となり、密閉された最外周室（第一の室２０ａ）が形成されるときの主軸４の回転角度を０°とすると、主軸４の回転角度が略０°〜９０°の区間で連通穴２ｋは最外周室とボス部空間２ｈとを連通させるようにしているので、ボス部空間２ｈに上がる油だめの冷凍機油１０ｅが増え、油だめに冷凍機油１０ｅがなくなる恐れも少ない。

次に、図２６、図２７により変形例のスクロール圧縮機３００について説明する。

変形例のスクロール圧縮機３００は、図１のスクロール圧縮機１００に対して、圧縮機構部３４０の構成が異なり、圧縮機構部３４０のコンプライアントフレーム３０３の、吸入圧力空間１ｇとフレーム空間１５ｆとを連通させる構成が異なる。

図２７に示すように、コンプライアントフレーム３０３は、
（１）フレーム空間１５ｆに開口する連通穴３１ｃ（軸方向）；
（２）連通穴３１ｃ（軸方向）に連通し、スラスト軸受３ａ側に延びる連通穴３１ｂ（軸方向）；
（３）連通穴３１ｂ（軸方向）に連通し、吸入圧力空間１ｇに連通する連通部３１ａ、を備える。

図２７に示すように、連通穴３１ｃ（軸方向）に、逆止弁部１９ａとバネ１９ｂとを有する逆止弁１９が収納される。吸入圧力空間１ｇの冷媒の圧力が、フレーム空間１５ｆの冷媒の圧力より高く、且つバネ１９ｂの力よりもその差圧による力が上回ると、逆止弁１９は開く。その反対の吸入圧力空間１ｇの冷媒の圧力が、フレーム空間１５ｆの冷媒の圧力より低い場合は、閉じている。

図１のスクロール圧縮機１００のコンプライアントフレーム３（図１１）に比べて、コンプライアントフレーム３０３の連通穴３１ｃ、連通穴３１ｂ、連通部３１ａは、軸方向の一方向の加工で形成することができる。そのため、加工が容易にでき、生産性及びコストの点で、コンプライアントフレーム３０３は、コンプライアントフレーム３（図１１）よりも優れている。

以上のように、本実施の形態のスクロール圧縮機１００は、以下に示す効果を奏する。
（１）一般的なスクロール圧縮機は、逆転運転時に吐出空間圧力Ｐｄが吸入空間圧力Ｐｓより大きくならないため、主軸４の上端面と下端面に差圧が生じないので軸受部に差圧給油出来ず、主軸４が焼き付いてしまう。しかし、本実施の形態のスクロール圧縮機１００は、逆転運転時に吐出差圧給油方式で各軸受部に給油が出来るように、主軸４上端部を含むボス部空間２ｈへ吐出空間圧力Ｐｄより低い圧力Ｐｍ’（膨張行程の渦巻内の圧力）を引き込む為に揺動スクロール２の台板部２ａにボス部空間２ｈへの連通穴２ｋを設ける。さらに、コンプライアントフレーム３に、吸入圧力空間１ｇの高圧の冷媒がフレーム空間１５ｆに流入してフレーム空間１５ｆの圧力を上昇させる機構（連通穴及び逆止弁１９）を設け、コンプライアントフレーム３を揺動スクロール２側に浮上させる。コンプライアントフレーム３が浮上して、コンプライアントフレーム３のスラスト軸受３ａと揺動スクロール２のスラスト面２ｄが当接して、コンプライアントフレーム３のスラスト軸受３ａと揺動スクロール２のスラスト面２ｄとの隙間がなくなり、冷凍サイクルのバランス圧力（ボス部空間２ｈの圧力より高い）が流入しないため、ボス部空間２ｈは低下した圧力のままの状態を維持することができる。そうすることで逆転運転中に主軸４の上端面と下端面と差圧が生じ、差圧給油することが可能となり各軸受部に給油することができ、軸焼付きを防ぎ信頼性の向上を図ることが出来る。
（２）本実施の形態のスクロール圧縮機１００において、逆転運転時に軸受部に差圧給油が出来るように揺動軸受２ｃを含むボス部空間２ｈへ吐出空間圧力Ｐｄより低い圧力Ｐｍ’（膨張行程の渦巻内の圧力）を引き込む為のボス部空間２ｈへの連通穴２ｋの位置は、逆転運転時に密閉容器１０底部の油だめ１０ｇから冷凍機油１０ｅが連続的に吸い上げられるので冷凍機油１０ｅの枯渇防止のため３６０°ボス部空間２ｈと連通穴２ｋが連通しないような位置、かつ正転運転時にスクロール内の圧縮途中の冷媒がボス部空間２ｈへ流入しない位置に設ける。そうすることで逆転運転中の油枯渇を防ぎ信頼性の向上を図ることが出来る。また、正転運転時の圧縮ガスのボス部空間２ｈへの流出を防ぐことができ、正転運転時の性能低下防止をすることが出来る。
（３）本実施の形態のスクロール圧縮機１００は、固定スクロール１の台板部１ａの板状渦巻歯１ｂと反対側の面で、吸入圧力空間１ｇに対応する位置に、リリーフ弁５０ａと、弁押え５０ｂとを備えるリリーフ弁組立５０が設けられている。吸入逆止弁組立１７を備えるスクロール圧縮機１００が、圧縮室１ｄに液冷媒が満たされた状態のときに、何らかの理由で正回転の反対の逆転運転始動すると、液圧縮によるパンピング圧が発生する。パンピング圧により、固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂがずれることでメカがロックするか、もしくは圧縮性能が低下する。リリーフ弁組立５０は、圧縮室１ｄで液圧縮が発生する場合に、液冷媒を圧縮室１ｄの外部（密閉容器１０の内部空間）に逃がして液圧縮によるパンピング圧の発生を抑制する。

実施の形態２．
一般的なスクロール圧縮機は、逆転運転時に吐出空間圧力Ｐｄが吸入空間圧力Ｐｓより大きくならないため、主軸４の上端面と下端面に差圧が生じないので軸受部に差圧給油出来ず、主軸４が焼き付いてしまう。

実施の形態２のスクロール圧縮機４００は、逆転運転時に吐出差圧給油方式で各軸受部に給油が出来るように主軸４上端部空間へ渦巻内の吐出空間圧力Ｐｄより低い圧力Ｐｍ’（膨張行程の渦巻内の圧力）を引き込む為に、揺動スクロール２にボス部空間２ｈへの連通穴２ｎを設け、正転運転時にその連通穴２ｎから渦巻内へ冷媒が流れ込まないように連通逆止弁２ｐを設ける。そうすることで逆転運転中に主軸４の上端面と下端面と差圧が生じ、差圧給油することが可能となり各軸受部に給油することができ、軸焼付きを防ぎ信頼性の向上を図ることが出来る。また、正転運転時の圧縮ガスの背圧空間への流出を防ぐことができ、正転運転時の性能低下防止をすることが出来る。

また、逆転運転時にコンプライアントフレームを浮上可能とする為に、高圧となる吸入圧力空間からフレーム背圧空間へ高い圧力を引き込む為に、コンプライアントフレームに連通穴を設け、正転運転時はコンプライアント背圧空間から吸入空間へ圧力が逃げないように連通穴に逆止弁を設ける。そうすることで、逆転運転中にコンプライアントフレームが浮上し揺動スクロールのボス部空間の圧力を密閉容器の圧力より低下させることが出来る。

スクロール圧縮機４００において、逆転運転時に軸受部に差圧給油が出来るように揺動軸受２ｃを含む揺動スクロール２のボス部空間２ｈへ吐出空間圧力Ｐｄより低い圧力Ｐｍ’（膨張行程の渦巻内の圧力）を引き込む為に揺動スクロールに主軸４上端部への連通穴２ｎの位置は、逆転運転時に密閉容器１０底部の油だめ１０ｇから冷凍機油１０ｅが連続的に吸い上げられるので、冷凍機油１０ｅの枯渇防止のため３６０°ボス部空間２ｈと連通穴２ｎが連通しないような位置に設ける。そうすることで逆転運転中の油枯渇を防ぎ信頼性の向上を図ることが出来る。

図２８乃至図３６は実施の形態２を示す図で、図２８はスクロール圧縮機４００の部分縦断面図、図２９は連通穴２ｎを示す揺動スクロール２の縦断面図、図３０は連通穴２ｎ及び連通逆止弁２ｐを示す揺動スクロール２の縦断面図、図３１は連通逆止弁２ｐの拡大図、図３２は吸入完了状態を回転角度０°として、固定スクロール１に対する揺動スクロール２の相対位置および連通穴２ｎとの相関を、主軸４の回転角度０°と回転角度９０°とについて示した図、図３３は吸入完了状態を回転角度０°として、固定スクロール１に対する揺動スクロール２の相対位置および連通穴２ｎとの相関を、主軸４の回転角度１８０°と回転角度２７０°とについて示した図、図３４は吸入完了状態を回転角度０°として、固定スクロール１に対する揺動スクロール２の相対位置および連通穴２ｎとの相関を、主軸４の回転角度３６０°と回転角度４５０°とについて示した図、図３５は第一の室２０ａの圧力と主軸４の回転角度との関係を示す図、図３６は変形例のスクロール圧縮機５００の部分縦断面図である。

図２８に示す実施の形態２のスクロール圧縮機４００は、実施の形態１のスクロール圧縮機１００と以下に示す点が異なる。その他の構成は、同一であるので、説明は省く。図２８のＢ部に以下の構成要素を備える（図２９、図３０参照）。
（１）固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂと揺動スクロール２の板状渦巻歯２ｂとの噛み合わせの渦巻（圧縮室１ｄ）内と、ボス部空間２ｈとを連通する連通穴２ｎと、連通穴２ｎに連通して渦巻（圧縮室１ｄ）に開口する逆止弁収納部２ｑとを設ける。
（２）正転運転時にその連通穴２ｎを介して渦巻内からボス部空間２ｈへ冷媒が流れ込まないように連通逆止弁２ｐを設ける。

スクロール圧縮機３００は、台板部２ａに設けられる圧縮室１ｄ（第一の室２０ａ、最外周室）とボス部空間２ｈとを連通させる連通穴２ｋは設けない。

図２９に示すように、揺動スクロール２の台板部２ａに、ボス部空間２ｈに連通する連通穴２ｎと、連通穴２ｎと連通して板状渦巻歯２ｂの間の空間に開口し、連通逆止弁２ｐを収納する逆止弁収納部２ｑとを備える。

図３０に示すように、逆止弁収納部２ｑに連通逆止弁２ｐを収納する。連通逆止弁２ｐは、ボス部空間２ｈに連通する連通穴２ｎの逆止弁収納部２ｑ側の開口部を閉塞している。

図３１に示すように、連通逆止弁２ｐは、逆止弁部２ｐ−１と、逆止弁部２ｐ−１を連通穴２ｎ側に付勢するバネ２ｐ−２とを備える。

連通逆止弁２ｐは、ボス部空間２ｈの圧力と渦巻（圧縮室１ｄ）の圧力の差が、バネ２ｐ−２の力より大きくなると開き、ボス部空間２ｈと渦巻（圧縮室１ｄ）とが連通する。

スクロール圧縮機３００の正転運転時は、ボス部空間２ｈの圧力が渦巻（圧縮室１ｄ）の圧力よりも大きいので、連通逆止弁２ｐは閉じた状態を維持する。

図３２〜図３４に示すように、逆止弁収納部２ｑは、主軸４の回転角度０°を超えた所定の角度で第一の室２０ａに連通し、主軸４の回転角度２７０°超えた所定の角度まで連通する。

スクロール圧縮機４００の逆転運転時は、上記の主軸４の回転角度０°を超えた所定の角度で第一の室２０ａに連通し、主軸４の回転角度２７０°超えた所定の角度において、膨張行程により第一の室２０ａの圧力がボス部空間２ｈの圧力よりも低くなるので、その差圧による力がバネ２ｐ−２の力を上回ると逆止弁部２ｐ−１が開き、ボス部空間２ｈと第一の室２０ａとが連通する。それにより、ボス部空間２ｈの圧力が下がる。これを繰り返すことにより、油だめ１０ｇの圧力（密閉容器１０内の圧力））よりボス部空間２ｈの圧力が低くなり、ボス部空間２ｈへの差圧給油が可能となる。

実施の形態１の連通穴２ｋと、実施の形態２の固定スクロール１の板状渦巻歯１ｂと揺動スクロール２の板状渦巻歯２ｂとの噛み合わせの渦巻（圧縮室１ｄ）内と、ボス部空間２ｈとを連通する連通穴２ｎと、連通穴２ｎに連通して渦巻（圧縮室１ｄ）に開口する逆止弁収納部２ｑとを設け、正転運転時にその連通穴２ｎから渦巻内からボス部空間２ｈへ冷媒が流れ込まないように連通逆止弁２ｐを設ける構成とを比較すると、以下の点が相違する。
（１）実施の形態１の連通穴２ｋは、正転運転時に圧縮室１ｄの圧力が所定の値以上になると圧縮室１ｄからボス部空間２ｈに冷媒が流入するので、圧縮室１ｄとボス部空間２ｈとが連通する角度（主軸４の回転角度）に制限がある。それに対して、実施の形態２の連通逆止弁２ｐを用いる方法は、正転運転時に圧縮室１ｄの圧力が高くなっても、連通逆止弁２ｐで塞ぐためボス部空間２ｈへ冷媒が流入しない。従って、連通角度の自由度が実施の形態１より増す。
（２）実施の形態１の連通穴２ｋは、コンプライアントフレーム３のスラスト軸受３ａで連通穴２ｋを塞ぐ必要があるが、実施の形態２の連通逆止弁２ｐではその必要がない。

図３６の変形例のスクロール圧縮機５００は、図２８のスクロール圧縮機４００と比べると、圧縮機構部４４０が異なり、特にコンプライアントフレーム３０３の構成が異なる。

コンプライアントフレーム３０３は、実施の形態１の図２７に示すものと同じである。従って、説明は省く。

１ 固定スクロール、１ａ 台板部、１ｂ 板状渦巻歯、１ｃ オルダム案内溝、１ｄ 圧縮室、１ｆ 吐出ポート、１ｇ 吸入圧力空間、１ｈ リリーフ穴、１ｋ ボルト孔、１ｊ 位置決め用孔、２ 揺動スクロール、２ａ 台板部、２ｂ 板状渦巻歯、２ｃ 揺動軸受、２ｄ スラスト面、２ｅ オルダム案内溝、２ｆ ボス部、２ｇ 揺動軸受空間、２ｈ ボス部空間、２ｊ 抽出孔、２ｋ 連通穴、２ｎ 連通穴、２ｐ 連通逆止弁、２ｐ−１ 逆止弁部、２ｐ−２ バネ、２ｑ 逆止弁収納部、３ コンプライアントフレーム、３ａ スラスト軸受、３ｃ 主軸受、３ｄ 上側円筒面、３ｅ 下側円筒面、３ｈ 副主軸受、３ｋ 開口部、３ｓ 連絡通路、４ 主軸、４ｂ 揺動軸部、４ｃ 主軸部、４ｄ 副軸部、４ｅ 主軸バランサ、４ｆ オイルパイプ、４ｇ 中空空間、６ サブフレーム、６ａ 副軸受、６ｂ 油孔、７ 固定子、８ 回転子、８ａ 上バランサ、８ｂ 下バランサ、８ｃ エンドリング、９ オルダムリング、９ａ 揺動スクロール側爪、９ｃ 固定スクロール側爪、１０ 密閉容器、１０ａ 吸入管、１０ｂ 吐出管、１０ｅ 冷凍機油、１０ｆ ガラス端子、１０ｇ 油だめ、１０ｈ 流路、１５ ガイドフレーム、１５ａ 上側円筒面、１５ｂ 下側円筒面、１５ｃ 切り欠き部、１５ｆ フレーム空間、１５ｇ 外周面、１５ｈ シール溝、１５ｉ シール溝、１６ａ シール材、１６ｂ シール材、１７ 吸入逆止弁組立、１７ａ 吸入逆止弁、１７ｂ バネ、１７ｄ 弁通路、１９ 逆止弁、１９ａ 逆止弁部、１９ｂ バネ、２０ 電動機、２０ａ 第一の室、３０ａ 連通穴、３０ｂ 連通穴、３１ａ 連通部、３１ｂ 連通穴、３１ｃ 連通穴、４０ 圧縮機構部、５０ リリーフ弁組立、５０ａ リリーフ弁、５０ｂ 弁押え、１００ スクロール圧縮機、２００ 空気調和機、２０１ 室外機、２０２ 室内機、２０４ 四方弁、２０５ ガス管、２０６ 室内熱交換器、２０７ 液管、２０８ 第２の減圧装置、２０９ 中圧レシーバ、２１０ 第１の減圧装置、２１１ 室外熱交換器、２１４ ガス側バルブ、２１５ 液側バルブ、２１６ ガス側接続部、２１７ 液側接続部、２１８ 吸入配管、３００ スクロール圧縮機、３０３ コンプライアントフレーム、３４０ 圧縮機構部、４００ スクロール圧縮機、４０２ 揺動スクロール、４４０ 圧縮機構部、５００ スクロール圧縮機、５４０ 圧縮機構部。

Claims (3)

1. 密閉容器内に、圧縮機構部と、前記圧縮機構部を駆動する電動機と、前記圧縮機構部を潤滑する冷凍機油とを備え、前記密閉容器内が高圧で、前記密閉容器に吸入冷媒を吸入する吸入管を具備するスクロール圧縮機であって、
   前記圧縮機構部は、
   台板部と、前記台板部の一方の面に板状渦巻歯が形成されている固定スクロールと、
   台板部と、前記台板部の一方の面に前記固定スクロールの前記板状渦巻歯と同一形状の板状渦巻が設けられ、前記固定スクロールの前記板状渦巻歯と組み合わされて圧縮室を形成している揺動スクロールと、
   前記揺動スクロールの自転を防止するオルダムリングと、
   前記電動機に固定されて、前記揺動スクロールを駆動する主軸と、
   前記圧縮室内の中間圧を背圧として浮上し、揺動スクロールを固定スクロールへ押し付けるとともに主軸を軸方向へ支えるコンプライアントフレームと、
   前記密閉容器に固定され、前記コンプライアントフレームを軸方向に支えるとともに前記固定スクロールと締結されて結合されるガイドフレームと、
   吸入逆止弁とバネとを有し、前記吸入逆止弁が前記バネにより前記吸入管の方向に閉じるように付勢される逆止弁組立と、
   前記固定スクロールの前記台板部に設けられ、リリーフ弁と弁押えとを有し、前記固定スクロールの前記台板部を貫通して形成され、前記密閉容器内の空間に連通するリリーフ穴を開閉自在に閉塞するリリーフ弁組立と、
   前記コンプライアントフレームに設けられ、吸入圧力空間に開口して連通するとともに、前記ガイドフレームと前記コンプライアントフレームとの間に形成されるフレーム空間に開口して連通し、内部に逆止弁部と、前記逆止弁部を前記吸入圧力空間側に付勢する逆止弁付勢バネとを有する逆止弁と、を備え、
   前記電動機の逆転運転時に、前記揺動スクロールの背面側で、前記コンプライアントフレームの内側に形成されるボス部空間の圧力が前記密閉容器内の圧力よりも低くなり、その差圧により前記冷凍機油が前記圧縮機構部に給油されるように、前記揺動スクロールの前記台板部に前記ボス部空間と、膨張行程の前記圧縮室とを連通させる連通穴を設けたことを特徴とするスクロール圧縮機。
2. 前記電動機の正転運転時に、前記圧縮室から前記連通穴を介して前記ボス部空間へ冷媒が流れ込まないように、前記連通穴に連通逆止弁を設けることを特徴とする請求項１記載のスクロール圧縮機。
3. 前記揺動スクロールの前記台板部における前記連通穴の位置は、前記主軸の一回転のうちの所定の回転範囲で前記連通穴が前記ボス部空間と連通し、且つ前記電動機の正転運転時に前記圧縮室の圧縮途中の冷媒が前記ボス部空間へ流入しない位置（前記圧縮室の圧縮途中の圧力がボス部空間圧力より小さくなる位置）であることを特徴とする請求項１又は請求項２記載のスクロール圧縮機。

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