JP2010030892A - 合わせガラス用中間膜及び合わせガラス - Google Patents
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Abstract
【解決手段】樹脂組成物A又は樹脂Aからなる部位Aと、樹脂組成物B又は樹脂Bからなる部位Bとを水平方向に有する合わせガラス用中間膜であって、前記樹脂組成物A又は樹脂Aの周波数1Hzにおける動的粘弾性の損失正接が最大値を示す温度Taと、前記樹脂組成物B又は樹脂Bの周波数1Hzにおける動的粘弾性の損失正接が最大値を示す温度Tbとの差が10℃以上であり、更に、周波数1Hzにおける動的粘弾性の損失正接が最大値を示す温度TcがTaとTbとの間である樹脂組成物C又は樹脂Cからなる部位Cを水平方向に有する合わせガラス用中間膜。
【選択図】なし
Description
以下に本発明を詳述する。
40℃においては、合わせガラス用中間膜を構成する遮音層がゴム状態となる。このような合わせガラス用中間膜により結合された2枚のガラス板は、独立して、厚さ2mmのガラス板2枚としての挙動を示す。従って、厚さ2mmのガラス板におけるコインシデンス効果によって、周波数6300Hz付近の音が透過しやすくなる。
ところが、23℃においては、合わせガラス用中間膜を構成する遮音層がガラス状態とゴム状態との中間の状態となる。このような合わせガラス用中間膜により結合された2枚のガラス板は、4mmのガラス板1枚としてと、2mmのガラス板2枚としてとの中間的な挙動を示すようになり、周波数3150Hz付近の音も周波数6300Hz付近の音も透過しにくくなり、全体として高い遮音性能を発揮する。
この結果より、ある温度において高い遮音性能を発揮させるためには、該温度においてガラス状態とゴム状態との中間の状態となる樹脂層を有する合わせガラス用中間膜により2枚のガラス板を接合することが重要であることが判った。
更に、動的粘弾性の損失正接が最大値を示す温度が異なる樹脂組成物からなる複数の部位を水平方向に配置することにより、固体音のエネルギーは動的粘弾性の損失正接が最大値を示す温度が高い部位にも分配されることから、該層の制振性能も充分に発揮される。これにより、高温下での制振性能も充分に発揮される。
上記部位Aと部位Bとを水平方向に有するとは、例えば、図1に示すように、上記部位Aと上記部位Bとが水平方向に配置されて存在していることを意味する。
上記tanδは、JIS K 7244に準拠し、以下の方法で測定することができる。樹脂組成物を用いて試験シート(直径8mm)を作製し、得られた試験シートの動的粘弾性を、せん断法にて、歪み量1.0%及び周波数1Hzの条件下において、昇温速度3℃/分で動的粘弾性の温度分散測定をすることにより、tanδを測定できる。
上記tanδのピーク温度とは、上記方法にて得られたtanδが最大値を示す温度を意味する。上記tanδのピーク温度は、例えば、粘弾性測定装置(レオメトリックス社製「ARES」)を用いて、測定することができる。
一方、例えば上記樹脂組成物Bのtanδのピーク温度が23℃である場合、41℃を中心に31〜51℃程度の領域で部位Aがガラス状態とゴム状態との中間の状態となり、この温度領域において高い遮音性能を発揮することができる。
即ち、tanδのピーク温度が2℃である樹脂組成物Aからなる部位Aと、tanδのピーク温度が23℃である樹脂組成物Bからなる部位Bとを水平方向に有する本発明の合わせガラス用中間膜は、10〜51℃の温度領域において高い遮音性能を発揮することができる。
即ち、Ta<Tbであって、TaとTbとの差が20℃以上である場合、Ta+28℃〜Tb+8℃の温度領域では、部位Aはゴム状態、部位Bはガラス状態である。そのため、例えば2mmと2mmのガラスからなる合わせガラスであれば、部位Bでは3150Hz付近の音が透過し、部位Aでは6300Hz付近の音が透過する。しかし、部位Aでは3150Hz付近の音は透過せず、部位Bでは6300Hz付近の音は透過しないことになる。従って、樹脂組成物A又は樹脂Aからなる単層中間膜や、樹脂組成物B又は樹脂Bからなる単層中間膜や、樹脂組成物A又は樹脂Aからなる層と樹脂組成物B又は樹脂Bからなる層とが積層された構成の中間膜と比較すれば、Ta+28℃〜Tb+8℃の温度領域であっても本発明の合わせガラス用中間膜は高い遮音性能を発揮できるといえる。
例えば、寒冷地での使用を前提にすればTaを−38〜−8℃、Tbを−28〜2℃の範囲に設定することが考えられる。上記tanδのピーク温度Taとtanδのピーク温度Tbとをこの範囲に設定することにより、−30〜30℃の温度領域において高い遮音性能を発揮することができる。寒冷地での使用を前提にした場合のTaの好ましい範囲は−38〜−18℃であり、Tbの好ましい範囲は−28〜−8℃である。
温暖地での使用を前提とすればTaを2〜32℃、Tbを12〜42℃に設定することが考えられる。上記tanδのピーク温度Taとtanδのピーク温度Tbとをこの範囲に設定することにより、10〜70℃の温度領域において高い遮音性能を発揮することができる。温暖地での使用を前提にした場合のTaの好ましい範囲は12〜32℃であり、Tbの好ましい範囲は22〜42℃である。
本発明の合わせガラス用中間膜は、更に広い温度範囲において高い遮音性能や制振性能を発揮すべき場合には、異なるtanδのピーク温度を有する樹脂組成物からなる部位を4以上、水平方向に有してもかまわない。
図6、7に、本願発明の合わせガラス用中間膜が、更に部位Cを有する態様の一例を示した。
上記被覆層Dを構成する樹脂組成物D又は樹脂Dは、上記樹脂組成物A、樹脂組成物B、樹脂組成物Cのうち最も高いtanδのピーク温度以上のtanδのピーク温度を有することが好ましい。また、上記被覆層Dを構成する樹脂組成物D又は樹脂Dは、上記樹脂組成物A又は樹脂A、樹脂組成物B又は樹脂B、樹脂組成物C又は樹脂Cのうち最も高いtanδのピーク温度を有する樹脂組成物又は樹脂と同一であってもよい。
上記被覆層Dを構成する樹脂組成物D又は樹脂Dは、例えば、アセタール基の炭素数が3又は4、アセタール化度が60〜75mol%、アセチル基量が10mol%以下のポリビニルアセタール樹脂100重量部に対して、可塑剤を20〜50重量部含有する樹脂組成物が好適である。上記樹脂組成物Dの可塑剤の含有量のより好ましい下限は25重量部、より好ましい上限は45重量部である。
合わせガラス用中間膜がゴム状態となったときに透過する音は、ガラス状態となったときに透過する音より周波数が高い。例えば、3150Hz付近の音はガラス状態になっている部位を透過し、6300Hz付近の音はゴム状態になっている部位を透過する。一般に、遮音性能は、周波数が高いほど性能が高くなる性質を有している。従って、6300Hz付近の音の透過が大きく、3150Hz付近の音の透過が少なくなるように、部位Aと部位Bとの面積比率のバランスを取ることにより、より高い遮音性能を広い温度範囲で実現することができる。例えばTa<Tbである場合、上記部位Aと上記部位Bとの面積比率が9:1〜4:6であることが好ましい。好ましい範囲を逸脱すると、高い遮音性能を広い温度範囲において実現できなくなることがある。また、部位Bの比率が10%未満となると、高温下での制振性が得られなくなることもある。上記部位Aと上記部位Bとの面積比率は8:2〜6:4であることがより好ましい。
なお、上記部位Aと上記部位Bとが厚さ方向に重複している場合には、該重複している部分をtanδのピーク温度が低い樹脂組成物からなる部位とみなす。
上記熱可塑性樹脂は特に限定されないが、ポリビニルアセタール樹脂、スチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体等が挙げられる。なかでも、上記熱可塑性樹脂は、スチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体、ポリビニルアセタール樹脂であることが好ましく、ポリビニルアセタール樹脂であることがより好ましい。上記樹脂は単独で用いてもよく、2種以上を併用してもよい。
上記ポリビニルアルコールは、ポリ酢酸ビニルを鹸化することにより製造できる。
上記ポリビニルアルコールの鹸化度は、80〜99.8モル%であることが好ましい。
上記ポリビニルアルコールの重合度の好ましい下限は200、好ましい上限は3000である。上記重合度が200未満であると、合わせガラスの耐貫通性が低下することがある。上記重合度が3000を超えると、合わせガラス用中間膜の成形が困難となることがある。上記重合度のより好ましい下限は500、より好ましい上限は2000である。
上記可塑剤は特に限定されず、例えば、一塩基性有機酸エステル、多塩基性有機酸エステル等の有機エステル可塑剤、有機リン酸可塑剤、有機亜リン酸可塑剤等のリン酸可塑剤等が挙げられる。
さらに、上記可塑剤は加水分解しにくいため、トリエチレングリコールジ−2−エチルヘキサノエート(3GO)、トリエチレングリコールジ−2−エチルブチレート(3GH)、テトラエチレングリコールジ−2−エチルヘキサノエート(4GO)、ジヘキシルアジペート(DHA)が好ましく、トリエチレングリコールジ−2−エチルヘキサノエート(3GO)がより好ましい。
上記方法(1)にてtanδのピーク温度を調整する場合、上記樹脂としてポリビニルアセタール樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合体、スチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体等を用いることが好ましい。なかでも、上記スチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体は、モノマー成分の選定や、各モノマー成分の共重合比の設計等によって、tanδのピーク温度を容易に調整できる。tanδのピーク温度が異なる2種以上のスチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体の混合樹脂を用いれば、配合比率を変更させることにより、tanδのピーク温度を容易に調整できる。また、ポリビニルアセタール樹脂のアセチル基量やアセタール化度を制御することによりtanδのピーク温度を調整することができる。
一般的に、樹脂組成物に含有する可塑剤量が多いほどtanδのピーク温度は低くなり、可塑剤量が少ないほどtanδのピーク温度は高くなる。従って、例えば、tanδのピーク温度Ta<tanδのピーク温度Tbとする場合、樹脂組成物Aの可塑剤配合量を多く、樹脂組成物Bの可塑剤配合量を少なくする方法がある。
本発明の合わせガラスに用いられる透明板は特に限定されず、一般に使用されている透明板ガラスを使用することができ、例えば、フロート板ガラス、磨き板ガラス、型板ガラス、網入り板ガラス、線入り板ガラス、着色された板ガラス、熱線吸収板ガラス、熱線反射板ガラス、グリーンガラス等の無機ガラスが挙げられる。また、ポリカーボネートやポリアクリレート等の有機プラスチックス板を用いることもできる。
本発明の合わせガラスは、自動車用ガラスとして使用する場合は、フロントガラス、サイドガラス、リアガラス、ルーフガラス、パノラマガラスとして用いることができる。
また、本発明の合わせガラスの製造方法は特に限定されず、従来公知の製造方法を用いることができる。
(1)部位Aを構成する樹脂組成物Aの調製
アセチル化度が13モル%、アセタール基の炭素数が3、ブチラール化度が65モル%のポリビニルブチラール樹脂(PVB1)100重量部に対して、可塑剤としてトリエチレングリコール−ジ−2−エチルヘキサノエート(3GO)60重量部を添加し、ミキシングロールで充分に混練することにより、樹脂組成物Aを調製した。
アセチル化度が1モル%、アセタール基の炭素数が3、ブチラール化度が68モル%のポリビニルブチラール樹脂(PVB2)100重量部に対して、可塑剤としてトリエチレングリコール−ジ−2−エチルヘキサノエート(3GO)40重量部を添加し、ミキシングロールで充分に混練することにより、樹脂組成物Bを調製した。
樹脂組成物Aを、0.8mmのクリアランス板が配置された2枚の離型シート間に配置し、樹脂組成物Aを150℃にてプレス成形し、縦500mm、横250mm、厚さ0.8mmのシートAを得た。
樹脂組成物Bを、0.8mmのクリアランス板が配置された2枚の離型シート間に配置し、樹脂組成物Bを150℃にてプレス成形し、縦500mm、横125mm、厚さ0.8mmのシートBを得た。
得られたシートAとシートBとをB/A/B(面積比1:2:1)となるように水平配置し、図2に示した態様の合わせガラス用中間膜(縦500mm×横500mm、厚さ0.8mm)を作製した。
樹脂組成物Aを、0.8mmのクリアランス板が配置された2枚の離型シート間に配置し、樹脂組成物Aを150℃にてプレス成形し、縦305mm、横15mm、厚さ0.8mmのシートAを得た。
樹脂組成物Bを、0.8mmのクリアランス板が配置された2枚の離型シート間に配置し、樹脂組成物Bを150℃にてプレス成形し、縦305mm、横7.5mm、厚さ0.8mmのシートBを得た。
得られたシートAとシートBとをB/A/B(面積比1:2:1)となるように水平配置し、図2に示した態様の合わせガラス用中間膜(縦305mm×横30mm、厚さ0.8mm)を作製した。
樹脂組成物Aの可塑剤配合量を30重量部とした以外は、参考例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
樹脂組成物Aの代わりにスチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体(クラレ社製、ハイブラー#7311)を樹脂Aとして用いた以外は、参考例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
樹脂組成物Aの代わりにアクリル樹脂(日本ゼオン社製、Nipol AR31)を樹脂Aとして用いた以外は、参考例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
樹脂組成物Aの代わりにウレタン樹脂(BASF社製、エラストランC60D)を樹脂Aとして用いた以外は、参考例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
樹脂組成物Aの代わりにエチレン−酢酸ビニル共重合体(三井・デュポンポリケミカル社製、EV170)を樹脂Aとして用いた以外は、参考例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
樹脂組成物Aをスチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体(クラレ社製、ハイブラー#5125)とスチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体(クラレ社製、ハイブラー#5127)との1:1混合物(重量比)とした以外は、参考例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
樹脂組成物Aをスチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体(クラレ社製、ハイブラー#5125)とスチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体(クラレ社製、ハイブラー#5127)との3:1混合物(重量比)とした以外は、参考例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
(1)部位Aを構成する樹脂組成物Aの調製
樹脂Aとして、スチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体(クラレ社製、ハイブラー#7311)を用いた。
アセチル化度が1モル%、アセタール基の炭素数が3、ブチラール化度が68モル%のポリビニルブチラール樹脂(PVB2)100重量部に対して、可塑剤としてトリエチレングリコール−ジ−2−エチルヘキサノエート(3GO)40重量部を添加し、ミキシングロールで充分に混練することにより、樹脂組成物Bを調製した。
アセチル化度が13モル%、アセタール基の炭素数が3、ブチラール化度が65モル%のポリビニルブチラール樹脂(PVB1)100重量部に対して、可塑剤としてトリエチレングリコール−ジ−2−エチルヘキサノエート(3GO)60重量部を添加し、ミキシングロールで充分に混練することにより、樹脂組成物Cを調製した。
樹脂Aを、0.8mmのクリアランス板が配置された2枚の離型シート間に配置し、樹脂組成物Aを150℃にてプレス成形し、縦500mm、横250mm、厚さ0.8mmのシートAを得た。
樹脂組成物Bを、0.8mmのクリアランス板が配置された2枚の離型シート間に配置し、樹脂組成物Bを150℃にてプレス成形し、縦500mm、横125mm、厚さ0.8mmのシートBを得た。
樹脂組成物Cを、0.8mmのクリアランス板が配置された2枚の離型シート間に配置し、樹脂組成物Cを150℃にてプレス成形し、縦500mm、横125mm、厚さ0.8mmのシートCを得た。
得られたシートA、シートB及びシートCをB/A/C(面積比1:2:1)となるように配置し、合わせガラス用中間膜(縦500mm×横500mm、厚さ0.8mm)を作製した。
樹脂Aを、0.8mmのクリアランス板が配置された2枚の離型シート間に配置し、樹脂組成物Aを150℃にてプレス成形し、縦305mm、横15mm、厚さ0.8mmのシートAを得た。
樹脂組成物Bを、0.8mmのクリアランス板が配置された2枚の離型シート間に配置し、樹脂組成物Bを150℃にてプレス成形し、縦305mm、横7.5mm、厚さ0.8mmのシートBを得た。
樹脂組成物Cを、0.8mmのクリアランス板が配置された2枚の離型シート間に配置し、樹脂組成物Cを150℃にてプレス成形し、縦305mm、横7.5mm、厚さ0.8mmのシートCを得た。
得られたシートA、シートB及びシートCをB/A/C(面積比1:2:1)となるように配置し、合わせガラス用中間膜(縦305mm×横30mm、厚さ0.8mm)を作製した。
(1)部位Aを構成する樹脂組成物Aの調製
アセチル化度が13モル%、アセタール基の炭素数が3、ブチラール化度が65モル%のポリビニルブチラール樹脂(PVB1)100重量部に対して、可塑剤としてトリエチレングリコール−ジ−2−エチルヘキサノエート(3GO)60重量部を添加し、ミキシングロールで充分に混練することにより、樹脂組成物Aを調製した。
アセチル化度が1モル%、アセタール基の炭素数が3、ブチラール化度が68モル%のポリビニルブチラール樹脂(PVB2)100重量部に対して、可塑剤としてトリエチレングリコール−ジ−2−エチルヘキサノエート(3GO)40重量部を添加し、ミキシングロールで充分に混練することにより、樹脂組成物Bを調製した。
樹脂組成物Aを、0.1mmのクリアランス板が配置された2枚の離型シート間に配置し、樹脂組成物Aを150℃にてプレス成形し、厚さ0.1mmのシートAを得た。また、樹脂組成物Bは同様の条件で、0.35mmのクリアランス板を用い、厚さ0.35mmのシートBを得た。
得られたシートA、シートBをB/A/Bの順に積層し、積層体を得た。得られた積層体を、0.8mmのクリアランス板が配置された2枚の離型シート間に配置し、150℃にてプレス成形し、厚さ0.8mmのシートXを得た。
次に樹脂組成物Bを、0.8mmのクリアランス板が配置された2枚の離型シート間に配置し、150℃にてプレス成形し、厚さ0.8mmのシートYを得た。
得られたシートX(縦500mm、横250mm、厚さ0.8mm)、シートY(縦500mm、横125mm、厚さ0.8mm)を水平方向に帯状にY/X/Yとなるように配置し、図8に示した態様の合わせガラス用中間膜(縦500mm×横500mm、厚さ0.8mm)を作製した。
樹脂組成物Aを、0.1mmのクリアランス板が配置された2枚の離型シート間に配置し、樹脂組成物Aを150℃にてプレス成形し、厚さ0.1mmのシートAを得た。また、樹脂組成物Bは同様の条件で、0.35mmのクリアランス板を用い、厚さ0.35mmのシートBを得た。
得られたシートA、シートBをB/A/Bの順に積層し、積層体を得た。得られた積層体を、0.8mmのクリアランス板が配置された2枚の離型シート間に配置し、150℃にてプレス成形し、厚さ0.8mmのシートXを得た。
次に樹脂組成物Bを、0.8mmのクリアランス板が配置された2枚の離型シート間に配置し、150℃にてプレス成形し、厚さ0.8mmのシートYを得た。
得られたシートX(縦305mm、横15mm、厚さ0.8mm)、シートY(縦305mm、横7.5mm、厚さ0.8mm)を水平方向に帯状にY/X/Yとなるように配置し、図8に示した態様の合わせガラス用中間膜(縦305mm×横30mm、厚さ0.8mm)を作製した。
樹脂組成物Aの代わりにスチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体(クラレ社製、ハイブラー#7311)を樹脂Aとして用いた以外は、参考例10と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
実施例9と同様の方法により、得られたシートA、シートB及びシートCをB/A/C(面積比1:2:1)となるように配置し、合わせガラス用中間膜(縦500mm×横500mm、厚さ0.8mm)を作製した。
シートAとシートBとをB/A/B(面積比1:6:1)となるように水平配置したこと以外は、参考例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
シートAの合計面積とシートBの合計面積とが1:1となるようにするが、各々のシートの幅を50mmとし、互い違いに水平方向に繰り返し配置し、B/A/B/A…/Aと配置したこと以外は参考例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
樹脂組成物Aの可塑剤配合量を70部とし、樹脂組成物Bの可塑剤配合量を20部としたこと以外は参考例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
シートAをスチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体(クラレ社製、ハイブラー#5125)とスチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体(クラレ社製、ハイブラー#5127)との3:7混合物(重量比)とした以外は、参考例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
シートAとシートBとをB/A/B(面積比1:18:1)となるように水平配置したこと以外は、参考例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
シートAとシートBとをB/A/B(面積比3:4:3)となるように水平配置したこと以外は、参考例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
実施例9で作製したB/A/C(面積比1:2:1)となるように配置された合わせガラス用中間膜の代わりに、参考例17で作製したB/A/B(面積比1:18:1)となるように配置された合わせガラス用中間膜を用いた以外は、実施例12と同様として合わせガラス用中間膜を作製した。
(1)A層を構成する樹脂組成物Aの調製
アセチル化度が13モル%、アセタール基の炭素数が3、ブチラール化度が65モル%のポリビニルブチラール樹脂(PVB1)100重量部に対して、可塑剤としてトリエチレングリコール−ジ−2−エチルヘキサノエート(3GO)60重量部を添加し、ミキシングロールで充分に混練することにより、樹脂組成物Aを調製した。
アセチル化度が1モル%、アセタール基の炭素数が3、ブチラール化度が68モル%のポリビニルブチラール樹脂(PVB2)100重量部に対して、可塑剤としてトリエチレングリコール−ジ−2−エチルヘキサノエート(3GO)40重量部を添加し、ミキシングロールで充分に混練することにより、樹脂組成物Bを調製した。
樹脂組成物Aを、0.4mmのクリアランス板が配置された2枚の離型シート間に配置し、樹脂組成物Aを150℃にてプレス成形し、厚さ0.4mmのシートAを得た。また、樹脂組成物Bは同様の条件で、0.2mmのクリアランス板を用い、厚さ0.2mmのシートBを得た。
得られたシートA、シートBをB/A/Bの順に積層し、積層体を得た。得られた積層体を、0.8mmのクリアランス板が配置された2枚の離型シート間に配置し、150℃にてプレス成形し、図10に示した態様の合わせガラス用中間膜(厚さ0.8mm)を作製した。
得られた合わせガラス用中間膜を所定の大きさに切断して、遮音測定用及び損失係数測定用のサンプルを作製した。
樹脂組成物Aの可塑剤配合量を30重量部とした以外は、比較例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
樹脂組成物Aの代わりにスチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体(クラレ社製、ハイブラー#7311)を樹脂Aとして用いた以外は、比較例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
樹脂組成物Aの代わりにアクリル樹脂(日本ゼオン社製、Nipol AR31)を樹脂Aとして用いた以外は、比較例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
樹脂組成物Aの代わりにウレタン樹脂(BASF社製、エラストランC60D)を樹脂Aとして用いた以外は、比較例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
樹脂組成物Aの代わりにエチレン−酢酸ビニル共重合体(三井・デュポンポリケミカル社製、EV170)を樹脂Aとして用いた以外は、比較例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
樹脂組成物Aをスチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体(クラレ社製、ハイブラー#5125)とスチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体(クラレ社製、ハイブラー#5127)との1:1混合物(重量比)とした以外は、比較例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
樹脂組成物Aをスチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体(クラレ社製、ハイブラー#5125)とスチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体(クラレ社製、ハイブラー#5127)との3:1混合物(重量比)とした以外は、比較例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
(1)A層を構成する樹脂Aの調製
樹脂Aとして、スチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体(クラレ社製、ハイブラー#7311)を用いた。
アセチル化度が1モル%、アセタール基の炭素数が3、ブチラール化度が68モル%のポリビニルブチラール樹脂(PVB2)100重量部に対して、可塑剤としてトリエチレングリコール−ジ−2−エチルヘキサノエート(3GO)40重量部を添加し、ミキシングロールで充分に混練することにより、樹脂組成物Bを調製した。
アセチル化度が13モル%、アセタール基の炭素数が3、ブチラール化度が65モル%のポリビニルブチラール樹脂(PVB1)100重量部に対して、可塑剤としてトリエチレングリコール−ジ−2−エチルヘキサノエート(3GO)60重量部を添加し、ミキシングロールで充分に混練することにより、樹脂組成物Cを調製した。
樹脂Aを、0.4mmのクリアランス板が配置された2枚の離型シート間に配置し、樹脂Aを150℃にてプレス成形し、厚さ0.4mmのシートAを得た。また、樹脂組成物Bは同様の条件で、0.2mmのクリアランス板を用い、厚さ0.2mmのシートBを得た。更に、樹脂組成物Cは同様の条件で、0.2mmのクリアランス板を用い、厚さ0.2mmのシートCを得た。
得られたシートA、シートB及びシートCをB/A/Cの順に積層し、積層体を得た。得られた積層体を、0.8mmのクリアランス板が配置された2枚の離型シート間に配置し、150℃にてプレス成形し、図10に示した態様の合わせガラス用中間膜(厚さ0.8mm)を作製した。
シートAの厚みを50μm、シートBの厚みを375μmとしたこと以外は比較例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
シートAの厚みを50μm、シートBの厚みを375μmとしたこと以外は比較例3と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
樹脂組成物Bをスチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体(クラレ社製、ハイブラー#5125)とスチレン−ビニルイソプレン−スチレントリブロック共重合体(クラレ社製、ハイブラー#5127)との3:1混合物(重量比)にしたこと以外は参考例1と同様にして合わせガラス用中間膜を作製した。
実施例、参考例及び比較例で得られた合わせガラス用中間膜について以下の評価を行った。結果を表1〜7に示した。
各々の樹脂組成物又は樹脂を用いて、直径8mm、厚み100μmの試験シートを作製した。得られた試験シートの動的粘弾性を、粘弾性測定装置(レオメトリックス社製「ARES」)を用いて、JIS K 7244に準拠したせん断法にて、歪み量1.0%及び周波数1Hzの条件下において、昇温速度3℃/分で動的粘弾性の温度分散測定し、tanδのピーク温度を得た。
得られた合わせガラス用中間膜(遮音測定用)を2枚の透明なフロートガラス(500mm×500mm×2.0mm)で挟み込み、真空ラミネーターにて120℃下、30分保持しつつ、真空プレスを行い、合わせガラスを作製した。
得られた合わせガラスについて、JIS A 1416に準拠して空気音遮断性能(音響透過損失)の測定を行った。得られた測定結果をもとに、JIS A 4706で示される遮音等級のT−3レベルを基準として、各測定温度での合否を判定した。
0〜50℃までの10℃毎の6水準の測定条件で行い、合格判定が3水準以上だった場合に総合評価を合格とし、合格判定が2水準以下だった場合に総合評価を不合格として評価した。
得られた合わせガラス用中間膜(損失係数測定用)を2枚の透明なフロートガラス(305mm×30mm×2.0mm)で挟み込み、真空ラミネーターにて120℃下、30分保持しつつ、真空プレスを行い、合わせガラスを作製した。得られた合わせガラスについて、測定装置「SA−01」(リオン社製)を用いて、JIS G 0602に準拠した−10〜60℃の範囲で5℃刻みで中央加振法により損失係数を測定した。得られた損失係数の共振周波数の1次モード(100Hz近傍)の損失係数を評価指標とし、最も高温側のピークの値を評価結果とした。なお、損失係数は、一般的に振動減衰効果を表す指標に用いられる数値であり、数値が高いほど振動を減衰する効果が高い。
2 部位A
3 部位B
4 部位C
5 被覆層D
6 遮音層
Claims (7)
- 樹脂組成物A又は樹脂Aからなる部位Aと、樹脂組成物B又は樹脂Bからなる部位Bとを水平方向に有する合わせガラス用中間膜であって、
前記樹脂組成物A又は樹脂Aの周波数1Hzにおける動的粘弾性の損失正接が最大値を示す温度Taと、前記樹脂組成物B又は樹脂Bの周波数1Hzにおける動的粘弾性の損失正接が最大値を示す温度Tbとの差が10℃以上であり、
更に、周波数1Hzにおける動的粘弾性の損失正接が最大値を示す温度TcがTaとTbとの間である樹脂組成物C又は樹脂Cからなる部位Cを水平方向に有する
ことを特徴とする合わせガラス用中間膜。 - Ta及びTbは、−38〜42℃であることを特徴とする請求項1記載の合わせガラス用中間膜。
- 部位Aの面積と部位Bの面積との比が9:1〜4:6であることを特徴とする請求項1又は2記載の合わせガラス用中間膜。
- 部位Aと部位Bとが水平方向に帯状に配置しており、各々の帯の幅が300mm以下であることを特徴とする請求項1又は2記載の合わせガラス用中間膜。
- 請求項1又は2記載の合わせガラス用中間膜が、2枚の被覆層により挟持されていることを特徴とする合わせガラス用中間膜。
- 被覆層は、アセタール基の炭素数が3又は4、アセタール化度が60〜75mol%、アセチル基量が30mol%以下のポリビニルアセタール樹脂100重量部に対して、可塑剤を20〜50重量部含有する樹脂組成物からなることを特徴とする請求項5記載の合わせガラス用中間膜。
- 請求項1又は2記載の合わせガラス用中間膜が、2枚の透明板の間に挟み込まれていることを特徴とする合わせガラス。
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