JP2009514772A - 耐火物を被覆した溶融装置における高性能ガラス繊維の製造方法及びそれにより製造される繊維 - Google Patents
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Abstract
Description
ホウ素を含まない繊維は、ADVANTEXという商標名(Owens Corning, Toledo, Ohio, USA) で市販されている。そのすべてが参考として本明細書に導入されている米国特許第5,789,329号に開示されているようなホウ素を含まない繊維は、作業温度においてホウ素を含むEガラスより有意に改良されている。ホウ素を含まないガラス繊維は、一般用途に使用するためのEガラス繊維のASTM定義に該当する。
Sガラスは、主としてマグネシウム、アルミニウム、及び珪素の酸化物からなり、Eガラス繊維より機械的強度の高いガラス繊維を製造する化学的組成を有するガラス群である。Sガラスを形成する組成物には、おおよそ65質量%のSiO2、25質量%のAl2O3、及び10質量%のMgOが含まれる。Sガラスは、もともと弾道防護具のような高強度の用途に使用されるように設計された組成を有する。
表1〜5は多くの従来の高強度ガラス組成物の組成を示す。
本発明には、耐火物を被覆した溶融装置中で原料のガラスバッチから精製されたガラスを製造する方法が含まれる。この方法は、原料のガラスバッチをガラス溶融装置の溶融帯に装填し、溶融帯内で原料のガラスバッチを溶融し、かつ融液から繊維を形成することを含む。本発明にはまたそのような方法により形成される繊維が含まれる。
液相線は、液体ガラス及びその一次結晶相間に平衡が存在する最高の温度と定義されている。液相線より高いすべての温度で、ガラスはその一次相内に結晶を含まない。液相線より低い温度では結晶が形成しうる。
もう一つの繊維化の性質はΔTであり、それは繊維化温度と液相線間の差と定義されている。ΔTが大きいと、ガラス繊維の形成中の可撓性度が大きくなり、溶融及び繊維化中のガラスの失透(すなわち、融液内の結晶の形成)の抑制を助ける。ΔTを増大させると、より長いブッシング寿命が可能になり、繊維を形成する工程の時間枠がより広くなるので、ガラス繊維の製造費用も低下する。
図1〜4は本明細書に記載され、実施例及び特許請求の範囲に示されているガラス繊維を形成する方法において有用なガラス溶融炉(10)を示す。ガラス溶融炉(10)は溶融ガラスをガラス前床(12)に供給する。溶融ガラスは、好ましくは約60.5乃至約70.5質量%のSiO2、約10.0乃至約24.5質量%のAl2O3、約6.0乃至約20.0質量%のRO(但し、ROはMgO、CaO、及びSrOを合わせたものに等しい)、及び約0.0乃至約3.0質量%のアルカリ金属の酸化物から成る。本発明にしたがって形成される繊維には、典型的には少量のZnO、SO3、フッ素、B2O3、TiO2及びFe2O3が、好ましくは約4質量%未満含まれるであろう。更に、本発明の方法及び組成物にしたがって形成される繊維は、好ましくは約1454℃(2650°F)未満の繊維化温度、約27℃(80°F)以上、好ましくは約49℃(120°F)以上、最も好ましくは約66℃(150°F)以上のΔT、及び約4.10×10-6乃至4.99×10-6cm/cm/℃(2.28×10-6乃至2.77×10-6インチ/インチ/°F)の熱膨張係数(CTE)を有するであろう。更に、本発明の方法により製造されるガラス繊維は、好ましくは、4.14GPa(600KPSI)より大きい、好ましくは約4.34GPa(630KPSI)より大きい、最も好ましくは約4.79GPa(695KPSI)より大きい強度を有する。更に、ガラス繊維は、望ましくは、約82.7GPa(12.0MPSI)より大きい、好ましくは約84.0GPa(12.18MPSI)より大きい、最も好ましくは約86.9GPa(12.6MPSI)より大きい弾性率を有するであろう。説明のある種の詳細は、伝統的及び当業者には十分であるような詳細の見地から提供されない場合もあることは認められよう。
更に、ガラス溶融炉(10)は、2つの連続する帯、すなわち上流の溶融帯(26)及び下流の精製帯(28)を含みうる。溶融帯(26)には、ガラスバッチ組成物(30)が当業者に公知の種類の装填デバイスで炉に装填されうる。
適する溶融装置の構造においては、ガラスバッチ材料(30)がガラス溶融炉(10)の溶融帯中で溶融ガラスの表面上に固体粒子のバッチ層を形成する。ガラスバッチ組成物(30)の浮遊する固体バッチ粒子は、ガラス溶融炉(10)の屋根(22)の中に取り付けられた、制御された火炎の形状及び長さを有する1以上のバーナー(34)により少なくとも部分的には溶融される。
本発明から逸脱することなく、その他の従来の溶融装置も使用されうる。従来の溶融装置には、空気-ガス溶融装置、酸素-ガス溶融装置、電熱溶融装置、又はいずれかの化石燃料溶融装置が含まれる。いずれの溶融工程にも電気的ブースター又はバブラーを加えうる。別の精製帯を含むことも(図1に示す)精製帯を溶融装置の主要タンクに含むことも可能である。
図5に示されるように、ブッシング集成帯(100)には、ブッシング(110)及びブッシングフレーム(210)が含まれる。ブッシング(110)には、側壁(122)及び、側壁(122)間に延在する先端プレート(124)を有するブッシング本体(120)が含まれる。本体(120)はブッシングブロック(300)の下に位置し、ブッシングブロック(300)は前床(310)の下に位置する。本発明の方法の実施においては、溶融ガラス流は前床(310)から本体(120)により受けとられる。前床(310)は溶融装置(10)(図1に示す)から溶融ガラスを受けとる。送達流路(40)は溶融装置(10)及び前床(310)間に位置し、溶融装置(10)から前床(310)に溶融ガラスバッチ組成物(30)を送達する。前床(310)及びブッシングブロック(300)は、構造においては従来どおりでもよく、耐火物材料から形成されうる。
本発明を一般的に記載したが、説明のためにのみ提供され、特に支持がない限りすべてを含む又は限定することを意図しない以下に示すある種の特定の実施例を参照することにより更なる理解が得られるであろう。
繊維化温度は回転円筒式粘度計を用いて測定した。繊維化粘度は1000Pと定義されている。液相線は、ガラスを入れた白金容器を熱勾配炉中に16時間置くことにより測定した。結晶が存在する最高の温度を液相線温度とした。弾性率は、ガラスの単繊維について音響技術を用いて測定した。引張強さは、自然のままの単繊維について測定した。CTEは25乃至600℃の温度範囲にわたって膨張計を用いて測定した。軟化点温度は、ASTM C338繊維伸長法を用いて測定した。
更に、例えば、加工を容易にするために、その後除去されるが、それにより実質的にそのような成分のないガラス組成物を形成する成分がバッチ組成物に添加されうる。したがって、ごく少量のフッ素及び硫酸塩のような成分が、微量の不純物として本発明の工業的実施においてシリカ、カルシア、アルミナ、及びマグネシア成分を提供する原料に存在してもよいし、それらが実質的に製造中に除去される加工助剤でもよい。
前述の実施例から明らかなように、本発明のガラス繊維組成物は、低い繊維化温度及び液相線温度及び繊維化温度間の大きな差異(高いΔT値)のような有利な性質を有する。本発明のその他の利点及び明らかな変更は、前述の記載から、更に本発明の実施により当業者には明らかであろう。本発明の高性能ガラスは比較的低温で溶融して純化され、比較的低い温度の幅広い範囲にわたって実行可能な粘度、及び低い液相線温度範囲を有する。
本出願の発明は、一般的にかつ特定の実施例に関しての両方で記載した。本発明は、好ましい実施態様とされているものにおいて示したけれども、当業者に公知の幅広い種類のそれに代わるものが包括的な開示内で選択されうる。本発明のその他の利点及び明らかな変更は、前述の記載から、更に本発明の実施により当業者には明らかであろう。本発明は前述の特許請求の範囲の列挙以外には限定されない。
Claims (20)
- 耐火物を被覆したガラス溶融装置において原料ガラスバッチからガラス繊維を製造する方法であって、前記方法が、
約60.5乃至約70.5質量%のSiO2、
約10乃至約24.5質量%のAl2O3、
約6.0乃至約20.0質量%のRO(但し、ROはバッチ組成物中におけるMgO、CaO、SrO及びBaOを合わせたものに等しい)、及び
約0乃至約3質量%のアルカリ金属の酸化物、
を含む原料ガラスバッチをガラス溶融装置の溶融帯に装填する工程、
前記ガラスバッチを得られるガラスの液相線温度を越える形成温度に加熱して繊維化しうる溶融ガラスを形成する工程、及び
前記溶融ガラスを繊維化する工程、
を含むことを特徴とする方法。 - 前記ガラスバッチが、
4質量%未満の、ZnO、SO3、フッ素、B2O3、TiO2、ZrO2及びFe2O3からなる群から選択される化合物を含む請求項1記載の方法。 - 前記バッチから製造されるガラスが、約1454℃(2650°F)未満の繊維化温度、及び約27℃(80°F)以上のΔTを有する請求項1記載の方法。
- 前記バッチから製造されるガラスが、49℃(120°F)以上のΔTを有する請求項3記載の方法。
- 前記ガラス溶融装置に、実質的にアルミナ、シリカ、酸化クロム、アルミナ-シリカ、ジルコン、ジルコニア-アルミナ-シリカ及びそれらの組合せからなる群から選択される酸化物を基剤とする耐火物材料が被覆されている請求項1記載の方法。
- 前記バッチから製造されるガラスが、約1454℃(2650°F)未満の形成温度で繊維化される請求項1記載の方法。
- 耐火物を被覆したガラス溶融装置においてガラスバッチを溶融することにより形成されるガラス繊維であって、前記形成方法が、
約60.5乃至約70.5質量%のSiO2、
約10乃至約24.5質量%のAl2O3、
約6.0乃至約20.0質量%のRO(但し、ROはバッチ組成物中におけるMgO、CaO、SrO及びBaOを合わせたものに等しい)、及び
約0乃至約3質量%のアルカリ金属の酸化物、
を含む原料ガラスバッチをガラス溶融装置の溶融帯に装填する工程、
前記ガラスバッチを得られるガラスの液相線温度を越える形成温度に加熱して繊維化しうる溶融ガラスを形成する工程、及び
前記溶融ガラスを繊維化する工程、
を含むことを特徴とするガラス繊維。 - 前記ガラスが、約1454℃(2650°F)未満の繊維化温度、及び約27℃(80°F)以上のΔTを有する請求項7記載のガラス繊維。
- 前記ガラスのΔTが、約49℃(120°F)以上である請求項8記載のガラス繊維。
- 前記ガラスのΔTが、約66℃(150°F)以上である請求項8記載のガラス繊維。
- 前記繊維が、約4.10×10-6乃至約4.99×10-6cm/cm/℃(2.28×10-6乃至2.77×10-6インチ/インチ/°F)の熱膨張係数(CTE)を有する請求項7記載のガラス繊維。
- 前記繊維が、約4.14GPa(600KPSI)より大きい強度を有する請求項7記載のガラス繊維。
- 前記繊維が、約4.34GPa(630KPSI)より大きい強度を有する請求項7記載のガラス繊維。
- 前記繊維が、約4.79GPa(695KPSI)より大きい強度を有する請求項7記載のガラス繊維。
- 前記繊維が、約82.7GPa(12.0MPSI)より大きい弾性率を有する請求項7記載のガラス繊維。
- 前記繊維が、約84.1GPa(12.2MPSI)より大きい弾性率を有する請求項7記載のガラス繊維。
- 前記繊維が、約86.9GPa(12.6MPSI)より大きい弾性率を有する請求項7記載のガラス繊維。
- 屋根、床及び側壁を有し、溶融帯及び下流の精製帯を有する細長い流路を郭成する、耐火物を被覆したガラス溶融装置においてガラスを形成する原料からガラスを製造する方法であって、前記方法が、
60.5乃至70.5質量%のSiO2、
10乃至24.5質量%のAl2O3、
6.0乃至20.0質量%のRO(但し、ROはバッチ組成物中におけるMgO、CaO、SrO及びBaOを合わせたものに等しい)、及び
0乃至3質量%のアルカリ金属の酸化物、及び
0乃至3質量%のZrO2、
を含む原料ガラスバッチをガラス溶融装置の溶融帯に装填する工程、
1以上のバーナーをガラス溶融装置の屋根の中に提供する工程、及び
前記ガラスバッチを溶融して繊維化しうる溶融ガラスを形成する工程、
を含むことを特徴とする方法。 - 前記ガラス溶融装置に、実質的にアルミナ、酸化クロム、シリカ、アルミナ-シリカ、ジルコン、ジルコニア-アルミナ-シリカ及びそれらの組合せからなる群から選択される耐火物材料が被覆されている請求項18記載の方法。
- 前記バッチから製造されるガラスが、1454℃(2650°F)未満の形成温度で繊維化される請求項18記載の方法。
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