JP2009168102A - 液封入式防振装置 - Google Patents

Abstract

【課題】アイドル振動とシェイク振動の双方に対して優れた防振効果を発揮しつつ、主液室内でのキャビテーションを抑制する。
【解決手段】主液室１８Ａと第１副液室１８Ｂを低周波数域の第１オリフィス流路３８と中周波数域の第２オリフィス流路４０で連通させるとともに、第２ダイヤフラム３０により主液室１８Ａから区画形成された第２副液室１８Ｃと第１副液室１８Ｂを高周波数域の第３オリフィス流路４２で連通させる。第３オリフィス流路４２は、主流路４２Ａと、主流路から分岐して第１副液室１８Ｂに接続される断面積の小さな副流路４２Ｂとからなる。バルブ４４により、第２オリフィス流路４０が開放状態、主流路４２Ａが開放状態かつ副流路４２Ｂが閉塞状態である第１の状態と、第２オリフィス流路４０が閉塞状態、主流路４２Ａが閉塞状態かつ副流路４２Ｂが開放状態である第２の状態とに切り替える。
【選択図】図１

Description

本発明は、液封入式防振装置に関するものである。

自動車エンジン等の振動源の振動を車体側に伝達しないように支承するエンジンマウント等の防振装置として、下記特許文献１には、次のような構成を持つものが開示されている。すなわち、第１取付具と第２取付具をゴム弾性体からなる防振基体で連結するとともに、防振基体が室壁の一部をなす主液室と、ダイヤフラムが室壁の一部をなす副液室を設けたエンジンマウントにおいて、主液室と副液室の間を、シェイク振動用の第１オリフィス流路と、アイドル振動の低次成分側にチューニングされた第２オリフィス流路と、アイドル振動の高次成分側にチューニングされた第３オリフィス流路とで連通させ、第３オリフィス流路の主液室側の開口部に第２ダイヤフラムを設けて第２副液室を形成している。そして、ロータリバルブを設けて、アイドル時の第２オリフィス流路及び第３オリフィス流路の開放状態と、走行時の第２オリフィス流路及び第３オリフィス流路の閉塞状態とを同時に切替制御し、これにより、アイドル振動に対する高度な防振効果を発揮するとともに、シェイク振動に対して有効な防振効果を発揮している。
特開平９−２１４４１号公報 特開２０００−２６６１０７号公報 特開平１１−２２７７８号公報

しかしながら、上記特許文献１の構成では、走行時に設定される第２オリフィス流路及び第３オリフィス流路の閉塞状態において、大振幅振動がエンジンマウントに作用した場合、第２副液室内はロータリバルブにより閉塞状態となっている。そのため、第２ダイヤフラムは撓み変形することができず、主液室内が高い負圧状態に陥りやすく、早期にキャビテーションを発生するおそれが高い。キャビテーションは、主液室内が過度な負圧状態となって、封入された液体の飽和蒸気圧を下回ることで、多数の気泡が発生することにより生じる現象である。発生した気泡は消滅するときに衝撃音を発し、これが異音となって外部に伝達されることから、キャビテーションの発生を抑えることが求められる。

なお、上記特許文献２には、シェイク振動用の第１オリフィス流路と、アイドル振動用の第２オリフィス流路と、両オリフィス流路よりも高周波数域にチューニングされたこもり音用の第３オリフィス流路とを備えた液封入式防振装置において、第３オリフィス流路に接続された第２副液室をバルブよりも第１副液室側の第２オリフィス流路に連通せしめる連通小孔を設ける点が開示されている。しかしながら、同文献は、走行時の第２オリフィス流路の閉塞及び第３オリフィス流路の開放の状態と、アイドル時の第２オリフィス流路の開放及び第３オリフィス流路の閉塞の状態と、を切替制御するものである。そして、これにより、走行時には、第１オリフィス流路によるシェイク振動の減衰効果と、第３オリフィス流路によるこもり音の防振効果とを発揮する。また、アイドル時には、第２オリフィス流路によるアイドル振動の防振効果と、連通小孔によるアイドル６次振動などのより高周波数のアイドル振動の防振効果を発揮する。このように、同文献の連通小孔は、第２オリフィス流路と第３オリフィス流路の中間周波数域にチューニングされて、アイドル時の高次振動成分を防振するために設けられたものであり、走行時のキャビテーション対策として機能するものではない。

また、上記特許文献３には、オリフィス流路がチューニングされた周波数域の入力振動に対しては実質的に閉塞状態となる微細孔（圧逃し孔）を設ける点が開示されている。しかしながら、該微細孔は、シェイク振動用のオリフィス流路が閉塞された状態において、過大な衝撃的荷重が入力されたときに、主液室の著しい内圧上昇を軽減するために設けられている。従って、該微細孔は、シェイク振動用のオリフィス流路を閉塞するアイドル時に発現するものであり、走行時のキャビテーション対策として機能するものではない。

本発明は、アイドル振動とシェイク振動のような異なる周波数域の振動に対して優れた防振効果を発揮しつつ、かつ、主液室内でのキャビテーションを抑制し得る液封入式防振装置を提供することを目的とする。

本発明に係る液封入式防振装置は、振動源側と支持側の一方に取り付けられる第１取付具と、振動源側と支持側の他方に取り付けられる第２取付具と、前記第１取付具と第２取付具との間に介設されたゴム状弾性体からなる防振基体と、前記防振基体が室壁の一部をなす液体が封入された主液室と、ゴム状弾性膜からなる第１ダイヤフラムが室壁の一部をなす液体が封入された第１副液室と、ゴム状弾性膜からなる第２ダイヤフラムにより前記主液室から区画形成された液体が封入された第２副液室と、前記主液室と前記第１副液室を連通させる第１オリフィス流路と、前記第１オリフィス流路よりも高周波数域にチューニングされて前記主液室と前記第１副液室を連通させる第２オリフィス流路と、前記第２オリフィス流路よりも高周波数域にチューニングされて前記第１副液室と前記第２副液室を連通させる第３オリフィス流路と、前記第２オリフィス流路と前記第３オリフィス流路の開放状態と閉塞状態を切り替えるバルブと、を備えるものである。

そして、前記第３オリフィス流路は、前記第１副液室と前記第２副液室を連通させる主流路と、前記主流路から分岐して設けられて前記第１副液室に接続されかつ前記主流路よりも断面積の小さな副流路とからなる。また、前記バルブは、前記第２オリフィス流路が開放状態であり、前記第３オリフィス流路の前記主流路が開放状態かつ前記副流路が閉塞状態である第１の状態と、前記第２オリフィス流路が閉塞状態であり、前記第３オリフィス流路の前記主流路が閉塞状態かつ前記副流路が開放状態である第２の状態とに切替制御される。

このような構成によれば、上記第１の状態では、第２オリフィス流路と第３オリフィス流路の主流路が開放状態であるため、両オリフィス流路により優れた防振効果を発揮することができる。その際、第３オリフィス流路の副流路は閉塞状態であるため、第３オリフィス流路本来の防振効果を発揮することができる。一方、上記第２の状態では、第２オリフィス流路と第３オリフィス流路の主流路が閉塞状態であるため、より低周波数域にチューニングされた第１オリフィス流路による減衰性能が発揮される。その際、第１副液室と第２副液室の間が第３オリフィス流路の副流路を介して連通されているので、大振幅振動が入力して主液室内が負圧状態となったときに、該副流路を通って第１副液室から第２副液室への液体の補充がなされる。そのため、第２ダイヤフラムが主液室側に撓み変形可能となり、これにより、主液室の負圧状態が緩和されて、キャビテーションを抑制することができる。

このように、第３オリフィス流路の副流路は、第３オリフィス流路の圧力損失を調整する圧力損失調整流路として機能する。すなわち、副流路を閉じて主流路を開いている状態では、第３オリフィス流路の圧力損失は小さいので、第３オリフィス流路を液体が流れやすく、従って第３オリフィス流路本来の防振効果が発揮され、逆に、副流路を開いて主流路を閉じた状態では、第３オリフィス流路の圧力損失が大きく、従って第３オリフィス流路を液体が流れにくい。

上記液封入式防振装置においては、前記第２取付具が筒状をなし、前記第１ダイヤフラムが前記第２取付具に取り付けられて前記防振基体との間に液体が封入された液室を形成し、前記液室が前記第２取付具の周壁部の内側に嵌着された仕切り部によって前記主液室と前記第１副液室とに仕切られており、前記仕切り部の主液室側部分に前記第２ダイヤフラムにより前記主液室から区画された前記第２副液室が設けられ、前記仕切り部の内部に前記バルブが設けられていることが好ましい。

また、前記仕切り部には軸方向に延びて前記第１副液室側に開口する内腔部が設けられ、前記内腔部に回転軸を前記仕切り部の軸直角方向に向けてロータリバルブからなる前記バルブが設けられ、前記内腔部の前記バルブよりも主液室側を中間室として、該中間室に前記第２オリフィス流路及び前記第３オリフィス流路が接続され、前記バルブの回転により前記第１副液室に対する前記中間室の開放状態と閉塞状態とが切り替わるよう構成されてもよい。このように第２オリフィス流路と第３オリフィス流路を中間室に集めて一方向の流れにした上で、ロータリバルブの回転により制御するようにしたので、ロータリバルブの切り替え作動角を９０度に設定することができる。これにより、切り替え作動時間を短くすることができる。

また、この場合、前記中間室に、当該中間室内を前記第２オリフィス流路が接続された側の区画と前記第３オリフィス流路が接続された側の区画とに仕切る遮断壁が設けられてもよい。遮断壁を設けたことにより、第２オリフィス流路と第３オリフィス流路の連成を防止することができる。そのため、バルブが閉塞した上記第２の状態において、第２オリフィス流路と第３オリフィス流路の連成による第１オリフィス流路の流動量の低下を防いで、減衰性能の低下を回避することができる。

上記構成においては、前記バルブの軸方向一端部が前記内腔部に向けて開かれた嵌合凹部内に回動自在に嵌合保持され、前記バルブは、当該バルブの第１の軸直角方向に貫通して前記中間室を前記第１副液室に対して開放させる接続流路を備えるとともに、前記嵌合凹部内に保持された前記軸方向一端部において前記第１の軸直角方向に垂直な第２の軸直角方向に延びかつ前記嵌合凹部の内面との間で前記第３オリフィス流路の前記副流路を形成する凹溝を備え、前記バルブの回転により前記第３オリフィス流路の前記主流路と前記副流路の開放状態と閉塞状態を交互に切り替え可能に構成されてもよい。このように、バルブ単独で第３オリフィス流路の副流路を形成することで、仕切り部の加工が複雑にならず、低コスト化が図られる。

本発明によれば、アイドル振動とシェイク振動のような異なる周波数域の振動に対して優れた防振効果を発揮しつつ、しかも、大振幅の振動入力時には、第３オリフィス流路の副流路からの第２副液室への液体補充により第２ダイヤフラムを介して主液室の負圧状態を緩和することができるので、キャビテーションを抑制することができる。

以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。

図１は、第１の実施形態に係る液封入式防振装置１０の縦断面図であり、図２は、同防振装置１０の概略構造を示すモデル的に示す説明図である。この防振装置１０は、自動車のエンジンを支承するエンジンマウントであり、振動源であるエンジン側に取り付けられる上側の第１取付具１２と、支持側の車体に取り付けられる筒状をなす下側の第２取付具１４と、これら両取付具１２，１４の間に介設されて両者を連結するゴム弾性体からなる防振基体１６と、この防振基体１６に対向して第２取付具１４に取り付けられて防振基体１６との間に液体の封入された液室１８を形成する可撓性ゴム膜からなる第１ダイヤフラム２０とを備えてなる。

第１取付具１２は、第２取付具１４の軸芯部上方に配されたボス金具である。第２取付具１４は、内側に上記液室１８を形成する周壁部である筒状胴部２２と、その下端部２２Ａにかしめ締結された有底筒状部２４とからなる本体金具である。防振基体１６は、略傘状に形成され、その上部に第１取付具１２が埋設された状態に加硫接着され、下端外周部が筒状胴部２２の上端開口部２２Ｂに加硫接着されている。防振基体１６の下端部には、筒状胴部２２の内周面を覆うゴム層２６が連なっている。第１ダイヤフラム２０は、その外周部に環状の補強金具２０Ａが埋設一体化され、この補強金具２０Ａが筒状胴部２２と有底筒状部２４とのかしめ締結部に固定されている。

液室１８は、筒状胴部２２の内側において、防振基体１６の下面と第１ダイヤフラム２０との間に形成されている。そして、筒状胴部２２の内側に嵌着された仕切り部２８によって、液室１８は、防振基体１６側、即ち防振基体１６が室壁の一部をなす上側の主液室１８Ａと、第１ダイヤフラム２０側、即ち第１ダイヤフラム２０が室壁の一部をなす下側の第１副液室１８Ｂとに仕切られている。また、仕切り部２８の主液室１８Ａ側部分、即ち上部に、可撓性ゴム膜からなる第２ダイヤフラム３０により主液室１８Ａから区画された第２副液室１８Ｃが設けられている。

仕切り部２８は、厚肉円板状の仕切り部本体３２と、中央部に第２ダイヤフラム３０を備えて仕切り部本体３２の上面を覆蓋する蓋板部３４と、仕切り部本体３２の下面を受ける受け板部３６とからなる。そして、仕切り部２８は、受け板部３６を上記補強金具２０Ａとともに、筒状胴部２２と有底筒状部２４とのかしめ締結部に固定することにより、ゴム層２６に設けられた段部２６Ａと受け板部３６との間で軸方向（即ち、上下方向）Ｘに挟まれた状態に保持されている。ここで、仕切り板部本体３２は、上下２分割式に構成されており、上側の薄肉の第１部材３２Ａと下側の厚肉の第２部材３２Ｂとなる。また、蓋板部３４は、リング状金属板の中央開口部を塞ぐように、当該開口縁に第２ダイヤフラム３０を加硫接着することで形成されている。

仕切り部２８には、主液室１８Ａと第１副液室１８Ｂを連通させる第１オリフィス流路３８と、主液室１８Ａと第１副液室１８Ｂを連通させる第２オリフィス流路４０と、第１副液室１８Ｂと第２副液室１８Ｃを連通させる第３オリフィス流路４２とが設けられるとともに、第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２の開放状態と閉塞状態を切り替えるバルブ４４が設けられている。

第１オリフィス流路３８は、車両走行時のシェイク振動を減衰するために、シェイク振動に対応した低周波数域（例えば、５〜１５Ｈｚ程度）にチューニングされている。すなわち、第１オリフィス流路３８を通じて流動する液体の共振作用に基づく減衰効果がシェイク振動の入力時に有効に発揮されるように、流路の断面積及び長さを調整することによってチューニングされている。

第２オリフィス流路４０は、第１オリフィス流路３８よりも高周波数域でありかつ第３オリフィス流路４２よりも低周波数域である中周波数域にチューニングされたオリフィス流路である。ここでは、アイドル時（車両停止時）のアイドル振動のうち、エンジンの回転成分そのもののような低周波数域の振動を低減するために、当該低周波数域のアイドル振動（例えば、１０〜１５Ｈｚ程度）にチューニングされている。すなわち、第２オリフィス流路４０を通じて流動する液体の共振作用に基づく減衰効果が上記低周波数域のアイドル振動の入力時に有効に発揮されるように、流路の断面積及び長さを調整することによってチューニングされている。

第３オリフィス流路４２は、第２オリフィス流路４０よりも高周波数域にチューニングされたオリフィス流路である。ここでは、アイドル振動のうち、エンジンの爆発１次成分のような高周波数域の振動を低減するために、当該高周波数域のアイドル振動（例えば、３０〜５０Ｈｚ程度）にチューニングされている。すなわち、第３オリフィス流路４２を通じて流動する液体の共振作用に基づく低動ばね効果が上記高周波数域のアイドル振動の入力時に有効に発揮されるように、流路の断面積及び長さを調整することによってチューニングされている。

詳細には、図１，３，５に示すように、仕切り部本体３２の上面の外周部には周方向Ｃに延びる平面視円弧状の第１の溝４６が設けられ、この第１の溝４６の一端部は、仕切り部本体３２を貫通して軸方向Ｘに延びる貫通孔４８により第１副液室１８Ｂに開口している。また、仕切り部本体３２の上面における第１の溝４６よりも内周側には周方向Ｃに延びる平面視円弧状の第２の溝５０が設けられ、この第２の溝５０の一端部には第１部材３２Ａを貫通する貫通孔５２が設けられている。更に、仕切り部本体３２の上面の中央部には、円形の凹所５４が設けられ、この凹所５４には上記第１部材３２Ａを貫通する貫通孔５６が設けられている。

図１，４に示すように、仕切り部本体３２の上面に重ね合わされる蓋板部３４には、第１の溝４６の他端部に対応する位置に通孔５８が設けられ、また、第２の溝５０の他端部に対応する位置に通孔６０が設けられている。

仕切り部本体３２における第１部材３２Ａの下面に重ね合わさせる第２部材３２Ｂには、軸方向Ｘに貫通する内腔部６２が形成されており、これにより、仕切り部２８には、軸方向Ｘに延びて第１副液室１８Ｂ側に開口する内腔部６２が設けられている。内腔部６２は、上記凹所５４と軸方向Ｘで重なるように仕切り部２８の中央部に設けられている。第２部材３２Ｂには、また、上記第２の溝５０から延びる貫通孔５２の下端と内腔部６２とを接続する軸直角方向Ｙに延びる第１の接続溝６４が設けられるとともに、上記凹所５４から延びる貫通孔５６の下端と内腔部６２とを接続する軸直角方向Ｙに延びる第２の接続溝６６が設けられている。貫通孔５２と貫通孔５６は、仕切り部２８の中心に位置する内腔部６２を挟んで軸直角方向Ｙに対向する位置に設けられており、従って、第１の接続溝６４と第２の接続溝６６は、図３に示すように直線状に形成されている。

第２部材３２Ｂには、また、図５に示すように、軸直角方向Ｙに延びる断面円形のバルブ装着孔６８が、内腔部６２を横断するように設けられており、このバルブ装着孔６８にバルブ４４が回動自在に装着されている。すなわち、バルブ４４は、回転軸を仕切り部２８の軸直角方向Ｙに向けて内腔部６２に配されたロータリバルブであり、バルブ４４の軸方向両端部４４Ａ，４４Ｂが、内腔部６２に向けて開かれた各嵌合凹部７０，７０内に回動自在に嵌合保持されている。

詳細には、バルブ装着孔６８は、軸直角方向Ｙの一方側に開口するバルブ４４を挿入するための挿入室６８Ａと、バルブ４４が嵌合保持される保持室６８Ｂと、バルブ４４を回転駆動させるためのアクチュエータ７２の駆動軸７４が挿入される駆動室６８Ｃとからなる。挿入室６８Ａから挿入されたバルブ４４は、円板状の係止部材７６を圧入することにより抜脱不能に保持室６８Ｂに保持され、係止部材７６により形成される嵌合凹部７０内に軸方向一端部４４Ａが保持されている。一方、軸方向他端部４４Ｂには、バルブ４４の軸方向Ｓに突出する被駆動軸４４Ｃが突設され、該被駆動軸４４Ｃが、保持室６８Ｂと駆動室６８Ｃを連通するシール室６８Ｄに挿通されてＯリング７８によりシールされるとともに、駆動室６８Ｃ側に突出して駆動軸７４と連結されている。

上記内腔部６２におけるバルブ４４よりも主液室１８Ａ側の部分を中間室８０としたとき、バルブ４４には、当該バルブ４４の第１の軸直角方向Ｔ１（図６（ｂ）参照）に貫通して中間室８０を第１副液室１８Ｂに対して開放させる接続流路８２が形成されている。そして、バルブ４４の回転により、第１副液室１８Ｂに対する中間室８０の開放状態（図７（ａ）の状態）と閉塞状態（図７（ｂ）の状態）とが切り替わるよう構成されている。

また、中間室８０には、その内部を、第１の接続溝６４が接続された側の区画８０Ａと、第２の接続溝６６が接続された側の区画８０Ｂとに仕切る遮断壁８４が軸方向Ｘに沿って設けられている。

以上のように構成された仕切り部２８においては、蓋板部３４を仕切り部本体３２の上面に被せることで、上記通孔５８と第１の溝４６と貫通孔４８とにより、常時開放の第１オリフィス流路３８が形成されている。また、主液室１８Ａから、上記通孔６０、第２の溝５０、貫通孔５２、第１の接続溝６４及び中間室８０の上記区画８０Ａを通って、第１副液室１８Ｂ側に連通される第２オリフィス流路４０が形成されている。また、凹所５４が蓋板部３４の第２ダイヤフラム３０に覆蓋されることで、第２副液室１８Ｃが形成されるとともに、第２副液室１８Ｃから、上記貫通孔５６、第２の接続溝６６及び中間室８０の上記区画８０Ｂを通って、第１副液室１８Ｂ側に連通される第３オリフィス流路４２が形成されている。

ここにおいて、上記第３オリフィス流路４２は、第１副液室１８Ｂと第２副液室１８Ｃを連通させる主流路４２Ａと、該主流路４２Ａから中間室８０を介さずに分岐して設けられて第１副液室１８Ｂに接続される副流路４２Ｂとで構成されている。主流路４２Ａと副流路４２Ｂは、バルブ４４によって交互に開放状態と閉塞状態が切り替えられるように構成されており、従って、第３オリフィス流路４２は、主流路４２Ａと副流路４２Ｂのいずれかが常時開放している。

主流路４２Ａは、上記した高周波数域のアイドル振動を低減するためにチューニングされた本来の流路である。一方、副流路４２Ｂは、第３オリフィス流路４２の圧力損失を調整するための圧力損失調整流路として機能するものであり、主流路４２Ａよりも断面積が十分に小さく設定された微細流路である。すなわち、副流路４２Ｂを閉じて主流路４２Ａを開いている状態では、第３オリフィス流路４２の圧力損失は小さく、そのため、第３オリフィス流路４２を液体が流れやすいので、第３オリフィス流路４２本来の防振効果が発揮される。逆に、副流路４２Ｂを開いて主流路４２Ａを閉じた状態では、第３オリフィス流路４２の圧力損失が大きく、そのため、第３オリフィス流路４２を液体が流れにくくなっている。

このように、副流路４２Ｂを通しての第３オリフィス流路４２の流動抵抗は、主流路４２Ａを通しての第３オリフィス流路４２の流動抵抗よりも著しく大きく設定されている。また、副流路４２Ｂは、第１オリフィス流路３８及び第２オリフィス流路４０よりも断面積が十分に小さく設定されており、副流路４２Ｂを通しての第３オリフィス流路４２の流動抵抗が、第１オリフィス流路３８や第２オリフィス流路４０の流動抵抗よりも大きく設定されている。

副流路４２Ｂは、仕切り部本体３２の上記第２の接続溝６６から軸方向Ｘに貫通して設けられている。そして、図１，５に示すように、嵌合凹部７０内に保持されたバルブ４４の軸方向一端部４４Ａには、副流路４２を連通させる連通孔８６が設けられている。連通孔８６は、図６に示すように、接続流路８２の貫通方向である第１の軸直角方向Ｔ１に対して垂直な第２の軸直角方向Ｔ２に貫通するように設けられている。

これにより、第２オリフィス流路４０及び第３オリフィス流路４２は、バルブ４４の回転によって、
（１）第２オリフィス流路４０が開放状態であり、第３オリフィス流路４２の主流路４２Ａが開放状態かつ副流路４２Ｂが閉塞状態である第１の状態（図１及び図７（ａ）の状態）と、
（２）第２オリフィス流路４０が閉塞状態であり、第３オリフィス流路４２の主流路４２Ａが閉塞状態かつ副流路４２Ｂが開放状態である第２の状態（図５及び図７（ｂ）の状態）と、
に切替制御される。なお、第１オリフィス流路３８は常時開放状態である。

以上よりなる本実施形態の防振装置１０であると、停車したアイドル時には、バルブ４４を回転させて上記第１の状態とする。このとき、第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２の主流路４２Ａが開放状態であるため、両オリフィス流路４０，４２を通じての液体の共振作用により、アイドル振動に対する優れた防振効果を発揮することができる。その際、第３オリフィス流路４２の副流路４２Ｂは閉塞状態であるため、主流路４２Ａでの流量低下を防止して、第３オリフィス流路４２本来の防振効果を発揮することができる。また、第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２の主流路４２Ａを比較した場合、前者の方が低周波数側にチューニングされているため、一般的には流動抵抗が高く液体流動量が十分に確保されないおそれがあるが、上記のように第３オリフィス流路４２を第２ダイヤフラム３０を介して主液室１８Ａと区画形成された第２副液室１８Ｃに接続しているので、双方のオリフィス流路４０，４２の機能を効果的に発揮させることができる。なお、この場合、第１オリフィス流路３８も開放状態であるが、第１オリフィス流路３８は更に低周波数側にチューニングされているため、液体の流動抵抗が大きく実質的に目詰まりした状態となる。

一方、車両走行時には、バルブ４４を回転させて上記第２の状態とする。これにより、第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２の主流路４２Ａが閉塞されるため、第１オリフィス流路３８を流動する液体の共振作用に基づき、シェイク振動（通常は振幅０．５ｍｍ程度）に対して減衰性能が発揮される。なお、このとき、第３オリフィス流路４２の副流路４２Ｂも開放状態であるが、副流路４２Ｂを通しての第３オリフィス流路４２の液体の流動は、圧力損失が大きいことから起こりにくく、従って、走行時の減衰性能の低下を抑えることができる。

また、かかる車両走行時において、大振幅振動（通常は振幅２ｍｍ程度）が入力して主液室１８Ａ内が負圧状態となったときには、第１副液室１８Ｂと第２副液室１８Ｃの間が第３オリフィス流路４２の副流路４２Ｂを介して連通されているので、該副流路４２Ｂを通って第１副液室１８Ｂから第２副液室１８Ｃへの液体の補充がなされる。すなわち、副流路４２Ｂは流れにくいものであるが、開放状態にあるため、主液室１８Ａの過大な負圧状態下では、液体の流動が生ずる。そのため、第２ダイヤフラム３０が主液室１８Ａ側に撓み変形可能となり、これにより、主液室１８Ａの負圧状態が緩和されて、キャビテーションを抑制することができる。よって、走行時の減衰性能を確保しながら、キャビテーション対策を行うことができる。

また、本実施形態であると、第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２をバルブ４４の直上に配置した中間室８０に集合させ、一方向の流れにした上で、バルブ４４の回転により両オリフィス流路４０，４２の開閉制御をするようにしたので、バルブ４４の切り替え作動角が９０度となり、そのため、切り替え作動時間を短くすることができる。

また、中間室８０に第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２を区画する遮断壁８４が設けられたので、車両走行時の上記第２の状態における第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２の連成による第１オリフィス流路３８の流動量の低下を防ぐことができる。すなわち、第２の状態のときに、主液室１８Ａから第２副液室１８Ｃへの液体の流動を防止することができる。そのため、第１オリフィス流路３８による減衰性能の低下を回避することができる。

また、本実施形態であると、第３オリフィス流路４２の副流路４２Ｂが第３オリフィス流路４２の途中の第２の接続溝６６から直下に延びて形成されているので、主流路４２Ａと副流路４２Ｂを持つ第３オリフィス流路４２の形成が容易である。そのため、仕切り部２８の構造の簡素化によって低コスト化が図られる。

図８は、第２の実施形態における仕切り部２８の構成を示したものであり、図９は、同実施形態のバルブ４４の構成を示したものである。同実施形態は、第１の実施形態に対して、第３オリフィス流路４２の副流路４２Ｂの構成が異なる。

この例では、バルブ４４の外面に、上記副流路４２Ｂを形成するための凹溝８８が設けられている。凹溝８８は、嵌合凹部７０内に保持されたバルブ４４の軸方向一端部４４Ａにおいて、上記第１の軸直角方向Ｔ１に垂直な第２の軸直角方向Ｔ２に延び、かつ嵌合凹部７０の内面との間で第３オリフィス流路４２の副流路４２Ｂを形成するものである。

より詳細には、凹溝８８は、中間室８０の上記第３オリフィス流路４２が接続された側の区画８０Ｂ側のバルブ端部４４Ａにおいて、係止部材７６に当接配置される軸方向端面４４Ａ１を上記第２の軸直角方向Ｔ２に沿って横断する溝部分８８Ａと、該溝部分８８Ａの両端部からバルブ４４の外周面上を内腔部６２に達するまで軸方向Ｓに延びる一対の溝部分８８Ｂ，８８Ｂとで構成されている。

これにより、図８に示すように、バルブ４４の回転により、第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２の主流路４２Ａを閉塞した状態で、凹溝８８の一端部が第３オリフィス流路４２（詳細には、中間室８０の第３オリフィス流路４２側の区画８０Ｂ）に接続されるとともに、凹溝８８の他端部が第１副液室１８Ｂ側の内腔部６２に接続されて、第３オリフィス流路４２の主流路４２Ａから分岐した副流路４２Ｂが現れる。また、バルブ４４の回転により、第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２の主流路４２Ａを開放することで、該副流路４２Ｂが閉塞される。

そのため、第１の実施形態と同様に、バルブ４４の回転により、第３オリフィス流路４２の主流路４２Ａと副流路４２Ｂの開放状態と閉塞状態を交互に切り替えることができるので、上記第１の実施形態と同様の作用効果が奏される。しかも、この実施形態では、バルブ４４単独で第３オリフィス流路４２の副流路４２Ｂを形成することで、仕切り部２８の加工が複雑にならず、低コスト化が図られる。なお、第２の実施形態のその他の構成は第１の実施形態と同様であるため、説明は省略する。

図１０〜１２は、第３の実施形態を示したものである。同実施形態は、中間室８０の構成が上記第１の実施形態とは異なる。すなわち、この例では、中間室８０には遮断壁８４が設けられておらず、第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２は中間室８０において合流している。

仕切り部２８の軸方向Ｘに垂直な断面での中間室８０の断面積は、第２オリフィス流路４０の断面積と第３オリフィス流路４２の断面積の和よりも大きく設定されており、中間室８０を絞り流路として効かせないようにしている。これにより、第２オリフィス流路４０としての共振作用を発揮する部分は、主液室１８Ａから中間室８０までとされており、また、第３オリフィス流路４２の主流路４２Ａとしての共振作用を発揮する部分は、第２副液室１８Ｃから中間室８０までとされている。そのため、両オリフィス流路４０，４２Ａの曲がり部を最小限に留めることができる。すなわち、かかる中間室８０がない場合、水平方向に延びる両オリフィス流路４０，４２Ａを流れを、上下方向の流れに変換する曲がり部が必要とするが、該曲がり部が不要となる。そのため、曲がり部における圧力損失を最小限に留め、高い防振性能を発揮することができる。

その他の構成は上記第１の実施形態と同様であり、同様の作用効果が奏される。但し、遮断壁８４がない場合、第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２の主流路４２Ａを閉塞した状態で、第２オリフィス流路４０と第３オリフィス流路４２の連成により、主液室１８Ａから第２副液室１８Ｃへの液体の流動が懸念され、かかる液体の流動によって、第１オリフィス流路３８の液体の流動量が低下し、第１オリフィス流路３８による減衰性能が低下してしまう。そのため、第１オリフィス流路３８での減衰性能の低下を抑制する上では、遮断壁を設けた方が好ましい。

なお、上記実施形態では、シェイク振動とアイドル振動を対象としたが、これに限らず、周波数の異なる種々の振動に対して適用することができる。また、内筒と外筒の間を防振基体で結合してなる円筒型の液封入式防振装置に適用してもよく、更に、エンジンマウント以外にも、ボディマウント、デフマウントなど、種々の防振装置に適用可能である。その他、一々列挙しないが、本発明の趣旨を逸脱しない限り、種々の変更が可能である。

第１の実施形態に係る液封入式防振装置の縦断面図 同防振装置の概略構造を示すモデル的に示す説明図 同防振装置の仕切り部を構成する仕切り部本体の平面図 同仕切り部の平面図 同仕切り部の縦断面図 同実施形態のバルブを示す（ａ）平面図と（ｂ）側面図 同仕切り部の要部拡大断面図であり（ａ）は中間室の開放状態、（ｂ）は中間室の閉塞状態 第２の実施形態に係る液封入式防振装置の仕切り部の縦断面図 同実施形態のバルブを示す（ａ）平面図と（ｂ）側面図 第３の実施形態に係る液封入式防振装置の縦断面図 同防振装置の仕切り部を構成する仕切り部本体の平面図 同仕切り部の平面図

符号の説明

１０…液封入式防振装置
１２…第１取付具
１４…第２取付具
１６…防振基体
１８…液室、１８Ａ…主液室、１８Ｂ…第１副液室、１８Ｃ…第２副液室
２０…第１ダイヤフラム
２８…仕切り部
３０…第２ダイヤフラム
３２…仕切り部本体
３８…第１オリフィス流路
４０…第２オリフィス流路
４２…第３オリフィス流路、４２Ａ主流路、４２Ｂ副流路
４４…バルブ、４４Ａ…軸方向一端部
６２…内腔部
７０…嵌合凹部
８０…中間室、８０Ａ…第２オリフィス流路側の区画、８０Ｂ…第３オリフィス流路側の区画
８２…接続流路
８４…遮断壁
８８…凹溝
Ｘ…仕切り部の軸方向
Ｙ…仕切り部の軸直角方向
Ｔ１…バルブの第１の軸直角方向
Ｔ２…バルブの第２の軸直角方向

Claims (5)

1. 振動源側と支持側の一方に取り付けられる第１取付具と、
   振動源側と支持側の他方に取り付けられる第２取付具と、
   前記第１取付具と第２取付具との間に介設されたゴム状弾性体からなる防振基体と、
   前記防振基体が室壁の一部をなす液体が封入された主液室と、
   ゴム状弾性膜からなる第１ダイヤフラムが室壁の一部をなす液体が封入された第１副液室と、
   ゴム状弾性膜からなる第２ダイヤフラムにより前記主液室から区画形成された液体が封入された第２副液室と、
   前記主液室と前記第１副液室を連通させる第１オリフィス流路と、
   前記第１オリフィス流路よりも高周波数域にチューニングされて前記主液室と前記第１副液室を連通させる第２オリフィス流路と、
   前記第２オリフィス流路よりも高周波数域にチューニングされて前記第１副液室と前記第２副液室を連通させる第３オリフィス流路と、
   前記第２オリフィス流路と前記第３オリフィス流路の開放状態と閉塞状態を切り替えるバルブと、
   を備え、
   前記第３オリフィス流路は、前記第１副液室と前記第２副液室を連通させる主流路と、前記主流路から分岐して設けられて前記第１副液室に接続されかつ前記主流路よりも断面積の小さな副流路とからなり、
   前記バルブは、前記第２オリフィス流路が開放状態であり、前記第３オリフィス流路の前記主流路が開放状態かつ前記副流路が閉塞状態である第１の状態と、前記第２オリフィス流路が閉塞状態であり、前記第３オリフィス流路の前記主流路が閉塞状態かつ前記副流路が開放状態である第２の状態とに切替制御される、
   液封入式防振装置。
2. 前記第２取付具が筒状をなし、前記第１ダイヤフラムが前記第２取付具に取り付けられて前記防振基体との間に液体が封入された液室を形成し、前記液室が前記第２取付具の周壁部の内側に嵌着された仕切り部によって前記主液室と前記第１副液室とに仕切られており、前記仕切り部の主液室側部分に前記第２ダイヤフラムにより前記主液室から区画された前記第２副液室が設けられ、前記仕切り部の内部に前記バルブが設けられた、請求項１記載の液封入式防振装置。
3. 前記仕切り部には軸方向に延びて前記第１副液室側に開口する内腔部が設けられ、前記内腔部に回転軸を前記仕切り部の軸直角方向に向けてロータリバルブからなる前記バルブが設けられ、前記内腔部の前記バルブよりも主液室側を中間室として、該中間室に前記第２オリフィス流路及び前記第３オリフィス流路が接続され、前記バルブの回転により前記第１副液室に対する前記中間室の開放状態と閉塞状態とが切り替わるよう構成された、請求項２記載の液封入式防振装置。
4. 前記中間室に、当該中間室内を前記第２オリフィス流路が接続された側の区画と前記第３オリフィス流路が接続された側の区画とに仕切る遮断壁が設けられた、請求項３記載の液封入式防振装置。
5. 前記バルブの軸方向一端部が前記内腔部に向けて開かれた嵌合凹部内に回動自在に嵌合保持され、前記バルブは、当該バルブの第１の軸直角方向に貫通して前記中間室を前記第１副液室に対して開放させる接続流路を備えるとともに、前記嵌合凹部内に保持された前記軸方向一端部において前記第１の軸直角方向に垂直な第２の軸直角方向に延びかつ前記嵌合凹部の内面との間で前記第３オリフィス流路の前記副流路を形成する凹溝を備え、前記バルブの回転により前記第３オリフィス流路の前記主流路と前記副流路の開放状態と閉塞状態を交互に切り替え可能に構成された、請求項４記載の液封入式防振装置。

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