JP2009051870A - 耐熱性熱可塑性樹脂発泡体およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】 本発明は、耐熱性、表面性、成形性、低透湿性に優れ、かつマテリアルリサイクル可能な環境適合性にも優れる、建築資材用途に適正な厚肉の耐熱性熱可塑性樹脂発泡体、特に、スチレン樹脂発泡体またはメタクリル酸変成スチレン系樹脂発泡体では満たすことのできない、熱溶融アスファルトに対する短時間耐熱性や、１４０℃或いは１５０℃での長時間耐熱性に優れる耐熱性熱可塑性樹脂発泡体、およびその製造方法を提供する。
【解決手段】 Ｎ−アルキル置換マレイミド単位３０〜５０重量％、芳香族ビニル単位４０〜６０重量％およびシアン化ビニル単位１０〜２０重量％からなる（３単位の合計が１００重量％）熱可塑性樹脂組成物を発泡させてなり、かつ発泡体の厚みが１０〜１５０ｍｍとなることを特徴とする熱可塑性樹脂発泡体、及びその製造方法。
【選択図】 なし

Description

本発明は、建築用断熱材などに使用される耐熱性、表面性、成形性に優れ、さらに熱可塑性を併せ持つ熱可塑性樹脂発泡体およびその製造方法に関する。

従来、スチレン系樹脂発泡体や硬質ポリウレタン発泡体は施工性、断熱特性の好適性から建屋の断熱材として汎用されて来た。

しかしながら、スチレン系樹脂発泡体はマテリアルリサイクルを考慮した環境適合性に優れた断熱材としては有用ではあるが、基材樹脂であるスチレンの耐熱温度が８０℃近傍であり、２００〜２５０℃に熱せられた熱溶融アスファルトに対する短時間耐熱性はないために、形状を保持できないほど発泡体の変形をきたし、更に、壁などの基礎部材との密着性が低下して断熱性が維持できなくなるという問題点を有していた。

一方、硬質ポリウレタン発泡体は、該スチレン系樹脂発泡体の如き変形を起こさず、熱溶融アスファルトに対する耐熱性は高いものの、硬質ポリウレタンが熱硬化性樹脂であるために、マテリアルリサイクル性に乏しく環境適合性に優れるとは言い難い。該２種類の発泡体には、それぞれに長所と短所があり双方の特徴を併せ持つことは困難である。

これに対して、マテリアルリサイクル性の如き環境適合性に優れ、かつ耐熱性を向上させたスチレン系樹脂発泡体の耐熱性改善の事例がいくつか開示されている。

例えば、メタクリル酸等をスチレンに共重合することにより、耐熱性を向上させる取り組み（特許文献１参照）が為されている。該取り組みでは、一般的なスチレン系樹脂発泡体（ポリスチレン樹脂発泡体）に比して、ガラス転移温度（Ｔｇ）の上昇により、熱変形温度が上昇し、耐熱性が向上することは認められる。しかしながら、基材樹脂の主成分がスチレンからなるために、自ずと耐熱性にも限界があり、メタクリル酸成分を１０％程度含有しても１００℃程度の耐熱性しか得られず、耐熱用途として求められる熱溶融アスファルトの対する短時間耐熱性や、１４０℃耐熱性或いは１５０℃での長時間耐熱性は得られない。

また、マレイミド系化合物をスチレン系樹脂に含有させる、もしくは分子レベルで結合させることにより、耐熱性を向上させる取組みが為されている（特許文献２〜４参照）。射出成形分野では古くから、スチレン系樹脂にマレイミド系化合物を導入することにより耐熱性が向上するため、ＡＢＳ樹脂の耐熱改良剤として、主に自動車分野で使用されてきた経緯がある。

しかしながら、スチレン系樹脂にマレイミド系化合物が導入された樹脂組成物は、耐熱性が向上されるものの、溶融状態での流動性や伸びが低下する傾向にある。該樹脂組成物から発泡体を得る場合、発泡剤を含む溶融状態の樹脂組成物の流動性や伸びが低下するため、特に、厚肉の板状発泡成形体を成形する場合には、成形金型を用いて附形する発泡体を形成しようとしても、セル膜が伸張しがたく、成形時の表面性が悪化する傾向が大きくなる。さらに、ポリスチレン系樹脂発泡体の製造方法のように成形金型を冷却しすぎると、冷却された発泡体の表面層と、セル流動が起こる程度の温度である内部層との温度差が大きくなりすぎるために、発泡体には内部から表面に向かって割れを生じる現象が発生し、板状に成形することができないという問題点を有していた。

これらのことから、スチレン系樹脂発泡体や硬質ポリウレタン発泡体の長所を併せ持つ厚肉の板状発泡体を得るまでには到っておらず、耐熱性、成形性に優れ、かつマテリアルリサイクル可能な環境適合性にも優れる厚肉の耐熱性熱可塑性樹脂発泡体の開発が待ち望まれている。
特開昭５７−７２８３０号公報 特開昭６１−７８８４６号公報 特開平２−１８４４１８号公報 特開平４−２５５３２号公報

本発明の目的は、耐熱性、表面性、成形性、低透湿性に優れ、かつマテリアルリサイクル可能な環境適合性にも優れる厚肉の熱可塑性樹脂発泡体およびその製造方法を提供することにある。なかでも、熱溶融アスファルトを塗布しても形状を維持する耐熱性を有した熱可塑性樹脂発泡体を提供することにある。

本発明者らは、前記従来技術に鑑みて鋭意研究を進めた結果、Ｎ−アルキル置換マレイミド単位を含有することによる耐熱性と、シアン化ビニル単位を含有することによる低透湿性を併せ持つ熱可塑性樹脂組成物を発泡させてなる発泡体が上記目的を満足することを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち本発明は、［１］Ｎ−アルキル置換マレイミド単位３０〜５０重量％、芳香族ビニル単位４０〜６０重量％およびシアン化ビニル単位１０〜２０重量％（３単位の合計が１００重量％）からなる熱可塑性樹脂組成物を発泡させてなる熱可塑性樹脂発泡体であって、発泡体の厚みが１０〜１５０mmであることを特徴とする熱可塑性樹脂発泡体に関する。

さらに、本発明は、［２］芳香族ビニル単位がスチレン単位であることを特徴とする［１］に記載の熱可塑性樹脂発泡体に関する。

さらに、本発明は、［３］Ｎ−アルキル置換マレイミド単位がＮ−フェニルマレイミド単位であることを特徴とする［１］または［２］に記載の熱可塑性樹脂発泡体に関する。

さらに、本発明は、［４］シアン化ビニル単位がアクリロニトリルであることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の熱可塑性樹脂発泡体に関する。

さらに、本発明は、［５］発泡における発泡剤として、該樹脂組成物１００重量部に対して、（ａ）エーテル、塩化アルキルよりなる群から選ばれた１種以上を０．５〜１０重量部、および（ｂ）炭化水素を０〜６重量部を使用することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の熱可塑性樹脂発泡体に関する。

さらに、本発明は、［６］エーテルが、ジメチルエーテルであることを特徴とする［５］に記載の熱可塑性樹脂発泡体に関する。

さらに、本発明は、［７］塩化アルキルが、塩化メチルおよび塩化エチルよりなる群から選ばれた少なくとも１種であることを特徴とする［５］または［６］に記載の熱可塑性樹脂発泡体に関する。

さらに、本発明は、［８］炭化水素が−５０℃〜８５℃の範囲に沸点を有する飽和炭化水素より選ばれる少なくとも１種の飽和炭化水素であることを特徴とする［５］〜［７］のいずれかに記載の熱可塑性樹脂発泡体に関する。

さらに、本発明は、［９］炭化水素がプロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン、ｎ−ヘキサンおよびシクロヘキサンよりなる群から選ばれた少なくとも１種の飽和炭化水素であることを特徴とする［８］に記載の熱可塑性樹脂発泡体に関する。

さらに、本発明は、［１０］２００℃の熱溶融アスファルトを塗布した後、切出した発泡体断面の形状保持率が９０％以上であることを特徴とする［１］〜［９］のいずれかに記載の熱可塑性樹脂発泡体に関する。

さらに、本発明は、［１１］発泡体密度が２０〜１００ｋｇ／ｍ^３であることを特徴とする［１］〜［１０］のいずれかに記載の熱可塑性樹脂発泡体に関する。

さらに、本発明は、［１２］発泡体を形成する気泡の平均径が０．０５〜２．０ｍｍであることを特徴とする［１］〜［１１］のいずれかに記載の熱可塑性樹脂発泡体に関する。

さらに、本発明は、［１３］Ｎ−アルキル置換マレイミド単位３０〜５０重量％、芳香族ビニル単位４０〜６０重量％およびシアン化ビニル単位１０〜２０重量％（３単位の合計が１００重量％）からなる熱可塑性樹脂組成物を加熱溶融させ、発泡剤を添加する工程、該ゲル状物質を冷却する工程、ダイを通して該ゲル状物質をより低圧の領域に押出す工程、ダイと密着または接して設置した成形金型を用い附形して発泡体を形成する工程を含む、熱可塑性樹脂発泡体の製造方法であって、上記冷却工程の出口での該ゲル状物質の樹脂温度が、該熱可塑性樹脂組成物のガラス転移温度に対して２０〜７０℃高い温度であることを特徴とする、熱可塑性樹脂発泡体の製造方法に関する。

さらに、本発明は、［１４］ダイ温度が、上記樹脂温度に対して５〜５０℃低い温度であることを特徴とする、請求項１３に記載の熱可塑性樹脂発泡体の製造方法。

さらに、本発明は、［１５］発泡体の厚みが１０〜１５０mmであることを特徴とする、請求項１３または１４に記載の熱可塑性樹脂発泡体の製造方法。

さらに、本発明は、［１６］発泡体を成型金型において徐冷することを特徴とする、請求項１３〜１５のいずれかに記載の熱可塑性樹脂発泡体の製造方法。

本発明により、耐熱性、表面性、成形性、低透湿性に優れ、かつマテリアルリサイクル可能な環境適合性にも優れる、建築資材用途に適正な厚肉の耐熱性熱可塑性樹脂発泡体が得られる。特に、スチレン系樹脂発泡体では満たすことのできない、熱溶融アスファルトに対する短時間耐熱性が要求される耐熱性熱可塑性樹脂発泡体が得られる。

また、本発明により、１４０℃雰囲気下のオーブンにおいて、２４時間暴露後の発泡体の体積変化率が３％以下となる長時間耐熱性を有する耐熱性熱可塑性樹脂発泡体が得られる。

以下、本発明を詳細に説明する。

本発明で用いられる熱可塑性樹脂組成物は、Ｎ−アルキル置換マレイミド単位芳香族ビニル単位およびシアン化ビニル単位からなる熱可塑性樹脂組成物である。芳香族ビニル単位としては、スチレン、α―メチルスチレン、エチルスチレン、イソプロピルスチレン、ジメチルスチレン、ブロモスチレン、クロロスチレン、ビニルトルエン、ビニルキシレンが挙げられる。これらのうち、重合の容易性の点から、スチレン、α−メチルスチレンが好適であり、さらに価格的に安価であるスチレンが最適である。また、Ｎ−アルキル置換マレイミド単位としては、Ｎ−メチルマレイミド、Ｎ−ブチルマレイミド、Ｎ−シクロヘキシルマレイミド、Ｎ−フェニルマレイミド、Ｎ−４−ジフェニルマレイミド、Ｎ−２−クロロフェニルマレイミド、Ｎ−４−ブロモフェニルマレイミド、Ｎ−１−ナフチルマレイミドが挙げられ、重合の容易性、安価の点から、Ｎ−フェニルマレイミドが最適である。さらに、シアン化ビニル単位としては、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、α―クロロアクリロニトリルが挙げられ、重合の容易性、安価の点から、アクリロニトリルが好適である。

本発明における樹脂組成物を構成するＮ−アルキル置換マレイミド単位、芳香族ビニル単位およびシアン化ビニル単位の組成比率は、全体を１００重量％とした場合、Ｎ−アルキル置換マレイミド単位３０〜５０重量％、芳香族ビニル単位４０〜６０重量％およびシアン化ビニル単位１０〜２０重量％からなることが好ましい。Ｎ−アルキル置換マレイミド単位の組成比率を上記範囲とすることにより、耐熱性を向上させることができ、より好ましい範囲としては、３０〜４０重量％である。芳香族ビニル単位の組成比率を上記範囲とすることにより、本発明の耐熱性を維持しながら成形安定性に必要な流動性を得やすく、より好ましい範囲としては、５０〜５７重量％である。シアン化ビニル単位の組成比率を上記範囲とすることにより、本発明の耐熱性を保持しながら、ポリスチレン押出発泡板と同様に成形安定性が得られやすくなり、透湿性が低いことから生活環境下での吸湿／吸水による物性劣化を小さくすることができ、より好ましい範囲としては、１０〜１６重量％である。

本発明におけるＮ−アルキル置換マレイミド単位、芳香族ビニル単位およびシアン化ビニル単位からなる熱可塑性樹脂組成物は、上記組成比率を満たすのであれば、Ｎ−アルキル置換マレイミド単位、芳香族ビニル単位およびシアン化ビニル単位からなる共重合体（Ａ）を単独で用いてもよいし、また、共重合体（Ａ）に対して、芳香族ビニル単位およびシアン化ビニル単位からなる共重合体（Ｂ）を組み合わせて用いてもよい。

なお、本発明の共重合体（Ｂ）における芳香族ビニル単位としては、上記記載のとおり、共重合体（Ａ）との相溶性、重合の容易性の点から、スチレン、α−メチルスチレンが好適であり、さらに価格的に安価であるスチレンが最適である。また、シアン化ビニル単位としては、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、α―クロロアクリロニトリルが挙げられ、共重合体（Ａ）との相溶性、重合の容易性の点から、アクリロニトリルが好適である。共重合体（Ａ）との相溶性、重合の容易性、価格的に安価であることなどから鑑み、本発明における共重合体（Ｂ）としては、スチレンとアクリロニトリルの共重合体が好ましい。

本発明の熱可塑性樹脂発泡体を得るための発泡剤としては、上記構成単位からなる熱可塑性樹脂組成物１００重量部に対して、塩素原子が含有しない発泡剤を用いることができる。また、このような発泡剤としては、物理型発泡剤および化学型発泡剤からなる群から選ばれた１種を、または２種以上混合して使用することができる。塩素原子を含有しないことにより、環境への負荷が軽減されるので好ましいが、本発明の目的を達するためには、必ずしも塩素原子を含有しないことは必要でない。

物理型発泡剤の具体例としては、例えば、プロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン、ヘキサン、シクロヘキサン等の炭化水素；１，１−ジフルオロエタン、１，２−ジフルオロエタン、１，１，１−トリフルオロエタン、１，１，２−トリフルオロエタン、１，１，１，２−テトラフルオロエタン、１，１，２，２−テトラフルオロエタン、１，１，１，２，２−ペンタフルオロエタン、ジフルオロメタン、トリフルオロメタン等のフッ素化炭化水素；二酸化炭素、窒素、水、アルゴン、ヘリウム等の無機ガス；ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、メチルエチルエーテル、イソプロピルエーテル、ｎ−ブチルエーテル、ジイソアミルエーテル、フラン、フルフラール、２−メチルフラン、テトラヒドロフラン、テトラヒドロピラン等のエーテル類；塩化メチル、塩化エチル、塩化プロピル、塩化イソプロピル等の塩化アルキル類；蟻酸メチルエステル、蟻酸エチルエステル、蟻酸プロピルエステル、蟻酸ブチルエステル、蟻酸アミルエステル、プロピオン酸メチルエステル、プロピオン酸エチルエステル等のカルボン酸エステル類；メタノール、エタノール、プロピルアルコール、ｉ−プロピルアルコール、ブチルアルコール、ｉ−ブチルアルコール、ｔ−ブチルアルコール等のアルコール類、ジメチルケトン、メチルエチルケトン、ジエチルケトン、メチル−ｎ−プロピルケトン、メチル−ｎ−ブチルケトン、メチル−ｉ−ブチルケトン、メチル−ｎ−アミルケトン、メチル−ｎ−ヘキシルケトン、エチル−ｎ−プロピルケトン、エチル−ｎ−ブチルケトン等のケトン類、等が挙げられる。これらは、単独で、または２種以上混合して使用することができる。

化学型発泡剤の具体例としては、例えば、Ｎ，Ｎ’−ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ｐ，ｐ’−オキシビス−ベンゼンスルホニルヒドラジド、ヒドラゾジカルボンアミド、炭酸ナトリウム、アゾジカルボンアミド、テレフタルアジド、５−フェニルテトラゾール、ｐ−トルエンスルホニルセミカルバジド等が挙げられる。これらは、単独で、または２種以上混合して使用することができる。

前述された発泡剤のうち、オゾン層保護の観点から、プロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン、ヘキサン、シクロヘキサンなどの炭化水素類、二酸化炭素、窒素、水、アルゴン、ヘリウムなどの無機ガス類、ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、メチルエチルエーテル、イソプロピルエーテル、ｎ−ブチルエーテル、ジイソアミルエーテル等のエーテル類、メタノール、エタノール、プロピルアルコール、ｉ−プロピルアルコール、ブチルアルコール、ｉ−ブチルアルコール、ｔ−ブチルアルコール等のアルコール類が好ましい。

また、前述された発泡剤のうち、発泡剤としては、発泡体の軽量化、押出発泡の安定性を考慮すると、発泡剤としては、主として、（ａ）エーテルおよび塩化アルキルよりなる群から選ばれた１種以上を０．５〜１０重量部、および（ｂ）炭化水素を０〜６重量部を含有するものが好ましい。

本発明の発泡剤におけるエーテルとしては、前述されたエーテル類が挙げられるが、これらのうち、ジメチルエーテルが、押出発泡の際の押出圧力が低減され、安定して押出発泡体が製造される点で好ましい。エーテルの使用量としては、熱可塑性樹脂組成物１００重量部に対して、０．５重量部〜１０重量部が好ましく、１．５重量部〜６重量部がより好ましく、３重量部〜５重量部が特に好ましい。エーテルの使用量が０．５重量部〜１０重量部の範囲内であれば、発泡性と発泡体へのガス分散性が良く、発泡性が良い。

本発明の発泡剤における塩化アルキルとしては、前述されたエーテル類が挙げられるが、これらのうち、塩化メチルおよび塩化エチルが押出発泡の際の押出圧力が低減され、安定して押出発泡体が製造される点で好ましい。塩化アルキルの使用量としては、熱可塑性樹脂組成物１００重量部に対して、０．５重量部〜１０重量部が好ましく、１．５重量部〜６重量部がより好ましく、３重量部〜５重量部が特に好ましい。塩化アルキルの使用量が０．５重量部〜１０重量部の範囲であれば、発泡性と発泡体へのガス分散性が良く、発泡性が良い。

本発明の発泡剤における炭化水素としては、前述された炭化水素が挙げられるが、沸点が低すぎると、蒸気圧が高くなり、取り扱いに際しては高圧が必要になり、製造上問題となる傾向にあり、沸点が高すぎると、発泡剤が発泡体の気泡中に液状として残留し、発泡体の耐熱温度を低下させる傾向にある。したがって、−５０℃〜８５℃の範囲に沸点を有する飽和炭化水素が好ましい。−５０℃〜８５℃の範囲に沸点を有する飽和炭化水素としては、例えば、プロパン、シクロプロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、シクロブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン、ヘキサン、２−メチルペンタン、３−メチルペンタン、１，２−ジメチルブタン、シクロヘキサン等があげられる。これらのうち製造安定性の点から、プロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン、ｎ−ヘキサン、シクロヘキサンが好ましい。炭化水素の使用量としては、熱可塑性樹脂組成物１００重量部に対して、０重量部〜６重量部が好ましく、２重量部〜５体へのガス分散性が良く、発泡性が良い。

なお、本発明においては、前記樹脂組成物には、必要に応じて、造核剤、安定剤、滑剤、難燃剤、帯電防止剤、可塑剤、吸水剤、輻射抑制剤等の添加剤を配合してもよい。

本発明の熱可塑性樹脂発泡体は板状発泡体であるとの特徴を有していることから、発泡明の熱可塑性樹脂発泡体の厚みは１０〜１５０ｍｍが好ましく、２０〜１００ｍｍがより好ましい。例えば、建材などの用途に使用される断熱材の場合、好ましい断熱性を付与せしめるためには、発泡体の厚みが１０ｍｍ未満のシート状発泡体では得られにくい傾向にある。発泡体の厚みが１５０ｍｍを超えても実験機のような小スケールでは製法上可能であるが、厚みが厚くなる分、発泡体表面層と内部層との温度差がつくために、内部蓄熱の影響により独立気泡率の低下する傾向にあり、結果として、断熱特性、寸法安定性、強度などが低下する場合がある。

本発明における熱可塑性樹脂発泡体の密度は、２０〜１００ｋｇ／ｍ^３の範囲であることが好ましく、２５〜５０ｋｇ／ｍ^３の範囲であることがより好ましい。密度が２０〜１００ｋｇ／ｍ^３の範囲にあれば、平面圧縮強度に代表される面圧縮強度の発現の視点から好ましい。

本発明の熱可塑性樹脂発泡体を形成する気泡構造としては、均一気泡構造や、大小気泡が混在した複合気泡構造などが挙げられるが、気泡構造を特に制限するものではない。

本発明の熱可塑性樹脂発泡体における気泡の平均径は、主として０．０５〜２．０ｍｍであることが好ましく、０．１〜１．０ｍｍであることがより好ましい。なお、気泡径は、例えば、押出発泡体の断面の一部をサンプリングし、それを走査型電子顕微鏡にて拡大撮影して得られる写真から、平均気泡径をＡＳＴＭ Ｄ−３５７６に準じて測定することができる。気泡径は、必ずしも全てが上記範囲内である必要はなく、少なくとも気泡径の平均値が上記範囲内であればよい。気泡の平均径が０．０５ｍｍ未満の場合、成形性が大きく低下し、安定生産が困難になる傾向がある。また、平均径が２．０ｍｍを超えた場合、製品表面の外観が悪化する傾向がある。

本発明の熱可塑性樹脂発泡体は、上記樹脂組成物を用いて公知の方法により得ることができる。例えば、上記熱可塑性樹脂組成物を、押出機などの公知の加熱溶融混練装置に供給して加熱溶融して、高圧条件下で、発泡剤を添加する工程、発泡可能なゲル状物質を形成させる工程、次いで、該ゲル状物質を冷却する工程、さらに、高圧領域からスリットダイなどのダイを通じて、該ゲル状物質を低圧領域に押出発泡する工程、ダイと密着または接して設置した成形金型を用いて附形する発泡体を形成する工程を経ることにより、厚肉の板状熱可塑性樹脂発泡体を得ることができる。

発泡剤を添加する前に、前記樹脂組成物は、そのガラス転移温度または融点、あるいは、それ以上の温度に加熱される。発泡剤の添加は、加熱溶融樹脂に分散できるような方法で行えば良い。すなわち、発泡体の製造および／または開発に関わる分野で公知の手段、例えば、押出機、混合機などにより、溶融された前記樹脂組成物に混合、圧入または配合することができる。また、各々の発泡剤成分は、個別または同時に押出機に投入することができる。さらに、各々の発泡体成分は、液体、気体のいずれの状態で配合しても良い。

熱可塑性樹脂組成物に難燃剤などの各種添加物を添加する手順としては、例えば、（１）熱可塑性樹脂組成物に対して難燃剤などの各種添加物を添加して混合した後、押出機などの溶融混練装置に供給して加熱溶融し、さらに発泡剤を添加して混合する手順、（２）熱可塑性樹脂組成物を押出機などの溶融混練装置に供給して加熱溶融した後、難燃剤などの各種添加物を添加して混合し、さらにさらに発泡剤を添加して混合する手順、（３）予め熱可塑性樹脂組成物に対して難燃剤などの各種添加物を添加して溶融混練して得られた樹脂組成物を、改めて押出機に供給して加熱溶融した後、さらに発泡剤を添加して混合する手順等が挙げられるが、各種添加剤を熱可塑性樹脂組成物に添加するタイミングは、特に限定されない。

本発明の熱可塑性樹脂発泡体を製造する場合において、熱可塑性樹脂組成物、発泡剤、必要に応じて添加される各種添加剤を加熱溶融混練する際の、加熱温度、溶融混練時間および溶融混練手段については、特に制限されない。

加熱温度は、熱可塑性樹脂組成物が溶融する温度（ガラス転移温度または融点）以上であればよいが、難燃剤などの影響による樹脂の分解・劣化ができる限り抑制される温度が好ましい。

溶融混練時間は、単位時間あたりの押出量、溶融混練装置の種類などによって異なるので一概には決定することができないが、熱可塑性樹脂組成物と発泡剤や添加剤とが均一に分散混合するのに要する時間として適宜設定される。

溶融混練手段としては、例えば、単軸スクリュー、二軸スクリュー等のスクリュー型の押出機などがあげられるが、通常の押出発泡に用いられているものであれば、特に制約はない。ただし、発泡体の分散性を必要とする場合には、押出機としては二軸スクリュー型が好ましい。また、樹脂の分解劣化をできる限り抑えるためには、押出機のスクリュー形状を低剪断タイプのものとすることが好ましい。

本発明における押出条件として、発泡剤が押出機や金型内で気化しないように、また、樹脂に充分溶解するように、押出系内圧力を高圧に保持することが好ましい。

その一手段として、スリットダイにおける圧力（以降、「スリット圧力」と称する場合がある）は、３ＭＰａ以上であることが好ましく、４ＭＰａ以上であることがより好ましい。スリットダイにおける圧力が３ＭＰａ以上であると、ガスの吹き出し、発泡体中の気孔（ボイド）発生、押出機系内の圧力変動、それに伴う発泡体断面プロファイルの変動といった現象が生じにくいため、好ましい。

該ゲル状物質を冷却する工程の出口での該ゲル状物質の樹脂温度は、該熱可塑性樹脂組成物のガラス転移温度に対して２０〜７０℃高い温度であることが好ましく、ガラス転移温度に対して３０〜６０℃高い温度であることがより好ましい。該ゲル状物質を発泡に適する温度に冷却する工程出口での樹脂温度を上記範囲とすることにより、ダイのスリット圧力のあがりすぎや温度ムラがほとんどない状態にて該ゲル物質をダイ内に導入することができ、良好な押出成形性および表面性を得ることができる。

ダイの設定温度は、上記樹脂温度に対して５〜５０℃低い温度に制御することが好ましく、１０〜４０℃低い温度に制御することがより好ましい。ダイの設定温度を上記範囲とすることにより、ダイのスリット圧力を維持できると共に、表面性が良好な発泡体を得ることができる。

発泡成形方法に関しては、特に制限はないが、例えば、押出成形用に使用されるスリット形状を有するスリットダイ等のダイを通じて、発泡性ゲル状物質を高圧領域から低圧領域へ圧力開放して得られた熱可塑性樹脂押出発泡体を、スリットダイと密着または接して設置した成形金型および該成形金型の下流側に隣接して設置された成形ロールなどを用いて附形する押出発泡方法であれば、厚肉であり、さらに断面積の大きい板状発泡体を得ることができる。

スリットダイスの形状としては、矩形状、コートハンガー状、ティー状などがあげられるが、幅広の板状発泡体を得ようとする場合には、コートハンガー状、ティー状のスリットダイが好ましい。

さらに、厚み１０〜１５０mmの板状発泡体を得ようとする場合には、スリットダイ出口形状に対する成形金型形状の厚み方向での寸法拡大率や幅方向での寸法拡大率を抑制する観点から、スリットダイ出口が平板状に拡大されたスリットダイを用いて所望の発泡体幅に成形する方法が有利である。特に、本発明における共重合体（Ａ）および共重合体（Ｂ）からなる熱可塑性樹脂は、ポリスチレン系樹脂に対して脆性傾向であることから、できるだけ幅方向での拡大率を抑えた成形方法を選択することが好ましい。

また、該樹脂組成物を用いた場合、その樹脂特性からポリスチレン系樹脂のような樹脂の伸びが期待できないために、得られる押出発泡体の表面性を確保するには、押出発泡体表面と成形金型との抵抗を低減させることが重要である。

押出発泡体と成型金型との抵抗を下げる手段としては、例えば、（１）蒸気、油、電気ヒーター等を用いることにより成形金型を加熱すること、（２）ポリテトラフルオロエチレン樹脂等のフッ素樹脂からなるシート等の表面抵抗の少ない素材を、押出発泡体表面と成形金型との界面に設置すること、等が考えられる。

さらには、スリットダイから押出発泡させた発泡体を徐冷することも、得られる熱可塑性樹脂発泡体の表面性および物性を確保するには重要である。すなわち、発泡体の表面が冷却固化された状態でも、発泡体の内部がまだ流動的で発泡する力を有している状態では、内部の発泡する力に表面部分が耐えることができないために、発泡体の表面が割れ等の不良を生じる場合がある。また、前述したように、得られる発泡体の独立気泡率も低下する傾向にあり、結果として、断熱特性、寸法安定性、強度などが低下する場合がある。徐冷条件に関しては、発泡時の樹脂温度にも影響されるため、適宜調整すればよいが、成形金型の長さ、成形金型に対する加熱温度、表面抵抗の少ない素材の設置距離、等により調整することができる。

本発明の熱可塑性樹脂発泡体は、従来のスチレン系押出発泡体と比較して、耐熱性および耐薬品性に優れるため、例えば、日光による直接熱を受けやすい屋上断熱部位、施工時にアスファルトなどの熱溶融した溶融物質が接する屋上防水断熱部位、施工時に接着剤に接する防水断熱部位等の建築資材用途に好適に用いられるほか、高温と低温の温度差が大きい過酷な環境に置かれる産業資材用途に好適に用いられる。

以下、本発明の耐熱性と熱可塑性とを併せ持つ樹脂発泡体を具体的な実施例により詳細に説明するが、本発明はかかる実施例のみに制限されるものではない。なお、特に断らない限り、「部」は「重量部」を、「％」は「重量％」を表す。

以下に示す実施例１〜６、比較例１〜２で得られた発泡体の特性については、発泡体密度、平均セル径、１５０℃耐熱性、１４０℃耐熱性、熱溶融アスファルト塗布耐熱性、ガラス転移温度を、下記の方法に従って測定した。

（１）押出成形性
押出成形性は、実施例、比較例または参考例に記載した条件にて、押出発泡操作を連続して行い、ダイからのガス噴出やスリット圧力の変動発生の有無を目視により評価した。判断基準は、以下のとおりである。なお、やや良好は、合格レベルである。
良好：１時間当たりのダイからのガス噴出やスリット圧力の変動発生が、１回未満である。
やや良好：１時間当たりのダイからのガス噴出やスリット圧力の変動発生が、１〜２回である。
不良：１時間当たりのダイからのガス噴出やスリット圧力の変動発生が、３回以上である。

（２）発泡体密度（ｋｇ／ｍ³）
発泡体密度は、次の式に基づいて求め、単位をｋｇ／ｍ³に換算して示した。
発泡体密度（ｇ／ｃｍ^３）＝発泡体重量（ｇ）／発泡体体積（ｃｍ^３）

（３）平均セル径（ｍｍ）
得られた発泡体の押出方向、巾方向および厚み方向の各方向のセル径を、ＡＳＴＭ Ｄ−３５７６に準じて測定した。
すなわち、発泡体の巾方向の断面を５０〜１００倍に拡大投影し、厚み方向のセル径（ＨＤ）と巾方向のセル径（ＴＤ）を測定する。次に、押出方向の断面を拡大投影し、押し出し方向のセル径（ＭＤ）を測定した。
平均セル径は、各方向のセル径の積を３乗根した値を以下の式より算出した。
平均セル径＝（ＨＤ×ＴＤ×ＭＤ）^１／３

（４）１５０℃耐熱性、１４０℃耐熱性（発泡体の体積変化率）
発泡体作成後、２３℃、湿度５５％の恒温室に１０日間状態調整したのち、厚み１５ｍｍ×幅３５ｍｍ×長さ１００ｍｍに切り出し、１５０℃±２℃（１４０℃耐熱性の場合は、１４０℃±２℃）に設定した熱風乾燥機内にて２４時間加熱し、加熱前と加熱後の体積変化率（％）を算出し、以下の基準により耐熱性の有無を判断した。
◎：発泡体の体積変化率が１％以下である。
○：発泡体の体積変化率が１％を超え３％以下である。
△：発泡体の体積変化率が３％を超え５％以下である。
×：発泡体の体積変化率が５％を超える。

（５）熱溶融アスファルト塗布耐熱性（加熱後の発泡体断面の形状保持率）
発泡体作成後、２３℃、湿度５５％の恒温室に１０日間状態調整した後、厚み１５ｍｍ×長さ１００ｍｍ×幅３５ｍｍの試験片を切り出し、２００℃に加熱した熱溶融アスファルトを万遍なく塗布し、３０分間冷却した後、厚み方向×長さ方向の発泡体断面を切取り、断面積を求め、以下の基準により耐熱性の有無を判断した。
◎：発泡体断面の断面積が、もとの断面積の９５％以上である。
○：発泡体断面の断面積が、もとの断面積の９０％以上９５％未満である。
△：発泡体断面の断面積が、もとの断面積の８０％以上９０％未満である。
×：発泡体断面の断面積が、もとの断面積の８０％未満である。

（６）透湿性
ＪＩＳ Ａ９５１１の参考試験に準じて、透湿度を測定した。測定は、発泡体作成後、２３℃±２℃、湿度５０％±５％の恒温室に７日間状態調整した後、規定の大きさ（直径７０ｍｍ×厚み２５ｍｍの円板）に切り出したものを用いた。
透湿度より求めた透湿係数から、以下の基準により透湿性の有無を判断した。
◎：透湿係数が、１４５ｎｇ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下である。
○：透湿係数が、１４５ｎｇ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ超１６０ｎｇ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下である。
△：透湿係数が、１６０ｎｇ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ超１８０ｎｇ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下である。
×：透湿係数が、１８０ｎｇ／ｍ^２・ｓ・Ｐａを超える。

（７）ガラス転移温度
熱可塑性樹脂組成物および得られた発泡体のガラス転移温度は、示差走差熱量計（島津製作所（株）製：ＤＳＣ−６０Ａ）を用いて、昇温速度１０℃／ｍｉｎにて３００℃まで昇温し１０分間ホールドした後、降温速度１０℃／ｍｉｎにて３０℃まで冷却し、再び昇温速度１０℃／ｍｉｎにて３００℃まで昇温した際の階段状変化を、ＪＩＳ Ｋ７１２１のガラス転移温度の求め方に従って測定した。なお、発泡体に関しては、発泡体作成後、２３℃、湿度５５％の恒温室内にて１０日間状態調整した後、測定を行った。

（８）表面性
得られた発泡体の表面性は、目視により評価した。判断基準は、以下のとおりである。
良好：発泡体表面の押出流れ方向１ｍ当たりに、割れ、クラック、窪み、ボイド（気孔）が３個以下である、美麗なスキン層を形成した発泡体である。
不良：発泡体表面押出流れ方向１ｍ当たりに、割れ、クラック、窪み、ボイド（気孔）が３個超である、粗悪なスキン層しか形成できない発泡体である。

（実施例１）
基材樹脂として、共重合体（Ａ）［（株）日本触媒製、商品名：ポリイミレックスＰＡＳ（２６５℃×１０ｋｇ荷重条件でのメルトフローレイト（以下、ＭＦＲ）＝２．２ｇ／ｍｉｎ、成分比率はＮ−フェニルマレイミド／スチレン／アクリロニトリル＝４０％／５０％／１０％）］を使用した。
上記樹脂組成物１００部に対して、造核剤としてタルク（林化成（株）製、商品名：タルカンパウダー）０．３部、その他添加剤としてステアリン酸カルシウム（堺化学（株）製、商品名：ＳＣＰ）０．３部をドライブレンドし、得られた樹脂組成物を、口径６５ｍｍの一段目押出機と口径９０ｍｍの二段目押出機とを直列に連結した二段連結型押出機へ５０ｋｇ／時間の割合で供給した。一段目押出機に供給した樹脂組成物を、約２８０℃に加熱して溶融混練した後、一段目押出機の先端付近（第二押出機に接続される側）において、発泡剤としてジメチルエーテル５．０部を溶融された熱可塑性樹脂組成物に圧入した。その後、一段目押出機に連結された二段目押出機において、混練冷却しながら二段目押出機出口（冷却工程出口）での樹脂温度が２００℃となるように冷却し、二段目押出機の先端に設けられた矩形状スリットダイのダイリップより、熱可塑性樹脂組成物を大気中へ押出し、成形金型温度を１８５℃に温度設定した成形金型（表面材質：ポリテトラフルオロエチレン樹脂で表面処理した鉄、高さ２５ｍｍ×幅１２０ｍｍ）および成形ロールにより、厚さ約３０ｍｍ×幅約１００ｍｍである断面形状の押出発泡板を得た。ダイリップは、１９０℃に温度設定し、厚さ方向２ｍｍ、幅方向５０ｍｍの長方形断面の空隙とした。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜３と比較し、耐熱性条件を満足した発泡体が得られた。

（実施例２）
二段目押出機出口（冷却工程出口）での樹脂温度が１９５℃となるように冷却し、コートハンガー状スリットダイスを用いて、厚さ方向１．５ｍｍ、幅方向１８０ｍｍの長方形断面の空隙とし、さらに、成形金型形状（高さ２０ｍｍ×幅３５０ｍｍ）を変更した以外は、実施例１と同様の条件にて、厚さ約２５ｍｍ×幅約３００ｍｍである断面形状の押出発泡板を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。比較例１〜３と比較して、耐熱性、表面性、成形性に優れた発泡体が得られた。

（実施例３）
成形金型と発泡体との界面にポリテトラフルオロエチレン樹脂シートを設置した（この場合、成形金型の温度調整は放熱状態となる）以外は、実施例１と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜３と比較し、耐熱性、表面性、成形性に優れた発泡体が得られた。

（実施例４）
用いた発泡剤種および添加量をジメチルエーテル４．０部、イソブタン０．６部、ノルマルブタン１．４部およびシクロペンタン１．０部に、用いた添加剤種および添加量をタルク０．２部に変更した以外は、実施例２と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜３と比較し、耐熱性、表面性、成形性に優れた発泡体が得られた。

（実施例５）
用いた発泡剤種および添加量をジメチルエーテル３．０部、イソブタン１．０部、ノルマルブタン２．５部および水０．５部に変更し、用いた添加剤種および添加量をタルク０．１部、ベントナイト１．０部、二酸化ケイ素０．５部に変更した以外は、実施例１と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜３と比較し、耐熱性、表面性、成形性に優れた発泡体が得られた。

（実施例６）
用いた発泡剤種および添加量をジメチルエーテル３．０部、イソブタン１．０部、ノルマルブタン２．５部およびエタノール１．０部に変更した以外は、実施例５と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜３と比較し、耐熱性、表面性、成形性に優れた発泡体が得られた。

（実施例７）
樹脂組成物中の組成比率をＮ−フェニルマレイミド／スチレン／アクリロニトリル＝３０％／５５．５％／１４．５％とするために、共重合体（Ａ）として（株）日本触媒製、商品名：ポリイミレックスＰＡＳ［２６５℃×１０ｋｇ荷重条件でのメルトフローレイト（以下、ＭＦＲ）＝２．２ｇ／ｍｉｎ、成分比率はＮ−フェニルマレイミド／スチレン／アクリロニトリル＝４０％／５０％／１０％］、共重合体（Ｂ）として東洋スチレン（株）製、商品名：トーヨーＡＳ［２２０℃×１０ｋｇ条件でのＭＦＲ＝１．８ｇ／ｍｉｎ］を使用し、共重合体（Ａ）／共重合体（Ｂ）を７５％／２５％の比率にて混合した以外は、実施例１と同様の条件にて、厚さ約２５ｍｍ×幅約３００ｍｍである断面形状の押出発泡板を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜３と比較し、耐熱性、表面性、成形性に優れた発泡体が得られた。

（実施例８）
樹脂組成物中の組成比率をＮ−フェニルマレイミド／スチレン／アクリロニトリル＝３６％／５２．２％／１１．８％とするために、共重合体（Ａ）／共重合体（Ｂ）の混合比率を９０％／１０％に変更し、スリットダイ温度を１８０℃、成形金型温度を１６５℃に温度設定した以外は、実施例１と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜３と比較し、耐熱性、表面性、成形性に優れた発泡体が得られた。

（実施例９）
樹脂組成物中の組成比率をＮ−フェニルマレイミド／スチレン／アクリロニトリル＝３８％／５１．１％／１０．９％とするために、共重合体（Ａ）／共重合体（Ｂ）の混合比率を９５％／５％に変更した以外は、実施例１と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜３と比較し、耐熱性、表面性、成形性に優れた発泡体が得られた。

（実施例１０）
樹脂組成物中の組成比率をＮ−フェニルマレイミド／スチレン／アクリロニトリル＝３２％／５４．４％／１３．６％とするために、共重合体（Ａ）／共重合体（Ｂ）の混合比率を８０％／２０％に変更し、用いた発泡剤種および添加量をジメチルエーテル４．０部、イソブタン１．０部、ノルマルブタン２．５部に変更し、用いた添加剤種および添加量をタルク０．１部に変更し、成形金型温度を１６５℃に温度設定した以外は、実施例１と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜３と比較し、耐熱性、表面性、成形性に優れた発泡体が得られた。

（実施例１１）
用いた発泡剤種および添加量を塩化メチル４．０部、イソブタン１．０部、ノルマルブタン２．５部に変更した以外は、実施例１０と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜３と比較し、耐熱性、表面性、成形性に優れた発泡体が得られた。

（実施例１２）
樹脂組成物中の組成比率をＮ−フェニルマレイミド／スチレン／アクリロニトリル＝３４％／５３．３％／１２．７％とするために、共重合体（Ａ）／共重合体（Ｂ）の混合比率を８５％／１５％に変更し、用いた発泡剤種および添加量をジメチルエーテル３．０部、イソブタン１．０部、ノルマルブタン２．５部および水０．５部に変更し、用いた添加剤種および添加量としてベントナイト１．０部、二酸化ケイ素０．５部を追加した以外は、実施例１０と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜３と比較し、耐熱性、表面性、成形性に優れた発泡体が得られた。

（実施例１３）
用いた発泡剤種および添加量をジメチルエーテル３．０部、イソブタン１．０部、ノルマルブタン２．５部およびエタノール１．０部に変更した以外は、実施例１２と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜３と比較し、耐熱性、表面性、成形性に優れた発泡体が得られた。

（実施例１４）
用いた発泡剤種および添加量をジメチルエーテル３．０部、イソブタン０．６部、ノルマルブタン１．４部およびシクロペンタン１．０部およびエタノール１．０部に変更した以外は、実施例１３と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜３と比較し、耐熱性、表面性、成形性に優れた発泡体が得られた。

（比較例１）
基材樹脂として、ポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン（株）製、商品名：Ｇ９４０１、２００℃×５ｋｇ条件でのＭＦＲ＝０．２ｇ／ｍｉｎ）に変更し、用いた添加剤種および添加量をタルク０．５部に変更し、さらに、二段目押出機出口（冷却工程出口）での樹脂温度が１２０℃となるように冷却し、ダイリップ温度を１１０℃に変更し、成形金型温度を８０℃に温度設定した以外は、実施例１と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表２に示す。実施例１〜１４と比較して、求められる耐熱性条件を満足することができない。

（比較例２）
基材樹脂として、メタクリル酸変成ポリスチレン樹脂（ＰＳジャパン（株）製、商品名：Ｇ９００１、メタクリル酸変成率７％、２００℃×５ｋｇ条件でのＭＦＲ＝０．２ｇ／ｍｉｎ）を用い、さらに、ダイリップ樹脂を１２０℃に変更した以外は、比較例１と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表２に示す。実施例１〜１４と比較して、求められる耐熱性条件を満足することができない。

（比較例３）
共重合体（Ａ）／共重合体（Ｂ）の混合比率を０％／１００％に変更し、二段目押出機出口（冷却工程出口）での樹脂温度が１３０℃となるように冷却し、ダイリップ温度を１２０℃、成形金型温度を１００℃に温度設定した以外は、比較例１と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表２に示す。実施例１〜１４と比較し、求められる耐熱性条件を満足することができない。

（参考例１）
二段目押出機出口（冷却工程出口）での樹脂温度が２４０℃となるように冷却し、ダイリップ温度を２２０℃に変更した以外は、実施例２と同様の条件で押出を行った。しかし、樹脂温度が高いことため、ガス噴出やダイ内発泡によりスリット圧力が低下して、押出成形性が悪化し、粗悪な形状／表面しか得られず、満足な発泡体を得ることができなかった。
発泡体の特性を表２に示すが、耐熱性評価はいずれも測定不能であった。

（参考例２）
二段目押出機出口（冷却工程出口）での樹脂温度が２００℃となるように冷却し、成形金型中に水を通過させることにより成形金型温度を４０℃に温度設定した以外は、実施例２と同様の条件で押出を行った。しかし、成形金型温度が低いために発泡体内部から膨れが発生することによる表面での割れ等が極めて大きくなり、粗悪な形状／表面しか得られず、満足な発泡体を得ることができなかった。
発泡体の特性を表２に示すが、耐熱性評価はいずれも測定不能であった。

（参考例３）
用いた発泡剤種および添加量を塩化エチル５．０部に変更し、さらに、二段目押出機出口（冷却工程出口）での樹脂温度が２４０℃となるように冷却し、ダイリップ温度を２２０℃に変更した以外は、実施例２と同様の条件で押出を行った。しかし、樹脂温度が高いことため、ガス噴出やダイ内発泡によりスリット圧力が低下して、押出成形性が悪化し、粗悪な形状／表面しか得られず、満足な発泡体を得ることができなかった。
発泡体の特性を表２に示すが、耐熱性評価はいずれも測定不能であった。

（参考例４）
基材樹脂として、共重合体（Ｂ）と、共重合体（Ｃ）［（株）日本触媒製、商品名：ポリイミレックスＰＳＸ（２６５℃×１０ｋｇ荷重条件でのメルトフローレイト（以下、ＭＦＲ）＝０．３ｇ／ｍｉｎ、成分比率はＮ−フェニルマレイミド／スチレン／無水マレイン酸＝４９％／５０％／１％）］とを、実施例２と同等のガラス転移温度になるように調整した樹脂組成物に変更し、用いた発泡剤量をジメチル４．５部に変更し、さらに、ダイリップ温度を１９０℃に変更した以外は、実施例２と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表２に示す。実施例１〜６と比較して、求められる耐熱性条件を満足するが、基材樹脂に無水マレイン酸単位を有するために、透湿係数が若干高くなる傾向を示した。

（参考例５）
樹脂組成物中の組成比率をＮ−フェニルマレイミド／スチレン／アクリロニトリル＝３２％／５４．４％／１３．６％とするために、共重合体（Ａ）／共重合体（Ｂ）の混合比率を８０％／２０％に変更し、二段目押出機出口（冷却工程出口）での樹脂温度が２２０℃となるように冷却し、ダイリップ温度を２２０℃に変更した以外は、実施例８と同様の条件で押出を行った。しかし、樹脂温度が高いことため、ガス噴出やダイ内発泡によりスリット圧力が低下して、押出成形性が悪化し、粗悪な形状／表面しか得られず、満足な発泡体を得ることができなかった。
発泡体の特性を表２に示すが、耐熱性評価はいずれも測定不能であった。

（参考例６）
樹脂組成物中の組成比率をＮ−フェニルマレイミド／スチレン／アクリロニトリル＝３２％／５４．４％／１３．６％とするために、共重合体（Ａ）／共重合体（Ｂ）の混合比率を８０％／２０％に変更し、成形金型中に水を通過させることにより成形金型温度を３０℃に温度設定した以外は、実施例７と同様の条件で押出を行った。しかし、成形金型温度が低いために発泡体内部から膨れが発生することによる表面での割れ等が極めて大きくなり、粗悪な形状／表面しか得られず、満足な発泡体を得ることができなかった。
発泡体の特性を表２に示すが、耐熱性評価はいずれも測定不能であった。

（参考例７）
樹脂組成物中の組成比率をＮ−フェニルマレイミド／スチレン／アクリロニトリル＝３６％／５２．２％／１１．８％とするために、共重合体（Ａ）／共重合体（Ｂ）の混合比率を９０％／１０％に変更し、二段目押出機出口（冷却工程出口）での樹脂温度が２２０℃となるように冷却し、ダイリップ温度を２２０℃に変更した以外は、実施例１０と同様の条件で押出を行った。しかし、樹脂温度が高いことため、ガス噴出やダイ内発泡によりスリット圧力が低下して、押出成形性が悪化し、粗悪な形状／表面しか得られず、満足な発泡体を得ることができなかった。
発泡体の特性を表２に示すが、耐熱性評価はいずれも測定不能であった。

（参考例８）
樹脂組成物中の組成比率をＮ−フェニルマレイミド／スチレン／アクリロニトリル＝３６％／５２．２％／１１．８％とするために、共重合体（Ａ）／共重合体（Ｂ）の混合比率を９０％／１０％に変更し、成形金型中に水を通過させることにより成形金型温度を３０℃に温度設定した以外は、実施例１２と同様の条件で押出を行った。しかし、成形金型温度が低いために発泡体内部から膨れが発生することによる表面での割れ等が極めて大きくなり、粗悪な形状／表面しか得られず、満足な発泡体を得ることができなかった。
発泡体の特性を表２に示すが、耐熱性評価はいずれも測定不能であった。

Claims (16)

1. Ｎ−アルキル置換マレイミド単位３０〜５０重量％、芳香族ビニル単位４０〜６０重量％およびシアン化ビニル単位１０〜２０重量％（３単位の合計が１００重量％）からなる熱可塑性樹脂組成物を発泡させてなる熱可塑性樹脂発泡体であって、発泡体の厚みが１０〜１５０mmであることを特徴とする、熱可塑性樹脂発泡体。
2. 芳香族ビニル単位がスチレン単位であることを特徴とする、請求項１に記載の熱可塑性樹脂発泡体。
3. Ｎ−アルキル置換マレイミド単位がＮ−フェニルマレイミド単位であることを特徴とする、請求項１または２に記載の熱可塑性樹脂発泡体。
4. シアン化ビニル単位がアクリロニトリルであることを特徴とする、請求項１〜３のいずれかに記載の熱可塑性樹脂発泡体。
5. 発泡における発泡剤として、上記樹脂組成物１００重量部に対して、（ａ）エーテル、塩化アルキルよりなる群から選ばれた１種以上を０．５〜１０重量部、および（ｂ）炭化水素を０〜６重量部を使用することを特徴とする、請求項１〜４のいずれかに記載の熱可塑性樹脂発泡体。
6. エーテルが、ジメチルエーテルであることを特徴とする、請求項５に記載の熱可塑性樹脂発泡体。
7. 塩化アルキルが、塩化メチルおよび塩化エチルよりなる群から選ばれた少なくとも１種であることを特徴とする、請求項５または請求項６に記載の熱可塑性樹脂発泡体。
8. 炭化水素が、−５０℃〜８５℃の範囲に沸点を有する飽和炭化水素より選ばれる少なくとも１種の飽和炭化水素であることを特徴とする、請求項５〜７のいずれかに記載の熱可塑性樹脂発泡体。
9. 炭化水素がプロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン、ｎ−ヘキサンおよびシクロヘキサンよりなる群から選ばれた少なくとも１種の飽和炭化水素であることを特徴とする、請求項８に記載の熱可塑性樹脂発泡体。
10. ２００℃の熱溶融アスファルトを塗布した後、切出した発泡体断面の形状保持率が９０％以上であることを特徴とする、請求項１〜９のいずれかに記載の熱可塑性樹脂発泡体。
11. 発泡体密度が２０〜１００ｋｇ／ｍ^３であることを特徴とする、請求項１〜１０のいずれかに記載の熱可塑性樹脂発泡体。
12. 発泡体を形成する気泡の平均径が０．０５〜２．０ｍｍであることを特徴とする、請求項１〜１１のいずれかに記載の熱可塑性樹脂発泡体。
13. Ｎ−アルキル置換マレイミド単位３０〜５０重量％、芳香族ビニル単位４０〜６０重量％およびシアン化ビニル単位１０〜２０重量％（３単位の合計が１００重量％）からなる熱可塑性樹脂組成物を加熱溶融させ、発泡剤を添加する工程、該ゲル状物質を冷却する工程、ダイを通して該ゲル状物質をより低圧の領域に押出す工程、ダイと密着または接して設置した成形金型を用い附形して発泡体を形成する工程を含む、熱可塑性樹脂発泡体の製造方法であって、上記冷却工程の出口での該ゲル状物質の樹脂温度が、該熱可塑性樹脂組成物のガラス転移温度に対して２０〜７０℃高い温度であることを特徴とする、熱可塑性樹脂発泡体の製造方法。
14. ダイ温度が、上記樹脂温度に対して５〜５０℃低い温度であることを特徴とする、請求項１３に記載の熱可塑性樹脂発泡体の製造方法。
15. 発泡体の厚みが１０〜１５０mmであることを特徴とする、請求項１３または１４に記載の熱可塑性樹脂発泡体の製造方法。
16. 発泡体を成型金型において徐冷することを特徴とする、請求項１３〜１５のいずれかに記載の熱可塑性樹脂発泡体の製造方法。