JP5052141B2 - 熱可塑性樹脂発泡体及びその製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、建築用断熱材などに使用される耐熱性、耐薬品性、表面性、成形性に優れ、さらに熱可塑性を併せ持つ熱可塑性樹脂発泡体およびその製造方法に関する。

従来、スチレン系樹脂発泡体、架橋ポリエチレン発泡体、硬質ポリウレタン発泡体は施工性、断熱特性の好適性から建屋の断熱材として汎用されて来た。

しかしながら、スチレン系樹脂発泡体はマテリアルリサイクルを考慮した環境適合性に優れた断熱材としては有用ではあるが、基材樹脂であるスチレンの耐熱温度が８０℃近傍であるため、それ以上の高温域に曝される用途（例えば、蒸気養生室、乾燥養生室のパネル断熱材等）には、形状を保持できないほど発泡体の変形をきたすために使用することができないという問題点を有していた。

また、スチレン系樹脂発泡体は、耐薬品性が低いため、例えば、屋上断熱防水分野におけるシート防水接着工法のような断熱材と防水シートとを接着剤で接着する場合には、接着剤に含有される溶剤や防水シートに含まれる可塑剤に対して耐性でなく、発泡体が溶解崩壊し、形状を保持できないほど発泡体の変形をきたすため使用することができないという問題点を有していた。

一方、架橋ポリエチレン発泡体は、耐薬品性が高いため、前記屋上断熱防水分野におけるシート防水接着工法の断熱材として好適に使用されているものの、耐熱性については前記スチレン系樹脂発泡体と同程度であり、８０℃以上の高温域に曝される用途には使用することができないという問題点を有していた。加えて、架橋ポリエチレンは架橋構造を有するためにマテリアルリサイクル性に乏しく、環境適合性に優れるとは言い難い。
また、硬質ポリウレタン発泡体は、前記架橋ポリエチレン発泡体同様に耐薬品性が高く、更に硬質ポリウレタンが熱硬化性樹脂であることから、耐熱性が高いことが一般的に知られている。しかしながら、該硬質ポリウレタン発泡体は、吸湿性が高く、吸湿した状態では耐熱性が極端に悪化するために、例えば、蒸気養生室の断熱パネル等には使用することができないという問題点を有していた。加えて、硬質ポリウレタンが熱硬化性樹脂であることからマテリアルリサイクル性に乏しく、環境適合性に優れるとは言い難い。

前記３種類の発泡体には、それぞれに長所と短所があり、双方の特徴を併せ持つことは困難である。

これに対して、マテリアルリサイクル性の如き環境適合性に優れ、かつ耐熱性を向上させたスチレン系樹脂発泡体の耐熱性改善の事例がいくつか開示されている。

例えば、スチレン−α−メチルスチレン−アクリロニトリル共重合体を押出発泡してなる耐熱性スチレン系樹脂押出発泡板に関する取組み（特許文献１参照）が為されている。該取組みでは、スチレン−α−メチルスチレン−アクリロニトリル共重合体を使用することにより、熱変形温度が９２℃以上１１０℃以下となり、従来のスチレン系樹脂発泡体に比べて耐熱性が向上することが認められる。しかしながら、主成分がスチレンからなるために自ずと耐薬品性に限界があり、屋上断熱防水分野におけるシート防水接着剤を塗布した場合に、接着剤に含有される溶剤の影響により、発泡体が溶解崩壊し、形状を保持できないほど発泡体の変形をきたすために使用することができない。

また、マレイミド系化合物をスチレン系樹脂に含有させる、もしくは分子レベルで結合させることにより、耐熱性を向上させる取組みが為されている（特許文献２〜４参照）。射出成形分野では古くから、スチレン系樹脂にマレイミド系化合物を導入することにより耐熱性が向上し、ＡＢＳ樹脂の耐熱改良剤として、主に自動車分野で使用されてきた経緯がある。

しかしながら、スチレン系樹脂にマレイミド系化合物が導入された樹脂組成物は、耐熱性が向上されるものの、溶融状態での流動性や伸びが低下する傾向にある。該樹脂組成物から発泡体を得る場合、発泡剤を含む溶融状態の樹脂組成物の流動性や伸びが低下するため、特に、厚肉の板状発泡成形体を成形する場合には、成形金型を用いて附形する発泡体を形成しようとしても、セル膜が伸張しがたく、成形時の表面性が悪化する傾向が大きくなる。さらに、スチレン系樹脂発泡体の製造方法のように成形金型を冷却しすぎると、冷却された発泡体の表面層と、セル流動が起こる程度の温度である内部層との温度差が大きくなりすぎるために、発泡体には内部から表面に向かって割れを生じる現象が発生し、板状に成形することができないという問題点を有していた。

これらの技術では、スチレン系樹脂発泡体や架橋ポリエチレン発泡体、硬質ポリウレタン発泡体の長所を併せ持つ発泡体を得るまでには到っていない。

そこで、耐熱性、耐薬品性に優れ、表面性、成形性、曲げ特性が保持され、かつマテリアルリサイクル可能な環境適合性にも優れた熱可塑性樹脂発泡体の開発が待ち望まれている。
特開昭６０−１９９６２４号公報 特開昭６１−７８８４６号公報 特開平２−１８４４１８号公報 特開平４−２５５３２号公報

本発明の目的は、耐熱性、耐薬品性に優れ、表面性、成形性、曲げ特性が保持され、かつ、マテリアルリサイクル可能な環境適合性にも優れた熱可塑性樹脂発泡体を提供することにある。

本発明者らは、前記従来技術に鑑みて鋭意研究を進めた結果、耐熱性、耐薬品性の観点から耐熱性、耐薬品性を付与した共重合体、および、耐薬品性、流動性の観点から耐薬品性、流動性を付与した共重合体を含有する熱可塑性樹脂組成物を発泡させてなる発泡体が上記目的を満足することを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明は、
［１］芳香族ビニル単位、不飽和ジカルボン酸無水物単位およびＮ−アルキル置換マレイミド単位からなる共重合体（Ａ）０．１重量％以上５０重量％未満および、芳香族ビニル単位およびシアン化ビニル単位からなる共重合体（Ｂ）５０重量％超９９．９重量％以下からなる熱可塑性樹脂混合物を含有する熱可塑性樹脂組成物を加熱溶融させ、発泡剤を添加し、発泡可能なゲル状物質となす工程、該ゲル状物質を冷却する工程、
スリットダイを通して該ゲル状物質をより低圧の領域に押出す工程、
およびスリットダイと密着または接して設置した成形金型を用い附形して押出発泡体を形成する工程を含む、発泡体の厚みが１０〜１５０ｍｍである熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法であって、
上記冷却工程の出口での該ゲル状物質の樹脂温度が、該熱可塑性樹脂混合物のガラス転移温度に対して２０〜７０℃高い温度であること、上記押出発泡体を形成する工程において、押出発泡体表面と成形金型との抵抗を低減させること、および発泡体を成型金型において徐冷することを特徴とする、熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法に関する。
さらに、本発明は、［２］ダイ温度が、上記樹脂温度に対して５〜５０℃低い温度であることを特徴とする、前記［１］記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法に関する。
さらに、本発明は、［３］表面抵抗の少ない素材を押出発泡体表面と成形金型との界面に設置することで押出発泡体と成形金型との抵抗を低減させることを特徴とする、前記［１］または［２］に記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法に関する。
さらに、本発明は、［４］成形金型を温度調節することで発泡体を成型金型において徐冷することを特徴とする、前記［１］〜［３］のいずれかに記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法に関する。

さらに、本発明は、［５］芳香族ビニル単位がスチレン単位であることを特徴とする、請求項１に記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法に関する。

さらに、本発明は、［６］不飽和ジカルボン酸無水物単位が無水マレイン酸単位であることを特徴とする、前記［１］〜［５］のいずれかに記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法に関する。

さらに、本発明は、［７］Ｎ−アルキル置換マレイミド単位がＮ−フェニルマレイミド単位であることを特徴とする、前記［１］〜［６］のいずれかに記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法に関する。

さらに、本発明は、［８］シアン化ビニル単位がアクリロニトリルであることを特徴とする、前記［１］〜［７］のいずれかに記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法に関する。

さらに、本発明は、［９］発泡における発泡剤として、共重合体（Ａ）および共重合体（Ｂ）からなる熱可塑性樹脂混合物１００重量部に対して、ａ）エーテルおよび塩化アルキルよりなる群から選ばれた１種以上を０．５〜１０重量部、及び、ｂ）炭化水素を０〜６重量部を使用することを特徴とする、前記［１］〜［８］のいずれかに記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法に関する。

さらに、本発明は、［１０］エーテルが、ジメチルエーテルであることを特徴とする、前記［９］に記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法に関する。

さらに、本発明は、［１１］塩化アルキルが、塩化メチルおよび塩化エチルよりなる群から選ばれた少なくとも１種であることを特徴とする、前記［９］または［１０］に記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法に関する。

さらに、本発明は、［１２］炭化水素が−５０℃〜８５℃の範囲に沸点を有する飽和炭化水素より選ばれる少なくとも１種の飽和炭化水素であることを特徴とする、前記［９］〜［１１］のいずれかに記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法に関する。

さらに、本発明は、［１３］炭化水素がプロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン、ｎ−ヘキサンおよびシクロヘキサンよりなる群から選ばれた少なくとも１種の飽和炭化水素であることを特徴とする、前記［１２］に記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法に関する。

さらに、本発明は、［１４］発泡体密度が２０〜１００ｋｇ／ｍ³であることを特徴とする、前記［１］〜［１３］のいずれかに記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法に関する。

さらに、本発明は、［１５］発泡体を形成する気泡の平均径が０．０５〜２．０ｍｍであることを特徴とする、前記［１］〜［１４］のいずれかに記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法に関する。

本発明により、耐熱性、耐薬品性に優れ、表面性、成形性、曲げ特性が保持され、かつ、マテリアルリサイクル可能な環境適合性にも優れる、建築資材用途に適正な熱可塑性樹脂発泡体を得ることができる。

特に、スチレン系樹脂発泡体単独では満たすことのできない耐熱性や耐薬品性の要求品質を満たし、さらに、成形性や曲げ特性の保持された熱可塑性樹脂発泡体を得ることができる。

より具体的には、１００℃或いは１２０℃雰囲気下のオーブンにおいて、２４時間暴露後の発泡体の体積変化率が３％以下となる長時間耐熱性を有し、屋上断熱防水分野におけるシート防水接着工法に適用されている接着剤、更には防水シートに含まれる可塑剤を使用した場合にも発泡体の溶解崩壊といった形状変形を起こすことのなく、表面性、成形性、曲げ特性が保持された熱可塑性樹脂発泡体を得ることができる。

以下、本発明を詳細に説明する。

本発明で用いられる共重合体（Ａ）は、芳香族ビニル単位、不飽和ジカルボン酸無水物単位、およびＮ−アルキル置換マレイミド単位からなる。芳香族ビニル単位としては、スチレン、α―メチルスチレン、エチルスチレン、イソプロピルスチレン、ジメチルスチレン、ブロモスチレン、クロロスチレン、ビニルトルエン、ビニルキシレンが挙げられる。これらのうち、共重合体（Ｂ）との相溶性、重合の容易性の点から、スチレン、α−メチルスチレンが好適であり、さらに価格的に安価であるスチレンが最適である。また、不飽和ジカルボン酸無水物単位としては、無水マレイン酸、無水イタコン酸、無水シトラコン酸が挙げられ、共重合体（Ｂ）との相溶性、重合の容易性、安価の点から、無水マレイン酸が好適である。さらに、Ｎ−アルキル置換マレイミド単位としては、Ｎ−メチルマレイミド、Ｎ−ブチルマレイミド、Ｎ−シクロヘキシルマレイミド、Ｎ−フェニルマレイミド、Ｎ−４−ジフェニルマレイミド、Ｎ−２−クロロフェニルマレイミド、Ｎ−４−ブロモフェニルマレイミド、Ｎ−１−ナフチルマレイミドが挙げられ、共重合体（Ｂ）との相溶性、重合の容易性、安価の点から、Ｎ−フェニルマレイミドが最適である。

なお、芳香族ビニル単位、不飽和ジカルボン酸無水物単位およびＮ−アルキル置換マレイミド単位の合計量を１００重量％とした場合、耐熱性を鑑み、Ｎ−アルキル置換マレイミド単位は４０重量％以上であることが好ましく、また、耐吸水、吸湿性を考慮すると、不飽和ジカルボン酸無水物単位は５重量％以下であることが好ましい。

また、本発明で用いられる共重合体（Ｂ）は、芳香族ビニル単位、およびシアン化ビニル単位からなる。芳香族ビニル単位としては、上記記載のとおり、共重合体（Ａ）との相溶性、重合の容易性の点から、スチレン、α−メチルスチレンが好適であり、さらに価格的に安価であるスチレンが最適である。また、シアン化ビニル単位としては、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、α―クロロアクリロニトリルが挙げられ、共重合体（Ａ）との相溶性、重合の容易性の点から、アクリロニトリルが好適である。共重合体（Ａ）との相溶性、重合の容易性、価格的に安価であることなどから鑑み、スチレンとアクリロニトリルの共重合体が好ましい。

本発明における熱可塑性樹脂組成物は、前記共重合体（Ａ）および前記共重合体（Ｂ）からなる熱可塑性樹脂混合物を含有する熱可塑性樹脂組成物である。本発明における熱可塑性樹脂組成物とは、該樹脂混合物が、熱可塑性樹脂組成物全体に対して７０％以上含有されるものである。

本発明における熱可塑性樹脂組成物は、前記共重合体（Ａ）および前記共重合体（Ｂ）を含有してなる樹脂組成物である。該熱可塑性樹脂組成物における共重合体（Ａ）および共重合体（Ｂ）の重量比は、１００℃耐熱性あるいは１２０℃耐熱性と耐薬品性を両立し、加えて、表面性、成形性、さらに曲げ特性を保持できる点から、共重合体（Ａ）が０．１重量％以上５０重量％未満、共重合体（Ｂ）が５０重量％超９９．９％以下であることが好ましく、共重合体（Ａ）が１０重量％以上５０重量％未満、共重合体（Ｂ）が５０重量％超９０重量％以下であることがより好ましく、共重合体（Ａ）が２０重量％以上５０重量％未満、共重合体（Ｂ）が５０重量％超８０重量％以下であることがさらに好ましい。

本発明の熱可塑性樹脂発泡体を得るための発泡剤としては、共重合体（Ａ）および共重合体（Ｂ）からなる熱可塑性樹脂混合物に対して、塩素原子が含有しない発泡剤を用いることができる。また、このような発泡剤としては、物理型発泡剤および化学型発泡剤からなる群から選ばれる１種を、または２種以上混合して使用することができる。塩素原子を含有しないことにより、環境への負荷が軽減されるので好ましいが、本発明の目的を達するためには、必ずしも塩素原子を含有しないことは必要でない。

物理型発泡剤の具体例としては、例えば、プロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン、ヘキサン、シクロヘキサン等の炭化水素；１，１−ジフルオロエタン、１，２−ジフルオロエタン、１，１，１−トリフルオロエタン、１，１，２−トリフルオロエタン、１，１，１，２−テトラフルオロエタン、１，１，２，２−テトラフルオロエタン、１，１，１，２，２−ペンタフルオロエタン、ジフルオロメタン、トリフルオロメタン等のフッ素化炭化水素；二酸化炭素、窒素、水、アルゴン、ヘリウム等の無機ガス；ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、メチルエチルエーテル、イソプロピルエーテル、ｎ−ブチルエーテル、ジイソアミルエーテル、フラン、フルフラール、２−メチルフラン、テトラヒドロフラン、テトラヒドロピラン等のエーテル類；塩化メチル、塩化エチル、塩化プロピル、塩化イソプロピル等の塩化アルキル類；蟻酸メチルエステル、蟻酸エチルエステル、蟻酸プロピルエステル、蟻酸ブチルエステル、蟻酸アミルエステル、プロピオン酸メチルエステル、プロピオン酸エチルエステル等のカルボン酸エステル類；メタノール、エタノール、プロピルアルコール、ｉ−プロピルアルコール、ブチルアルコール、ｉ−ブチルアルコール、ｔ−ブチルアルコール等のアルコール類、ジメチルケトン、メチルエチルケトン、ジエチルケトン、メチル−ｎ−プロピルケトン、メチル−ｎ−ブチルケトン、メチル−ｉ−ブチルケトン、メチル−ｎ−アミルケトン、メチル−ｎ−ヘキシルケトン、エチル−ｎ−プロピルケトン、エチル−ｎ−ブチルケトン等のケトン類、等が挙げられる。これらは、単独で、または２種以上混合して使用することができる。

化学型発泡剤の具体例としては、例えば、Ｎ，Ｎ’−ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ｐ，ｐ’−オキシビス−ベンゼンスルホニルヒドラジド、ヒドラゾジカルボンアミド、炭酸ナトリウム、アゾジカルボンアミド、テレフタルアジド、５−フェニルテトラゾール、ｐ−トルエンスルホニルセミカルバジド等が挙げられる。これらは、単独で、または２種以上混合して使用することができる。

前述された発泡剤のうち、オゾン層保護の観点から、プロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン、ヘキサン、シクロヘキサンなどの炭化水素類、二酸化炭素、窒素、水、アルゴン、ヘリウムなどの無機ガス類、ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、メチルエチルエーテル、イソプロピルエーテル、ｎ−ブチルエーテル、ジイソアミルエーテル等のエーテル類、メタノール、エタノール、プロピルアルコール、ｉ−プロピルアルコール、ブチルアルコール、ｉ−ブチルアルコール、ｔ−ブチルアルコール等のアルコール類が好ましい。

また、前述された発泡剤のうち、発泡剤としては、発泡体の軽量化、押出発泡の安定性を考慮すると、発泡剤としては、主として、（ａ）エーテルおよび塩化アルキルよりなる群から選ばれた１種以上を０．５〜１０重量部、および（ｂ）炭化水素０〜６重量部を含有するものが好ましい。

本発明で用いられる発泡剤におけるエーテルとしては、前述されたエーテル類が挙げられるが、これらのうち、ジメチルエーテルが、押出発泡の際の押出圧力が低減され、安定して押出発泡体が製造される点で好ましい。エーテルの使用量としては、熱可塑性樹脂混合物１００重量部に対して、０．５重量部〜１０重量部が好ましく、１．５重量部〜６重量部がより好ましく、３重量部〜５重量部が特に好ましい。エーテルの使用量が０．５重量部〜１０重量部の範囲内であれば、発泡性と発泡体へのガス分散性が良く、発泡性が良い。

本発明で用いられる発泡剤における塩化アルキルとしては、前述された塩化アルキル類が挙げられるが、これらのうち、塩化メチルおよび塩化エチルが押出発泡の際の押出圧力が低減され、安定して押出発泡体が製造される点で好ましい。塩化アルキルの使用量としては、熱可塑性樹脂混合物１００重量部に対して、０．５重量部〜１０重量部が好ましく、１．５重量部〜６重量部がより好ましく、３重量部〜５重量部が特に好ましい。塩化アルキルの使用量が０．５重量部〜１０重量部の範囲であれば、発泡性と発泡体へのガス分散性が良く、発泡性が良い。

本発明の発泡剤における炭化水素としては、前述された炭化水素が挙げられるが、沸点が低すぎると、蒸気圧が高くなり、取り扱いに際しては高圧が必要になり、製造上問題となる傾向にあり、沸点が高すぎると、発泡剤が発泡体の気泡中に液状として残留し、発泡体の耐熱温度を低下させる傾向にある。したがって、−５０℃〜８５℃の範囲に沸点を有する飽和炭化水素が好ましい。−５０℃〜８５℃の範囲に沸点を有する飽和炭化水素としては、例えば、プロパン、シクロプロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、シクロブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン、ヘキサン、２−メチルペンタン、３−メチルペンタン、１，２−ジメチルブタン、シクロヘキサン等があげられる。これらのうち製造安定性の点から、プロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン、ｎ−ヘキサン、シクロヘキサンが好ましい。炭化水素の使用量としては、熱可塑性樹脂混合物１００重量部に対して、０重量部〜６重量部が好ましく、２重量部〜５重量部がより好ましい。炭化水素の使用量が、０〜６重量部の範囲内であれば、発泡体へのガス分散性が良く、発泡性が良い。

なお、本発明においては、前記樹脂組成物に必要に応じて、造核剤、安定剤、滑剤、難燃剤、帯電防止剤、可塑剤、吸水剤、輻射抑制剤等の添加剤を配合してもよい。（
本発明の熱可塑性樹脂発泡体は、板状発泡体であるとの特徴を有していることから、本発明の熱可塑性樹脂発泡体の厚みは１０〜１５０ｍｍが好ましく、２０〜１００ｍｍがより好ましい。例えば、建材などの用途に使用される断熱材の場合、好ましい断熱性を付与せしめるためには、発泡体の厚みが１０ｍｍ未満のシート状発泡体では得られにくい傾向にある。また、発泡体の厚みが１５０ｍｍを超えると、独立気泡率の低下する傾向にあり、結果として、断熱特性、寸法安定性、強度などが低下する場合がある。

本発明における熱可塑性樹脂発泡体の密度は、２０〜１００ｋｇ／ｍ^３の範囲であることが好ましく、２５〜５０ｋｇ／ｍ^３の範囲であることがより好ましい。密度が２０〜１００ｋｇ／ｍ^３の範囲にあれば、平面圧縮強度に代表される面圧縮強度の発現の視点から好ましい。
本発明の熱可塑性樹脂発泡体を形成する気泡構造としては、均一気泡構造や、大小気泡が混在した複合気泡構造などが挙げられるが、気泡構造を特に制限するものではない。

本発明の熱可塑性樹脂発泡体における気泡の平均径は、主として０．０５〜２．０ｍｍであることが好ましく、０．１〜１．０ｍｍであることがより好ましい。なお、気泡径は、例えば、押出発泡体の断面の一部をサンプリングし、それを走査型電子顕微鏡にて拡大撮影して得られる写真から、平均気泡径をＡＳＴＭ Ｄ−３５７６に準じて測定することができる。気泡径は、必ずしも全てが上記範囲内である必要はなく、少なくとも気泡径の平均値が上記範囲内であればよい。気泡の平均径が０．０５ｍｍ未満の場合、成形性が大きく低下し、安定生産が困難になる傾向がある。また、平均径が２．０ｍｍを超えた場合、製品表面の外観が悪化する傾向がある。

本発明の熱可塑性樹脂発泡体は、上記樹脂組成物を用いて公知の方法により得ることができる。例えば、上記熱可塑性樹脂混合物を、押出機などの公知の加熱溶融混練装置に供給して加熱溶融して、高圧条件下で、発泡剤を添加する工程、発泡可能なゲル状物質を形成させる工程、次いで、該ゲル状物質を冷却する工程、さらに、高圧領域からスリットダイなどのダイを通じて、該ゲル状物質を低圧領域に押出発泡する工程、ダイと密着または接して設置した成形金型を用いて附形する発泡体を形成する工程を経ることにより、厚肉の板状熱可塑性樹脂発泡体を得ることができる。

発泡剤を添加する前に、前記樹脂組成物は、そのガラス転移温度または融点、あるいは、それ以上の温度に加熱される。発泡剤の添加は、加熱溶融樹脂に分散できるような方法で行えば良い。すなわち、発泡体の製造および／または開発に関わる分野で公知の手段、例えば、押出機、混合機などにより、溶融された前記樹脂組成物に混合、圧入または配合することができる。また、各々の発泡剤成分は、個別または同時に押出機に投入することができる。さらに、各々の発泡体成分は、液体、気体のいずれの状態で配合しても良い。

熱可塑性樹脂混合物に難燃剤などの各種添加物を添加する手順としては、例えば、（１）熱可塑性樹脂混合物に対して難燃剤などの各種添加物を添加して混合した後、押出機などの溶融混練装置に供給して加熱溶融し、さらに発泡剤を添加して混合する手順、（２）熱可塑性樹脂混合物を押出機などの溶融混練装置に供給して加熱溶融した後、難燃剤などの各種添加物を添加して混合し、さらにさらに発泡剤を添加して混合する手順、（３）予め熱可塑性樹脂混合物に対して難燃剤などの各種添加物を添加して溶融混練して得られた樹脂組成物を、改めて押出機に供給して加熱溶融した後、さらに発泡剤を添加して混合する手順等が挙げられるが、各種添加剤を熱可塑性樹脂混合物に添加するタイミングは、特に限定されない。

本発明の熱可塑性樹脂発泡体を製造する場合において、熱可塑性樹脂混合物、発泡剤、必要に応じて添加される各種添加剤を加熱溶融混練する際の、加熱温度、溶融混練時間および溶融混練手段については、特に制限されない。

加熱温度は、熱可塑性樹脂混合物が溶融する温度（ガラス転移温度または融点）以上であればよいが、難燃剤などの影響による樹脂の分解・劣化ができる限り抑制される温度が好ましい。

溶融混練時間は、単位時間あたりの押出量、溶融混練装置の種類などによって異なるので一概には決定することができないが、熱可塑性樹脂混合物と発泡剤や添加剤とが均一に分散混合するのに要する時間として適宜設定される。

溶融混練手段としては、例えば、単軸スクリュー、二軸スクリュー等のスクリュー型の押出機などがあげられるが、通常の押出発泡に用いられているものであれば、特に制約はない。ただし、発泡体の分散性を必要とする場合には、押出機としては二軸スクリュー型が好ましい。また、樹脂の分解劣化をできる限り抑えるためには、押出機のスクリュー形状を低剪断タイプのものとすることが好ましい。

本発明における押出条件として、発泡剤が押出機や金型内で気化しないように、また、樹脂に充分溶解するように、押出系内圧力を高圧に保持することが好ましい。

その一手段として、スリットダイにおける圧力（以降、「スリット圧力」と称する場合がある）は、３ＭＰａ以上であることが好ましく、４ＭＰａ以上であることがより好ましい。スリットダイにおける圧力が３ＭＰａ以上であると、ガスの吹き出し、発泡体中の気孔（ボイド）発生、押出機系内の圧力変動、それに伴う発泡体断面プロファイルの変動といった現象が生じにくいため、好ましい。

該ゲル状物質を冷却する工程の出口での該ゲル状物質の樹脂温度は、該熱可塑性樹脂混合物のガラス転移温度に対して２０〜７０℃高い温度であることが好ましく、ガラス転移温度に対して３０〜６０℃高い温度であることがより好ましい。該ゲル状物質を発泡に適する温度に冷却する工程出口での樹脂温度を上記範囲とすることにより、ダイのスリット圧力のあがりすぎや温度ムラがほとんどない状態にて該ゲル物質をダイ内に導入することができ、良好な押出成形性および表面性を得ることができる。

ダイの設定温度は、上記樹脂温度に対して５〜５０℃低い温度に制御することが好ましく、１０〜４０℃低い温度に制御することがより好ましい。ダイの設定温度を上記範囲とすることにより、ダイのスリット圧力を維持できると共に、表面性が良好な発泡体を得ることができる。

発泡成形方法に関しては、特に制限はないが、例えば、押出成形用に使用されるスリット形状を有するスリットダイ等のダイを通じて、発泡性ゲル状物質を高圧領域から低圧領域へ圧力開放して得られた熱可塑性樹脂押出発泡体を、スリットダイと密着または接して設置した成形金型および該成形金型の下流側に隣接して設置された成形ロールなどを用いて附形する押出発泡方法であれば、厚肉であり、さらに断面積の大きい板状発泡体を得ることができる。

スリットダイの形状としては、矩形状、コートハンガー状、フィッシュテール状、ティー状などがあげられるが、幅広の板状発泡体を得ようとする場合には、コートハンガー状、ティー状のスリットダイが好ましい。

さらに、厚み１０〜１５０mmの板状発泡体を得ようとする場合には、スリットダイ出口形状に対する成形金型形状の厚み方向での寸法拡大率や幅方向での寸法拡大率を抑制する観点から、スリットダイ出口が平板状に拡大されたスリットダイを用いて所望の発泡体幅に成形する方法が有利である。特に、本発明における共重合体（Ａ）および共重合体（Ｂ）からなる熱可塑性樹脂混合物は、ポリスチレン系樹脂に対して脆性傾向であることから、できるだけ幅方向での拡大率を抑えた成形方法を選択することが好ましい。

また、該樹脂組成物を用いた場合、その樹脂特性からポリスチレン系樹脂のような樹脂の伸びが期待できないために、得られる押出発泡体の表面性を確保するには、押出発泡体表面と成形金型との抵抗を低減させることが重要である。

押出発泡体と成型金型との抵抗を下げる手段としては、例えば、（１）蒸気、油、電気ヒーター等を用いることにより成形金型を加熱すること、（２）ポリテトラフルオロエチレン樹脂等のフッ素樹脂からなるシート等の表面抵抗の少ない素材を、押出発泡体表面と成形金型との界面に設置すること、等が考えられる。

さらには、スリットダイから押出発泡させた発泡体を徐冷することも、得られる熱可塑性樹脂発泡体の表面性および物性を確保するには重要である。すなわち、発泡体の表面が冷却固化された状態でも、発泡体の内部がまだ流動的で発泡する力を有している状態では、内部の発泡する力に表面部分が耐えることができないために、発泡体の表面が割れ等の不良を生じる場合がある。また、前述したように、得られる発泡体の独立気泡率も低下する傾向にあり、結果として、断熱特性、寸法安定性、強度などが低下する場合がある。徐冷条件に関しては、発泡時の樹脂温度にも影響されるため、適宜調整すればよいが、成形金型の長さ、成形金型に対する加熱温度、表面抵抗の少ない素材の設置距離、等により調整することができる。

本発明の熱可塑性樹脂発泡体は、従来のスチレン系押出発泡体と比較して、耐熱性および耐薬品性に優れ、表面性、成形性や曲げ特性も維持できるため、例えば屋上断熱防水分野における断熱材、あるいは通常の建築資材用途に比べ、より高温域に曝される蒸気養生室、乾燥養生室などのパネル断熱材などに好適に用いられる。

以下、本発明の耐熱性と耐薬品性を併せ持ち、表面性、成形性、曲げ特性が保持された熱可塑性樹脂発泡体を具体的な実施例により詳細に説明するが、本発明はかかる実施例のみに制限されるものではない。なお、特に断らない限り、「部」は「重量部」を表し、「％」は「重量％」を表す。

以下に示す実施例１〜１０、比較例１〜２、参考例１〜６で得られた発泡体の特性については、発泡体密度、平均セル径、１００℃耐熱性、１２０℃耐熱性、ガラス転移温度、耐接着剤性、耐可塑剤性、曲げたわみ量および表面性を、下記の方法に従って測定した。

（１）押出成形性
押出成形性は、実施例、比較例または参考例に記載した条件にて、押出発泡操作を連続して行い、ダイからのガス噴出やスリット圧力の変動発生の有無を目視により評価した。判断基準は、以下のとおりである。なお、やや良好は、合格レベルである。
良好：１時間当たりのダイからのガス噴出やスリット圧力の変動発生が、１回未満である。
やや良好：１時間当たりのダイからのガス噴出やスリット圧力の変動発生が、１〜２回である。
不良：１時間当たりのダイからのガス噴出やスリット圧力の変動発生が、３回以上である。

（２）発泡体密度（ｋｇ／ｍ^３）
発泡体密度は、次の式に基づいて求め、単位をｋｇ／ｍ^３に換算して示した。
発泡体密度（ｇ／ｃｍ^３）＝発泡体重量（ｇ）／発泡体体積（ｃｍ^３）

（３）平均セル径（ｍｍ）
得られた発泡体の押出方向、巾方向および厚み方向の各方向のセル径を、ＡＳＴＭ Ｄ−３５７６に準じて測定した。
すなわち、発泡体の巾方向の断面を５０〜１００倍に拡大投影し、厚み方向のセル径（ＨＤ）と巾方向のセル径（ＴＤ）を測定する。次に、押出方向の断面を拡大投影し、押出方向のセル径（ＭＤ）を測定した。
平均セル径は各方向のセル径の積を３乗根した値を以下の式より算出した。
平均セル径＝（ＨＤ×ＴＤ×ＭＤ）^１／３

（４）１００℃耐熱性、１２０℃耐熱性（発泡体の体積変化率）
発泡体作成後、２３℃、湿度５５％の恒温室内にて１０日間状態調整した後、厚み２５ｍｍ×幅１００ｍｍ×長さ１００ｍｍの試験片を切り出し、１００℃±２℃（１２０℃耐熱性の場合は、１２０℃±２℃）に設定した熱風乾燥機内で２４時間加熱し、加熱前と加熱後の体積変化率（％）を算出し、以下の基準により耐熱性の有無を判断した。
◎：発泡体の体積変化率が１％以下である。
○：発泡体の体積変化率が１％を超え３％以下である。
△：発泡体の体積変化率が３％を超え５％以下である。
×：発泡体の体積変化率が５％を超える。

（５）ガラス転移温度
熱可塑性樹脂混合物および得られた発泡体のガラス転移温度は、示差走差熱量計（島津製作所（株）製：ＤＳＣ−６０Ａ）を用いて、昇温速度１０℃／ｍｉｎにて３００℃まで昇温し１０分間ホールドした後、降温速度１０℃／ｍｉｎにて３０℃まで冷却し、再び昇温速度１０℃／ｍｉｎにて３００℃まで昇温した際の階段状変化を、ＪＩＳ Ｋ７１２１のガラス転移温度の求め方に従って測定した。なお、発泡体に関しては、発泡体作成後、２３℃、湿度５５％の恒温室内にて１０日間状態調整した後、測定を行った。

（６）耐接着剤性
発泡体作成後、２３℃、湿度５５％の恒温室内にて１０日間状態調整した後、厚み２５ｍｍ×幅１００ｍｍ×長さ３００ｍｍの試験片を切り出し、ゴムシート防水指定接着剤（三ツ星ベルト製：「ネオボンドＲＷ」（溶剤：トルエン／５０〜６０％、ガソリン／１０〜２０％、キシレン／〜１０％））を０．４ｋｇ／ｍ^２塗布した後、発泡体表面の状態を観察した。
○：発泡体表面の溶解崩壊、凹凸無し。
△：発泡体表面の若干凹凸有り。
×：発泡体表面の溶解崩壊。

（７）耐可塑剤性
発泡体作成後、２３℃、湿度５５％の恒温室内にて１０日間状態調整した後、厚み２５ｍｍ×幅１００ｍｍ×長さ３００ｍｍの試験片を切り出し、長さ５０ｍｍ分を可塑剤であるＤＯＰ（２００ｍｌ）に２４時間浸漬し、取り出した後の発泡体形状を観察した。
○：発泡体の溶解崩壊、凹凸無し。
×：発泡体の溶解崩壊あるいは凹凸有り。

（８）曲げたわみ量
発泡体作成後、２３℃、湿度５５％の恒温室内にて１０日間状態調整した後、厚み２５ｍｍ×幅７５ｍｍ×長さ３００ｍｍの試験片を切り出し、ＪＩＳ Ｋ７２２１に準拠して曲げ試験を実施し、発泡体が破断した際の曲げたわみ量を測定した。

（９）表面性
得られた発泡体の表面性は、目視により評価した。判断基準は、以下のとおりである。
良好：発泡体表面の押出流れ方向１ｍ当たりに、割れ、クラック、窪み、ボイド（気孔）が３個以下である、美麗なスキン層を形成した発泡体である。
不良：発泡体表面押出流れ方向１ｍ当たりに、割れ、クラック、窪み、ボイド（気孔）が３個超である、粗悪なスキン層しか形成できない発泡体である。

（実施例１）
共重合体（Ａ）として電気化学工業（株）製、商品名：デンカＩＰ（２６５℃×１０ｋｇ条件でのメルトフローレイト（以下、ＭＦＲ）＝０．２ｇ／ｍｉｎ）、共重合体（Ｂ）として東洋スチレン（株）製、商品名：トーヨーＡＳ（２２０℃×１０ｋｇ条件でのＭＦＲ＝１．８ｇ／ｍｉｎ）を使用し、共重合体（Ａ）／共重合体（Ｂ）を１０％／９０％の比率にて混合した。これらの樹脂混合物１００部に対して、造核剤としてタルク（林化成（株）製、商品名：タルカンパウダー）０．３部をドライブレンドし、得られた樹脂組成物を、口径６５ｍｍの一段目押出機と口径９０ｍｍの二段目押出機とを直列に連結した二段連結型押出機へ５０ｋｇ／時間の割合で供給した。一段目押出機に供給した樹脂組成物を、約２３０℃に加熱して溶融混練した後、一段目押出機の先端付近（第二押出機に接続される側）において、発泡剤としてジメチルエーテル５．０部を溶融された熱可塑性樹脂組成物に圧入した。その後、一段目押出機に連結された二段目押出機において、混練冷却しながら二段目押出機出口（冷却工程出口）での樹脂温度が１４５℃となるように冷却し、二段目押出機の先端に設けられた矩形状スリットダイのダイリップより、熱可塑性樹脂組成物を大気中へ押出し、１００℃のオイルを通過させた成形金型（表面材質：ポリテトラフルオロエチレン樹脂で表面処理した鉄、高さ２５ｍｍ×幅１２０ｍｍ）および成形ロールにより、厚さ約３０ｍｍ×幅約１００ｍｍである断面形状の押出発泡板を得た。ダイリップは、１３０℃に温度設定し、厚さ方向２ｍｍ、幅方向５０ｍｍの長方形断面の空隙とした。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜２と比較し、耐熱性、耐薬品性に優れ、表面性、成形性、曲げ特性が保持された発泡体が得られた。

（実施例２）
共重合体（Ａ）／共重合体（Ｂ）の混合比率を２０％／８０％に変更し、二段目押出機出口（冷却工程出口）での樹脂温度が１５０℃となるように冷却し、ダイリップ温度を１３５℃、成形金型温度を１１０℃に温度設定した以外は、実施例１と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜２と比較し、耐熱性、耐薬品性に優れ、表面性、成形性、曲げ特性が保持された発泡体が得られた。

（実施例３）
共重合体（Ａ）／共重合体（Ｂ）の混合比率を３０％／７０％に変更し、二段目押出機出口（冷却工程出口）での樹脂温度が１５５℃となるように冷却し、ダイリップ温度を１４０℃、成形金型温度を１２０℃に温度設定した以外は、実施例１と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜２と比較し、耐熱性、耐薬品性に優れ、表面性、成形性、曲げ特性が保持された発泡体が得られた。

（実施例４）
共重合体（Ａ）／共重合体（Ｂ）の混合比率を４０％／６０％に変更し、一段目押出機における加熱温度を約２４０℃、二段目押出機出口（冷却工程出口）での樹脂温度が１６０℃となるように冷却し、ダイリップ温度を１４５℃、成形金型温度を１３０℃に温度設定した以外は、実施例１と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜２と比較し、耐熱性、耐薬品性に優れ、表面性、成形性、曲げ特性が保持された発泡体が得られた。

（実施例５）
共重合体（Ａ）／共重合体（Ｂ）の混合比率を４７％／５３％に変更し、二段目押出機出口（冷却工程出口）での樹脂温度が１６５℃となるように冷却し、ダイリップ温度を１５０℃、成形金型温度を１４０℃に温度設定した以外は、実施例４と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜２と比較し、耐熱性、耐薬品性に優れ、表面性、成形性、曲げ特性が保持された発泡体が得られた。

（実施例６）
発泡剤をジメチルエーテル４．０部とし、タルクを０．１部とした以外は、実施例３と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜２と比較し、耐熱性、耐薬品性に優れ、表面性、成形性、曲げ特性が保持された発泡体が得られた。

（実施例７）
発泡剤をジメチルエーテル３．０部およびイソブタン３．０部とした以外は、実施例６と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜２と比較し、耐熱性、耐薬品性に優れ、表面性、成形性、曲げ特性が保持された発泡体が得られた。

（実施例８）
発泡剤を塩化メチル３．０部およびイソブタン３．０部とした以外は、実施例６と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜２と比較し、耐熱性、耐薬品性に優れ、表面性、成形性、曲げ特性が保持された発泡体が得られた。

（実施例９）
発泡剤をジメチルエーテル３．０部およびノルマルブタン３．０部とした以外は、実施例６と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜２と比較し、耐熱性、耐薬品性に優れ、表面性、成形性、曲げ特性が保持された発泡体が得られた。

（実施例１０）
発泡剤をジメチルエーテル３．０部、イソブタン３．０部および水１．０部とし、吸水剤としてベントナイト１．０部および二酸化ケイ素０．５部を添加した以外は、実施例６と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の比較例１〜２と比較し、耐熱性、耐薬品性に優れ、表面性、成形性、曲げ特性が保持された発泡体が得られた。

（比較例１）
基材樹脂として、ＰＳ樹脂（ＰＳジャパン（株）製、商品名：Ｇ９４０１、２００℃×５ｋｇ条件で、ＭＦＲ＝０．２ｇ／ｍｉｎ）を使用し、ＰＳ樹脂１００部に対して、造核剤としてタルク０．３部をドライブレンドし、得られた樹脂組成物を口径６５ｍｍの一段目押出機と口径９０ｍｍの二段目押出機とを直列に連結した二段連結型押出機へ５０ｋｇ／時間の割合で供給した。一段目押出機に供給した樹脂組成物を、約２２０℃に加熱して溶融混練した後、一段目押出機の先端付近（第二押出機に接続される側）において、発泡剤としてジメチルエーテル５．０部を溶融された熱可塑性樹脂組成物に圧入した。その後、一段目押出機に連結された二段目押出機において、混練冷却しながら二段目押出機出口（冷却工程出口）での樹脂温度が１２５℃となるように冷却し、二段目押出機の先端に設けられた矩形状スリットダイのダイリップより、熱可塑性樹脂組成物を大気中へ押出し、３０℃のオイルを通過させた成形金型（表面材質：ポリテトラフルオロエチレン樹脂で表面処理した鉄、高さ２５ｍｍ×幅１２０ｍｍ）および成形ロールにより、厚さ約３０ｍｍ×幅約１００ｍｍである断面形状の押出発泡板を得た。ダイリップは、１１５℃に温度設定し、厚さ方向２ｍｍ、幅方向５０ｍｍの長方形断面の空隙とした。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の実施例１〜１０と比較し、耐熱性、耐薬品性に劣る発泡体しか得られなかった。

（比較例２）
共重合体（Ａ）／共重合体（Ｂ）の混合比率を０％／１００％に変更し、二段目押出機出口（冷却工程出口）での樹脂温度が１３０℃となるように冷却し、ダイリップ温度を１２０℃に温度設定した以外は、実施例１と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の実施例１〜１０と比較し、耐熱性、耐薬品性に劣る発泡体しか得られなかった。

（参考例１）
一段目押出機における加熱温度を約２６０℃、二段目押出機出口（冷却工程出口）での樹脂温度が２００℃となるように冷却し、ダイリップ温度を１８０℃に温度設定した以外は、実施例３と同様の条件にて押出発泡体を得た。しかし、樹脂温度が高いために、ガス噴出やダイ内発泡によりスリット圧力が低下して、押出成形性が悪化し、粗悪な形状／表面しか得られず、満足な発泡体を得ることが出来なかった。

（参考例２）
成形金型中に３０℃のオイルを通過させた以外は、実施例３と同様の条件にて押出発泡体を得た。しかし、成形金型温度が低いために発泡体内部から膨れが発生することによる表面での割れ等が大きくなり、粗悪な形状／表面しか得られず、満足な発泡体を得ることが出来なかった。

（参考例３）
一段目押出機における加熱温度を約２６０℃、二段目押出機出口（冷却工程出口）での樹脂温度が２００℃となるように冷却し、ダイリップ温度を１８０℃に温度設定した以外は、実施例７と同様の条件にて押出発泡体を得た。しかし、樹脂温度が高いために、ガス噴出やダイ内発泡によりスリット圧力が低下して、押出成形性が悪化し、粗悪な形状／表面しか得られず、満足な発泡体を得ることが出来なかった。

（参考例４）
成形金型中に３０℃のオイルを通過させた以外は、実施例７と同様の条件にて押出発泡体を得た。しかし、成形金型温度が低いために発泡体内部から膨れが発生することによる表面での割れ等が大きくなり、粗悪な形状／表面しか得られず、満足な発泡体を得ることが出来なかった。

（参考例５）
共重合体（Ａ）／共重合体（Ｂ）の混合比率を６０％／４０％に変更し、一段目押出機における加熱温度を約２５０℃、二段目押出機出口（冷却工程出口）での樹脂温度が１９０℃となるように冷却し、ダイリップ温度を１７０℃、成形金型温度を１７０℃に温度設定した以外は、実施例１と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の実施例１〜１０と比較し、曲げたわみ量が低下し、曲げ特性に劣る発泡体が得られた。

（参考例６）
共重合体（Ａ）／共重合体（Ｂ）の混合比率を８０％／２０％に変更し、一段目押出機における加熱温度を約２７０℃、二段目押出機出口（冷却工程出口）での樹脂温度が２００℃となるように冷却し、ダイリップ温度を１９０℃、成形金型温度を１９０℃に温度設定した以外は、実施例１と同様の条件にて押出発泡体を得た。
得られた発泡体の特性を表１に示す。下記の実施例１〜１０と比較し、曲げたわみ量が低下し、曲げ特性に劣る発泡体が得られた。

Claims (15)

1. 芳香族ビニル単位、不飽和ジカルボン酸無水物単位およびＮ−アルキル置換マレイミド単位からなる共重合体（Ａ）０．１重量％以上５０重量％未満および、芳香族ビニル単位およびシアン化ビニル単位からなる共重合体（Ｂ）５０重量％超９９．９重量％以下からなる熱可塑性樹脂混合物を含有する熱可塑性樹脂組成物を加熱溶融させ、発泡剤を添加し、発泡可能なゲル状物質となす工程、
   該ゲル状物質を冷却する工程、
   スリットダイを通して該ゲル状物質をより低圧の領域に押出す工程、および
   スリットダイと密着または接して設置した成形金型を用い附形して押出発泡体を形成する工程を含む、発泡体の厚みが１０〜１５０ｍｍである熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法であって、
   上記冷却工程の出口での該ゲル状物質の樹脂温度が、該熱可塑性樹脂混合物のガラス転移温度に対して２０〜７０℃高い温度であること、上記押出発泡体を形成する工程において、押出発泡体表面と成形金型との抵抗を低減させること、および発泡体を成型金型において徐冷することを特徴とする、熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法。
2. ダイ温度が、上記樹脂温度に対して５〜５０℃低い温度であることを特徴とする、請求項１に記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法。
3. 表面抵抗の少ない素材を押出発泡体表面と成形金型との界面に設置することで押出発泡体と成形金型との抵抗を低減させることを特徴とする、請求項１または２に記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法。
4. 成形金型を温度調節することで発泡体を成型金型において徐冷することを特徴とする、請求項１〜３のいずれかに記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法。
5. 芳香族ビニル単位がスチレン単位であることを特徴とする、請求項１〜４のいずれかに記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法。
6. 不飽和ジカルボン酸無水物単位が無水マレイン酸単位であることを特徴とする、請求項１〜５のいずれかに記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法。
7. Ｎ−アルキル置換マレイミド単位がＮ−フェニルマレイミド単位であることを特徴とする、請求項１〜６のいずれかに記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法。
8. シアン化ビニル単位がアクリロニトリルであることを特徴とする、請求項１〜７のいずれかに記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法。
9. 発泡における発泡剤として、共重合体（Ａ）および共重合体（Ｂ）からなる熱可塑性樹脂混合物１００重量部に対して、（ａ）エーテルおよび塩化アルキルよりなる群から選ばれた１種以上を０．５〜１０重量部、および（ｂ）炭化水素を０〜６重量部を使用することを特徴とする、請求項１〜８のいずれかに記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法。
10. エーテルが、ジメチルエーテルであることを特徴とする、請求項９に記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法。
11. 塩化アルキルが、塩化メチルおよび塩化エチルよりなる群から選ばれた少なくとも１種であることを特徴とする、請求項９または請求項１０に記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法。
12. 炭化水素が、−５０℃〜８５℃の範囲に沸点を有する飽和炭化水素より選ばれる少なくとも１種の飽和炭化水素であることを特徴とする、請求項９〜１１のいずれかに記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法。
13. 炭化水素がプロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、ネオペンタン、シクロペンタン、ｎ−ヘキサンおよびシクロヘキサンよりなる群から選ばれた少なくとも１種以上の飽和炭化水素であることを特徴とする、請求項１２に記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法。
14. 発泡体密度が２０〜１００ｋｇ／ｍ³であることを特徴とする、請求項１〜１３のいずれかに記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法。
15. 発泡体を形成する気泡の平均径が０．０５〜２．０ｍｍであることを特徴とする、請求項１〜１４のいずれかに記載の熱可塑性樹脂押出発泡体の製造方法。