JP2008266771A - 強誘電体膜とその製造方法、強誘電体素子、及び液体吐出装置 - Google Patents

Abstract

【課題】ＰＺＴ系の強誘電体膜において、焼結助剤やアクセプタイオンを添加することなく、Ｂサイトに１０モル％以上のドナイオンを添加することを可能とする。
【解決手段】本発明の強誘電体膜は、多数の柱状結晶からなる柱状結晶膜構造を有し、下記式（Ｐ）で表されるペロブスカイト型酸化物を主成分とするものである。
Ａ_１＋δ［（Ｚｒ_ｘＴｉ_１−ｘ）_１−ｙＭ_ｙ］Ｏ_ｚ・・・（Ｐ）
（式中、ＡはＡサイト元素であり、Ｐｂを主成分とする少なくとも１種の元素である。Ｚｒ，Ｔｉ，及びＭはＢサイト元素である。ＭはＶ，Ｎｂ，Ｔａ，及びＳｂからなる群より選ばれた少なくとも１種の元素である。０＜ｘ≦０．７、０．１≦ｙ≦０．４。δ＝０及びｚ＝３が標準であるが、これらの値はペロブスカイト構造を取り得る範囲内で基準値からずれてもよい。）
【選択図】なし

Description

本発明は、ＰＺＴ系の強誘電体膜とその製造方法、この強誘電体膜を用いた強誘電体素子及び液体吐出装置に関するものである。

電界印加強度の増減に伴って伸縮する圧電性を有する圧電体と、圧電体に対して電界を印加する電極とを備えた圧電素子が、インクジェット式記録ヘッドに搭載される圧電アクチュエータ等の用途に使用されている。圧電材料としては、ジルコンチタン酸鉛（ＰＺＴ）等のペロブスカイト型酸化物が広く用いられている。かかる圧電材料は電界無印加時において自発分極性を有する強誘電体である。

被置換イオンの価数よりも高い価数を有する各種ドナイオンを添加したＰＺＴでは、真性ＰＺＴよりも強誘電性能等の特性が向上することが１９６０年代より知られている。ＡサイトのＰｂ^２＋を置換するドナイオンとして、Ｂｉ^３＋，及びＬａ^３＋等の各種ランタノイドのカチオンが知られている。ＢサイトのＺｒ^４＋及び／又はＴｉ^４＋を置換するドナイオンとして、Ｖ^５＋，Ｎｂ^５＋，Ｔａ^５＋，Ｓｂ^５＋，Ｍｏ^６＋，及びＷ^６＋等が知られている。

強誘電体は古くは、所望組成の構成元素を含む複数種の酸化物粉末を混合し、得られた混合粉末を成型及び焼成する、あるいは所望組成の構成元素を含む複数種の酸化物粉末を有機バインダに分散させたものを基板に塗布し焼成するなどの方法により製造されていた。かかる方法では、強誘電体は６００℃以上、通常１０００℃以上の焼成工程を経て、製造されていた。かかる方法では、高温の熱平衡状態で製造を行うため、本来価数が合わない添加物を高濃度ドープすることはできなかった。

非特許文献１には、ＰＺＴバルクセラミックスに対する各種ドナイオンの添加についての研究が記載されている。図１６に、非特許文献１のＦｉｇ．１４を示す。この図は、ドナイオンの添加量と誘電率との関係を示す図である。この図には、１．０モル％程度（図では０．５ｗｔ％程度に相当）で最も特性が良くなり、それ以上添加すると特性が低下することが示されている。

同様に、特許文献９には、ＰＺＴにＮｂ，Ｓｂ，又はＷを添加する場合、３モル％までは特性が向上するが、それ以上添加すると特性が低下することが記載されている。特許文献１０には、ＰＺＴにＶを添加すると、焼結温度を下げられることが記載されているが、添加量は０．４ｗｔ％が限度であることが記載されている。特許文献１１には、ＰＺＴにＷ及び／又はＭｏを添加すると、液相焼結において焼結温度を下げられることが記載されているが、添加量は合計で９．８モル％が限度であることが記載されている。特許文献１２には、ＰＺＴにＳｂを添加すると特性ばらつきが抑制されるが、添加量は３．０ｗｔ％が限度であることが記載されている。

以上のように、従来の方法では、Ｂサイトのドナイオンの添加量は９．８モル％が限度とされていた。また、焼結温度を下げることを目的として、ドープ限界の９．８モル％程度の添加を行う場合には、他の特性が犠牲になっていた。

非特許文献２等に記載されているように、価数を合わせるために、高価数のドナイオンに合わせてＮｉ^２＋、Ｃｏ^２＋等の低価数のアクセプタイオンを共ドープすることにより、特性が向上することが知られている（＝リラクサ系）。例えば、ＰＺＴにＰｂ（Ｎｉ_１／３Ｎｂ_２／３）Ｏ_３を添加する系が挙げられる。この系では、Ｎｂ^５＋に対してＮｉ^２＋を共ドープすることによりＢサイトの平均価数を＋４価として、熱平衡状態としている。この系では、Ｎｂの高濃度ドープが可能である。

しかしながら、非特許文献１に記載されているように、Ｎｉ^２＋、Ｃｏ^２＋等の低価数のアクセプタイオンは強誘電特性を下げることが知られており、アクセプタイオンを共ドープするリラクサ系ではドナイオン添加の効果を充分に引き出すことができない。

近年、特許文献１〜８には、アクセプタイオンを共ドープすることなく、Ｂサイトに１０〜５０モル％のＶ，Ｎｂ，Ｔａ等のドナイオンを添加した強誘電体膜が開示されている。
特開2005-72474号公報 特開2005-97073号公報 特許第3791614号公報 特開2005-101512号公報 特開2006-182642号公報 特開2006-188427号公報 特開2005-150694号公報 特開2005-333105号公報 特開2003-55045号公報 特開2005-35843号公報 特開2002-255646号公報 特開平7-330425号公報 S.Takahashi, Ferroelectrics(1981) Vol.41 p.143 田中哲郎、岡崎清、一ノ瀬昇、「圧電セラミックス材料」、学献社、1973、p.110-131

特許文献１〜８に記載の強誘電体膜はいずれもゾルゲル法によって成膜されている。ゾルゲル法は熱平衡プロセスであり、特許文献１〜８に記載の方法では、焼結を促進して熱平衡状態を得るために、焼結助剤としてＳｉを添加することが必須となっている。焼結助剤としては、Ｓｉの他にＧｅ及びＳｎも知られている。かかる焼結助剤を添加すると強誘電特性が低下するため、特許文献１〜８に記載の方法では、ドナイオン添加の効果を充分に引き出すことができない。

特許文献１〜８に記載の方法では、焼結助剤としてＳｉを添加することで比較的低温焼成が可能となっているが、この場合、膜厚を厚くするとクラックが入るため、１μｍ以下の薄膜しか成膜することができない。特許文献１〜８では実際、０．２μｍ程度の薄膜しか成膜されていない。強誘電体メモリ等の用途ではかかる薄膜でもよいが、圧電素子では充分な変位が得られないため、強誘電体膜の膜厚は３μｍ以上が好ましい。薄膜の積層を繰り返すことで膜厚を厚くすることはできなくはないが、実用的ではない。

また、特許文献７に記載されているように、特許文献１〜８に記載のゾルゲル法では、Ｐｂ欠損が起こりやすい。Ｐｂ欠損が起こると、強誘電体性能が低下する傾向にあり、好ましくない。

本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、焼結助剤やアクセプタイオンを添加することなく、Ｂサイトに１０モル％以上のドナイオンを添加することが可能なＰＺＴ系の強誘電体膜の製造方法を提供することを目的とするものである。
本発明はまた、上記製造方法により、Ｂサイトに１０モル％以上のドナイオンが添加され、強誘電性能に優れたＰＺＴ系の強誘電体膜を提供することを目的とするものである。
本発明はまた、Ａサイト欠損がなく、Ｂサイトに１０モル％以上のドナイオンが添加されたＰＺＴ系の強誘電体膜を提供することを目的とするものである。
本発明はまた、Ｂサイトに１０モル％以上のドナイオンが添加され、３．０μｍ以上の膜厚を有するＰＺＴ系の強誘電体膜を提供することを目的とするものである。

本発明の強誘電体膜は、多数の柱状結晶からなる柱状結晶膜構造を有し、下記式（Ｐ）で表されるペロブスカイト型酸化物を主成分とすることを特徴とするものである。
Ａ_１＋δ［（Ｚｒ_ｘＴｉ_１−ｘ）_１−ｙＭ_ｙ］Ｏ_ｚ・・・（Ｐ）
（式中、ＡはＡサイト元素であり、Ｐｂを主成分とする少なくとも１種の元素である。
Ｚｒ，Ｔｉ，及びＭはＢサイト元素である。ＭはＶ，Ｎｂ，Ｔａ，及びＳｂからなる群より選ばれた少なくとも１種の元素である。
０＜ｘ≦０．７、０．１≦ｙ≦０．４。
δ＝０及びｚ＝３が標準であるが、これらの値はペロブスカイト構造を取り得る範囲内で基準値からずれてもよい。）
本明細書において、「主成分」は含量８０質量％以上の成分と定義する。

本発明では、Ｓｉを実質的に含まない強誘電体膜を提供することができる。「Ｓｉを実質的に含まない」とは、不可避不純物を除けばＳｉを含まないことを意味する。
本発明では、式（Ｐ）中のδが０＜δ≦０．２の範囲内にあるＡサイト元素がリッチな組成の強誘電体膜を提供することができる。

本発明の強誘電体膜において、式（Ｐ）中のｙが０．２≦ｙ≦０．４の範囲内にあることが好ましい。
本発明の強誘電体膜において、式（Ｐ）で表されるペロブスカイト型酸化物におけるＡサイトの好適な添加元素としては、Ｂｉが挙げられる。
本発明では、式（Ｐ）で表されるペロブスカイト型酸化物を主成分とし、３．０μｍ以上の膜厚を有する強誘電体膜を提供することができる。

本発明の強誘電体膜は、非熱平衡プロセスにより成膜することができる。本発明の強誘電体膜の好適な成膜方法としては、スパッタ法が挙げられる。

本発明の強誘電体膜をスパッタ法により成膜する場合、成膜温度Ｔｓ（℃）と、成膜時のプラズマ中のプラズマ電位Ｖｓ（Ｖ）とが、下記式（１）及び（２）を充足する成膜条件、又は（３）及び（４）を充足する成膜条件で成膜を行うことが好ましい。
４００≦Ｔｓ（℃）≦４７５・・・・（１）、
２０≦Ｖｓ（Ｖ）≦５０・・・・・・（２）、
４７５≦Ｔｓ（℃）≦６００・・・（３）、
Ｖｓ（Ｖ）≦４０・・・・・・・・（４）

本明細書において、「成膜温度Ｔｓ（℃）」は、成膜を行う基板の中心温度を意味するものとする。
本明細書において、「プラズマ電位Ｖｓ」は、ラングミュアプローブを用い、シングルプローブ法により測定するものとする。
プラズマ電位Ｖｓ（Ｖ）はそのまま電子温度（ｅＶ）に変換することができる。電子温度１ｅＶ＝１１６００Ｋ（Ｋは絶対温度）に相当する。

本発明の強誘電体素子は、上記の本発明の強誘電体膜と、該強誘電体膜に対して電界を印加する電極とを備えたことを特徴とするものである。
本発明の液体吐出装置は、上記の本発明の強誘電体素子からなる圧電素子と、
液体が貯留される液体貯留室及び該液体貯留室から外部に前記液体が吐出される液体吐出口を有する液体貯留吐出部材とを備えたことを特徴とするものである。

本発明は、ＰＺＴ系の強誘電体膜において、焼結助剤やアクセプタイオンを添加することなく、Ｂサイトに１０〜４０モル％のドナイオンを添加することを実現したものである。本発明の強誘電体膜は、Ｂサイトに１０〜４０モル％の高濃度のドナイオンが添加されたものであるので、強誘電性能（圧電性能）に優れた膜である。本発明の強誘電体膜では、焼結助剤やアクセプタイオンを添加することなく、Ｂサイトにかかる高濃度のドナイオンを添加できるので、焼結助剤やアクセプタイオンによる強誘電性能の低下が抑制され、ドナイオンの添加による強誘電性能の向上が最大限引き出される。

「強誘電体膜」
本発明者は、スパッタ法等の非熱平衡プロセスにより成膜を行うことにより、焼結助剤やアクセプタイオンを添加することなく、Ｂサイトに１０モル％以上のドナイオンを添加できることを見出した。本発明者は具体的には、Ｂサイトに１０〜４０モル％のドナイオンを添加できることを見出した。本発明者はまた、この方法により成膜される膜は多数の柱状結晶からなる柱状結晶膜構造を有することを見出した。特許文献１〜８に記載のゾルゲル法では、かかる柱状結晶膜構造は得られない。

すなわち、本発明の強誘電体膜は、多数の柱状結晶からなる柱状結晶膜構造を有し、下記式（Ｐ）で表されるペロブスカイト型酸化物を主成分とすることを特徴とするものである。
Ａ_１＋δ［（Ｚｒ_ｘＴｉ_１−ｘ）_１−ｙＭ_ｙ］Ｏ_ｚ・・・（Ｐ）
（式中、ＡはＡサイト元素であり、Ｐｂを主成分とする少なくとも１種の元素である。
Ｚｒ，Ｔｉ，及びＭはＢサイト元素である。ＭはＶ，Ｎｂ，Ｔａ，及びＳｂからなる群より選ばれた少なくとも１種の元素である。
０＜ｘ≦０．７、０．１≦ｙ≦０．４。
δ＝０及びｚ＝３が標準であるが、これらの値はペロブスカイト構造を取り得る範囲内で基準値からずれてもよい。）

「背景技術」の項において、非特許文献２等には、ドナイオンを高濃度ドープするために、Ｎｉ^２＋及びＣｏ^２＋等のアクセプタイオンを共ドープすることが提案されていることを述べたが、本発明ではかかるアクセプタイオンを実質的に含まない強誘電体膜を提供することができる。

特許文献１〜８に記載の方法では、焼結助剤としてＳｉを添加することが必須であるが、本発明ではＳｉを実質的に含まない強誘電体膜を提供することができる。焼結助剤としてはＧｅ及びＳｎも知られているが、本発明ではＧｅ及びＳｎを実質的に含まない強誘電体膜を提供することもできる。

焼結助剤やアクセプタイオンによって強誘電性能の低下が抑制することが知られているが、本発明ではかかる焼結助剤やアクセプタイオンを必須としないので、焼結助剤やアクセプタイオンによる強誘電性能の低下が抑制され、ドナイオンの添加による強誘電性能の向上が最大限引き出される。なお、本発明では、焼結助剤やアクセプタイオンを必須としないが、特性に支障のない限り、これらを添加することは差し支えない。

本発明の強誘電体膜では、基板面に対して非平行に延びる多数の柱状結晶からなる柱状結晶膜構造を有するので、結晶方位の揃った配向膜が得られる。かかる膜構造では、高い圧電性能が得られ、好ましい。

圧電歪には、
（１）自発分極軸のベクトル成分と電界印加方向とが一致したときに、電界印加強度の増減によって電界印加方向に伸縮する通常の電界誘起圧電歪、
（２）電界印加強度の増減によって分極軸が可逆的に非１８０°回転することで生じる圧電歪、
（３）電界印加強度の増減によって結晶を相転移させ、相転移による体積変化を利用する圧電歪、
（４）電界印加により相転移する特性を有する材料を用い、自発分極軸方向とは異なる方向に結晶配向性を有する強誘電体相を含む結晶配向構造とすることで、より大きな歪が得られるエンジニアードドメイン効果を利用する圧電歪（エンジニアードドメイン効果を利用する場合には、相転移が起こる条件で駆動してもよいし、相転移が起こらない範囲で駆動してもよい）などが挙げられる。

上記の圧電歪（１）〜（４）を単独で又は組み合わせて利用することで、所望の圧電歪が得られる。また、上記の圧電歪（１）〜（４）はいずれも、それぞれの歪発生の原理に応じた結晶配向構造とすることで、より大きな圧電歪が得られる。したがって、高い圧電性能を得るには、強誘電体膜は結晶配向性を有することが好ましい。例えば、ＭＰＢ組成のＰＺＴ系強誘電体膜であれば、（１００）配向の柱状結晶膜が得られる。

柱状結晶の成長方向は基板面に対して非平行であればよく、略垂直方向でも斜め方向でも構わない。
強誘電体膜をなす多数の柱状結晶の平均柱径は特に制限なく、３０ｎｍ以上１μｍ以下が好ましい。柱状結晶の平均柱径が過小では、強誘電体として充分な結晶成長が起こらない、所望の強誘電性能（圧電性能）が得られないなどの恐れがある。柱状結晶の平均柱径が過大では、パターニング後の形状精度が低下するなどの恐れがある。

特許文献１〜８に記載のゾルゲル法ではＰｂ欠損が起こりやすく、Ｐｂ欠損が起こると強誘電体性能が低下する傾向にあるが、本発明によれば、上記式（Ｐ）中のδがδ≧０であるＡサイト元素の欠損のない組成の強誘電体膜を提供することができ、δ＞０であるＡサイト元素がリッチな組成の強誘電体膜を提供することも可能である。本発明者は具体的には、上記式（Ｐ）中のδが０＜δ≦０．２であるＡサイト元素がリッチな組成の強誘電体膜を提供することができることを見出している。なお、本発明では、このようにδ≧０であるＡサイト元素の欠損のない組成の強誘電体膜を提供することができるが、特性に支障のない限り、Ａサイト欠損があっても構わない
本発明の強誘電体膜において、式（Ｐ）中のｙが０．２≦ｙ≦０．４の範囲内にあることが好ましい。本発明者は、ｙ＜０．２では分極-電界特性（ＰＥ特性）が正側に偏った非対称ヒステリシスを示し、０．２≦ｙではその非対称性が緩和されて、対称ヒステリシスに近くなることを見出している。ＰＥヒステリシスが非対称であることは、負電界側の抗電界Ｅｃ１の絶対値と正電界側の抗電界Ｅｃ２とが異なること（｜Ｅｃ１｜≠Ｅｃ２）により定義される。

通常、強誘電体膜は、下部電極と強誘電体膜と上部電極とが順次積み重ねられた強誘電体素子の形態で使用され、下部電極と上部電極とのうち、一方の電極を印加電圧が０Ｖに固定されるグランド電極とし、他方の電極を印加電圧が変動されるアドレス電極として、駆動される。駆動しやすいことから、通常は下部電極をグランド電極とし、上部電極をアドレス電極として、駆動が行われる。「強誘電体膜に負電界が印加されている状態」とは、アドレス電極に負電圧を印加した状態を意味する。同様に、「強誘電体膜に正電界が印加されている状態」とは、アドレス電極に正電圧を印加した状態を意味する。

正側に偏ったＰＥ非対称ヒステリシスを有する強誘電体膜では、正電界を印加した場合は分極されにくく、負電界を印加した場合は分極されやすい。この場合、正電界印加では圧電特性が出にくく、負電界印加で圧電特性が出やすい。負電界を印加するには、上部電極の駆動ドライバＩＣを負電圧用にする必要があるが、負電圧用は汎用されておらず、ＩＣの開発コストがかかってしまう。下部電極をパターニングしてアドレス電極とし上部電極をグランド電極とすれば、汎用の正電圧用の駆動ドライバＩＣを用いることができるが、製造プロセスが複雑になり、好ましくない。０．２≦ｙ≦０．４ではＰＥ特性が対称ヒステリシスに近くなるため、駆動の観点から、好ましい。

本発明の強誘電体膜において、式（Ｐ）で表されるペロブスカイト型酸化物におけるＡサイトの好適な添加元素としては特に制限されず、Ｂｉ等が好ましい。本発明者は、ＡサイトにＢｉを添加することにより、ｙ＜０．２においても、ＰＥヒステリシスの非対称性が緩和されて、対称ヒステリシスに近くなることを見出している。

また、式（Ｐ）で表されるペロブスカイト型酸化物において、ＴｉとＺｒの組成を示すｘの値は、０＜ｘ≦０．７であればよいが、正方晶相と菱面体相との相転移点であるモルフォトロピック相境界（ＭＰＢ）組成の近傍となる値であればより高い強誘電性能が得られ、好ましい。すなわち、０．４５＜ｘ≦０．７であることが好ましく、０．４７＜ｘ＜０．５７であることがより好ましい。
本発明では、式（Ｐ）で表されるペロブスカイト型酸化物を主成分とし、３．０μｍ以上の膜厚を有する強誘電体膜を提供することができる。

「強誘電体膜の製造方法」
ＢサイトにドナイオンＭが１０〜４０モル％添加された上記の本発明の強誘電体膜は、非熱平衡プロセスにより成膜することができる。本発明の強誘電体膜の好適な成膜方法としては、スパッタ法、プラズマＣＶＤ法、焼成急冷クエンチ法、アニールクエンチ法、及び溶射急冷法等が挙げられる。本発明の成膜方法としては、スパッタ法が特に好ましい。

ゾルゲル法等の熱平衡プロセスでは、本来価数が合わない添加物を高濃度ドープすることが難しく、焼結助剤あるいはアクセプタイオンを用いるなどの工夫が必要であるが、非熱平衡プロセスではかかる工夫なしに、ドナイオンを高濃度ドープすることができる。

図１Ａ及び図１Ｂを参照して、スパッタリング装置の構成例と成膜の様子について説明する。ここでは、ＲＦ電源を用いるＲＦスパッタリング装置を例として説明するが、ＤＣ電源を用いるＤＣスパッタリング装置を用いることもできる。図１Ａは装置全体の概略断面図、図１Ｂは成膜中の様子を模式的に示す図である。

図１Ａに示すように、スパッタリング装置１は、内部に、成膜基板Ｂを保持すると共に成膜基板Ｂを所定温度に加熱することができる静電チャック等の基板ホルダ１１と、プラズマを発生させるプラズマ電極（カソード電極）１２とが備えられた真空容器１０から概略構成されている。

基板ホルダ１１とプラズマ電極１２とは互いに対向するように離間配置され、プラズマ電極１２上にターゲットＴが装着されるようになっている。プラズマ電極１２はＲＦ電源１３に接続されている。

真空容器１０には、真空容器１０内に成膜に必要なガスＧを導入するガス導入管１４と、真空容器１０内のガスの排気Ｖを行うガス排出管１５とが取り付けられている。ガスＧとしては、Ａｒ、又はＡｒ／Ｏ_２混合ガス等が使用される。

図１Ｂに模式的に示すように、プラズマ電極１２の放電により真空容器１０内に導入されたガスＧがプラズマ化され、Ａｒイオン等のプラスイオンＩｐが生成する。生成したプラスイオンＩｐはターゲットＴをスパッタする。プラスイオンＩｐにスパッタされたターゲットＴの構成元素Ｔｐは、ターゲットＴから放出され中性あるいはイオン化された状態で基板Ｂに蒸着される。この蒸着を所定時間実施することで、所定厚の膜が成膜される。図中、符号Ｐがプラズマ空間を示している。

本発明の強誘電体膜をスパッタ法により成膜する場合、成膜温度Ｔｓ（℃）と、成膜時のプラズマ中のプラズマ電位Ｖｓ（Ｖ）とが、下記式（１）及び（２）を充足する成膜条件又は、（３）及び（４）を充足する成膜条件で成膜を行うことが好ましい（本発明者が先に出願している特願2006-263980号（本件出願時において未公開）を参照。）
４００≦Ｔｓ（℃）≦４７５・・・・（１）、
２０≦Ｖｓ（Ｖ）≦５０・・・・・・（２）、
４７５≦Ｔｓ（℃）≦６００・・・（３）、
Ｖｓ（Ｖ）≦４０・・・・・・・・（４）

プラズマ空間Ｐの電位はプラズマ電位Ｖｓ（Ｖ）となる。通常、基板Ｂは絶縁体であり、かつ、電気的にアースから絶縁されている。したがって、基板Ｂはフローティング状態にあり、その電位はフローティング電位Ｖｆ（Ｖ）となる。ターゲットＴと基板Ｂとの間にあるターゲットの構成元素Ｔｐは、プラズマ空間Ｐの電位と基板Ｂの電位との電位差Ｖｓ−Ｖｆの加速電圧分の運動エネルギーを持って、成膜中の基板Ｂに衝突すると考えられる。従って、プラズマ電位Ｖｓの変化に伴って、基板Ｂに衝突するターゲットＴの構成元素Ｔｐの運動エネルギーも変化する。

プラズマ電位Ｖｓは、ラングミュアプローブを用いて測定することができる。プラズマＰ中にラングミュアプローブの先端を挿入し、プローブに印加する電圧を変化させると、例えば図２に示すような電流電圧特性が得られる（小沼光晴著、「プラズマと成膜の基礎」ｐ.90、日刊工業新聞社発行）。この図では電流が０となるプローブ電位がフローティング電位Ｖｆである。この状態は、プローブ表面へのイオン電流と電子電流の流入量が等しくなる点である。絶縁状態にある金属の表面や基板表面はこの電位になっている。プローブ電圧をフローティング電位Ｖｆより高くしていくと、イオン電流は次第に減少し、プローブに到達するのは電子電流だけとなる。この境界の電圧がプラズマ電位Ｖｓである。
Ｖｓは、基板とターゲットとの間にアースを設置するなどして、変えることができる（後記実施例３及び４を参照）。

スパッタ法において、成膜される膜の特性を左右するファクターとしては、成膜温度、基板の種類、基板に先に成膜された膜があれば下地の組成、基板の表面エネルギー、成膜圧力、雰囲気ガス中の酸素量、投入電極、基板／ターゲット間距離、プラズマ中の電子温度及び電子密度、プラズマ中の活性種密度及び活性種の寿命等が考えられる。

本発明者は多々ある成膜ファクターの中で、成膜される膜の特性は、成膜温度ＴｓとＶｓとの２つのファクターに大きく依存することを見出し、これらファクターを好適化することにより、良質な膜を成膜できることを見出した。すなわち、成膜温度Ｔｓを横軸にし、Ｖｓを縦軸にして、膜の特性をプロットすると、ある範囲内において良質な膜を成膜できることを見出した（図１５を参照）。

Ｖｓの変化に伴って、基板Ｂに衝突するターゲットＴの構成元素Ｔｐの運動エネルギーが変化することを述べた。下記式に示すように、一般に運動エネルギーＥは温度Ｔの関数で表されるので、基板Ｂに対して、Ｖｓは温度と同様の効果を持つと考えられる。
Ｅ＝１／２ｍｖ^２＝３／２ｋＴ
（式中、ｍは質量、ｖは速度、ｋは定数、Ｔは絶対温度である。）
Ｖｓには、温度と同様の効果以外にも、表面マイグレーションの促進効果、弱結合部分のエッチング効果などの効果を持つと考えられる。

本発明者はさらに、上記一般式（Ｐ）で表されるペロブスカイト型酸化物からなる圧電膜を成膜する場合、上記式（１）を充足する４００≦Ｔｓ（℃）≦４７５の条件では、成膜温度ＴｓとＶｓが上記式（２）を充足する範囲で、また上記式（３）を充足する４７５≦Ｔｓ（℃）≦６００の条件では、成膜温度ＴｓとＶｓが上記式（４）を充足する範囲で成膜条件を決定することで、パイロクロア相の少ないペロブスカイト結晶を安定的に成長させることができ、しかもＰｂ抜けを安定的に抑制することができることを見いだしている。

また本発明者は、より良好な結晶構造及び膜組成を有する圧電膜を安定的に成膜するには、下記式（５）及び（６）を充足する範囲で成膜条件を決定することが好ましく、下記式（７）及び（８）、又は（９）及び（１０）を充足する範囲で成膜条件を決定することが特に好ましいことを見いだしている（図１５を参照）。
４２０≦Ｔｓ（℃）≦５７５・・・（５）、
−０．１５Ｔｓ＋１１１＜Ｖｓ（Ｖ）＜−０．２Ｔｓ＋１１４・・・（６）、
４２０≦Ｔｓ（℃）≦４６０・・・（７）、
３０≦Ｖｓ（Ｖ）≦４８・・・・・・（８）、
４７５≦Ｔｓ（℃）≦５７５・・・（９）、
１０≦Ｖｓ（Ｖ）≦３８・・・・・・（１０）

ＰＺＴ系強誘電体膜のスパッタ成膜において、高温成膜するとＰｂ抜けが起こりやすくなることが知られている。本発明者は、Ｐｂ抜けが、成膜温度以外にＶｓにも依存することを見出している。ＰＺＴの構成元素であるＰｂ，Ｚｒ，及びＴｉの中で、Ｐｂが最もスパッタ率が大きく、スパッタされやすい。例えば、「真空ハンドブック」（（株）アルバック編、オーム社発行）の表８.１.７には、Ａｒイオン３００ｅｖの条件におけるスパッタ率は、Ｐｂ＝０．７５、Ｚｒ＝０．４８，Ｔｉ＝０．６５であることが記載されている。スパッタされやすいということは、スパッタされた原子が基板面に付着した後に、再スパッタされやすいということである。プラズマ電位と基板の電位との差が大きい程、すなわち、Ｖｓが大きい程、再スパッタの率が高くなり、Ｐｂ抜けが生じやすくなると考えられる。

図１５からわかるように、成膜温度ＴｓとＶｓがいずれも過小の条件では、ペロブスカイト結晶を良好に成長させることができない傾向にある。また、成膜温度ＴｓとＶｓのうち少なくとも一方が過大の条件では、Ｐｂ抜けが生じやすくなる傾向にある。
また、本実施形態において、基板／ターゲット間距離は特に制限なく、３０〜８０ｍｍの範囲であることが好ましい。基板／ターゲット間距離は、近い方が成膜速度が速いので、効率の点で好ましいが、近すぎるとプラズマの放電が不安定となり、良質な成膜を行うことが難しい。

本発明者は、上記一般式（Ｐ）で表されるペロブスカイト型酸化物からなる圧電膜を成膜する場合、下記式（１）及び（１１）、又は（３）及び（１２）を充足する範囲で成膜条件を決定することで、圧電定数の高い圧電膜が得られることを見出している。
４００≦Ｔｓ（℃）≦４７５・・・（１）、
３５≦Ｖｓ（Ｖ）≦４５・・・・・・（１１）、
４７５≦Ｔｓ（℃）≦６００・・・（３）、
１０≦Ｖｓ（Ｖ）≦３５・・・・・・（１２）

本発明者は、上記一般式（Ｐ）で表されるペロブスカイト型酸化物からなる圧電膜を成膜する場合、成膜温度Ｔｓ（℃）＝約４２０の条件では、Ｖｓ（Ｖ）＝約４８とすることで、Ｐｂ抜けのないペロブスカイト結晶を成長させることができるが、得られる膜の圧電定数ｄ_３１は１００ｐｍ／Ｖ程度と低いことを見出している。この条件では、Ｖｓ、すなわち基板に衝突するターゲットＴの構成元素Ｔｐのエネルギーが高すぎるために、膜に欠陥が生じやすく、圧電定数が低下すると考えられる。本発明者は、上記式（１）及び（５）、又は（３）及び（６）を充足する範囲で成膜条件を決定することで、圧電定数ｄ_３１≧１３０ｐｍ／Ｖの圧電膜を成膜できることを見出している。

以上説明したように、本発明は、ＰＺＴ系の強誘電体膜において、焼結助剤やアクセプタイオンを添加することなく、Ｂサイトに１０〜４０モル％のドナイオンを添加することを実現したものである。本発明の強誘電体膜は、Ｂサイトに１０〜４０モル％の高濃度のドナイオンが添加されたものであるので、強誘電性能（圧電性能）に優れた膜である。本発明の強誘電体膜では、焼結助剤やアクセプタイオンを添加することなく、Ｂサイトにかかる高濃度のドナイオンを添加できるので、焼結助剤やアクセプタイオンによる強誘電性能の低下が抑制され、ドナイオンの添加による強誘電性能の向上が最大限引き出される。

「強誘電体素子（圧電素子）、インクジェット式記録ヘッド」
図３を参照して、本発明に係る実施形態の圧電素子（強誘電体素子）、及びこれを備えたインクジェット式記録ヘッド（液体吐出装置）の構造について説明する。図３はインクジェット式記録ヘッドの要部断面図である。視認しやすくするため、構成要素の縮尺は実際のものとは適宜異ならせてある。

本実施形態の圧電素子（強誘電体素子）２は、基板２０上に、下部電極３０と強誘電体膜（圧電体膜）４０と上部電極５０とが順次積層された素子であり、強誘電体膜４０に対して、下部電極３０と上部電極５０とにより厚み方向に電界が印加されるようになっている。強誘電体膜４０は上記式（Ｐ）で表されるペロブスカイト型酸化物を主成分とする本発明の強誘電体膜である。

下部電極３０は基板２０の略全面に形成されており、この上に図示手前側から奥側に延びるライン状の凸部４１がストライプ状に配列したパターンの強誘電体膜４０が形成され、各凸部４１の上に上部電極５０が形成されている。

強誘電体膜４０のパターンは図示するものに限定されず、適宜設計される。また、強誘電体膜４０は連続膜でも構わない。但し、強誘電体膜４０は、連続膜ではなく、互いに分離した複数の凸部４１からなるパターンで形成することで、個々の凸部４１の伸縮がスムーズに起こるので、より大きな変位量が得られ、好ましい。

基板２０としては特に制限なく、シリコン、ガラス、ステンレス（ＳＵＳ）、イットリウム安定化ジルコニア（ＹＳＺ）、アルミナ、サファイヤ、シリコンカーバイド等の基板が挙げられる。基板２０としては、シリコン基板の表面にＳｉＯ_２酸化膜が形成されたＳＯＩ基板等の積層基板を用いてもよい。

下部電極３０の主成分としては特に制限なく、Ａｕ，Ｐｔ，Ｉｒ，ＩｒＯ_２，ＲｕＯ_２，ＬａＮｉＯ_３，及びＳｒＲｕＯ_３等の金属又は金属酸化物、及びこれらの組合せが挙げられる。
上部電極５０の主成分としては特に制限なく、下部電極３０で例示した材料、Ａｌ，Ｔａ，Ｃｒ，及びＣｕ等の一般的に半導体プロセスで用いられている電極材料、及びこれらの組合せが挙げられる。

下部電極３０と上部電極５０の厚みは特に制限なく、例えば２００ｎｍ程度である。強誘電体膜４０の膜厚は特に制限なく、通常１μｍ以上であり、例えば１〜５μｍである。強誘電体膜４０の膜厚は３μｍ以上が好ましい。

インクジェット式記録ヘッド（液体吐出装置）３は、概略、上記構成の圧電素子２の基板２０の下面に、振動板６０を介して、インクが貯留されるインク室（液体貯留室）７１及びインク室７１から外部にインクが吐出されるインク吐出口（液体吐出口）７２を有するインクノズル（液体貯留吐出部材）７０が取り付けられたものである。インク室７１は、強誘電体膜４０の凸部４１の数及びパターンに対応して、複数設けられている。

インクジェット式記録ヘッド３では、圧電素子２の凸部４１に印加する電界強度を凸部４１ごとに増減させてこれを伸縮させ、これによってインク室７１からのインクの吐出や吐出量の制御が行われる。

基板２０とは独立した部材の振動板６０及びインクノズル７０を取り付ける代わりに、基板２０の一部を振動板６０及びインクノズル７０に加工してもよい。例えば、基板２０がＳＯＩ基板等の積層基板からなる場合には、基板２０を裏面側からエッチングしてインク室７１を形成し、基板自体の加工により振動板６０及びインクノズル７０とを形成することができる。
本実施形態の圧電素子２及びインクジェット式記録ヘッド３は、以上のように構成されている。

「インクジェット式記録装置」
図４及び図５を参照して、上記実施形態のインクジェット式記録ヘッド３を備えたインクジェット式記録装置の構成例について説明する。図４は装置全体図であり、図５は部分上面図である。

図示するインクジェット式記録装置１００は、インクの色ごとに設けられた複数のインクジェット式記録ヘッド（以下、単に「ヘッド」という）３Ｋ，３Ｃ，３Ｍ，３Ｙを有する印字部１０２と、各ヘッド３Ｋ，３Ｃ，３Ｍ，３Ｙに供給するインクを貯蔵しておくインク貯蔵／装填部１１４と、記録紙１１６を供給する給紙部１１８と、記録紙１１６のカールを除去するデカール処理部１２０と、印字部１０２のノズル面（インク吐出面）に対向して配置され、記録紙１１６の平面性を保持しながら記録紙１１６を搬送する吸着ベルト搬送部１２２と、印字部１０２による印字結果を読み取る印字検出部１２４と、印画済みの記録紙（プリント物）を外部に排紙する排紙部１２６とから概略構成されている。

印字部１０２をなすヘッド３Ｋ，３Ｃ，３Ｍ，３Ｙが、各々上記実施形態のインクジェット式記録ヘッド３である。

デカール処理部１２０では、巻き癖方向と逆方向に加熱ドラム１３０により記録紙１１６に熱が与えられて、デカール処理が実施される。

ロール紙を使用する装置では、図４のように、デカール処理部１２０の後段に裁断用のカッター１２８が設けられ、このカッターによってロール紙は所望のサイズにカットされる。カッター１２８は、記録紙１１６の搬送路幅以上の長さを有する固定刃１２８Ａと、該固定刃１２８Ａに沿って移動する丸刃１２８Ｂとから構成されており、印字裏面側に固定刃１２８Ａが設けられ、搬送路を挟んで印字面側に丸刃１２８Ｂが配置される。カット紙を使用する装置では、カッター１２８は不要である。

デカール処理され、カットされた記録紙１１６は、吸着ベルト搬送部１２２へと送られる。吸着ベルト搬送部１２２は、ローラ１３１、１３２間に無端状のベルト１３３が巻き掛けられた構造を有し、少なくとも印字部１０２のノズル面及び印字検出部１２４のセンサ面に対向する部分が水平面（フラット面）となるよう構成されている。

ベルト１３３は、記録紙１１６の幅よりも広い幅寸法を有しており、ベルト面には多数の吸引孔（図示略）が形成されている。ローラ１３１、１３２間に掛け渡されたベルト１３３の内側において印字部１０２のノズル面及び印字検出部１２４のセンサ面に対向する位置には吸着チャンバ１３４が設けられており、この吸着チャンバ１３４をファン１３５で吸引して負圧にすることによってベルト１３３上の記録紙１１６が吸着保持される。

ベルト１３３が巻かれているローラ１３１、１３２の少なくとも一方にモータ（図示略）の動力が伝達されることにより、ベルト１３３は図４上の時計回り方向に駆動され、ベルト１３３上に保持された記録紙１１６は図４の左から右へと搬送される。

縁無しプリント等を印字するとベルト１３３上にもインクが付着するので、ベルト１３３の外側の所定位置（印字領域以外の適当な位置）にベルト清掃部１３６が設けられている。

吸着ベルト搬送部１２２により形成される用紙搬送路上において印字部１０２の上流側に、加熱ファン１４０が設けられている。加熱ファン１４０は、印字前の記録紙１１６に加熱空気を吹き付け、記録紙１１６を加熱する。印字直前に記録紙１１６を加熱しておくことにより、インクが着弾後に乾きやすくなる。

印字部１０２は、最大紙幅に対応する長さを有するライン型ヘッドを紙送り方向と直交方向（主走査方向）に配置した、いわゆるフルライン型のヘッドとなっている（図５を参照）。各印字ヘッド３Ｋ，３Ｃ，３Ｍ，３Ｙは、インクジェット式記録装置１００が対象とする最大サイズの記録紙１１６の少なくとも一辺を超える長さにわたってインク吐出口（ノズル）が複数配列されたライン型ヘッドで構成されている。

記録紙１１６の送り方向に沿って上流側から、黒（Ｋ）、シアン（Ｃ）、マゼンタ（Ｍ）、イエロー（Ｙ）の順に各色インクに対応したヘッド３Ｋ，３Ｃ，３Ｍ，３Ｙが配置されている。記録紙１１６を搬送しつつ各ヘッド３Ｋ，３Ｃ，３Ｍ，３Ｙからそれぞれ色インクを吐出することにより、記録紙１１６上にカラー画像が記録される。

印字検出部１２４は、印字部１０２の打滴結果を撮像するラインセンサ等からなり、ラインセンサによって読み取った打滴画像からノズルの目詰まり等の吐出不良を検出する。

印字検出部１２４の後段には、印字された画像面を乾燥させる加熱ファン等からなる後乾燥部１４２が設けられている。印字後のインクが乾燥するまでは印字面と接触することは避けた方が好ましいので、熱風を吹き付ける方式が好ましい。

後乾燥部１４２の後段には、画像表面の光沢度を制御するために、加熱・加圧部１４４が設けられている。加熱・加圧部１４４では、画像面を加熱しながら、所定の表面凹凸形状を有する加圧ローラ１４５で画像面を加圧し、画像面に凹凸形状を転写する。

こうして得られたプリント物は、排紙部１２６から排出される。本来プリントすべき本画像（目的の画像を印刷したもの）とテスト印字とは分けて排出することが好ましい。このインクジェット式記録装置１００では、本画像のプリント物と、テスト印字のプリント物とを選別してそれぞれの排出部１２６Ａ、１２６Ｂへと送るために排紙経路を切り替える選別手段（図示略）が設けられている。
大きめの用紙に本画像とテスト印字とを同時に並列にプリントする場合には、カッター１４８を設けて、テスト印字の部分を切り離す構成とすればよい。
インクジェット記記録装置１００は、以上のように構成されている。

（設計変更）
本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内において、適宜設計変更可能である。

本発明に係る実施例について説明する。

（実施例１）
成膜基板として、２５ｍｍ角のＳｉ基板上に３０ｎｍ厚のＴｉ密着層と３００ｎｍ厚のＩｒ下部電極とが順次積層された電極付き基板を用意した。
上記基板に対して、ＲＦスパッタリング装置を用い、真空度０．５Ｐａ、Ａｒ／Ｏ_２混合雰囲気（Ｏ_２体積分率２．５％）の条件下で、ターゲット組成を変えて、Ｎｂ添加量の異なる複数種のＮｂドープＰＺＴ強誘電体膜の成膜を実施した。基板／ターゲット間距離は６０ｍｍとした。基板を浮遊状態にして、ターゲットと基板との間ではない基板から離れたところにアースを配して、成膜を行った。アースの位置により装置のプラズマ状態は変化し、従ってプラズマ電位Ｖｓも変化する。

このときのプラズマ電位Ｖｓを測定したところ、Ｖｓ（Ｖ）＝約２３であった。成膜温度Ｔｓは５２５℃とした。強誘電体膜の膜厚は４μｍとした。以降、ＮｂドープＰＺＴは「Ｎｂ−ＰＺＴ」と略記する。
上記強誘電体膜上にＰｔ上部電極をスパッタリング法にて１００ｎｍ厚で形成し、本発明の強誘電体素子を得た。

ターゲット組成を変える以外は上記と同様にして、Ｔａ添加量の異なる複数種のＴａドープＰＺＴ強誘電体膜の成膜を実施し、それぞれについて強誘電体素子を得た。以降、ＴａドープＰＺＴは「Ｔａ−ＰＺＴ」と略記する。

＜ＥＤＸ測定＞
Ｎｂ添加量の異なる複数種のＮｂ−ＰＺＴ強誘電体膜、及びＴａ添加量の異なる複数種のＴａ−ＰＺＴ強誘電体膜について各々、ＥＤＸによる組成分析を実施した。
いずれの膜もＰｂ_１＋δ［（Ｚｒ_０．５２Ｔｉ_０．４８）_１−ｙＭ_ｙ］Ｏ_ｚ（ＭはＮｂ又はＴａ）で表される組成を有していた。Ｎｂ−ＰＺＴ膜ではｙ＝０．１２，０．１５，０．１８，０．２５の膜が得られた。Ｔａ−ＰＺＴ膜ではｙ＝０．０２〜０．２０の膜が得られた。いずれもの膜も１＋δ＝１．０２〜１．１０であり、Ｐｂリッチな組成であった。いずれもの膜も、酸素のＫ線強度が弱いため、２＜ｚ≦３程度であることは分かったが、酸素量ｚの特定はできなかった。

＜ＳＥＭ断面観察＞
Ｎｂ添加量の異なる複数種のＮｂ−ＰＺＴ強誘電体膜、及びＴａ添加量の異なる複数種のＴａ−ＰＺＴ強誘電体膜について各々、ＳＥＭ断面観察を実施したところ、いずれも基板面に対して略垂直方向に成長した多数の柱状結晶（平均柱径約１５０ｎｍ）からなる柱状結晶構造膜であった。

＜ＸＲＤ測定＞
Ｎｂ添加量の異なる複数種のＮｂ−ＰＺＴ強誘電体膜、及びＴａ添加量の異なる複数種のＴａ−ＰＺＴ強誘電体膜について各々、ＸＲＤ測定を実施した。
Ｎｂ添加量１２〜１８モル％のＮｂ−ＰＺＴ膜はいずれも（１００）配向のペロブスカイト構造膜であった。Ｎｂ添加量２５モル％のＮｂ−ＰＺＴ膜は（１００）、（１１０）、（１１１）の３つに回折ピークが見られた。Ｔａ−ＰＺＴ膜はいずれも（１００）配向のペロブスカイト構造膜であった。

＜ＰＥヒステリシス測定＞
Ｎｂ添加量の異なる複数種のＮｂ−ＰＺＴ強誘電体膜、及びＴａ添加量の異なる複数種のＴａ−ＰＺＴ強誘電体膜について各々、分極−電界ヒステリシス測定（ＰＥヒステリシス測定）を行い、最大分極値Ｐｍａｘ（μＣ／ｃｍ^２）を求めた。分極値がほぼ飽和してくるＥ＝１００ｋＶ／ｃｍにおける分極値をＰｍａｘとして求めた。

ドナイオンＭの添加量（Ｂサイト中のモル濃度）と最大分極値Ｐｍａｘとの関係を図６に示す。図６に示すように、スパッタ法により成膜を行うことにより、焼結助剤やアクセプタイオンを添加することなく、ＰＺＴのＢサイトに１０モル％以上のドナイオンを添加できることが示された。特にＮｂ−ＰＺＴでは、１０〜２５モル％の範囲内で高い強誘電性能を示すことが明らかとなった。

Ｎｂ添加量１２モル％と２５モル％のＰＥヒステリシス曲線を図７に示す。図７に示すように、Ｎｂ添加量１２モル％では負電界側の抗電界Ｅｃ１の絶対値と正電界側の抗電界Ｅｃ２との差が大きく、ＰＥヒステリシスの非対称性が大きいのに対して、Ｎｂ添加量２５モル％では負電界側の抗電界Ｅｃ１の絶対値と正電界側の抗電界Ｅｃ２との差が小さくなり、ＰＥヒステリシスは対称に近づくことが明らかとなった。

（実施例２）
ターゲット組成を変える以外は実施例１と同様にして、ＰＺＴのＡサイトにＢｉを添加し、ＢサイトにＮｂを添加する系について実験を行った。Ｎｂ添加量及びＢｉ添加量の異なる２種の強誘電体膜の成膜を実施し、それぞれについて強誘電体素子を得た。

＜ＥＤＸ測定＞
実施例１と同様にＥＤＸ測定を実施したところ、得られた膜は、Ｎｂ添加量が１４モル％でありＢｉ添加量が６％である強誘電体膜と、Ｎｂ添加量が１６モル％でありＢｉ添加量が９％である強誘電体膜であった。

＜ＰＥヒステリシス測定＞
実施例１と同様にＰＥヒステリシス測定を実施した。ＰＥヒステリシス曲線を図８に示す。図８には、実施例１のＮｂ添加量１２モル％のデータも合わせて図示してある。
図８に示すように、Ｎｂ添加量１２モル％Ｂｉ添加量０モル％では負電界側の抗電界Ｅｃ１の絶対値と正電界側の抗電界Ｅｃ２との差が大きく、ＰＥヒステリシスの非対称性が大きいのに対して、Ｎｂに合わせてＢｉを添加することにより、負電界側の抗電界Ｅｃ１の絶対値と正電界側の抗電界Ｅｃ２との差が小さくなり、ＰＥヒステリシスは対称に近づくことが明らかとなった。

（実施例３）
特定の成膜条件を変える以外は実施例１と同様にして、真性ＰＺＴ膜及びＮｂ−ＰＺＴ膜の成膜を実施し、それぞれについて強誘電体素子を得た。真性ＰＺＴ強誘電体膜の成膜ではＰｂ_１．３Ｚｒ_０．５２Ｔｉ_０．４８Ｏ_３ターゲットを用い、Ｎｂ−ＰＺＴ膜の成膜ではＰｂ_１．３Ｚｒ_０．４３Ｔｉ_０．４４Ｎｂ_０．１３Ｏ_３ターゲットを用いて、成膜を行った。

基板／ターゲット間距離は６０ｍｍとした。基板を浮遊状態にして、ターゲットと基板との間ではない基板から離れたところにアースを配し、成膜温度Ｔｓ＝５２５℃において、アースの位置を変化させてＶｓ（Ｖ）＝約１０〜５０の範囲内でプラズマ電位Ｖｓを調整し、成膜を行った。プラズマ電位Ｖｓ＝２３ではＮｂ−ＰＺＴ膜を成膜し、それ以外のプラズマ電位ではＰＺＴ膜を成膜した。得られた膜のＸ線回折（ＸＲＤ）測定を実施した。その結果、Ｔｓ＝５２５℃の条件では、プラズマ電位Ｖｓ（Ｖ）＝１０〜３８の範囲内において、結晶配向性を有するペロブスカイト結晶が得られた。得られた主な膜のＸＲＤパターンを図９〜図１２に示す。

プラズマ電位Ｖｓ＝１０では、結晶配向性を有するペロブスカイト結晶が得られるが、同一条件で調製しても、配向性が乱れ、かつパイロクロア相が見られるものもあったため、「▲」と判定した。なお、図９では配向性が乱れ、パイロクロア相があるサンプルのＸＲＤを示した。

プラズマ電位Ｖｓ（Ｖ）＝３８から配向性が乱れ始めたので、プラズマ電位Ｖｓ（Ｖ）＝３８を「▲」と判定し（図１１）、パイロクロア相がメインとなっているＶｓ（Ｖ）＝５０は「×」と判定した（図１２）。プラズマ電位Ｖｓ（Ｖ）＝２３において、良好な結晶配向性を有するペロブスカイト結晶が安定的に得られたので、「●」と判定した（図１０）。なお、ピーク強度は膜厚に依存して変化するので、それぞれ膜厚の異なるサンプルを使用した図１０〜図１２においては様々な値を示している。しかしながら、配向性を示すピーク位置や相対的な強度比については膜厚に依存しないため、結晶性の評価には問題はない。図１０においては極めて良好な配向性を有していることから、電極のピークが相対的に小さくなり、ほとんど観察することができない。

（実施例４）
次に、プラズマ電位Ｖｓ（Ｖ）＝約２３とし、このプラズマ条件下で、４５０〜６００℃の範囲内で成膜温度Ｔｓを変化させて成膜を行い、実施例１と同様に評価を行った。成膜温度Ｔｓ＝５２５℃ではＮｂ−ＰＺＴ膜を成膜し、それ以外の成膜温度ＴｓではＰＺＴ膜を成膜した。得られた膜のＸ線回折（ＸＲＤ）測定を実施した。得られた主な膜のＸＲＤパターンを図１３に示す。

図１３に示すように、Ｖｓ（Ｖ）＝約２３の条件では、成膜温度Ｔｓ＝４７５〜５７５℃の範囲内において、結晶配向性を有するペロブスカイト結晶が得られた。成膜温度Ｔｓ＝４７５℃は、同一条件で調製した他のサンプルではパイロクロア相が見られたため、「▲」と判定した。成膜温度Ｔｓ＝５７５℃から配向性が崩れ始めたので、成膜温度Ｔｓ＝５７５℃を「▲」と判定した。

得られた各圧電膜について、ＸＲＦによる組成分析を実施した。結果を図１４に示す。図１４中の「Ｐｂ／Ｂサイト元素」は、Ｐｂのモル量とＢサイト元素の合計モル量（Ｚｒ＋Ｔｉ、又はＺｒ＋Ｔｉ＋Ｎｂ）との比を示している。

図１４に示すように、Ｖｓ（Ｖ）＝約２３の条件では、成膜温度Ｔｓ＝３５０〜５５０℃の範囲において、１．０≦Ｐｂ／Ｂサイト元素≦１．３のＰｂ抜けのないＰＺＴ膜又はＮｂ−ＰＺＴ膜を成膜することができた。ただし、成膜温度Ｔｓが４００℃未満では成膜温度不足のためペロブスカイト結晶が成長しなかった。また、成膜温度Ｔｓが６００℃超では、Ｐｂ抜けのためペロブスカイト結晶が成長しなかった。

例えば、Ｖｓ（Ｖ）＝約２３、成膜温度Ｔｓ＝５２５℃の条件で成膜したＮｂ−ＰＺＴ膜の組成は、Ｐｂ_１．１２Ｚｒ_０．４３Ｔｉ_０．４４Ｎｂ_０．１３Ｏ_３であった。

上記Ｐｂ_１．１２Ｚｒ_０．４３Ｔｉ_０．４４Ｎｂ_０．１３Ｏ_３のサンプルについて、圧電膜上にＰｔ上部電極をスパッタリング法にて１００ｎｍ厚で形成し、圧電膜の圧電定数ｄ_３１を片持ち梁法により測定した。圧電定数ｄ_３１は２５０ｐｍ／Ｖと高く、良好であった。

（実施例３及び４の結果のまとめ）
図１５に、実施例３及び４のすべてのサンプル及び、その他の任意の成膜温度Ｔｓ及びＶｓにて成膜したサンプルについて、成膜温度Ｔｓを横軸にし、Ｖｓを縦軸にして、ＸＲＤ測定結果をプロットした。図１５には、ペロブスカイト成長が可能な範囲を直線で囲んで示してある。

図１５には、ＰＺＴ膜又はＮｂ−ＰＺＴ膜においては、下記式（１）及び（２）、又は（３）及び（４）を充足する範囲で成膜条件を決定することで、パイロクロア相の少ないペロブスカイト結晶を安定的に成長させることができ、しかもＰｂ抜けを安定的に抑制することができ、結晶構造及び膜組成が良好な良質な圧電膜を安定的に成膜できることが示されている。図１５中のデータは真性ＰＺＴ膜及びＮｂ−ＰＺＴ膜のデータが混在しているが、真性ＰＺＴ膜もＮｂ−ＰＺＴ膜も好適な成膜条件は同様である。
４００≦Ｔｓ（℃）≦４７５・・・（１）、
２０≦Ｖｓ（Ｖ）≦５０・・・・・・（２）、
４７５≦Ｔｓ（℃）≦６００・・・（３）、
Ｖｓ（Ｖ）≦３５・・・・・・（４）

本発明の強誘電体膜は、インクジェット式記録ヘッド，磁気記録再生ヘッド，ＭＥＭＳ（Micro Electro-Mechanical Systems）デバイス，マイクロポンプ，超音波探触子等に搭載される圧電アクチュエータ、及び強誘電体メモリ等の強誘電体素子に好ましく利用できる。

スパッタリング装置の概略断面図 成膜中の様子を模式的に示す図 プラズマ電位Ｖｓ及びフローティング電位Ｖｆの測定方法を示す説明図 本発明に係る実施形態の圧電素子（強誘電体素子）及びインクジェット式記録ヘッド（液体吐出装置）の構造を示す断面図 図３のインクジェット式記録ヘッドを備えたインクジェット式記録装置の構成例を示す図 図４のインクジェット式記録装置の部分上面図 実施例１のＢサイトのドナイオンＭの添加量と最大分極値Ｐｍａｘとの関係を示す図 実施例１のＮｂ添加量１２モル％の強誘電体膜及び実施例１のＮｂ添加量２５モル％の強誘電体膜のＰＥヒステリシス曲線 実施例１のＮｂ添加量１２モル％の強誘電体膜、実施例２のＮｂ添加量１４モル％Ｂｉ添加量６％の強誘電体膜、及び実施例２のＮｂ添加量１６モル％Ｂｉ添加量９％の強誘電体膜のＰＥヒステリシス曲線 実施例３で得られた主な強誘電体膜のＸＲＤパターン 実施例３で得られた主な強誘電体膜のＸＲＤパターン 実施例３で得られた主な強誘電体膜のＸＲＤパターン 実施例３で得られた主な強誘電体膜のＸＲＤパターン 実施例４で得られた主な強誘電体膜のＸＲＤパターン 実施例４で得られた強誘電体膜の組成分析結果を示す図 実施例３及び４のすべてのサンプル及び任意の条件で成膜したサンプルについて、成膜温度Ｔｓを横軸にし、Ｖｓを縦軸にして、ＸＲＤ測定結果をプロットした図 非特許文献１のＦｉｇ．１４

符号の説明

２ 圧電素子（強誘電体素子）
３、３Ｋ，３Ｃ，３Ｍ，３Ｙ インクジェット式記録ヘッド（液体吐出装置）
２０ 基板
３０、５０ 電極
４０ 強誘電体膜（圧電体膜）
７０ インクノズル（液体貯留吐出部材）
７１ インク室（液体貯留室）
７２ インク吐出口（液体吐出口）
１００ インクジェット式記録装置

Claims (16)

1. 多数の柱状結晶からなる柱状結晶膜構造を有し、下記式（Ｐ）で表されるペロブスカイト型酸化物を主成分とすることを特徴とする強誘電体膜。
   Ａ_１＋δ［（Ｚｒ_ｘＴｉ_１−ｘ）_１−ｙＭ_ｙ］Ｏ_ｚ・・・（Ｐ）
   （式中、ＡはＡサイト元素であり、Ｐｂを主成分とする少なくとも１種の元素である。
   Ｚｒ，Ｔｉ，及びＭはＢサイト元素である。ＭはＶ，Ｎｂ，Ｔａ，及びＳｂからなる群より選ばれた少なくとも１種の元素である。
   ０＜ｘ≦０．７、０．１≦ｙ≦０．４。
   δ＝０及びｚ＝３が標準であるが、これらの値はペロブスカイト構造を取り得る範囲内で基準値からずれてもよい。）
2. Ｓｉを実質的に含まないことを特徴とする請求項１に記載の強誘電体膜。
3. 式（Ｐ）中のδが０＜δ≦０．２の範囲内にあることを特徴とする請求項１又は２に記載の強誘電体膜。
4. 式（Ｐ）中のｙが０．２≦ｙ≦０．４の範囲内にあることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の強誘電体膜。
5. 式（Ｐ）中のＡがＢｉを含むことを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の強誘電体膜。
6. ３．０μｍ以上の膜厚を有することを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の強誘電体膜。
7. 非熱平衡プロセスにより成膜されたものであることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の強誘電体膜。
8. スパッタ法により成膜されたものであることを特徴とする請求項７に記載の強誘電体膜。
9. 成膜温度Ｔｓ（℃）と、
   成膜時のプラズマ中のプラズマ電位Ｖｓ（Ｖ）とが、下記式（１）及び（２）を充足する成膜条件で成膜されたものであることを特徴とする請求項８に記載の強誘電体膜。
   ４００≦Ｔｓ（℃）≦４７５・・・・（１）、
   ２０≦Ｖｓ（Ｖ）≦５０・・・・・・（２）
10. 成膜温度Ｔｓ（℃）と、
    成膜時のプラズマ中のプラズマ電位Ｖｓ（Ｖ）とが、下記式（３）及び（４）を充足する成膜条件で成膜されたものであることを特徴とする請求項８に記載の強誘電体膜。
    ４７５≦Ｔｓ（℃）≦６００・・・（３）、
    Ｖｓ（Ｖ）≦４０・・・・・・・・（４）
11. 請求項１〜６のいずれかに記載の強誘電体膜の製造方法において、
    非熱平衡プロセスにより成膜を行うことを特徴とする強誘電体膜の製造方法。
12. スパッタ法により成膜を行うことを特徴とする請求項１１に記載の強誘電体膜の製造方法。
13. 成膜温度Ｔｓ（℃）と、
    成膜時のプラズマ中のプラズマ電位Ｖｓ（Ｖ）とが、下記式（１）及び（２）を充足する成膜条件で成膜されたものであることを特徴とする請求項１２に記載の強誘電体膜の製造方法。
    ４００≦Ｔｓ（℃）≦４７５・・・・（１）、
    ２０≦Ｖｓ（Ｖ）≦５０・・・・・・（２）
14. 成膜温度Ｔｓ（℃）と、
    成膜時のプラズマ中のプラズマ電位Ｖｓ（Ｖ）とが、下記式（３）及び（４）を充足する成膜条件で成膜されたものであることを特徴とする請求項１２に記載の強誘電体膜の製造方法。
    ４７５≦Ｔｓ（℃）≦６００・・・（３）、
    Ｖｓ（Ｖ）≦４０・・・・・・・・（４）
15. 請求項１〜１０に記載の強誘電体膜と、該強誘電体膜に対して電界を印加する電極とを備えたことを特徴とする強誘電体素子。
16. 請求項１５に記載の強誘電体素子からなる圧電素子と、
    液体が貯留される液体貯留室及び該液体貯留室から外部に前記液体が吐出される液体吐出口を有する液体貯留吐出部材とを備えたことを特徴とする液体吐出装置。

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