JP2006249570A - 耐粗粒化特性に優れた高温浸炭用鋼及びその製法並びに高温浸炭用素形品およびその浸炭焼入れ方法 - Google Patents
耐粗粒化特性に優れた高温浸炭用鋼及びその製法並びに高温浸炭用素形品およびその浸炭焼入れ方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2006249570A JP2006249570A JP2005072097A JP2005072097A JP2006249570A JP 2006249570 A JP2006249570 A JP 2006249570A JP 2005072097 A JP2005072097 A JP 2005072097A JP 2005072097 A JP2005072097 A JP 2005072097A JP 2006249570 A JP2006249570 A JP 2006249570A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- carburizing
- steel
- temperature
- quenching
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
【解決手段】 、質量%で、C:0.1〜0.35%、Mn:0.6%以下で、かつ、Mnの含有量[Mn]が下記(1)式を満足し、Al:0.02〜0.05%、N:0.01〜0.02%を含有し、さらにSi、Cr、Ni、Mo、Bのうちから選択した1種または2種以上を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなる高温浸炭用鋼で、焼入れ端から1/2インチの距離における焼入れ硬さがHRCで20〜45である。
[Mn]<2.0−31/8×[C]−3/16×[Cr]−11/16×[Ni]−[Mo]・・・(1)
【選択図】 なし
Description
[Mn]<2.0−31/8×[C]−3/16×[Cr]−11/16×[Ni]−[Mo]・・・(1)
Cは、機械構造用部品として浸炭処理後の芯部強度を確保するために必要な元素である。Cの含有量が0.1%未満ではその効果が十分に得られず、反対に0.35%を超えると芯部の靭性を低下させる。そのため含有量をC:0.1〜0.35%とした。
Mnは、鋼の脱酸に有効な元素であると共に、焼入性や強度を向上させるのに有効な元素であるが、Mnの含有量が0.6%を超えるとフェライトの析出温度であるAr3点の低下に伴い、浸炭直前のフェライト粒度が小さくなるため、浸炭時のオーステナイト結晶粒は粗大化しやすくなる。Mnは特に他の成分に比べて、その効果が大きい成分である。そのため含有量をMn:0.6%以下とした。
先ず、請求項1の手段の高温用浸炭用鋼では、Alは浸炭加熱の際に鋼中のNと結びついてAlNを形成し、オーステナイト結晶粒の粗大化抑制に有効な元素である。0.02%未満では、その効果は不十分である。一方0.05%を超えるとAlN析出物が粗大になり、結晶粒の粗大化抑制への寄与が小さくなる。そのため請求項1の手段ではAlの含有量を0.02%〜0.05%とした。
一方、請求項2、3、4の各手段の高温用浸炭用鋼では、NbやTiを添加する場合には、Nb(CN)やTiCが形成するため、これらの析出物がオーステナイト結晶粒の粗大化抑制に有効なため、この点では限定は無いが、Alは脱酸のために必要な元素である。Alの含有量が0.005%未満では脱酸の効果が十分得られず、0.05%を超えるとその効果は飽和し、アルミナ系酸化物の増加により疲労強度が低下する。そのため請求項2、3、4の各手段ではAlの含有量を0.005%〜0.05%とした。
Tiは、本発明において重要な元素である。鋼中に微細に分散した析出物が冷却時の変態においてフェライトの生成核となり、より多くのフェライトを生成させて結晶粒を微細化し、かつ、フェライトの生成によりベイナイト組織の発生を抑えて硬さを低下させる。さらに、浸炭時には微細に分散した析出物の働きによりオーステナイト結晶粒の粗大化を防止する。請求項2の手段で、Tiの含有量が0.10%未満の場合には所望の効果が得られず、0.30%を超えると析出物が過剰となり、加工性や強度の低下を招く。そのため請求項2の手段ではTiの含有量は0.10〜0.30%とした。
Nbは、浸炭加熱の際に、鋼中のC、Nと結びついてNb(CN)を形成し、オーステナイト結晶粒の粗大化抑制に有効な元素である。Nbの含有量が0.01%未満では、その効果は不十分である。一方、0.30%を超えると、硬さの上昇を招き加工性が劣化すると共に、Nb(CN)析出物が粗大になり、結晶粒の粗大化抑制への寄与が小さくなる。そのため請求項3の手段ではNbの含有量を0.01〜0.30%とした。
Nb:請求項4の手段では0.02〜0.25%
請求項1または3の手段の鋼のように、AlまたはNbの添加により形成されるAlNやNb(CN)の析出により浸炭時のオーステナイト結晶粒の粗大化抑制を目的とする場合には、Nの含有量が0.01%未満では、その効果は不十分である。一方、0.02%を超えると、析出物が粗大になり、高温浸炭時の結晶粒粗大化抑制効果を劣化させる。そのため、請求項1または3の手段では、Nの含有量は0.01%〜0.02%とした。一方、請求項2または4の手段の鋼のようにTiを添加する場合には、Nは0.010%を超えて含有するとTiNが増加し、被削性が低減される。そこで、このN含有量を0.010%以下とした。
Si、Cr、Ni、Mo、Bについては、要求される用途に応じて、そのうち1種または2種以上を選択して使用する元素であり、焼入れ端からの距離が1/2インチにおける焼入れ硬さがHRCで24〜45である必要がある。
ただし、機械特性を考慮した場合には、Si:0.05〜0.5%、Cr:0.5〜3.0%、Ni:0.1〜1.0%、Mo:0.01〜0.35%、B:0.0005〜0.005%から選択のいずれか1種または2種以上とすることが望ましい。
Mn以外の(1)式に示す成分について、それらの添加量を増やしていくと、Mnほどではないが、フェライトの析出温度であるAr3点の低下に伴い、浸炭直前のフェライト粒度が小さくなる。このため、浸炭時のオーステナイト結晶粒は粗大化しやすくなる。そこで安定的に結晶粒粗大化を抑制するためには(1)式を満足する必要がある。ただし、[C]量と[Mn]量は、上記の効果が一番大きいので添加量自体も限定した。
この高温浸炭用鋼は、焼入れ端からの距離が1/2インチにおける焼入れ硬さがHRCで20未満であれば、機械構造用部品として必要な浸炭処理後の硬化層深さが得られない。逆にHRCで45以上であれば、(1)式を満足することが難しくなり、かつオーステナイト結晶粒が粗大化し易くなる。そのため、この高温浸炭用鋼は、焼入れ端からの距離が1/2インチにおける焼入れ硬さがHRCで20〜45とした。
850〜950℃における焼きならし後のフェライト結晶粒が11番を超えて過度に微細である鋼材を使用して製品加工して浸炭すると、その浸炭のために950℃以上に加熱するときに粗大粒が発生し易くなるからである。そこで焼きならし後のフェライト結晶粒度番号を11番以下とした。
加熱温度が1100℃を超え、かつ、1200℃未満の場合は、浸炭時の粗大粒の発生を抑制するために必要なAlN、Nb(CN)、TiCを十分にマトリックス中に固溶させることができず、かつ、浸炭時のAlN、Nb(CN)、TiCの平均径自体も大きくなり過ぎるため、浸炭時のオーステナイト結晶粒の粗大粒の発生を抑制する効果が期待できなくなるからである。加熱することなく冷間鍛造もしくは冷間転造などの冷間加工した素形品については、次の請求項7の手段のとおり、1200℃以上の温度域加熱されることにより浸炭時の粗大粒の発生を抑制するために必要なAlN、Nb(CN)、TiCを十分にマトリックス中に固溶させることができており、かつ冷間加工前後の再加熱が請求項6の手段のとおり、1100℃以下であれば、浸炭時のAlN、Nb(CN)、TiCの平均径自体も大きくなり過ぎないため、浸炭時のオーステナイト結晶粒の粗大粒の発生を抑制する効果が期待できることによる。
浸炭時に結晶粒の粗大化防止に有効なAlN、Nb(CN)、TiCを多量に鋼組織中に分散させるため、粗大なAlN、Nb(CN)、TiCを一旦マトリックス中に固溶させるためである。加熱温度が1200℃未満の場合は、AlN、Nb(CN)、TiCを十分にマトリックス中に固溶させることができない。そのため粗大なAlN、Nb(CN)、TiCが鋼中に存在することとなり、浸炭時に粗大粒の発生が抑制できない。そこで鋼塊またはブルームから鋼片への圧延工程、それに続く棒鋼線材への圧延工程および製品への鍛造工程を含めた一連の加工工程の熱履歴において、一度は1200℃以上の温度域に加熱することとした。
Claims (8)
- 質量%で、C:0.1〜0.35%、Mn:0.6%以下で、かつ、Mnの含有量[Mn]は下記(1)式を満足し、Al:0.02〜0.05%、N:0.01〜0.02%を含有し、さらにSi、Cr、Ni、Mo、Bのうち1種または2種以上を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなり、かつ、焼入れ端から1/2インチの距離における焼入れ硬さが20〜45HRCで、950℃以上の浸炭焼入れ工程において粗大粒の発生を安定的に抑制できることを特徴とする高温浸炭用鋼。
[Mn]<2.0−31/8×[C]−3/16×[Cr]−11/16×[Ni]−[Mo]・・・(1) - 質量%で、C:0.1〜0.35%、Mn:0.6%以下で、かつ、Mnの含有量[Mn]は下記(1)式を満足し、Al:0.005〜0.05%、Ti:0.10〜0.30%、N:0.010%以下を含有し、さらにSi、Cr、Ni、Mo、Bのうち1種または2種以上を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなり、かつ、焼入れ端から1/2インチの距離における焼入れ硬さが20〜45HRCで、950℃以上の浸炭焼入れ工程において粗大粒の発生を安定的に抑制できることを特徴とする高温浸炭用鋼。
[Mn]<2.0−31/8×[C]−3/16×[Cr]−11/16×[Ni]−[Mo]・・・(1) - 質量%で、C:0.1〜0.35%、Mn:0.6%以下で、かつ、Mnの含有量[Mn]は下記(1)式を満足し、Al:0.005〜0.05%、Nb:0.01〜0.30%、N:0.010〜0.020%を含有し、さらにSi、Cr、Ni、Mo、Bのうち1種または2種以上を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなり、かつ、焼入れ端から1/2インチの距離における焼入れ硬さが20〜45HRCで、950℃以上の浸炭焼入れ工程において粗大粒の発生を安定的に抑制できることを特徴とする高温浸炭用鋼。
[Mn]<2.0−31/8×[C]−3/16×[Cr]−11/16×[Ni]−[Mo]・・・(1) - 質量%で、C:0.1〜0.35%、Mn:0.6%以下で、かつ、Mnの含有量[Mn]は下記(1)式を満足し、Al:0.005〜0.05%、N:0.010%以下を含有し、さらにTi:0.05〜0.28%およびNb:0.02〜0.25%を(Ti+Nb):0.10〜0.30%を満足する範囲で含有し、さらにSi、Cr、Ni、Mo、Bのうち1種または2種以上を含有し、残部Feおよび不可避不純物からなり、かつ、焼入れ端から1/2インチの距離における焼入れ硬さが20〜45HRCで、950℃以上の浸炭焼入れ工程において粗大粒の発生を安定的に抑制できることを特徴とする高温浸炭用鋼。
[Mn]<2.0−31/8×[C]−3/16×[Cr]−11/16×[Ni]−[Mo]・・・(1) - 請求項1、2、3、4のいずれか1項に記載の高温浸炭用鋼において、焼ならし後のフェライト結晶粒度番号が11番以下であることを特徴とする高温浸炭用鋼。
- 請求項1、2、3、4、5のいずれか1項に記載の高温浸炭用鋼を用い、1100℃以下に加熱または1200℃以上に加熱後、もしくは加熱無しに、鍛造または圧延加工をして素形品とし、950℃以上の浸炭焼入れ工程において粗大粒の発生を安定的に抑制可能としたことを特徴とする高温浸炭用素形品。
- 請求項1、2、3、4、5のいずれか1項に記載の高温浸炭用鋼の製造において、鋼塊またはブルームから鋼片への圧延工程、その後の棒鋼線材への圧延工程および製品への鍛造工程を含めた一連の加工工程の熱履歴において、一度は1200℃以上の温度域に加熱することを特徴とする高温浸炭用鋼の製造方法。
- 請求項6に記載の高温浸炭用素形品を950℃以上の温度で浸炭焼入れし、粗大粒の発生を抑制したことを特徴とする素形品の浸炭焼入れ方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005072097A JP5121123B2 (ja) | 2005-03-14 | 2005-03-14 | 耐粗粒化特性に優れた高温浸炭用鋼及びその製法並びに高温浸炭用素形品およびその浸炭焼入れ方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005072097A JP5121123B2 (ja) | 2005-03-14 | 2005-03-14 | 耐粗粒化特性に優れた高温浸炭用鋼及びその製法並びに高温浸炭用素形品およびその浸炭焼入れ方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2006249570A true JP2006249570A (ja) | 2006-09-21 |
JP5121123B2 JP5121123B2 (ja) | 2013-01-16 |
Family
ID=37090362
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2005072097A Active JP5121123B2 (ja) | 2005-03-14 | 2005-03-14 | 耐粗粒化特性に優れた高温浸炭用鋼及びその製法並びに高温浸炭用素形品およびその浸炭焼入れ方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5121123B2 (ja) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008106308A (ja) * | 2006-10-25 | 2008-05-08 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 疲労強度に優れた鋼部品の製造方法および鋼部品 |
JP2010043331A (ja) * | 2008-08-14 | 2010-02-25 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高強度浸炭部品用継目無し鋼管の製造方法 |
JP2010168628A (ja) * | 2009-01-23 | 2010-08-05 | Jfe Steel Corp | 冷間鍛造性に優れた浸炭用鋼の製造方法 |
JP2010242209A (ja) * | 2009-03-17 | 2010-10-28 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 耐結晶粒粗大化特性に優れた機械構造用鋼及びその製造方法 |
JP2012132077A (ja) * | 2010-12-22 | 2012-07-12 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 耐ピッチング強度、耐曲げ疲労強度、耐ねじり疲労強度に優れた鋼 |
JP2013040376A (ja) * | 2011-08-15 | 2013-02-28 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 耐結晶粒粗大化特性および加工性ならびに靱性に優れた浸炭部品用の機械構造用鋼 |
JP2013227607A (ja) * | 2012-04-25 | 2013-11-07 | Honda Motor Co Ltd | ベルト式cvtのプーリー用鋼及びベルト式cvtプーリー |
JP2015074803A (ja) * | 2013-10-08 | 2015-04-20 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 結晶粒度特性および衝撃特性に優れた機械構造用鋼からなる鋼部品の製造方法 |
CN110042324A (zh) * | 2019-05-28 | 2019-07-23 | 马鞍山市盛磊耐磨合金制造有限公司 | 一种集装箱角件生产工艺 |
CN115261715A (zh) * | 2021-04-29 | 2022-11-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高温渗碳齿轴用钢及其制造方法 |
Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0483848A (ja) * | 1990-07-27 | 1992-03-17 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 高疲労強度を有する浸炭歯車用鋼 |
JPH0953149A (ja) * | 1995-08-11 | 1997-02-25 | Kobe Steel Ltd | 高強度高靭性肌焼き用鋼 |
JPH09287644A (ja) * | 1996-04-23 | 1997-11-04 | Toa Steel Co Ltd | 高強度、低熱処理変形歯車およびその製造方法 |
JPH1171613A (ja) * | 1997-07-10 | 1999-03-16 | Ascometal | 浸炭または浸炭窒化鋼部品の製造方法と、この部品を製造するための鋼 |
JP2003027135A (ja) * | 2001-07-10 | 2003-01-29 | Aichi Steel Works Ltd | 高温浸炭用鋼の製造方法及びその方法により製造された高温浸炭用鋼 |
JP2003201513A (ja) * | 2002-01-10 | 2003-07-18 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高強度肌焼鋼 |
JP2003321711A (ja) * | 2002-04-30 | 2003-11-14 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 結晶粒度特性に優れた浸炭用鋼を素材としたギアの製造方法 |
JP2004332011A (ja) * | 2003-04-30 | 2004-11-25 | Sanyo Special Steel Co Ltd | オーステナイト結晶粒度特性に優れた機械構造用肌焼鋼 |
JP2005036269A (ja) * | 2003-07-18 | 2005-02-10 | Daido Steel Co Ltd | 短時間で浸炭可能な肌焼鋼および浸炭部品 |
-
2005
- 2005-03-14 JP JP2005072097A patent/JP5121123B2/ja active Active
Patent Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0483848A (ja) * | 1990-07-27 | 1992-03-17 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 高疲労強度を有する浸炭歯車用鋼 |
JPH0953149A (ja) * | 1995-08-11 | 1997-02-25 | Kobe Steel Ltd | 高強度高靭性肌焼き用鋼 |
JPH09287644A (ja) * | 1996-04-23 | 1997-11-04 | Toa Steel Co Ltd | 高強度、低熱処理変形歯車およびその製造方法 |
JPH1171613A (ja) * | 1997-07-10 | 1999-03-16 | Ascometal | 浸炭または浸炭窒化鋼部品の製造方法と、この部品を製造するための鋼 |
JP2003027135A (ja) * | 2001-07-10 | 2003-01-29 | Aichi Steel Works Ltd | 高温浸炭用鋼の製造方法及びその方法により製造された高温浸炭用鋼 |
JP2003201513A (ja) * | 2002-01-10 | 2003-07-18 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高強度肌焼鋼 |
JP2003321711A (ja) * | 2002-04-30 | 2003-11-14 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 結晶粒度特性に優れた浸炭用鋼を素材としたギアの製造方法 |
JP2004332011A (ja) * | 2003-04-30 | 2004-11-25 | Sanyo Special Steel Co Ltd | オーステナイト結晶粒度特性に優れた機械構造用肌焼鋼 |
JP2005036269A (ja) * | 2003-07-18 | 2005-02-10 | Daido Steel Co Ltd | 短時間で浸炭可能な肌焼鋼および浸炭部品 |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008106308A (ja) * | 2006-10-25 | 2008-05-08 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 疲労強度に優れた鋼部品の製造方法および鋼部品 |
JP2010043331A (ja) * | 2008-08-14 | 2010-02-25 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高強度浸炭部品用継目無し鋼管の製造方法 |
JP2010168628A (ja) * | 2009-01-23 | 2010-08-05 | Jfe Steel Corp | 冷間鍛造性に優れた浸炭用鋼の製造方法 |
JP2010242209A (ja) * | 2009-03-17 | 2010-10-28 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 耐結晶粒粗大化特性に優れた機械構造用鋼及びその製造方法 |
JP2012132077A (ja) * | 2010-12-22 | 2012-07-12 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 耐ピッチング強度、耐曲げ疲労強度、耐ねじり疲労強度に優れた鋼 |
JP2013040376A (ja) * | 2011-08-15 | 2013-02-28 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 耐結晶粒粗大化特性および加工性ならびに靱性に優れた浸炭部品用の機械構造用鋼 |
JP2013227607A (ja) * | 2012-04-25 | 2013-11-07 | Honda Motor Co Ltd | ベルト式cvtのプーリー用鋼及びベルト式cvtプーリー |
JP2015074803A (ja) * | 2013-10-08 | 2015-04-20 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 結晶粒度特性および衝撃特性に優れた機械構造用鋼からなる鋼部品の製造方法 |
CN110042324A (zh) * | 2019-05-28 | 2019-07-23 | 马鞍山市盛磊耐磨合金制造有限公司 | 一种集装箱角件生产工艺 |
CN115261715A (zh) * | 2021-04-29 | 2022-11-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高温渗碳齿轴用钢及其制造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP5121123B2 (ja) | 2013-01-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5121123B2 (ja) | 耐粗粒化特性に優れた高温浸炭用鋼及びその製法並びに高温浸炭用素形品およびその浸炭焼入れ方法 | |
JP6479527B2 (ja) | 酸洗性、および焼入れ焼戻し後の耐遅れ破壊性に優れたボルト用線材、並びにボルト | |
WO2015004906A1 (ja) | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP2012125838A (ja) | 肌焼鋼用の熱間鍛造品の製造方法 | |
JP6401143B2 (ja) | 浸炭用鍛造材の製造方法 | |
JP5649886B2 (ja) | 肌焼鋼およびその製造方法 | |
WO2020158357A1 (ja) | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
CA3180469A1 (en) | 780 mpa-class cold-rolled and annealed dual-phase steel and manufacturing method therefor | |
JP4073860B2 (ja) | 高温浸炭後の耐粗粒化特性に優れた浸炭鋼の製造方法 | |
JP2015183265A (ja) | 冷間加工性または被削性に優れた鋼材の製造方法 | |
JP2004204263A (ja) | 冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材とその製造方法 | |
JP2004183064A (ja) | 冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材およびその製造方法 | |
JP5206911B1 (ja) | 熱間鍛造用非調質鋼および熱間鍛造非調質品、ならびにその製造方法 | |
JP6192519B2 (ja) | 粗大粒の発生を安定的に制御できる機械構造用鋼材の製造方法およびその方法からなる機械構造用鋼材 | |
JP6056647B2 (ja) | 軸受鋼の製造方法およびその製造方法で得られる軸受鋼 | |
JP2018165408A (ja) | 冷間加工性または被削性に優れた鋼材の製造方法 | |
JP4681160B2 (ja) | 高温浸炭用鋼の製造方法及びその方法により製造された高温浸炭用鋼 | |
JP4617783B2 (ja) | 高温浸炭用熱間鍛造部品の製造方法 | |
JP2009256769A (ja) | 浸炭用鋼材の製造方法 | |
JP6752624B2 (ja) | 浸炭用鋼の製造方法 | |
JP2005163168A (ja) | 熱間鍛造後の焼きならしの省略可能な高温浸炭鋼の製造方法 | |
JP4121416B2 (ja) | 機械構造用非調質型熱間鍛造部品およびその製造方法 | |
JP7010320B2 (ja) | 真空浸炭用粗形材及びその製造方法 | |
KR101655181B1 (ko) | 고강도 강 및 기어 제조 방법 | |
JP7287448B1 (ja) | 浸炭用温間鍛造部品及びその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080106 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20090611 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20110621 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110819 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20120522 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20120821 |
|
A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20120831 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20121023 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20121023 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20151102 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Ref document number: 5121123 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |