JP2005194973A

JP2005194973A - 片頭式斜板式圧縮機

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Publication number: JP2005194973A
Application number: JP2004004008A
Authority: JP
Inventors: Isamu Fukai; 勇深井
Original assignee: Sanden Corp
Current assignee: Sanden Corp
Priority date: 2004-01-09
Filing date: 2004-01-09
Publication date: 2005-07-21

Abstract

【課題】摩耗低減および摩擦低減の機能を損うことなく、コーティング消費量を削減しコスト低減可能な、片頭ピストンのシリンダボア摺接円筒部分への樹脂皮膜のコーティングが施されたピストンを備えた斜板式圧縮機を提供すること。
【解決手段】片頭式斜板式圧縮機においた、シリンダボア３１内を摺接する前ピストン１０１の円筒部１２は、冷媒圧縮を行う先端部分にのみ筒状に、全周に渡り樹脂皮膜１が施され、前記樹脂皮膜１の軸方向長さは、少なくとも概略、最大容量運転での下死点においてシリンダボア３１とピストン１０１が嵌合する長さＬ１と、最大容量運転でのピストンストロークの１／２であるＬ２／２とを加えた長さであるように構成した。
【選択図】図１

Description

本発明は、片頭ピストンがシリンダボア内を往復動することで冷媒圧縮を行う、片頭式斜板式圧縮機に関する。

従来、駆動軸の回転運動を斜板およびシューを介し、片頭ピストンを往復動させる片斜板式圧縮機が知られている。

図８は従来技術による片斜板式圧縮機の一例を示す断面図である。図８を参照すると、片斜板式圧縮機１１０は、複数のシリンダボア８１ａを備えたシリンダブロック８１と、シリンダブロック８１の前端側に設けられたフロントハウジング８５と、シリンダブロック８１の後端に弁板装置８４を介して設けられたシリンダヘッド８３とを備えている。フロントハウジング８５の一端に突出したボス部９６から、クランク室９２内を貫通して、シリンダブロック８１に至るように、駆動軸８６を備えている。

駆動軸８６は、シリンダブロックの中心に設けられた中心穴８２ａと、フロントハウジング８５のボス部９６から貫通して設けられた穴９０内に設けられた夫々のベアリング９４ａ，９４ｂを介して回転可能に支持されている。フロントハウジング８５の内壁面側の駆動軸の周囲にロータ８７が設けられ、ラジアルベアリング９３を介して、内壁面に回転可能に支持されている。一方、駆動軸８６の周囲でロータ８７に隣接して斜板８８が設けられている。回転斜面８８とロータ８７とは、ヒンジ機構７１を介して連結されており、ロータ８７の回転に伴って、斜板８８も駆動軸周囲の回転運動を行う。

シリンダボア８１ａ内には、ピストン８２が収容され、ピストン８２の尾部の径方向の切欠きからなる収容孔８２ａには、斜板８８の両面に接するように、一対のシュー９５，９５が収容されている。

シリンダヘッド８３には、吸入室８３ａ及び吐出室８３ｂが区画形成されている。また、一端を露出するように、圧縮容量制御弁９１が設けられている。吐出室８３ｂの吐出ポート及び吸入室８３ａの吸入ポート７３に冷凍回路が接続されている。冷凍回路１００は、吐出ポート７２に凝縮器９７と、膨張弁９８と、蒸発器９９とを備えている。

このような構成の片斜板式圧縮機１１０において、図示しない外部の駆動源によって、駆動軸８６が回転すると、それに伴って、ロータ９３とロータ９３にヒンジ機構７１を介して接続された斜板８８が回転する。斜板８８では、常にその両端の外周が略軸方向に平行となる往復運動を行う。この往復運動はシュー９５を介してピストンのシリンダボア８１ａ内の往復動に変換される。片頭ピストン８２が後退すると、冷媒回路１００から、吸入ポート７３を介して吸入室８３ａ内に流入し、この吸入室８３ａから冷媒が吸入される。片頭ピストン８２が前進すると、シンリンダボア８１ａ内の冷媒が圧縮されて、吐出室８３ｂから吐出ポート７２を介して冷媒回路１００に流入する。

図９は従来技術による片斜板圧縮機のピストンを示す側面図（特許文献１、参照）である。図９を参照すると、片頭ピストン８２は、アルミ合金を基材としており、ボア８１ａと摺接する嵌合面のうち、先端部に特定された有効シール長Ｌの全周域Ｔ並びに圧縮、吐出時にサイドホースＦ_Ｍ１、Ｆ_Ｍ２が集中する下方及び側方の長手方向に延びる局限域Ｔ_１、Ｔ_２にのみ、フッ素樹脂（ＰＴＦＥ）からなる耐摩耗性皮膜Ｓ（細粒表示）が被装され、他の領域はマスキング等により素地のままに残されて、片頭ピストン８２の有効径とは膜厚分の格差が与えられている。

さて、ここで圧縮機の圧縮及び吐出行程の際、片頭ピストン８２に作用するモーメント荷重について説明する。すなわち、片頭ピストン８２による冷媒ガスの圧縮及び吐出行程においては、片頭ピストン８２の尾部が斜板８８の回転揺動によりシュー９５を介して軸線方向の圧縮力Ｆ_１と、これに直交する方向の分力Ｆ_２を受けるため、片頭ピストン８２はボア８１ａ内で図示反時計回りのモ−メントＭを受けることになる。その結果、圧縮行程では、片頭ピストン８２の側方の局限域Ｔ_２にサイドホースＦ_Ｍ２が作用し、同時に先端部の他側方部分にもサイドホースＦ_Ｍ２’が作用する。吐出行程においては、片頭ピストン８２の下方の局限域Ｔ_１にサイドホースＦ_Ｍ１が作用し、同時に先端部の上方部分にもサイドホースＦ_Ｍ１’が作用する。

しかしながら、上述のように圧縮、吐出行程中、片頭ピストン８２にサイドホースＦ_Ｍ１他が作用する最小局限域Ｔ_１、Ｔ_２及び先端部に特定された有効シール長Ｌの全周域Ｔは、すべて耐摩耗性皮膜Ｓによってカバーされ、十分な耐用性の強化が図られている。なお、ボア８１ａとの嵌合遊隙は被装された耐摩耗性皮膜Ｓの表層面を研削することにより適宜調整されるというものである。

上述のように片頭ピストン８２のシリンダボア摺接円筒部分およびクランクケースとの摺接部分に樹脂皮膜をコーティングし、摩耗低減および摩擦低減を行っている片斜板式圧縮機が知られている。しかし、摺接円筒部分全面に樹脂皮膜をコーティングすることでコーティング消費量が増えコスト増加の要因となるという課題があった。

一方、図９で示された例のように、部分的に耐摩耗性皮膜を形成する方法があるが、斜板の回転に伴うサイドホースＦ_Ｍ１’、Ｆ_Ｍ１”の変化は、周方向に沿う方向で連続的であるため適切な樹脂皮膜と呼ばれるものではなかった。

特開平８−２５４１８０号公報

そこで、本発明の技術的課題は、摩耗低減および摩擦低減の機能を損うことなく、コーティング消費量を削減しコスト低減可能な、片頭ピストンのシリンダボア摺接円筒部分への樹脂皮膜のコーティングが施されたピストンを備えた斜板式圧縮機を提供することにある。

本発明によれば、複数のシリンダボアを駆動軸を中心に円環状に配したシリンダブロックと、前記駆動軸と共に揺動回転する斜板と、前記斜板両面に配置され当該斜板と摺接する一対のシューと、前記一対のシューを介し前記シリンダボア内を往復動する片頭ピストンを備えた片頭式斜板圧縮機において、前記シリンダボア内を摺接する前記ピストンの円筒部は、冷媒圧縮を行う先端部分にのみ筒状に、全周に渡るとともに軸方向において部分的に樹脂皮膜が施され、前記樹脂皮膜の軸方向長さは、少なくとも概略、最大容量運転での下死点においてシリンダボアとピストンが嵌合する長さと、最大容量運転でのピストンストロークの１／２とを加えた長さであることを特徴とする片頭式斜板式圧縮機が得られる。

また、本発明によれば、複数のシリンダボアを駆動軸を中心に円環状に配したシリンダブロックと、前記駆動軸と共に揺動回転する斜板と、前記斜板両面に配置され当該斜板と摺接する一対のシューと、前記一対のシューを介しシリンダボア内を往復動する片頭ピストンを備えた片頭式斜板式圧縮機において、前記シリンダボア内を摺接する前記ピストンの筒部は、冷媒圧縮を行う先端部分にのみ樹脂皮膜が施され、樹脂被膜の被覆形状は截頭柱状であり、前記樹脂皮膜の長さは前記ピストンの筒部側面より見て、前記駆動軸に近い内側が長く、前記駆動軸と離れる外側が短いことを特徴とする片頭式斜板式圧縮機が得られる。

本発明によれば、摩耗低減および摩擦低減の機能を損うことなく、コーティング消費量を削減しコスト低減可能な、片頭ピストンのシリンダボア摺接円筒部分への樹脂皮膜のコーティングが施されたピストンを備えた斜板式圧縮機を提供することができる。

以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら説明する。

本発明の実施の形態による片頭式斜板式圧縮機は、片頭ピストン以外は従来技術とほぼ同様の構成を有するので、片頭ピストンに関連する部分のみ説明する。

図１（ａ）は本発明の第１の実施の形態による片頭式斜板式圧縮機を示す正面図、図１（ｂ）は平面図である。

図１（ａ）および図１（ｂ）を参照すると、シリンダブロック３０の断面で示されたシリンダボア３１内に片頭ピストン１０１が設けられている。ピストン１０１は、一端面の圧縮面である頭部１１を備えた筒状部としての中空状の円筒部１２と、他端面の軸方向に突出した尾部１３とを備えている。尾部１３は、連結部１５と、後端部１６とを備え、連結部１５及び後端部１６の駆動軸側に斜板２１の両端面の周辺部と、それに摺接した略半円形状シュー２２，２２を収容する丸く窪んだくぼみ部１８を備えた収容孔１７を備えている。一方、後端部１６の半径方向外側の面は、シリンダハウジングの内壁と摺接する摺接部１４を備えている。

片頭ピストン１０１の円筒部１２は吐出容量制御の制御安定性、耐久信頼性およびノイズ抑制のため中空または肉盗みによる軽量化がなされている。

片頭ピストン１０１の円筒部１２において、軸方向に頭部１１から約２／３のＬ１＋Ｌ２／２まで、樹脂コーティング１が施されている。

次に、斜板の回転に伴うピストンの位置変化について、図１（ａ）及び（ｂ）乃至図６（ａ）及び（ｂ）を参照しながら説明する。

図２（ａ）及び（ｂ）、図３（ａ）及び（ｂ）、図４（ａ）及び（ｂ）、図５（ａ）及び（ｂ）、図６（ａ）及び（ｂ）は、図１（ａ）及び（ｂ）に示した片頭ピストンの動作説明に供せられる正面図及び平面図である。

図１（ａ）及び図１（ｂ）を参照すると、駆動軸の位置は、図１（ａ）においては、図面の下方に、シリンダボア３１の軸方向と平行に配置されている。図１（ｂ）において、シリンダボアと同じ位置で、且つ紙面の奥方に配置されている。

片頭ピストン１０１による吸引行程、圧縮行程において、駆動軸によって、回転揺動する斜板の斜面上を摺動するシューを介し、ピストン球面部に、力が伝達される。シューを介してピストン球面部に伝わる力Ｆｐは、概略斜板に垂直に働き、軸線方向に働く力Ｆａと、これに直交する方向の分力Ｆｂに分解でき、これによって、モーメントＭが発生する。

図１（ａ）及び（ｂ）に示される吸引行程においては、矢印６１及び矢印６２に示すように片頭ピストン１０１に回転モーメントＭが加わる。

したがって、図１（ａ）に示すように、片頭ピストン１０１の円筒部１２の中央部からシリンダボア３１の後端よりの半径方向外側面側に矢印３２で示すような力が加わるとともに、片頭ピストン１０１の円筒部１２の頭部１１寄りの部分から、シリンダボア３１の駆動軸を中心とした半径方向内側面に矢印３３で示すような力（サイドホース）が加わる。以下、このサイドホースの大きさを、１本よりも２本の方が強く、３本は更に大きいというように、矢印の本数に応じて、を示す。

一方、図１（ｂ）に示すように、片頭ピストンの中央部からシリンダボア３１の頭部１１よりの周方向一面側に矢印３４で示すような力が加わるとともに、片頭ピストン１０１の円筒部１２の頭部１１よりも後端寄りの部分から、シリンダボア３１の周方向他面側に矢印３５で示すような力が加わる。

図２（ａ）及び図２（ｂ）を参照すると、片頭ピストン１０１の下死点すなわちここを基準として斜板の軸回りの回転角度を０°とした状態においては、駆動軸を中心にして半径を含む面においては、矢印６４に示すように片頭ピストン１０１に回転モーメントＭが加わる。しかし、平面においては、モーメントは殆ど生じない。

したがって、図２（ａ）に示すように、片頭ピストン１０１の円筒部１２の中央部からシリンダボア３１の駆動軸を中心とした中央寄りの駆動軸を中心とした半径方向外側面側に矢印３６で示すような力が加わるとともに、片頭ピストンの円筒部の頭部１１よりの部分から、シリンダボア３１の半径方向内側面に矢印３７で示すような力が加わる。

図２（ｂ）を参照すると、ピストンの下死点においては、平面図では、矢印３８に示すように片頭ピストン１０１の頭部側の一面及びこの一面よりもやや中央よりの他面から矢印３７で示すような力が加わる。

図３（ａ）及び図３（ｂ）を参照すると、クラッチ側、即ち、図の斜板周辺部側から眺めて、駆動軸及び斜板が右回りに回転した回転角が４５°においては、半径を含む面においては、矢印６４で示すように、回転モーメントＭが生じ、周方向においては、片頭ピストン１０１に矢印６５で示すような、回転モーメントＭが加わる。

したがって、図３（ａ）に示すように、片頭ピストン１０１の円筒部１２の中央部からシリンダボア３１の後端寄りの半径方向外側面側に矢印４０で示すような力が加わるとともに、片頭ピストンの円筒部の頭部１１付近の部分から、シリンダボア３１の半径方向内側面に矢印４１で示すような力が加わる。

一方、図３（ｂ）に示すように、片頭ピストン１０１の円筒部１２の中央部からシリンダボア３１の頭部１１よりの周方向一面側に矢印４２で示すような力が加わるとともに、片頭ピストン１０１の円筒部１２の頭部１１よりも後端寄りの部分から、シリンダボア３１の周方向他面側に矢印４３で示すような力が加わる。

図４（ａ）及び図４（ｂ）を参照すると、斜板周辺部側から眺めて右回りに回転した回転角が９０°においては、半径を含む面においては、回転モーメントＭは生じず、周方向においては、片頭ピストン１０１に矢印６６で示すような、回転モーメントＭが加わる。

したがって、図４（ａ）に示すように、片頭ピストン１０１の頭部１１付近からシリンダボア３１の半径方向外側面側に矢印４４で示すような力が加わるとともに、片頭ピストン１０１の円筒部１２の中央部後端寄りの部分から、シリンダボア３１の半径方向内側面の後端側に矢印４５で示すような力が加わる。

一方、図４（ｂ）に示すように、片頭ピストンの中央部からシリンダボア３１の頭部１１付近の円筒部１２から周方向一面側に矢印４６で示すような力が加わるとともに、片頭ピストンの円筒部の頭部１１よりも後端よりの部分から、シリンダボア３１の後端側の周方向他面側に矢印４７で示すような力が加わる。

図５（ａ）及び図５（ｂ）を参照すると、斜板周辺部側から眺めて右回りに回転した回転角が１３５°においては、半径を含む面においては、矢印６７に示すような回転モーメントＭが生じ、周方向においては、片頭ピストン１０１に矢印６８で示すような、回転モーメントＭが加わる。

したがって、図５（ａ）に示すように、片頭ピストンの頭部１１付近からシリンダボア３１の半径方向外側面側に矢印４８で示すような力が加わるとともに、片頭ピストンの円筒部の中央部後端よりの部分から、シリンダボア３１の半径方向内側面の後端側に矢印４９で示すような力が加わる。

一方、図５（ｂ）に示すように、片頭ピストン１０１の円筒部１２の中央部からシリンダボア３１の頭部１１付近から周方向一面側に矢印５０で示すような力が加わるとともに、片頭ピストン１０１の円筒部１２の頭部１１よりも後端寄りの部分から、シリンダボア３１の後端側の周方向他面側に矢印５１で示すような力が加わる。

図６（ａ）及び図６（ｂ）を参照すると、斜板周辺部側から眺めて右回りに回転した回転角が１８０°においては、駆動軸を中心とした半径を含む面においては、矢印６９に示すような回転モーメントＭが生じ、周方向においては、片頭ピストン１０１には回転モーメントＭが殆ど加わらない。

したがって、図６（ａ）に示すように、片頭ピストンの頭部１１付近の円筒部１２からシリンダボア３１の駆動軸を中心とした半径方向外側面側に矢印５２で示すような力が加わるとともに、片頭ピストン１０１の円筒部１２の中央部後端よりの部分から、シリンダボア３１の駆動軸を中心とした半径方向内側面の後端側に矢印５３で示すような力が加わる。

一方、図６（ｂ）に示すように、片頭ピストン１０１の円筒部１２の中央部からシリンダボア３１の頭部１１付近から周方向一面側に矢印５４で示すような力が加わるとともに、片頭ピストン１０１の円筒部１２の頭部１１よりも後端よりの部分から、シリンダボア３１の後端側の周方向他面側に矢印５５で示すような力が加わる。

次に、本発明の第１の実施の形態による片斜板圧縮機の圧縮および吐出工程における、片頭ピストン１０１に作用する力について、同じく図２（ａ）乃至図６（ｂ）を参照しながら説明する。

片頭ピストン１０１による、冷媒圧縮および吐出工程において、駆動軸により回転揺動する斜板の斜面上を摺動するシューを介し、ピストン球面部に、力が伝達される。

シューを介してピストン球面部に伝わる力Ｆｐは、概略斜板に垂直に働き、軸線方向に働く力Ｆａと、これに直交する方向の分力Ｆｂに分解できる。

軸線方向に働く力（圧縮力）Ｆａにより、ピストン１０１は、シリンダ内を往復動すると共に、シリンダ内の冷媒を圧縮し、これによりシリンダ内圧力が上昇すると共に、高圧冷媒が吐出される。

ピストン１０１が軸方向を往復する際に発生する加速度により、ピストンには慣性力が働くが、これを考慮すると、シリンダ内圧縮力とピストン加速度の和は、前記ピストン球面に働く軸線方向の力にほぼ等しい。

シリンダ内冷媒圧力は通常、図２（ａ）、図３（ａ）、図４（ａ）、図５（ａ）の斜板の回転角度の０〜１８０°と増加するにつれて、徐々に増加するがその増加速度は低く、図５（ａ）以降急増し、図６（ａ）直前に最大となる。このためピストン球面部に働く軸方向力およびこれに直交する分力も図６（ａ）付近で最大となる。

また、ピストン慣性力は、図２（ａ）及び（ｂ）に示した下死点および図６（ａ）及び（ｂ）に示した上死点において最大値となる正弦波であり、その値は、駆動軸の回転数の二乗に比例する。

シューを介してピストン球面部に伝わる力の軸直交方向の分力により、ピストンにはモーメントＭが働くが、その方向は斜板の傾斜方向により異なる。すなわちピストン正面図においては、下死点より９０°回転した図４（ａ）を境にその前後でモーメントＭの向きが異なり、ピストン平面図においては、下死点位置図２（ｂ）および上死点位置図６（ｂ）を境にその前後でモーメントＭの向きが異なる。

また、モーメントＭの大きさは、軸直角方向分力の大きさに比例し、その大きさは、斜板頃斜角度およびシリンダ内冷媒圧力に比例する。

片頭ピストン１０１にモーメントが発生した状態においては、シリンダボア３０と片頭ピストン１０１の円筒部１２の摺接およびクランク室内壁とピストン尾部１３との摺接が発生し、これらの接触力により片頭ピストン１０１の傾きが抑制され、姿勢を安定させる。

図２（ａ）及び図２（ｂ）に示すピストン下死点においては、シリンダボア３１と片頭ピストン１０１の円筒部１２との嵌合の長さＬ３は最小となり、図６に示すピストン上死点位置においては、シリンダボア８１と片頭ピストン１０１の円筒部１２との嵌合長さＬ３は最大となる。

すなわち同一モーメントＭが発生した状態での比較では、図２（ａ）及び（ｂ）に示すピストン下死点位置では嵌合長さＬ３が最小のため、シリンダボア３１との接触力が大きくなり、上死点位置では嵌合長さが最大のため、シリンダボア３１との接触力が小さくなる。

上述のようにピストン円筒部１２とシリンダボア３１との間に働く接触力は種々要因が関連するが、接触力が増大し、樹脂皮膜の摩耗、はがれに注意を要する状態が２つある。

その一つは、図２（ｂ）および図３（ｂ）の状態であり、この状態においては、ピストン嵌合長さＬ３が短く、ピストン平面図においてモーメントの向きが切り替る点に近く、かつピストン慣性力が最大となる状態であり、シリンダボア３１と片頭ピストン１０１の円筒部１２との接触力は大きくなる。

もう一つは図６（ａ）の状態であり、この状態においては、シリンダ内冷媒圧力が最大となることから、ピストン正面図においてモーメントＭが最大となり、シリンダボア３１とピストン円筒部１２との接触力は大きくなる。ただし、ピストン嵌合長さは最大のためシリンダボア３１内における片頭ピストン１０１の傾きは小さい。

本発明の第１の実施の形態においては、片頭ピストン１０１の円筒部１２において、冷媒圧縮を行う頭部１１に続く先端部分にのみ、円筒状に、全周に渡り樹脂皮膜１が施されている。斜板寄りの後端部分においては、マススキング等によりアルミ素地がそのまま残されている。

また、円筒形状の樹脂皮膜１の軸方向長さは、上記の作用で説明したように、摺接する部分において、大きな力が加わる概略、最大容量運転での下死点においてシリンダボアとピストンが嵌合する長さＬ１と、最大容量運転でのピストンストロークの１／２を加えた長さ（Ｌ１＋Ｌ２／２）であることが好ましく、その際に、上記図２（ｂ）、および図３（ｂ）において発生するシリンダとピストン円筒部との接触力に対して、摩耗、摩擦低減の効果を持ち、ピストン円筒部後端においてはアルミ素地がそのまま露出されるため、ピストン軽量化が実現できる。

図７（ａ）は本発明の第２の実施の形態による片斜板式圧縮機の片頭ピストン正面図、図７（ｂ）は図７（ａ）の片頭ピストンの平面図である。

図７（ａ）及び（ｂ）に示される片頭ピストン１０１は、円筒部１２において、冷媒圧縮を行う先端部分にのみ樹脂皮膜２が施され、樹脂皮膜の被覆形状は、截頭円柱状である。すなわち、樹脂皮膜２の軸方向の長さはピストン円筒部１２側面より見て、駆動軸に近い内側（即ち、図７（ａ）では下側）が長く、駆動軸と離れる外側（図７（ａ）では上側）が短く形成されている。

また、樹脂皮膜２が施された截頭円柱の斜板窓側後端部分においてはマスキング等によりアルミ素地がそのまま残されている。また、ロールコーティングで皮膜形成されているため、エッチング法での部分コーティングが可能となる。

この樹脂皮膜により、上記図２（ｂ）および図３（ｂ）において発生するものと同様にシリンダボア３１と片頭ピストン１０２の円筒部１２との接触力および上記図６（ａ）において発生するものと同様にシリンダボア３１と片頭ピストン１０２の円筒部１２との接触力に対して、摩耗、摩擦低減の効果を持ち、片頭ピストン１０２の円筒部１２後端においてはアルミ素地がそのまま露出されるため、コーティング消費置が削減でき、コスト低減が果せる。

本発明に係る片頭式斜板式圧縮機は、ピストンの先端部側が樹脂皮膜が形成されているので、耐磨耗性にすぐれ、車両等の空調システムの冷媒回路用の圧縮機に適用できる。

（ａ）は、本発明の第１の実施の形態に係る片頭ピストンを示す正面図、（ｂ）は（ａ）の片頭ピストンを示す平面図である。（ａ）は図１（ａ）の片頭ピストンが下死点位置を基準位置０°としたときの状態を示す正面図、（ｂ）は（ａ）の片頭ピストンを示す平面図である。（ａ）は図１（ａ）の片頭ピストンが中間位置の回転角度４５°にあるときの正面図，（ｂ）は（ａ）の片頭ピストンを示す平面図である。（ａ）は図１（ａ）の片頭ピストンが中間位置の回転角度９０°にあるときの正面図，（ｂ）は（ａ）の片頭ピストンを示す平面図である。（ａ）は図１（ａ）の片頭ピストンが中間位置の回転角度１３５°にあるときの正面図，（ｂ）は（ａ）の片頭ピストンを示す平面図である。（ａ）は図１（ａ）の片頭ピストンが上死点位置の回転角度１８０°にあるときの正面図、（ｂ）は（ａ）の片頭ピストンを示す平面図である。（ａ）は本発明の第２の実施の形態に係る片頭ピストンを示す正面図、（ｂ）は（ａ）の片頭ピストンを示す平面図である。従来技術による片斜板式圧縮機を示す断面図である。従来技術による片頭ピストンを示す正面図である。

符号の説明

１，２樹脂皮膜（コーティング）
１１頭部
１２円筒部
１３尾部
１４摺接部
１５連結部
１６後端部
１７収容孔
１８くぼみ部
２１斜板
２２シュー
３０シリンダブロック
３１シリンダボア
６１，６２矢印
７１ヒンジ機構
７２吐出ポート
７３吸入ポート
８１ａシリンダボア
８１シリンダブロック
８２ピストン
８２ａ中心穴
８３シリンダヘッド
８３ａ吸入室
８３ｂ吐出室
８４弁板装置
８５フロントハウジング
８６駆動軸
８７ロータ
８８斜板
９０穴
９２クランク室
９３ラジアルベアリング
９４ａ，９４ｂベアリング
９６ボス部
９５シュー
９７凝縮器
９８膨張弁
９９蒸発器
１００冷凍回路
１０１，１０２片頭ピストン
１１０片斜板式圧縮機

Claims

複数のシリンダボアを駆動軸を中心に円環状に配したシリンダブロックと、前記駆動軸と共に揺動回転する斜板と、前記斜板両面に配置され当該斜板と摺接する一対のシューと、前記一対のシューを介し前記シリンダボア内を往復動する片頭ピストンを備えた片頭式斜板圧縮機において、前記シリンダボア内を摺接する前記ピストンの円筒部は、冷媒圧縮を行う先端部分にのみ筒状に、全周に渡るとともに軸方向において部分的に樹脂皮膜が施され、前記樹脂皮膜の軸方向長さは、少なくとも概略、最大容量運転での下死点においてシリンダボアとピストンが嵌合する長さと、最大容量運転でのピストンストロークの１／２とを加えた長さであることを特徴とする片頭式斜板式圧縮機。
複数のシリンダボアを駆動軸を中心に円環状に配したシリンダブロックと、前記駆動軸と共に揺動回転する斜板と、前記斜板両面に配置され当該斜板と摺接する一対のシューと、前記一対のシューを介しシリンダボア内を往復動する片頭ピストンを備えた片頭式斜板式圧縮機において、前記シリンダボア内を摺接する前記ピストンの筒部は、冷媒圧縮を行う先端部分にのみ樹脂皮膜が施され、樹脂被膜の被覆形状は截頭柱状であり、前記樹脂皮膜の長さは前記ピストンの筒部側面より見て、前記駆動軸に近い内側が長く、前記駆動軸と離れる外側が短いことを特徴とする片頭式斜板式圧縮機。