JP2001107850A

JP2001107850A - 斜板式冷媒圧縮機

Info

Publication number: JP2001107850A
Application number: JP28980199A
Authority: JP
Inventors: Shunji Muta; 俊二牟田
Original assignee: Zexel Valeo Climate Control Corp
Current assignee: Valeo Thermal Systems Japan Corp
Priority date: 1999-10-12
Filing date: 1999-10-12
Publication date: 2001-04-17
Also published as: DE10085022T1; US6644936B1; WO2001027473A1

Abstract

(57)【要約】【課題】ピストンの倒れ荷重を分散するとともに、ピ
ストンの潤滑油保持力を高めることができる斜板式冷媒
圧縮機を提供する。【解決手段】ピストン７のトップ面側端部３５の外径
φｄ1 を同ピストン７の他の円筒部分３５の外径φｄ0
よりもわずかに小さくした。このようにしてピストン７
のトップ面側部分の倒れ荷重を分散させるとともに、ピ
ストン７のトップ面側端部３５に潤滑油を保持させるよ
うにした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、斜板式冷媒圧縮
機に関し、特にＣＯ2（二酸化炭素）を冷媒として用い
る車両用冷媒圧縮機として好適な斜板式冷媒圧縮機に関
する。

【０００２】

【従来の技術】図６は従来の斜板式冷媒圧縮機の縦断面
図、図７は図６の部分拡大図である。

【０００３】この斜板式冷媒圧縮機は、複数のシリンダ
ボア１０６を有するシリンダブロック１０１と、シリン
ダブロック１０１の中心部に回転可能に支持されたシャ
フト１０５と、シャフト１０５に傾斜かつ摺動可能に取
り付けられ、リンク機構１４１を介してスラストフラン
ジ１４０に連結される斜板１１０と、斜板１１０やスラ
ストフランジ１４０等を収容するクランク室１０８と、
斜板１１０の摺動面１１０ａ上を相対回転可能なシュー
１５０を介して連結され、斜板１１０の回転につれてシ
リンダボア１０６内を摺動するピストン１０７とを備え
ている。

【０００４】シャフト１０５と直交する仮想面（図示せ
ず）に対する斜板１１０の摺動面１１０ａの傾きはクラ
ンク室１０８内の圧力変化に応じて変化する。

【０００５】シュー１５０は、コネクティングロッド１
１１の一端部のボール１１１ａの先端面を相対転動可能
に支持する皿状のシュー本体１５１と、コネクティング
ロッド１１１のボール１１１ａの後端面を相対転動可能
に支持する環状のワッシャ１５２とで構成されている。

【０００６】斜板１１０のボス部１１０ｂにはシュー１
５０のワッシャ１５２を保持するリテーナ１５３がラジ
アル軸受１５５を介して装着されている。リテーナ１５
３は斜板１１０に対して相対回転可能である。ラジアル
軸受１５５はストッパ１５４によって抜け止めされてい
る。コネクティングロッド１１１の他端部１１１ｂはピ
ストン１０７に固定されている。

【０００７】シャフト１０５が回転すると、シャフト１
０５と直交する仮想面に対して傾いている斜板１１０も
回転する。斜板１１０の回転によりシュー１５０が斜板
１１０の摺動面１１０ａ上を相対回転し、斜板１１０の
回転力はピストン１０７の直線往復運動に変換される。

【０００８】その結果、シリンダボア１０６内の圧縮室
１２２の容積が変化し、この容積変化によって冷媒ガス
の吸入、圧縮及び吐出が順次行われ、斜板の傾斜角に応
じた容量の冷媒ガスが吐出される。

【０００９】なお、斜板１１０はピストン１０７が直線
往復運動を行っているときもシャフト１０５と直交する
仮想面に対して傾いているため、斜板１１０が冷媒ガス
の圧縮反力を受けたとき、図７に示すようにピストン１
０７の倒れ荷重Ｒ１，Ｒ２が発生する。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】ところで、ＣＯ2 を冷
媒として用いる斜板式冷媒圧縮機の場合、高低圧差が非
常に大きい（最大１５ＭＰａ程度）ため、圧縮の際に生
じる冷媒ガスの圧縮反力は従来のフロンを冷媒として用
いる斜板式冷媒圧縮機より大きい。その結果、ピストン
１０７の倒れ荷重Ｒ１，Ｒ２も大きくなる。

【００１１】また、ＣＯ2 を冷媒として用いる斜板式冷
媒圧縮機の場合、吐出室１１２から吐出口１０３ａまで
の経路途中に配置された図示しないオイルセパレータに
よって分離された潤滑油はクランク室１０８へ戻され、
下死点付近でピストン１０７のボトム面側端部の外周面
に潤滑油が付着し、潤滑油はシリンダボア１０６内に供
給される。但し、ピストンクリアランスは大きくないの
で、ピストン１０７のトップ面側端部に供給される潤滑
油の量は少ない。

【００１２】更に、潤滑油は圧縮機内を循環し、冷凍サ
イクル中に流出しないので、圧縮室１２２に吸入される
冷媒ガスには潤滑油がほとんど含まれておらず、ピスト
ン１０７のトップ面側端部に供給される潤滑油の量が少
ない。その結果、ピストン１０７のトップ面側端部とシ
リンダボア１０６との摺動摩擦力が大きくなる。

【００１３】したがって、シリンダボア１０６が摩耗
（偏摩耗）し易くなるとともに、ピストン１０７の外周
面の皮膜も剥がれ易くなる。

【００１４】この発明はこのような事情に鑑みてなされ
たもので、その課題は、ピストンの倒れ荷重を分散する
とともに、ピストンの潤滑油保持力を高めることができ
る斜板式冷媒圧縮機を提供することである。

【００１５】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
請求項１記載の発明の斜板式冷媒圧縮機は、複数のシリ
ンダボアが形成されたシリンダブロックと、このシリン
ダブロックの中心部に回転可能に支持された駆動軸と、
前記シリンダボア内に摺動可能に挿入されたピストン
と、このピストンに前記駆動軸の駆動力を伝えるための
斜板と、この斜板を収容するクランク室とを備えた斜板
式冷媒圧縮機において、前記ピストンのトップ面側端部
の外径が同ピストンの他の円筒部分の外径よりもわずか
に小さいことを特徴とする。

【００１６】上述のようにピストンのトップ面側端部の
外径が同ピストンの他の円筒部分の外径よりもわずかに
小さいので、ピストンのトップ面側部分の倒れ荷重が２
箇所に分散するとともに、ピストンのトップ面側端部に
潤滑油が保持される。

【００１７】ピストンのトップ面側端部が高い潤滑油保
持能力をもつので、ピストン（円筒部分）の外周面とシ
リンダボアの内周面との隙間を大きくせずに（体積効率
を低下させずに）ピストンの摺動性を高めることができ
る。

【００１８】請求項２記載の発明の斜板式冷媒圧縮機
は、請求項１記載の発明の斜板式冷媒圧縮機において、
前記斜板の傾きが前記クランク室の圧力変化に応じて変
わり、前記ピストンのストローク量が変化することを特
徴とする。

【００１９】斜板の傾き（駆動軸に直交する仮想面に対
する斜板の傾き）が大きくなると、ピストンの倒れ荷重
も大きくなるが、ピストンのトップ面側端部の外径が同
ピストンの他の円筒部分の外径よりもわずかに小さいの
で、ピストンのトップ面側部分の倒れ荷重が２箇所に分
散するとともに、ピストンのトップ面側端部に潤滑油が
保持されるので、ピストンの摺動性は低下しない。

【００２０】請求項３記載の発明の斜板式冷媒圧縮機
は、請求項１又は２記載の発明の斜板式冷媒圧縮機にお
いて、前記ピストンのトップ面側端部がテーパ状に形成
されていることを特徴とする。

【００２１】上述のようにピストンのトップ面側端部が
テーパ状に形成されているので、ピストンのトップ面側
端部に保持される潤滑油の量が増える。

【００２２】請求項４記載の発明の斜板式冷媒圧縮機
は、請求項１、２又は３記載の発明の斜板式冷媒圧縮機
において、前記ピストンのトップ面側端部の外周面に周
方向に潤滑油溝が設けられていることを特徴とする。

【００２３】上述のようにピストンのトップ面側端部の
外周面に周方向に潤滑油溝が設けられているので、ピス
トンのトップ面側端部に保持される潤滑油の量が増え
る。

【００２４】請求項５記載の発明の斜板式冷媒圧縮機
は、請求項１、２、３又は４記載の発明の斜板式冷媒圧
縮機において、冷媒が二酸化炭素であることを特徴とす
る。

【００２５】上述のように冷媒が二酸化炭素である場
合、圧縮の際に生じる冷媒ガスの圧縮反力は従来のフロ
ンを冷媒として用いる斜板式冷媒圧縮機より大きく、ピ
ストンの倒れ荷重も大きくなるが、ピストンのトップ面
側部分の倒れ荷重が分散するとともに、ピストンのトッ
プ面側端部に潤滑油が保持されるので、ピストンの摺動
性を向上させることができる。

【００２６】

【発明の実施の形態】以下この発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。

【００２７】図２はこの発明の一実施形態に係る斜板式
冷媒圧縮機を示す縦断面図である。

【００２８】この斜板式冷媒圧縮機はＣＯ2 （二酸化炭
素）を冷媒とする冷凍装置の一構成部品として用いられ
る。この斜板式冷媒圧縮機のシリンダブロック１の一端
面にはバルブプレート２を介してリヤヘッド３が、他端
面にはフロントヘッド４が配置されている。フロントヘ
ッド４、シリンダブロック１、バルブプレート２及びリ
ヤヘッド３は通しボルト３１で軸方向に一体的に結合さ
れている。

【００２９】シリンダブロック１には、シャフト５を中
心とする円周に沿って一定間隔おきに複数のシリンダボ
ア６が形成されている。各シリンダボア６内にはピスト
ン７が摺動可能に挿入されている。

【００３０】フロントヘッド４には、後述する斜板１０
やスラストフランジ４０等を収容するクランク室８が形
成されている。また、リヤヘッド３には吸入室１３と吐
出室１２とが形成されている。吸入室１３は吐出室１２
の周囲に位置している。吸入室１３には圧縮室２２に供
給する低圧の冷媒ガスが収容される。吐出室１２には圧
縮室２２から吐出された高圧の冷媒ガスが収容される。

【００３１】シャフト（駆動軸）５の一端部はラジアル
軸受２６を介してフロントヘッド４に回転可能に支持さ
れ、シャフト５の他端部はスラスト軸受２４及びラジア
ル軸受２５を介してシリンダブロック１に回転可能に支
持されている。

【００３２】スラストフランジ４０は、シャフト５に固
定され、シャフト５と一体に回転する。斜板１０は、シ
ャフト５に傾斜かつ摺動可能に取り付けられている。ま
た、斜板１０は、リンク機構４１を介してスラストフラ
ンジ４０に連結され、スラストフランジ４０の回転につ
れて一体に回転する。シャフト５と直交する仮想面（図
示せず）に対する斜板１０の摺動面１０ａの傾きはクラ
ンク室８内の圧力変化に応じて変化する。

【００３３】斜板１０とピストン７とはシュー５０を介
して連結されている。シュー５０は、コネクティングロ
ッド１１の一端部のボール１１ａの先端面を相対転動可
能に支持する皿状のシュー本体５１と、コネクティング
ロッド１１のボール１１ａの後端面を相対転動可能に支
持する環状のワッシャ５２とで構成されている。

【００３４】斜板１０のボス部１０ｂにはシュー５０の
ワッシャ５２を保持するリテーナ５３がラジアル軸受５
５を介して装着されている。リテーナ５３は斜板１０に
対して相対回転可能である。ラジアル軸受５５はストッ
パ５４によって抜け止めされている。コネクティングロ
ッド１１の他端部はピストン７に固定されている。

【００３５】バルブプレート２には、圧縮室２２と吐出
室１２とを連通させる吐出ポート１６と、圧縮室２２と
吸入室１３とを連通させる吸入ポート１５とが、それぞ
れ周方向に沿って一定間隔おきに設けられている。吐出
ポート１６は吐出弁１７により開閉され、吐出弁１７の
固定部はバルブプレート２のリヤヘッド側端面に弁押さ
え１８とともにボルト１９により固定されている。ま
た、吸入ポート１５は吸入弁２１により開閉され、吸入
弁２１の固定部はバルブプレート２のフロント側端面に
固定されている。

【００３６】シャフト５のフロント側端部に固定された
スラストフランジ４０はスラスト軸受３３を介してフロ
ントヘッド４の内壁面に回転可能に支持されている。前
述のようにスラストフランジ４０と斜板１０とはリンク
機構４１を介して連結され、斜板１０はシャフト５と直
交する仮想面に対して傾斜可能である。リンク機構４１
は、斜板１０のフロント面１０ｃ側に設けられた一対の
突出部１０ｄと、スラストフランジ４０の斜板側端面４
０ｃに設けられたアーム４０ａと、両突出部１０ｄ間に
架け渡され、アーム４０ａの長孔４０ｂと係合する連結
ピン４３とで構成される。

【００３７】スラストフランジ４０と斜板１０との間に
は巻バネ４７が装着され、この巻バネ４７の付勢力によ
り斜板１０がリヤ側へ付勢され、スラスト軸受２４と斜
板１０のボス部１０ｂとの間には皿バネ４８が装着さ
れ、この皿バネ４８の付勢力により斜板１０がフロント
側へ付勢される。

【００３８】図１はピストンの拡大側面図である。

【００３９】ピストン７の外周面には周方向に環状溝３
７が形成されている。ピストン７のトップ面側端部３５
（環状溝３７からトップ面７ａまでの部分）の外径φｄ
1 は同ピストン７の他の円筒部分３６（環状溝３７から
ボトム面７ｂまでの部分）の外径φｄ0 よりもわずかに
小さい。トップ面側端部３５の外径φｄ1 と円筒部分３
６の外径φｄ0 との比率は以下のようにして求められ
る。

【００４０】図３はピストン７が倒れている状態を示す
拡大部分断面図である。但し、説明を簡略化するため環
状溝３７を図示省略した。

【００４１】図中、Ｌｃはシリンダボアの中心軸Ｏ1 方
向長さを示し、Ｌはシリンダボアのクランク室側開口縁
Ｅから円筒部分３６のトップ面側エッジ３６ａまでの中
心軸Ｏ1 方向長さを示し、ｌは円筒部分３６のトップ面
側エッジ３６ａからトップ面側端部３５のエッジ３５ａ
までの中心軸Ｏ1 方向長さを示し、δはシリンダボア６
の内周面と円筒部分３６の外周面との隙間長さを示し、
δ´は円筒部分３６の外周面からトップ面側端部３５の
外周面までの長さを示し、ｌ´はトップ面側端部３５の
ピストン軸Ｏ2 方向長さを示す。なお、ｌ´≒ｌであ
る。

【００４２】δ、Ｌ、δ´及びｌの間に次式の関係が成
り立つ。

【００４３】 δ／Ｌ＝δ´／ｌ（１）式また、Ｌ＋ｌ＝Ｌｃ×（０．８〜１）である。ピストン
７が上死点にないときのことを考慮してＬｃに（０．８
〜１）を掛けた。

【００４４】Ｌ＝Ｌｃ×（０．８〜１）−ｌ（２）式（２）式と（１）式から、 δ´＝（δ×ｌ）／｛Ｌｃ×（０．８〜１）−ｌ｝（３）式上記（３）式よりδ´、すなわち円筒部分３６の外周面
からトップ面側端部３５の外周面までの長さ（円筒部分
３６の半径とトップ面側端部３５の半径との差）が求め
られる。

【００４５】次に、この可変容量型斜板式圧縮機の作動
を説明する。

【００４６】図示しない車載エンジンの回転動力がシャ
フト５に伝達されると、シャフト５の回転力はスラスト
フランジ４０、リンク機構４１を経て斜板１０に伝達さ
れ、シャフト５と直交する仮想面に対して傾いている斜
板１０もシャフト５の回転につれて回転する。

【００４７】斜板１０の回転によりシュー５０が斜板１
０の摺動面１０ａ上を相対回転し、斜板１０の回転力は
ピストン７の直線往復運動に変換される。

【００４８】ピストン７がシリンダボア６内を往復運動
すると、シリンダボア６内の圧縮室２２の容積が変化
し、この容積変化によって冷媒ガスの吸入、圧縮及び吐
出が順次行なわれ、斜板１０の傾斜角度に応じた容量の
冷媒ガスが吐出される。

【００４９】吸入時、吸入弁２１が開き、吸入室１３か
らシリンダボア６内の圧縮室２２へ低圧の冷媒が吸入さ
れ、吐出時、吐出弁１７が開き、圧縮室２２から吐出室
１２へ高圧の冷媒ガスが吐出される。吐出室１２へ吐出
された冷媒ガスから図示しないオイルセパレータによっ
て潤滑油が分離され、分離された潤滑油はクランク室８
へ戻され、冷媒は吐出口３ａから図示しない冷却器側へ
送られる。

【００５０】熱負荷が小さくなり、クランク室８内の圧
力が増加すると、斜板１０の傾斜角度が小さくなるの
で、ピストン７のストローク量が少なくなって吐出容量
が減少する。これに対し、熱負荷が大きくなり、クラン
ク室８内の圧力が減少すると、斜板１０の傾斜角度が大
きくなるので、ピストン７のストローク量が増えて吐出
容量が増加する。

【００５１】圧縮時、冷媒ガスの圧縮反力は斜板１０に
作用する。冷媒がＣＯ2 であるためため、前述のように
冷媒がフロンのときに比べ冷媒ガスの圧縮反力も大きく
なり、ピストン７の倒れ荷重Ｒ21，Ｒ22も大きくなる。
しかし、ピストン７のトップ面側端部３５の外径φｄ1
は円筒部分３６の外径φｄ0 よりもわずかに小さい。す
なわち、トップ面側端部３５の外径φｄ1 は円筒部分３
６の外径φｄ0 よりも、２×δ´、だけ小さい。したが
って、ピストン７が倒れたとき、ピストン７のトップ面
側部分の倒れ荷重Ｒ21，Ｒ22が２箇所（円筒部分３６の
トップ面側エッジ３６ａの倒れ荷重を受ける点とトップ
面側端部３５のエッジ３５ａの倒れ荷重を受ける点との
２箇所）に分散する。なお、ピストン７の表面には弾性
変形し易い皮膜（ポリテトラフルオロエチレン）が形成
されているため、ピストン７が倒れたとき、ピストン７
のトップ面側部分は２点でシリンダボア６の内周面に当
たり易い。

【００５２】また、圧縮機運転中、ピストン７が下死点
に位置するとき、クランク室８の潤滑油がピストン７に
付着し、ピストン７が下死点から上死点に移る過程で潤
滑油がシリンダボア６内に供給される。ピストン７のト
ップ面側端部３５の外径φｄ1 は円筒部分３６の外径φ
ｄ0 よりもわずかに小さいので、円筒部分３６のトップ
面側エッジ３６ａによって擦り取られたシリンダボア６
の内周面の潤滑油はピストン７のトップ面側端部３５、
潤滑油溝３７に保持される。

【００５３】この実施形態によれば、ピストン７のトッ
プ面側部分の倒れ荷重Ｒ21，Ｒ22が作用する点（場所）
が２箇所に分散するとともに、ピストン７のトップ面側
端部３５の潤滑油保持能力が向上するので、シリンダボ
ア６の摩耗が減少するとともに、ピストン７の外周面の
皮膜が剥がれ難くなる。ピストン７の焼付も防止するこ
とができる。

【００５４】また、ピストン７のトップ面側端部３５が
高い潤滑油保持能力をもつので、ピストン７の摺動性を
低下させることなくピストン７（円筒部分３６）の外周
面とシリンダボア６の内周面との隙間δを小さくするこ
とが可能であり、体積効率の低下を抑制することができ
る。すなわち、単にピストン７の摺動性を良くしようと
すれば、隙間δを大きくすればよいが、それでは体積効
率が低下してしまう。

【００５５】また、環状溝３７によってピストン７の潤
滑油保持能力が一層向上する。

【００５６】なお、上述の実施形態ではピストン７のト
ップ面側端部３５の外径φｄ1 は一定であるが、変形例
としてトップ面側端部３５をテーパ状、すなわちその外
径φｄ1 が環状溝３７側からトップ面７ａへと次第に小
さくなるようにしてもよい。

【００５７】また、上述の実施形態ではトップ面側端部
３５に１つの環状溝３７を設けたが、トップ面側端部３
５に複数の環状溝を設けてもよい。これにより潤滑油保
持能力は更に向上する。

【００５８】図４はこの発明の他の実施形態に係る斜板
式冷媒圧縮機のピストンの拡大側面図である。前述の実
施形態と共通する部分には同一符号を付してその説明を
省略する。

【００５９】図１の実施形態では、ピストン７のトップ
面側端部３５の外径φｄ1 を一定にし、トップ面側端部
３５に１つの環状溝３７を設けたが、この実施形態で
は、トップ面側端部９５に環状溝３７の他に環状溝３８
を設け、この環状溝３８を境にトップ面側端部９５を大
径部９５ａと小径部９５ｂとに区分した。円筒部３６の
外径φｄ0 とトップ面側端部９５の大径部９５ａの外径
φｄ1 とトップ面側端部９５の小径部９５ｂの外径φｄ
2 との関係は次の通りである。

【００６０】φｄ0 ＞φｄ1 ＞φｄ2ピストン６７が倒
れたとき、ピストン６７のトップ面側部分の倒れ荷重が
最高３箇所（円筒部分３６のトップ面側エッジ３６ａの
倒れ荷重を受ける点とトップ面側端部９５の大径部９５
ａのエッジＥ1 の倒れ荷重を受ける点とトップ面側端部
９５の小径部９５ｂのエッジＥ2 の倒れ荷重を受ける点
との３箇所）に分散する。

【００６１】この実施形態によれば、ピストン６７のト
ップ面側部分の倒れ荷重が常に複数箇所（最高３箇所）
に分散するので、シリンダボア６の摩耗がより確実に減
少するとともに、ピストン６７の外周面の皮膜が一層剥
がれ難くなる。

【００６２】図５はこの発明の他の実施形態に係る斜板
式冷媒圧縮機のピストンの拡大側面図である。

【００６３】上述の実施形態ではシュー５０とピストン
７，７７との間にコネクティングロッド１１が介在する
構造の斜板式冷媒圧縮機に本願発明を適用したが、図５
に示すように、シュー（図示せず）がピストン７７の一
端部７４によって直接支持される構造のものに本願発明
を適用してもよい。

【００６４】ピストン７７のトップ面側端部７５の外径
φｄ1 は円筒部分７６の外径φｄ0よりもわずかに小さ
い。すなわち、トップ面側端部７５の外径φｄ1 は円筒
部分７６の外径φｄ0 よりも、２×δ´、だけ小さい。
δ´の求め方は図１の実施形態と同じである。

【００６５】この実施形態によれば、図１の実施形態と
同様の効果を得ることができる。

【００６６】この実施形態の変形例として、図４の実施
形態のように、トップ面側端部７５に複数の環状溝を設
けてもよいし、更にトップ面側端部７５を大径部と小径
部とに区分してもよいし、又はトップ面側端部７５をテ
ーパ状にしてもよい。

【００６７】なお、上述の各実施形態では、斜板式冷媒
圧縮機として可変容量型斜板式冷媒圧縮機を一例として
示したが、例えば固定容量型斜板式冷媒圧縮機に本願発
明を適用することもできる。また、本願発明の斜板式冷
媒圧縮機には揺動板式冷媒圧縮機も含まれ、揺動板式冷
媒圧縮機に本願発明を適用することもできる。この場合
揺動板式冷媒圧縮機の揺動板は本願発明の斜板に相当す
る。

【００６８】また、上述の各実施形態では冷媒として二
酸化炭素を用いる斜板式冷媒圧縮機を一例として示した
が、フロンを冷媒として用いる斜板式冷媒圧縮機に本願
発明を適用するようにしてもよい。

【００６９】

【発明の効果】以上説明したように請求項１の発明の斜
板式冷媒圧縮機によれば、ピストンのトップ面側部分の
倒れ荷重が分散するとともに、ピストンのトップ面側端
部に潤滑油が保持されるので、ピストン（円筒部分）の
外周面とシリンダボアの内周面との隙間を大きくせずに
ピストンの摺動性を高めることができ、シリンダボアの
摩耗が減少するとともに、ピストンの外周面の皮膜が剥
がれ難くなる。

【００７０】請求項２記載の発明の斜板式冷媒圧縮機に
よれば、ピストンのトップ面側部分の倒れ荷重が分散す
るとともに、ピストンのトップ面側端部に潤滑油が保持
されるので、斜板の傾きが大きくなり、ピストンの倒れ
荷重が大きくなったとしてもピストンの摺動性は低下し
ない。

【００７１】請求項３記載の発明の斜板式冷媒圧縮機に
よれば、ピストンのトップ面側端部がテーパ状に形成さ
れているので、ピストンのトップ面側端部に保持される
潤滑油の量が増え、ピストンの摺動性がより向上する。

【００７２】請求項４記載の発明の斜板式冷媒圧縮機に
よれば、ピストンのトップ面側端部の外周面に周方向に
潤滑油溝が設けられているので、ピストンのトップ面側
端部に保持される潤滑油の量が増え、ピストンの摺動性
がより向上する。

【００７３】請求項５記載の発明の斜板式冷媒圧縮機に
よれば、冷媒が二酸化炭素である場合、圧縮の際に生じ
る冷媒ガスの圧縮反力は従来のフロンを冷媒として用い
る斜板式冷媒圧縮機より大きく、倒れ荷重も大きくなる
が、ピストンのトップ面側部分の倒れ荷重が分散すると
ともに、ピストンのトップ面側端部に潤滑油が保持され
るので、ピストン（円筒部分）の外周面とシリンダボア
の内周面との隙間を大きくせずにピストンの摺動性を高
めることができ、シリンダボアの摩耗が減少するととも
に、ピストンの外周面の皮膜が剥がれ難くなる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１はこの発明の一実施形態に係る斜板式冷媒
圧縮機のピストンの拡大側面図である。

【図２】図２は図１のピストンを備えた斜板式冷媒圧縮
機を示す縦断面図である。

【図３】図３はピストンが倒れている状態を示す拡大部
分断面図である。

【図４】図４はこの発明の他の実施形態に係る斜板式冷
媒圧縮機のピストンの拡大側面図である。

【図５】図５はこの発明の他の実施形態に係る斜板式冷
媒圧縮機のピストンの拡大側面図である。

【図６】図６は従来の斜板式冷媒圧縮機の縦断面図であ
る。

【図７】図７は図６の部分拡大図である。

【符号の説明】

１シリンダブロック５シャフト（駆動軸）６シリンダボア７，６７，７７ピストン８クランク室１０斜板３５，７５，９５ピストンのトップ面側端部３６，７６ピストンの円筒部分

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】複数のシリンダボアが形成されたシリン
ダブロックと、このシリンダブロックの中心部に回転可能に支持された
駆動軸と、前記シリンダボア内に摺動可能に挿入されたピストン
と、このピストンに前記駆動軸の駆動力を伝えるための斜板
と、この斜板を収容するクランク室とを備えた斜板式冷媒圧
縮機において、前記ピストンのトップ面側端部の外径が同ピストンの他
の円筒部分の外径よりもわずかに小さいことを特徴とす
る斜板式冷媒圧縮機。
【請求項２】前記斜板の傾きが前記クランク室の圧力
変化に応じて変わり、前記ピストンのストローク量が変
化することを特徴とする請求項１記載の斜板式冷媒圧縮
機。
【請求項３】前記ピストンのトップ面側端部がテーパ
状に形成されていることを特徴とする請求項１又は２記
載の斜板式冷媒圧縮機。
【請求項４】前記ピストンのトップ面側端部の外周面
に周方向に潤滑油溝が設けられていることを特徴とする
請求項１、２又は３記載の斜板式冷媒圧縮機。
【請求項５】冷媒が二酸化炭素であることを特徴とす
る請求項１、２、３又は４記載の斜板式冷媒圧縮機。