JP2003535289A - 連続可変変速機、トルク伝達のためのしなやかな無端ベルト、そして調整プーリー - Google Patents

連続可変変速機、トルク伝達のためのしなやかな無端ベルト、そして調整プーリー

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Abstract

(57)【要約】 ２つの調整可能のプーリーの各々は相互に移動可能な一対の円錐台状のプーリー綱車を備え、この綱車はプーリー軸に半径方向に大きさを有し、そして綱車面を有しており、それによりプーリーの綱車面はプーリー角で相互に配向されており、そしてトルク伝達のためのしなやかな無端ベルトは２つの横側面を含み、これらの横側面はしなやかなベルトが半径方向内側に先細りとなるようベルト角をなして相互に配向されており、そして綱車がしなやかなベルトに働かせるクランプ力によりプーリーの綱車面と相互作用するようになっている、特に自動車用の連続可変変速機。前記のベルト角は僅かに少なくとも一つのプーリーのプーリー角よりも、プーリー綱車の半径方向の大きさの少なくとも実質的な部分に対して、大きくなっている。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】 （技術分野） 本発明は、請求項１の導入部に記載の調整プーリーとしなやかな無端ベルトを
設けたベルト式連続可変変速機（ＣＶＴと略称する）に係るものである。さらに
、本発明はプッシュ型駆動ベルトのようなトルク伝達のしなやかな無端ベルトに
、そして調整プーリーにも係るものである。
【０００２】 （背景技術） 例えばＥＰ−Ａ−０．９５０．８３７にもあるようにこの形式のＣＶＴは一般
に知られており、それは第１の調整プーリー、第２の調整プーリー、そしてＥＰ
−Ａ−０．９６２．６７９に示されているようなしなやかな無端ベルト、可変変
速機比でプーリー間でトルクを伝達するチェーンなどを備えている。この既知の
ＣＶＴにおいてはクランプ力を加えるとしなやかな無端ベルトはプーリーの綱車
の間の連続可変の半径位置で締め付けられる。そのためプーリーの少なくとも一
方の綱車は軸方向に動けるようになっている。プーリーの綱車の面と相互作用す
るしなやかな無端ベルトの横側面は、無端ベルトが半径方向で内側に先細りとな
るようにベルト角を決めてそれらの向きを決められていて（相互に方向づけされ
）、プーリーの綱車の面は一緒にＶ字形となっている。各プーリーに加えられる
クランプ力は平衡状態を創り出し、その状態では横側面と綱車の面との間の相互
作用の半径方向の位置として決まるＣＶＴの変速比は一定となる。この平衡状態
から外れると変速比は、各プーリーのクランプ力を増減することによって、横側
面と綱車の面との間の相互作用の半径方向の位置をプーリー毎に変えることによ
り連続的に変えれる。
【０００３】 既知のＣＶＴにおいて、プーリー角とベルト角とは一致していて、相互作用の
接触域を最大としており、それらの間での接触圧力を比較的小さくなるようにし
ていた。さらに、接触圧力を均等に分布させていた。それにもかかわらず、横側
面および／または綱車の面の摩損は不均一となってしまい、ＣＶＴの寿命に悪い
影響を与えていた。さらに、しなやかな無端ベルトの他の部分の局所的な摩損も
見られ、そのような摩損は横側面および／または綱車の面の摩損の発生と関連し
ていることが認められる。この後の局所的な摩損は特にプッシュ型の駆動ベルト
に顕著であり、そのようなプッシュ型の駆動ベルトでは少なくとも一つの連続バ
ンドからなるキャリヤーに滑動するよう多数の横断素子が取り付けられている。
プッシュ型の駆動ベルトの横断素子には突起と窪みとが設けられており、横断素
子の突起はその隣の窪みと相互作用し、それにより横断素子の相互移動が決まっ
てくる。この種のしなやかな無端ベルトでは局所摩損は突起と窪みの位置に認め
られる。
【０００４】 本発明の目的は寿命を延ばしたＣＶＴを提供することであり、さらに詳しく言
えば、しなやかな無端ベルトおよび／または綱車の摩損の不均一分布の問題を解
消することである。本発明によりこの目的は、請求項１の連続可変変速機におい
てプーリー角よりも僅かに大きくしたベルト角によって驚くほどに達成されるの
である。このような解決法では横側面と綱車の面との間の相互作用の接触域は小
さくなるように思われ、しなやかな無端ベルトとプーリーの弾性変形を考え、そ
して接触圧力の不都合で不均一と思われる分布を考えるだけでも適切な解決とは
思われないのであるが、実際には不均一に分布する摩損は減少するのである。さ
らに、プッシュ型駆動ベルトの場合の局所摩損の程度も少なくなっていることが
確認された。仮定であるが、そのような現象の根元は以下の事実によるものと考
えられる。すなわち、本発明のＣＶＴでは前記相互作用の半径方向の位置におい
てプーリーの綱車に無端ベルトがかける、主として軸方向に向いた反作用力の下
で綱車を変形することによりプーリー角を僅かに増加させる。その変形の程度は
、反作用力を生じるクランプ力のレベルと、前記相互作用の半径位置とによって
変わる。円錐台状のプーリーの綱車のスチフネスは半径外側方向に向かって減少
し、そして半径方向の位置によってアームが変わる綱車のモーメントに反作用力
は作用しているからである。かくして、本発明は、綱車の半径方向の外縁が比較
的強く偏向し、それによりプーリー角が増加するという認識に基づいている。そ
のような偏向はしなやかな無端ベルトの担持を多分不安定にするが、しなやかな
ベルトの摩損を追加することに対して少なくとも原因となっているものと考えら
れる。本発明のＣＶＴでは、作動中のしなやかな無端ベルトの横側面の接触圧力
はかなり均一に分散している。さらに請求項１の手法により横側面と綱車との間
の接触圧力が半径方向外方に減少するのを防いでいる。そのような接触圧力の半
径方向外方の減少は（もし防がなければ）不安定な形を生じさせて、しなやかな
ベルトを変形させることになる。半径方向外方における接触圧力の増加という現
象は、横側面および／または綱車の不均一摩損の大きな原因であり、プッシュ型
駆動ベルトの場合の局部摩損の大きな原因である。この後の場合半径方向外方に
おいて減少していく接触圧力は不安定な形態をつくり、そうなると横断素子は半
径方向で綱車と綱車の間で傾き、それにより突起と窪みの付近で局部摩損が生じ
る。この傾斜の別の不利益は綱車と横断素子との間でスリップを伴うと言うこと
であり、それによりＣＶＴの能率は減少することである。それゆえ、本発明はこ
の形式のしなやかなベルトに特に適しており、それをまた意図している。
【０００５】 本発明のＣＶＴの別の利点は、プーリーの綱車の面の相互の配置がクランプ力
の影響で僅かに変わる程度ではプーリー角がベルト角よりも不都合となるほどに
大きくなることはないということである。それであるから、自動車で生じるよう
な大きなクランプ力に対抗して、本発明のＣＶＴのプーリーは自動車用の既知の
プーリー程に堅固に設計する必要はないのである。本発明では、プーリーの綱車
を強化する特徴、例えば半径方向に向いたリブはこれを小さくしたり、又はなく
してもよく、軽量にしてもよく、費用に見合うようプーリーを設計できる。
【０００６】 本発明によれば、ベルト角は、一度の３０分の１（すなわち２分）から一度３
分の１（すなわち２０分）の範囲の角度だけプーリーの角度よりも大きいのが好
ましい。このような範囲はＣＶＴの典型的な自動車への使用に適していることが
確認されている。それらの角度の間の差が２分よりも小さくなると本発明の効果
は認め難くなる。これらの角度の間の差が２０分よりも大きいと、上に述べた接
触圧力の不均一分布という不都合が本発明の利点を超えて顕著になりはじめる。
もしもベルト角が一度の２０分の１から一度の６分の１の範囲の角度だけプーリ
ーの角度よりも大きいといっそう好ましい。
【０００７】 本発明の実施例ではＣＶＴの作動中プーリー角の最大増加の値に実質的に一致
する値だけベルト角はプーリー角よりも大きくなっている。クランプ力と相互作
用の半径位置との両方が最大となるときにプーリー角は最大となるのが普通であ
る。かくして、ベルト角は常にプーリー角よりも大きいか、プーリー角に等しく
なっており、その結果上に述べたしなやかなベルトの形が安定しているのである
。プーリーの綱車の軸方向の変形がプーリーの綱車の半径方向の変形に比して小
さいので、プーリー角の最大増加は綱車の半径方向の大きさで最大軸方向変形を
除したアークタンジェントにほぼ等しい。
【０００８】 本発明の別の実施例では、ＣＶＴの作動中のプーリー角の最大増加値の半分に
実質的に一致する値だけベルト角はプーリー角よりも大きくなっている。これで
はベルト角がプーリー角よりも小さいと言う状態が発生するが、ベルト角とプー
リー角との最大差が最小とされるので接触圧力のレベルは小さくされることにな
って有利となる。ＣＶＴのパラメータ、例えばプーリー角の増加程度、接触圧力
の大きさおよび／またはしなやかなベルトとプーリーの材料と設計とによっては
他の実施例の方が好ましいことがある。
【０００９】 本発明の更なる発展において、半径方向外方に、プーリーの綱車の半径方向の
少なくとも実質的な部分に沿って、プーリー角は減少している。このようにする
ことによりプーリーの綱車の軸方向の変形は、少なくとも前記相互作用の半径方
向の位置範囲の実質的な部分において補償されることができる。それにより、プ
ーリーの綱車としなやかなベルトとの間の接触圧力は一層均一に分布するのであ
る。本発明による手法を達成する比較的簡単で、かけた費用に見合うやり方は、
少なくとも一つの綱車の面を綱車の正接横断面で見て凹面とすることである。こ
のＣＶＴを自動車に使用した典型的な使用結果として凹面の半径の値は５−１０
０メートルの範囲にある。この範囲はベルト角とプーリー角との差に対する好ま
しい値の範囲に基づいている。
【００１０】 ＥＰ−Ａ−０．９６２．６７９において以下のことが仮定されている。すなわ
ち、プーリーの綱車と綱車との間でそれらの全周にわたってしなやかな無端ベル
トが存在していない結果として、その周囲でプーリー角が測定される場所によっ
て作動中プーリー角は増加と減少の両方を行う。このＣＶＴの作動中プーリーが
回転しているので、ベルト角もしくはプーリー角を変えることによりそのような
現象を補償することはできない。しかしながら、少なくともクランプ力の好まし
い大きさまで、すなわちプーリーの綱車が軸方向に変形する量まで、作動中ベル
ト角がプーリー角よりも大きくなるようにベルト角とプーリー角とが選定されて
いるならば、本発明に従ってそれは有利なのである。
【００１１】 本発明の別の実施例では、プーリー角は半径方向外方で減少していて、作動中
にクランプ力が最大となると、しなやかなベルトの面とプーリーの綱車の面との
間の相互作用の少なくとも瞬時半径位置においてはベルト角はプーリー角に実質
的に一致する。このようにして達成されることは、作動中そして相互作用の半径
方向位置においてベルト角は常にプーリー角に等しいか、それより大きいという
ことである。そのため、綱車の変形、もっと正確に言えばそれの結果としてのプ
ーリー角の増加は、クランプ力が最大となるとき相互作用の半径方向位置の関数
として決まる。
【００１２】 本発明の別の実施例では、半径方向外方においてプーリー角が減少し、作動中
クランプ力が最も頻繁に加えられる大きさとなるとき、少なくとも相互作用の瞬
時の半径方向位置においてベルト角はプーリー角に実質的に一致する。こうして
、作動中、相互作用の半径方向位置においてベルト角とプーリー角との間の差は
最小とされた平均値である。
【００１３】 さらに本発明を発展させた別の実施例ではプーリー角は半径方向外方において
減少し、それにより作動中クランプ力が平均値であるときは、少なくとも相互作
用の瞬時の半径方向位置においてベルト角はプーリー角に実質的に一致する。こ
うして達成されることは、作動中、相互作用の半径方向位置においてベルト角と
プーリー角との間の最大差は最小となることである。
【００１４】 本発明の別の実施例において綱車の面と横面との間の相互作用の半径方向で最
も内側の位置におけるプーリー角にベルト角は実質的に一致し、そしてベルト角
は相互作用の半径方向で最も外側の位置において一度の３０分の１から３分の１
の範囲の値だけ僅かに認識できるぐらいにプーリー角よりも大きい。この範囲は
典型的なＣＶＴの自動車における使用に適当であることが確認された。
【００１５】 更に、本発明で認識していることは、プーリーの設計により異なるが、プーリ
ーの綱車の変形が単一の綱車にだけ集中していることである。例えば、クランプ
力を働かす油圧駆動手段により半径方向外方で支持されている軸方向に動く綱車
はプーリー軸から半径方向外方で支持されていない軸方向で固定された綱車より
もかなり少なく変形されている。この現象を説明するにはしなやかなベルトの横
側面とプーリーの綱車の面との間の相互作用を、プーリーの各綱車の面に対して
個別の綱車の角度を求めることにより、そしてしなやかなベルトの各横側面に対
する個別の面角を求めることにより横側面と綱車の面との間の接触面毎に別個に
考察することにする。これにより綱車の角度と面角度とはプーリーの回転軸の直
交軸に対して決められる。それぞれの綱車の角度および／またはそれぞれの面角
とは上に説明した仕方でそれぞれのプーリー綱車の軸方向変形を説明するのに使
う。この結果として、プーリー角度および／またはベルト角とはプーリーの回転
軸の直交軸に対して非対象となる、すなわち、ベルト角の、もしくはプーリー角
の二等分線は軸方向に対して二直角に向けられてはいない。
【００１６】 本発明はしなやかな駆動無端ベルト、特に本発明の連続可変変速機に使用する
よう意図したプッシュ型駆動ベルトにも係るものである。
【００１７】 また、本発明は本発明の連続可変変速機に使用することを意図した調整式プー
リーに係るものである。好ましい実施例では少なくとも一つの綱車はプーリーの
正接横断面で見て本質的に一定の曲率半径を持つ凹面となっている。
【００１８】 ＷＯ−Ａ−９８／０６９６１においてプーリーが綱車を有し、それらの間でプ
ーリー角を決めているＣＶＴを開示しており、そのプーリー角は半径方向外方に
減少している。このＣＶＴは幾つかの独立して作動する薄い無端リングから成る
。その開示された発明の目的は、作動中すべてのリングは同じ変速比で作動する
ことを達成することである。自動車の典型的なＣＶＴの設計にこれを採用すると
半径方向外方におけるプーリー角の所要の減少は本発明で要求されるよりも遥か
に大きいのであり、このことも全く異なる目的を持っている。さらに、リングは
半径方向で非常に薄いので、それらは簡単に屈曲してプーリー角に合うようにな
る。それゆえ、本発明により解決された問題はこの既知の構成では生じない、少
なくとも本発明による解決が効果を奏するであろう程度には生じないのである。
事実、既知のリングは、ベルト角を決定するため十分に平らである横側面を有し
ていない。
【００１９】 さらに注目すべきことは、ベルト角およびまたはプーリー角に対する製作許容
度は本発明による前記の角度間の望ましい差と同程度であり、特にその差が小さ
いときにそうであるということである。本発明によれば、もしそのような場合ベ
ルト角の公称値が公称プーリー角よりも大きいと、それらの公称角はプーリーと
駆動ベルトの周囲に沿って幾つかの位置で測定されたときの平均値を考慮して決
めるのが好都合である。プッシュ型駆動ベルトの場合、前記公称ベルト角は例え
ば、横断素子のそれぞれについて測定されたベルト角の平均値により決定する。
【００２０】 （発明を実施するための最良の形態） 本発明を以下に添付図を参照して説明する。 図１において既知のＣＶＴを示す。このＣＶＴ１は入力プーリー２と出力プー
リー３とを備え、各プーリーは入力プーリー軸２０に設けた円錐台状の綱車２１
、２２と、出力プーリー軸３０に設けた円錐台状の綱車３１、３２とを備え、し
なやかな無端ベルト１０も備えている。この綱車の半径はＲｓである。プーリー
２、３の綱車２１、２２；３１、３２はそれぞれのプーリー２；３と組み合わせ
たピストン／シリンダー組立体に働く油圧により相互に向かって押し付けられる
。その結果として、クランプ力ＣFが各プーリーのしなやかなベルト１０と綱車
２１、２２：３１、３２との間で働いて、摩擦によりベルト１０によりプーリー
２；３の間でトルクが伝えられる。
【００２１】 各綱車２１、２２、３１、３２は綱車面を有しており、それによってプーリー
２；３の綱車面はプーリー角βで相互に配向され（図１参照）、それらは実質的
にＶ字形溝を形成する。前記しなやかなベルト１０の横側面はプーリー２、３の
綱車面と相互作用し、その横側面は例えばプッシュ型駆動ベルトではベルト角α
で相互に配向され（図３参照）、前記ベルト１０は半径方向内側に先細りとなっ
ている。それぞれのプーリー軸２０、３０に直交する軸に対して鋭角の接触角を
なす接触面内で綱車面と横側面とは相互に寄りかかっている。既知の変速機では
ベルト角αとプーリー角βの両方は接触角の二倍に等しい。
【００２２】 図２は図１のＣＶＴ１の側面図である。図２では図１でもそうであるように、
前記ベルト１０の、第１プーリー２０の綱車２１、２２の間の半径Ｒ2は第２プ
ーリー３０の綱車３１、３２の間の前記ベルト１０の半径Ｒ3よりもかなり大き
い。この状態ではＣＶＴ１の（トルクの）伝達比は１よりも小さい、すなわち、
入力プーリー２０から出力プーリー３０へ動力が伝達されるときのトルクレベル
は小さくなる。各プーリー２；３のクランプ力ＣFは平衡状態が成立するような
ものであり、ＣＶＴ１の伝達比は固定されている。このような平衡状態から離れ
ると、各プーリー２；３に対するクランプ力ＣFを増減することにより、そして
それによって綱車２１、２２；３１、３２の間の前記ベルト１０の半径位置Ｒ2
半径位置Ｒ3を変えることにより伝達比を連続的に変える。
【００２３】 図３はプッシュ型駆動ベルトであるしなやかな無端ベルト１０を例示する。駆
動ベルト１０の湾曲部分と直線部分とを軸方向で示している。さらに、駆動ベル
ト１０の軸方向に直交する正接図もある。駆動ベルト１０はキャリヤー１４、１
５に連続的に、そして滑動するように設けた多数の横断素子１１を備えている。
この例ではキャリヤー１４、１５は４本の半径方向に積み上げられた連続バンド
２組から成る。横断素子１１には突起１２と窪み１３とが設けられていて、これ
により横断素子１１の突起１２は隣の横断素子１１の窪み１３に嵌まる。図示さ
れているように、横断素子１１の横側面はベルト角αで相互に配向されていて前
記ベルト１０は半径方向内方に先細りとなっている。
【００２４】 図４Ａ、４Ｂ、５Ａ、５Ｂ、６Ａ、６Ｂはプーリー２としなやかなベルト１０
の部分の横断面略図である。図４Ｂ、５Ｂ、６Ｂのようなプーリーの綱車２１、
２２の変形は誇張して示してあり、ベルト角αもプーリー角βもそしてそれらの
差も誇張して示している。プーリーの綱車２１、２２の軸方向変形は通常は非常
に小さいけれども、プッシュ型駆動ベルトの場合、突起１２と窪み１３の位置に
おける局所摩損である横側面の不均一摩損の原因であると見られている。
【００２５】 図４Ａでは既知のしなやかな無端ベルト１０とプーリー２とが示されている。
この既知の形態ではベルト角αとプーリー角βとは一致している。しかしながら
、図４Ｂに示すように、クランプ力ＣFを加えるとプーリー２の綱車２１、２２
は変形、すなわち、相互に離れ、プーリー角βは増加する。こうして作動中、ベ
ルト角αはプーリー角βよりも小さく、そしてベルト１０とプーリー２との間の
接触圧は半径方向外方で不都合なことに減少する。
【００２６】 図５Ａは本発明のしなやかな無端ベルト１０とプーリー２とが示されている。
ベルト角αはプーリー角βよりも大きくなっている。実際、ベルト角αとプーリ
ー角βとの差は非常に小さく、例えば、ＣＶＴ１の作動中、プーリーの綱車２１
、２２の変形量によるが、２分と２０分の間である。図５Ｂにクランプ力ＣFを
加えたときのプーリーの綱車２１、２２の変形の様子を示す。プーリー角βは増
大している。クランプ力ＣFの決まった大きさにおけるプーリーの綱車の変形は
、ベルト角αがプーリー角βと一致するようなものである。本発明によれば綱車
２１、２２の変形量はクランプ力ＣFの大きさと、綱車の面とベルトの横側面と
の間の相互作用の半径位置Ｒ2とＲ3とによって変わる。これらの半径位置Ｒ2と
Ｒ3はクランプ力ＣFの腕の長さを決めているからである。それ故、角度αとβと
はクランプ力ＣFと半径位置Ｒ2とＲ3の組合せだけで定まる。加えて、クランプ
力ＣFと半径位置Ｒ2とＲ3の他の組合せにおいて、角度αとβの差は本発明のＣ
ＶＴでは好都合にも小さくされる。プーリーの綱車２１、２２の変形は、多少補
償されるからである。
【００２７】 本発明にしたがって、相互作用の半径位置Ｒ2とＲ3の影響は、図５Ａに示すよ
うにプーリーの綱車２１、２２の半径Ｒｓに沿う半径方向外方に減少するプーリ
ー角を有するプーリー２より説明できる。図５Ａにおいて、前記相互作用の半径
位置は、図１，２で示す半径位置Ｒ3と同様小さく、従ってプーリーの綱車２１
、２２の変形も小さい。そのような小さい半径位置Ｒ3においてプーリー角βは
大きなクランプ力ＣFが加わってもベルト角αに実質的に等しい。本発明に従っ
て、小さな、もしあるならば、角度αとβの差はそのような変形を補償するに足
りる。図５Ｂにおいて前記相互作用の半径位置は図１，２に示す半径位置Ｒ3と
同様に、大きい。従ってクランプ力ＣFが加わると綱車２１、２２の変形も（そ
れの結果としてのプーリー角βの増加のように）比較的大きい。こうして、その
ような増加を予め補償するため、初期のプーリー角βはベルト角αよりもかなり
小さい。
【００２８】 本発明に従ってもしプーリー角βがプーリー２１、２２の半径に沿って半径方
向外方に次第に減少するのであれば、所与のクランプ力ＣFで角度αとβとはＣ
ＶＴ１の作動中一致しており、有利である。前記のクランプ力ＣFの大きさは自
由に選択でき、例えばＣＶＴ１の利用の仕方で決めれる。しなやかな無端ベルト
１０が特定の半径位置Ｒ2とＲ3に配置されるとき、頻繁に加えられるクランプ力
ＣFの大きさから生じるプーリー角βの増加を補償するようにするなどして、相
互作用の半径位置Ｒ2とＲ3に応じてクランプ力ＣFの大きさを決めれる。そのよ
うな場合、綱車面の半径方向におけるその特定の凹面輪郭は第１プーリー２と第
２プーリー３とでは異なることもある。
【図面の簡単な説明】
【図１】 連続可変変速機の横断面略図である。
【図２】 図１の変速機の側面図である。
【図３】 しなやかな無端ベルトの一例を示す。
【図４】 図４Ａ、４Ｂは既知のプーリーとしなやかな無端ベルトの部分の
横断面図である。
【図５】 図５Ａ、５Ｂは本発明のプーリーとしなやかな無端ベルトの部分
の横断面図である。
【図６】 図６Ａ、６Ｂは本発明の別のプーリーとしなやかな無端ベルトの
部分の横断面図である。
【手続補正書】特許協力条約第３４条補正の翻訳文提出書
【提出日】平成１４年４月１７日（２００２．４．１７）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項２】 ＣＶＴの作動中プーリー角の最大増加の値に実質的に一致す
る値だけベルト角はプーリー角よりも大きい請求項１に記載の連続可変変速機。
【請求項３】 ＣＶＴの作動中プーリー角の最大増加の値の半分に実質的に
一致する値だけベルト角はプーリー角よりも大きい請求項１に記載の連続可変変
速機。
【請求項４】 プーリーの綱車の半径方向の大きさの少なくとも実質的な部
分に沿ってプーリー角が半径方向外側に減少する請求項１ないし３の何れかに記
載の連続可変変速機。
【請求項５】 プーリー角が半径方向外方に減少して、クランプ力がＣＶＴ
の作動中加えられるとき、少なくとも横側面と綱車面との間の相互作用の半径方
向の位置において、そのような相互作用の実際の半径方向の位置から独立して綱
車の半径方向の大きさの実質的な部分に対してプーリー角がベルト角に実質的に
一致する請求項１ないし４の何れかに記載の連続可変変速機。
【請求項６】 クランプ力がＣＶＴの作動中に加えられる最大クランプ力で
ある請求項５に記載の連続可変変速機。
【請求項７】 クランプ力がＣＶＴの作動中に最も頻繁に加えられるクラン
プ力である請求項５に記載の連続可変変速機。
【請求項８】 クランプ力がＣＶＴの作動中に加えられるクランプ力の平均
値である請求項５に記載の連続可変変速機。
【請求項９】 横側面と綱車面との間で相互作用の半径方向で最も内側の位
置においてベルト角が実質的にプーリー角に一致し、そして相互作用の半径方向
で最も外側の位置で１度の３０分の１から３分の１の範囲内の値だけベルト角は
僅かにプーリー角よりも大きい請求項１ないし８の何れかに記載の連続可変変速
機。
【請求項１０】 横側面と綱車面との間で相互作用の半径方向で１度の２０
分の１から６分の１の範囲内の値だけベルト角は僅かにプーリー角よりも大きい
請求項１ないし９の何れかに記載の連続可変変速機。
【請求項１１】 少なくとも一つのプーリーのプーリー角および／またはベ
ルト角はプーリー軸の軸方向に直交する方向で非対称である請求項１ないし１０
の何れかに記載の連続可変変速機。
【請求項１２】 少なくとも一つの綱車面に本質的に一定の曲率半径を有す
る曲率を与え、正接横断面で見たとき綱車面が凹面となるようにした請求項１な
いし１１の何れかに記載の連続可変変速機。
【請求項１３】 綱車面の曲率半径の値は５ないし１００メートルの範囲に
ある請求項１２に記載の連続可変変速機。
【請求項１４】 正接方向で見たとき本質的に一定の曲率半径の凹面にプー
リーの綱車面をした請求項１ないし１３に記載の連続可変変速機に使用する調整
可能のプーリー。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 スメッツ パウルス マリア オランダ国、エヌエル−5046 ジェイシー ティルブルク、スミッドスパッド 22 (72)発明者 ラメルス ゲラルダス ヨハンネス マリ ア オランダ国、エヌエル−6531 ジェーピー ネイメーヘン、モエフロンストラット 46 Ｆターム(参考） 3J031 BB05 CA02 3J050 AA02 CD08 CE01

Claims (17)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 ２つの調整可能のプーリーの各々は相互に移動可能な一対の
    円錐台状のプーリー綱車を備え、この綱車はプーリー軸に半径方向に大きさを有
    し、そして綱車面を有しており、それにより該プーリーの綱車面はあるプーリー
    角で相互に配向されており、そしてトルク伝達のためのしなやかな無端ベルトは
    ２つの横側面を含み、これらの横側面は前記しなやかなベルトが半径方向内側に
    先細りとなるようベルト角をなして相互に配向されており、そして綱車がしなや
    かなベルトに働かせるクランプ力により横側面がプーリーの綱車面と相互作用す
    るようになっている、特に自動車用の連続可変変速機において、前記のベルト角
    は少なくとも一つのプーリーのプーリー角よりも、プーリー綱車の半径方向の大
    きさの少なくとも実質的な部分に対して、僅かに大きいことを特徴とした連続可
    変変速機。
  2. 【請求項２】 １度の３０分の１から３分の１の範囲内の値だけベルト角は
    プーリー角よりも大きい請求項１に記載の連続可変変速機。
  3. 【請求項３】 ＣＶＴの作動中プーリー角の最大増加の値に実質的に一致す
    る値だけベルト角はプーリー角よりも大きい請求項１もしくは２に記載の連続可
    変変速機。
  4. 【請求項４】 ＣＶＴの作動中プーリー角の最大増加の値の半分に実質的に
    一致する値だけベルト角はプーリー角よりも大きい請求項１もしくは２に記載の
    連続可変変速機。
  5. 【請求項５】 プーリーの綱車の半径方向の大きさの少なくとも実質的な部
    分に沿ってプーリー角が半径方向外側に減少する請求項１ないし４の何れかに記
    載の連続可変変速機。
  6. 【請求項６】 プーリー角が半径方向外方に減少し、そのためクランプ力が
    ＣＶＴの作動中加えられると、少なくとも横側面と綱車面との間の相互作用の半
    径方向の位置において、そのような相互作用の実際の半径方向の位置から独立し
    て綱車の半径方向の大きさの実質的な部分に対してプーリー角がベルト角に実質
    的に一致している請求項１ないし５の何れかに記載の連続可変変速機。
  7. 【請求項７】 クランプ力はＣＶＴの作動中に加えられる最大クランプ力で
    ある請求項６に記載の連続可変変速機。
  8. 【請求項８】 クランプ力はＣＶＴの作動中に最も頻繁に加えられるクラン
    プ力である請求項６に記載の連続可変変速機。
  9. 【請求項９】 クランプ力はＣＶＴの作動中に加えられるクランプ力の平均
    値である請求項６に記載の連続可変変速機。
  10. 【請求項１０】 横側面と綱車面との間での相互作用の半径方向で最も内側
    の位置においてベルト角が実質的にプーリー角に一致し、そして前記相互作用の
    半径方向で最も外側の位置で１度の３０分の１から３分の１の範囲内の値だけベ
    ルト角は僅かにプーリー角よりも大きい請求項１ないし９の何れかに記載の連続
    可変変速機。
  11. 【請求項１１】 横側面と綱車面との間で相互作用の半径方向で１度の２０
    分の１から６分の１の範囲内の値だけベルト角は僅かにプーリー角よりも大きい
    請求項１ないし１０の何れかに記載の連続可変変速機。
  12. 【請求項１２】 少なくとも一つのプーリーのプーリー角および／またはベ
    ルト角はプーリー軸の軸方向に直交する方向で非対称である請求項１ないし１１
    の何れかに記載の連続可変変速機。
  13. 【請求項１３】 少なくとも一つの綱車面に本質的に一定の曲率半径を有す
    る曲率を与え、正接横断面で見たとき綱車面が凹面となるようにした請求項１な
    いし１２の何れかに記載の連続可変変速機。
  14. 【請求項１４】 綱車面の曲率半径の値は５ないし１００メートルの範囲に
    ある請求項１３に記載の連続可変変速機。
  15. 【請求項１５】 請求項１ないし１４の何れかに記載の連続可変変速機に使
    用する無端のしなやかな駆動ベルト、特にプッシュ型の駆動ベルト。
  16. 【請求項１６】 請求項１ないし１４の何れかに記載の連続可変変速機に使
    用する調整可能なプーリー。
  17. 【請求項１７】 正接方向で見たとき本質的に一定の曲率半径の凹面にプー
    リーの綱車面を形成した請求項１６に記載の調整可能なプーリー。
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