JP2003269547A - 無段変速機用ベルト - Google Patents
無段変速機用ベルトInfo
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- saddle
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
- F16G5/16—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section consisting of several parts
- F16G5/163—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section consisting of several parts with means allowing lubrication
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 リングの内周面に作用する面圧が局所的に高
くなることを抑制し、リングの局所的な摩耗を低減し得
る無段変速機用ベルトを提供する。 【解決手段】 無段変速機用ベルト２０は、ベルト本体
として機能する無端状のリング３０と、リングが巻き掛
けられる複数の板状のエレメント４０とを有する。エレ
メントには、リング内周面３３との接触面をなすサドル
面４５と、リングの一方の周縁端３２の近傍をサドル面
から逃がす逃げ溝４７と、サドル面と逃げ溝とを接続す
るアール部４８と、が形成されている。サドル面は、リ
ングの横断面で当該リングの両端部を結ぶ線分に沿う幅
方向の略中央部分が膨らんで頂点Ｐｓをなすクラウニン
グが施され、当該クラウニングの頂点からアール部のサ
ドル面側開始点Ｑにかけての曲率半径は、サドル面側開
始点Ｑに向かうにつれて小さくなるように変化してい
る。
くなることを抑制し、リングの局所的な摩耗を低減し得
る無段変速機用ベルトを提供する。 【解決手段】 無段変速機用ベルト２０は、ベルト本体
として機能する無端状のリング３０と、リングが巻き掛
けられる複数の板状のエレメント４０とを有する。エレ
メントには、リング内周面３３との接触面をなすサドル
面４５と、リングの一方の周縁端３２の近傍をサドル面
から逃がす逃げ溝４７と、サドル面と逃げ溝とを接続す
るアール部４８と、が形成されている。サドル面は、リ
ングの横断面で当該リングの両端部を結ぶ線分に沿う幅
方向の略中央部分が膨らんで頂点Ｐｓをなすクラウニン
グが施され、当該クラウニングの頂点からアール部のサ
ドル面側開始点Ｑにかけての曲率半径は、サドル面側開
始点Ｑに向かうにつれて小さくなるように変化してい
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ベルト式無段変速
機に使用される無段変速機用ベルトに関する。
機に使用される無段変速機用ベルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】最近の自動車用変速装置は、いわゆるＣ
ＶＴ（Ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｌｙ Ｖａｒｉａｂｌｅ
Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ）と称されるベルト式無段変
速機が多用されている。ベルト式無段変速機は、入力側
プーリおよび出力側プーリのＶ溝にベルトが嵌め込まれ
巻き掛けられている。エンジンの駆動力は、入力側プー
リに入力され、ベルトを介して出力側プーリに伝達さ
れ、この出力側プーリから車軸に伝達される。Ｖ溝の幅
を連続的に変えることにより、ベルトの巻き掛け位置が
変化し、各プーリにおけるベルトの巻き掛け半径が変化
する。これにより、入力側プーリと出力側プーリとの間
のプーリ比つまり変速比が無段階に変化し、入力側プー
リに入力された回転力は、無段階に変速されて出力側プ
ーリに伝達される。
ＶＴ（Ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｌｙ Ｖａｒｉａｂｌｅ
Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ）と称されるベルト式無段変
速機が多用されている。ベルト式無段変速機は、入力側
プーリおよび出力側プーリのＶ溝にベルトが嵌め込まれ
巻き掛けられている。エンジンの駆動力は、入力側プー
リに入力され、ベルトを介して出力側プーリに伝達さ
れ、この出力側プーリから車軸に伝達される。Ｖ溝の幅
を連続的に変えることにより、ベルトの巻き掛け位置が
変化し、各プーリにおけるベルトの巻き掛け半径が変化
する。これにより、入力側プーリと出力側プーリとの間
のプーリ比つまり変速比が無段階に変化し、入力側プー
リに入力された回転力は、無段階に変速されて出力側プ
ーリに伝達される。
【０００３】ベルトは、ベルト本体として機能する無端
状の可撓性リングを、多数重ねて環状に整列配置した板
状のエレメントに巻き掛けて構成されている（実開昭６
３−１１５６５３号公報、特開２００１−２１４９５６
号公報、特開２００１−２８０４２７号公報参照）。
状の可撓性リングを、多数重ねて環状に整列配置した板
状のエレメントに巻き掛けて構成されている（実開昭６
３−１１５６５３号公報、特開２００１−２１４９５６
号公報、特開２００１−２８０４２７号公報参照）。
【０００４】エレメントは、一般に、リングの内周側に
位置するボディ部と、リングの外周側に位置するヘッド
部と、ボディ部とヘッド部とを接続する幅の狭いネック
部とを有し、ボディ部とヘッド部との間に、リングを嵌
め込むためのリング受容溝が形成されている。このリン
グ受容溝を形成するボディ部の端面は、リングとの接触
面をなすサドル面を形成している。また、ボディ部の両
側面は、プーリとの接触面をなすフランク部を形成して
いる。
位置するボディ部と、リングの外周側に位置するヘッド
部と、ボディ部とヘッド部とを接続する幅の狭いネック
部とを有し、ボディ部とヘッド部との間に、リングを嵌
め込むためのリング受容溝が形成されている。このリン
グ受容溝を形成するボディ部の端面は、リングとの接触
面をなすサドル面を形成している。また、ボディ部の両
側面は、プーリとの接触面をなすフランク部を形成して
いる。
【０００５】エレメントはさらに、リングへの応力集中
を緩和するため、リングの一方の周縁端の近傍をサドル
面から逃がす逃げ溝が形成されている。この逃げ溝とサ
ドル面とは、滑らかで小さなアールからなるアール部を
介して接続されている。
を緩和するため、リングの一方の周縁端の近傍をサドル
面から逃がす逃げ溝が形成されている。この逃げ溝とサ
ドル面とは、滑らかで小さなアールからなるアール部を
介して接続されている。
【０００６】リングの横断面で見て当該リングの両端部
を結ぶ方向を、リングおよびエレメントの幅方向とす
る。リングを幅方向に自動調芯するために、リングの内
周面およびエレメントのサドル面には、幅方向にクラウ
ニングが施されている。クラウニングの形状は、幅方向
に左右対称形状に設定されている。
を結ぶ方向を、リングおよびエレメントの幅方向とす
る。リングを幅方向に自動調芯するために、リングの内
周面およびエレメントのサドル面には、幅方向にクラウ
ニングが施されている。クラウニングの形状は、幅方向
に左右対称形状に設定されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記構成の無段変速機
用ベルトにあっては、リングは、アール部から逃げ溝に
かけて、サドル面から外れている。リングの幅方向のう
ちサドル面に接触している領域では、リングは、サドル
面から法線力を受け、サドル面に沿って変形し周長が伸
びている。一方、リングの幅方向のうちサドル面に接触
していない領域つまりアール部から逃げ溝にかけての領
域では、リングは、サドル面からの法線力を受けないた
め、サドル面に接触している領域に比べて、周長の伸び
が少なくなる。
用ベルトにあっては、リングは、アール部から逃げ溝に
かけて、サドル面から外れている。リングの幅方向のう
ちサドル面に接触している領域では、リングは、サドル
面から法線力を受け、サドル面に沿って変形し周長が伸
びている。一方、リングの幅方向のうちサドル面に接触
していない領域つまりアール部から逃げ溝にかけての領
域では、リングは、サドル面からの法線力を受けないた
め、サドル面に接触している領域に比べて、周長の伸び
が少なくなる。
【０００８】このような周長の伸びの違いに起因して、
リングがサドル面から外れる境界点の近傍では、リング
の内周面に作用する面圧が局所的に高くなり、リングの
摩耗が局所的に進行する傾向にある。
リングがサドル面から外れる境界点の近傍では、リング
の内周面に作用する面圧が局所的に高くなり、リングの
摩耗が局所的に進行する傾向にある。
【０００９】本発明は、上記従来技術に伴なう課題を解
決するためになされたものであり、リングの内周面に作
用する面圧が局所的に高くなることを抑制し、リングの
局所的な摩耗を低減し得る無段変速機用ベルトを提供す
ることを目的とする。
決するためになされたものであり、リングの内周面に作
用する面圧が局所的に高くなることを抑制し、リングの
局所的な摩耗を低減し得る無段変速機用ベルトを提供す
ることを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の目的は、下記す
る手段により達成される。
る手段により達成される。
【００１１】（１）ベルト本体として機能する無端状の
リングと、前記リングが巻き掛けられる複数の板状のエ
レメントと、前記エレメントに形成され前記リングの内
周面との接触面をなすサドル面と、前記エレメントに形
成され前記リングの一方の周縁端の近傍を前記サドル面
から逃がす逃げ溝と、前記エレメントに形成され前記サ
ドル面と前記逃げ溝とを接続するアール部と、を有し、
前記リングが前記サドル面から受ける法線力を、前記ア
ール部に向かうにつれて徐々に小さくしてなる無段変速
機用ベルト。
リングと、前記リングが巻き掛けられる複数の板状のエ
レメントと、前記エレメントに形成され前記リングの内
周面との接触面をなすサドル面と、前記エレメントに形
成され前記リングの一方の周縁端の近傍を前記サドル面
から逃がす逃げ溝と、前記エレメントに形成され前記サ
ドル面と前記逃げ溝とを接続するアール部と、を有し、
前記リングが前記サドル面から受ける法線力を、前記ア
ール部に向かうにつれて徐々に小さくしてなる無段変速
機用ベルト。
【００１２】（２）ベルト本体として機能する無端状の
リングと、前記リングが巻き掛けられる複数の板状のエ
レメントと、前記エレメントに形成され前記リングの内
周面との接触面をなすサドル面と、前記エレメントに形
成され前記リングの一方の周縁端の近傍を前記サドル面
から逃がす逃げ溝と、前記エレメントに形成され前記サ
ドル面と前記逃げ溝とを接続するアール部と、を有し、
前記サドル面は、前記リングの横断面で当該リングの両
端部を結ぶ線分に沿う幅方向の略中央部分が膨らんで頂
点をなすクラウニングが施され、当該クラウニングの前
記頂点から前記アール部のサドル面側開始点にかけての
曲率半径は、前記アール部の前記サドル面側開始点に向
かうにつれて小さくなるように変化していることを特徴
とする無段変速機用ベルト。
リングと、前記リングが巻き掛けられる複数の板状のエ
レメントと、前記エレメントに形成され前記リングの内
周面との接触面をなすサドル面と、前記エレメントに形
成され前記リングの一方の周縁端の近傍を前記サドル面
から逃がす逃げ溝と、前記エレメントに形成され前記サ
ドル面と前記逃げ溝とを接続するアール部と、を有し、
前記サドル面は、前記リングの横断面で当該リングの両
端部を結ぶ線分に沿う幅方向の略中央部分が膨らんで頂
点をなすクラウニングが施され、当該クラウニングの前
記頂点から前記アール部のサドル面側開始点にかけての
曲率半径は、前記アール部の前記サドル面側開始点に向
かうにつれて小さくなるように変化していることを特徴
とする無段変速機用ベルト。
【００１３】（３）前記エレメントに形成されプーリと
の接触面をなすフランク部と、前記エレメントに形成さ
れ前記サドル面と前記フランク部とを接続するフランク
部側アール部と、をさらに有し、前記アール部のサドル
面側開始点は、前記フランク部側アール部のサドル面側
開始点よりも前記サドル面寄りの高い位置に設定されて
いることを特徴とする請求項２に記載の無段変速機用ベ
ルト。
の接触面をなすフランク部と、前記エレメントに形成さ
れ前記サドル面と前記フランク部とを接続するフランク
部側アール部と、をさらに有し、前記アール部のサドル
面側開始点は、前記フランク部側アール部のサドル面側
開始点よりも前記サドル面寄りの高い位置に設定されて
いることを特徴とする請求項２に記載の無段変速機用ベ
ルト。
【００１４】（４）ベルト本体として機能する無端状の
リングと、前記リングが巻き掛けられる複数の板状のエ
レメントと、前記エレメントに形成され前記リングの内
周面との接触面をなすサドル面と、前記エレメントに形
成され前記リングの一方の周縁端の近傍を前記サドル面
から逃がす逃げ溝と、前記エレメントに形成され前記サ
ドル面と前記逃げ溝とを接続するアール部と、を有し、
前記リングの内周面は、前記リングの横断面で当該リン
グの両端部を結ぶ線分に沿う幅方向の略中央部分が膨ら
んで頂点をなすクラウニングが施され、当該クラウニン
グの前記頂点から前記一方の周縁端にかけての曲率半径
は、前記一方の周縁端に向かうにつれて大きくなるよう
に変化していることを特徴とする無段変速機用ベルト。
リングと、前記リングが巻き掛けられる複数の板状のエ
レメントと、前記エレメントに形成され前記リングの内
周面との接触面をなすサドル面と、前記エレメントに形
成され前記リングの一方の周縁端の近傍を前記サドル面
から逃がす逃げ溝と、前記エレメントに形成され前記サ
ドル面と前記逃げ溝とを接続するアール部と、を有し、
前記リングの内周面は、前記リングの横断面で当該リン
グの両端部を結ぶ線分に沿う幅方向の略中央部分が膨ら
んで頂点をなすクラウニングが施され、当該クラウニン
グの前記頂点から前記一方の周縁端にかけての曲率半径
は、前記一方の周縁端に向かうにつれて大きくなるよう
に変化していることを特徴とする無段変速機用ベルト。
【００１５】（５）ベルト本体として機能する無端状の
リングと、前記リングが巻き掛けられる複数の板状のエ
レメントと、前記エレメントに形成され前記リングの内
周面との接触面をなすサドル面と、前記エレメントに形
成され前記リングの一方の周縁端の近傍を前記サドル面
から逃がす逃げ溝と、前記エレメントに形成され前記サ
ドル面と前記逃げ溝とを接続するアール部と、を有し、
前記リングの内周面の表面は、凹凸形状に形成され、前
記リングの内周面のうち前記アール部のサドル面側開始
点に対向する領域は、単位面積当たりの凸部面積が他の
領域よりも大きいことを特徴とする無段変速機用ベル
ト。
リングと、前記リングが巻き掛けられる複数の板状のエ
レメントと、前記エレメントに形成され前記リングの内
周面との接触面をなすサドル面と、前記エレメントに形
成され前記リングの一方の周縁端の近傍を前記サドル面
から逃がす逃げ溝と、前記エレメントに形成され前記サ
ドル面と前記逃げ溝とを接続するアール部と、を有し、
前記リングの内周面の表面は、凹凸形状に形成され、前
記リングの内周面のうち前記アール部のサドル面側開始
点に対向する領域は、単位面積当たりの凸部面積が他の
領域よりも大きいことを特徴とする無段変速機用ベル
ト。
【００１６】
【発明の効果】上記のように構成した本発明は以下の効
果を奏する。
果を奏する。
【００１７】本発明によれば、リングの内周面に作用す
る面圧が局所的に高くなることを抑制でき、リングの局
所的な摩耗を低減することが可能となる。
る面圧が局所的に高くなることを抑制でき、リングの局
所的な摩耗を低減することが可能となる。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面を
参照しつつ説明する。
参照しつつ説明する。
【００１９】（第１の実施形態）図１は、ベルト式無段
変速機１０を示す概略構成図、図２は、プーリ１３、１
４に掛け渡される無段変速機用ベルト２０を示す図であ
る。
変速機１０を示す概略構成図、図２は、プーリ１３、１
４に掛け渡される無段変速機用ベルト２０を示す図であ
る。
【００２０】図１に示すように、ベルト式無段変速機１
０は、エンジン１１などの駆動源にクラッチ１２を介し
て接続される入力側プーリ１３と、車軸に接続される出
力側プーリ１４と、入力側プーリ１３および出力側プー
リ１４に掛け渡されるベルト２０と、を有している。入
力側プーリ１３および出力側プーリ１４のそれぞれは、
可動シーブおよび固定シーブを有している。一方のプー
リ１３（１４）の可動シーブおよび固定シーブは、他方
のプーリ１４（１３）の軸方向反対側となるように配置
されている。各可動シーブと固定シーブとの間に形成さ
れたＶ溝に、ベルト２０が嵌め込まれ巻き掛けられてい
る。エンジン１１の駆動力は、入力側プーリ１３に入力
され、ベルト２０を介して出力側プーリ１４に伝達さ
れ、この出力側プーリ１４から車軸に伝達される。
０は、エンジン１１などの駆動源にクラッチ１２を介し
て接続される入力側プーリ１３と、車軸に接続される出
力側プーリ１４と、入力側プーリ１３および出力側プー
リ１４に掛け渡されるベルト２０と、を有している。入
力側プーリ１３および出力側プーリ１４のそれぞれは、
可動シーブおよび固定シーブを有している。一方のプー
リ１３（１４）の可動シーブおよび固定シーブは、他方
のプーリ１４（１３）の軸方向反対側となるように配置
されている。各可動シーブと固定シーブとの間に形成さ
れたＶ溝に、ベルト２０が嵌め込まれ巻き掛けられてい
る。エンジン１１の駆動力は、入力側プーリ１３に入力
され、ベルト２０を介して出力側プーリ１４に伝達さ
れ、この出力側プーリ１４から車軸に伝達される。
【００２１】各可動シーブは、エンジン１１により駆動
される例えばオイルポンプから吐出された作動油が背面
側に供給され、推力が加えられる。この推力によって各
可動シーブを軸方向に移動させると、Ｖ溝の幅が連続的
に変化し、ベルト２０の巻き掛け位置が変化し、各プー
リ１３、１４におけるベルト２０の巻き掛け半径が変化
する。これにより、入力側プーリ１３と出力側プーリ１
４との間の変速比が無段階に変化し、入力側プーリ１３
に入力された回転力は、無段階に変速されて出力側プー
リ１４に伝達される。
される例えばオイルポンプから吐出された作動油が背面
側に供給され、推力が加えられる。この推力によって各
可動シーブを軸方向に移動させると、Ｖ溝の幅が連続的
に変化し、ベルト２０の巻き掛け位置が変化し、各プー
リ１３、１４におけるベルト２０の巻き掛け半径が変化
する。これにより、入力側プーリ１３と出力側プーリ１
４との間の変速比が無段階に変化し、入力側プーリ１３
に入力された回転力は、無段階に変速されて出力側プー
リ１４に伝達される。
【００２２】図２を参照して、ベルト２０は、ベルト本
体として機能する無端状の可撓性のリング３０と、リン
グ３０が巻き掛けられる複数の板状のエレメント４０
と、を有している。エレメント４０は、相互に接触状態
となるように多数重ねて環状に整列配置されている。
体として機能する無端状の可撓性のリング３０と、リン
グ３０が巻き掛けられる複数の板状のエレメント４０
と、を有している。エレメント４０は、相互に接触状態
となるように多数重ねて環状に整列配置されている。
【００２３】図３（Ａ）は、ベルト２０の横断面図、図
３（Ｂ）は、同図（Ａ）に示されるエレメント４０の右
側面図である。なお、図３（Ａ）に示されるように、リ
ング３０の横断面で見て当該リング３０の両端部を結ぶ
方向を、リング３０およびエレメント４０の幅方向とす
る。
３（Ｂ）は、同図（Ａ）に示されるエレメント４０の右
側面図である。なお、図３（Ａ）に示されるように、リ
ング３０の横断面で見て当該リング３０の両端部を結ぶ
方向を、リング３０およびエレメント４０の幅方向とす
る。
【００２４】図示するように、リング３０は、金属製の
薄い環帯状部材３１が複数枚積層されて形成されてい
る。
薄い環帯状部材３１が複数枚積層されて形成されてい
る。
【００２５】エレメント４０は、リング３０の内周側に
位置するボディ部４１と、リング３０の外周側に位置す
るヘッド部４２と、ボディ部４１とヘッド部４２とを幅
方向中央部にて相互に接続する幅の狭いネック部４３と
を有している。ボディ部４１とヘッド部４２との間に
は、リング３０を嵌め込むためのリング受容溝４４が形
成されている。リング受容溝４４は、ネック部４３の図
中左右両側に設けられている。リング受容溝４４を形成
するボディ部４１の端面（図３（Ａ）において上面）
は、リング３０の内周面との接触面をなすサドル面４５
を形成している。また、ボディ部４１の両側面（図３
（Ａ）において左右両面）は、プーリ１３、１４との接
触面をなすテーパ形状のフランク部４６を形成してい
る。
位置するボディ部４１と、リング３０の外周側に位置す
るヘッド部４２と、ボディ部４１とヘッド部４２とを幅
方向中央部にて相互に接続する幅の狭いネック部４３と
を有している。ボディ部４１とヘッド部４２との間に
は、リング３０を嵌め込むためのリング受容溝４４が形
成されている。リング受容溝４４は、ネック部４３の図
中左右両側に設けられている。リング受容溝４４を形成
するボディ部４１の端面（図３（Ａ）において上面）
は、リング３０の内周面との接触面をなすサドル面４５
を形成している。また、ボディ部４１の両側面（図３
（Ａ）において左右両面）は、プーリ１３、１４との接
触面をなすテーパ形状のフランク部４６を形成してい
る。
【００２６】エレメント４０はさらに、リング３０への
応力集中を緩和するため、サドル面４５のネック部４３
側に、リング３０の一方の周縁端３２の近傍をサドル面
４５から逃がす逃げ溝４７が形成されている。リング３
０の一方の周縁端３２とは、図３（Ａ）において、右側
のリング３０では左端が相当し、左側のリング３０では
右端が相当する。逃げ溝４７とサドル面４５とは、滑ら
かで小さなアールからなるアール部４８を介して接続さ
れている。また、フランク部４６とサドル面４５とは、
滑らかで小さなアールからなるフランク部側アール部４
９を介して接続されている。
応力集中を緩和するため、サドル面４５のネック部４３
側に、リング３０の一方の周縁端３２の近傍をサドル面
４５から逃がす逃げ溝４７が形成されている。リング３
０の一方の周縁端３２とは、図３（Ａ）において、右側
のリング３０では左端が相当し、左側のリング３０では
右端が相当する。逃げ溝４７とサドル面４５とは、滑ら
かで小さなアールからなるアール部４８を介して接続さ
れている。また、フランク部４６とサドル面４５とは、
滑らかで小さなアールからなるフランク部側アール部４
９を介して接続されている。
【００２７】各エレメント４０は、輪郭形状をプレス加
工にて母材から打ち抜き、熱処理などにより効果処理を
施した上で、バレル加工により端面のばり取りを施して
製造される。
工にて母材から打ち抜き、熱処理などにより効果処理を
施した上で、バレル加工により端面のばり取りを施して
製造される。
【００２８】図４（Ａ）は、第１の実施形態におけるリ
ング３０を当該リング内周面３３に施されているクラウ
ニングの湾曲形状を誇張した状態で示す概念図、図４
（Ｂ）は、第１の実施形態におけるサドル面４５を当該
サドル面４５に施されているクラウニングの湾曲形状を
誇張した状態で示す概念図、図４（Ｃ）は、リング３０
の面圧を示す図である。
ング３０を当該リング内周面３３に施されているクラウ
ニングの湾曲形状を誇張した状態で示す概念図、図４
（Ｂ）は、第１の実施形態におけるサドル面４５を当該
サドル面４５に施されているクラウニングの湾曲形状を
誇張した状態で示す概念図、図４（Ｃ）は、リング３０
の面圧を示す図である。
【００２９】第１の実施形態のベルト２０は、リング３
０がサドル面４５から受ける法線力を、アール部４８に
向かうにつれて徐々に小さくしてある。
０がサドル面４５から受ける法線力を、アール部４８に
向かうにつれて徐々に小さくしてある。
【００３０】詳述すれば、図４（Ａ）に示すように、第
１の実施形態では、リング３０の内周面３３には、リン
グ３０を幅方向に自動調芯するために、幅方向の略中央
部分が膨らんで頂点Ｐｒをなすクラウニングが幅方向に
施されている。リング内周面３３におけるクラウニング
の頂点Ｐｒは、リング３０の幅方向の略中央部分に位置
する。リング内周面３３におけるクラウニングは、頂点
Ｐｒを境に左右対称であり、その曲率半径は一定に設定
されている。
１の実施形態では、リング３０の内周面３３には、リン
グ３０を幅方向に自動調芯するために、幅方向の略中央
部分が膨らんで頂点Ｐｒをなすクラウニングが幅方向に
施されている。リング内周面３３におけるクラウニング
の頂点Ｐｒは、リング３０の幅方向の略中央部分に位置
する。リング内周面３３におけるクラウニングは、頂点
Ｐｒを境に左右対称であり、その曲率半径は一定に設定
されている。
【００３１】図４（Ｂ）に示すように、サドル面４５
は、リング３０を幅方向に自動調芯するために、幅方向
の略中央部分が膨らんで頂点Ｐｓをなすクラウニングが
幅方向に施されている。サドル面４５におけるクラウニ
ングの頂点Ｐｓは、サドル面４５の幅方向の略中央部分
よりもネック部４３寄りに位置する。サドル面４５にお
けるクラウニングは、頂点Ｐｓを境に左右非対称であ
り、その曲率半径は後述するように変化されている。ア
ール部４８のサドル面側開始点は点Ｑで表され、フラン
ク部側アール部４９のサドル面側開始点は点Ｒで表され
る。
は、リング３０を幅方向に自動調芯するために、幅方向
の略中央部分が膨らんで頂点Ｐｓをなすクラウニングが
幅方向に施されている。サドル面４５におけるクラウニ
ングの頂点Ｐｓは、サドル面４５の幅方向の略中央部分
よりもネック部４３寄りに位置する。サドル面４５にお
けるクラウニングは、頂点Ｐｓを境に左右非対称であ
り、その曲率半径は後述するように変化されている。ア
ール部４８のサドル面側開始点は点Ｑで表され、フラン
ク部側アール部４９のサドル面側開始点は点Ｒで表され
る。
【００３２】そして、第１の実施形態のベルト２０にあ
っては、サドル面４５におけるクラウニングの頂点Ｐｓ
からアール部４８のサドル面側開始点Ｑにかけての曲率
半径を、アール部４８のサドル面側開始点Ｑに向かうに
つれて小さくなるように変化させてある。
っては、サドル面４５におけるクラウニングの頂点Ｐｓ
からアール部４８のサドル面側開始点Ｑにかけての曲率
半径を、アール部４８のサドル面側開始点Ｑに向かうに
つれて小さくなるように変化させてある。
【００３３】次に、作用を説明する。なお、対比例とし
て、サドル面およびリング内周面における各クラウニン
グの曲率半径を一定に形成したベルトを挙げる。図４
（Ｂ）には、対比例のサドル面４５ａが仮想線で示さ
れ、図４（Ｃ）には、対比例における面圧が仮想線で示
される。また、説明の便宜上、リング３０の幅方向のう
ちサドル面４５に接触している領域Ａを、頂点Ｐｓを境
にして、ネック部４３側の領域Ａｎと、フランク部４６
側の領域Ａｆとに分けて指称することもある。
て、サドル面およびリング内周面における各クラウニン
グの曲率半径を一定に形成したベルトを挙げる。図４
（Ｂ）には、対比例のサドル面４５ａが仮想線で示さ
れ、図４（Ｃ）には、対比例における面圧が仮想線で示
される。また、説明の便宜上、リング３０の幅方向のう
ちサドル面４５に接触している領域Ａを、頂点Ｐｓを境
にして、ネック部４３側の領域Ａｎと、フランク部４６
側の領域Ａｆとに分けて指称することもある。
【００３４】リング３０は、サドル面４５からの法線力
を受けて、サドル面４５に倣うように変形する。リング
３０は、アール部４８のサドル面側開始点Ｑから逃げ溝
４７にかけて、サドル面４５から外れている。リング３
０の幅方向のうちサドル面４５に接触している領域Ａで
は、リング３０は、サドル面４５から法線力を受け、サ
ドル面４５に沿って変形し周長が伸びている。一方、リ
ング３０の幅方向のうちサドル面４５に接触していない
領域Ｂつまりサドル面側開始点Ｑから逃げ溝４７にかけ
ての領域Ｂでは、リング３０は、サドル面４５からの法
線力を受けないため、領域Ａに比べて、周長の伸びが少
なくなる。
を受けて、サドル面４５に倣うように変形する。リング
３０は、アール部４８のサドル面側開始点Ｑから逃げ溝
４７にかけて、サドル面４５から外れている。リング３
０の幅方向のうちサドル面４５に接触している領域Ａで
は、リング３０は、サドル面４５から法線力を受け、サ
ドル面４５に沿って変形し周長が伸びている。一方、リ
ング３０の幅方向のうちサドル面４５に接触していない
領域Ｂつまりサドル面側開始点Ｑから逃げ溝４７にかけ
ての領域Ｂでは、リング３０は、サドル面４５からの法
線力を受けないため、領域Ａに比べて、周長の伸びが少
なくなる。
【００３５】対比例の場合には、リング３０がサドル面
４５ａから受ける法線力はアール部４８ａのサドル面側
開始点Ｑａにおいて急激になくなることから、領域Ａに
おけるリング周長の伸びと領域Ｂにおけるリング周長の
伸びとの差が比較的大きくなる。リング周長の伸びの大
きな違いに起因して、図４（Ｃ）に仮想線で示すよう
に、サドル面側開始点Ｑａ近傍では、リング内周面３３
に作用する面圧が局所的に高くなる。この結果、リング
３０の摩耗が局所的に進行してしまう。
４５ａから受ける法線力はアール部４８ａのサドル面側
開始点Ｑａにおいて急激になくなることから、領域Ａに
おけるリング周長の伸びと領域Ｂにおけるリング周長の
伸びとの差が比較的大きくなる。リング周長の伸びの大
きな違いに起因して、図４（Ｃ）に仮想線で示すよう
に、サドル面側開始点Ｑａ近傍では、リング内周面３３
に作用する面圧が局所的に高くなる。この結果、リング
３０の摩耗が局所的に進行してしまう。
【００３６】これに対して、第１の実施形態のベルト２
０によれば、ネック部４３側の領域Ａｎでは、サドル面
４５におけるクラウニングの曲率半径がサドル面側開始
点Ｑにかけて徐々に小さくなるので、サドル面４５に沿
うリング３０の変形が少なく、リング周長の伸びが少な
くなる。換言すれば、ネック部４３側の領域Ａｎでは、
リング３０がサドル面４５から受ける法線力は、アール
部４８に向かうにつれて徐々に小さくなる。
０によれば、ネック部４３側の領域Ａｎでは、サドル面
４５におけるクラウニングの曲率半径がサドル面側開始
点Ｑにかけて徐々に小さくなるので、サドル面４５に沿
うリング３０の変形が少なく、リング周長の伸びが少な
くなる。換言すれば、ネック部４３側の領域Ａｎでは、
リング３０がサドル面４５から受ける法線力は、アール
部４８に向かうにつれて徐々に小さくなる。
【００３７】第１の実施形態のベルト２０においても、
ネック部４３側の領域Ａｎにおけるリング周長の伸び
は、サドル面４５に接触していない領域Ｂにおけるリン
グ周長の伸びよりも多い。しかしながら、領域Ａｎにお
けるリング周長の伸びと領域Ｂにおけるリング周長の伸
びとの差は、対比例に比べて小さくなる。リング周長の
伸びの違いが小さくなるので、図４（Ｃ）に実線で示す
ように、アール部４８のサドル面側開始点Ｑ近傍でリン
グ内周面３３に作用する面圧を低減できる。この結果、
リング３０の局所的な摩耗を抑えることができ、ベルト
２０の耐久性を向上できる。
ネック部４３側の領域Ａｎにおけるリング周長の伸び
は、サドル面４５に接触していない領域Ｂにおけるリン
グ周長の伸びよりも多い。しかしながら、領域Ａｎにお
けるリング周長の伸びと領域Ｂにおけるリング周長の伸
びとの差は、対比例に比べて小さくなる。リング周長の
伸びの違いが小さくなるので、図４（Ｃ）に実線で示す
ように、アール部４８のサドル面側開始点Ｑ近傍でリン
グ内周面３３に作用する面圧を低減できる。この結果、
リング３０の局所的な摩耗を抑えることができ、ベルト
２０の耐久性を向上できる。
【００３８】なお、リング３０の内周面３３に作用する
面圧の積分値は、対比例および第１の実施形態ともに同
じであり、ネック部４３側の領域Ａｎにおける曲率半径
をサドル面側開始点Ｑに向けて徐々に小さく変化させて
も、無段変速機１０全体の機能が損なわれることはな
い。
面圧の積分値は、対比例および第１の実施形態ともに同
じであり、ネック部４３側の領域Ａｎにおける曲率半径
をサドル面側開始点Ｑに向けて徐々に小さく変化させて
も、無段変速機１０全体の機能が損なわれることはな
い。
【００３９】図５（Ａ）（Ｂ）は、サドル面４５におけ
るクラウニングの曲率半径の下限の説明に供する説明図
である。なお、図５（Ａ）（Ｂ）には、曲率半径を一定
に形成したサドル面４５ａが仮想線で示される。
るクラウニングの曲率半径の下限の説明に供する説明図
である。なお、図５（Ａ）（Ｂ）には、曲率半径を一定
に形成したサドル面４５ａが仮想線で示される。
【００４０】図５（Ｂ）に示すように、サドル面４５に
おけるクラウニングの曲率半径をあまりに小さくする
と、リング３０は、サドル面４５から受ける法線力が小
さくなりすぎ、アール部４８のサドル面側開始点Ｑに達
する前にサドル面４５から外れてしまい、無段変速機１
０全体の機能が損なわれる虞がある。
おけるクラウニングの曲率半径をあまりに小さくする
と、リング３０は、サドル面４５から受ける法線力が小
さくなりすぎ、アール部４８のサドル面側開始点Ｑに達
する前にサドル面４５から外れてしまい、無段変速機１
０全体の機能が損なわれる虞がある。
【００４１】かかる事態を防ぐためには、図５（Ａ）に
示すように、アール部４８のサドル面側開始点Ｑは、フ
ランク部側アール部４９のサドル面側開始点Ｒよりもサ
ドル面４５寄りの高い位置に設定するとよい。
示すように、アール部４８のサドル面側開始点Ｑは、フ
ランク部側アール部４９のサドル面側開始点Ｒよりもサ
ドル面４５寄りの高い位置に設定するとよい。
【００４２】上記条件を満たすようにネック部４３側の
領域Ａｎにおける曲率半径を設定することにより、リン
グ３０の局所的な摩耗を抑えつつ、サドル面４５からリ
ング３０が受ける法線力を十分に確保でき、アール部４
８のサドル面側開始点Ｑに達するまでリング３０の内周
面３３をサドル面４５に接触させておくことができ、無
段変速機１０全体の機能が損なわれることを防止でき
る。
領域Ａｎにおける曲率半径を設定することにより、リン
グ３０の局所的な摩耗を抑えつつ、サドル面４５からリ
ング３０が受ける法線力を十分に確保でき、アール部４
８のサドル面側開始点Ｑに達するまでリング３０の内周
面３３をサドル面４５に接触させておくことができ、無
段変速機１０全体の機能が損なわれることを防止でき
る。
【００４３】（第２の実施形態）図６（Ａ）は、第２の
実施形態におけるリング３０を当該リング内周面３３に
施されているクラウニングの湾曲形状を誇張した状態で
示す概念図、図６（Ｂ）は、第２の実施形態におけるサ
ドル面４５を当該サドル面４５に施されているクラウニ
ングの湾曲形状を誇張した状態で示す概念図、図６
（Ｃ）は、リング３０の面圧を示す図である。
実施形態におけるリング３０を当該リング内周面３３に
施されているクラウニングの湾曲形状を誇張した状態で
示す概念図、図６（Ｂ）は、第２の実施形態におけるサ
ドル面４５を当該サドル面４５に施されているクラウニ
ングの湾曲形状を誇張した状態で示す概念図、図６
（Ｃ）は、リング３０の面圧を示す図である。
【００４４】第２の実施形態のベルト２０は、リング３
０がサドル面４５から受ける法線力を、アール部４８に
向かうにつれて徐々に小さくしてある点に関して、第１
の実施形態と同じである。但し、第２の実施形態では、
リング内周面３３におけるクラウニングが頂点Ｐｒを境
に左右非対称であり、その曲率半径が変化されている点
で、第１の実施形態の構成と相違している。
０がサドル面４５から受ける法線力を、アール部４８に
向かうにつれて徐々に小さくしてある点に関して、第１
の実施形態と同じである。但し、第２の実施形態では、
リング内周面３３におけるクラウニングが頂点Ｐｒを境
に左右非対称であり、その曲率半径が変化されている点
で、第１の実施形態の構成と相違している。
【００４５】詳述すれば、図６（Ａ）に示すように、第
２の実施形態では、リング内周面３３におけるクラウニ
ングは、頂点Ｐｒを境に左右非対称であり、その曲率半
径は後述するように変化されている。さらに、図６
（Ｂ）に示すように、サドル面４５におけるクラウニン
グも、頂点Ｐｓを境に左右非対称であり、その曲率半径
は後述するように変化されている。
２の実施形態では、リング内周面３３におけるクラウニ
ングは、頂点Ｐｒを境に左右非対称であり、その曲率半
径は後述するように変化されている。さらに、図６
（Ｂ）に示すように、サドル面４５におけるクラウニン
グも、頂点Ｐｓを境に左右非対称であり、その曲率半径
は後述するように変化されている。
【００４６】そして、第２の実施形態のベルト２０にあ
っては、リング内周面３３におけるクラウニングの頂点
Ｐｒから一方の周縁端３２（図６（Ａ）において左端）
にかけての曲率半径を、一方の周縁端３２に向かうにつ
れて大きくなるように変化させてある。さらに、ネック
部４３側の領域Ａｎでは、サドル面４５におけるクラウ
ニングの曲率半径を、第１の実施形態と同様に、アール
部４８のサドル面側開始点Ｑに向かうにつれて小さくな
るように変化させてある。また、アール部４８のサドル
面側開始点Ｑは、フランク部側アール部４９のサドル面
側開始点Ｒよりもサドル面４５寄りの高い位置に設定し
てある。
っては、リング内周面３３におけるクラウニングの頂点
Ｐｒから一方の周縁端３２（図６（Ａ）において左端）
にかけての曲率半径を、一方の周縁端３２に向かうにつ
れて大きくなるように変化させてある。さらに、ネック
部４３側の領域Ａｎでは、サドル面４５におけるクラウ
ニングの曲率半径を、第１の実施形態と同様に、アール
部４８のサドル面側開始点Ｑに向かうにつれて小さくな
るように変化させてある。また、アール部４８のサドル
面側開始点Ｑは、フランク部側アール部４９のサドル面
側開始点Ｒよりもサドル面４５寄りの高い位置に設定し
てある。
【００４７】次に、作用を説明する。なお、対比例とし
て、第１の実施形態と同様に、サドル面４５ａおよびリ
ング内周面３３ａにおける各クラウニングの曲率半径を
一定に形成したベルトを挙げる。図６（Ａ）（Ｂ）に
は、対比例のリング３０ａおよびサドル面４５ａが仮想
線で示され、図６（Ｃ）には、対比例における面圧が仮
想線で示される。
て、第１の実施形態と同様に、サドル面４５ａおよびリ
ング内周面３３ａにおける各クラウニングの曲率半径を
一定に形成したベルトを挙げる。図６（Ａ）（Ｂ）に
は、対比例のリング３０ａおよびサドル面４５ａが仮想
線で示され、図６（Ｃ）には、対比例における面圧が仮
想線で示される。
【００４８】第２の実施形態のベルト２０によれば、ネ
ック部４３側の領域Ａｎでは、サドル面４５におけるク
ラウニングの曲率半径がサドル面側開始点Ｑにかけて徐
々に小さくなり、かつ、リング内周面３３におけるクラ
ウニングの曲率半径が一方の周縁端３２にかけて徐々に
大きくなるので、サドル面４５に沿うリング３０の変形
が少なく、リング周長の伸びが少なくなる。換言すれ
ば、ネック部４３側の領域Ａｎでは、リング３０がサド
ル面４５から受ける法線力は、アール部４８に向かうに
つれて徐々に小さくなる。
ック部４３側の領域Ａｎでは、サドル面４５におけるク
ラウニングの曲率半径がサドル面側開始点Ｑにかけて徐
々に小さくなり、かつ、リング内周面３３におけるクラ
ウニングの曲率半径が一方の周縁端３２にかけて徐々に
大きくなるので、サドル面４５に沿うリング３０の変形
が少なく、リング周長の伸びが少なくなる。換言すれ
ば、ネック部４３側の領域Ａｎでは、リング３０がサド
ル面４５から受ける法線力は、アール部４８に向かうに
つれて徐々に小さくなる。
【００４９】第２の実施形態のベルト２０においても、
ネック部４３側の領域Ａｎにおけるリング周長の伸び
は、サドル面４５に接触していない領域Ｂにおけるリン
グ周長の伸びよりも多い。しかしながら、領域Ａｎにお
けるリング周長の伸びと領域Ｂにおけるリング周長の伸
びとの差は、対比例に比べて小さくなる。さらに、前記
伸びの差は、リング内周面３３におけるクラウニングの
曲率半径をも変化させたことと相まって、第１の実施形
態に比べても小さい。リング周長の伸びの違いが小さく
なるので、図６（Ｃ）に実線で示すように、アール部４
８のサドル面側開始点Ｑ近傍でリング内周面３３に作用
する面圧を低減できる。この結果、リング３０の局所的
な摩耗を抑えることができ、ベルト２０の耐久性を向上
できる。このような効果は、第１の実施形態よりもさら
に優れたものとなる。
ネック部４３側の領域Ａｎにおけるリング周長の伸び
は、サドル面４５に接触していない領域Ｂにおけるリン
グ周長の伸びよりも多い。しかしながら、領域Ａｎにお
けるリング周長の伸びと領域Ｂにおけるリング周長の伸
びとの差は、対比例に比べて小さくなる。さらに、前記
伸びの差は、リング内周面３３におけるクラウニングの
曲率半径をも変化させたことと相まって、第１の実施形
態に比べても小さい。リング周長の伸びの違いが小さく
なるので、図６（Ｃ）に実線で示すように、アール部４
８のサドル面側開始点Ｑ近傍でリング内周面３３に作用
する面圧を低減できる。この結果、リング３０の局所的
な摩耗を抑えることができ、ベルト２０の耐久性を向上
できる。このような効果は、第１の実施形態よりもさら
に優れたものとなる。
【００５０】（第３の実施形態）図７（Ａ）は、第３の
実施形態におけるリング３０を当該リング内周面３３に
施されているクラウニングの湾曲形状を誇張した状態で
示す概念図、図７（Ｂ）は、第３の実施形態におけるサ
ドル面４５を当該サドル面４５に施されているクラウニ
ングの湾曲形状を誇張した状態で示す概念図、図７
（Ｃ）は、リング３０の面圧を示す図である。
実施形態におけるリング３０を当該リング内周面３３に
施されているクラウニングの湾曲形状を誇張した状態で
示す概念図、図７（Ｂ）は、第３の実施形態におけるサ
ドル面４５を当該サドル面４５に施されているクラウニ
ングの湾曲形状を誇張した状態で示す概念図、図７
（Ｃ）は、リング３０の面圧を示す図である。
【００５１】第３の実施形態のベルト２０は、リング３
０がサドル面４５から受ける法線力を、アール部４８に
向かうにつれて徐々に小さくしてある点に関して、第
１、第２の実施形態と同じである。但し、第３の実施形
態では、サドル面４５におけるクラウニングが頂点Ｐｓ
を境に左右対称であり、その曲率半径が一定とされてい
る点で、第２の実施形態の構成と相違している。
０がサドル面４５から受ける法線力を、アール部４８に
向かうにつれて徐々に小さくしてある点に関して、第
１、第２の実施形態と同じである。但し、第３の実施形
態では、サドル面４５におけるクラウニングが頂点Ｐｓ
を境に左右対称であり、その曲率半径が一定とされてい
る点で、第２の実施形態の構成と相違している。
【００５２】詳述すれば、図７（Ａ）に示すように、第
２の実施形態では、リング内周面３３におけるクラウニ
ングは、頂点Ｐｒを境に左右非対称であり、その曲率半
径は後述するように変化されている。一方、図７（Ｂ）
に示すように、サドル面４５におけるクラウニングは、
頂点Ｐｓを境に左右対称であり、その曲率半径は一定に
設定されている。
２の実施形態では、リング内周面３３におけるクラウニ
ングは、頂点Ｐｒを境に左右非対称であり、その曲率半
径は後述するように変化されている。一方、図７（Ｂ）
に示すように、サドル面４５におけるクラウニングは、
頂点Ｐｓを境に左右対称であり、その曲率半径は一定に
設定されている。
【００５３】そして、第３の実施形態のベルト２０にあ
っては、リング内周面３３におけるクラウニングの頂点
Ｐｒから一方の周縁端３２（図７（Ａ）において左端）
にかけての曲率半径を、一方の周縁端３２に向かうにつ
れて大きくなるように変化させてある。
っては、リング内周面３３におけるクラウニングの頂点
Ｐｒから一方の周縁端３２（図７（Ａ）において左端）
にかけての曲率半径を、一方の周縁端３２に向かうにつ
れて大きくなるように変化させてある。
【００５４】次に、作用を説明する。なお、対比例とし
て、第１、第２の実施形態と同様に、サドル面４５およ
びリング内周面３３ａにおける各クラウニングの曲率半
径を一定に形成したベルトを挙げる。図７（Ａ）には、
対比例のリング３０ａが仮想線で示され、図７（Ｃ）に
は、対比例における面圧が仮想線で示される。
て、第１、第２の実施形態と同様に、サドル面４５およ
びリング内周面３３ａにおける各クラウニングの曲率半
径を一定に形成したベルトを挙げる。図７（Ａ）には、
対比例のリング３０ａが仮想線で示され、図７（Ｃ）に
は、対比例における面圧が仮想線で示される。
【００５５】第３の実施形態のベルト２０によれば、ネ
ック部４３側の領域Ａｎでは、リング内周面３３におけ
るクラウニングの曲率半径が一方の周縁端３２にかけて
徐々に大きくなるので、サドル面４５に沿うリング３０
の変形が少なく、リング周長の伸びが少なくなる。換言
すれば、ネック部４３側の領域Ａｎでは、リング３０が
サドル面４５から受ける法線力は、アール部４８に向か
うにつれて徐々に小さくなる。
ック部４３側の領域Ａｎでは、リング内周面３３におけ
るクラウニングの曲率半径が一方の周縁端３２にかけて
徐々に大きくなるので、サドル面４５に沿うリング３０
の変形が少なく、リング周長の伸びが少なくなる。換言
すれば、ネック部４３側の領域Ａｎでは、リング３０が
サドル面４５から受ける法線力は、アール部４８に向か
うにつれて徐々に小さくなる。
【００５６】第３の実施形態のベルト２０においても、
ネック部４３側の領域Ａｎにおけるリング周長の伸び
は、サドル面４５に接触していない領域Ｂにおけるリン
グ周長の伸びよりも多い。しかしながら、領域Ａｎにお
けるリング周長の伸びと領域Ｂにおけるリング周長の伸
びとの差は、対比例に比べて小さくなる。リング周長の
伸びの違いが小さくなるので、図７（Ｃ）に実線で示す
ように、アール部４８のサドル面側開始点Ｑ近傍でリン
グ内周面３３に作用する面圧を低減できる。この結果、
リング３０の局所的な摩耗を抑えることができ、ベルト
２０の耐久性を向上できる。このような効果は、第１の
実施形態とほぼ同程度となる。
ネック部４３側の領域Ａｎにおけるリング周長の伸び
は、サドル面４５に接触していない領域Ｂにおけるリン
グ周長の伸びよりも多い。しかしながら、領域Ａｎにお
けるリング周長の伸びと領域Ｂにおけるリング周長の伸
びとの差は、対比例に比べて小さくなる。リング周長の
伸びの違いが小さくなるので、図７（Ｃ）に実線で示す
ように、アール部４８のサドル面側開始点Ｑ近傍でリン
グ内周面３３に作用する面圧を低減できる。この結果、
リング３０の局所的な摩耗を抑えることができ、ベルト
２０の耐久性を向上できる。このような効果は、第１の
実施形態とほぼ同程度となる。
【００５７】（第４の実施形態）図８（Ａ）は、第４の
実施形態におけるリング３０およびサドル面４５を示す
概念図、図８（Ｂ）は、第４の実施形態におけるリング
内周面３３の表面の凹凸形状の端面を誇張した状態で示
す概念図である。
実施形態におけるリング３０およびサドル面４５を示す
概念図、図８（Ｂ）は、第４の実施形態におけるリング
内周面３３の表面の凹凸形状の端面を誇張した状態で示
す概念図である。
【００５８】第４の実施形態のベルト２０は、リング３
０がサドル面４５から受ける法線力を、アール部４８に
向かうにつれて徐々に小さくしてある点に関して、第１
〜第３の実施形態と同じである。但し、第４の実施形態
では、リング内周面３３およびサドル面４５におけるク
ラウニングの曲率半径が一定とされ、リング内周面３３
の表面の凹凸形状が所定形状に設定されている点で、第
１〜第３の実施形態の構成と相違している。
０がサドル面４５から受ける法線力を、アール部４８に
向かうにつれて徐々に小さくしてある点に関して、第１
〜第３の実施形態と同じである。但し、第４の実施形態
では、リング内周面３３およびサドル面４５におけるク
ラウニングの曲率半径が一定とされ、リング内周面３３
の表面の凹凸形状が所定形状に設定されている点で、第
１〜第３の実施形態の構成と相違している。
【００５９】図８（Ａ）に示すように、第４の実施形態
では、リング内周面３３におけるクラウニングの曲率半
径は一定に設定され、サドル面４５におけるクラウニン
グの曲率半径も一定に設定されている。
では、リング内周面３３におけるクラウニングの曲率半
径は一定に設定され、サドル面４５におけるクラウニン
グの曲率半径も一定に設定されている。
【００６０】リング３０を構成する個々の環帯状部材３
１には、内外周面の少なくとも一方に、潤滑油保持のた
めの凹凸形状が施されている。この凹凸形状により、積
層される環帯状部材３１の接触面間に適当な量の潤滑油
を保持し、環帯状部材３１の焼き付きを防止している。
さらに、リング３０を幅方向に自動調芯するためには、
環帯状部材３１同士の間や、リング内周面３３とサドル
面４５との間に適当な摩擦力が安定して作用が必要であ
り、凹凸形状は、その点でも重要な役割を果たしてい
る。
１には、内外周面の少なくとも一方に、潤滑油保持のた
めの凹凸形状が施されている。この凹凸形状により、積
層される環帯状部材３１の接触面間に適当な量の潤滑油
を保持し、環帯状部材３１の焼き付きを防止している。
さらに、リング３０を幅方向に自動調芯するためには、
環帯状部材３１同士の間や、リング内周面３３とサドル
面４５との間に適当な摩擦力が安定して作用が必要であ
り、凹凸形状は、その点でも重要な役割を果たしてい
る。
【００６１】ベルト２０が運動すると、リング３０は幅
方向にある程度の自由度をもって移動する。このため、
リング内周面３３がアール部４８のサドル面側開始点Ｑ
に接触する点は、常に同位置とはならない。図８（Ａ）
に符号Ｌで示すように、リング内周面３３上の接触点
は、ある範囲内に存在する。範囲Ｌの長さは、リング３
０が幅方向に動き得る最大量で決まる。
方向にある程度の自由度をもって移動する。このため、
リング内周面３３がアール部４８のサドル面側開始点Ｑ
に接触する点は、常に同位置とはならない。図８（Ａ）
に符号Ｌで示すように、リング内周面３３上の接触点
は、ある範囲内に存在する。範囲Ｌの長さは、リング３
０が幅方向に動き得る最大量で決まる。
【００６２】第４の実施形態では、接触点が存在し得る
範囲を中心としてリング内周面３３に作用する面圧が大
きくなる部分において、リング内周面３３の表面の凹凸
形状に改良を施したものである。
範囲を中心としてリング内周面３３に作用する面圧が大
きくなる部分において、リング内周面３３の表面の凹凸
形状に改良を施したものである。
【００６３】詳述すれば、図８（Ｂ）に示すように、リ
ング３０の内周面３３のうちアール部４８のサドル面側
開始点Ｑに対向する領域Ｃでは、単位面積当たりの凸部
３５面積を他の領域Ｄよりも大きく設定してある。具体
的には、領域Ｃにおける単位面積当たりの凸部３５面積
の割合を増加させるために、凸部３５の間隔つまりピッ
チｐ１を、他の領域Ｄにおけるピッチｐ２よりも小さく
設定してある。凸部３５の１個当たりの幅寸法は、全領
域に亘って同じである。
ング３０の内周面３３のうちアール部４８のサドル面側
開始点Ｑに対向する領域Ｃでは、単位面積当たりの凸部
３５面積を他の領域Ｄよりも大きく設定してある。具体
的には、領域Ｃにおける単位面積当たりの凸部３５面積
の割合を増加させるために、凸部３５の間隔つまりピッ
チｐ１を、他の領域Ｄにおけるピッチｐ２よりも小さく
設定してある。凸部３５の１個当たりの幅寸法は、全領
域に亘って同じである。
【００６４】凸部３５のピッチｐ１を小さく設定する領
域Ｃは、前記範囲Ｌを含んでいる限りにおいて、特に限
定されない。第４の実施形態では、リング３０の一方の
周縁端３２（図８（Ａ）において左端）から範囲Ｌを超
えた位置までの領域Ｃにおいて、他の領域Ｄよりも凸部
３５のピッチｐ１を小さく設定した。
域Ｃは、前記範囲Ｌを含んでいる限りにおいて、特に限
定されない。第４の実施形態では、リング３０の一方の
周縁端３２（図８（Ａ）において左端）から範囲Ｌを超
えた位置までの領域Ｃにおいて、他の領域Ｄよりも凸部
３５のピッチｐ１を小さく設定した。
【００６５】かかる構成によれば、リング３０の内周面
３３のうちアール部４８のサドル面側開始点Ｑに対向す
る領域では、単位面積当たりの凸部３５面積が他の領域
よりも大きいので、アール部４８のサドル面側開始点Ｑ
近傍でリング内周面３３に作用する面圧を低減できる。
この結果、リング３０の局所的な摩耗を抑えることがで
き、ベルト２０の耐久性を向上できる。
３３のうちアール部４８のサドル面側開始点Ｑに対向す
る領域では、単位面積当たりの凸部３５面積が他の領域
よりも大きいので、アール部４８のサドル面側開始点Ｑ
近傍でリング内周面３３に作用する面圧を低減できる。
この結果、リング３０の局所的な摩耗を抑えることがで
き、ベルト２０の耐久性を向上できる。
【００６６】その他の領域は従来と同様の凹凸形状であ
るため、潤滑油の保持や適当な摩擦力の発生も従来と同
様となる。
るため、潤滑油の保持や適当な摩擦力の発生も従来と同
様となる。
【００６７】単位面積当たりの凸部３５面積が拡大する
ということは、凹部３６の面積が減少することであり、
潤滑油の保持量が減少することになる。しかしながら、
単位面積当たりの凸部３５面積を拡大した領域は、リン
グ３０の端部に近接しており、逃げ溝４７から十分な量
の潤滑油が供給されている。したがって、潤滑油の保持
量は減少するものの、潤滑油の供給量が多いことから、
何ら支障を招くことはない。
ということは、凹部３６の面積が減少することであり、
潤滑油の保持量が減少することになる。しかしながら、
単位面積当たりの凸部３５面積を拡大した領域は、リン
グ３０の端部に近接しており、逃げ溝４７から十分な量
の潤滑油が供給されている。したがって、潤滑油の保持
量は減少するものの、潤滑油の供給量が多いことから、
何ら支障を招くことはない。
【００６８】図８（Ｃ）は、リング内周面３３の表面の
凹凸形状の改変例を示す概念図である。
凹凸形状の改変例を示す概念図である。
【００６９】領域Ｃにおける単位面積当たりの凸部３５
面積を他の領域Ｄよりも大きく設定する具体的な手法
は、上述した凸部３５のピッチｐ１、ｐ２を変更する手
法に限られるものではない。
面積を他の領域Ｄよりも大きく設定する具体的な手法
は、上述した凸部３５のピッチｐ１、ｐ２を変更する手
法に限られるものではない。
【００７０】例えば、図８（Ｃ）に示すように、領域Ｃ
における単位面積当たりの凸部３５面積の割合を増加さ
せるために、凸部３５の幅寸法ｗ１を、他の領域Ｄにお
ける幅寸法ｗ２よりも大きく設定してもよい。
における単位面積当たりの凸部３５面積の割合を増加さ
せるために、凸部３５の幅寸法ｗ１を、他の領域Ｄにお
ける幅寸法ｗ２よりも大きく設定してもよい。
【００７１】かかる構成によっても、アール部４８のサ
ドル面側開始点Ｑ近傍でリング内周面３３に作用する面
圧を低減できる。この結果、リング３０の局所的な摩耗
を抑えることができ、ベルト２０の耐久性を向上でき
る。
ドル面側開始点Ｑ近傍でリング内周面３３に作用する面
圧を低減できる。この結果、リング３０の局所的な摩耗
を抑えることができ、ベルト２０の耐久性を向上でき
る。
【００７２】なお、領域Ｃにおける凸部３５のピッチｐ
１や凸部３５の幅寸法ｗ１は、領域Ｃにおいて必ずして
一定である必要はない。例えば、領域Ｃにおいて、凸部
３５のピッチｐ１をリング３０の一方の周縁端３２にか
けて徐々に小さくしたり、凸部３５の幅寸法ｗ１をリン
グ３０の一方の周縁端３２にかけて徐々に大きくしても
よい。
１や凸部３５の幅寸法ｗ１は、領域Ｃにおいて必ずして
一定である必要はない。例えば、領域Ｃにおいて、凸部
３５のピッチｐ１をリング３０の一方の周縁端３２にか
けて徐々に小さくしたり、凸部３５の幅寸法ｗ１をリン
グ３０の一方の周縁端３２にかけて徐々に大きくしても
よい。
【００７３】図８（Ｂ）（Ｃ）には、凹凸形状の端面が
示されているが、実施には、凸部３５と凹部３６とがク
ロスした形状をなしている。また、凹凸形状は、溝形状
に限られたものではなく、ドット形状であってもよい。
ドット形状にする場合には、凸部３５は、独立した柱状
に形成されている。
示されているが、実施には、凸部３５と凹部３６とがク
ロスした形状をなしている。また、凹凸形状は、溝形状
に限られたものではなく、ドット形状であってもよい。
ドット形状にする場合には、凸部３５は、独立した柱状
に形成されている。
【００７４】凸部３５を独立した柱状に形成するには、
独立した複数の凹部が表面に形成された圧延ロールが使
用される。圧延ロール表面の凹部は、エッチングにより
形成される。エッチングされた圧延ロールにより環帯状
部材３１を圧延することにより、複数の凹部に合致する
独立した複数の凸部３５が環帯状部材３１に転写され
る。
独立した複数の凹部が表面に形成された圧延ロールが使
用される。圧延ロール表面の凹部は、エッチングにより
形成される。エッチングされた圧延ロールにより環帯状
部材３１を圧延することにより、複数の凹部に合致する
独立した複数の凸部３５が環帯状部材３１に転写され
る。
【００７５】それぞれの凸部３５が独立している複数の
環帯状部材３１を積層してリング３０を構成した場合、
潤滑油が流れるための隙間が環帯状部材３１の回転方向
に沿って平行に形成される。このため、積層した環帯状
部材３１間に介在する潤滑油は、堰き止められることな
く、環帯状部材３１の回転方向に円滑に移動する。した
がって、凸部３５の形状を自由に変更することにより、
潤滑油が流れるための隙間の大きさや形状が変更され、
潤滑油の流量および環帯状部材３１間の摩擦抵抗を所望
の値に制御することができる。
環帯状部材３１を積層してリング３０を構成した場合、
潤滑油が流れるための隙間が環帯状部材３１の回転方向
に沿って平行に形成される。このため、積層した環帯状
部材３１間に介在する潤滑油は、堰き止められることな
く、環帯状部材３１の回転方向に円滑に移動する。した
がって、凸部３５の形状を自由に変更することにより、
潤滑油が流れるための隙間の大きさや形状が変更され、
潤滑油の流量および環帯状部材３１間の摩擦抵抗を所望
の値に制御することができる。
【００７６】また、圧延ロールの表面にエッチングによ
り凹部を形成すると、エッチングの性質により凹部の開
口から穴底までがほぼ同一形状となる。この凹部に合致
する凸部３５が環帯状部材３１上に転写されるので、凸
部３５の形状は、どの高さでも断面がほぼ同一形状の柱
状に形成される。繰り返しの使用により凸部３５が磨耗
した状態でも、凸部３５の高さは変わるものの、この凸
部３５が他の環帯状部材３１と接触する面積は変わらな
い。この結果、環帯状部材３１間の摩擦抵抗が変化する
ことがなく、ベルト２０の回転動力伝達効率も変化する
ことがないという利点がある。
り凹部を形成すると、エッチングの性質により凹部の開
口から穴底までがほぼ同一形状となる。この凹部に合致
する凸部３５が環帯状部材３１上に転写されるので、凸
部３５の形状は、どの高さでも断面がほぼ同一形状の柱
状に形成される。繰り返しの使用により凸部３５が磨耗
した状態でも、凸部３５の高さは変わるものの、この凸
部３５が他の環帯状部材３１と接触する面積は変わらな
い。この結果、環帯状部材３１間の摩擦抵抗が変化する
ことがなく、ベルト２０の回転動力伝達効率も変化する
ことがないという利点がある。
【図１】 ベルト式無段変速機を示す概略構成図であ
る。
る。
【図２】 プーリに掛け渡される無段変速機用ベルトを
示す図である。
示す図である。
【図３】 図３（Ａ）は、ベルトの横断面図、図３
（Ｂ）は、同図（Ａ）に示されるエレメントの右側面図
である。
（Ｂ）は、同図（Ａ）に示されるエレメントの右側面図
である。
【図４】 図４（Ａ）は、第１の実施形態におけるリン
グを当該リング内周面に施されているクラウニングの湾
曲形状を誇張した状態で示す概念図、図４（Ｂ）は、第
１の実施形態におけるサドル面を当該サドル面に施され
ているクラウニングの湾曲形状を誇張した状態で示す概
念図、図４（Ｃ）は、リングの面圧を示す図である。
グを当該リング内周面に施されているクラウニングの湾
曲形状を誇張した状態で示す概念図、図４（Ｂ）は、第
１の実施形態におけるサドル面を当該サドル面に施され
ているクラウニングの湾曲形状を誇張した状態で示す概
念図、図４（Ｃ）は、リングの面圧を示す図である。
【図５】 図５（Ａ）（Ｂ）は、サドル面におけるクラ
ウニングの曲率半径の下限の説明に供する説明図であ
る。
ウニングの曲率半径の下限の説明に供する説明図であ
る。
【図６】 図６（Ａ）は、第２の実施形態におけるリン
グを当該リング内周面に施されているクラウニングの湾
曲形状を誇張した状態で示す概念図、図６（Ｂ）は、第
２の実施形態におけるサドル面を当該サドル面に施され
ているクラウニングの湾曲形状を誇張した状態で示す概
念図、図６（Ｃ）は、リングの面圧を示す図である。
グを当該リング内周面に施されているクラウニングの湾
曲形状を誇張した状態で示す概念図、図６（Ｂ）は、第
２の実施形態におけるサドル面を当該サドル面に施され
ているクラウニングの湾曲形状を誇張した状態で示す概
念図、図６（Ｃ）は、リングの面圧を示す図である。
【図７】 図７（Ａ）は、第３の実施形態におけるリン
グを当該リング内周面に施されているクラウニングの湾
曲形状を誇張した状態で示す概念図、図７（Ｂ）は、第
３の実施形態におけるサドル面を当該サドル面に施され
ているクラウニングの湾曲形状を誇張した状態で示す概
念図、図７（Ｃ）は、リングの面圧を示す図である。
グを当該リング内周面に施されているクラウニングの湾
曲形状を誇張した状態で示す概念図、図７（Ｂ）は、第
３の実施形態におけるサドル面を当該サドル面に施され
ているクラウニングの湾曲形状を誇張した状態で示す概
念図、図７（Ｃ）は、リングの面圧を示す図である。
【図８】 図８（Ａ）は、第４の実施形態におけるリン
グおよびサドル面を示す概念図、図８（Ｂ）は、第４の
実施形態におけるリング内周面の表面の凹凸形状の端面
を誇張した状態で示す概念図、図８（Ｃ）は、リング内
周面の表面の凹凸形状の改変例を示す概念図である。
グおよびサドル面を示す概念図、図８（Ｂ）は、第４の
実施形態におけるリング内周面の表面の凹凸形状の端面
を誇張した状態で示す概念図、図８（Ｃ）は、リング内
周面の表面の凹凸形状の改変例を示す概念図である。
１０…ベルト式無段変速機
１３、１４…プーリ
２０…無段変速機用ベルト
３０…リング
３１…環帯状部材
３２…リングの一方の周縁端
３３…リングの内周面
３５…凸部
３６…凹部
４０…エレメント
４５…サドル面
４６…フランク部
４７…逃げ溝
４８…アール部
４９…フランク部側アール部
Ｐｒ…リング内周面におけるクラウニングの頂点
Ｐｓ…サドル面におけるクラウニングの頂点
Ｑ…アール部のサドル面側開始点
Ｒ…フランク部側アール部のサドル面側開始点
Claims (5)
- 【請求項１】 ベルト本体として機能する無端状のリン
グと、 前記リングが巻き掛けられる複数の板状のエレメント
と、 前記エレメントに形成され前記リングの内周面との接触
面をなすサドル面と、 前記エレメントに形成され前記リングの一方の周縁端の
近傍を前記サドル面から逃がす逃げ溝と、 前記エレメントに形成され前記サドル面と前記逃げ溝と
を接続するアール部と、を有し、 前記リングが前記サドル面から受ける法線力を、前記ア
ール部に向かうにつれて徐々に小さくしてなる無段変速
機用ベルト。 - 【請求項２】 ベルト本体として機能する無端状のリン
グと、 前記リングが巻き掛けられる複数の板状のエレメント
と、 前記エレメントに形成され前記リングの内周面との接触
面をなすサドル面と、 前記エレメントに形成され前記リングの一方の周縁端の
近傍を前記サドル面から逃がす逃げ溝と、 前記エレメントに形成され前記サドル面と前記逃げ溝と
を接続するアール部と、を有し、 前記サドル面は、前記リングの横断面で当該リングの両
端部を結ぶ線分に沿う幅方向の略中央部分が膨らんで頂
点をなすクラウニングが施され、 当該クラウニングの前記頂点から前記アール部のサドル
面側開始点にかけての曲率半径は、前記アール部の前記
サドル面側開始点に向かうにつれて小さくなるように変
化していることを特徴とする無段変速機用ベルト。 - 【請求項３】 前記エレメントに形成されプーリとの接
触面をなすフランク部と、 前記エレメントに形成され前記サドル面と前記フランク
部とを接続するフランク部側アール部と、をさらに有
し、 前記アール部のサドル面側開始点は、前記フランク部側
アール部のサドル面側開始点よりも前記サドル面寄りの
高い位置に設定されていることを特徴とする請求項２に
記載の無段変速機用ベルト。 - 【請求項４】 ベルト本体として機能する無端状のリン
グと、 前記リングが巻き掛けられる複数の板状のエレメント
と、 前記エレメントに形成され前記リングの内周面との接触
面をなすサドル面と、 前記エレメントに形成され前記リングの一方の周縁端の
近傍を前記サドル面から逃がす逃げ溝と、 前記エレメントに形成され前記サドル面と前記逃げ溝と
を接続するアール部と、を有し、前記リングの内周面
は、前記リングの横断面で当該リングの両端部を結ぶ線
分に沿う幅方向の略中央部分が膨らんで頂点をなすクラ
ウニングが施され、 当該クラウニングの前記頂点から前記一方の周縁端にか
けての曲率半径は、前記一方の周縁端に向かうにつれて
大きくなるように変化していることを特徴とする無段変
速機用ベルト。 - 【請求項５】 ベルト本体として機能する無端状のリン
グと、 前記リングが巻き掛けられる複数の板状のエレメント
と、 前記エレメントに形成され前記リングの内周面との接触
面をなすサドル面と、 前記エレメントに形成され前記リングの一方の周縁端の
近傍を前記サドル面から逃がす逃げ溝と、 前記エレメントに形成され前記サドル面と前記逃げ溝と
を接続するアール部と、を有し、 前記リングの内周面の表面は、凹凸形状に形成され、 前記リングの内周面のうち前記アール部のサドル面側開
始点に対向する領域は、単位面積当たりの凸部面積が他
の領域よりも大きいことを特徴とする無段変速機用ベル
ト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002074685A JP3912150B2 (ja) | 2002-03-18 | 2002-03-18 | 無段変速機用ベルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002074685A JP3912150B2 (ja) | 2002-03-18 | 2002-03-18 | 無段変速機用ベルト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003269547A true JP2003269547A (ja) | 2003-09-25 |
| JP3912150B2 JP3912150B2 (ja) | 2007-05-09 |
Family
ID=29204013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002074685A Expired - Fee Related JP3912150B2 (ja) | 2002-03-18 | 2002-03-18 | 無段変速機用ベルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3912150B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008144944A (ja) * | 2006-12-13 | 2008-06-26 | Toyota Motor Corp | 無段変速機用ベルトおよび無段変速機 |
| JP2010503804A (ja) * | 2006-09-15 | 2010-02-04 | ロベルト ボッシュ ゲゼルシャフト ミト ベシュレンクテル ハフツング | 無段変速機の駆動ベルト用の横方向エレメント |
| JP2013002474A (ja) * | 2011-06-13 | 2013-01-07 | Toyota Motor Corp | 無端金属ベルトのエレメントの製造方法 |
| NL1039981C2 (en) * | 2012-12-28 | 2014-07-03 | Bosch Gmbh Robert | Transverse segment for a drive belt with a carrier ring and multiple transverse segments. |
| NL1039980C2 (en) * | 2012-12-28 | 2014-07-03 | Bosch Gmbh Robert | Transverse segment for a drive belt with a carrier ring and multiple transverse segments. |
| US8870695B2 (en) | 2009-11-19 | 2014-10-28 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Transmission belt |
| DE112009005554B3 (de) | 2009-11-19 | 2023-03-16 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Übertragungsriemen |
-
2002
- 2002-03-18 JP JP2002074685A patent/JP3912150B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| US9464687B2 (en) | 2006-12-13 | 2016-10-11 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Continuously variable transmission belt and continuously variable transmission |
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| US8870695B2 (en) | 2009-11-19 | 2014-10-28 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Transmission belt |
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| NL1039980C2 (en) * | 2012-12-28 | 2014-07-03 | Bosch Gmbh Robert | Transverse segment for a drive belt with a carrier ring and multiple transverse segments. |
| WO2014102357A1 (en) * | 2012-12-28 | 2014-07-03 | Robert Bosch Gmbh | Transverse segment for a drive belt with a carrier ring and multiple transverse segments |
| WO2014102358A1 (en) * | 2012-12-28 | 2014-07-03 | Robert Bosch Gmbh | Transverse segment for a drive belt with a carrier ring and multiple transverse segments |
| NL1039981C2 (en) * | 2012-12-28 | 2014-07-03 | Bosch Gmbh Robert | Transverse segment for a drive belt with a carrier ring and multiple transverse segments. |
| CN104884838A (zh) * | 2012-12-28 | 2015-09-02 | 罗伯特·博世有限公司 | 用于具有承载环和多个横向段的传动带的横向段 |
| KR20150102077A (ko) * | 2012-12-28 | 2015-09-04 | 로베르트 보쉬 게엠베하 | 캐리어 링을 갖는 구동 벨트용 횡단 세그먼트 및 다중 횡단 세그먼트 |
| US9494212B2 (en) | 2012-12-28 | 2016-11-15 | Robert Bosch Gmbh | Transverse segment for a drive belt with a carrier ring and multiple transverse segments |
| KR102230400B1 (ko) | 2012-12-28 | 2021-03-24 | 로베르트 보쉬 게엠베하 | 캐리어 링을 갖는 구동 벨트용 횡단 세그먼트 및 다중 횡단 세그먼트 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3912150B2 (ja) | 2007-05-09 |
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