JPS5997354A - ベルト式無段変速装置 - Google Patents
ベルト式無段変速装置Info
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- JPS5997354A JPS5997354A JP20477982A JP20477982A JPS5997354A JP S5997354 A JPS5997354 A JP S5997354A JP 20477982 A JP20477982 A JP 20477982A JP 20477982 A JP20477982 A JP 20477982A JP S5997354 A JPS5997354 A JP S5997354A
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- variable transmission
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H9/00—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members
- F16H9/02—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion
- F16H9/04—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes
- F16H9/12—Gearings for conveying rotary motion with variable gear ratio, or for reversing rotary motion, by endless flexible members without members having orbital motion using belts, V-belts, or ropes engaging a pulley built-up out of relatively axially-adjustable parts in which the belt engages the opposite flanges of the pulley directly without interposed belt-supporting members
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はベルト式無段変速装置、特に該変速装置１′ｔ
において用いられるベルトの改良に関するものである。
において用いられるベルトの改良に関するものである。
一般に、ベルト式無段変速装置ｌよ、変速プーリに装設
された加圧スプリングの推力により、■ベルトに張力を
付与し、動力を伝達するようになっているのか通例であ
る。
された加圧スプリングの推力により、■ベルトに張力を
付与し、動力を伝達するようになっているのか通例であ
る。
近年、変速プーリに対して、螺旋状キーなどによる自動
加圧機構を設け、それによって伝動能力の増大や耐久性
の向上を図ることが行われている。
加圧機構を設け、それによって伝動能力の増大や耐久性
の向上を図ることが行われている。
このような自動加圧機構としては、例えば、第１図に示
ずよう１乙固定シーブ１と可動シーブ２とからなる変速
プーリ３の該可動シーブ２に対するＶベルト４のベルト
側面に発生する回転力を、螺旋状キー５により軸方向の
推力に転換し、該推力を、加圧スプリング６による推力
に加えてＶベルト４に作用さ−せるようになったものが
ある。
ずよう１乙固定シーブ１と可動シーブ２とからなる変速
プーリ３の該可動シーブ２に対するＶベルト４のベルト
側面に発生する回転力を、螺旋状キー５により軸方向の
推力に転換し、該推力を、加圧スプリング６による推力
に加えてＶベルト４に作用さ−せるようになったものが
ある。
不発１！ｌ］は、螺旋状キーなどからなる自動加圧機ト
んをｂｉｔｉ ７したものにおいて、Ｖベルトに改良ヲ
加え、ＭｉＪ記自動加圧ａｌａにょる推力を、Ｖベルト
の両側面に周ｄ差を生じさせることにより、さらに有効
に作用させ、それによって高い伝動能力が安定して得ら
れ、かつＶベルトに無理なカが作用せず、耐久性が向上
したベルト式無段変速装置を提供することを目的とする
。
んをｂｉｔｉ ７したものにおいて、Ｖベルトに改良ヲ
加え、ＭｉＪ記自動加圧ａｌａにょる推力を、Ｖベルト
の両側面に周ｄ差を生じさせることにより、さらに有効
に作用させ、それによって高い伝動能力が安定して得ら
れ、かつＶベルトに無理なカが作用せず、耐久性が向上
したベルト式無段変速装置を提供することを目的とする
。
本発明は、螺旋状キー等による自動加圧機構を有する無
段変速装置であって、駆動側および従動側の変速プーリ
はそれぞれ同一のシーブ角度を育する固定シーブと可動
シーブとから構成される一方、Ｖベルトは抗張体層およ
び少なくとも上下帆布層を有してなり、前記変速プーリ
の少なくとも一方において、固定シーブ側と可動シーブ
側とに対する前記Ｖベルトのピッチラインが異なってい
ることを特徴とするベルト式無段変速装置で、変速ブー
りにおける各シーブのシーブ面と、Ｖベルトのベルト側
面との接触において、Ｖベルトの左右ベルト側面の回転
速度が相対的に異なるようにすなわち周速差が生ずるよ
うにすることにより、自動加圧推力を有効に発揮させ増
大させることである。
段変速装置であって、駆動側および従動側の変速プーリ
はそれぞれ同一のシーブ角度を育する固定シーブと可動
シーブとから構成される一方、Ｖベルトは抗張体層およ
び少なくとも上下帆布層を有してなり、前記変速プーリ
の少なくとも一方において、固定シーブ側と可動シーブ
側とに対する前記Ｖベルトのピッチラインが異なってい
ることを特徴とするベルト式無段変速装置で、変速ブー
りにおける各シーブのシーブ面と、Ｖベルトのベルト側
面との接触において、Ｖベルトの左右ベルト側面の回転
速度が相対的に異なるようにすなわち周速差が生ずるよ
うにすることにより、自動加圧推力を有効に発揮させ増
大させることである。
・具体的には、自動加圧機構を有する変速ブーリが、駆
動側であるか従来側であるかによって、各シーブのシー
ブ面とＶベルトのベルト側面との接触状態か異なってく
る。
動側であるか従来側であるかによって、各シーブのシー
ブ面とＶベルトのベルト側面との接触状態か異なってく
る。
先ず、自動加圧機構を有する変速プーリが駆動側である
場合について説明するが、その場合にはＶベルトの具体
的形状は例えば第、２図ないし第５図に示されるように
なる。すなわち、自動加圧機構を有する駆動側の変速ブ
ーりにおける固定シーブに対しＶベルトが上当たりする
こととなる。
場合について説明するが、その場合にはＶベルトの具体
的形状は例えば第、２図ないし第５図に示されるように
なる。すなわち、自動加圧機構を有する駆動側の変速ブ
ーりにおける固定シーブに対しＶベルトが上当たりする
こととなる。
１）本発明形■ベル）Ａ＋（第２図参照）固定シーブ側
のベルト側面の角度θ１ が可動シーブ側のベルト側面
の角度θ２ よりも大きくなっている。両角度θ１、θ
２の差は７０〜１００の範囲にあることが望ましい。な
お、１・１は上帆布層、１２は上ゴム層である短繊維入
りの補強ゴム層、１６は抗張体層、１４は底ゴム層、１
５は底帆布層である。
のベルト側面の角度θ１ が可動シーブ側のベルト側面
の角度θ２ よりも大きくなっている。両角度θ１、θ
２の差は７０〜１００の範囲にあることが望ましい。な
お、１・１は上帆布層、１２は上ゴム層である短繊維入
りの補強ゴム層、１６は抗張体層、１４は底ゴム層、１
５は底帆布層である。
１１）本発明形Ｖベル）Ａ２（第３図参照）上帆布層２
１は、上帆布が２枚重上積層されてなり、上ゴム層２２
が薄く、ＶベルトＡ２ の上側部分の側圧性が高められ
ている。
１は、上帆布が２枚重上積層されてなり、上ゴム層２２
が薄く、ＶベルトＡ２ の上側部分の側圧性が高められ
ている。
ＩＩＯ本発明形ＶベルトＡ３（第グ図参照ン上帆布層１
１♂抗張体層１６との間に、補強用スダレ層３乙が介設
され、それによってＶベルトＡ３ の上側部分の側圧性
が高められている。
１♂抗張体層１６との間に、補強用スダレ層３乙が介設
され、それによってＶベルトＡ３ の上側部分の側圧性
が高められている。
＋Ｖ） 本発明形Ｖベル）Ａ４（第３図参照）固定シ
ーブ側のベルト側面が抗張体層１６を境として上下にて
段カットされ、上側のベルト側面Ｃ１よりも下側のベル
ト側面Ｃ２の方が角度が大きくなっている。なお、角度
θ３ ＝角度θ２、角度θ４−角度θ１ である。
ーブ側のベルト側面が抗張体層１６を境として上下にて
段カットされ、上側のベルト側面Ｃ１よりも下側のベル
ト側面Ｃ２の方が角度が大きくなっている。なお、角度
θ３ ＝角度θ２、角度θ４−角度θ１ である。
上記本発明形ＶベルトＡ１ を用すた場合の実施例に
ついて、第６図に沿ってその動作を詳細に説明する。な
お、Ｖベルトを除くその他の構成は、第１図に示すもの
と同様であるので、その説り］を省略する。
ついて、第６図に沿ってその動作を詳細に説明する。な
お、Ｖベルトを除くその他の構成は、第１図に示すもの
と同様であるので、その説り］を省略する。
■ベル）Ａｌ の速度をＶＢ、固定シーブ１側のＶベ
ル）Ａｌ のピッチ径をＤｌ 、固定シーブ１側の
ＶベルトＡ１ の回転数（ｒｐｍ）をＮＩ＋町動シー
ブ２側のＶベルトＡ１ のピッチ径をＤ２ 、およ
び可動シーブ２側のＶベル）Ａｌ の回転数をＮ２
とすると、次の関係式が成り立つ０π Ｄｉ Ｎｌ −−Ｖ Ｂ（１） 乙θθθθ π Ｄ２ Ｎ２ ＝ＶＢ （２） 乙０θＯθ 式（１） 、 （２）を変形すると、 である。
ル）Ａｌ のピッチ径をＤｌ 、固定シーブ１側の
ＶベルトＡ１ の回転数（ｒｐｍ）をＮＩ＋町動シー
ブ２側のＶベルトＡ１ のピッチ径をＤ２ 、およ
び可動シーブ２側のＶベル）Ａｌ の回転数をＮ２
とすると、次の関係式が成り立つ０π Ｄｉ Ｎｌ −−Ｖ Ｂ（１） 乙θθθθ π Ｄ２ Ｎ２ ＝ＶＢ （２） 乙０θＯθ 式（１） 、 （２）を変形すると、 である。
しかして、前提において、各シーブ１，２への当たりが
異なることを条件としたから、ＤＩ＞Ｄ２ である。したがって、 Ｎｌ＜Ｎ２ となる。
異なることを条件としたから、ＤＩ＞Ｄ２ である。したがって、 Ｎｌ＜Ｎ２ となる。
トコ口が、７本の■ベル）Ａ１ において、左右の回
転数が異なるのは、現実に起こり得ない０そのため、現
実には、固定シーブ１側ではＮ１がＮ２に近づくように
、可動シーブ２側ではＮ２ がＮ１に近づくように、力
が作用するものと考えられる。
転数が異なるのは、現実に起こり得ない０そのため、現
実には、固定シーブ１側ではＮ１がＮ２に近づくように
、可動シーブ２側ではＮ２ がＮ１に近づくように、力
が作用するものと考えられる。
したがって、従来のように、通常のスリップにより発生
する回転力が螺旋状キー５などによって横方向の推力に
転換され、シーブ推力が向上されるのに加えて、両シー
ブ１．２間における周速差による、ベルト進行方向とは
逆方向のベルトスリップが加わるため、シーブ推力はさ
らに向上せしめられることとなる。
する回転力が螺旋状キー５などによって横方向の推力に
転換され、シーブ推力が向上されるのに加えて、両シー
ブ１．２間における周速差による、ベルト進行方向とは
逆方向のベルトスリップが加わるため、シーブ推力はさ
らに向上せしめられることとなる。
上述したことと同様のことが、本発明形■ベル）ＡＩ
の代わりに、ＶベルトＡ２ 、Ａ３ 、Ａ４
を用いた場合にも言えるのは勿論である。
の代わりに、ＶベルトＡ２ 、Ａ３ 、Ａ４
を用いた場合にも言えるのは勿論である。
また、自動加圧機構を有する変速プーリが従動側の場合
には、第７図に示すように、■ベル）Ａ５が固定シーブ
１に対し下当たりとなるようにすることで、同様のこと
が言える。すなわち、固定シーブ１側のＶベルトＡ５
の回転数（ｒｐｍ）をＮ１゜可動シーブ２側のＶベル）
Ａｓ の回転数（ｒｐｍ）をＮ２ とすると、 Ｎｌ ＞Ｎ２ となるので、前述した場合と同様め考え方から、固定シ
ーブ１側ではＮｌ がＮ２ に近づくように、可動
シーブ２側ではＮ２ がＮ１ が近づくように力が
作用すると考えられる。
には、第７図に示すように、■ベル）Ａ５が固定シーブ
１に対し下当たりとなるようにすることで、同様のこと
が言える。すなわち、固定シーブ１側のＶベルトＡ５
の回転数（ｒｐｍ）をＮ１゜可動シーブ２側のＶベル）
Ａｓ の回転数（ｒｐｍ）をＮ２ とすると、 Ｎｌ ＞Ｎ２ となるので、前述した場合と同様め考え方から、固定シ
ーブ１側ではＮｌ がＮ２ に近づくように、可動
シーブ２側ではＮ２ がＮ１ が近づくように力が
作用すると考えられる。
すなわち、従来のスリップによるシーブ推力に加えて、
可動シーブ２側での周速差によるベルトスリップ（ベル
ト進行方向のスリップ）が加わるため、シーブ推力が増
大することによる。
可動シーブ２側での周速差によるベルトスリップ（ベル
ト進行方向のスリップ）が加わるため、シーブ推力が増
大することによる。
なお、第７図において、４１は上帆布層、４２は上ゴム
層、４６は抗張体層、４４は底ゴム層、４５は底帆布層
で、ベルト側面は、可動シーブ２側の角度θ６ の方が
固定シーブ１側の角度θ５ よりも大きい。
層、４６は抗張体層、４４は底ゴム層、４５は底帆布層
で、ベルト側面は、可動シーブ２側の角度θ６ の方が
固定シーブ１側の角度θ５ よりも大きい。
また、Ｖベルトの形状としては、前記本発明形Ｖベル）
Ａｌ に対応するところのＶベルトム５ のほかに
、図示していないが、 ＋）本発明形ＶベルトΔ２
に対応するところの、下帆布層の下帆布が２枚重上積層
されてなるＶベルト、１１）本発明形Ｖベル）Ａ３
に対応するところの、抗張体層と下帆布層との間に補強
用スダレ層が介設されているＶベルト、１００本発明形
■ベル１−Ａ４ に対応するところの、固定シーブ側
のベルト側面が抗張体層の部位を境として上下に２段カ
ントされ、その上側部分よりも下側部分の方がベル）
側面の角度が大きいＶベルトについても、全く同様に適
用するこ七ができる。
Ａｌ に対応するところのＶベルトム５ のほかに
、図示していないが、 ＋）本発明形ＶベルトΔ２
に対応するところの、下帆布層の下帆布が２枚重上積層
されてなるＶベルト、１１）本発明形Ｖベル）Ａ３
に対応するところの、抗張体層と下帆布層との間に補強
用スダレ層が介設されているＶベルト、１００本発明形
■ベル１−Ａ４ に対応するところの、固定シーブ側
のベルト側面が抗張体層の部位を境として上下に２段カ
ントされ、その上側部分よりも下側部分の方がベル）
側面の角度が大きいＶベルトについても、全く同様に適
用するこ七ができる。
サラニ、上記実施例では、Ｖベルトのベルト側面の形状
を、従来のＶベルトとは変えることにより、所期の効果
を得るものであるが、Ｖベルトの左右ベルト側面の形状
はそのまま従来と同様とし、抗張体層の配列角度ａを変
えることで、同様な効果を得ることもできる。すなわち
、自動加圧１８ Ｈ１＋を有する変速プーリが駆動側の
場合には、第２図に示すように、■ベル）Ａ６ は、
抗張体層５６が、固定シーブ１４ＡＯの方が可動シーブ
２側よりも上方に位置するように傾斜して配設され、し
かして自動加圧機構を有する変速プーリが従動側の場合
には、図示していないが、抗張体層が、固定シーブ側の
方か０Ｔ動シーブ側よりも下方に位置するように傾斜し
て配設される。なお、５１は上帆布層、５２は上ゴム層
、５４は底ゴム層゛ミ ５５は底帆布層である。
を、従来のＶベルトとは変えることにより、所期の効果
を得るものであるが、Ｖベルトの左右ベルト側面の形状
はそのまま従来と同様とし、抗張体層の配列角度ａを変
えることで、同様な効果を得ることもできる。すなわち
、自動加圧１８ Ｈ１＋を有する変速プーリが駆動側の
場合には、第２図に示すように、■ベル）Ａ６ は、
抗張体層５６が、固定シーブ１４ＡＯの方が可動シーブ
２側よりも上方に位置するように傾斜して配設され、し
かして自動加圧機構を有する変速プーリが従動側の場合
には、図示していないが、抗張体層が、固定シーブ側の
方か０Ｔ動シーブ側よりも下方に位置するように傾斜し
て配設される。なお、５１は上帆布層、５２は上ゴム層
、５４は底ゴム層゛ミ ５５は底帆布層である。
続いて、本発明形および従来形のベルト式無段変速装置
について性能を比較した実験結果について説明する。
について性能を比較した実験結果について説明する。
（実験／）
本発明形Ｖベルトは、上幅Ｗ１’＝ 、！ 、３ ｍｍ
、高さ＋ｉ＋−／θｍｍで、可動シーブ２側のベルト
側面の角度θ１＝ ／ ６ ’ ＋固定シーブ１側の
ベルト側面の角度θ２ ＝／♂°である一方、従来形Ｖ
ベルトは、両角度θ１ 、θ２ とも／６°とし、負荷
に対するスリップ率の変動を求めた。なお、実験装置と
しては、自動加圧機構を有する駆動プーリ（可変ピノチ
フがプーリ径／乙０団、溝角度３θ０ 。
、高さ＋ｉ＋−／θｍｍで、可動シーブ２側のベルト
側面の角度θ１＝ ／ ６ ’ ＋固定シーブ１側の
ベルト側面の角度θ２ ＝／♂°である一方、従来形Ｖ
ベルトは、両角度θ１ 、θ２ とも／６°とし、負荷
に対するスリップ率の変動を求めた。なお、実験装置と
しては、自動加圧機構を有する駆動プーリ（可変ピノチ
フがプーリ径／乙０団、溝角度３θ０ 。
回転数３３ＱＱｒｐｍ、スプリング／、２０ｋｇで、従
動プーリがプーリ径／２θ咽、溝角度３θ０のものを用
いた。
動プーリがプーリ径／２θ咽、溝角度３θ０のものを用
いた。
その結果は、第７図に示すように、従来形は、軽負荷範
囲において伝動能力は本発明形よりも若干よいが、負荷
が上昇するのに伴ってスリップ率が急激に大きくなって
いる。これは、軽負荷範囲においては伝達に必要なシー
ブ推力は小さくてよく、自動加圧推力の寄与をほとんど
必要とせず、しかもほぼ両ベルト側面で同等に伝達して
いるからであるが、高負荷範囲になると、シーブ推力が
不足することにより、スリップ率が上昇するものと考え
られる。
囲において伝動能力は本発明形よりも若干よいが、負荷
が上昇するのに伴ってスリップ率が急激に大きくなって
いる。これは、軽負荷範囲においては伝達に必要なシー
ブ推力は小さくてよく、自動加圧推力の寄与をほとんど
必要とせず、しかもほぼ両ベルト側面で同等に伝達して
いるからであるが、高負荷範囲になると、シーブ推力が
不足することにより、スリップ率が上昇するものと考え
られる。
これに対し、本発明形は、固定シーブ仰１の伝動能力が
小さいため、軽負荷範囲においてスリップ率は若干大き
くなるが、高負荷範囲において自動加圧推力が有効に作
用して伝動能力か増大するので、スリップ率の上昇は小
さなものとなっていると考えられる。
小さいため、軽負荷範囲においてスリップ率は若干大き
くなるが、高負荷範囲において自動加圧推力が有効に作
用して伝動能力か増大するので、スリップ率の上昇は小
さなものとなっていると考えられる。
（実験、２）
Ｖベルトの固定シーブ側のベルト側面の角度θ２を変化
させ、いわゆる「上当たり」の効果を調べた。なお、実
験に用いたＶベルトおよび実験装置は（実験／）の場合
と同様であり、負荷は７ｐｓである。
させ、いわゆる「上当たり」の効果を調べた。なお、実
験に用いたＶベルトおよび実験装置は（実験／）の場合
と同様であり、負荷は７ｐｓである。
その結果は、スリップ率と角度差との関係として、第７
０図に示している。ここ１で、（角度差）−（固定シー
ブ側のベルト側面の角度θ］）−（可動シーブ側のベル
ト側面の角度θ２ ）である。
０図に示している。ここ１で、（角度差）−（固定シー
ブ側のベルト側面の角度θ］）−（可動シーブ側のベル
ト側面の角度θ２ ）である。
したがって、第７０図より明らかなように、角度差は１
０〜／θ０の範囲にあることが望ましい。
０〜／θ０の範囲にあることが望ましい。
しかして、角度差が７００以上になると、可動シーブの
シーブ面とＶベルトの可動シーブ側ベルト側面とのなじ
みが低下し、バランスがくずれ、伝動能力の低下に通ず
るため、スリップ率が上昇すると考えられる。
シーブ面とＶベルトの可動シーブ側ベルト側面とのなじ
みが低下し、バランスがくずれ、伝動能力の低下に通ず
るため、スリップ率が上昇すると考えられる。
上記（実験／）、（実験、２）では、駆動側の変速プー
リが自動加圧機構を有する場合についてのものであるが
、同様にして、従動側の変速プーリが自動加圧機構を有
する場合について、次の（実験３）、（実験グ）を行っ
た。
リが自動加圧機構を有する場合についてのものであるが
、同様にして、従動側の変速プーリが自動加圧機構を有
する場合について、次の（実験３）、（実験グ）を行っ
た。
（実験３）
本発明形Ｖベルトについて、可動シーブ側のベルト側面
の角度θ２ ＝７６° 、固定シーブ側のベルト側面の
角度θ１ ＝７２°とする一方、実験装−己 置は、駆動プーリ（固定ピッチンがプーリ径／乙θ脇、
溝角度３θ０１回転数ｊＪＯＯｒｐｍて、従動プーリ（
可変ピッチ）は自動加圧機構を有し、プーリ径が７２θ
閣、溝角度３θ° 、スプリング圧♂θ館のものを使用
し、その他は（実験／）（！：同様である。
の角度θ２ ＝７６° 、固定シーブ側のベルト側面の
角度θ１ ＝７２°とする一方、実験装−己 置は、駆動プーリ（固定ピッチンがプーリ径／乙θ脇、
溝角度３θ０１回転数ｊＪＯＯｒｐｍて、従動プーリ（
可変ピッチ）は自動加圧機構を有し、プーリ径が７２θ
閣、溝角度３θ° 、スプリング圧♂θ館のものを使用
し、その他は（実験／）（！：同様である。
その結果である負荷に対するスリップ率の変動について
の第１／図は、（実験／）の場合と同様の結果を示して
いる。
の第１／図は、（実験／）の場合と同様の結果を示して
いる。
（実験グ）
、６
本発明形Ｖベルトについて、固定シーブ側のベルト側面
の角度θ２ を変量し、下当たりの効果を調べた。なお
、■ベル４−および実験装置は、基本的に（実験３）と
同様で、負荷は（ｌｌ″Ｐｓである。
の角度θ２ を変量し、下当たりの効果を調べた。なお
、■ベル４−および実験装置は、基本的に（実験３）と
同様で、負荷は（ｌｌ″Ｐｓである。
その結果は、スリップ率と角Ｍ差としての関係として、
第７．２図に示している。この第７．２図より明らかな
ように、角度差（固定シーブ側のベルト側面の角度θ１
−可動シーブ側のベルト側面の角度θ２ ）は−１０〜
−１０°の範囲にあることが望ましい。なお、角度差が
−７０°以下すなわち固定シーブ狽すの角度が小さくな
ると、可動シーブのシーブ面（！：Ｖベルトの可動シ′
しブ側ベルト側面とのなじみが低下し、バランスがぐず
れ、伝動能力が低下することにより、スリップ率が上昇
すると考えられる。一方、角度差が正になると、上当た
りとなり、Ｖベルトの周速は固定シーブ側の方が大きく
なって自動加圧機構の効果が減少するため、やはりスリ
ップ率が高くなると考えられる。
第７．２図に示している。この第７．２図より明らかな
ように、角度差（固定シーブ側のベルト側面の角度θ１
−可動シーブ側のベルト側面の角度θ２ ）は−１０〜
−１０°の範囲にあることが望ましい。なお、角度差が
−７０°以下すなわち固定シーブ狽すの角度が小さくな
ると、可動シーブのシーブ面（！：Ｖベルトの可動シ′
しブ側ベルト側面とのなじみが低下し、バランスがぐず
れ、伝動能力が低下することにより、スリップ率が上昇
すると考えられる。一方、角度差が正になると、上当た
りとなり、Ｖベルトの周速は固定シーブ側の方が大きく
なって自動加圧機構の効果が減少するため、やはりスリ
ップ率が高くなると考えられる。
上記（実験／）における条件上は、Ｖベルトのベルト側
面が上当たりであるため、走行時間が長くなるにつれて
変形する可能性がある。そこで、次の（実験６）におい
て、テンションメンバを有する抗張体層よりも上側部分
について、幅方向の剛性（以下、単に側圧性と呼ぶ）を
向上させた効果について調べた。
面が上当たりであるため、走行時間が長くなるにつれて
変形する可能性がある。そこで、次の（実験６）におい
て、テンションメンバを有する抗張体層よりも上側部分
について、幅方向の剛性（以下、単に側圧性と呼ぶ）を
向上させた効果について調べた。
（実験６）
従来形と本発明形ＡＩ はそれぞれ、〔実験／〕に用
いたものと同様で、Ｖベルトの背面に単に−は前記帆布
を２層以上としたもの（第３図参照上本発明形Ａ３
は、上帆布層１１と抗張体層１３．！：の間にさらに補
強用スダレ層６６を介装したもの（第グ図参照）、本発
明形Ａ４ は、本発明形ＡＩにおいて、抗張体層１６
より上・側部分と下側部分とて２段カットしたもので第
５図参照）である。
いたものと同様で、Ｖベルトの背面に単に−は前記帆布
を２層以上としたもの（第３図参照上本発明形Ａ３
は、上帆布層１１と抗張体層１３．！：の間にさらに補
強用スダレ層６６を介装したもの（第グ図参照）、本発
明形Ａ４ は、本発明形ＡＩにおいて、抗張体層１６
より上・側部分と下側部分とて２段カットしたもので第
５図参照）である。
ナオ、本発明形Ａ４ においては、θ３−７６° 。
θ４ ＝／♂０であり、２段カットの部位が抗張体層／
３よりも下方になると、「上当たり」の効果は生じなか
った。
３よりも下方になると、「上当たり」の効果は生じなか
った。
上記各形について、負荷７６ｐｓでもって、初期疲労す
なわち時間に伴うスリップ率の変を調べた結果が、第７
３図である。
なわち時間に伴うスリップ率の変を調べた結果が、第７
３図である。
この第７３図より、側圧性の高いことが望ましいと判る
。
。
（実験乙〕
（実験／）と同一条件でもって、本発明形と従来形のＶ
ベルトについて耐久性を比較した。ただし、負荷は７６
Ｐ Ｓで、比較形として、ベルト側その結果は、次表の
通りである。
ベルトについて耐久性を比較した。ただし、負荷は７６
Ｐ Ｓで、比較形として、ベルト側その結果は、次表の
通りである。
なお、寿命指数とは、従来形を／θθとし、Ｖベルトが
破損し伝動能力を失った時点をいう。
破損し伝動能力を失った時点をいう。
上記表より、本発明形は、従来形に比較して、面］久性
か３６％程度向上している。
か３６％程度向上している。
（実験７）
第２図に示す本発明形Ｖベル）Ａ６ において、抗張
体層５６の配列角度αを変化させた場合の効果について
調べた。なお、上幅Ｗ２＝、２．５■、ベルト闘さ夏４
２＝／Ｑ簡ｎ、コード位置に＝Ｊ■、ベルト仰１曲角度
θ１−０２＝７．５０ 第１グ図に、負荷が７ｐｓであるときの結果が、抗張体
層５６の配列角度αとスリップ率との関係として示され
ている。なお、実験装置は、（実験／）と同一である。
体層５６の配列角度αを変化させた場合の効果について
調べた。なお、上幅Ｗ２＝、２．５■、ベルト闘さ夏４
２＝／Ｑ簡ｎ、コード位置に＝Ｊ■、ベルト仰１曲角度
θ１−０２＝７．５０ 第１グ図に、負荷が７ｐｓであるときの結果が、抗張体
層５６の配列角度αとスリップ率との関係として示され
ている。なお、実験装置は、（実験／）と同一である。
第１グ図より明らかなように、α＝０の場合は従来形で
あるが、抗張体層５６の配列角度αが大きくなるに伴っ
て、スリップ率が低下する。なお、抗張体層５６の配列
角度αがグ０を起えると、Ｖベルトはバランスをくずし
て横転した。
あるが、抗張体層５６の配列角度αが大きくなるに伴っ
て、スリップ率が低下する。なお、抗張体層５６の配列
角度αがグ０を起えると、Ｖベルトはバランスをくずし
て横転した。
なお、αくθの場合には、シーブ推力の増加は認められ
ず、また、従動側の変速プーリ（可変ピッチ）について
の（実験３）の実験装置では、α〈θの場合に効果が見
られる。
ず、また、従動側の変速プーリ（可変ピッチ）について
の（実験３）の実験装置では、α〈θの場合に効果が見
られる。
本発明は、上記のように構成したから、自動加圧機構に
よる推力が有効に作用し、高い伝動能力が安定して得ら
れるとともに、前記推力のバラツキが少なく安定してい
るため、Ｖベルトに無理な力が作用せず、耐久性が同上
するという実用上優れた効果を有する。
よる推力が有効に作用し、高い伝動能力が安定して得ら
れるとともに、前記推力のバラツキが少なく安定してい
るため、Ｖベルトに無理な力が作用せず、耐久性が同上
するという実用上優れた効果を有する。
第１図は自動加圧機構を有するベルト式無段変速装置の
概略断面図、第２図乃至第５図はそれぞれ本発明に係る
Ｖベルトの断面図、第３図は駆動側の変速プーリが自動
加圧機構を有する場合のベルト式無段変速装置の概略断
面図、第７図は従動側の変速プーリが自動加圧機構を有
する場合のベルト式無段変速装置の概略断面図”−第を
図は変形例の第４図と同様の図、第２図乃至第１グ図は
それぞれ試験結果を示すグラフである。 １・・・・固定シーブ、２・・・・・・可動シーブ、３
・・・・・・変速プーリ、４・・・・・・Ｖベルト、５
・・・・・・螺旋状キー、１１．２１．４１．５１・・
・・・・上帆布層、１２・・・・・・短繊糺入り補強ゴ
ム層、２２．４２．５２・・・・・・上ゴム層、１３，
４３．５６・・・・・・抗張体層、１４゜４４．５４・
・・・・１民ゴム層、１５，４５．５５・・・・・・Ｉ
ｒ（帆布層、６６・・・・・・補強用スダレ層角度差（
°） 負 拘 （Ｐｓ） 角度差（・）
概略断面図、第２図乃至第５図はそれぞれ本発明に係る
Ｖベルトの断面図、第３図は駆動側の変速プーリが自動
加圧機構を有する場合のベルト式無段変速装置の概略断
面図、第７図は従動側の変速プーリが自動加圧機構を有
する場合のベルト式無段変速装置の概略断面図”−第を
図は変形例の第４図と同様の図、第２図乃至第１グ図は
それぞれ試験結果を示すグラフである。 １・・・・固定シーブ、２・・・・・・可動シーブ、３
・・・・・・変速プーリ、４・・・・・・Ｖベルト、５
・・・・・・螺旋状キー、１１．２１．４１．５１・・
・・・・上帆布層、１２・・・・・・短繊糺入り補強ゴ
ム層、２２．４２．５２・・・・・・上ゴム層、１３，
４３．５６・・・・・・抗張体層、１４゜４４．５４・
・・・・１民ゴム層、１５，４５．５５・・・・・・Ｉ
ｒ（帆布層、６６・・・・・・補強用スダレ層角度差（
°） 負 拘 （Ｐｓ） 角度差（・）
Claims (9)
- （１） 螺旋状キー等による自動加圧機構を有する無
段変速装置であって、駆動側および従動側の変速プーリ
はそれぞれ同一のシーブ角度を有する固定シーブと可動
シーブとから構成される一方、Ｖベルトは抗張体層およ
び少なくとも上下帆布層を有してなり、前記変速ブーり
の少なくとも一方において、固定シーブ側と可動シーブ
側とに対する前記Ｖベルトのピッチラインが異なってめ
ることを特徴とするベルト式無段変速装置０ - （２）駆動側の変速プーリが自動加圧機構を有し、該変
速プーリにおける固定シーブに対しＶベルトが上当たり
しているところの特許請求の範囲第１項記載のベルト式
無段変速装置。 - （３）Ｖベルトは、固定シーブ側のベルト側面の＠１ｆ
が可動シーブ側のベルト側面の角度よりも大きいところ
の特許請求の範囲第２項記載のベルト式無段変速装置。 - （４） 固定シーブ側のベルト側面の角度と、可動シ
ーブ側のベルト側面の角度との角度差は、７０〜７０°
であるところの特許請求の範囲第３項記載のベルト式無
段変速装置。 - （５）Ｖベルトは、固定シーブ側のベルト側面が抗張体
層を境として上下に２段カントされ、上側部分よりも下
側部分の方がベルト側面の角度が大きいところの特許請
求の範囲第２項記載のベルト式無段変速装置。 - （６）抗張体層は、固定シーブ側の方が可動シーブ側よ
りも上方に位置するように傾斜して配設されているとこ
ろの特許請求の範囲第２項記載−のベルト式無段変速装
置。 - （７）上帆布層は、少なくとも２層以上であるところの
特許請求の範囲第２項、第５項または第２項記載のベル
ト式無段変速装置。 - （８）上帆布層と抗張体層との間に、短繊維入りの補強
ゴム層が介設されているところの特許請氷の範囲第２項
、第５項または第６項記載のベルト式無段変速装置。 - （９） 上帆布層と抗張体層との間ゞに、補強用スダ
レ層か介設されているところの特許請求の範囲第２項、
第５項または第２項記載のベルト式無変速装置。 θＱ 従動側の変速プーリが自動加圧機構を有し、該変
速ブーりにおける固定シーブに対しＶベルトが下当たり
しているところの特許請求の範囲第／項記載のベルト式
無段変速装置。 （ＩＩ） Ｖベルトは、固定シーブ側のベルト１１Ｉ
ＩＩ ｉｌｍの角度か「揉動／−ブ側のベルト側面の角
度よりも小さいところの特許請求の範囲第７０項記載の
ベルト式無段変速装置。 ０２ 固定シーブ側のベルト側面の角度と、可動／−
ブ側のベル） １０面の角度との角度差は、７０〜／θ
０であるところの特許請求の範囲第１／項記載のベルト
式無段変速装置。 （［９Ｖベルトは、固定シーブ側のベルト側面が抗張１
．ト層を境として上下に２段カットされ、上１１！１１
部分よりも下側部分の方がベルト側面の角度か太きいと
ころの特許請求の範囲第１θ項記載のベルト式無段変速
装置。 （ｌ→ 抗張体層は、固定シーブ側の方が可動シーブ側
よりも下方に位置するように傾斜して配設されていると
ころの特許請求の範囲第１θ項記載のベルト式無段変速
装置。 （１１１９上帆布層は、少なくとも２層以上であるとこ
ろの特許請求の範囲第７０項、第７３項または第１グ項
記載のベルト式無段変速装置。 ◇Ｑ 上帆布層と抗張体層との間に、短繊維入りの補強
ゴム層が介設されているところの特許請求の範囲第７０
項、第７３項または第１グ項記載のベルト式無段変速装
置。 αの 上帆布層と抗張体層との間に、補強用スダレ層が
介設されているところの特許請求の範囲第１θ項、第７
３項または第１グ項記載のベルト式無段変速装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20477982A JPS5997354A (ja) | 1982-11-22 | 1982-11-22 | ベルト式無段変速装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20477982A JPS5997354A (ja) | 1982-11-22 | 1982-11-22 | ベルト式無段変速装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5997354A true JPS5997354A (ja) | 1984-06-05 |
Family
ID=16496203
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20477982A Pending JPS5997354A (ja) | 1982-11-22 | 1982-11-22 | ベルト式無段変速装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5997354A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1158210A1 (en) * | 2000-05-26 | 2001-11-28 | Van Doorne's Transmissie B.V. | Continuously variable transmission, endless flexible belt for torque transmission and adjustable pulley |
| US7037225B2 (en) * | 2002-07-25 | 2006-05-02 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Automatic V-belt transmission |
-
1982
- 1982-11-22 JP JP20477982A patent/JPS5997354A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1158210A1 (en) * | 2000-05-26 | 2001-11-28 | Van Doorne's Transmissie B.V. | Continuously variable transmission, endless flexible belt for torque transmission and adjustable pulley |
| WO2001092763A1 (en) * | 2000-05-26 | 2001-12-06 | Van Doorne's Transmissie B.V. | Continuously variable transmission, endless flexible belt for torque transmission and adjustable pulley |
| US6926631B2 (en) | 2000-05-26 | 2005-08-09 | Van Doorne's Transmissie B.V. | Continuously variable transmission, endless flexible belt for torque transmission and adjustable pulley |
| US7037225B2 (en) * | 2002-07-25 | 2006-05-02 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Automatic V-belt transmission |
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