JP2003532606A - ランプガラス球用の熱的に高負荷可能なアルミノアルカリ土類金属ケイ酸塩ガラス及びその使用 - Google Patents
ランプガラス球用の熱的に高負荷可能なアルミノアルカリ土類金属ケイ酸塩ガラス及びその使用Info
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Abstract
Description
のハロゲン再生サイクルを有するランプ用の外殻としての、ランプガラス球の形
のモリブデン−ガラス−融解物のためのアルミノアルカリ土類金属ケイ酸塩ガラ
ス(Alumoerdalkalisilikatglas)に関する。
寿命の達成のための必要条件であることは公知である。これにとっては、ハロゲ
ン化タングステンの形成及び分解の平衡の維持が決定的に重要である。ハロゲン
サイクルの妨害は、とりわけ、ガラス並びにらせん−及び導入線材料(Wendel−
und Drahtdurchfuehrungsmaterial)中の極少量の不純物によるものでありうる。
これらの不純物は、とりわけ、高いランプ温度、しかしまたタングステンらせん
のエネルギーに富んだ放射に基づき、ハロゲンサイクルを弱めうるので、金属タ
ングステンがガラス球内側に黒色沈積物として形成される。ひいては、ランプの
効率及び光透過率が弱まる。確かなものとして、特にアルカリイオンが、ハロゲ
ンサイクルにそのように妨害作用を及ぼすことは公知である。それゆえ、大規模
に製造されるハロゲンランプガラスは、実際にはアルカリ不含であり、このこと
は最近では、安定化成分によりその作用を部分的に補償することができない限り
、アルカリ酸化物含量(R2O)<0.03質量%を意味する。負に作用するア
ルカリイオンに加えて、例えばH2、OH-、CO及びCO2のような成分も、
攻撃作用、即ちサイクルプロセスの妨害の原因であるとみなされる。
ゆえ含水量を<0.02質量%に限定している。
に限定している、それというのも、同様に、ハロゲンサイクルプロセスへの妨害
作用は、水若しくは水素イオンに原因があるとみなされるからである。
が含まれており、その際、CO−及びアルカリ含量が、実際にはゼロに、かつ含
水量が、0.03質量%未満に限定されている。この組成タイプのガラスは、ハ
ロゲンランプガラスとして実際には使用されていない。
0、Corningの1720、1724及び1725並びにSchottの8252及び8253のガラスは、0.
025質量%未満、部分的に0.02質量%未満の含水量を有する。これらのガ
ラスは、第1表による組成範囲内である。
ある。
プロセスに、例えば −乾燥した原料及びカレットの使用、 −水不含の原料、 −装置工学のための技術上、ひいては財政上高められた費用、及び融液を越える
低い水蒸気分圧での1600℃を上回る溶融温度を達成するためのガラス溶融設
備の運転 のような多大な要求を突きつける。
、特にハロゲンランプに使用するのを可能にするガラスの創造にある。
水量を有するアルミノアルカリ土類金属ケイ酸塩ガラスが、ハロゲンランプガラ
スの要求を満たし、かつ550〜700℃のガラス球温度でのハロゲンサイクル
プロセスにこれらの不純物からの欠点を示さないことが見出された。0.025
〜0.042質量%の含水量を有するガラスにおいて、含水量は、ハロゲン化タ
ングステンの形成と分解との間の平衡妨害の範囲内で不純物として作用しない。
ランプのガラス球内面の黒化は、本質的により僅かな含水量を有する管球ガラス
に比べて生じないか又はそれほどひどく生じない。
例えば −導入線材料としてのモリブデンの使用及びガラス中の熱膨張係数を越えて達成
すべき圧縮応力、 −上のランプ温度を制限するガラスの高い熱軟化: α20−400℃ 4.4−4.8*10- 6K- 1 Tstr 665−730℃ Tsoft 925−1020℃ を有する全てのアルミノアルカリ土類金属ケイ酸塩ガラスを包含する。
スは、次のように構成されている(質量%):
ランプにおける使用を可能にし、水の少ないガラスに比べてハロゲンサイクルに
不純物、例えば水からの欠点を示さず、かつ製造において、これまでの商業的に
適したガラスに対して経済的な利点を有する。
意外なことに、次の結果を示した: −管成形範囲内の加工温度に比較して組成範囲内の平均して10〜15Kだけの
液相温度の低下。
1014.5の粘度範囲内の粘性温度の低下。
経済的な利点が導き出されうる。このことは、 −ハロゲンランプガラスのガラス融液のためのエネルギー効果のある溶融法、例
えば著しい生成物特有の省エネルギーを有する“酸素燃料溶融装置(oxy-fuel-me
lter)”の使用、 −ガラス溶融設備の耐火性材料の摩滅の低下と同時にガラス融液のための溶融温
度の低下による省エネルギー、 −加工温度に対する液相温度の低下のために管成形の間のガラスの結晶化の完全
な回避によるガラス管製造の際の収量増大、 −含水ガラス原料の使用、 −ガラスの“より急勾配の”温度−粘度−経過のためのランプ製造の際の加工速
度の増大 である。
中で溶融し、かつ引き続き管に引き伸ばした。ガラス溶解窯は、組み合わされた
ガス−酸素−若しくはガス−空気−加熱を備えていたので、ガス−酸素−又はガ
ス−空気−加熱並びに加熱中の組合せ変法が可能であった。従って、ガラスの含
水量を、炉雰囲気の分圧に関して変化させかつ調節することが可能であった。
酸、炭酸カルシウム、炭酸バリウム及び炭酸ストロンチウム、酸化マグネシウム
、ケイ酸ジルコニウム、酸化チタン、酸化亜鉛及び酸化セリウムを使用した。原
料は、低アルカリであり、かつ工業用純度を有していた。含水原料、例えば水酸
化アルミニウムを、ガラスの含水量を付加的に制御するために、導入した。乾燥
したか若しくは湿った、原料及びカレットを使用した。
装置;ガラスの含水量を変更するための別の可能性を有している。
とが可能であった。
。これから製造された管は、ガラス欠陥不含であり、かつランプ製造のための寸
法に相当していた。管から、ハロゲンランプを製造し、かつ点灯期間試験にかけ
た。電極材料は、ハロゲンサイクルプロセスへのその影響を取り除くために、原
則として灼熱した。
の水の少ないガラス(V)と比較した。比較値は、第3表に挙げられている。
されるガラス球温度に関して異なる浸漬軟化挙動を有する。それゆえ、高負荷ラ
ンプを、高軟化ガラスから、及び通常負荷ランプを、低い軟化温度を有するガラ
スから製造した。ハロゲンランプの点灯期間試験の結果において、黒化(ガラス
球内面の斑点形成)及び光束損失を評価した。点灯期間は、ランプタイプに応じ
てそれぞれ135〜720時間であった。結果は第4表に表されている。
た: −ガラスのガラス含量の測定のための900−1600℃の温度範囲内の高真空
ガス放出試験及び −全含水量と比較した百分率の、真空下の応力緩和温度Tstr以下でのガラス
の水放出の測定(IR−分光法)。
少の含水量を有するガラスの場合の著しい差異が存在しないことを示している。
結果は、傾向に従いハロゲンランプの寿命結果と一致している。高含水ガラスの
水放出(0.025−0.042質量%)は、本質的に少ない含水量を有するガ
ラスの場合よりも大きくない。同じことがガラスの全ガス放出に当てはまる。ハ
ロゲンランプの点灯期間試験の結果は、多少高い含水量を有するガラスの使用の
著しい差異は、寿命(沈殿物、光束低下、黒化)に関して存在しないことを示し
ている。より多い含水量及びハロゲンランプの使用におけるその証明された適性
を有するガラスの使用と共に、ガラス、ガラス管及びハロゲンランプの製造にお
ける前記の経済的な利点が完全に利用されうる。このことは、幅広く保護される
組成範囲内のガラスに関連している。
Claims (3)
- 【請求項1】 タングステンハロゲン電球のためのランプガラス球用のアル
ミノアルカリ土類金属ケイ酸塩ガラスにおいて、 0.025〜0.042質量%の含水量を有していることを特徴とする、アルミ
ノアルカリ土類金属ケイ酸塩ガラス。 - 【請求項2】 次のガラス組成(質量): 【表1】 を有している、請求項1記載のアルミノアルカリ土類金属ケイ酸塩ガラス。
- 【請求項3】 550℃を上回り700℃までの温度を有するタングステン
ハロゲン電球用のランプガラス球としての、請求項1又は2記載のガラスの使用
。
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