JP2003500499A - ポリアミドの製造方法 - Google Patents
ポリアミドの製造方法Info
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- C08G69/02—Polyamides derived from amino-carboxylic acids or from polyamines and polycarboxylic acids
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Abstract
(57)【要約】
ポリアミドの製造方法において、アジポニトリルの水素化により得られるヘキサメチレンジアミン及びアミノカプロニトリルを含む混合物と、水及びジカルボン酸とを反応させる。
Description
【０００１】
本発明は、ヘキサメチレンジアミン、アミノカプロニトリル及びジカルボン酸
からポリアミドを製造する方法に関する。
からポリアミドを製造する方法に関する。
【０００２】
触媒の存在下でアジポニトリルを水素化するのは、広く開示されている。例え
ば、ＤＥ−Ａ１９６３１５２１では、一酸化炭素の存在下におけるペンテンニト
リルの接触水素化（接触還元）を開示している。これにより得られる、６−アミ
ノカプロニトリルとヘキサメチレンジアミンとの混合物を、分離後、更に転化し
て、ナイロン６及びナイロン６６を製造することもある。例えば、ＤＥ−Ａ４３
１９１３４では、アミノカプロン酸を不均一系触媒の存在下で反応させて、カプ
ロラクタムを形成し、これをモノマーとして使用して、ナイロン６を製造可能な
方法を開示している。ヘキサメチレンジアミン及び更にアジピン酸も、ナイロン
６６のブロックを形成するモノマーである。
ば、ＤＥ−Ａ１９６３１５２１では、一酸化炭素の存在下におけるペンテンニト
リルの接触水素化（接触還元）を開示している。これにより得られる、６−アミ
ノカプロニトリルとヘキサメチレンジアミンとの混合物を、分離後、更に転化し
て、ナイロン６及びナイロン６６を製造することもある。例えば、ＤＥ−Ａ４３
１９１３４では、アミノカプロン酸を不均一系触媒の存在下で反応させて、カプ
ロラクタムを形成し、これをモノマーとして使用して、ナイロン６を製造可能な
方法を開示している。ヘキサメチレンジアミン及び更にアジピン酸も、ナイロン
６６のブロックを形成するモノマーである。
【０００３】
別の可能性としては、アミノカプロニトリルの直接加水分解重合であり、この
場合には、アミノカプロニトリルを触媒の存在下で水と反応させても良い（ＤＥ
−Ａ１９７０９３９０、参照）。
場合には、アミノカプロニトリルを触媒の存在下で水と反応させても良い（ＤＥ
−Ａ１９７０９３９０、参照）。
【０００４】
アミノカプロニトリル及びヘキサメチレンジアミンからナイロン６及びナイロ
ン６６を製造する現在の方法の不都合は、水素化後に、２成分を、それぞれの重
合で別個に使用する必要がある点にある。更に、モノマーは高濃度（高純度）で
ある必要があり、これにより、エネルギーとコストの集約を分けることが一般的
に余儀なくされる。
ン６６を製造する現在の方法の不都合は、水素化後に、２成分を、それぞれの重
合で別個に使用する必要がある点にある。更に、モノマーは高濃度（高純度）で
ある必要があり、これにより、エネルギーとコストの集約を分けることが一般的
に余儀なくされる。
【０００５】
従って、本発明の目的は、水素化後の分離工程を含まない、従来の重合でアジ
ポニトリルの水素化生成物を用いるポリアミドの製造方法を提供することにある
。
ポニトリルの水素化生成物を用いるポリアミドの製造方法を提供することにある
。
【０００６】
本発明者等は、上記目的が、アジポニトリルの水素化により得られるヘキサメ
チレンジアミン及びアミノカプロニトリルを含む混合物と、水及びジカルボン酸
とを反応させる本発明によるポリアミドの製造方法によって達成されるのを見出
した。使用される水素化混合物は、水素化段階で直接得られるもので、更なる精
製がなされていないのが好ましい。本発明の方法では、アミノニトリル、アジピ
ン酸及びヘキサメチレンジアミンを基礎とするポリアミドを提供する。
チレンジアミン及びアミノカプロニトリルを含む混合物と、水及びジカルボン酸
とを反応させる本発明によるポリアミドの製造方法によって達成されるのを見出
した。使用される水素化混合物は、水素化段階で直接得られるもので、更なる精
製がなされていないのが好ましい。本発明の方法では、アミノニトリル、アジピ
ン酸及びヘキサメチレンジアミンを基礎とするポリアミドを提供する。
【０００７】
６−アミノカプロニトリルとヘキサメチレンジアミンの水素化混合物を、アジ
ピン酸又はテレフタル酸等の二官能性酸の存在下に、所定の温度及び圧力で特徴
付けられる複数の工程又は段階で反応させることにより、ポリアミド混合物に転
化することができる。
ピン酸又はテレフタル酸等の二官能性酸の存在下に、所定の温度及び圧力で特徴
付けられる複数の工程又は段階で反応させることにより、ポリアミド混合物に転
化することができる。
【０００８】
多種多様な水素化混合物を用いることができる。本発明により、水素化混合物
での６−アミノカプロニトリルとヘキサメチレンジアミンのモル比は、１：９９
〜９９：１の範囲が好ましく、５：９５〜９５：５の範囲がさらに好ましく、１
０：９０〜９０：１０の範囲が特に好ましい。アミノカプロニトリル−ヘキサメ
チレンジアミン混合物は、通常、例えばＤＥ−Ａ８３６９３８、ＤＥ−Ａ８４８
６５４又はＵＳ５１５１５４３に開示されている公知方法によるアジポニトリル
の水素化により得られる。各種アミノニトリルとジアミンとの混合物を用いるこ
とも可能である。
での６−アミノカプロニトリルとヘキサメチレンジアミンのモル比は、１：９９
〜９９：１の範囲が好ましく、５：９５〜９５：５の範囲がさらに好ましく、１
０：９０〜９０：１０の範囲が特に好ましい。アミノカプロニトリル−ヘキサメ
チレンジアミン混合物は、通常、例えばＤＥ−Ａ８３６９３８、ＤＥ−Ａ８４８
６５４又はＵＳ５１５１５４３に開示されている公知方法によるアジポニトリル
の水素化により得られる。各種アミノニトリルとジアミンとの混合物を用いるこ
とも可能である。
【０００９】
必要により、反応混合物を、本発明による方法のあらゆる反応段階で、当該技
術者等に公知の連鎖延長物質、連鎖枝分かれ物質及び連鎖調節物質、例えば一官
能性、二官能性及び三官能性化合物、ＵＶ及び熱安定剤、顔料、加工助剤、難燃
剤、染料又は耐衝撃性改良剤（例えば、ＤＥ−Ａ１９７０９３９０に開示）に添
加しても良い。
術者等に公知の連鎖延長物質、連鎖枝分かれ物質及び連鎖調節物質、例えば一官
能性、二官能性及び三官能性化合物、ＵＶ及び熱安定剤、顔料、加工助剤、難燃
剤、染料又は耐衝撃性改良剤（例えば、ＤＥ−Ａ１９７０９３９０に開示）に添
加しても良い。
【００１０】
連鎖延長物質、連鎖枝分かれ物質及び連鎖調節物質を、第一反応段階前、第一
反応段階中又は第一反応段階後に反応混合物に添加するのが好ましい一方、顔料
、加工助剤及び染料を、触媒固定床を含む段階後に混合物に添加するのが好まし
い。
反応段階中又は第一反応段階後に反応混合物に添加するのが好ましい一方、顔料
、加工助剤及び染料を、触媒固定床を含む段階後に混合物に添加するのが好まし
い。
【００１１】
本発明により、水素化混合物を、水及び少なくとも１種の二官能性酸と共に本
発明による方法の種々の形態で、ポリアミドに転化することができる。本発明に
従い、以下に開示される工程は、バッチ式、すなわち単一反応器において連続し
て、又は連続式、すなわち連続反応器において進行する。工程の一部を連続式で
、残りをバッチ式で行うことも可能である。
発明による方法の種々の形態で、ポリアミドに転化することができる。本発明に
従い、以下に開示される工程は、バッチ式、すなわち単一反応器において連続し
て、又は連続式、すなわち連続反応器において進行する。工程の一部を連続式で
、残りをバッチ式で行うことも可能である。
【００１２】
以下の工程（１）〜（３）を含む方法が好ましい：
（１）ヘキサメチレンジアミン及びアミノカプロニトリルの水素化混合物と、
水及びジカルボン酸とを混合して反応混合物を形成し、次いで９０〜３００℃の
範囲の温度及び反応混合物が単一の液相を構成する圧力下で転化する工程、 （２）工程（１）の転化混合物を、２３０〜４００℃の範囲の温度及び液相と
気相が得られる圧力下で更に転化し、液相から気相を分離する工程、及び （３）生成混合物を、２５０〜３１０℃の範囲の温度及び工程（２）の圧力よ
り低い圧力下で後縮合する工程。
水及びジカルボン酸とを混合して反応混合物を形成し、次いで９０〜３００℃の
範囲の温度及び反応混合物が単一の液相を構成する圧力下で転化する工程、 （２）工程（１）の転化混合物を、２３０〜４００℃の範囲の温度及び液相と
気相が得られる圧力下で更に転化し、液相から気相を分離する工程、及び （３）生成混合物を、２５０〜３１０℃の範囲の温度及び工程（２）の圧力よ
り低い圧力下で後縮合する工程。
【００１３】
ここで、上記各工程を詳説する。
【００１４】
（１）水素化混合物を、二官能性酸（好ましくは、アジピン酸）及び水と、例
えば静的混合器（static mixer）又は給送容器としても機能することがあるタン
ク型反応器で完全に混合する。酸の含有率は、ヘキサメチレンジアミン濃度の関
数として測定され、使用されるヘキサメチレンジアミンのモル量に対して、５０
〜１５０モル％であるのが好ましく、９０〜１１０モル％が特に好ましい。本発
明により、水を、アミノカプロニトリル：水＝１：１〜１：６の範囲、特に好ま
しくは１：１〜１：４の範囲、最も好ましくは１：１〜１：３の範囲のモル量で
用い、且つ水素化混合物に含まれるアミノカプロニトリルに対して水を過剰に用
いるのが好ましい。
えば静的混合器（static mixer）又は給送容器としても機能することがあるタン
ク型反応器で完全に混合する。酸の含有率は、ヘキサメチレンジアミン濃度の関
数として測定され、使用されるヘキサメチレンジアミンのモル量に対して、５０
〜１５０モル％であるのが好ましく、９０〜１１０モル％が特に好ましい。本発
明により、水を、アミノカプロニトリル：水＝１：１〜１：６の範囲、特に好ま
しくは１：１〜１：４の範囲、最も好ましくは１：１〜１：３の範囲のモル量で
用い、且つ水素化混合物に含まれるアミノカプロニトリルに対して水を過剰に用
いるのが好ましい。
【００１５】
反応混合物を、９０〜３００℃、好ましくは１５０〜２３０℃の範囲の温度で
転化する。この反応工程での圧力は、混合物が単一液相を構成するように選択さ
れるのが好ましい。使用される反応器は、例えば、流動管であっても良い。この
反応段階での滞留時間は、１０時間までであり、０．１〜３時間の範囲が好まし
く、０．１〜１時間の範囲が特に好ましい。
転化する。この反応工程での圧力は、混合物が単一液相を構成するように選択さ
れるのが好ましい。使用される反応器は、例えば、流動管であっても良い。この
反応段階での滞留時間は、１０時間までであり、０．１〜３時間の範囲が好まし
く、０．１〜１時間の範囲が特に好ましい。
【００１６】
（２）工程１の転化混合物を、２３０〜４００℃、好ましくは２５０〜２８０
℃の範囲の温度で、液相及び気相が得られ且つこの気相を液相から分離可能な圧
力下にて更に転化する。この反応段階での滞留時間は、混合物の水含有率、反応
温度及び反応器の圧力、並びに反応時間の最後で生成物に必要される重合度に応
じて異なる。滞留時間は、１０時間までであり、０．１〜５時間の範囲が好まし
く、０．１〜３時間の範囲が特に好ましい。
℃の範囲の温度で、液相及び気相が得られ且つこの気相を液相から分離可能な圧
力下にて更に転化する。この反応段階での滞留時間は、混合物の水含有率、反応
温度及び反応器の圧力、並びに反応時間の最後で生成物に必要される重合度に応
じて異なる。滞留時間は、１０時間までであり、０．１〜５時間の範囲が好まし
く、０．１〜３時間の範囲が特に好ましい。
【００１７】
気相の除去は、撹拌器付又は撹拌器付ではない分離タンク又はタンク群（tank
battery）、及び蒸発装置、例えば循環型蒸発器、又はフィルム押出器（filmtr
uder）によるような薄膜蒸発器、又は相界面の増大を保証する管状円盤反応器（
annular disk reactor)を用いて行うことができる。所定の状況下では、反応混
合物の再循環又はループ式反応器の使用により、相界面を増大させることが必要
な場合もある。更に、水蒸気又は不活性ガスを液相に添加することによって、気
相の除去を促進することもある。
battery）、及び蒸発装置、例えば循環型蒸発器、又はフィルム押出器（filmtr
uder）によるような薄膜蒸発器、又は相界面の増大を保証する管状円盤反応器（
annular disk reactor)を用いて行うことができる。所定の状況下では、反応混
合物の再循環又はループ式反応器の使用により、相界面を増大させることが必要
な場合もある。更に、水蒸気又は不活性ガスを液相に添加することによって、気
相の除去を促進することもある。
【００１８】
重合度が十分である場合、得られる溶融ポリマーを、例えばギアポンプを用い
ることによって第二段階から排出し、水浴で冷却し、そして当該技術者等に公知
の次処理工程、例えば押出、抽出、着色、焼き入れ（tempering）によって更に
処理することができる。
ることによって第二段階から排出し、水浴で冷却し、そして当該技術者等に公知
の次処理工程、例えば押出、抽出、着色、焼き入れ（tempering）によって更に
処理することができる。
【００１９】
第２処理工程の考え得る形態において、圧力は、予め選択された温度で水の平
衡蒸気圧に等しいため、例えば１００分間という限られた時間で、反応混合物か
ら水を除去することができる。しかしながら、重合度又は生成物の粘度が高いと
、低圧にて反応混合物の効果的な縮合を可能にする別の第三段階が必要となる。
衡蒸気圧に等しいため、例えば１００分間という限られた時間で、反応混合物か
ら水を除去することができる。しかしながら、重合度又は生成物の粘度が高いと
、低圧にて反応混合物の効果的な縮合を可能にする別の第三段階が必要となる。
【００２０】
（３）縮合により得られた水の除去は、第３工程において、撹拌器付又は撹拌
器付ではない分離タンク又はタンク群、及び蒸発装置、例えば循環型蒸発器、又
はフィルム押出器によるような薄膜蒸発器、又は相界面の増大を保証する管状円
盤反応器を用いる第２工程と同様に行う。所定の状況下では、反応混合物の再循
環又はループ式反応器の使用により、相界面を増大させることが必要な場合もあ
る。更に、不活性ガスを液相及び気相に添加することによって、水の除去を促進
することが可能である。反応温度は、２５０〜３１０℃の範囲に設定されるのが
好ましく、２７０〜２９０℃の範囲に設定されるのが特に好ましく、反応圧力は
、２バール（２．０×１０５Ｐａ）未満であるのが好ましい。
器付ではない分離タンク又はタンク群、及び蒸発装置、例えば循環型蒸発器、又
はフィルム押出器によるような薄膜蒸発器、又は相界面の増大を保証する管状円
盤反応器を用いる第２工程と同様に行う。所定の状況下では、反応混合物の再循
環又はループ式反応器の使用により、相界面を増大させることが必要な場合もあ
る。更に、不活性ガスを液相及び気相に添加することによって、水の除去を促進
することが可能である。反応温度は、２５０〜３１０℃の範囲に設定されるのが
好ましく、２７０〜２９０℃の範囲に設定されるのが特に好ましく、反応圧力は
、２バール（２．０×１０５Ｐａ）未満であるのが好ましい。
【００２１】
上述した処理の前に、以下の工程（ａ）〜（ｃ）を先行させても良い：
（ａ）ヘキサメチレンジアミン及びアミノカプロニトリルの水素化混合物と水
とを混合し、次いで９０〜４００℃の範囲の温度及び０．１〜１５×１０６Ｐａ
の範囲の圧力下で転化する工程、 （ｂ）工程（ａ）で得た転化混合物を、２００〜３５０℃の範囲の温度及び工
程（ａ）の圧力より低く且つ液相及び気相が得られるように調節された圧力下で
更に転化し、気相を液相から分離する工程、及び （ｃ）これにより得られた転化混合物をジカルボン酸と混合して、反応混合物
を形成し、次いで反応混合物を、上述した工程（１）、工程（２）及び工程（３
）と同様に転化する工程。
とを混合し、次いで９０〜４００℃の範囲の温度及び０．１〜１５×１０６Ｐａ
の範囲の圧力下で転化する工程、 （ｂ）工程（ａ）で得た転化混合物を、２００〜３５０℃の範囲の温度及び工
程（ａ）の圧力より低く且つ液相及び気相が得られるように調節された圧力下で
更に転化し、気相を液相から分離する工程、及び （ｃ）これにより得られた転化混合物をジカルボン酸と混合して、反応混合物
を形成し、次いで反応混合物を、上述した工程（１）、工程（２）及び工程（３
）と同様に転化する工程。
【００２２】
この方法の別の好ましい形態において、アミノカプロニトリル−ヘキサメチレ
ンジアミン水素化混合物を水と反応させるが、二官能性酸を添加しないで、一段
階以上の処理予備段階（process prestage）において反応させ、その後、これに
より得られた生成混合物を所望の酸、例えば好ましくはアジピン酸と組み合わせ
、そして上述した処理段階（１）〜（３）（処理工程（１）〜（３））で重合す
る。
ンジアミン水素化混合物を水と反応させるが、二官能性酸を添加しないで、一段
階以上の処理予備段階（process prestage）において反応させ、その後、これに
より得られた生成混合物を所望の酸、例えば好ましくはアジピン酸と組み合わせ
、そして上述した処理段階（１）〜（３）（処理工程（１）〜（３））で重合す
る。
【００２３】
１．予備段階（ａ）
第１予備段階において、水素化混合物を、９０〜４００℃、好ましくは１８０
〜３１０℃、特に２２０〜２７０℃の範囲の温度で水と加熱し、そして圧力を０
．１〜１５×１０６Ｐａ、好ましくは１〜１０×１０６Ｐａ、特に４〜９×１０ ６ Ｐａの範囲に設定する。
〜３１０℃、特に２２０〜２７０℃の範囲の温度で水と加熱し、そして圧力を０
．１〜１５×１０６Ｐａ、好ましくは１〜１０×１０６Ｐａ、特に４〜９×１０ ６ Ｐａの範囲に設定する。
【００２４】
本発明により、アミノカプロニトリルの水に対するモル比１：１〜１：６、特
に好ましくは１：１〜１：４、最も好ましくは１：１〜１：３で水を用い、且つ
使用されるアミノカプロニトリルに対して水を過剰に用いるのが好ましい。
に好ましくは１：１〜１：４、最も好ましくは１：１〜１：３で水を用い、且つ
使用されるアミノカプロニトリルに対して水を過剰に用いるのが好ましい。
【００２５】
圧力及び温度を相互に調節して、反応混合物が単一の液相を構成するのが好ま
しい。この単一相法で好ましい形態は、必要により以下に開示する触媒材料で充
填されている流動管である。
しい。この単一相法で好ましい形態は、必要により以下に開示する触媒材料で充
填されている流動管である。
【００２６】
この段階の別の形態において、圧力及び温度を相互に調節して、液相及び気相
を得ることも可能である。この形態において、液相は転化混合物に相応する一方
、気相は除去される。主としてアンモニア及び水蒸気から構成される気相を、一
般に、蒸留装置を用いて絶えず除去する。この蒸留中に共除去される蒸留液（蒸
留物）の有機組成分、すなわち主として未転化アミノニトリル及びヘキサメチレ
ンジアミンを、完全に又は一部は、第１予備段階及び／又は次の予備段階に再循
環させても良い。
を得ることも可能である。この形態において、液相は転化混合物に相応する一方
、気相は除去される。主としてアンモニア及び水蒸気から構成される気相を、一
般に、蒸留装置を用いて絶えず除去する。この蒸留中に共除去される蒸留液（蒸
留物）の有機組成分、すなわち主として未転化アミノニトリル及びヘキサメチレ
ンジアミンを、完全に又は一部は、第１予備段階及び／又は次の予備段階に再循
環させても良い。
【００２７】
二相法による処理は、反応混合物の見かけ温度（bulk temperature）と関連づ
けられる、純水及びヘキサメチレンジアミンの蒸気圧より高く且つアンモニアの
平衡蒸気圧より低い圧力にて行われるのが好ましい。
けられる、純水及びヘキサメチレンジアミンの蒸気圧より高く且つアンモニアの
平衡蒸気圧より低い圧力にて行われるのが好ましい。
【００２８】
二相法による処理の特に好ましい形態では、流れが上流方向（逆流）であり且
つ必要により、気相除去用の別の開口を生成物出口の上側に備える竪型流動管を
利用する。この管型反応器は、触媒材料、特に触媒ペレットで完全に又は部分的
に充填されていても良い。好ましい形態において、二相法に使用される竪型反応
器は、相境界まで触媒材料で最大限充填されている。
つ必要により、気相除去用の別の開口を生成物出口の上側に備える竪型流動管を
利用する。この管型反応器は、触媒材料、特に触媒ペレットで完全に又は部分的
に充填されていても良い。好ましい形態において、二相法に使用される竪型反応
器は、相境界まで触媒材料で最大限充填されている。
【００２９】
本発明により、アミノニトリル−ヘキサメチレンジアミン−水の混合物を、第
１段階への導入前に、熱交換器によって加熱する。アミノニトリル−ヘキサメチ
レンジアミン水素化混合物及び水をそれぞれ別個に加熱し、そして第１段階で混
合素子によって混合することも適当であろう。
１段階への導入前に、熱交換器によって加熱する。アミノニトリル−ヘキサメチ
レンジアミン水素化混合物及び水をそれぞれ別個に加熱し、そして第１段階で混
合素子によって混合することも適当であろう。
【００３０】
反応混合物の滞留時間は、一般に、１０分〜１０時間の範囲に設定され、３０
分〜６時間の範囲に設定されるのが好ましい。この滞留時間に対しては、限定が
ない。
分〜６時間の範囲に設定されるのが好ましい。この滞留時間に対しては、限定が
ない。
【００３１】
２．予備段階（ｂ）
第１予備段階で反応混合物が単一の液相を構成する場合、第２の予備段階を用
いるのが好ましい。本発明により、第１予備段階で得られた転化混合物を、予備
段階２において、２００〜３５０℃の範囲、好ましくは２１０〜３００℃の範囲
、特に２３０〜２７０℃の範囲の温度及び段階１の圧力より低い圧力下で更に転
化する。第２段階での圧力は、段階１の圧力より低く、少なくとも０．５×１０ ６ Ｐａであり、一般的には０．１〜４５×１０６Ｐａの範囲であり、０．５〜１
５×１０６Ｐａの範囲が好ましく、特に２〜６×１０６Ｐａの範囲である。
いるのが好ましい。本発明により、第１予備段階で得られた転化混合物を、予備
段階２において、２００〜３５０℃の範囲、好ましくは２１０〜３００℃の範囲
、特に２３０〜２７０℃の範囲の温度及び段階１の圧力より低い圧力下で更に転
化する。第２段階での圧力は、段階１の圧力より低く、少なくとも０．５×１０ ６ Ｐａであり、一般的には０．１〜４５×１０６Ｐａの範囲であり、０．５〜１
５×１０６Ｐａの範囲が好ましく、特に２〜６×１０６Ｐａの範囲である。
【００３２】
段階２での温度及び圧力は、気相及び液相が得られ且つ気相を液相から分離可
能となるように選択される。
能となるように選択される。
【００３３】
気相の除去は、撹拌器付又は撹拌器付ではない分離タンク又はタンク群、及び
蒸発装置、例えば循環型蒸発器、又はフィルム押出器によるような薄膜蒸発器、
又は相界面の増大を保証する管状円盤反応器を用いることによって行っても良い
。所定の状況下では、反応混合物の再循環又はループ式反応器の使用により、相
界面を増大させることが必要な場合もある。更に、水蒸気又は不活性ガスを液相
に添加することによって、気相の除去を促進する場合もある。
蒸発装置、例えば循環型蒸発器、又はフィルム押出器によるような薄膜蒸発器、
又は相界面の増大を保証する管状円盤反応器を用いることによって行っても良い
。所定の状況下では、反応混合物の再循環又はループ式反応器の使用により、相
界面を増大させることが必要な場合もある。更に、水蒸気又は不活性ガスを液相
に添加することによって、気相の除去を促進する場合もある。
【００３４】
圧力は、予め選択された温度下で調節されて、アンモニアの平衡蒸気圧未満で
あり且つ予め決定された温度で反応混合物における他の成分の平衡蒸気圧を超え
るのが好ましい。このようにして、特にアンモニアの除去に有利となり得るため
、酸アミド基の加水分解速度を上昇させることが可能となる。
あり且つ予め決定された温度で反応混合物における他の成分の平衡蒸気圧を超え
るのが好ましい。このようにして、特にアンモニアの除去に有利となり得るため
、酸アミド基の加水分解速度を上昇させることが可能となる。
【００３５】
段階２での転化混合物に対する好ましい滞留時間は、１０分〜５時間の範囲で
あり、３０分〜３時間の範囲とするのが好ましい。滞留時間には、いかなる限定
もない。
あり、３０分〜３時間の範囲とするのが好ましい。滞留時間には、いかなる限定
もない。
【００３６】
第１予備段階と第２予備段階間の製造ラインは、ラシヒリング等の充填素子又
はズルツァ（Sulzer）混合素子を具備して、転化混合物の気相への制御膨張を可
能にしても良い。これは、第一段階の単一相法に特に利用する。
はズルツァ（Sulzer）混合素子を具備して、転化混合物の気相への制御膨張を可
能にしても良い。これは、第一段階の単一相法に特に利用する。
【００３７】
更なる転化に使用される本発明によるアジピン酸又はテレフタル酸等の二官能
性酸を、次の処理段階前に、この予備段階で得た転化混合物と混合する（上記を
参照）。これは、例えばこの予備段階で得た生成物流とアジピン酸又はテレフタ
ル酸の水溶液とを混合する静的又は動的混合器によって行うこともある。必要に
より、この酸を、混合素子又は撹拌素子を備えた第２予備段階に直接計量導入し
ても良い。
性酸を、次の処理段階前に、この予備段階で得た転化混合物と混合する（上記を
参照）。これは、例えばこの予備段階で得た生成物流とアジピン酸又はテレフタ
ル酸の水溶液とを混合する静的又は動的混合器によって行うこともある。必要に
より、この酸を、混合素子又は撹拌素子を備えた第２予備段階に直接計量導入し
ても良い。
【００３８】
転化を、金属酸化物の固定床触媒の存在下に一段階以上で行うことも可能であ
る。
る。
【００３９】
固定床触媒は、第１予備段階及び段階（１）の反応器で使用されるのが好まし
い。しかし、必要により他の処理段階で用いても良い。触媒充填反応器を、単一
液相で運転させるのが好ましい。
い。しかし、必要により他の処理段階で用いても良い。触媒充填反応器を、単一
液相で運転させるのが好ましい。
【００４０】
本発明の目的のために、β−ゼオライト、シート状シリケート、酸化アルミニ
ウム又は二酸化チタン触媒から選択されるブレンステッド酸触媒が好ましい。こ
れらの触媒の混合物を用いることも可能である。二酸化チタン触媒は、７０〜１
００質量％のアナターゼ及び０〜３０質量％のルチルを含んでいるのが好ましく
、二酸化チタンの４０質量％までが酸化タングステンに置き換えられていても良
い。極めて高濃度（高純度）のアミノニトリルを使用する場合には、二酸化チタ
ン触媒中のアナターゼ留分を可能な限り高くする。純粋なアナターゼ触媒を用い
るのが好ましい。使用されるアミノニトリルが不純物を含んでいる場合（例えば
、１〜３質量％の不純物）には、アナターゼとルチルの混合物を含む二酸化チタ
ン触媒を用いるのが好ましい。アナターゼ留分は７０〜８０質量％であり、ルチ
ル留分は２０〜３０質量％であるのが好ましい。約７０質量％のアナターゼ及び
約３０質量％のルチルを含む二酸化チタン触媒の場合に特に好ましい。この触媒
の細孔容積は０．１〜５ｍｌ／ｇの範囲であり、０．２〜０．５ｍｌ／ｇの範囲
であるのが好ましい。平均孔径は、０．００５〜０．１ｍｍの範囲であるのが好
ましく、０．０１〜０．０６ｍｍの範囲が特に好ましい。粘性の高い生成物を使
用する場合、平均孔径は大きくする。切断硬度は２０Ｎを超えるのが好ましく、
２５Ｎを超えるのが特に好ましい。ＢＥＴ表面積は４０ｍ２／ｇを超えるのが好
ましく、１００ｍ２／ｇを超えるのが特に好ましい。ＢＥＴ表面積を小さくする
場合、選択されるバルク体積（見かけ体積：bulk volume）を対応するように高
くして、適当な触媒性能を保証することが可能となる。特に好ましい触媒は、以
下の性質を有する：１００質量％のアナターゼ、０．３ｍｌ／ｇの細孔容積、０
．０２ｍｍの平均孔径、３２Ｎの切断硬度、１１６ｍ２／ｇのＢＥＴ表面積；又
は８４質量％のアナターゼ、１６質量％のルチル、０．３ｍｌ／ｇの細孔容積、
０．０３ｍｍの平均孔径、２６Ｎの切断硬度、４６ｍ２／ｇのＢＥＴ表面積。こ
の触媒を、例えばデグサ（Degussa）、フィンティ（Finnti）又はケミラ（Kemir
a）社から入手するような市販の粉末から得ても良い。酸化タングステンを使用
する場合、４０質量％まで、好ましくは３０質量％まで、特に好ましくは１５〜
２５質量％の二酸化チタンが酸化タングステンで置換されていても良い。この触
媒を、Ertl, Knoezinger, Weitkamp: "Handbook of heterogeous catalysis", V
HC Weinheim, 1997, 98頁以降に開示されているように調製しても良い。この触
媒を、所望の有用な形態で用いても良い。
ウム又は二酸化チタン触媒から選択されるブレンステッド酸触媒が好ましい。こ
れらの触媒の混合物を用いることも可能である。二酸化チタン触媒は、７０〜１
００質量％のアナターゼ及び０〜３０質量％のルチルを含んでいるのが好ましく
、二酸化チタンの４０質量％までが酸化タングステンに置き換えられていても良
い。極めて高濃度（高純度）のアミノニトリルを使用する場合には、二酸化チタ
ン触媒中のアナターゼ留分を可能な限り高くする。純粋なアナターゼ触媒を用い
るのが好ましい。使用されるアミノニトリルが不純物を含んでいる場合（例えば
、１〜３質量％の不純物）には、アナターゼとルチルの混合物を含む二酸化チタ
ン触媒を用いるのが好ましい。アナターゼ留分は７０〜８０質量％であり、ルチ
ル留分は２０〜３０質量％であるのが好ましい。約７０質量％のアナターゼ及び
約３０質量％のルチルを含む二酸化チタン触媒の場合に特に好ましい。この触媒
の細孔容積は０．１〜５ｍｌ／ｇの範囲であり、０．２〜０．５ｍｌ／ｇの範囲
であるのが好ましい。平均孔径は、０．００５〜０．１ｍｍの範囲であるのが好
ましく、０．０１〜０．０６ｍｍの範囲が特に好ましい。粘性の高い生成物を使
用する場合、平均孔径は大きくする。切断硬度は２０Ｎを超えるのが好ましく、
２５Ｎを超えるのが特に好ましい。ＢＥＴ表面積は４０ｍ２／ｇを超えるのが好
ましく、１００ｍ２／ｇを超えるのが特に好ましい。ＢＥＴ表面積を小さくする
場合、選択されるバルク体積（見かけ体積：bulk volume）を対応するように高
くして、適当な触媒性能を保証することが可能となる。特に好ましい触媒は、以
下の性質を有する：１００質量％のアナターゼ、０．３ｍｌ／ｇの細孔容積、０
．０２ｍｍの平均孔径、３２Ｎの切断硬度、１１６ｍ２／ｇのＢＥＴ表面積；又
は８４質量％のアナターゼ、１６質量％のルチル、０．３ｍｌ／ｇの細孔容積、
０．０３ｍｍの平均孔径、２６Ｎの切断硬度、４６ｍ２／ｇのＢＥＴ表面積。こ
の触媒を、例えばデグサ（Degussa）、フィンティ（Finnti）又はケミラ（Kemir
a）社から入手するような市販の粉末から得ても良い。酸化タングステンを使用
する場合、４０質量％まで、好ましくは３０質量％まで、特に好ましくは１５〜
２５質量％の二酸化チタンが酸化タングステンで置換されていても良い。この触
媒を、Ertl, Knoezinger, Weitkamp: "Handbook of heterogeous catalysis", V
HC Weinheim, 1997, 98頁以降に開示されているように調製しても良い。この触
媒を、所望の有用な形態で用いても良い。
【００４１】
二酸化チタンと同様に、別の好まし触媒（例えば、ＶＫＲ６１１）は、約９％
のクレイ、０．８％の酸化アルミニウム及び約４％の酸化リンを含んでいる。４
ｍｍの押出物に付形され、そしてか焼される上記組成の触媒は、１００％耐防水
性であり、５３Ｎを超える切断硬度を有する。
のクレイ、０．８％の酸化アルミニウム及び約４％の酸化リンを含んでいる。４
ｍｍの押出物に付形され、そしてか焼される上記組成の触媒は、１００％耐防水
性であり、５３Ｎを超える切断硬度を有する。
【００４２】
触媒を、付形体、押出物又はペレットの形態で用い、特にペレットの形態で用
いるのが好ましい。このペレットは、生成混合物との分離を容易にし、且つ転化
の間に生成物の流動性を損なわないようにするため、充分に大きくするのが好ま
しい。この触媒がペレット状であることにより、第１段階の出口にて触媒の機械
的除去が可能となる。これは、触媒を含む処理段階の出口に機械的なフィルター
又は分子篩を設置することによって達成される場合がある。
いるのが好ましい。このペレットは、生成混合物との分離を容易にし、且つ転化
の間に生成物の流動性を損なわないようにするため、充分に大きくするのが好ま
しい。この触媒がペレット状であることにより、第１段階の出口にて触媒の機械
的除去が可能となる。これは、触媒を含む処理段階の出口に機械的なフィルター
又は分子篩を設置することによって達成される場合がある。
【００４３】
以下の実施例で、本発明を説明する。
【００４４】
［分析］
相対粘度（ＲＶ）、構築された分子量の測定及び重合度を、抽出材料の場合は
１質量％濃度、そして非抽出ポリマーの場合は１．１質量％濃度の、それぞれ９
６％濃度硫酸溶液中でウッベローデ粘度計を用いて２５℃にて測定した。非抽出
ポリマーを、分析前に２０時間減圧下にて乾燥した。
１質量％濃度、そして非抽出ポリマーの場合は１．１質量％濃度の、それぞれ９
６％濃度硫酸溶液中でウッベローデ粘度計を用いて２５℃にて測定した。非抽出
ポリマーを、分析前に２０時間減圧下にて乾燥した。
【００４５】
抽出する場合、１００質量部のポリカプロラクタムを、鉄を全く含まない水４
００質量部と還流下にて１００℃で３２時間撹拌し、そして水を除去後、１００
℃で減圧下に２０時間徐々に乾燥、すなわち後縮合を避けて乾燥した。
００質量部と還流下にて１００℃で３２時間撹拌し、そして水を除去後、１００
℃で減圧下に２０時間徐々に乾燥、すなわち後縮合を避けて乾燥した。
【００４６】
［処理の管理］
処理実施例を、撹拌器付１Ｌ（リットル）のオートクレーブで行った。実施例
６〜１０において、水を、反応器の出口を介して、所定の間隔で反応混合物に絶
えず給送した。
６〜１０において、水を、反応器の出口を介して、所定の間隔で反応混合物に絶
えず給送した。
【００４７】
各処理方法により製造される反応混合物の組成及び生成物の相対粘度を、表に
まとめた。
まとめた。
【００４８】
ＨＭＤはヘキサメチレンジアミンであり、ＡＣＮはアミノカプロニトリルであ
り、そしてＡＤＡはアジピン酸である。
り、そしてＡＤＡはアジピン酸である。
【００４９】
［実施例１］
反応材料をオートクレーブに導入し、そしてこのオートクレーブを密閉し、脱
気し、そして窒素で繰り返しフラッシュした。その後、密閉反応器中の混合物を
２１５℃の反応温度に２時間曝した。次いで、反応温度を２８０℃まで昇温させ
、そして反応器を、内部圧を調節して１８バール（１．８×１０６Ｐａ）とする
ように制御弁によって開放した。１時間の反応時間後、オートクレーブ中の圧力
を３０分で約５バール（５．０×１０５Ｐａ）の環境圧（周囲の圧力：ambient
）に低下させた。その後、溶融ポリマーを２８０℃で６０分間、後縮合し、そし
て水浴中で押出し、ペレット化し、乾燥した。
気し、そして窒素で繰り返しフラッシュした。その後、密閉反応器中の混合物を
２１５℃の反応温度に２時間曝した。次いで、反応温度を２８０℃まで昇温させ
、そして反応器を、内部圧を調節して１８バール（１．８×１０６Ｐａ）とする
ように制御弁によって開放した。１時間の反応時間後、オートクレーブ中の圧力
を３０分で約５バール（５．０×１０５Ｐａ）の環境圧（周囲の圧力：ambient
）に低下させた。その後、溶融ポリマーを２８０℃で６０分間、後縮合し、そし
て水浴中で押出し、ペレット化し、乾燥した。
【００５０】
［実施例２］
反応材料をオートクレーブに導入し、そしてこのオートクレーブを密閉し、脱
気し、そして窒素で繰り返しフラッシュした。その後、密閉反応器中の混合物を
２７０℃の反応温度に２時間曝した。次いで、反応温度を２８０℃まで昇温させ
、そして反応器を、内部圧を調節して１８バール（１．８×１０６Ｐａ）とする
ように制御弁によって開放した。１時間の反応時間後、オートクレーブ中の圧力
を３０分で約５バール（５．０×１０５Ｐａ）に低下させ、次いで１時間で約１
バール（１．０×１０５Ｐａ）に低下させた。溶融ポリマーを２８０℃で４５分
間、後縮合し、そして水浴中で押出し、ペレット化し、乾燥した。
気し、そして窒素で繰り返しフラッシュした。その後、密閉反応器中の混合物を
２７０℃の反応温度に２時間曝した。次いで、反応温度を２８０℃まで昇温させ
、そして反応器を、内部圧を調節して１８バール（１．８×１０６Ｐａ）とする
ように制御弁によって開放した。１時間の反応時間後、オートクレーブ中の圧力
を３０分で約５バール（５．０×１０５Ｐａ）に低下させ、次いで１時間で約１
バール（１．０×１０５Ｐａ）に低下させた。溶融ポリマーを２８０℃で４５分
間、後縮合し、そして水浴中で押出し、ペレット化し、乾燥した。
【００５１】
［実施例３］
反応材料をオートクレーブに導入し、そしてこのオートクレーブを密閉し、脱
気し、そして窒素で繰り返しフラッシュした。その後、密閉反応器中の混合物を
２１５℃の反応温度に２時間曝した。次いで、反応温度を２８０℃まで昇温させ
、そして反応器を、内部圧を調節して１８バール（１．８×１０６Ｐａ）とする
ように制御弁によって開放した。１時間の反応時間後、オートクレーブ中の圧力
を３０分で約５バール（５．０×１０５Ｐａ）に低下させ、次いで１時間で約１
バール（１．０×１０５Ｐａ）に低下させた。溶融ポリマーを２８０℃で２０分
間、後縮合し、そして水浴中で押出し、ペレット化し、乾燥した。
気し、そして窒素で繰り返しフラッシュした。その後、密閉反応器中の混合物を
２１５℃の反応温度に２時間曝した。次いで、反応温度を２８０℃まで昇温させ
、そして反応器を、内部圧を調節して１８バール（１．８×１０６Ｐａ）とする
ように制御弁によって開放した。１時間の反応時間後、オートクレーブ中の圧力
を３０分で約５バール（５．０×１０５Ｐａ）に低下させ、次いで１時間で約１
バール（１．０×１０５Ｐａ）に低下させた。溶融ポリマーを２８０℃で２０分
間、後縮合し、そして水浴中で押出し、ペレット化し、乾燥した。
【００５２】
［実施例４］
反応材料をオートクレーブに導入し、そしてこのオートクレーブを密閉し、脱
気し、そして窒素で繰り返しフラッシュした。その後、密閉反応器中の混合物を
２１５℃の反応温度に２時間曝した。次いで、反応温度を２８０℃まで昇温させ
、そして反応器を、内部圧を調節して１８バール（１．８×１０６Ｐａ）とする
ように制御弁によって開放した。１時間の反応時間後、オートクレーブ中の圧力
を３０分で約５バール（５．０×１０５Ｐａ）に低下させ、次いで１時間で約１
バール（１．０×１０５Ｐａ）に低下させた。溶融ポリマーを２８０℃で５０分
間、後縮合し、そして水浴中で押出し、ペレット化し、乾燥した。
気し、そして窒素で繰り返しフラッシュした。その後、密閉反応器中の混合物を
２１５℃の反応温度に２時間曝した。次いで、反応温度を２８０℃まで昇温させ
、そして反応器を、内部圧を調節して１８バール（１．８×１０６Ｐａ）とする
ように制御弁によって開放した。１時間の反応時間後、オートクレーブ中の圧力
を３０分で約５バール（５．０×１０５Ｐａ）に低下させ、次いで１時間で約１
バール（１．０×１０５Ｐａ）に低下させた。溶融ポリマーを２８０℃で５０分
間、後縮合し、そして水浴中で押出し、ペレット化し、乾燥した。
【００５３】
［実施例５］
反応材料をオートクレーブに導入し、そしてこのオートクレーブを密閉し、脱
気し、そして窒素で繰り返しフラッシュし、その後加熱した。反応温度を２８０
℃とした後、反応器を、内部圧を調節して１８バール（１．８×１０６Ｐａ）と
するように制御弁によって開放した。１時間の反応時間後、オートクレーブ中の
圧力を３０分で約５バール（５．０×１０５Ｐａ）に低下させ、次いで１時間で
約１バール（１．０×１０５Ｐａ）に低下させた。溶融ポリマーを２８０℃で１
５分間、後縮合し、そして水浴中で押出し、ペレット化し、乾燥した。
気し、そして窒素で繰り返しフラッシュし、その後加熱した。反応温度を２８０
℃とした後、反応器を、内部圧を調節して１８バール（１．８×１０６Ｐａ）と
するように制御弁によって開放した。１時間の反応時間後、オートクレーブ中の
圧力を３０分で約５バール（５．０×１０５Ｐａ）に低下させ、次いで１時間で
約１バール（１．０×１０５Ｐａ）に低下させた。溶融ポリマーを２８０℃で１
５分間、後縮合し、そして水浴中で押出し、ペレット化し、乾燥した。
【００５４】
【表１】
【００５５】
［実施例６］
反応材料をオートクレーブに導入し、そしてこのオートクレーブを密閉し、脱
気し、そして窒素で繰り返しフラッシュした。その後、密閉反応器中の反応混合
物を２７０℃の反応温度に１時間曝した。制御弁を開放して、反応器の内部圧を
３０分で３０バール（３．０×１０６Ｐａ）に調節した。次いで、水を除去した
。ピストンポンプにより、６０ｇ／時間の速度で水を反応混合物に計量導入した
。２時間後、水の除去を終了し、オートクレーブ中の圧力を１時間で１バール（
１．０×１０５Ｐａ）に低下させた。溶融ポリマーを２７０℃で更に２時間、転
化又は後縮合し、そして押出し、ペレット化し、乾燥した。
気し、そして窒素で繰り返しフラッシュした。その後、密閉反応器中の反応混合
物を２７０℃の反応温度に１時間曝した。制御弁を開放して、反応器の内部圧を
３０分で３０バール（３．０×１０６Ｐａ）に調節した。次いで、水を除去した
。ピストンポンプにより、６０ｇ／時間の速度で水を反応混合物に計量導入した
。２時間後、水の除去を終了し、オートクレーブ中の圧力を１時間で１バール（
１．０×１０５Ｐａ）に低下させた。溶融ポリマーを２７０℃で更に２時間、転
化又は後縮合し、そして押出し、ペレット化し、乾燥した。
【００５６】
［実施例７〜９］
反応材料をオートクレーブに導入し、そしてこのオートクレーブを密閉し、脱
気し、そして窒素で繰り返しフラッシュした。その後、密閉反応器中の反応混合
物を２７０℃の反応温度に１時間曝した。制御弁を開放して、反応器の内部圧を
３０分で３０バール（３．０×１０６Ｐａ）に調節した。次いで、水を除去した
。ピストンポンプにより、６０ｇ／時間の速度で水を反応混合物に計量導入した
。２時間後、水の除去を終了し、オートクレーブ中の圧力を１時間で１バール（
１．０×１０５Ｐａ）に低下させた。溶融ポリマーを２７０℃で更に１時間、転
化又は後縮合し、そして押出し、ペレット化し、乾燥した。
気し、そして窒素で繰り返しフラッシュした。その後、密閉反応器中の反応混合
物を２７０℃の反応温度に１時間曝した。制御弁を開放して、反応器の内部圧を
３０分で３０バール（３．０×１０６Ｐａ）に調節した。次いで、水を除去した
。ピストンポンプにより、６０ｇ／時間の速度で水を反応混合物に計量導入した
。２時間後、水の除去を終了し、オートクレーブ中の圧力を１時間で１バール（
１．０×１０５Ｐａ）に低下させた。溶融ポリマーを２７０℃で更に１時間、転
化又は後縮合し、そして押出し、ペレット化し、乾燥した。
【００５７】
［実施例１０］
反応材料をオートクレーブに導入し、そしてこのオートクレーブを密閉し、脱
気し、そして窒素で繰り返しフラッシュした。その後、反応混合物を密閉反応器
中で加熱した。２７０℃の生成物温度に達した直後、制御弁を開放して、反応器
の内部圧を３０分で３０バール（３．０×１０６Ｐａ）に調節した。次いで、水
を除去した。ピストンポンプにより、６０ｇ／時間の速度で水を反応混合物に計
量導入した。２時間後、水の除去を終了し、オートクレーブ中の圧力を１時間で
１バール（１．０×１０５Ｐａ）に低下させた。溶融ポリマーを２７０℃で更に
１時間、転化又は後縮合し、そして押出し、ペレット化し、乾燥した。
気し、そして窒素で繰り返しフラッシュした。その後、反応混合物を密閉反応器
中で加熱した。２７０℃の生成物温度に達した直後、制御弁を開放して、反応器
の内部圧を３０分で３０バール（３．０×１０６Ｐａ）に調節した。次いで、水
を除去した。ピストンポンプにより、６０ｇ／時間の速度で水を反応混合物に計
量導入した。２時間後、水の除去を終了し、オートクレーブ中の圧力を１時間で
１バール（１．０×１０５Ｐａ）に低下させた。溶融ポリマーを２７０℃で更に
１時間、転化又は後縮合し、そして押出し、ペレット化し、乾燥した。
【００５８】
【表２】
【手続補正書】特許協力条約第３４条補正の翻訳文提出書
【提出日】平成１３年３月２７日（２００１．３．２７）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ，
ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ
Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ
，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ，
ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ
Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＭＺ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ，ＵＧ
，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，
ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＧ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，
ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，Ｃ
Ｈ，ＣＮ，ＣＲ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＤＭ，ＤＺ
，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，
ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，Ｋ
Ｇ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ
，ＬＵ，ＬＶ，ＭＡ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，
ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，Ｓ
Ｅ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ
，ＴＺ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＡ，
ＺＷ
(72)発明者 クラウス，ディーター
ドイツ、Ｄ−67269、グリューンシュタッ
ト、ランガセ、38
(72)発明者 レーマン，マルティン
ドイツ、Ｄ−69124、ハイデルベルク、リ
ークニッツァーシュトラーセ、33
Ｆターム(参考） 4J001 DA01 DB02 DC14 EB08 EB37
EC08 GA11 GB01
Claims (10)
- 【請求項１】 アジポニトリルの水素化により得られるヘキサメチレンジア
ミン及びアミノカプロニトリルを含む混合物と、水及びジカルボン酸とを反応さ
せるポリアミドの製造方法。 - 【請求項２】 使用される水素化混合物が、水素化段階で直接得られるもの
で、更なる精製がなされていない、請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 ジカルボン酸として、アジピン酸又はテレフタル酸を使用す
る、請求項１又は２に記載の方法。 - 【請求項４】 ジカルボン酸の量は、混合物中のヘキサメチレンジアミンの
量に対して５０〜１５０モル％である、請求項１〜３のいずれかに記載の方法。 - 【請求項５】 水を、アミノカプロニトリルに対して１：１〜６：１の範囲
のモル比で使用する、請求項１〜４のいずれかに記載の方法。 - 【請求項６】 以下の工程（１）〜（３）： （１）ヘキサメチレンジアミン及びアミノカプロニトリルの水素化混合物と、
水及びジカルボン酸とを混合して反応混合物を形成し、次いで９０〜３００℃の
範囲の温度及び反応混合物が単一の液相を構成する圧力下で転化する工程、 （２）工程（１）の転化混合物を、２３０〜４００℃の範囲の温度及び液相と
気相が得られる圧力下で更に転化し、液相から気相を分離する工程、及び （３）生成混合物を、２５０〜３１０℃の範囲の温度及び工程（２）の圧力よ
り低い圧力下で後縮合する工程、 を含む、請求項１〜５のいずれかに記載の方法。 - 【請求項７】 以下の工程（ａ）〜（ｃ）： （ａ）ヘキサメチレンジアミン及びアミノカプロニトリルの水素化混合物と水
とを混合し、次いで９０〜４００℃の範囲の温度及び０．１〜１５×１０６Ｐａ
の範囲の圧力下で転化する工程、 （ｂ）工程（ａ）で得た転化混合物を、２００〜３５０℃の範囲の温度及び工
程（ａ）の圧力より低く且つ液相及び気相が得られるように調節された圧力下で
更に転化し、気相を液相から分離する工程、及び （ｃ）これにより得られた転化混合物をジカルボン酸と混合して、反応混合物
を形成し、次いで反応混合物を、請求項６に記載の工程（１）、工程（２）及び
工程（３）と同様に転化する工程、 を含む、請求項１〜５のいずれかに記載の方法。 - 【請求項８】 転化を、金属酸化物の固定床触媒の存在下に一工程以上で行
う、請求項１〜７のいずれかに記載の方法。 - 【請求項９】 触媒が、β−ゼオライト、シート状シリケート、酸化アルミ
ニウム又は二酸化チタン触媒から選択される、請求項８に記載の方法。 - 【請求項１０】 請求項１〜９のいずれかに記載の方法により製造されるポ
リアミド。
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