JP2003328087A - 耐硫酸腐食性および耐孔食性に優れたケミカルタンク用鋼 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 硫酸による腐食損傷及び塩水による孔食発生
を抑制するケミカルタンク用鋼を提供する。 【解決手段】質量％で、Ｃ：０．００３〜０．０５％、
Ｓｉ：５％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０３％以
下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｏ：０．００５０％以下、
Ｃｒ：１８〜２５％、Ｎｉ：１０〜２０％、Ｍｏ：１．
０〜４．５％、Ｃｕ：１．０〜３．０％、Ｎ：０．０５
〜０．３％を含み、残部がＦｅと不可避的不純物からな
る鋼であって、含有成分を質量％で表示したＧＩ＝［Ｃ
ｒ］＋１．６×［Ｎｉ］＋６．０×［Ｍｏ］＋７．１×
［Ｃｕ］の値が、７５以上、８８以下であり、かつ含有
成分を質量％で表示したＰＩ＝［Ｃｒ］＋１．３×［Ｍ
ｏ］＋１．４×［Ｃｕ］＋２．２×［Ｎ］の値が、２３
以上、３２以下であることを特徴とする、耐硫酸腐食性
及び耐孔食性に優れたケミカルタンク用鋼。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、粗製硫酸を貯蔵、
輸送するタンクに関して、粗製硫酸をタンク外に取り出
す際に、タンク壁面に付着した粗製硫酸による腐食を防
止し、かつタンククリーニング時に使用される自然海水
などの塩水による孔食を極力防止するためのタンク用鋼
を提供するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から、粗製硫酸を貯蔵・運搬するの
に用いられるタンク類には、硫酸の濃度や温度によっ
て、炭素鋼、低合金鋼、ステンレス鋼及びＮｉ基合金な
どが使い分けられている。特に、数多くの薬品原料、食
品原料及び油脂類、有機溶媒などを積載するケミカルタ
ンカーにおいては、その積み荷の多さから、タンク用材
料には一般的に耐食性が良いとされているＳＵＳ３０４
鋼やＳＵＳ３１６Ｌ鋼などのステンレス鋼が使用される
場合が多い。

【０００３】しかしながら、タンク材の受ける腐食損傷
の多くは粗製硫酸による全面腐食がほとんどであり、他
のケミカルによる腐食事例は希である。また、積み荷を
搬出した後のタンク内のクリーニング処理として、海水
などの塩水を用いて洗浄を行うのが一般的であるが、そ
の後の水洗・乾燥の工程が不完全な場合、タンク材表面
に海水成分（塩化物イオン）が残留するために孔食など
の局部腐食が発生し、その補修に多大の時間と手間がか
かり問題となっている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
粗製硫酸による全面腐食（重量減腐食）や、残留塩化物
イオンによる孔食発生を回避するためのステンレス素材
を提供するものであって、当該タンク類の安全性を長期
に亘って確保し、タンクのメンテナンスを極力少なくす
るためのケミカルタンク用ステンレス鋼に関するもので
ある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】まず発明者らは、上述の
観点から、材料がさらされる環境である粗製硫酸及び塩
水中での各種ステンレス鋼の暴露試験を実施した。すな
わち、粗製硫酸および塩水中に一度ステンレス鋼を浸漬
してからその上部（以後、気相部と呼ぶ）にさらし、そ
の腐食状況を観察した。また別途、種々の濃度の硫酸溶
液中でのステンレス鋼の全面腐食速度を測定すると共
に、塩水中でのステンレス鋼の孔食電位（ＪＩＳ Ｇ
０５７７に準拠）の測定を実施した。このようにして鋭
意検討した結果、従来から問題であった貯蔵・輸送タン
クの硫酸による全面腐食と、塩水による孔食の両方を極
力抑制できるステンレス鋼の合金成分を特定するに至
り、本発明を完成したものである。

【０００６】本発明の要旨は以下の通りである。 （１）質量％で、 Ｃ ：０．００３〜０．０５％、 Ｓｉ：５％以下、 Ｍｎ：２％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０１０％以下、 Ｏ ：０．００５０％以下、 Ｃｒ：１８〜２５％、 Ｎｉ：１０〜２０％、 Ｍｏ：１．０〜４．５％、 Ｃｕ：１．０〜３．０％、 Ｎ ：０．０５〜０．３％ を含み、残部がＦｅと不可避的不純物からなる鋼であっ
て、含有成分を質量％で表示したＧＩ値（General Corr
osion Index ：耐全面腐食性指標） ＧＩ＝［Ｃｒ］＋１．６×［Ｎｉ］＋６．０×［Ｍｏ］
＋７．１×［Ｃｕ］ の値が、７５以上、８８以下であり、かつ、含有成分を
質量％で表示したＰＩ値（Pitting Corrosion Index ：
耐孔食性指標） ＰＩ＝［Ｃｒ］＋１．３×［Ｍｏ］＋１．４×［Ｃｕ］
＋２．２×［Ｎ］ の値が、２３以上、３２以下であることを特徴とする、
耐硫酸腐食性及び耐孔食性に優れたケミカルタンク用
鋼。 （２）質量％でさらに、 Ｗ：３％以下、 Ｖ：４％以下、 Ｃｏ：２％以下、
Ｔｉ：１％以下 を１種または２種以上含有することを特徴とする、前記
（１）に記載の耐硫酸腐食性及び耐孔食性に優れたケミ
カルタンク用鋼。 （３）質量％でさらに、ＣａあるいはＣｅの１種または
２種を０．００１〜０．０３％含有し、かつ、含有成分
を質量％で表示したδcal 値 δcal ＝３×（［Ｃｒ］＋１．５［Ｓｉ］＋［Ｍｏ］）
−２．８×（［Ｎｉ］＋０．５×［Ｍｎ］＋３０×
［Ｃ］＋３０×［Ｎ］＋０．５×［Ｃｕ］）−１９．８ の値が−２０以上、１６以下の範囲であり、かつ含有成
分を質量ｐｐｍ（１質量ｐｐｍ＝０．０００１質量％）
で表示した（［Ｓ］＋［Ｏ］−０．８×［Ｃａ］−０．
３×［Ｃｅ］）の値が４０以下であることを特徴とす
る、前記（１）または（２）に記載の耐硫酸腐食性及び
耐孔食性に優れたケミカルタンク用鋼。

【０００７】本発明鋼の特徴は、硫酸環境及び塩水環境
での耐食性（耐硫酸腐食性と耐孔食性の２つの腐食特性
を満足するもの）を確保するため、Ｃｒ，Ｎｉ，Ｍｏ，
Ｃｕ，Ｎの５成分の複合添加を基本に、ＧＩ値とＰＩ値
を規制したことである。

【０００８】

【発明の実施の形態】発明者らは、粗製硫酸及び塩水環
境で生じるステンレス鋼の腐食現象の詳細を検討した。
すなわち、粗製硫酸及び塩水中にステンレス鋼を一度浸
漬したあと、空気解放状態で液中から引き上げ、暫く放
置した場合のステンレス鋼表面の腐食状況を調査した。
その結果、粗製硫酸の場合ではいずれのステンレス鋼と
も表面が灰色から黒色に変色し、その変色の下部で腐食
されていることが知見された。その後、この現象は硫酸
の自己希釈性（文献：H.Bablik「Iron Age」,123,879
(1929).）に基づくことが示唆された。

【０００９】そこで本発明者らは、硫酸の自己希釈性を
明確にする目的で、ガラス製シャーレの中に９５％の濃
度の硫酸を含む粗製硫酸を一定体積とり、大気中に放置
した場合の硫酸濃度と大気放置時間の影響を調べた。そ
の結果、図１に示すように粗製硫酸が空気中の水分（湿
気）を吸収して経時的に希薄化するが、特に初期の硫酸
の体積が小さいほど短時間で濃度が低下することが知見
された。別途ＳＵＳ３１６Ｌ鋼を用いて、その表面に９
５％の濃度の硫酸を含む粗製硫酸を０．１ｍｌ滴下し、
空気中に放置する実験を行った結果、図２に示すように
ＳＵＳ３１６Ｌ鋼の腐食速度は３０分から１時間の間で
瞬間的に高くなることを見出した。

【００１０】このようにして本発明者らは、粗製硫酸の
硫酸が空気中の水分を吸収して希薄化し、その希薄化し
た硫酸によってステンレス鋼が腐食するとの知見を得
た。そして、最もステンレス鋼の腐食が激しい硫酸濃度
は５０％の濃度であることを突き止め、５０％の濃度の
硫酸溶液中、４０℃にて腐食減量測定試験を実施した。
具体的には、１８％Ｃｒ−１２％Ｎｉ−３％Ｍｏ−１％
Ｃｕ−０．１％Ｎ鋼をベースに、Ｃｒ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃ
ｕ，Ｎをそれぞれ変化させたステンレス鋼を実験室的に
作製し、腐食速度の合金元素量依存性を明確にすること
により、それぞれの合金元素量について統計的な多重回
帰分析を行い、耐全面腐食性に対する耐全面腐食性指標
（ＧＩ）を明らかにした。その結果は次の通りである。 ＧＩ（General Corrosion Resistance Index：耐全面腐
食性指標）＝［Ｃｒ］＋１．６×［Ｎｉ］＋６．０×
［Ｍｏ］＋７．１×［Ｃｕ］

【００１１】このＧＩ値から、耐全面腐食性の向上には
Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕの共存添加が極めて有効であり、Ｎの
添加は耐全面腐食性に全く影響しないことがわかった。
得られたＧＩ値と各種実用ステンレス鋼の腐食速度との
関係を図３に示した。実際的には１ｍｍ／ｙ以下の腐食
速度であれば実用上全く問題なく使用に耐えることか
ら、図３より１ｍｍ／ｙ以下の腐食速度を示す限界のＧ
Ｉ値を求めた。その結果、耐全面腐食性はＧＩ値が７５
以上で十分確保されることが明らかになった。

【００１２】次に、塩水に関してはステンレス鋼を液中
から気相部に引き上げ後、水分の蒸発によって塩が濃縮
しその近傍から赤さびが発銹し、孔食に至ることから、
３．５％−ＮａＣｌ溶液中、４０℃にて電気化学的な孔
食電位の測定をＪＩＳ Ｇ０５７７に規定される方法に
準拠して実施した（ただし、測定温度は４０℃）。具体
的には、１８％Ｃｒ−１２％Ｎｉ−３％Ｍｏ−１％Ｃｕ
−０．１％Ｎ鋼をベースに、Ｃｒ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，
Ｎをそれぞれ変化させた鋼種を実験室的に作製し、孔食
電位（Ｖｃ’，１００）の合金元素量依存性を明確にす
ることにより、それぞれの合金元素量について統計的な
多重回帰分析を行い、耐孔食性に対する耐孔食性指標
（ＰＩ）を明らかにした。 ＰＩ（Pitting Corrosion Resistance Index：耐孔食性
指標）＝［Ｃｒ］＋１．３×［Ｍｏ］＋１．４×［Ｃ
ｕ］＋２．２×［Ｎ］

【００１３】このＰＩ値から、耐孔食性の向上にはＭ
ｏ，Ｃｕ，Ｎの共存が極めて有効であり、Ｎｉの添加は
耐孔食性にほとんど影響しないことがわかった。得られ
たＰＩ値と各種実用ステンレス鋼の孔食電位との関係を
図４に示した。この関係からＰＩ値が２３以上で孔食は
全く発生せず、水の電気分解が表面で生じるようになり
孔食電位は合金元素成分に依存しなくなることから、耐
孔食性はＰＩ値が２３以上で十分確保されることが明ら
かになった。

【００１４】本発明者らは、上記のステンレス鋼の腐食
において、これを極力抑制するためのステンレス鋼素材
の適正成分を明らかにすべく、上述のように硫酸中での
ステンレス鋼の全面腐食及び塩水中での孔食電位に及ぼ
す合金成分の種類とその量の影響を検討し、鋭意努力の
結果、適切な適正な合金成分の種類とその量を特定し、
本発明を完成させた。

【００１５】以下に本発明の構成要件の限定理由を述べ
る。成分含有量は質量％である。Ｃは、ステンレス鋼の
耐食性に有害であるが、強度の観点からある程度の含有
量は必要である。０．００３％未満の極低Ｃ量では製造
コストが高くなる。また、０．０５％を超えると耐孔食
性を大幅に劣化させるため、０．００３〜０．０５％と
した。

【００１６】Ｓｉは、ステンレス鋼の硫酸環境での耐食
性を向上させ、耐酸化性にも有効な元素である。５％を
超えると熱間加工性が著しく劣化する。よってＳｉ量を
５．０％以下に限定した。

【００１７】Ｍｎは、オ−ステナイト安定化元素であ
り、高価なＮｉの代替として添加することが可能である
が、本発明の対象としている塩水中での耐食性は、２．
０％超では効果がなく、耐孔食性に影響を及ぼさないＭ
ｎ量の上限として２．０％以下とした。

【００１８】Ｐは、耐孔食性および熱間加工性の観点か
ら少ないことが望ましい。０．０３％を超えると熱間加
工性が極端に劣化する。よってＰ量は０．０３％以下と
した。

【００１９】Ｓは、耐食性もさることながら熱間加工性
にも著しく影響する元素で、その量は低いほど良い。そ
こでＳ量は０．０１０％以下とした。

【００２０】Ｏも、Ｓと同様に熱間加工性に著しく影響
する元素であり、低いほど良い。そこで、Ｏ量は通常の
ステンレス鋼製鋼法で得られる０．００５０％以下に限
定した。

【００２１】Ｃｒは、本発明の基本成分であり、Ｎｉ，
Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎと共存した形で添加する。硫酸中及び塩
水中で良好な耐食性を得るには、Ｍｏ，Ｎ，Ｖ，Ｗと共
存しても１８％以上の添加が必要である。Ｃｒ量が多い
ほど耐食性は向上するが、２５％を超える場合には製造
性がやや困難になり、経済的にも高価となる。よってＣ
ｒ量の範囲を１８〜２５％に限定した。

【００２２】Ｎｉは、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎと共に本発
明のステンレス鋼の基本成分であり、硫酸中での耐食性
を確保するのに必要である。また、ステンレス鋼の厚板
製造を容易にするために金属組織をオ−ステナイト相に
する必要があり、Ｎｉ添加は必須である。本発明鋼をオ
−ステナイト相にするための最低限のＮｉ量は１０％で
ある。また、Ｎｉ量が多すぎると価格が高くなるだけで
なく製造性も困難になる。経済的にも安価でオ−ステナ
イト相を保つＮｉ量の上限として２０％とした。

【００２３】Ｍｏは、Ｃｒ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｎと共に本発
明のステンレス鋼の基本成分であり、硫酸環境及び塩水
環境中で高い耐食性を得るために必須な元素である。
１．０〜４．５％の範囲でＣｒ，Ｎと共存して効果的に
なる。１．０％未満では耐食性が不十分となるが、４．
５％を超えても耐食性の改善効果が飽和するし、かつ高
価となる。

【００２４】Ｃｕは、Ｃｒ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｎと共存の形
で硫酸環境及び塩水環境で高い耐食性を得るために必須
な元素である。１．０％以上の添加で共存添加効果が著
しく、他方３．０％を超えると耐食性は飽和し、かつ熱
間加工性を劣化させる。よってＣｕ量を１．０〜３．０
％に限定した。

【００２５】Ｎは、Ｃｒ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕと共存した
形で基本成分として添加される。Ｎは強いオ−ステナイ
ト形成元素であると同時に、ステンレス鋼に発生した孔
食の進行を阻害する元素でもある。安定した耐孔食性を
得るためには少なくとも０．０５％以上のＮ量が必要で
ある。また、０．３％超の添加は製鋼上、非常に困難で
あり、かつステンレス鋼の熱間加工性を劣化させる。よ
ってＮ量の範囲を０．０５〜０．３％に限定した。

【００２６】Ｗは、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎ，Ｖと共存した形で
添加すると不動態皮膜がさらに安定化し、塩水中でのス
テンレス鋼の耐孔食性を向上させる。環境に応じて３％
以下で添加する。その理由は３％を超えて添加すると熱
間加工性を著しく阻害するからである。

【００２７】Ｖは、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎ，Ｗと共存した形で
添加すると不動態皮膜がさらに安定化され、塩水中での
耐孔食性が向上する。環境に応じて４％以下で添加す
る。Ｖ量が多いほど耐食性は向上するが、４％を超えて
添加するとステンレス鋼の熱間加工性が著しく劣化して
鋼製造が困難となり、経済的にも高価となる。よってＶ
量の上限を４％に限定した。

【００２８】Ｃｏは、Ｃｒ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕと共存し
た形で添加すると硫酸中での耐全面腐食性がさらに向上
する。環境に応じて２％以下で添加する。Ｃｏ量が多い
ほど耐硫酸腐食性が向上するが、２％を超えて添加する
と、鋼製造が困難になると同時に経済的にも高価とな
る。よってＣｏの上限を２％に限定した。

【００２９】Ｔｉは、Ｃを固定し耐食性を向上させる。
またＣａと共存してＯを固定し、Ｓｉ，Ｍｎの酸化物の
生成を抑制するため熱間加工性と耐食性を向上させるた
め、環境によって１％以下添加する。１％を超えると熱
間加工性を劣化させる。

【００３０】ＣａまたはＣｅは、溶鋼の脱酸素剤、脱硫
剤として通常０．００１〜０．０３％の範囲で添加す
る。０．０３％を超えて添加しても脱酸素効果および脱
硫効果は飽和する。また、ＳおよびＯに対しては、Ｃａ
およびＣｅとの複合添加により次式で示される値が４０
以下を満足するＣａ量およびＣｅ量を添加することで、
低Ｓ鋼中Ｏを固定してＭｎＳの生成を防止し、熱間加工
性を大幅に改善する。 ［Ｓ＋Ｏ−（０．８×Ｃａ(ppm) ）−（０．３×Ｃｅ(p
pm) ）］≦４０ppm

【００３１】さらに、各元素を質量％で表示したδcal
値は次式の通りである。 δcal 値＝３×（［Ｃｒ］＋１．５［Ｓｉ］＋［Ｍ
ｏ］）−２．８×（［Ｎｉ］＋０．５×［Ｍｎ］＋３０
×［Ｃ］＋３０×［Ｎ］＋０．５×［Ｃｕ］）−１９．
８ この値は、凝固組織中のδフェライト量の比率を表す。
δフェライトが現れると、粒界腐食へのＳやＯの偏析を
軽減する。δフェライト量（体積％）を−２０％より大
きく、１６％より小さい範囲で、［Ｓ＋Ｏ−（０．８×
Ｃａ(ppm) ）−（０．３×Ｃｅ(ppm) ）］≦４０ppm の
作用との相乗効果が発揮され、熱間加工性を大幅に改善
される。よって、δcal の値を−２０≦δcal ≦１６の
範囲と限定した。

【００３２】［Ｃｒ］＋１．６×［Ｎｉ］＋６．０×
［Ｍｏ］＋７．１×［Ｃｕ］で与えられるＧＩ値は、７
５以上であれば実用上全く問題なく使用できる１ｍｍ／
ｙ以下の腐食速度となるが、８８を超えると、合金添加
効果が低くなると同時に鋼製造コストも多大となり現実
的でない。よって、ＧＩ値の範囲を７５以上８８以下と
限定した。

【００３３】［Ｃｒ］＋１．３×［Ｍｏ］＋１．４×
［Ｃｕ］＋２．２×［Ｎ］で計算されるＰＩ値は、２３
以上であれば実質的にステンレス鋼には孔食が発生しな
い。また３２を超えると鋼製造コストが多大となり、汎
用性に問題が生じる。よってＰＩ値の限定範囲を２３以
上３２以下とした。

【００３４】

【実施例】以下に実施例に基づいて本発明を説明する。
表１は本発明鋼ならびに比較鋼の化学組成および耐全面
腐食性及び耐孔食性を比較したものである。それぞれ電
気炉−ＡＯＤ法及び電気炉−ＶＡＣ法によって溶製し
た。これらの溶鋼を連続スラブに通常条件で鋳造した。
さらに、１１５０℃から１２５０℃で０．５から１時間
のソーキング処理を施した。表面手入れ後に熱間圧延し
（板厚６ｍｍ）、１１００℃の温度で０．５時間加熱
後、水焼き入れの溶体化処理を行い、硫酸腐食試験用試
験片及び塩水中での孔食電位測定用試験片を切り出し、
それぞれの試験に供した。本発明鋼と比較鋼のＧＩ値／
ＰＩ値関係を表した結果を図５に示すが、本発明鋼の範
囲（ハッチングで示した領域）と表１の本発明鋼の位置
を●印で示した（○印は比較鋼）。

【００３５】硫酸中での腐食試験は、まず製品板から２
５×２５×４ｔｍｍの寸法の腐食試験片を切り出し、全
面を湿式エメリー４００番まで研磨した後、アセトン中
にて超音波洗浄後、乾燥し、試験前の重量を化学天秤を
用いて正確に測定し、５０％の濃度の硫酸、４０℃中に
６時間浸漬を行った。所定時間経過後、試験片をすばや
く硫酸中から引き上げ、水洗・腐食生成物の除去、アセ
トン中超音波洗浄、乾燥後、試験後の重量を測定し、試
験前後の重量差から腐食速度を算出した。一方、孔食電
位の測定は基本的にＪＩＳ Ｇ ０５７７に記載の方法
に準拠したが、温度のみ４０℃で測定を行った。

【００３６】総合的な評価は、直接ＧＩ値およびＰＩ値
を計算することで行った。すなわち、○印：材料のＧＩ
値が７５≦ＧＩ≦８８で、かつＰＩ値が２３≦ＰＩ≦３
２の両方の範囲を満足するもの、×印：上記条件のいず
れか一方または両方を満足しないもの、とした。表１の
結果から、本発明鋼は比較的廉価で極めて優れた耐硫酸
腐食性と耐孔食性を兼ね備えたケミカルタンク用鋼であ
ることがわかる。

【００３７】

【表１】

【００３８】

【発明の効果】以上述べたように、本発明により、粗製
硫酸による全面腐食損傷およひタンククリーニング時の
残留海水分による孔食発生などが大幅に抑制することが
可能となり、腐食損傷部の補修、改修することなくケミ
カルタンクの長期に亘る耐久性を確保することが可能と
なった。したがって本発明の価値は極めて高い。

【図面の簡単な説明】

【図１】９５％の濃度の硫酸を含む粗製硫酸をそれぞれ
０．１ｍｌ，１ｍｌおよび１０ｍｌをガラス製シャーレ
に正確にとり、大気に放置し、その重量増の時間的変化
から算出した硫酸濃度と大気放置時間との関係を示した
図である。硫酸の体積が小さいほど、急激に硫酸濃度は
低下している。

【図２】ＳＵＳ３１６Ｌ鋼を用いて、その表面に９５％
の濃度の硫酸を含む粗製硫酸を０．１ｍｌ滴下し、大気
に放置した場合のＳＵＳ３１６Ｌ鋼の瞬間腐食速度と大
気放置時間との関係を示した図である。腐食速度の最大
値はおよそ、大気に放置後３０分前後に現れる。図１と
の比較でその時の硫酸濃度は約５０％となっている。

【図３】５０％の濃度の硫酸水溶液、４０℃に比較鋼を
浸漬した場合の全面腐食速度とＧＩ値の関係図である。
ＧＩ値が７５以上であれば、使用に十分に耐える１ｍｍ
／ｙ以下の腐食速度となることを示している。

【図４】ＪＩＳ Ｇ ０５７７に規定されている方法に
準拠した方法により測定を行った、３．５％−ＮａＣ
ｌ，４０℃中での孔食電位とＰＩ値との関係を示した図
である。ＰＩ値が２３以上になると、いずれのステンレ
ス鋼とも孔食の発生は観られず、水の電気分解に起因し
た酸素の発生電位が観察される。

【図５】本発明鋼と比較鋼のＧＩ値／ＰＩ値関係を示し
た図である。本発明の範囲をハッチングで示し、表１の
本発明鋼を●印で、比較鋼を○印で示した。

フロントページの続き (72)発明者 梅野 正紀 北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日本製鐵 株式会社八幡製鐵所内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 質量％で、 Ｃ ：０．００３〜０．０５％、 Ｓｉ：５％以下、 Ｍｎ：２％以下、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ｓ ：０．０１０％以下 Ｏ ：０．００５０％以下、 Ｃｒ：１８〜２５％、 Ｎｉ：１０〜２０％、 Ｍｏ：１．０〜４．５％、 Ｃｕ：１．０〜３．０％、 Ｎ ：０．０５〜０．３％ を含み、残部がＦｅと不可避的不純物からなる鋼であっ
   て、含有成分を質量％で表示したＧＩ値（General Corr
   osion Index ：耐全面腐食性指標） ＧＩ＝［Ｃｒ］＋１．６×［Ｎｉ］＋６．０×［Ｍｏ］
   ＋７．１×［Ｃｕ］ の値が、７５以上、８８以下であり、かつ、含有成分を
   質量％で表示したＰＩ値（Pitting Corrosion Index ：
   耐孔食性指標） ＰＩ＝［Ｃｒ］＋１．３×［Ｍｏ］＋１．４×［Ｃｕ］
   ＋２．２×［Ｎ］ の値が、２３以上、３２以下であることを特徴とする、
   耐硫酸腐食性及び耐孔食性に優れたケミカルタンク用
   鋼。
2. 【請求項２】 質量％でさらに、 Ｗ ：３％以下、 Ｖ ：４％以下、 Ｃｏ：２％以下、 Ｔｉ：１％以下 を１種または２種以上含有することを特徴とする、請求
   項１に記載の耐硫酸腐食性及び耐孔食性に優れたケミカ
   ルタンク用鋼。
3. 【請求項３】 質量％でさらに、ＣａあるいはＣｅの１
   種または２種を０．００１〜０．０３％含有し、かつ、
   含有成分を質量％で表示したδcal 値 δcal ＝３×（［Ｃｒ］＋１．５［Ｓｉ］＋［Ｍｏ］）
   −２．８×（［Ｎｉ］＋０．５×［Ｍｎ］＋３０×
   ［Ｃ］＋３０×［Ｎ］＋０．５×［Ｃｕ］）−１９．８ の値が−２０以上、１６以下の範囲であり、かつ含有成
   分を質量ｐｐｍ（１質量ｐｐｍ＝０．０００１質量％）
   で表示した（［Ｓ］＋［Ｏ］−０．８×［Ｃａ］−０．
   ３×［Ｃｅ］）の値が４０以下であることを特徴とす
   る、請求項１または２に記載の耐硫酸腐食性及び耐孔食
   性に優れたケミカルタンク用鋼。