JP2003298301A - ロータリージョイント - Google Patents
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- H01P1/16—Auxiliary devices for mode selection, e.g. mode suppression or mode promotion; for mode conversion
- H01P1/161—Auxiliary devices for mode selection, e.g. mode suppression or mode promotion; for mode conversion sustaining two independent orthogonal modes, e.g. orthomode transducer
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 薄型で広帯域特性を有し、低損失で耐電力性
にも優れたロータリージョイントを提供する。 【解決手段】 円形あるいは正方形導波管断面形状を有
する共通側端子と、上記共通側端子に入力された相互に
直行する２つの偏波が分離して取り出される２つの分岐
側端子とを有する第１および第２の偏分波器と、一端が
上記第１の偏分波器の共通側端子に接続され、他端が上
記第２の偏分波器の共通側端子に接続され、回転可能な
接続部を有する円形あるいは正方形導波管部とを備え
る。
にも優れたロータリージョイントを提供する。 【解決手段】 円形あるいは正方形導波管断面形状を有
する共通側端子と、上記共通側端子に入力された相互に
直行する２つの偏波が分離して取り出される２つの分岐
側端子とを有する第１および第２の偏分波器と、一端が
上記第１の偏分波器の共通側端子に接続され、他端が上
記第２の偏分波器の共通側端子に接続され、回転可能な
接続部を有する円形あるいは正方形導波管部とを備え
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、主としてＶＨＦ
帯、ＵＨＦ帯、マイクロ波帯およびミリ波帯で用いられ
るロータリージョイントに関するものである。
帯、ＵＨＦ帯、マイクロ波帯およびミリ波帯で用いられ
るロータリージョイントに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図１２は、例えば、特公昭５６−５１５
２２号公報に示された従来のロータリージョイントの構
成を示す平面図である。図１２において、１０１および
１０２は相互に断面寸法が略同一で且つ間軸が略共通な
円形導波管、１０３は円形導波管１０１と１０２の接続
面のフランジ部に形成されたチョーク溝、１０４はベア
リング、１０５はチョーク溝とベアリングから成る接続
部、１０６および１０７は直線偏波−円偏波変換用凸
部、１０８および１０９は入力方形導波管、１１０およ
び１１１は出力方形導波管、１１２および１１３は短絡
板、１１４〜１１７は結合孔である。チョーク溝１０３
は、円形導波管１０１と１０２の間の隙間が円形導波管
内１０１および１０２を伝搬する周波数において等価的
に短絡となるように通常用いられている手段である。円
形導波管１０１と１０２は、チョーク溝１０５を有する
接続部１０５の働きにより所定の隙間を保ちながら相互
に高周波的に接続されている。円形導波管１０２は、ベ
アリング１０４の働きにより、円形導波管１０１と管軸
を共通に保ちながらこの管軸を中心に所定の回転角分だ
け円形導波管１０２に対して回転することが可能であ
る。直線偏波−円偏波変換用凸部１０６の位置は入力方
形導波管１０８のＴＥ１０モードの電界方向に対して＋
４５°あるいは−４５°の位置に設定され、このとき、
直線偏波−円偏波変換用凸部１０７の位置は前者に対し
ては出力方形導波管１１０のＴＥ１０モードの電界方向
に対して−４５°、後者に対しては＋４５°の位置にそ
れぞれ設定されている。結合孔１１４および１１６は短
絡板１１２および１１３の一部を切除して形成されてい
る。結合孔１１５および１１７は円形導波管１０１およ
び１０２の側壁の一部を切除して形成されている。
２２号公報に示された従来のロータリージョイントの構
成を示す平面図である。図１２において、１０１および
１０２は相互に断面寸法が略同一で且つ間軸が略共通な
円形導波管、１０３は円形導波管１０１と１０２の接続
面のフランジ部に形成されたチョーク溝、１０４はベア
リング、１０５はチョーク溝とベアリングから成る接続
部、１０６および１０７は直線偏波−円偏波変換用凸
部、１０８および１０９は入力方形導波管、１１０およ
び１１１は出力方形導波管、１１２および１１３は短絡
板、１１４〜１１７は結合孔である。チョーク溝１０３
は、円形導波管１０１と１０２の間の隙間が円形導波管
内１０１および１０２を伝搬する周波数において等価的
に短絡となるように通常用いられている手段である。円
形導波管１０１と１０２は、チョーク溝１０５を有する
接続部１０５の働きにより所定の隙間を保ちながら相互
に高周波的に接続されている。円形導波管１０２は、ベ
アリング１０４の働きにより、円形導波管１０１と管軸
を共通に保ちながらこの管軸を中心に所定の回転角分だ
け円形導波管１０２に対して回転することが可能であ
る。直線偏波−円偏波変換用凸部１０６の位置は入力方
形導波管１０８のＴＥ１０モードの電界方向に対して＋
４５°あるいは−４５°の位置に設定され、このとき、
直線偏波−円偏波変換用凸部１０７の位置は前者に対し
ては出力方形導波管１１０のＴＥ１０モードの電界方向
に対して−４５°、後者に対しては＋４５°の位置にそ
れぞれ設定されている。結合孔１１４および１１６は短
絡板１１２および１１３の一部を切除して形成されてい
る。結合孔１１５および１１７は円形導波管１０１およ
び１０２の側壁の一部を切除して形成されている。
【０００３】次に動作について説明する。いま、入力方
形導波管１０８から入射するＴＥ１０モードの電波は結
合孔１１４を介して効率よく円形導波管１０１のＴＥ１
１モードに変換された後、直線偏波−円偏波変換用凸部
１０６により直線偏波から円偏波に変換される。変換さ
れた円偏波はモードの回転対称性から円形導波管１０２
の回転角とは無関係に接続部１０５を介して円形導波管
１０２に伝送され、前述の過程とは逆に過程を経て出力
方形導波管１１０に導かれる。すなわち、円形導波管１
０２中の直線偏波−円偏波変換用凸部１０７により円偏
波から直線偏波に変換された後、結合孔１１６を介して
出力方形導波管１１０に伝送される。
形導波管１０８から入射するＴＥ１０モードの電波は結
合孔１１４を介して効率よく円形導波管１０１のＴＥ１
１モードに変換された後、直線偏波−円偏波変換用凸部
１０６により直線偏波から円偏波に変換される。変換さ
れた円偏波はモードの回転対称性から円形導波管１０２
の回転角とは無関係に接続部１０５を介して円形導波管
１０２に伝送され、前述の過程とは逆に過程を経て出力
方形導波管１１０に導かれる。すなわち、円形導波管１
０２中の直線偏波−円偏波変換用凸部１０７により円偏
波から直線偏波に変換された後、結合孔１１６を介して
出力方形導波管１１０に伝送される。
【０００４】一方、入力方形導波管１０９から入射する
他のＴＥ１０モードの電波は結合孔１１５を介して効率
よく円形導波管１０１のＴＥ１１モードに変換される。
このとき変換されるＴＥ１１モードの電界方向は入力方
形導波管１０８からの入射波によるＴＥ１１モードのそ
れとは直交する。このため、結合孔１１５を介して変換
された上記ＴＥ１１モードの電波は直線偏波−円偏波変
換用凸部１０６により結合孔１１４を介したＴＥ１１モ
ードに対するのとは逆旋の円偏波に変換される。このと
き、変換された円偏波はモードの回転対称性から円形導
波管１０２の回転角とは無関係に接続部１０５を介して
円形導波管１０２に伝送され、前述の過程とは逆に過程
を経て出力方形導波管１１１に導かれる。すなわち、円
形導波管１０２中の直線偏波−円偏波変換用凸部１０７
により円偏波から直線偏波に変換された後、結合孔１１
７を介して出力方形導波管１１１に伝送される。
他のＴＥ１０モードの電波は結合孔１１５を介して効率
よく円形導波管１０１のＴＥ１１モードに変換される。
このとき変換されるＴＥ１１モードの電界方向は入力方
形導波管１０８からの入射波によるＴＥ１１モードのそ
れとは直交する。このため、結合孔１１５を介して変換
された上記ＴＥ１１モードの電波は直線偏波−円偏波変
換用凸部１０６により結合孔１１４を介したＴＥ１１モ
ードに対するのとは逆旋の円偏波に変換される。このと
き、変換された円偏波はモードの回転対称性から円形導
波管１０２の回転角とは無関係に接続部１０５を介して
円形導波管１０２に伝送され、前述の過程とは逆に過程
を経て出力方形導波管１１１に導かれる。すなわち、円
形導波管１０２中の直線偏波−円偏波変換用凸部１０７
により円偏波から直線偏波に変換された後、結合孔１１
７を介して出力方形導波管１１１に伝送される。
【０００５】以上のように、図１２に示す従来のロータ
リージョイントは、円形導波管１０２および出力方形導
波管１１０の回転の有無にかかわらず、入力方形導波管
内１０８の信号は出力方形導波管１１０へ、また、入力
方形導波管内１０９の信号は出力方形導波管１１１へ導
かれる。すなわち、従来のロータリージョイントは、異
なる２つの信号を同時に伝送できる２チャンネルロータ
リージョイントとしての機能を有する。
リージョイントは、円形導波管１０２および出力方形導
波管１１０の回転の有無にかかわらず、入力方形導波管
内１０８の信号は出力方形導波管１１０へ、また、入力
方形導波管内１０９の信号は出力方形導波管１１１へ導
かれる。すなわち、従来のロータリージョイントは、異
なる２つの信号を同時に伝送できる２チャンネルロータ
リージョイントとしての機能を有する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従来のロータリージョ
イントでは、軸比特性の良好な円偏波を得るためには、
直線偏波−円偏波変換用凸部１０６および１０７の長さ
を比較的長く設ける必要があるため、総合の長さが長く
なるという問題点があった。
イントでは、軸比特性の良好な円偏波を得るためには、
直線偏波−円偏波変換用凸部１０６および１０７の長さ
を比較的長く設ける必要があるため、総合の長さが長く
なるという問題点があった。
【０００７】また、一般に、直線偏波−円偏波変換用凸
部１０６および１０７は、軸比特性の良好な円偏波が得
られる周波数範囲が比較的狭いため、ロータリージョイ
ントとしても広帯域なものが得にくいという問題点があ
った。
部１０６および１０７は、軸比特性の良好な円偏波が得
られる周波数範囲が比較的狭いため、ロータリージョイ
ントとしても広帯域なものが得にくいという問題点があ
った。
【０００８】この発明は上記のような問題点を解決する
ためになされたものであり、薄型で広帯域特性を有し、
低損失で耐電力性にも優れたロータリージョイントを提
供することを目的とする。
ためになされたものであり、薄型で広帯域特性を有し、
低損失で耐電力性にも優れたロータリージョイントを提
供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この発明に係るロータリ
ージョイントは、円形あるいは正方形導波管断面形状を
有する共通側端子と、上記共通側端子に入力された相互
に直行する２つの偏波が分離して取り出される２つの分
岐側端子とを有する第１および第２の偏分波器と、一端
が上記第１の偏分波器の共通側端子に接続され、他端が
上記第２の偏分波器の共通側端子に接続され、回転可能
な接続部を有する円形あるいは正方形導波管部とを備え
るものである。
ージョイントは、円形あるいは正方形導波管断面形状を
有する共通側端子と、上記共通側端子に入力された相互
に直行する２つの偏波が分離して取り出される２つの分
岐側端子とを有する第１および第２の偏分波器と、一端
が上記第１の偏分波器の共通側端子に接続され、他端が
上記第２の偏分波器の共通側端子に接続され、回転可能
な接続部を有する円形あるいは正方形導波管部とを備え
るものである。
【００１０】また、第１から第４の端子を有する９０°
ハイブリッドを備えるとともに、上記９０°ハイブリッ
ドの第２の端子は上記第１の偏分波器の一方の分岐側端
子に接続され、上記９０°ハイブリッドの第３の端子は
上記第１の偏分波器の他方の分岐側端子に接続されるも
のである。
ハイブリッドを備えるとともに、上記９０°ハイブリッ
ドの第２の端子は上記第１の偏分波器の一方の分岐側端
子に接続され、上記９０°ハイブリッドの第３の端子は
上記第１の偏分波器の他方の分岐側端子に接続されるも
のである。
【００１１】また、各々が第１から第４の端子を有する
第１および第２の９０°ハイブリッドと、第１および第
２の移相器とを備えるとともに、上記第１の９０°ハイ
ブリッドの第２の端子は上記第１の移相器を介して上記
第２の９０°ハイブリッドの第３の端子に接続され、上
記第１の９０°ハイブリッドの第３の端子は上記第２の
移相器を介して上記第２の９０°ハイブリッドの第２の
端子に接続され、上記第２の９０°ハイブリッドの第１
の端子は上記第１の偏分波器の一方の分岐側端子に接続
され、上記第２の９０°ハイブリッドの第４の端子は上
記第１の偏分波器の他方の分岐側端子に接続されるもの
である。
第１および第２の９０°ハイブリッドと、第１および第
２の移相器とを備えるとともに、上記第１の９０°ハイ
ブリッドの第２の端子は上記第１の移相器を介して上記
第２の９０°ハイブリッドの第３の端子に接続され、上
記第１の９０°ハイブリッドの第３の端子は上記第２の
移相器を介して上記第２の９０°ハイブリッドの第２の
端子に接続され、上記第２の９０°ハイブリッドの第１
の端子は上記第１の偏分波器の一方の分岐側端子に接続
され、上記第２の９０°ハイブリッドの第４の端子は上
記第１の偏分波器の他方の分岐側端子に接続されるもの
である。
【００１２】また、上記円形あるいは正方形導波管部
は、円形導波管ＴＥ１１モードあるいは正方形導波管Ｔ
Ｅ１０モードのみが伝搬可能な断面寸法である。
は、円形導波管ＴＥ１１モードあるいは正方形導波管Ｔ
Ｅ１０モードのみが伝搬可能な断面寸法である。
【００１３】また、上記円形あるいは正方形導波管部の
接続部は、上記円形あるいは正方形導波管部の側壁から
外側に向かって形成されたチョーク構造および回転機構
を備えるものである。
接続部は、上記円形あるいは正方形導波管部の側壁から
外側に向かって形成されたチョーク構造および回転機構
を備えるものである。
【００１４】また、上記９０°ハイブリッドは、第１の
端子が入力端子、第２および第３の端子が分配端子、第
４の端子がアイソレーション端子であり、上記第１の端
子から上記第２の端子への電波の通過位相と上記第１の
端子から上記第３の端子への通過位相が略９０°の相対
差を有し、上記第４の端子から上記第２の端子への電波
の通過位相と上記第４の端子から上記第３の端子への通
過位相も略９０°の相対差を有するものである。
端子が入力端子、第２および第３の端子が分配端子、第
４の端子がアイソレーション端子であり、上記第１の端
子から上記第２の端子への電波の通過位相と上記第１の
端子から上記第３の端子への通過位相が略９０°の相対
差を有し、上記第４の端子から上記第２の端子への電波
の通過位相と上記第４の端子から上記第３の端子への通
過位相も略９０°の相対差を有するものである。
【００１５】また、上記偏分波器は、円形あるいは正方
形断面を有する第１の主導波管と、上記第１の主導波管
に対して略直角に分岐する第１から第４の方形分岐導波
管と、上記第１の主導波管の一方の端子に接続された短
絡板と、上記短絡板上に設けられた金属突起と、上記第
１の主導波管の他方の端子に接続され、かつ、上記分岐
導波管側に向かって開口径が狭まる１つの導波管ステッ
プと、上記導波管ステップに接続され円形あるいは正方
形断面を有する第２の主導波管とを備えるものである。
形断面を有する第１の主導波管と、上記第１の主導波管
に対して略直角に分岐する第１から第４の方形分岐導波
管と、上記第１の主導波管の一方の端子に接続された短
絡板と、上記短絡板上に設けられた金属突起と、上記第
１の主導波管の他方の端子に接続され、かつ、上記分岐
導波管側に向かって開口径が狭まる１つの導波管ステッ
プと、上記導波管ステップに接続され円形あるいは正方
形断面を有する第２の主導波管とを備えるものである。
【００１６】また、上記偏分波器は、正方形断面を有す
る第１の主導波管と、上記第１の主導波管に対して略直
角に分岐する第１から第４の方形分岐導波管と、上記第
１の主導波管の一方の端子に接続された短絡板と、上記
短絡板上に設けられた金属突起と、上記第１の主導波管
の他方の端子に接続された１つの円形−正方形導波管ス
テップと、上記円形−正方形導波管ステップに接続され
た円形断面を有する第２の主導波管とを備えるものであ
る。
る第１の主導波管と、上記第１の主導波管に対して略直
角に分岐する第１から第４の方形分岐導波管と、上記第
１の主導波管の一方の端子に接続された短絡板と、上記
短絡板上に設けられた金属突起と、上記第１の主導波管
の他方の端子に接続された１つの円形−正方形導波管ス
テップと、上記円形−正方形導波管ステップに接続され
た円形断面を有する第２の主導波管とを備えるものであ
る。
【００１７】また、上記偏分波器は、円形あるいは正方
形断面を有する第１の主導波管と、上記第１の主導波管
に対して略直角に分岐する第１から第４の方形分岐導波
管と、上記第１の主導波管の一方の端子に接続された短
絡板と、上記短絡板上に設けられた金属突起と、上記第
１の主導波管の他方の端子に接続され、かつ、上記分岐
導波管側に向かって開口径が広がる１つの導波管ステッ
プと、上記導波管ステップに接続され円形あるいは正方
形断面を有する第２の主導波管とを備えるものである。
形断面を有する第１の主導波管と、上記第１の主導波管
に対して略直角に分岐する第１から第４の方形分岐導波
管と、上記第１の主導波管の一方の端子に接続された短
絡板と、上記短絡板上に設けられた金属突起と、上記第
１の主導波管の他方の端子に接続され、かつ、上記分岐
導波管側に向かって開口径が広がる１つの導波管ステッ
プと、上記導波管ステップに接続され円形あるいは正方
形断面を有する第２の主導波管とを備えるものである。
【００１８】また、上記偏分波器は、正方形断面を有す
る第１の主導波管と、上記第１の主導波管に対して略直
角に分岐する第１から第４の方形分岐導波管と、上記第
１の主導波管の一方の端子に接続された短絡板と、上記
短絡板上に設けられた金属突起と、上記第１の主導波管
の他方の端子に接続され、かつ、上記分岐導波管側に向
かって開口径が狭まる１つの正方形導波管ステップと、
上記正方形導波管ステップに接続された正方形断面を有
する第２の主導波管と、上記第２の正方形主導波管に接
続された１つの円形−正方形導波管ステップと、上記円
形−正方形導波管ステップに接続された円形断面を有す
る第３の主導波管とを備えるものである。
る第１の主導波管と、上記第１の主導波管に対して略直
角に分岐する第１から第４の方形分岐導波管と、上記第
１の主導波管の一方の端子に接続された短絡板と、上記
短絡板上に設けられた金属突起と、上記第１の主導波管
の他方の端子に接続され、かつ、上記分岐導波管側に向
かって開口径が狭まる１つの正方形導波管ステップと、
上記正方形導波管ステップに接続された正方形断面を有
する第２の主導波管と、上記第２の正方形主導波管に接
続された１つの円形−正方形導波管ステップと、上記円
形−正方形導波管ステップに接続された円形断面を有す
る第３の主導波管とを備えるものである。
【００１９】また、上記金属突起として、１つの四角錐
状または階段状または円弧状の切り欠きをもつ金属ブロ
ックを設けるものである。
状または階段状または円弧状の切り欠きをもつ金属ブロ
ックを設けるものである。
【００２０】また、上記金属突起として、２枚の円弧状
または直線状または階段状の切り欠きをもつ金属薄板を
直交させて設けるものである。
または直線状または階段状の切り欠きをもつ金属薄板を
直交させて設けるものである。
【００２１】また、前記偏分波器は、第１の分岐導波管
に接続され、かつ、管軸の湾曲した第１の方形導波管多
段変成器と、上記第２の分岐導波管に接続され、かつ、
管軸の湾曲した第２の方形導波管多段変成器と、上記第
１および第２の方形導波管多段変成器に接続された第１
の方形導波管Ｅ面Ｔ分岐回路と、上記第３の分岐導波管
に接続され、かつ、管軸の湾曲した第３の方形導波管多
段変成器と、上記第４の分岐導波管に接続され、かつ、
管軸の湾曲した第４の方形導波管多段変成器と、上記第
３および第４の分岐導波管に接続された第２の方形導波
管Ｅ面Ｔ分岐回路とを備えるものである。
に接続され、かつ、管軸の湾曲した第１の方形導波管多
段変成器と、上記第２の分岐導波管に接続され、かつ、
管軸の湾曲した第２の方形導波管多段変成器と、上記第
１および第２の方形導波管多段変成器に接続された第１
の方形導波管Ｅ面Ｔ分岐回路と、上記第３の分岐導波管
に接続され、かつ、管軸の湾曲した第３の方形導波管多
段変成器と、上記第４の分岐導波管に接続され、かつ、
管軸の湾曲した第４の方形導波管多段変成器と、上記第
３および第４の分岐導波管に接続された第２の方形導波
管Ｅ面Ｔ分岐回路とを備えるものである。
【００２２】
【発明の実施の形態】実施の形態１．図１は、本実施の
形態１におけるロータリージョイントの構成図である。
図１において、２１及び２２は偏分波器、２３は円形導
波管回転部、Ｐ１〜Ｐ６は端子である。偏分波器２１及
び２２の構成を図２〜図４に、円形導波管回転部２３の
構成を図５に示す。偏分波器２１と２２とでは同じ構成
の偏分波器を用いている。
形態１におけるロータリージョイントの構成図である。
図１において、２１及び２２は偏分波器、２３は円形導
波管回転部、Ｐ１〜Ｐ６は端子である。偏分波器２１及
び２２の構成を図２〜図４に、円形導波管回転部２３の
構成を図５に示す。偏分波器２１と２２とでは同じ構成
の偏分波器を用いている。
【００２３】図２は、本実施の形態１におけるロータリ
ージョイントの一部を示す斜視図である。図２は偏分波
器２１（２２）の一部を示すものであり、図２におい
て、１は垂直偏波の電波および水平偏波の電波を伝送す
る第１の正方形主導波管、２ａ〜２ｄは正方形主導波管
１の管軸に対して直角かつ対称に分岐する第１〜第４の
方形分岐導波管、３は正方形主導波管１の一方の端子を
塞ぐ短絡板、４は正方形主導波管内１に、かつ、短絡板
３上に設けられた四角錘状の金属ブロック、９は正方形
主導波管１の一方の端子に接続され、かつ、上記分岐部
に向かって開口径が狭まり、かつ、その段差が使用周波
数帯の自由空間波長に比べて十分小さい円形−正方形導
波管ステップ、１０は円形−正方形導波管ステップ９に
接続され、かつ、垂直偏波の電波および水平偏波の電波
を伝送する円形主導波管、Ｐ２１、Ｐ２２、Ｐ３１、Ｐ
３２は端子、Ｈは水平偏波の電波、Ｖは垂直偏波の電波
である。
ージョイントの一部を示す斜視図である。図２は偏分波
器２１（２２）の一部を示すものであり、図２におい
て、１は垂直偏波の電波および水平偏波の電波を伝送す
る第１の正方形主導波管、２ａ〜２ｄは正方形主導波管
１の管軸に対して直角かつ対称に分岐する第１〜第４の
方形分岐導波管、３は正方形主導波管１の一方の端子を
塞ぐ短絡板、４は正方形主導波管内１に、かつ、短絡板
３上に設けられた四角錘状の金属ブロック、９は正方形
主導波管１の一方の端子に接続され、かつ、上記分岐部
に向かって開口径が狭まり、かつ、その段差が使用周波
数帯の自由空間波長に比べて十分小さい円形−正方形導
波管ステップ、１０は円形−正方形導波管ステップ９に
接続され、かつ、垂直偏波の電波および水平偏波の電波
を伝送する円形主導波管、Ｐ２１、Ｐ２２、Ｐ３１、Ｐ
３２は端子、Ｈは水平偏波の電波、Ｖは垂直偏波の電波
である。
【００２４】図３及び図４は、本実施の形態１における
ロータリージョイントの一部を示す平面図である。図３
及び図４は偏分波器２１（２２）を示すものであり、図
２の構成を用いた偏分波器である。図３及び図４におい
て、１１ａ〜１１ｄは第１〜第４の方形分岐導波管２ａ
〜２ｄに各々接続され、かつ、管軸がそのＨ面において
湾曲し、かつ、その開口径が方形分岐導波管２ａ〜２ｄ
から離れるに従って小さくなる第１〜第４の方形導波管
多段変成器、１２ａは第１の方形導波管多段変成器１１
ａおよび第２の方形導波管多段変成器１１ｂに接続され
た第１の方形導波管Ｅ面Ｔ分岐回路、１２ｂは第３の方
形導波管多段変成器１１ｃおよび第４の方形導波管多段
変成器１１ｄに接続された第２の方形導波管Ｅ面Ｔ分岐
回路である。
ロータリージョイントの一部を示す平面図である。図３
及び図４は偏分波器２１（２２）を示すものであり、図
２の構成を用いた偏分波器である。図３及び図４におい
て、１１ａ〜１１ｄは第１〜第４の方形分岐導波管２ａ
〜２ｄに各々接続され、かつ、管軸がそのＨ面において
湾曲し、かつ、その開口径が方形分岐導波管２ａ〜２ｄ
から離れるに従って小さくなる第１〜第４の方形導波管
多段変成器、１２ａは第１の方形導波管多段変成器１１
ａおよび第２の方形導波管多段変成器１１ｂに接続され
た第１の方形導波管Ｅ面Ｔ分岐回路、１２ｂは第３の方
形導波管多段変成器１１ｃおよび第４の方形導波管多段
変成器１１ｄに接続された第２の方形導波管Ｅ面Ｔ分岐
回路である。
【００２５】図５は、本実施の形態１におけるロータリ
ージョイントの一部を示す平面図である。図５は円形導
波管回転部２３を示すものであり、図５において、１
３、１４は円形導波管、１５は円形導波管１３と１４の
接続面のフランジ部に形成されたチョーク溝、１６はベ
アリング、１７はチョーク溝とベアリングから成る接続
部である。
ージョイントの一部を示す平面図である。図５は円形導
波管回転部２３を示すものであり、図５において、１
３、１４は円形導波管、１５は円形導波管１３と１４の
接続面のフランジ部に形成されたチョーク溝、１６はベ
アリング、１７はチョーク溝とベアリングから成る接続
部である。
【００２６】以下に、図１〜５を用いて本実施の形態１
におけるロータリージョイントの動作について説明す
る。まず図２において、水平偏波の電波Ｈの基本モード
（ＴＥ０１モード）が端子Ｐ１から入力されたとする
と、この電波は円形−正方形導波管ステップ９、正方形
主導波管１、方形分岐導波管２ａおよび２ｂを伝搬して
端子Ｐ２１およびＰ２２から各分岐導波管の基本モード
（ＴＥ１０モード）として出力される。
におけるロータリージョイントの動作について説明す
る。まず図２において、水平偏波の電波Ｈの基本モード
（ＴＥ０１モード）が端子Ｐ１から入力されたとする
と、この電波は円形−正方形導波管ステップ９、正方形
主導波管１、方形分岐導波管２ａおよび２ｂを伝搬して
端子Ｐ２１およびＰ２２から各分岐導波管の基本モード
（ＴＥ１０モード）として出力される。
【００２７】ここで、電波Ｈは、方形分岐導波管２ｃお
よび２ｄの上下の側壁間隔を使用周波数帯の自由空間波
長の半分以下となるように設計しているため、それらの
遮断効果により端子Ｐ３１およびＰ３２側へほとんど漏
れることはない。また、図６に示すように、電界の向き
が金属ブロック４および短絡板３に沿って変えられるの
で、等価的に反射特性に優れた２つの方形導波管Ｅ面マ
イタ−ベンドが対称に置かれた状態の電界分布となって
いる。このため、端子Ｐ１から入力された電波Ｈは、端
子Ｐ１への反射および端子Ｐ３１、Ｐ３２への漏洩を抑
えつつ、端子Ｐ２１、Ｐ２２へ効率的に出力される。更
に、円形−正方形導波管ステップ９はその段差を使用周
波数帯の自由空間波長に比べて十分小さく設計してお
り、その反射特性は電波Ｈの基本モードの遮断周波数近
傍の周波数帯域では反射損が大きく、遮断周波数よりあ
る程度高い周波数帯域では反射損が非常に小さい。これ
は、上記分岐部の反射特性に類似しており、従って、遮
断周波数帯近傍において分岐部からの反射波と円形−正
方形導波管ステップ９による反射波が打ち消し合う位置
に円形−正方形導波管ステップ９を設置することによ
り、電波Ｈの基本モードの遮断周波数よりある程度高い
周波数帯域での良好な反射特性を損なうことなく遮断周
波数近傍の周波数帯域における反射特性劣化を抑制する
ことが可能となる
よび２ｄの上下の側壁間隔を使用周波数帯の自由空間波
長の半分以下となるように設計しているため、それらの
遮断効果により端子Ｐ３１およびＰ３２側へほとんど漏
れることはない。また、図６に示すように、電界の向き
が金属ブロック４および短絡板３に沿って変えられるの
で、等価的に反射特性に優れた２つの方形導波管Ｅ面マ
イタ−ベンドが対称に置かれた状態の電界分布となって
いる。このため、端子Ｐ１から入力された電波Ｈは、端
子Ｐ１への反射および端子Ｐ３１、Ｐ３２への漏洩を抑
えつつ、端子Ｐ２１、Ｐ２２へ効率的に出力される。更
に、円形−正方形導波管ステップ９はその段差を使用周
波数帯の自由空間波長に比べて十分小さく設計してお
り、その反射特性は電波Ｈの基本モードの遮断周波数近
傍の周波数帯域では反射損が大きく、遮断周波数よりあ
る程度高い周波数帯域では反射損が非常に小さい。これ
は、上記分岐部の反射特性に類似しており、従って、遮
断周波数帯近傍において分岐部からの反射波と円形−正
方形導波管ステップ９による反射波が打ち消し合う位置
に円形−正方形導波管ステップ９を設置することによ
り、電波Ｈの基本モードの遮断周波数よりある程度高い
周波数帯域での良好な反射特性を損なうことなく遮断周
波数近傍の周波数帯域における反射特性劣化を抑制する
ことが可能となる
【００２８】一方、垂直偏波の電波Ｖの基本モード（Ｔ
Ｅ１０モード）が端子Ｐ１から入力されたとすると、こ
の電波は円形−正方形導波管ステップ９、正方形主導波
管１、方形分岐導波管２ｃおよび２ｄを伝搬して端子Ｐ
３１およびＰ３２から各分岐導波管の基本モード（ＴＥ
１０モード）として出力される。
Ｅ１０モード）が端子Ｐ１から入力されたとすると、こ
の電波は円形−正方形導波管ステップ９、正方形主導波
管１、方形分岐導波管２ｃおよび２ｄを伝搬して端子Ｐ
３１およびＰ３２から各分岐導波管の基本モード（ＴＥ
１０モード）として出力される。
【００２９】ここで、電波Ｖは、方形分岐導波管２ａお
よび２ｂの上下の側壁間隔を使用周波数帯の自由空間波
長の半分以下となるように設計しているため、それらの
遮断効果により端子Ｐ２１およびＰ２２側へほとんど漏
れることはない。また、電波Ｈの場合と同様に、電界の
向きが金属ブロック４および短絡板３に沿って変えられ
るので、等価的に反射特性に優れた２つの方形導波管Ｅ
面マイタ−ベンドが対称に置かれた状態の電界分布とな
っている。このため、端子Ｐ１から入力された電波Ｖ
は、端子Ｐ１への反射および端子Ｐ２１、Ｐ２２への漏
洩を抑えつつ、端子Ｐ３１、Ｐ３２へ効率的に出力され
る。更に、円形−正方形導波管ステップ９はその段差を
使用周波数帯の自由空間波長に比べて十分小さく設計し
ており、その反射特性は電波Ｖの基本モードの遮断周波
数近傍の周波数帯域では反射損が大きく、遮断周波数よ
りある程度高い周波数帯域では反射損が非常に小さい。
これは、上記分岐部の反射特性に類似しており、従っ
て、遮断周波数帯近傍において分岐部からの反射波と円
形−正方形導波管ステップ９による反射波が打ち消し合
う位置に円形−正方形導波管ステップ９を設置すること
により、電波Ｖの基本モードの遮断周波数よりある程度
高い周波数帯域での良好な反射特性を損なうことなく遮
断周波数近傍の周波数帯域における反射特性劣化を抑制
することが可能となる。
よび２ｂの上下の側壁間隔を使用周波数帯の自由空間波
長の半分以下となるように設計しているため、それらの
遮断効果により端子Ｐ２１およびＰ２２側へほとんど漏
れることはない。また、電波Ｈの場合と同様に、電界の
向きが金属ブロック４および短絡板３に沿って変えられ
るので、等価的に反射特性に優れた２つの方形導波管Ｅ
面マイタ−ベンドが対称に置かれた状態の電界分布とな
っている。このため、端子Ｐ１から入力された電波Ｖ
は、端子Ｐ１への反射および端子Ｐ２１、Ｐ２２への漏
洩を抑えつつ、端子Ｐ３１、Ｐ３２へ効率的に出力され
る。更に、円形−正方形導波管ステップ９はその段差を
使用周波数帯の自由空間波長に比べて十分小さく設計し
ており、その反射特性は電波Ｖの基本モードの遮断周波
数近傍の周波数帯域では反射損が大きく、遮断周波数よ
りある程度高い周波数帯域では反射損が非常に小さい。
これは、上記分岐部の反射特性に類似しており、従っ
て、遮断周波数帯近傍において分岐部からの反射波と円
形−正方形導波管ステップ９による反射波が打ち消し合
う位置に円形−正方形導波管ステップ９を設置すること
により、電波Ｖの基本モードの遮断周波数よりある程度
高い周波数帯域での良好な反射特性を損なうことなく遮
断周波数近傍の周波数帯域における反射特性劣化を抑制
することが可能となる。
【００３０】上記の動作原理は、端子Ｐ１を入力端子、
端子Ｐ２１〜Ｐ３２を出力端子とした場合についての記
述であるが、端子Ｐ２１〜Ｐ３２を入力端子、端子Ｐ１
を出力端子とし、端子Ｐ２１およびＰ２２からの入力波
を逆相かつ等振幅とし、端子Ｐ３１およびＰ３２からの
入力波を逆相かつ等振幅とした場合についても同様であ
る。
端子Ｐ２１〜Ｐ３２を出力端子とした場合についての記
述であるが、端子Ｐ２１〜Ｐ３２を入力端子、端子Ｐ１
を出力端子とし、端子Ｐ２１およびＰ２２からの入力波
を逆相かつ等振幅とし、端子Ｐ３１およびＰ３２からの
入力波を逆相かつ等振幅とした場合についても同様であ
る。
【００３１】次に、上記図２の構成を用いた図３の偏分
波器の動作について説明する。図３において、水平偏波
の電波Ｈの基本モード（ＴＥ０１モード）が端子Ｐ１か
ら入力されたとすると、この電波は円形−正方形導波管
ステップ９、正方形主導波管１、方形分岐導波管２ａお
よび２ｂ、方形導波管多段変成器１１ａおよび１１ｂを
伝搬し、方形導波管Ｅ面Ｔ分岐回路１２ａにて再び合成
されて端子Ｐ２から各分岐導波管の基本モード（ＴＥ１
０モード）として出力される。
波器の動作について説明する。図３において、水平偏波
の電波Ｈの基本モード（ＴＥ０１モード）が端子Ｐ１か
ら入力されたとすると、この電波は円形−正方形導波管
ステップ９、正方形主導波管１、方形分岐導波管２ａお
よび２ｂ、方形導波管多段変成器１１ａおよび１１ｂを
伝搬し、方形導波管Ｅ面Ｔ分岐回路１２ａにて再び合成
されて端子Ｐ２から各分岐導波管の基本モード（ＴＥ１
０モード）として出力される。
【００３２】ここで、電波Ｈは、方形分岐導波管２ｃお
よび２ｄの上下の側壁間隔を使用周波数帯の自由空間波
長の半分以下となるように設計しているため、それらの
遮断効果により方形導波管２ｃおよび２ｄ側へほとんど
漏れることはない。また、図６に示すように、電界の向
きが金属ブロック４および短絡板３に沿って変えられる
ので、等価的に反射特性に優れた２つの方形導波管Ｅ面
マイタ−ベンドが対称に置かれた状態の電界分布となっ
ている。このため、端子Ｐ１から入力された電波Ｈは、
端子Ｐ１への反射および方形導波管２ｃおよび２ｄへの
漏洩を抑えつつ、方形導波管２ａおよび２ｂへ効率的に
出力される。また、円形−正方形導波管ステップ９はそ
の段差を使用周波数帯の自由空間波長に比べて十分小さ
く設計しており、その反射特性は電波Ｈの基本モードの
遮断周波数近傍の周波数帯域では反射損が大きく、遮断
周波数よりある程度高い周波数帯域では反射損が非常に
小さい。これは、上記分岐部の反射特性に類似してお
り、従って、遮断周波数帯近傍において分岐部からの反
射波と円形−正方形導波管ステップ９による反射波が打
ち消し合う位置に円形−正方形導波管ステップ９を設置
することにより、電波Ｈの基本モードの遮断周波数より
ある程度高い周波数帯域での良好な反射特性を損なうこ
となく遮断周波数近傍の周波数帯域における反射特性劣
化を抑制することが可能となる。更に、方形導波管多段
変成器１１ａおよび１１ｂは、管軸を湾曲させ、かつ、
上側壁面に複数の段差を設け、かつ、各段差の間隔を導
波管中心線について管内波長の約１／４としているた
め、結局、方形分岐導波管２ａおよび２ｂに分離された
電波Ｈを、方形導波管Ｅ面Ｔ分岐回路１２ａにて合成
し、かつ、反射特性を損なうことなく端子Ｐ２へ効率的
に出力することができる。
よび２ｄの上下の側壁間隔を使用周波数帯の自由空間波
長の半分以下となるように設計しているため、それらの
遮断効果により方形導波管２ｃおよび２ｄ側へほとんど
漏れることはない。また、図６に示すように、電界の向
きが金属ブロック４および短絡板３に沿って変えられる
ので、等価的に反射特性に優れた２つの方形導波管Ｅ面
マイタ−ベンドが対称に置かれた状態の電界分布となっ
ている。このため、端子Ｐ１から入力された電波Ｈは、
端子Ｐ１への反射および方形導波管２ｃおよび２ｄへの
漏洩を抑えつつ、方形導波管２ａおよび２ｂへ効率的に
出力される。また、円形−正方形導波管ステップ９はそ
の段差を使用周波数帯の自由空間波長に比べて十分小さ
く設計しており、その反射特性は電波Ｈの基本モードの
遮断周波数近傍の周波数帯域では反射損が大きく、遮断
周波数よりある程度高い周波数帯域では反射損が非常に
小さい。これは、上記分岐部の反射特性に類似してお
り、従って、遮断周波数帯近傍において分岐部からの反
射波と円形−正方形導波管ステップ９による反射波が打
ち消し合う位置に円形−正方形導波管ステップ９を設置
することにより、電波Ｈの基本モードの遮断周波数より
ある程度高い周波数帯域での良好な反射特性を損なうこ
となく遮断周波数近傍の周波数帯域における反射特性劣
化を抑制することが可能となる。更に、方形導波管多段
変成器１１ａおよび１１ｂは、管軸を湾曲させ、かつ、
上側壁面に複数の段差を設け、かつ、各段差の間隔を導
波管中心線について管内波長の約１／４としているた
め、結局、方形分岐導波管２ａおよび２ｂに分離された
電波Ｈを、方形導波管Ｅ面Ｔ分岐回路１２ａにて合成
し、かつ、反射特性を損なうことなく端子Ｐ２へ効率的
に出力することができる。
【００３３】一方、垂直偏波の電波Ｖの基本モード（Ｔ
Ｅ１０モード）が端子Ｐ１から入力されたとすると、こ
の電波は円形−正方形導波管ステップ９、正方形主導波
管１、方形分岐導波管２ｂおよび２ｄ、方形導波管多段
変成器１１ｃおよび１１ｄを伝搬し、方形導波管Ｅ面Ｔ
分岐回路１２ｂにて再び合成されて端子Ｐ３から各分岐
導波管の基本モード（ＴＥ１０モード）として出力され
る。
Ｅ１０モード）が端子Ｐ１から入力されたとすると、こ
の電波は円形−正方形導波管ステップ９、正方形主導波
管１、方形分岐導波管２ｂおよび２ｄ、方形導波管多段
変成器１１ｃおよび１１ｄを伝搬し、方形導波管Ｅ面Ｔ
分岐回路１２ｂにて再び合成されて端子Ｐ３から各分岐
導波管の基本モード（ＴＥ１０モード）として出力され
る。
【００３４】ここで、電波Ｖは、方形分岐導波管２ａお
よび２ｂの上下の側壁間隔を使用周波数帯の自由空間波
長の半分以下となるように設計しているため、それらの
遮断効果により方形導波管２ａおよび２ｂ側へほとんど
漏れることはない。また、電波Ｈの場合と同様に、電界
の向きが金属ブロック４および短絡板３に沿って変えら
れるので、等価的に反射特性に優れた２つの方形導波管
Ｅ面マイタ−ベンドが対称に置かれた状態の電界分布と
なっている。このため、端子Ｐ１から入力された電波Ｖ
は、端子Ｐ１への反射および方形導波管２ａおよび２ｂ
への漏洩を抑えつつ、方形導波管２ｃおよび２ｄへ効率
的に出力される。また、円形−正方形導波管ステップ９
はその段差を使用周波数帯の自由空間波長に比べて十分
小さく設計しており、その反射特性は電波Ｖの基本モー
ドの遮断周波数近傍の周波数帯域では反射損が大きく、
遮断周波数よりある程度高い周波数帯域では反射損が非
常に小さい。これは、上記分岐部の反射特性に類似して
おり、従って、遮断周波数帯近傍において分岐部からの
反射波と円形−正方形導波管ステップ９による反射波が
打ち消し合う位置に円形−正方形導波管ステップ９を設
置することにより、電波Ｖの基本モードの遮断周波数よ
りある程度高い周波数帯域での良好な反射特性を損なう
ことなく遮断周波数近傍の周波数帯域における反射特性
劣化を抑制することが可能となる。更に、方形導波管多
段変成器１１ｃおよび１１ｄは、管軸を湾曲させ、か
つ、下側壁面に複数の段差を設け、かつ、各段差の間隔
を導波管中心線について管内波長の約１／４としている
ため、結局、方形分岐導波管２ｃおよび２ｄに分離され
た電波Ｖを、方形導波管多段変成器１１ａ、１１ｂおよ
び方形導波管Ｅ面Ｔ分岐回路１２ａとの干渉を避けて方
形導波管Ｅ面Ｔ分岐回路１２ｂにて合成し、かつ、反射
特性を損なうことなく端子Ｐ３へ効率的に出力すること
ができる。
よび２ｂの上下の側壁間隔を使用周波数帯の自由空間波
長の半分以下となるように設計しているため、それらの
遮断効果により方形導波管２ａおよび２ｂ側へほとんど
漏れることはない。また、電波Ｈの場合と同様に、電界
の向きが金属ブロック４および短絡板３に沿って変えら
れるので、等価的に反射特性に優れた２つの方形導波管
Ｅ面マイタ−ベンドが対称に置かれた状態の電界分布と
なっている。このため、端子Ｐ１から入力された電波Ｖ
は、端子Ｐ１への反射および方形導波管２ａおよび２ｂ
への漏洩を抑えつつ、方形導波管２ｃおよび２ｄへ効率
的に出力される。また、円形−正方形導波管ステップ９
はその段差を使用周波数帯の自由空間波長に比べて十分
小さく設計しており、その反射特性は電波Ｖの基本モー
ドの遮断周波数近傍の周波数帯域では反射損が大きく、
遮断周波数よりある程度高い周波数帯域では反射損が非
常に小さい。これは、上記分岐部の反射特性に類似して
おり、従って、遮断周波数帯近傍において分岐部からの
反射波と円形−正方形導波管ステップ９による反射波が
打ち消し合う位置に円形−正方形導波管ステップ９を設
置することにより、電波Ｖの基本モードの遮断周波数よ
りある程度高い周波数帯域での良好な反射特性を損なう
ことなく遮断周波数近傍の周波数帯域における反射特性
劣化を抑制することが可能となる。更に、方形導波管多
段変成器１１ｃおよび１１ｄは、管軸を湾曲させ、か
つ、下側壁面に複数の段差を設け、かつ、各段差の間隔
を導波管中心線について管内波長の約１／４としている
ため、結局、方形分岐導波管２ｃおよび２ｄに分離され
た電波Ｖを、方形導波管多段変成器１１ａ、１１ｂおよ
び方形導波管Ｅ面Ｔ分岐回路１２ａとの干渉を避けて方
形導波管Ｅ面Ｔ分岐回路１２ｂにて合成し、かつ、反射
特性を損なうことなく端子Ｐ３へ効率的に出力すること
ができる。
【００３５】上記の動作原理は、端子Ｐ１を入力端子、
端子Ｐ２〜Ｐ３を出力端子とした場合についての記述で
あるが、端子Ｐ２〜Ｐ３を入力端子、端子Ｐ１を出力端
子とした場合についても同様である。
端子Ｐ２〜Ｐ３を出力端子とした場合についての記述で
あるが、端子Ｐ２〜Ｐ３を入力端子、端子Ｐ１を出力端
子とした場合についても同様である。
【００３６】さらに、図５の円形導波管回転部の動作に
ついて説明する。図５において、端子Ｐ１から入射する
電波は円形導波管ＴＥ１１モードとして円形導波管１３
を伝搬した後、接続部１７を介して円形導波管１４に伝
送され、端子Ｐ４に導かれる。このとき、接続部１７の
働きにより、円形導波管１３に対して円形導波管１４が
共通の管軸を軸に回転した場合でも反射等の特性劣化を
生じない。このように、図５に示す円形導波管回転部２
３は、円形導波管１４の回転の有無にかかわらず、端子
Ｐ１からの入力信号を端子Ｐ４へ導く機能を有する。
ついて説明する。図５において、端子Ｐ１から入射する
電波は円形導波管ＴＥ１１モードとして円形導波管１３
を伝搬した後、接続部１７を介して円形導波管１４に伝
送され、端子Ｐ４に導かれる。このとき、接続部１７の
働きにより、円形導波管１３に対して円形導波管１４が
共通の管軸を軸に回転した場合でも反射等の特性劣化を
生じない。このように、図５に示す円形導波管回転部２
３は、円形導波管１４の回転の有無にかかわらず、端子
Ｐ１からの入力信号を端子Ｐ４へ導く機能を有する。
【００３７】以上が図１における各部それぞれの動作で
あるが、以下に図１における全体の動作について説明す
る。端子Ｐ２とＰ３から等位相で振幅の２つの電波が入
射されると、これらの電波は偏分波器２１の内部におい
て直交２偏波として合成され、上記２つの電波の振幅比
に依存した偏波角を有する円形導波管ＴＥ１１モードの
合成波が端子Ｐ１に導かれる。この合成波は円形導波管
回転部２３を伝送した後偏分波器２２において再び直交
２偏波に分離され、端子Ｐ５およびＰ６に分配出力され
る。
あるが、以下に図１における全体の動作について説明す
る。端子Ｐ２とＰ３から等位相で振幅の２つの電波が入
射されると、これらの電波は偏分波器２１の内部におい
て直交２偏波として合成され、上記２つの電波の振幅比
に依存した偏波角を有する円形導波管ＴＥ１１モードの
合成波が端子Ｐ１に導かれる。この合成波は円形導波管
回転部２３を伝送した後偏分波器２２において再び直交
２偏波に分離され、端子Ｐ５およびＰ６に分配出力され
る。
【００３８】ここで、円形導波管１４と偏分波器２２が
機械的に接続されて同時に回転する場合、偏分波器２２
に入る円形導波管ＴＥ１１モードの偏波角は円形導波管
１４の回転角に応じて変化し、これに対応して端子Ｐ５
とＰ６に導かれる電波の振幅が変化する。このとき、偏
分波器２２および円形導波管回転部２３では反射は生じ
ない。
機械的に接続されて同時に回転する場合、偏分波器２２
に入る円形導波管ＴＥ１１モードの偏波角は円形導波管
１４の回転角に応じて変化し、これに対応して端子Ｐ５
とＰ６に導かれる電波の振幅が変化する。このとき、偏
分波器２２および円形導波管回転部２３では反射は生じ
ない。
【００３９】一方、端子Ｐ２とＰ３から位相差が９０°
で等振幅の２つの電波が入射されると、これらの電波は
偏分波器２１の内部において直交２偏波として合成さ
れ、円形導波管ＴＥ１１モードの円偏波として合成され
端子Ｐ１に導かれる。この合成波は円形導波管回転部２
３を伝送した後偏分波器２２において再び直交２偏波に
分離され、端子Ｐ５およびＰ６に分配出力される。
で等振幅の２つの電波が入射されると、これらの電波は
偏分波器２１の内部において直交２偏波として合成さ
れ、円形導波管ＴＥ１１モードの円偏波として合成され
端子Ｐ１に導かれる。この合成波は円形導波管回転部２
３を伝送した後偏分波器２２において再び直交２偏波に
分離され、端子Ｐ５およびＰ６に分配出力される。
【００４０】ここで、円形導波管１４と偏分波器２２が
機械的に接続されて同時に回転する場合、円偏波の軸対
称性から、円形導波管１４および偏分波器２２の回転の
有無にかかわらず、偏分波器２２および円形導波管回転
部２３では反射を生じることなく位相差が９０°で等振
幅の２つの電波が端子Ｐ５とＰ６に分配出力される。
機械的に接続されて同時に回転する場合、円偏波の軸対
称性から、円形導波管１４および偏分波器２２の回転の
有無にかかわらず、偏分波器２２および円形導波管回転
部２３では反射を生じることなく位相差が９０°で等振
幅の２つの電波が端子Ｐ５とＰ６に分配出力される。
【００４１】従って、図１〜６に示す実施の形態１の発
明は、異なる２つの信号を同時に伝送できる２チャンネ
ルロータリージョイントとしての機能を有する。
明は、異なる２つの信号を同時に伝送できる２チャンネ
ルロータリージョイントとしての機能を有する。
【００４２】以上のように、実施の形態１におけるロー
タリージョイントは、偏分波器２１および２２を薄型か
つ広帯域に構成でき、且つ、軸長の長く比較的周波数帯
域の狭い円偏波発生部が不要なため、薄型で広帯域特性
を有するという効果および利点を有する。また、導波管
のみで構成されるため、低損失で耐電力性にも優れてい
るという利点を有する。
タリージョイントは、偏分波器２１および２２を薄型か
つ広帯域に構成でき、且つ、軸長の長く比較的周波数帯
域の狭い円偏波発生部が不要なため、薄型で広帯域特性
を有するという効果および利点を有する。また、導波管
のみで構成されるため、低損失で耐電力性にも優れてい
るという利点を有する。
【００４３】なお、本実施の形態１では、図２において
垂直偏波の電波および水平偏波の電波を伝送する導波管
として正方形主導波管を用いる場合について説明した
が、円形導波管を用いても同様の効果を得ることができ
る。
垂直偏波の電波および水平偏波の電波を伝送する導波管
として正方形主導波管を用いる場合について説明した
が、円形導波管を用いても同様の効果を得ることができ
る。
【００４４】また、本実施の形態１では、図５において
円形導波管を用いる場合について説明したが、正方形導
波管を用いても同様の効果を得ることができる。
円形導波管を用いる場合について説明したが、正方形導
波管を用いても同様の効果を得ることができる。
【００４５】また、本実施の形態１では、図６に示すよ
うな電界の向きを変えるものとして、四角錘状の金属ブ
ロック４を設ける場合について説明したが、図６に示す
ように電界の向きを変えられればこれに限られず、階段
状あるいは円弧状の切り欠きをもつ金属ブロックを設け
ても同様の効果を得ることができる。またさらに、図７
に示すような２枚の円弧状の切り欠きをもつ金属薄板４
ａを設けても同様の効果を得ることができ、２枚の直線
状または階段状の切り欠きを持つ金属薄板を直交させて
設けても同様の効果を得ることができる。
うな電界の向きを変えるものとして、四角錘状の金属ブ
ロック４を設ける場合について説明したが、図６に示す
ように電界の向きを変えられればこれに限られず、階段
状あるいは円弧状の切り欠きをもつ金属ブロックを設け
ても同様の効果を得ることができる。またさらに、図７
に示すような２枚の円弧状の切り欠きをもつ金属薄板４
ａを設けても同様の効果を得ることができ、２枚の直線
状または階段状の切り欠きを持つ金属薄板を直交させて
設けても同様の効果を得ることができる。
【００４６】また、本実施の形態１では、図２において
正方形主導波管１の一方の端子に接続され、かつ、上記
分岐部に向かって開口径が狭まり、かつ、その段差が使
用周波数帯の自由空間波長に比べて十分小さい円形−正
方形導波管ステップ９を用いる場合について説明した
が、上記分岐部に向かって開口径が広がる円形−正方形
導波管ステップを用いても同様の効果を得ることができ
る。
正方形主導波管１の一方の端子に接続され、かつ、上記
分岐部に向かって開口径が狭まり、かつ、その段差が使
用周波数帯の自由空間波長に比べて十分小さい円形−正
方形導波管ステップ９を用いる場合について説明した
が、上記分岐部に向かって開口径が広がる円形−正方形
導波管ステップを用いても同様の効果を得ることができ
る。
【００４７】実施の形態２．本実施の形態２では、上記
実施の形態１のロータリージョイントにハイブリッドを
追加した場合について説明する。図８は、本実施の形態
２におけるロータリージョイントの構成図である。図８
において、２４は９０°ハイブリッド、Ｐ７、Ｐ８は端
子である。その他同一の符号を付したものは、上記実施
の形態１と同様である。
実施の形態１のロータリージョイントにハイブリッドを
追加した場合について説明する。図８は、本実施の形態
２におけるロータリージョイントの構成図である。図８
において、２４は９０°ハイブリッド、Ｐ７、Ｐ８は端
子である。その他同一の符号を付したものは、上記実施
の形態１と同様である。
【００４８】以下に動作について説明する。端子Ｐ７か
ら入射した電波は、９０°ハイブリッド２４により相互
に９０°の位相差をもって端子Ｐ２とＰ３に等振幅で分
配される。分配されたこれらの電波は偏分波器２１にお
いて円偏波として合成される。このため、円形導波管回
転部２３における回転角には依らずに偏分波器２２に導
かれ、端子Ｐ５およびＰ６に位相差９０°等振幅にて再
分配される。
ら入射した電波は、９０°ハイブリッド２４により相互
に９０°の位相差をもって端子Ｐ２とＰ３に等振幅で分
配される。分配されたこれらの電波は偏分波器２１にお
いて円偏波として合成される。このため、円形導波管回
転部２３における回転角には依らずに偏分波器２２に導
かれ、端子Ｐ５およびＰ６に位相差９０°等振幅にて再
分配される。
【００４９】以上のように、本実施の形態２におけるロ
ータリージョイントは、上記実施の形態１の発明と同様
の機能、効果、および利点を有する上に、円形導波管回
転部２３の回転角に依らずに２つの電波を伝送できると
いう効果および利点を有する。
ータリージョイントは、上記実施の形態１の発明と同様
の機能、効果、および利点を有する上に、円形導波管回
転部２３の回転角に依らずに２つの電波を伝送できると
いう効果および利点を有する。
【００５０】実施の形態３．本実施の形態３では、上記
実施の形態２のロータリージョイントに更に９０°ハイ
ブリッドと移相器を追加した場合について説明する。図
９は、本実施の形態３におけるロータリージョイントの
構成図である。図９において、２５は９０°ハイブリッ
ド、２６、２７は移相器、Ｐ９〜Ｐ１２は端子である。
その他同一の符号を付したものは、上記実施の形態２と
同様である。
実施の形態２のロータリージョイントに更に９０°ハイ
ブリッドと移相器を追加した場合について説明する。図
９は、本実施の形態３におけるロータリージョイントの
構成図である。図９において、２５は９０°ハイブリッ
ド、２６、２７は移相器、Ｐ９〜Ｐ１２は端子である。
その他同一の符号を付したものは、上記実施の形態２と
同様である。
【００５１】以下に動作について説明する。９０°ハイ
ブリッド２４、２５、移相器２６、２７は一般によく用
いられる可変電力分配器を構成している。端子Ｐ１１か
ら入射した電波は、移相器２６の通過位相を０°から−
９０°の範囲で、また、移相器２７の通過位相を０°か
ら＋９０°の範囲で、両移相器の移相量の絶対値が等し
くなるように変化させることで、端子Ｐ７およびＰ８に
等位相かつ任意の分配比で分配される。このため、円形
導波管回転部２３における回転角に応じて移相器２６お
よび２７の移相量を変化させて偏分波器２１で合成され
る円形導波管ＴＥ１１モードの偏波角を調整することに
より、端子Ｐ５およびＰ６には等位相で任意の振幅比の
電波が導かれる。
ブリッド２４、２５、移相器２６、２７は一般によく用
いられる可変電力分配器を構成している。端子Ｐ１１か
ら入射した電波は、移相器２６の通過位相を０°から−
９０°の範囲で、また、移相器２７の通過位相を０°か
ら＋９０°の範囲で、両移相器の移相量の絶対値が等し
くなるように変化させることで、端子Ｐ７およびＰ８に
等位相かつ任意の分配比で分配される。このため、円形
導波管回転部２３における回転角に応じて移相器２６お
よび２７の移相量を変化させて偏分波器２１で合成され
る円形導波管ＴＥ１１モードの偏波角を調整することに
より、端子Ｐ５およびＰ６には等位相で任意の振幅比の
電波が導かれる。
【００５２】以上のように、本実施の形態３におけるロ
ータリージョイントは、上記実施の形態１の発明と同様
の機能、効果、および利点を有する上に、円形導波管回
転部２３の上下において等位相、且つ、任意の分配比で
電波を再分配あるいは再合成できるという効果および利
点を有する。
ータリージョイントは、上記実施の形態１の発明と同様
の機能、効果、および利点を有する上に、円形導波管回
転部２３の上下において等位相、且つ、任意の分配比で
電波を再分配あるいは再合成できるという効果および利
点を有する。
【００５３】実施の形態４．本実施の形態４では、上記
実施の形態１のロータリージョイントにおいて、円形−
正方形導波管ステップ９及び円形導波管１０の代わり
に、正方形導波管ステップ及び正方形導波管を用いた場
合について説明する。図１０は、本実施の形態４におけ
るロータリージョイントの一部を示す構成図である。図
１０において、７は正方形導波管ステップ、８は正方形
導波管である。その他同一の符号を付したものは、上記
実施の形態１と同様である。
実施の形態１のロータリージョイントにおいて、円形−
正方形導波管ステップ９及び円形導波管１０の代わり
に、正方形導波管ステップ及び正方形導波管を用いた場
合について説明する。図１０は、本実施の形態４におけ
るロータリージョイントの一部を示す構成図である。図
１０において、７は正方形導波管ステップ、８は正方形
導波管である。その他同一の符号を付したものは、上記
実施の形態１と同様である。
【００５４】本実施の形態４におけるロータリージョイ
ントは、正方形導波管ステップ７及び正方形導波管８を
用いることにより、上記実施の形態１の発明と同様の動
作原理、機能、効果、および利点を有する他、導波管ス
テップの形状が異なり反射振幅位相も異なるため、偏分
波器としてのインピーダンス整合の範囲が広がるという
効果および利点を有する。
ントは、正方形導波管ステップ７及び正方形導波管８を
用いることにより、上記実施の形態１の発明と同様の動
作原理、機能、効果、および利点を有する他、導波管ス
テップの形状が異なり反射振幅位相も異なるため、偏分
波器としてのインピーダンス整合の範囲が広がるという
効果および利点を有する。
【００５５】なお、本実施の形態４では、正方形導波管
ステップ７及び正方形導波管８を用いる場合について説
明したが、円形導波管ステップ及び円形導波管を用いて
もよい。
ステップ７及び正方形導波管８を用いる場合について説
明したが、円形導波管ステップ及び円形導波管を用いて
もよい。
【００５６】実施の形態５．本実施の形態５では、上記
実施の形態１のロータリージョイントにおいて、円形−
正方形導波管ステップ９及び円形導波管１０の部分に、
更に正方形導波管ステップ及び正方形導波管を追加した
場合について説明する。図１１は、本実施の形態５にお
けるロータリージョイントの一部を示す構成図である。
図１１において、７は第１の正方形主導波管１の一方の
端子に接続され、かつ、分岐部に向かって開口径が狭ま
る正方形導波管ステップ、８は正方形導波管ステップ７
に接続され、かつ、垂直偏波の電波および水平偏波の電
波を伝送する第２の正方形主導波管、９は第２の正方形
主導波管８に接続された円形−正方形導波管ステップ、
１０は円形−正方形導波管ステップ９に接続され、か
つ、垂直偏波の電波および水平偏波の電波を伝送する円
形主導波管である。その他同一の符号を付したものは、
上記実施の形態１と同様である。
実施の形態１のロータリージョイントにおいて、円形−
正方形導波管ステップ９及び円形導波管１０の部分に、
更に正方形導波管ステップ及び正方形導波管を追加した
場合について説明する。図１１は、本実施の形態５にお
けるロータリージョイントの一部を示す構成図である。
図１１において、７は第１の正方形主導波管１の一方の
端子に接続され、かつ、分岐部に向かって開口径が狭ま
る正方形導波管ステップ、８は正方形導波管ステップ７
に接続され、かつ、垂直偏波の電波および水平偏波の電
波を伝送する第２の正方形主導波管、９は第２の正方形
主導波管８に接続された円形−正方形導波管ステップ、
１０は円形−正方形導波管ステップ９に接続され、か
つ、垂直偏波の電波および水平偏波の電波を伝送する円
形主導波管である。その他同一の符号を付したものは、
上記実施の形態１と同様である。
【００５７】本実施の形態５におけるロータリージョイ
ントは、円形−正方形導波管ステップ９、正方形主導波
管８、および、正方形導波管ステップ７が円形−方形導
波管多段変成器として動作するため、円形主導波管１０
の直径、正方形主導波管８の径、および、正方形主導波
管８の管軸長を適当に設計することにより、上記実施の
形態１の発明と同様の機能、効果、および利点を有する
上に、さらに広帯域なインピーダンス整合が得られると
いう効果および利点を有する。
ントは、円形−正方形導波管ステップ９、正方形主導波
管８、および、正方形導波管ステップ７が円形−方形導
波管多段変成器として動作するため、円形主導波管１０
の直径、正方形主導波管８の径、および、正方形主導波
管８の管軸長を適当に設計することにより、上記実施の
形態１の発明と同様の機能、効果、および利点を有する
上に、さらに広帯域なインピーダンス整合が得られると
いう効果および利点を有する。
【００５８】
【発明の効果】以上のように、本発明のロータリージョ
イントによれば、円形あるいは正方形導波管断面形状を
有する共通側端子と、上記共通側端子に入力された相互
に直行する２つの偏波が分離して取り出される２つの分
岐側端子とを有する第１および第２の偏分波器と、一端
が上記第１の偏分波器の共通側端子に接続され、他端が
上記第２の偏分波器の共通側端子に接続され、回転可能
な接続部を有する円形あるいは正方形導波管部とを備え
ることにより、薄型で広帯域特性を有するという効果が
ある。
イントによれば、円形あるいは正方形導波管断面形状を
有する共通側端子と、上記共通側端子に入力された相互
に直行する２つの偏波が分離して取り出される２つの分
岐側端子とを有する第１および第２の偏分波器と、一端
が上記第１の偏分波器の共通側端子に接続され、他端が
上記第２の偏分波器の共通側端子に接続され、回転可能
な接続部を有する円形あるいは正方形導波管部とを備え
ることにより、薄型で広帯域特性を有するという効果が
ある。
【００５９】また、第１から第４の端子を有する９０°
ハイブリッドを備えるとともに、上記９０°ハイブリッ
ドの第２の端子は上記第１の偏分波器の一方の分岐側端
子に接続され、上記９０°ハイブリッドの第３の端子は
上記第１の偏分波器の他方の分岐側端子に接続されるこ
とにより、円形あるいは正方形導波の回転可能な接続部
の回転角に依らずに２つの電波を伝送できる。
ハイブリッドを備えるとともに、上記９０°ハイブリッ
ドの第２の端子は上記第１の偏分波器の一方の分岐側端
子に接続され、上記９０°ハイブリッドの第３の端子は
上記第１の偏分波器の他方の分岐側端子に接続されるこ
とにより、円形あるいは正方形導波の回転可能な接続部
の回転角に依らずに２つの電波を伝送できる。
【００６０】また、各々が第１から第４の端子を有する
第１および第２の９０°ハイブリッドと、第１および第
２の移相器とを備えるとともに、上記第１の９０°ハイ
ブリッドの第２の端子は上記第１の移相器を介して上記
第２の９０°ハイブリッドの第３の端子に接続され、上
記第１の９０°ハイブリッドの第３の端子は上記第２の
移相器を介して上記第２の９０°ハイブリッドの第２の
端子に接続され、上記第２の９０°ハイブリッドの第１
の端子は上記第１の偏分波器の一方の分岐側端子に接続
され、上記第２の９０°ハイブリッドの第４の端子は上
記第１の偏分波器の他方の分岐側端子に接続されること
により、円形あるいは正方形導波の回転可能な接続部の
上下において等位相、且つ、任意の分配比で電波を再分
配あるいは再合成できる。
第１および第２の９０°ハイブリッドと、第１および第
２の移相器とを備えるとともに、上記第１の９０°ハイ
ブリッドの第２の端子は上記第１の移相器を介して上記
第２の９０°ハイブリッドの第３の端子に接続され、上
記第１の９０°ハイブリッドの第３の端子は上記第２の
移相器を介して上記第２の９０°ハイブリッドの第２の
端子に接続され、上記第２の９０°ハイブリッドの第１
の端子は上記第１の偏分波器の一方の分岐側端子に接続
され、上記第２の９０°ハイブリッドの第４の端子は上
記第１の偏分波器の他方の分岐側端子に接続されること
により、円形あるいは正方形導波の回転可能な接続部の
上下において等位相、且つ、任意の分配比で電波を再分
配あるいは再合成できる。
【００６１】また、上記円形あるいは正方形導波管部
は、円形導波管ＴＥ１１モードあるいは正方形導波管Ｔ
Ｅ１０モードのみが伝搬可能な断面寸法であることによ
り、薄型で広帯域特性を有するという効果がある。
は、円形導波管ＴＥ１１モードあるいは正方形導波管Ｔ
Ｅ１０モードのみが伝搬可能な断面寸法であることによ
り、薄型で広帯域特性を有するという効果がある。
【００６２】また、上記円形あるいは正方形導波管部の
接続部は、上記円形あるいは正方形導波管部の側壁から
外側に向かって形成されたチョーク構造および回転機構
を備えることにより、薄型で広帯域特性を有するという
効果がある。
接続部は、上記円形あるいは正方形導波管部の側壁から
外側に向かって形成されたチョーク構造および回転機構
を備えることにより、薄型で広帯域特性を有するという
効果がある。
【００６３】また、上記９０°ハイブリッドは、第１の
端子が入力端子、第２および第３の端子が分配端子、第
４の端子がアイソレーション端子であり、上記第１の端
子から上記第２の端子への電波の通過位相と上記第１の
端子から上記第３の端子への通過位相が略９０°の相対
差を有し、上記第４の端子から上記第２の端子への電波
の通過位相と上記第４の端子から上記第３の端子への通
過位相も略９０°の相対差を有することにより、円形あ
るいは正方形導波の回転可能な接続部の回転角に依らず
に２つの電波を伝送できる。
端子が入力端子、第２および第３の端子が分配端子、第
４の端子がアイソレーション端子であり、上記第１の端
子から上記第２の端子への電波の通過位相と上記第１の
端子から上記第３の端子への通過位相が略９０°の相対
差を有し、上記第４の端子から上記第２の端子への電波
の通過位相と上記第４の端子から上記第３の端子への通
過位相も略９０°の相対差を有することにより、円形あ
るいは正方形導波の回転可能な接続部の回転角に依らず
に２つの電波を伝送できる。
【００６４】また、上記偏分波器は、円形あるいは正方
形断面を有する第１の主導波管と、上記第１の主導波管
に対して略直角に分岐する第１から第４の方形分岐導波
管と、上記第１の主導波管の一方の端子に接続された短
絡板と、上記短絡板上に設けられた金属突起と、上記第
１の主導波管の他方の端子に接続され、かつ、上記分岐
導波管側に向かって開口径が狭まる１つの導波管ステッ
プと、上記導波管ステップに接続され円形あるいは正方
形断面を有する第２の主導波管とを備えることにより、
薄型で広帯域特性を有するという効果がある。
形断面を有する第１の主導波管と、上記第１の主導波管
に対して略直角に分岐する第１から第４の方形分岐導波
管と、上記第１の主導波管の一方の端子に接続された短
絡板と、上記短絡板上に設けられた金属突起と、上記第
１の主導波管の他方の端子に接続され、かつ、上記分岐
導波管側に向かって開口径が狭まる１つの導波管ステッ
プと、上記導波管ステップに接続され円形あるいは正方
形断面を有する第２の主導波管とを備えることにより、
薄型で広帯域特性を有するという効果がある。
【００６５】また、上記偏分波器は、正方形断面を有す
る第１の主導波管と、上記第１の主導波管に対して略直
角に分岐する第１から第４の方形分岐導波管と、上記第
１の主導波管の一方の端子に接続された短絡板と、上記
短絡板上に設けられた金属突起と、上記第１の主導波管
の他方の端子に接続された１つの円形−正方形導波管ス
テップと、上記円形−正方形導波管ステップに接続され
た円形断面を有する第２の主導波管とを備えることによ
り、薄型で広帯域特性を有するという効果がある。
る第１の主導波管と、上記第１の主導波管に対して略直
角に分岐する第１から第４の方形分岐導波管と、上記第
１の主導波管の一方の端子に接続された短絡板と、上記
短絡板上に設けられた金属突起と、上記第１の主導波管
の他方の端子に接続された１つの円形−正方形導波管ス
テップと、上記円形−正方形導波管ステップに接続され
た円形断面を有する第２の主導波管とを備えることによ
り、薄型で広帯域特性を有するという効果がある。
【００６６】また、上記偏分波器は、円形あるいは正方
形断面を有する第１の主導波管と、上記第１の主導波管
に対して略直角に分岐する第１から第４の方形分岐導波
管と、上記第１の主導波管の一方の端子に接続された短
絡板と、上記短絡板上に設けられた金属突起と、上記第
１の主導波管の他方の端子に接続され、かつ、上記分岐
導波管側に向かって開口径が広がる１つの導波管ステッ
プと、上記導波管ステップに接続され円形あるいは正方
形断面を有する第２の主導波管とを備えることにより、
薄型で広帯域特性を有するという効果がある。
形断面を有する第１の主導波管と、上記第１の主導波管
に対して略直角に分岐する第１から第４の方形分岐導波
管と、上記第１の主導波管の一方の端子に接続された短
絡板と、上記短絡板上に設けられた金属突起と、上記第
１の主導波管の他方の端子に接続され、かつ、上記分岐
導波管側に向かって開口径が広がる１つの導波管ステッ
プと、上記導波管ステップに接続され円形あるいは正方
形断面を有する第２の主導波管とを備えることにより、
薄型で広帯域特性を有するという効果がある。
【００６７】また、上記偏分波器は、正方形断面を有す
る第１の主導波管と、上記第１の主導波管に対して略直
角に分岐する第１から第４の方形分岐導波管と、上記第
１の主導波管の一方の端子に接続された短絡板と、上記
短絡板上に設けられた金属突起と、上記第１の主導波管
の他方の端子に接続され、かつ、上記分岐導波管側に向
かって開口径が狭まる１つの正方形導波管ステップと、
上記正方形導波管ステップに接続された正方形断面を有
する第２の主導波管と、上記第２の正方形主導波管に接
続された１つの円形−正方形導波管ステップと、上記円
形−正方形導波管ステップに接続された円形断面を有す
る第３の主導波管とを備えることにより、広帯域なイン
ピーダンス整合が得られるという効果がある。
る第１の主導波管と、上記第１の主導波管に対して略直
角に分岐する第１から第４の方形分岐導波管と、上記第
１の主導波管の一方の端子に接続された短絡板と、上記
短絡板上に設けられた金属突起と、上記第１の主導波管
の他方の端子に接続され、かつ、上記分岐導波管側に向
かって開口径が狭まる１つの正方形導波管ステップと、
上記正方形導波管ステップに接続された正方形断面を有
する第２の主導波管と、上記第２の正方形主導波管に接
続された１つの円形−正方形導波管ステップと、上記円
形−正方形導波管ステップに接続された円形断面を有す
る第３の主導波管とを備えることにより、広帯域なイン
ピーダンス整合が得られるという効果がある。
【００６８】また、上記金属突起として、１つの四角錐
状または階段状または円弧状の切り欠きをもつ金属ブロ
ックを設けることにより、薄型で広帯域特性を有すると
いう効果がある。
状または階段状または円弧状の切り欠きをもつ金属ブロ
ックを設けることにより、薄型で広帯域特性を有すると
いう効果がある。
【００６９】また、上記金属突起として、２枚の円弧状
または直線状または階段状の切り欠きをもつ金属薄板を
直交させて設けることにより、薄型で広帯域特性を有す
るという効果がある。
または直線状または階段状の切り欠きをもつ金属薄板を
直交させて設けることにより、薄型で広帯域特性を有す
るという効果がある。
【００７０】また、前記偏分波器は、第１の分岐導波管
に接続され、かつ、管軸の湾曲した第１の方形導波管多
段変成器と、上記第２の分岐導波管に接続され、かつ、
管軸の湾曲した第２の方形導波管多段変成器と、上記第
１および第２の方形導波管多段変成器に接続された第１
の方形導波管Ｅ面Ｔ分岐回路と、上記第３の分岐導波管
に接続され、かつ、管軸の湾曲した第３の方形導波管多
段変成器と、上記第４の分岐導波管に接続され、かつ、
管軸の湾曲した第４の方形導波管多段変成器と、上記第
３および第４の分岐導波管に接続された第２の方形導波
管Ｅ面Ｔ分岐回路とを備えることにより、薄型で広帯域
特性を有するという効果がある。
に接続され、かつ、管軸の湾曲した第１の方形導波管多
段変成器と、上記第２の分岐導波管に接続され、かつ、
管軸の湾曲した第２の方形導波管多段変成器と、上記第
１および第２の方形導波管多段変成器に接続された第１
の方形導波管Ｅ面Ｔ分岐回路と、上記第３の分岐導波管
に接続され、かつ、管軸の湾曲した第３の方形導波管多
段変成器と、上記第４の分岐導波管に接続され、かつ、
管軸の湾曲した第４の方形導波管多段変成器と、上記第
３および第４の分岐導波管に接続された第２の方形導波
管Ｅ面Ｔ分岐回路とを備えることにより、薄型で広帯域
特性を有するという効果がある。
【図１】 実施の形態１におけるロータリージョイント
の構成図
の構成図
【図２】 実施の形態１におけるロータリージョイント
の一部を示す斜視図
の一部を示す斜視図
【図３】 実施の形態１におけるロータリージョイント
の一部を示す平面図
の一部を示す平面図
【図４】 実施の形態１におけるロータリージョイント
の一部を示す平面図
の一部を示す平面図
【図５】 実施の形態１におけるロータリージョイント
の一部を示す平面図
の一部を示す平面図
【図６】 実施の形態１におけるロータリージョイント
の分波の動作を示す説明図
の分波の動作を示す説明図
【図７】 実施の形態１におけるロータリージョイント
の一部を示す斜視図
の一部を示す斜視図
【図８】 実施の形態２におけるロータリージョイント
の構成図
の構成図
【図９】 実施の形態３におけるロータリージョイント
の構成図
の構成図
【図１０】 実施の形態４におけるロータリージョイン
トの一部を示す構成図
トの一部を示す構成図
【図１１】 実施の形態５におけるロータリージョイン
トの一部を示す構成図
トの一部を示す構成図
【図１２】 従来のロータリージョイントの構成を示す
平面図
平面図
１ 正方形主導波管、 ２ａ〜２ｄ 方形分岐導波管、
３ 短絡板、 ４ 四角錐状金属ブロック、 ４ａ
切り欠き、 ７ 正方形導波管ステップ、 ８正方形主
導波管、 ９ 円形−正方形導波管ステップ、 １０
円形主導波管、１１ａ〜１１ｄ 方形導波管多段変成
器、 １２ａ〜１２ｂ 方形導波管Ｅ面Ｔ分岐回路、１
３および１４ 円形導波管、 １５ チョーク溝、 １
６ ベアリング、 １７ 接続部、 ２１および２２
偏分波器、 ２３ 円形導波管回転部、 ２４および２
５ ９０°ハイブリッド、２７および２８ 移相器、
Ｐ１〜Ｐ１２ 端子、 Ｐ２１〜Ｐ３２ 端子
３ 短絡板、 ４ 四角錐状金属ブロック、 ４ａ
切り欠き、 ７ 正方形導波管ステップ、 ８正方形主
導波管、 ９ 円形−正方形導波管ステップ、 １０
円形主導波管、１１ａ〜１１ｄ 方形導波管多段変成
器、 １２ａ〜１２ｂ 方形導波管Ｅ面Ｔ分岐回路、１
３および１４ 円形導波管、 １５ チョーク溝、 １
６ ベアリング、 １７ 接続部、 ２１および２２
偏分波器、 ２３ 円形導波管回転部、 ２４および２
５ ９０°ハイブリッド、２７および２８ 移相器、
Ｐ１〜Ｐ１２ 端子、 Ｐ２１〜Ｐ３２ 端子
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(72)発明者 宮▲ざき▼ 守▲やす▼
東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三
菱電機株式会社内
(72)発明者 飯田 明夫
東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三
菱電機株式会社内
(72)発明者 内藤 出
東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三
菱電機株式会社内
(72)発明者 堀江 聡介
東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三
菱電機株式会社内
(72)発明者 島脇 豊
東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三
菱電機株式会社内
Ｆターム(参考） 5J011 EA01
Claims (13)
- 【請求項１】 円形あるいは正方形導波管断面形状を有
する共通側端子と、上記共通側端子に入力された相互に
直行する２つの偏波が分離して取り出される２つの分岐
側端子とを有する第１および第２の偏分波器と、 一端が上記第１の偏分波器の共通側端子に接続され、他
端が上記第２の偏分波器の共通側端子に接続され、回転
可能な接続部を有する円形あるいは正方形導波管部とを
備えることを特徴とするロータリージョイント。 - 【請求項２】 第１から第４の端子を有する９０°ハイ
ブリッドを備えるとともに、 上記９０°ハイブリッドの第２の端子は上記第１の偏分
波器の一方の分岐側端子に接続され、上記９０°ハイブ
リッドの第３の端子は上記第１の偏分波器の他方の分岐
側端子に接続されることを特徴とする請求項１記載のロ
ータリージョイント。 - 【請求項３】 各々が第１から第４の端子を有する第１
および第２の９０°ハイブリッドと、第１および第２の
移相器とを備えるとともに、 上記第１の９０°ハイブリッドの第２の端子は上記第１
の移相器を介して上記第２の９０°ハイブリッドの第３
の端子に接続され、上記第１の９０°ハイブリッドの第
３の端子は上記第２の移相器を介して上記第２の９０°
ハイブリッドの第２の端子に接続され、上記第２の９０
°ハイブリッドの第１の端子は上記第１の偏分波器の一
方の分岐側端子に接続され、上記第２の９０°ハイブリ
ッドの第４の端子は上記第１の偏分波器の他方の分岐側
端子に接続されることを特徴とする請求項１記載のロー
タリージョイント。 - 【請求項４】 上記円形あるいは正方形導波管部は、円
形導波管ＴＥ１１モードあるいは正方形導波管ＴＥ１０
モードのみが伝搬可能な断面寸法であることを特徴とす
る請求項１ないし３記載のロータリージョイント。 - 【請求項５】 上記円形あるいは正方形導波管部の接続
部は、上記円形あるいは正方形導波管部の側壁から外側
に向かって形成されたチョーク構造および回転機構を備
えることを特徴とする請求項１ないし３記載のロータリ
ージョイント。 - 【請求項６】 上記９０°ハイブリッドは、第１の端子
が入力端子、第２および第３の端子が分配端子、第４の
端子がアイソレーション端子であり、上記第１の端子か
ら上記第２の端子への電波の通過位相と上記第１の端子
から上記第３の端子への通過位相が略９０°の相対差を
有し、上記第４の端子から上記第２の端子への電波の通
過位相と上記第４の端子から上記第３の端子への通過位
相も略９０°の相対差を有することを特徴とする請求項
１ないし３記載のロータリージョイント。 - 【請求項７】 上記偏分波器は、円形あるいは正方形断
面を有する第１の主導波管と、上記第１の主導波管に対
して略直角に分岐する第１から第４の方形分岐導波管
と、上記第１の主導波管の一方の端子に接続された短絡
板と、上記短絡板上に設けられた金属突起と、上記第１
の主導波管の他方の端子に接続され、かつ、上記分岐導
波管側に向かって開口径が狭まる１つの導波管ステップ
と、上記導波管ステップに接続され円形あるいは正方形
断面を有する第２の主導波管とを備えることを特徴とす
る請求項１ないし３記載のロータリージョイント。 - 【請求項８】 上記偏分波器は、正方形断面を有する第
１の主導波管と、上記第１の主導波管に対して略直角に
分岐する第１から第４の方形分岐導波管と、上記第１の
主導波管の一方の端子に接続された短絡板と、上記短絡
板上に設けられた金属突起と、上記第１の主導波管の他
方の端子に接続された１つの円形−正方形導波管ステッ
プと、上記円形−正方形導波管ステップに接続された円
形断面を有する第２の主導波管とを備えることを特徴と
する請求項１ないし３記載のロータリージョイント。 - 【請求項９】 上記偏分波器は、円形あるいは正方形断
面を有する第１の主導波管と、上記第１の主導波管に対
して略直角に分岐する第１から第４の方形分岐導波管
と、上記第１の主導波管の一方の端子に接続された短絡
板と、上記短絡板上に設けられた金属突起と、上記第１
の主導波管の他方の端子に接続され、かつ、上記分岐導
波管側に向かって開口径が広がる１つの導波管ステップ
と、上記導波管ステップに接続され円形あるいは正方形
断面を有する第２の主導波管とを備えることを特徴とす
る請求項１ないし３記載のロータリージョイント。 - 【請求項１０】 上記偏分波器は、正方形断面を有する
第１の主導波管と、上記第１の主導波管に対して略直角
に分岐する第１から第４の方形分岐導波管と、上記第１
の主導波管の一方の端子に接続された短絡板と、上記短
絡板上に設けられた金属突起と、上記第１の主導波管の
他方の端子に接続され、かつ、上記分岐導波管側に向か
って開口径が狭まる１つの正方形導波管ステップと、上
記正方形導波管ステップに接続された正方形断面を有す
る第２の主導波管と、上記第２の正方形主導波管に接続
された１つの円形−正方形導波管ステップと、上記円形
−正方形導波管ステップに接続された円形断面を有する
第３の主導波管とを備えることを特徴とする請求項１な
いし３記載のロータリージョイント。 - 【請求項１１】 上記金属突起として、１つの四角錐状
または階段状または円弧状の切り欠きをもつ金属ブロッ
クを設けることを特徴とする請求項７ないし１０記載の
ロータリージョイント。 - 【請求項１２】 上記金属突起として、２枚の円弧状ま
たは直線状または階段状の切り欠きをもつ金属薄板を直
交させて設けることを特徴とする請求項７ないし１０記
載のロータリージョイント。 - 【請求項１３】 前記偏分波器は、第１の分岐導波管に
接続され、かつ、管軸の湾曲した第１の方形導波管多段
変成器と、上記第２の分岐導波管に接続され、かつ、管
軸の湾曲した第２の方形導波管多段変成器と、上記第１
および第２の方形導波管多段変成器に接続された第１の
方形導波管Ｅ面Ｔ分岐回路と、上記第３の分岐導波管に
接続され、かつ、管軸の湾曲した第３の方形導波管多段
変成器と、上記第４の分岐導波管に接続され、かつ、管
軸の湾曲した第４の方形導波管多段変成器と、上記第３
および第４の分岐導波管に接続された第２の方形導波管
Ｅ面Ｔ分岐回路とを備えることを特徴とする請求項７な
いし１２記載のロータリージョイント。
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|---|---|---|---|
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|---|---|
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004312270A (ja) * | 2003-04-04 | 2004-11-04 | Mitsubishi Electric Corp | アンテナ装置 |
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Families Citing this family (11)
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|---|---|---|---|---|
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| US7397323B2 (en) * | 2006-07-12 | 2008-07-08 | Wide Sky Technology, Inc. | Orthomode transducer |
| DE202009006651U1 (de) * | 2008-12-30 | 2009-07-23 | Dr. Nathrath, Trümper, Partnerschaft Ingenieure | Mirowellen-Drehkupplung für Rechteckhohlleiter |
| IT1401404B1 (it) | 2010-08-03 | 2013-07-26 | G E M Elettronica S R L | Giunto rotante di potenza a microonde funzionante su due bande distinte. |
| CN102394323B (zh) * | 2011-07-15 | 2014-04-23 | 中国工程物理研究院电子工程研究所 | 一种毫米波宽带te01模旋转关节 |
| RU2494501C1 (ru) * | 2012-01-10 | 2013-09-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Ростовский-на-Дону научно-исследовательский институт радиосвязи" (ФГУП "РНИИРС") | Запредельная волноводная нагрузка |
| US9960468B2 (en) | 2012-09-07 | 2018-05-01 | Remec Broadband Wireless Networks, Llc | Metalized molded plastic components for millimeter wave electronics and method for manufacture |
| EP2797160A1 (en) * | 2013-04-23 | 2014-10-29 | Spinner GmbH | Rotary joint for millimeter wave scanning systems |
| DE102014000438B4 (de) * | 2014-01-17 | 2018-08-09 | Airbus Defence and Space GmbH | Breitband Signalverzweigung mit Summensignalabsorption (BSmS) |
| EP3832791B1 (en) | 2019-12-02 | 2023-11-15 | Airbus Defence and Space GmbH | Power divider |
| US11916273B1 (en) * | 2020-10-09 | 2024-02-27 | Waymo Llc | Broadband rotary joint for millimeter wave transmission |
Family Cites Families (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2686901A (en) * | 1945-11-05 | 1954-08-17 | Us Navy | Turnstile junction for producing circularly polarized waves |
| US2714707A (en) * | 1946-05-03 | 1955-08-02 | Carroll W Zabel | Circular polarizer |
| US2892982A (en) * | 1956-12-19 | 1959-06-30 | Philip J Allen | Trimode hybrid junction |
| US2965898A (en) * | 1958-05-26 | 1960-12-20 | Rca Corp | Antenna |
| US3668567A (en) * | 1970-07-02 | 1972-06-06 | Hughes Aircraft Co | Dual mode rotary microwave coupler |
| US3715688A (en) * | 1970-09-04 | 1973-02-06 | Rca Corp | Tm01 mode exciter and a multimode exciter using same |
| JPS5651522B2 (ja) | 1973-08-02 | 1981-12-05 | ||
| IT1056100B (it) | 1974-03-08 | 1982-01-30 | Thomson Csf | Multiplexore demultiplexore per antenna iperfrequenza |
| JPS5353239A (en) | 1976-10-26 | 1978-05-15 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Variable power allotter |
| US4492938A (en) * | 1982-09-21 | 1985-01-08 | Harris Corporation | Symmetrically-configured variable ratio power combiner using septum polarizer and quarterwave plate |
| JPS5962226A (ja) | 1982-10-01 | 1984-04-09 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 電力切替器 |
| JPS6058701A (ja) * | 1983-09-12 | 1985-04-04 | Nec Corp | 偏分波器 |
| JPS6251801A (ja) | 1985-08-31 | 1987-03-06 | Nec Corp | 直交偏波分波装置 |
| FR2598034B1 (fr) * | 1986-04-28 | 1988-08-26 | Alcatel Espace | Dispositif a joint tournant hyperfrequence |
| JPS62181003U (ja) * | 1986-05-08 | 1987-11-17 | ||
| CA1260609A (en) * | 1986-09-12 | 1989-09-26 | Her Majesty The Queen, In Right Of Canada, As Represented By The Minister Of National Defence | Wide bandwidth multiband feed system with polarization diversity |
| JPS6385901U (ja) * | 1986-11-25 | 1988-06-04 | ||
| JPH0550802U (ja) * | 1991-11-29 | 1993-07-02 | 新日本無線株式会社 | 導波管結合装置 |
| JPH0685502A (ja) | 1992-08-31 | 1994-03-25 | Nec Corp | 直交偏分波器 |
| JP2803646B2 (ja) | 1996-07-17 | 1998-09-24 | 日本電気株式会社 | 導波管型分波器 |
| DE19735547A1 (de) * | 1997-08-16 | 1999-02-18 | Alsthom Cge Alcatel | Polarisationsweiche für zwei unterschiedliche Frequenzbänder |
| JP3673080B2 (ja) | 1998-05-20 | 2005-07-20 | 三菱電機株式会社 | 導波管形偏分波器 |
| CA2292064C (en) * | 1998-12-25 | 2003-08-19 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Line transition device between dielectric waveguide and waveguide, and oscillator and transmitter using the same |
| JP3456164B2 (ja) * | 1999-06-02 | 2003-10-14 | 三菱電機株式会社 | アンテナ給電装置 |
| JP3688558B2 (ja) | 2000-06-05 | 2005-08-31 | 三菱電機株式会社 | 導波管群分波器 |
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004312270A (ja) * | 2003-04-04 | 2004-11-04 | Mitsubishi Electric Corp | アンテナ装置 |
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| Publication number | Publication date |
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