JP2003237396A - Ｆｒｐ製プロペラシャフト - Google Patents
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16C3/00—Shafts; Axles; Cranks; Eccentrics
- F16C3/02—Shafts; Axles
- F16C3/026—Shafts made of fibre reinforced resin
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D1/00—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements
- F16D1/06—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end
- F16D1/064—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end non-disconnectable
- F16D1/072—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end non-disconnectable involving plastic deformation
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- F16D3/00—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive
- F16D3/16—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts
- F16D3/26—Hooke's joints or other joints with an equivalent intermediate member to which each coupling part is pivotally or slidably connected
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- F16D3/387—Fork construction; Mounting of fork on shaft; Adapting shaft for mounting of fork
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- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2326/00—Articles relating to transporting
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- F16C2326/06—Drive shafts
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- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
- Motor Power Transmission Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＦＲＰ製パイプへのセレーションの圧入を容
易に行うことができ、かつＦＲＰ製パイプとセレーショ
ンとの間のねじりトルクを確保することができるＦＲＰ
製プロペラシャフトを提供する。 【解決手段】 ＦＲＰ製プロペラシャフトは、ＦＲＰ製
パイプ12と、その両端部内面12ｂに圧入接合された金属
製のヨークとを備えている。ヨークの接合部13ａには、
ＦＲＰ製パイプ12の端部内面12ｂにその軸方向に延びる
溝12ｃを刻設可能な多数の歯14ａを有するセレーション
14が形成されている。セレーション14の歯14ａは周方向
に一定ピッチＰで形成され、その断面形状は三角形状を
成している。セレーション14は各歯14ａの頂角θが６０
°で、かつ隣接する歯14ａの歯面14ｂの成す角度φが頂
角θとほぼ同じに形成されている。
易に行うことができ、かつＦＲＰ製パイプとセレーショ
ンとの間のねじりトルクを確保することができるＦＲＰ
製プロペラシャフトを提供する。 【解決手段】 ＦＲＰ製プロペラシャフトは、ＦＲＰ製
パイプ12と、その両端部内面12ｂに圧入接合された金属
製のヨークとを備えている。ヨークの接合部13ａには、
ＦＲＰ製パイプ12の端部内面12ｂにその軸方向に延びる
溝12ｃを刻設可能な多数の歯14ａを有するセレーション
14が形成されている。セレーション14の歯14ａは周方向
に一定ピッチＰで形成され、その断面形状は三角形状を
成している。セレーション14は各歯14ａの頂角θが６０
°で、かつ隣接する歯14ａの歯面14ｂの成す角度φが頂
角θとほぼ同じに形成されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＦＲＰ製パイプの
端部に、該ＦＲＰ製パイプの端部内面にその軸方向に延
びる溝を刻設可能な多数の歯を有するセレーションを備
えた金属製部材が接合されたＦＲＰ製プロペラシャフト
に関するものである。
端部に、該ＦＲＰ製パイプの端部内面にその軸方向に延
びる溝を刻設可能な多数の歯を有するセレーションを備
えた金属製部材が接合されたＦＲＰ製プロペラシャフト
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】車両のエンジンで発生する回転動力を車
両の駆動輪に伝達するプロペラシャフトは、一般に金属
製シャフト部材の両端に、駆動軸や従動軸と連結する金
属製の自在継手（ユニバーサルジョイント）のヨークを
溶接したもの（以下、金属製プロペラシャフトという）
が使用されている。
両の駆動輪に伝達するプロペラシャフトは、一般に金属
製シャフト部材の両端に、駆動軸や従動軸と連結する金
属製の自在継手（ユニバーサルジョイント）のヨークを
溶接したもの（以下、金属製プロペラシャフトという）
が使用されている。
【０００３】近年、車両の軽量化を図るために各構造部
材のさらなる軽量化が要求され、プロペラシャフトにお
いても繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）製のものに切り
替えることによる軽量化が図られている。図５（ａ）に
示すように、このようなＦＲＰ製プロペラシャフト５１
は、ＦＲＰ製パイプ５２の両端に、ＦＲＰ製パイプ５２
を駆動軸や従動軸等（図示せず）と連結する金属製の継
手（ヨーク）５３を圧入接合した構造となっている（例
えば、特開２０００−１２０６４９号公報）。
材のさらなる軽量化が要求され、プロペラシャフトにお
いても繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）製のものに切り
替えることによる軽量化が図られている。図５（ａ）に
示すように、このようなＦＲＰ製プロペラシャフト５１
は、ＦＲＰ製パイプ５２の両端に、ＦＲＰ製パイプ５２
を駆動軸や従動軸等（図示せず）と連結する金属製の継
手（ヨーク）５３を圧入接合した構造となっている（例
えば、特開２０００−１２０６４９号公報）。
【０００４】継手５３にはＦＲＰ製パイプ５２との接合
部となる外周面に、ＦＲＰ製パイプ５２の端部内径より
大きな外径のセレーション５４が形成されている。そし
て、ＦＲＰ製パイプ５２に継手５３の接合部を圧入する
ことで、継手５３のセレーション５４の歯によって、Ｆ
ＲＰ製パイプ５２の内周面に溝が刻設され、歯が溝に食
い込むことで継手５３とＦＲＰ製パイプ５２とが一体回
転するための接合強度が確保される。
部となる外周面に、ＦＲＰ製パイプ５２の端部内径より
大きな外径のセレーション５４が形成されている。そし
て、ＦＲＰ製パイプ５２に継手５３の接合部を圧入する
ことで、継手５３のセレーション５４の歯によって、Ｆ
ＲＰ製パイプ５２の内周面に溝が刻設され、歯が溝に食
い込むことで継手５３とＦＲＰ製パイプ５２とが一体回
転するための接合強度が確保される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来の継手５３では、
セレーション５４の歯５４ａの頂角θが９０°前後であ
る。ここで、頂角θとは、図５（ｂ）に示すように、一
つの歯５４ａの歯面を示す線Ｌｓが成す角度を意味す
る。頂角θが大きいと、セレーション５４をＦＲＰ製パ
イプ５２に圧入する際に高い圧入力が必要となり、ＦＲ
Ｐ製パイプ５２の割れが発生したり、圧入能力の大きな
圧入設備が必要となる（生産コスト増）等の問題があ
る。また、セレーション５４の歯５４ａの先端形状を尖
った形状にするのは難しく、歯５４ａは先端が台形状あ
るいは円弧面となるように形成されている。そのため、
頂角θが９０°前後であると、セレーション５４の圧入
時にＦＲＰ製パイプ５２が、セレーション５４の歯５４
ａによって外周側に押されて拡径し易くなり、歯５４ａ
によって十分深い溝が刻設されず、歯５４ａのＦＲＰ製
パイプ５２の内面への食い込みが不十分になる場合があ
った。その結果、ＦＲＰ製パイプ５２と継手５３との接
合強度が不十分になるという問題があった。
セレーション５４の歯５４ａの頂角θが９０°前後であ
る。ここで、頂角θとは、図５（ｂ）に示すように、一
つの歯５４ａの歯面を示す線Ｌｓが成す角度を意味す
る。頂角θが大きいと、セレーション５４をＦＲＰ製パ
イプ５２に圧入する際に高い圧入力が必要となり、ＦＲ
Ｐ製パイプ５２の割れが発生したり、圧入能力の大きな
圧入設備が必要となる（生産コスト増）等の問題があ
る。また、セレーション５４の歯５４ａの先端形状を尖
った形状にするのは難しく、歯５４ａは先端が台形状あ
るいは円弧面となるように形成されている。そのため、
頂角θが９０°前後であると、セレーション５４の圧入
時にＦＲＰ製パイプ５２が、セレーション５４の歯５４
ａによって外周側に押されて拡径し易くなり、歯５４ａ
によって十分深い溝が刻設されず、歯５４ａのＦＲＰ製
パイプ５２の内面への食い込みが不十分になる場合があ
った。その結果、ＦＲＰ製パイプ５２と継手５３との接
合強度が不十分になるという問題があった。
【０００６】ＦＲＰ製パイプに接合されるヨーク（継
手）の接合部に必要とされることは、必要な伝達トルク
（ねじりトルク）を確保することと、圧入時にＦＲＰ製
パイプに過大な圧入力が作用するのを抑制することであ
る。そのため、圧入力をできるだけ小さくする必要があ
る。しかし、ヨークのＦＲＰ製パイプに対するトルク伝
達は、歯５４ａのＦＲＰ製パイプ５２への食い込み量だ
けによるものではなく、セレーション５４がＦＲＰ製パ
イプ５２を拡張して圧入されたことによる反力としての
締め付け力も大きな役割を果たしている。従って、頂角
θをあまり小さくした場合は、ＦＲＰ製パイプ５２があ
まり拡張されず、締め付け力が不足して必要な伝達トル
クを確保できない。また、頂角θがあまり小さいと、必
要な強度を確保できない。
手）の接合部に必要とされることは、必要な伝達トルク
（ねじりトルク）を確保することと、圧入時にＦＲＰ製
パイプに過大な圧入力が作用するのを抑制することであ
る。そのため、圧入力をできるだけ小さくする必要があ
る。しかし、ヨークのＦＲＰ製パイプに対するトルク伝
達は、歯５４ａのＦＲＰ製パイプ５２への食い込み量だ
けによるものではなく、セレーション５４がＦＲＰ製パ
イプ５２を拡張して圧入されたことによる反力としての
締め付け力も大きな役割を果たしている。従って、頂角
θをあまり小さくした場合は、ＦＲＰ製パイプ５２があ
まり拡張されず、締め付け力が不足して必要な伝達トル
クを確保できない。また、頂角θがあまり小さいと、必
要な強度を確保できない。
【０００７】また、最近の自動車設計においては、衝突
時において過大な衝撃を発生させず、エアバック等の各
種安全装置の作動に時間的な余裕を与えるため、衝突時
に発生する大きな衝撃をプロペラシャフトの軸方向の圧
縮変形又は破壊によって緩やかに吸収させる技術が提案
されている。その方法としては、衝突時においてプロペ
ラシャフトに対して軸方向に発生する衝撃力が所定値を
超えたとき、ヨークがその衝撃力によってＦＲＰ製パイ
プ内に更に圧入されてプロペラシャフトを軸方向圧縮変
形又は破壊させるという方法がある。この場合も、小さ
な圧入力でヨークがＦＲＰ製パイプ内に圧入されること
が好ましい。
時において過大な衝撃を発生させず、エアバック等の各
種安全装置の作動に時間的な余裕を与えるため、衝突時
に発生する大きな衝撃をプロペラシャフトの軸方向の圧
縮変形又は破壊によって緩やかに吸収させる技術が提案
されている。その方法としては、衝突時においてプロペ
ラシャフトに対して軸方向に発生する衝撃力が所定値を
超えたとき、ヨークがその衝撃力によってＦＲＰ製パイ
プ内に更に圧入されてプロペラシャフトを軸方向圧縮変
形又は破壊させるという方法がある。この場合も、小さ
な圧入力でヨークがＦＲＰ製パイプ内に圧入されること
が好ましい。
【０００８】本発明は、前記の問題点に鑑みてなされた
ものであって、その目的はＦＲＰ製パイプへのセレーシ
ョンの圧入を容易に行うことができ、かつＦＲＰ製パイ
プとセレーションとの間のねじりトルクを確保すること
ができるＦＲＰ製プロペラシャフトを提供することにあ
る。
ものであって、その目的はＦＲＰ製パイプへのセレーシ
ョンの圧入を容易に行うことができ、かつＦＲＰ製パイ
プとセレーションとの間のねじりトルクを確保すること
ができるＦＲＰ製プロペラシャフトを提供することにあ
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
め、請求項１に記載の発明では、ＦＲＰ製パイプの端部
に、該ＦＲＰ製パイプの端部内面にその軸方向に延びる
溝を刻設可能な複数の歯を有するセレーションを備えた
金属製部材が接合されたＦＲＰ製プロペラシャフトであ
る。前記セレーションは、各歯の頂角が４５°〜７５°
に形成されている。
め、請求項１に記載の発明では、ＦＲＰ製パイプの端部
に、該ＦＲＰ製パイプの端部内面にその軸方向に延びる
溝を刻設可能な複数の歯を有するセレーションを備えた
金属製部材が接合されたＦＲＰ製プロペラシャフトであ
る。前記セレーションは、各歯の頂角が４５°〜７５°
に形成されている。
【００１０】この発明では、金属製部材のセレーション
をＦＲＰ製パイプの端部に圧入する際の圧入力を小さく
でき、しかも、接合後のＦＲＰ製パイプに対するねじり
トルクを確保することができる。
をＦＲＰ製パイプの端部に圧入する際の圧入力を小さく
でき、しかも、接合後のＦＲＰ製パイプに対するねじり
トルクを確保することができる。
【００１１】請求項２に記載の発明では、請求項１に記
載の発明において、前記セレーションは、各歯の頂角が
４５°〜７５°で、かつ隣接する歯の対向する歯面の成
す角度が頂角とほぼ同じに形成されている。ほぼ同じと
は０〜５°の差の範囲にあることを意味する。この発明
でも、金属製部材のセレーションをＦＲＰ製パイプの端
部に圧入する際の圧入力を小さくでき、しかも、接合後
のＦＲＰ製パイプに対するねじりトルクを確保すること
ができる。
載の発明において、前記セレーションは、各歯の頂角が
４５°〜７５°で、かつ隣接する歯の対向する歯面の成
す角度が頂角とほぼ同じに形成されている。ほぼ同じと
は０〜５°の差の範囲にあることを意味する。この発明
でも、金属製部材のセレーションをＦＲＰ製パイプの端
部に圧入する際の圧入力を小さくでき、しかも、接合後
のＦＲＰ製パイプに対するねじりトルクを確保すること
ができる。
【００１２】請求項３に記載の発明では、請求項１に記
載の発明において、前記セレーションは、各歯の歯丈
（ｈ）と、歯の根元の幅（Ｗ）との比（ｈ／Ｗ）の値
が、０．６３〜１．１６で歯の先端歯厚が０．０５±
０．０２ｍｍに形成されている。この発明の場合も金属
製部材のセレーションをＦＲＰ製パイプの端部に圧入す
る際の圧入力を小さくでき、しかも、接合後のＦＲＰ製
パイプに対するねじりトルクを確保することができる。
載の発明において、前記セレーションは、各歯の歯丈
（ｈ）と、歯の根元の幅（Ｗ）との比（ｈ／Ｗ）の値
が、０．６３〜１．１６で歯の先端歯厚が０．０５±
０．０２ｍｍに形成されている。この発明の場合も金属
製部材のセレーションをＦＲＰ製パイプの端部に圧入す
る際の圧入力を小さくでき、しかも、接合後のＦＲＰ製
パイプに対するねじりトルクを確保することができる。
【００１３】請求項４に記載の発明では、請求項１又は
請求項２に記載の発明において、前記セレーションは、
歯の先端歯厚が０．１ｍｍ以下に形成されている。この
発明では、圧入力を小さくするとともに食い込み量を適
切な値とするのが容易となる。
請求項２に記載の発明において、前記セレーションは、
歯の先端歯厚が０．１ｍｍ以下に形成されている。この
発明では、圧入力を小さくするとともに食い込み量を適
切な値とするのが容易となる。
【００１４】請求項５に記載の発明では、請求項１〜請
求項４のいずれか一項に記載の発明において、前記セレ
ーションは、前記歯の前記ＦＲＰ製パイプの端部内面に
対する食い込み量が歯丈の１／５以下となるように形成
されている。この発明では、金属製部材のセレーション
を圧入する際に、ＦＲＰ製パイプに過大な拡張力が作用
し難くなる。
求項４のいずれか一項に記載の発明において、前記セレ
ーションは、前記歯の前記ＦＲＰ製パイプの端部内面に
対する食い込み量が歯丈の１／５以下となるように形成
されている。この発明では、金属製部材のセレーション
を圧入する際に、ＦＲＰ製パイプに過大な拡張力が作用
し難くなる。
【００１５】請求項６に記載の発明では、請求項１〜請
求項５のいずれか一項に記載の発明において、前記セレ
ーションは、外径が７０ｍｍ〜７５ｍｍ、歯数が１４２
〜１４５に形成されている。この発明でも、金属製部材
のセレーションを圧入する際に、ＦＲＰ製パイプに過大
な拡張力が作用し難くなる。
求項５のいずれか一項に記載の発明において、前記セレ
ーションは、外径が７０ｍｍ〜７５ｍｍ、歯数が１４２
〜１４５に形成されている。この発明でも、金属製部材
のセレーションを圧入する際に、ＦＲＰ製パイプに過大
な拡張力が作用し難くなる。
【００１６】請求項７に記載の発明では、請求項１〜請
求項６のいずれか一項に記載の発明において、前記金属
製部材は金属製の継手である。この発明では、金属製の
継手において、各請求項に対応した作用効果が得られ
る。
求項６のいずれか一項に記載の発明において、前記金属
製部材は金属製の継手である。この発明では、金属製の
継手において、各請求項に対応した作用効果が得られ
る。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、本発明を具体化した一実施
の形態を図１〜図３に基づいて説明する。なお、図１は
ＦＲＰ製プロペラシャフトの模式断面図、図２はヨーク
の半分を破断した側面図、図３（ａ）はセレーションの
拡大部分模式正面図、図３（ｂ）はセレーションとＦＲ
Ｐ製パイプとの接合部の拡大部分模式断面図を示す。
の形態を図１〜図３に基づいて説明する。なお、図１は
ＦＲＰ製プロペラシャフトの模式断面図、図２はヨーク
の半分を破断した側面図、図３（ａ）はセレーションの
拡大部分模式正面図、図３（ｂ）はセレーションとＦＲ
Ｐ製パイプとの接合部の拡大部分模式断面図を示す。
【００１８】図１に示すように、ＦＲＰ製プロペラシャ
フト（以下、単にプロペラシャフトと呼ぶ）１１は、Ｆ
ＲＰ製パイプ１２と、その両端部（片側のみ図示）の内
面に圧入接合された金属製部材としての金属製のヨーク
（継手）１３とを備えている。ヨーク１３は、ＦＲＰ製
パイプ１２の端部に圧入接合される接合部１３ａと、プ
ロペラシャフトを車両の駆動軸等と連結するための自在
継手（例えば十字軸式ジョイント）に連結する継手部１
３ｂとを有し、継手部１３ｂには、自在継手を取り付け
るための孔１３ｃ（図２に図示）が形成されている。Ｆ
ＲＰ製パイプ１２とヨーク１３とは、ヨーク１３の接合
部１３ａがＦＲＰ製パイプ１２の端部の結合部１２ａに
圧入されることで接合されている。
フト（以下、単にプロペラシャフトと呼ぶ）１１は、Ｆ
ＲＰ製パイプ１２と、その両端部（片側のみ図示）の内
面に圧入接合された金属製部材としての金属製のヨーク
（継手）１３とを備えている。ヨーク１３は、ＦＲＰ製
パイプ１２の端部に圧入接合される接合部１３ａと、プ
ロペラシャフトを車両の駆動軸等と連結するための自在
継手（例えば十字軸式ジョイント）に連結する継手部１
３ｂとを有し、継手部１３ｂには、自在継手を取り付け
るための孔１３ｃ（図２に図示）が形成されている。Ｆ
ＲＰ製パイプ１２とヨーク１３とは、ヨーク１３の接合
部１３ａがＦＲＰ製パイプ１２の端部の結合部１２ａに
圧入されることで接合されている。
【００１９】ＦＲＰ製パイプ１２は、ヨーク１３との結
合部１２ａが肉厚に形成されている。ＦＲＰ製パイプ１
２はフィラメントワインディング法（ＦＷ法）によって
作製され、強化繊維としては炭素繊維が使用され、マト
リックス樹脂としてはエポキシ樹脂が使用されている。
そして、樹脂含浸繊維をマンドレル（芯材）に巻き付け
て筒体に成形した後、繊維に含浸された樹脂を熱硬化さ
せ、その後、マンドレルを抜き取ることによってＦＲＰ
製パイプ１２が作製される。
合部１２ａが肉厚に形成されている。ＦＲＰ製パイプ１
２はフィラメントワインディング法（ＦＷ法）によって
作製され、強化繊維としては炭素繊維が使用され、マト
リックス樹脂としてはエポキシ樹脂が使用されている。
そして、樹脂含浸繊維をマンドレル（芯材）に巻き付け
て筒体に成形した後、繊維に含浸された樹脂を熱硬化さ
せ、その後、マンドレルを抜き取ることによってＦＲＰ
製パイプ１２が作製される。
【００２０】接合部１３ａにはその外周面に、軸方向と
平行に延びる歯１４ａを有するセレーション１４が形成
されている。セレーション１４は、ＦＲＰ製パイプ１２
の端部内面１２ｂにその軸方向に延びる溝１２ｃ（図３
（ｂ）に図示）を刻設可能な多数の歯１４ａを有する。
図３（ａ）に示すように、セレーション１４の歯１４ａ
は周方向に一定ピッチＰで形成され、その断面形状は三
角形状を成している。セレーション１４は、各歯１４ａ
の頂角θが６０°で、かつ隣接する歯１４ａの歯面１４
ｂの成す角度φが頂角θとほぼ同じ（＝０〜５°の差）
に形成されている。この実施の形態では隣接する歯１４
ａはその基端同士が連続する状態、即ち鋸歯状に形成さ
れている。
平行に延びる歯１４ａを有するセレーション１４が形成
されている。セレーション１４は、ＦＲＰ製パイプ１２
の端部内面１２ｂにその軸方向に延びる溝１２ｃ（図３
（ｂ）に図示）を刻設可能な多数の歯１４ａを有する。
図３（ａ）に示すように、セレーション１４の歯１４ａ
は周方向に一定ピッチＰで形成され、その断面形状は三
角形状を成している。セレーション１４は、各歯１４ａ
の頂角θが６０°で、かつ隣接する歯１４ａの歯面１４
ｂの成す角度φが頂角θとほぼ同じ（＝０〜５°の差）
に形成されている。この実施の形態では隣接する歯１４
ａはその基端同士が連続する状態、即ち鋸歯状に形成さ
れている。
【００２１】セレーション１４は、外径が７０ｍｍ〜７
５ｍｍの所定の値（この実施の形態では７１ｍｍ）に、
歯数が１４２〜１４５の所定の数（この実施の形態では
１４４）に形成されている。また、セレーション１４
は、隣接する歯１４ａの歯面１４ｂを示す線Ｌｓの交点
Ｃからセレーション１４の外径線Ｌｄまでの距離Ｈが
０．９ｍｍ〜１．８ｍｍの所定の値（この実施の形態で
は１．２５ｍｍ）に形成されている。この実施の形態で
は歯丈ｈが距離Ｈと同じに形成されている。
５ｍｍの所定の値（この実施の形態では７１ｍｍ）に、
歯数が１４２〜１４５の所定の数（この実施の形態では
１４４）に形成されている。また、セレーション１４
は、隣接する歯１４ａの歯面１４ｂを示す線Ｌｓの交点
Ｃからセレーション１４の外径線Ｌｄまでの距離Ｈが
０．９ｍｍ〜１．８ｍｍの所定の値（この実施の形態で
は１．２５ｍｍ）に形成されている。この実施の形態で
は歯丈ｈが距離Ｈと同じに形成されている。
【００２２】セレーション１４は、歯１４ａの先端歯厚
（歯先端の幅）Ｔが０．１ｍｍ以下（この実施の形態で
は０．０５ｍｍ）に形成され、歯の根元の幅Ｗは１．５
ｍｍに形成されている。また、プロペラシャフト１１
は、セレーション１４の歯１４ａのＦＲＰ製パイプ１２
の端部内面１２ｂに対する食い込み量が歯丈ｈの１／５
以下（この実施の形態では０．１５ｍｍ）となるように
形成されている。なお、図３（ｂ）では分かりやすくす
るため、食い込み量を過大に図示している。
（歯先端の幅）Ｔが０．１ｍｍ以下（この実施の形態で
は０．０５ｍｍ）に形成され、歯の根元の幅Ｗは１．５
ｍｍに形成されている。また、プロペラシャフト１１
は、セレーション１４の歯１４ａのＦＲＰ製パイプ１２
の端部内面１２ｂに対する食い込み量が歯丈ｈの１／５
以下（この実施の形態では０．１５ｍｍ）となるように
形成されている。なお、図３（ｂ）では分かりやすくす
るため、食い込み量を過大に図示している。
【００２３】ヨーク１３のセレーション１４は、例えば
トッピングホブを使用して加工される。トッピングホブ
を使用することにより、通常のホブを使用する場合と異
なり、歯１４ａの頂部（歯先）の加工が可能となり、歯
先を狭く加工できる。
トッピングホブを使用して加工される。トッピングホブ
を使用することにより、通常のホブを使用する場合と異
なり、歯１４ａの頂部（歯先）の加工が可能となり、歯
先を狭く加工できる。
【００２４】次に前記のように構成されたヨーク１３の
作用を説明する。ＦＲＰ製パイプ１２とヨーク１３とを
接合する際は、ＦＲＰ製パイプ１２を治具で固定し、Ｆ
ＲＰ製パイプ１２とヨーク１３とを芯出しした状態で、
工具を用いてＦＲＰ製パイプ１２の端部にセレーション
１４を圧入する。セレーション１４が圧入されるとき、
歯１４ａがＦＲＰ製パイプ１２の内周面に軸方向に延び
る溝１２ｃを刻設しながら、セレーション１４がＦＲＰ
製パイプ１２内に進入する。そして、セレーション１４
の歯１４ａが溝１２ｃにしっかり食い込み、ＦＲＰ製パ
イプ１２とヨーク１３とが高い強度で接合される。ＦＲ
Ｐ製パイプ１２の両端部にヨーク１３が接合されてプロ
ペラシャフト１１が完成する。
作用を説明する。ＦＲＰ製パイプ１２とヨーク１３とを
接合する際は、ＦＲＰ製パイプ１２を治具で固定し、Ｆ
ＲＰ製パイプ１２とヨーク１３とを芯出しした状態で、
工具を用いてＦＲＰ製パイプ１２の端部にセレーション
１４を圧入する。セレーション１４が圧入されるとき、
歯１４ａがＦＲＰ製パイプ１２の内周面に軸方向に延び
る溝１２ｃを刻設しながら、セレーション１４がＦＲＰ
製パイプ１２内に進入する。そして、セレーション１４
の歯１４ａが溝１２ｃにしっかり食い込み、ＦＲＰ製パ
イプ１２とヨーク１３とが高い強度で接合される。ＦＲ
Ｐ製パイプ１２の両端部にヨーク１３が接合されてプロ
ペラシャフト１１が完成する。
【００２５】従来のように、セレーション１４の歯１４
ａの頂角θを９０°前後とした場合は、セレーション１
４をＦＲＰ製パイプ１２に圧入する際の圧入力が大きく
なる。しかし、歯１４ａの頂角θを６０°にするととも
に、隣接する歯１４ａの歯面１４ｂの成す角度φが頂角
θとほぼ同じになるように形成することにより、圧入力
を小さくでき、しかも、接合後のＦＲＰ製パイプ１２に
対するヨーク１３のねじりトルクを確保することができ
た。
ａの頂角θを９０°前後とした場合は、セレーション１
４をＦＲＰ製パイプ１２に圧入する際の圧入力が大きく
なる。しかし、歯１４ａの頂角θを６０°にするととも
に、隣接する歯１４ａの歯面１４ｂの成す角度φが頂角
θとほぼ同じになるように形成することにより、圧入力
を小さくでき、しかも、接合後のＦＲＰ製パイプ１２に
対するヨーク１３のねじりトルクを確保することができ
た。
【００２６】頂角θ、歯丈ｈを変更したセレーション１
４を備えたヨーク１３を作製し、圧入力及び接合後のＦ
ＲＰ製パイプ１２に対するねじりトルクを調べた結果、
頂角θが４５°〜７５°の範囲では、圧入力及びねじり
トルクに関して満足できる結果が得られた。頂角θが４
５°より小さくなると、歯１４ａの強度を確保するのが
難しくなり、頂角θが７５°より大きくなると大きな圧
入力が必要になった。頂角θが４５°の場合、歯丈ｈは
１．７ｍｍで、歯の根元の幅Ｗは頂角θが６０°の場合
より若干小さくなった。また、頂角θが７５°の場合、
歯丈ｈは０．９５ｍｍで、歯の根元の幅Ｗは頂角θが６
０°の場合より若干大きくなった。
４を備えたヨーク１３を作製し、圧入力及び接合後のＦ
ＲＰ製パイプ１２に対するねじりトルクを調べた結果、
頂角θが４５°〜７５°の範囲では、圧入力及びねじり
トルクに関して満足できる結果が得られた。頂角θが４
５°より小さくなると、歯１４ａの強度を確保するのが
難しくなり、頂角θが７５°より大きくなると大きな圧
入力が必要になった。頂角θが４５°の場合、歯丈ｈは
１．７ｍｍで、歯の根元の幅Ｗは頂角θが６０°の場合
より若干小さくなった。また、頂角θが７５°の場合、
歯丈ｈは０．９５ｍｍで、歯の根元の幅Ｗは頂角θが６
０°の場合より若干大きくなった。
【００２７】この実施の形態では以下の効果を有する。
（１） プロペラシャフト１１は、ＦＲＰ製パイプ１２
の端部に、該ＦＲＰ製パイプ１２の端部内面１２ｂにそ
の軸方向に延びる溝１２ｃを刻設可能な多数の歯１４ａ
を有するセレーション１４を備えた金属製のヨーク１３
が接合されて形成されている。そして、各歯１４ａの頂
角θが４５°〜７５°に形成されている。従って、ヨー
ク１３のセレーション１４をＦＲＰ製パイプ１２の端部
に圧入する際の圧入力を小さくでき、しかも、接合後の
ＦＲＰ製パイプ１２に対するねじりトルクを確保するこ
とができる。
の端部に、該ＦＲＰ製パイプ１２の端部内面１２ｂにそ
の軸方向に延びる溝１２ｃを刻設可能な多数の歯１４ａ
を有するセレーション１４を備えた金属製のヨーク１３
が接合されて形成されている。そして、各歯１４ａの頂
角θが４５°〜７５°に形成されている。従って、ヨー
ク１３のセレーション１４をＦＲＰ製パイプ１２の端部
に圧入する際の圧入力を小さくでき、しかも、接合後の
ＦＲＰ製パイプ１２に対するねじりトルクを確保するこ
とができる。
【００２８】（２） セレーション１４は、各歯１４ａ
の頂角θが４５°〜７５°で、かつ隣接する歯１４ａの
歯面１４ｂの成す角度φが頂角θとほぼ同じに形成され
ている。従って、ヨーク１３のセレーション１４をＦＲ
Ｐ製パイプ１２の端部に圧入する際の圧入力を小さくで
き、しかも、接合後のＦＲＰ製パイプ１２に対するねじ
りトルクを確保することができる。
の頂角θが４５°〜７５°で、かつ隣接する歯１４ａの
歯面１４ｂの成す角度φが頂角θとほぼ同じに形成され
ている。従って、ヨーク１３のセレーション１４をＦＲ
Ｐ製パイプ１２の端部に圧入する際の圧入力を小さくで
き、しかも、接合後のＦＲＰ製パイプ１２に対するねじ
りトルクを確保することができる。
【００２９】（３） セレーション１４は、歯１４ａの
ＦＲＰ製パイプ１２の端部内面１２ｂに対する食い込み
量が歯丈ｈの１／５以下となるように形成されている。
従って、ヨーク１３のセレーション１４をＦＲＰ製パイ
プ１２に圧入する際に、ＦＲＰ製パイプ１２に過大な拡
張力が作用し難くなる。
ＦＲＰ製パイプ１２の端部内面１２ｂに対する食い込み
量が歯丈ｈの１／５以下となるように形成されている。
従って、ヨーク１３のセレーション１４をＦＲＰ製パイ
プ１２に圧入する際に、ＦＲＰ製パイプ１２に過大な拡
張力が作用し難くなる。
【００３０】（４） セレーション１４は、外径が７０
ｍｍ〜７５ｍｍであることに対して、歯数が１４２〜１
４５に形成されているため、セレーション１４を圧入す
る際に、ＦＲＰ製パイプ１２に過大な拡張力が作用し難
くなる。
ｍｍ〜７５ｍｍであることに対して、歯数が１４２〜１
４５に形成されているため、セレーション１４を圧入す
る際に、ＦＲＰ製パイプ１２に過大な拡張力が作用し難
くなる。
【００３１】（５） セレーション１４は、隣接する歯
１４ａの歯面１４ｂを示す線Ｌｓの交点Ｃからセレーシ
ョン１４の外径線Ｌｄまでの距離Ｈが０．９ｍｍ〜１．
８ｍｍに形成されている。従って、セレーション１４の
加工が容易になる。
１４ａの歯面１４ｂを示す線Ｌｓの交点Ｃからセレーシ
ョン１４の外径線Ｌｄまでの距離Ｈが０．９ｍｍ〜１．
８ｍｍに形成されている。従って、セレーション１４の
加工が容易になる。
【００３２】（６） セレーション１４は、歯１４ａの
先端歯厚Ｔが０．１ｍｍ以下（０．０５ｍｍ）に形成さ
れているため、圧入力を小さくするとともに食い込み量
を適切な値とするのが容易となる。
先端歯厚Ｔが０．１ｍｍ以下（０．０５ｍｍ）に形成さ
れているため、圧入力を小さくするとともに食い込み量
を適切な値とするのが容易となる。
【００３３】（７） セレーション１４は、歯１４ａの
先端歯厚（歯先端の幅）Ｔが０．１ｍｍ以下（この実施
の形態では０．０５ｍｍ）に形成され、かつ歯の根元の
幅Ｗは１．５ｍｍに形成されている。従って、鋸歯状の
セレーション１４において、ＦＲＰ製パイプ１２の端部
に圧入する際の圧入力を小さくでき、しかも、接合後の
ＦＲＰ製パイプ１２に対するねじりトルクを確保するの
が容易となる。
先端歯厚（歯先端の幅）Ｔが０．１ｍｍ以下（この実施
の形態では０．０５ｍｍ）に形成され、かつ歯の根元の
幅Ｗは１．５ｍｍに形成されている。従って、鋸歯状の
セレーション１４において、ＦＲＰ製パイプ１２の端部
に圧入する際の圧入力を小さくでき、しかも、接合後の
ＦＲＰ製パイプ１２に対するねじりトルクを確保するの
が容易となる。
【００３４】なお、実施の形態は前記に限定されるもの
ではなく、例えば、次のように変更してもよい。 ○ 隣接する歯１４ａはその基端同士が連続せず、図４
に示すように、所定の間隔を保つように形成されてもよ
い。隣接する歯１４ａの対向する歯面１４ｂの成す角度
φは頂角θとほぼ同じに形成される。この場合も、歯１
４ａが鋸歯状の場合と同様な効果が得られる。
ではなく、例えば、次のように変更してもよい。 ○ 隣接する歯１４ａはその基端同士が連続せず、図４
に示すように、所定の間隔を保つように形成されてもよ
い。隣接する歯１４ａの対向する歯面１４ｂの成す角度
φは頂角θとほぼ同じに形成される。この場合も、歯１
４ａが鋸歯状の場合と同様な効果が得られる。
【００３５】○ 歯１４ａの形状は、歯面１４ｂを示す
線Ｌｓが直線状に限らず、歯１４ａの基端側において歯
面１４ｂを示す線Ｌｓが曲線となる形状としてもよい。
この場合、頂角θは線Ｌｓの直線部の成す角度となる。
線Ｌｓが直線状に限らず、歯１４ａの基端側において歯
面１４ｂを示す線Ｌｓが曲線となる形状としてもよい。
この場合、頂角θは線Ｌｓの直線部の成す角度となる。
【００３６】○ 歯１４ａの形状は、歯面１４ｂを示す
線Ｌｓが直線状に限らず、全体が曲線、例えばインボリ
ュート曲線となる形状としてもよい。各歯１４ａの歯丈
ｈと、歯の根元の幅Ｗとの比（ｈ／Ｗ）の値を０．６３
〜１．１６で、歯の先端歯厚を０．０５±０．０２ｍｍ
に形成すれば、この場合でもセレーション１４をＦＲＰ
製パイプ１２の端部に圧入する際の圧入力を小さくで
き、接合後の前記ねじりトルクを確保することができ
る。各歯１４ａの歯面１４ｂが平面であれば、比（ｈ／
Ｗ）の値が１．１６で各歯１４ａの頂角θがほぼ４５°
となり、比（ｈ／Ｗ）の値が０．６３で各歯１４ａの頂
角θがほぼ７５°となる。
線Ｌｓが直線状に限らず、全体が曲線、例えばインボリ
ュート曲線となる形状としてもよい。各歯１４ａの歯丈
ｈと、歯の根元の幅Ｗとの比（ｈ／Ｗ）の値を０．６３
〜１．１６で、歯の先端歯厚を０．０５±０．０２ｍｍ
に形成すれば、この場合でもセレーション１４をＦＲＰ
製パイプ１２の端部に圧入する際の圧入力を小さくで
き、接合後の前記ねじりトルクを確保することができ
る。各歯１４ａの歯面１４ｂが平面であれば、比（ｈ／
Ｗ）の値が１．１６で各歯１４ａの頂角θがほぼ４５°
となり、比（ｈ／Ｗ）の値が０．６３で各歯１４ａの頂
角θがほぼ７５°となる。
【００３７】○ 歯１４ａの根元の外側における歯面１
４ｂを円弧面となるように形成してもよい。また、角度
φは頂角θとほぼ同じに形成しなくてもよい。 〇 ヨーク１３は接合部１３ａ及び継手部１３ｂが一体
に形成されたものにセレーション１４を加工して形成し
たものに限らず、接合部１３ａと継手部１３ｂとを別々
に形成し、セレーション１４を加工した接合部１３ａに
対して、継手部１３ｂを溶接や摩擦圧接で溶着してもよ
い。この場合、継手部１３ｂとして既存の金属製プロペ
ラシャフトの製造に使用される部品を流用でき、製造コ
ストを低減できる。
４ｂを円弧面となるように形成してもよい。また、角度
φは頂角θとほぼ同じに形成しなくてもよい。 〇 ヨーク１３は接合部１３ａ及び継手部１３ｂが一体
に形成されたものにセレーション１４を加工して形成し
たものに限らず、接合部１３ａと継手部１３ｂとを別々
に形成し、セレーション１４を加工した接合部１３ａに
対して、継手部１３ｂを溶接や摩擦圧接で溶着してもよ
い。この場合、継手部１３ｂとして既存の金属製プロペ
ラシャフトの製造に使用される部品を流用でき、製造コ
ストを低減できる。
【００３８】〇 接合部１３ａ及び継手部１３ｂを溶着
してヨーク１３を形成する構成において、接合部１３ａ
をＦＲＰ製パイプ１２に圧入した後、継手部１３ｂを溶
接してもよい。
してヨーク１３を形成する構成において、接合部１３ａ
をＦＲＰ製パイプ１２に圧入した後、継手部１３ｂを溶
接してもよい。
【００３９】〇 セレーション１４の歯１４ａの食い込
み代を歯丈の１／５よりも大きくしてもよい。歯１４ａ
の頂角θが４５°に近い場合は、食い込み代を歯丈の１
／５より大きくしても、圧入抵抗が支障を来すほど大き
くならず、ねじりトルクを確保できる。
み代を歯丈の１／５よりも大きくしてもよい。歯１４ａ
の頂角θが４５°に近い場合は、食い込み代を歯丈の１
／５より大きくしても、圧入抵抗が支障を来すほど大き
くならず、ねじりトルクを確保できる。
【００４０】○ 継手部１３ｂが加工された金属パイプ
の切削加工により、セレーション１４を形成する製造方
法に限らず、例えば鍛造（冷間、熱間）でセレーション
１４を形成するようにしてもよい。
の切削加工により、セレーション１４を形成する製造方
法に限らず、例えば鍛造（冷間、熱間）でセレーション
１４を形成するようにしてもよい。
【００４１】○ ヨーク１３に限らず、セレーションが
形成された金属製部材としての金属製のシャフトをＦＲ
Ｐ製パイプ１２に圧入してもよい。 ○ ＦＲＰ製パイプ１２の形状は全体を円筒状とするも
のに限定されず、両端部を円筒状とし、中間部を多角形
筒状としてもよい。
形成された金属製部材としての金属製のシャフトをＦＲ
Ｐ製パイプ１２に圧入してもよい。 ○ ＦＲＰ製パイプ１２の形状は全体を円筒状とするも
のに限定されず、両端部を円筒状とし、中間部を多角形
筒状としてもよい。
【００４２】○ ＦＲＰ製パイプ１２の製造方法はフィ
ラメントワインディング法に限定されない。例えばシー
トワインディング法を採用することもできる。ＦＲＰ製
パイプ１２がプロペラシャフトの部品として使用される
ときに必要な特性を満足できるようにＦＲＰ製パイプ１
２を製造できれば、製造方法は特に限定されないが、フ
ィラメントワインディング法が好ましい。
ラメントワインディング法に限定されない。例えばシー
トワインディング法を採用することもできる。ＦＲＰ製
パイプ１２がプロペラシャフトの部品として使用される
ときに必要な特性を満足できるようにＦＲＰ製パイプ１
２を製造できれば、製造方法は特に限定されないが、フ
ィラメントワインディング法が好ましい。
【００４３】○ ＦＲＰ製パイプ１２の材料であるＦＲ
Ｐは、強化繊維として炭素繊維を、マトリックス樹脂と
してエポキシ樹脂を使用したものに限らない。例えば、
強化繊維として、アラミド繊維、ガラス繊維等の一般に
高弾性・高強度といわれるその他の繊維を採用したり、
マトリックス樹脂として、不飽和ポリエステル樹脂、フ
ェノール樹脂、ポリイミド樹脂等のその他の熱硬化性樹
脂を採用してもよい。
Ｐは、強化繊維として炭素繊維を、マトリックス樹脂と
してエポキシ樹脂を使用したものに限らない。例えば、
強化繊維として、アラミド繊維、ガラス繊維等の一般に
高弾性・高強度といわれるその他の繊維を採用したり、
マトリックス樹脂として、不飽和ポリエステル樹脂、フ
ェノール樹脂、ポリイミド樹脂等のその他の熱硬化性樹
脂を採用してもよい。
【００４４】○ ＦＲＰのマトリックス樹脂が熱硬化樹
脂であることに限定されない。例えば紫外線硬化樹脂や
熱可塑性樹脂をマトリックス樹脂として使用することも
できる。
脂であることに限定されない。例えば紫外線硬化樹脂や
熱可塑性樹脂をマトリックス樹脂として使用することも
できる。
【００４５】前記実施の形態から把握できる発明（技術
的思想）について、以下に記載する。 （１） 請求項１〜請求項７のいずれか一項に記載の発
明において、前記各歯の頂角が５０°〜７０°に形成さ
れている。
的思想）について、以下に記載する。 （１） 請求項１〜請求項７のいずれか一項に記載の発
明において、前記各歯の頂角が５０°〜７０°に形成さ
れている。
【００４６】（２） 請求項１〜請求項７のいずれか一
項に記載の発明において、前記各歯の頂角が５５°〜６
５°に形成されている。（３） 請求項１又は請求項２
に記載の発明において、前記歯の先端歯厚が０．０５±
０．０２ｍｍである。
項に記載の発明において、前記各歯の頂角が５５°〜６
５°に形成されている。（３） 請求項１又は請求項２
に記載の発明において、前記歯の先端歯厚が０．０５±
０．０２ｍｍである。
【００４７】（４） 請求項１〜請求項７のいずれか一
項に記載の発明において、前記セレーションは、隣接す
る歯の対向する歯面を示す線の交点からセレーションの
外径線までの距離が０．９ｍｍ〜１．８ｍｍに形成され
ている。
項に記載の発明において、前記セレーションは、隣接す
る歯の対向する歯面を示す線の交点からセレーションの
外径線までの距離が０．９ｍｍ〜１．８ｍｍに形成され
ている。
【００４８】
【発明の効果】以上詳述したように請求項１〜請求項７
に記載の発明によれば、ＦＲＰ製パイプへのセレーショ
ンの圧入を容易に行うことができ、かつＦＲＰ製パイプ
とセレーションとの間のねじりトルクを確保することが
できる。
に記載の発明によれば、ＦＲＰ製パイプへのセレーショ
ンの圧入を容易に行うことができ、かつＦＲＰ製パイプ
とセレーションとの間のねじりトルクを確保することが
できる。
【図１】 一実施の形態のＦＲＰ製プロペラシャフトの
模式部分断面図。
模式部分断面図。
【図２】 ヨークの半分を破断した側面図。
【図３】 （ａ）はセレーションの拡大部分模式正面
図、（ｂ）はセレーションとＦＲＰ製パイプとの接合部
の拡大部分模式断面図。
図、（ｂ）はセレーションとＦＲＰ製パイプとの接合部
の拡大部分模式断面図。
【図４】 別の実施の形態のセレーションの部分拡大模
式正面図。
式正面図。
【図５】 （ａ）は従来技術のＦＲＰ製プロペラシャフ
トの模式断面図、（ｂ）はセレーションの歯の頂角を説
明する模式図。
トの模式断面図、（ｂ）はセレーションの歯の頂角を説
明する模式図。
φ…角度、θ…頂角、Ｃ…交点、ｈ…歯丈、Ｈ…距離、
Ｔ…先端歯厚、Ｌｄ…外径線、Ｌｓ…線、１１…ＦＲＰ
製プロペラシャフト、１２…ＦＲＰ製パイプ、１２ｂ…
端部内面、１２ｃ…溝、１３…金属製部材としてのヨー
ク、１４…セレーション、１４ａ…歯、１４ｂ…歯面。
Ｔ…先端歯厚、Ｌｄ…外径線、Ｌｓ…線、１１…ＦＲＰ
製プロペラシャフト、１２…ＦＲＰ製パイプ、１２ｂ…
端部内面、１２ｃ…溝、１３…金属製部材としてのヨー
ク、１４…セレーション、１４ａ…歯、１４ｂ…歯面。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
Ｆターム(参考） 3D042 AA06 AA07 AB01 DA05 DA09
DA12 DA15
3J033 AA01 AB01 BA07 BC10
Claims (7)
- 【請求項１】 ＦＲＰ製パイプの端部に、該ＦＲＰ製パ
イプの端部内面にその軸方向に延びる溝を刻設可能な複
数の歯を有するセレーションを備えた金属製部材が接合
されたＦＲＰ製プロペラシャフトであって、前記セレー
ションは、各歯の頂角が４５°〜７５°に形成されてい
るＦＲＰ製プロペラシャフト。 - 【請求項２】 前記セレーションは、各歯の頂角が４５
°〜７５°で、かつ隣接する歯の対向する歯面の成す角
度が頂角とほぼ同じに形成されている請求項１に記載の
ＦＲＰ製プロペラシャフト。 - 【請求項３】 前記セレーションは、各歯の歯丈（ｈ）
と、歯の根元の幅（Ｗ）との比（ｈ／Ｗ）の値が、０．
６３〜１．１６で歯の先端歯厚が０．０５±０．０２ｍ
ｍに形成されている請求項１に記載のＦＲＰ製プロペラ
シャフト。 - 【請求項４】 前記セレーションは、歯の先端歯厚が
０．１ｍｍ以下に形成されている請求項１又は請求項２
に記載のＦＲＰ製プロペラシャフト。 - 【請求項５】 前記セレーションは、前記歯の前記ＦＲ
Ｐ製パイプの端部内面に対する食い込み量が歯丈の１／
５以下となるように形成されている請求項１〜請求項４
のいずれか一項に記載のＦＲＰ製プロペラシャフト。 - 【請求項６】 前記セレーションは、外径が７０ｍｍ〜
７５ｍｍ、歯数が１４２〜１４５に形成されている請求
項１〜請求項５のいずれか一項に記載のＦＲＰ製プロペ
ラシャフト。 - 【請求項７】 前記金属製部材は金属製の継手である請
求項１〜請求項６のいずれか一項に記載のＦＲＰ製プロ
ペラシャフト。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002043213A JP2003237396A (ja) | 2002-02-20 | 2002-02-20 | Ｆｒｐ製プロペラシャフト |
| US10/365,188 US20030157988A1 (en) | 2002-02-20 | 2003-02-12 | Fiber reinforced plastic propeller shaft |
| DE10306989A DE10306989A1 (de) | 2002-02-20 | 2003-02-19 | Faserverstärkte Kunststoffkardanwelle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002043213A JP2003237396A (ja) | 2002-02-20 | 2002-02-20 | Ｆｒｐ製プロペラシャフト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003237396A true JP2003237396A (ja) | 2003-08-27 |
Family
ID=27678402
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002043213A Withdrawn JP2003237396A (ja) | 2002-02-20 | 2002-02-20 | Ｆｒｐ製プロペラシャフト |
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|---|---|
| US (1) | US20030157988A1 (ja) |
| JP (1) | JP2003237396A (ja) |
| DE (1) | DE10306989A1 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009063137A (ja) * | 2007-09-07 | 2009-03-26 | Yamada Seisakusho Co Ltd | シャフトとヨークとの締結部材 |
| WO2011024527A1 (ja) * | 2009-08-31 | 2011-03-03 | 藤倉ゴム工業株式会社 | Ｆｒｐ製駆動シャフト |
| WO2015182206A1 (ja) * | 2014-05-26 | 2015-12-03 | 藤倉ゴム工業株式会社 | Ｆｒｐ製駆動シャフト |
| JP2020138573A (ja) * | 2019-02-27 | 2020-09-03 | 株式会社ショーワ | 動力伝達軸用の管体及び動力伝達軸 |
| WO2024057748A1 (ja) * | 2022-09-12 | 2024-03-21 | 日立Astemo株式会社 | 動力伝達軸及びプロペラシャフト |
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