JP2003198218A - 非放射性誘電体線路と金属導波管との接続構造およびミリ波送受信器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 非放射性誘電体線路と金属導波管の接続構造
において、接続損失、信号の漏洩、反射および伝送損失
を小さくすること。 【解決手段】 高周波信号の波長の２分の１以下の間隔
で配置された平行平板導体１，２間に高周波信号を伝搬
させる誘電体線路３が設置されて成るＮＲＤガイドに対
して、少なくとも一方の平行平板導体１に誘電体線路３
中を伝搬するＬＳＭモードの定在波の電界が最大になる
箇所に対応して開口５が形成されるとともにその開口５
に金属導波管４の開放終端部が接続されているＮＲＤガ
イドと金属導波管４との接続構造において、開口５が形
成された平行平板導体１の内面に金属箔が接着されてい
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ミリ波集積回路等
に組み込まれて高周波信号の伝送用として用いられ、か
つ外部に高周波信号を電波として送受信可能とされた非
放射性誘電体線路と金属導波管との接続構造およびミリ
波送受信器に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、誘電体線路を１対の平行平板
導体によって挟持した構造からなる非放射性誘電体線路
（NonRadiative Dielectric Waveguideで、以下、ＮＲ
Ｄガイドという）が、高周波信号の伝送線路の１種とし
て用いられている。そして、このＮＲＤガイドを配線基
板などに組入れる場合、回路設計上、ＮＲＤガイドを他
の高周波用伝送線路，アンテナ等と接続することが必要
であり、その場合伝送特性の劣化を小さくして接続する
ことが重要である。

【０００３】そこで、他の高周波伝送線路との接続構造
として、ＮＲＤガイドとマイクロストリップ線路とを接
続するための構造が提案されている。その一般的な構造
を図４に示す。同図に示すように、一対の平行平板導体
１１，１２の間に誘電体線路３が配設されたＮＲＤガイ
ドにおいて、平行平板導体１１にスロット孔１３を形成
し、平行平板導体１１のスロット孔１３を含む表面に、
中心導体１５が表面に形成された誘電体基板１４をスロ
ット孔１３と中心導体１５の終端部とが所定の位置関係
になるように載置することにより、ＮＲＤガイドとマイ
クロストリップ線路とをスロット孔１３を介して電磁的
に接続するものである。

【０００４】このほか、ＮＲＤガイドの誘電体線路と金
属導波管とを接続する構成として、誘電体線路の入力端
部または出力端部をテーパー状とし、そのテーパー部に
近接させて矩形ホーン状とされた金属導波管の一端を配
置するものがある。

【０００５】さらに、ＮＲＤガイドと金属導波管との接
続構造として、平行平板導体の誘電体線路に相当する部
分の一部に開孔を設け、その開孔と金属導波管の開放端
部とを接続したものが提案されている（特開平１２−２
２４０７号公報参照）。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ＮＲＤ
ガイドの誘電体線路と金属導波管とを接続する場合、上
記の如く誘電体線路の端部をテーパー状としたタイプで
は、そのテーパー部の長さは高周波信号の２波長以上の
長さを要するため、ミリ波集積回路の小型化という点で
不利である。

【０００７】一方、小型化の点では図４の構成がよい
が、高周波信号の周波数が３０ＧＨｚ以上のミリ波帯で
は、マイクロストリップ線路を用いたものでは伝送損失
が大きくなるため、図４の接続構造は信号周波数が３０
ＧＨｚ以上である回路基板には不向きであった。

【０００８】マイクロストリップ線路に代わり、３０Ｇ
Ｈｚ以上のミリ波帯に対してもＮＲＤガイドと同様に伝
送損失の小さい伝搬路構造として金属導波管が知られて
おり、回路設計においても金属導波管を用いることが重
要となる。その一例として、平行平板導体の誘電体線路
に相当する部分の一部に開孔を設け、その開孔と誘電体
導波管の開放端部とを接続したもの（特開平１２−２２
４０７号）があるが、この構成では、平行平板導体の誘
電体線路相当部と誘電体導波管との接続部で高周波信号
の反射や漏れが生じ易く、高周波信号の損失を小さく抑
える点で不十分なものであった。

【０００９】従って、本発明は上記問題点に鑑み完成さ
れたものであり、その目的は、３０ＧＨｚ以上のミリ波
帯でも損失の小さい伝送が可能であり、外部に高周波信
号を電波として送受信可能な小型化されたものとするこ
とである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明の非放射性誘電体
線路と金属導波管との接続構造は、高周波信号の波長の
２分の１以下の間隔で配置された平行平板導体間に前記
高周波信号を伝搬させる誘電体線路が設置されて成る非
放射性誘電体線路に対して、少なくとも一方の前記平行
平板導体に前記誘電体線路中を伝搬するＬＳＭモードの
定在波の電界が最大になる箇所に対応して開口が形成さ
れるとともに該開口に金属導波管の開放終端部が接続さ
れている非放射性誘電体線路と金属導波管との接続構造
において、前記開口が形成された平行平板導体の内面に
金属箔が接着されていることを特徴とする。

【００１１】本発明は、上記の構成により、ＮＲＤガイ
ドと金属導波管とを、高周波信号（電磁波）の反射およ
び伝送損失を小さくして接続できる。即ち、平行平板導
体および誘電体線路の平坦度の悪さにより、平行平板導
体と誘電体線路との間に空隙ができた場合、高周波信号
の反射および伝送損失が著しく大きくなるが、本発明で
は、金属箔を設けることにより平行平板導体と誘電体線
路との間の空隙を殆どなくして、高周波信号の反射およ
び伝送損失をきわめて小さくすることができる。

【００１２】本発明において、好ましくは、前記金属箔
を接着する接着層は厚みが１００μｍ以下であることを
特徴する。

【００１３】本発明は、上記の構成により、高周波信号
の伝送損失の劣化をより抑えることができる。接着層の
厚みが１００μｍを超えると、インピーダンスの不連続
のため高周波信号の反射が起き伝送損失が劣化する。

【００１４】また本発明において、好ましくは、前記誘
電体線路は前記金属箔に押圧されて接しており、前記金
属箔の前記誘電体線路に接している部位がその残部の表
面から８０μｍ以下の深さで凹んでいることを特徴とす
る。

【００１５】本発明は、上記の構成により、誘電体線路
と金属箔との間の隙間がなくなり高周波信号の伝送損失
の劣化をさらに抑えることができる。

【００１６】本発明のミリ波送受信器は、ミリ波信号の
波長の２分の１以下の間隔で配置された平行平板導体間
に、高周波発生素子が一端部に付設され、前記高周波発
生素子から出力されたミリ波信号を伝搬させる第１の誘
電体線路と、バイアス電圧印加方向が前記ミリ波信号の
電界方向に合致するように配置され、前記バイアス電圧
を周期的に制御することによって前記ミリ波信号を周波
数変調した送信用のミリ波信号として出力する可変容量
ダイオードと、前記第１の誘電体線路に一端側が電磁結
合するように近接配置されるかまたは一端が接合され
て、前記ミリ波信号の一部をミキサー側へ伝搬させる第
２の誘電体線路と、前記平行平板導体に平行に配設され
たフェライト板の周縁部に所定間隔で配置されかつそれ
ぞれ前記ミリ波信号の入出力端とされた第1の接続部，
第2の接続部および第3の接続部を有し、一つの前記接続
部から入力された前記ミリ波信号をフェライト板の面内
で時計回りまたは反時計回りに隣接する他の接続部より
出力させるサーキュレータであって、前記第１の誘電体
線路の前記ミリ波信号の出力端に前記第１の接続部が接
続されるサーキュレータと、該サーキュレータの前記第
２の接続部に接合され、先端部に送受信アンテナを有す
る第３の誘電体線路と、前記送受信アンテナで受信され
前記第３の誘電体線路を伝搬して前記サーキュレータの
第３の接続部より出力した受信波をミキサー側へ伝搬さ
せる第４の誘電体線路と、前記第２の誘電体線路の中途
と前記第４の誘電体線路の中途とを近接させて電磁結合
させるかまたは接合させて成り、前記ミリ波信号の一部
と受信波とを混合させて中間周波信号を発生させるミキ
サーと、を設けたミリ波送受信器において、少なくとも
一方の前記平行平板導体に前記第３の誘電体線路中を伝
搬するＬＳＭモードの定在波の電界が最大になる箇所に
対応して開口が形成されているとともに、一方の開放終
端部が前記開口に接続され他方に送受信アンテナが設け
られた金属導波管が設けられており、前記開口が形成さ
れた平行平板導体の内面に金属箔が接着されていること
を特徴とする。

【００１７】本発明は、上記の構成により、ミリ波信号
の伝送損失が小さくなるため、ミリ波レーダー等に適用
した場合にその探知距離が増大するものとなる。

【００１８】また本発明のミリ波送受信器は、ミリ波信
号の波長の２分の１以下の間隔で配置された平行平板導
体間に、高周波発生素子が一端部に付設され、前記高周
波発生素子から出力されたミリ波信号を伝搬させる第１
の誘電体線路と、バイアス電圧印加方向が前記ミリ波信
号の電界方向に合致するように配置され、前記バイアス
電圧を周期的に制御することによって前記ミリ波信号を
周波数変調した送信用のミリ波信号として出力する可変
容量ダイオードと、前記第１の誘電体線路に一端側が電
磁結合するように近接配置されるかまたは一端が接合さ
れて、前記ミリ波信号の一部をミキサー側へ伝搬させる
第２の誘電体線路と、前記平行平板導体に平行に配設さ
れたフェライト板の周縁部に所定間隔で配置されかつそ
れぞれ前記ミリ波信号の入出力端とされた第1の接続
部，第２の接続部および第３の接続部を有し、一つの前
記接続部から入力された前記ミリ波信号をフェライト板
の面内で時計回りまたは反時計回りに隣接する他の接続
部より出力させるサーキュレータであって、前記第１の
誘電体線路の前記ミリ波信号の出力端に前記第１の接続
部が接続されるサーキュレータと、該サーキュレータの
前記第２の接続部に接続され、先端部に送信アンテナを
有する第３の誘電体線路と、先端部に受信アンテナ、他
端部にミキサーが各々設けられた第４の誘電体線路と、
前記サーキュレータの前記第３の接続部に接続され、前
記送信アンテナで受信混入した受信波を伝搬させるとと
もに先端部に設けられた無反射終端部で前記受信波を減
衰させる第５の誘電体線路と、前記第２の誘電体線路の
中途と前記第４の誘電体線路の中途とを近接させて電磁
結合させるかまたは接合させて成り、前記ミリ波信号の
一部と受信波とを混合させて中間周波信号を発生させる
ミキサー部と、を設けたミリ波送受信器において、少な
くとも一方の前記平行平板導体に前記第３の誘電体線路
中および前記第４の誘電体線路中を伝搬するＬＳＭモー
ドの定在波の電界が最大になる箇所に対応して開口がそ
れぞれ形成されているとともに、一方の開放終端部が前
記各開口に接続され他方に送信アンテナまたは受信アン
テナが設けられた金属導波管がそれぞれ設けられてお
り、前記開口が形成された平行平板導体の内面に金属箔
が接着されていることを特徴とする。

【００１９】本発明は、上記の構成により、送信用のミ
リ波信号がサーキュレータを介してミキサーへ混入する
ことがなく、その結果受信信号のノイズが低減し、ミリ
波信号の伝送特性に優れ、ミリ波レーダー等に適用した
場合にその探知距離がさらに増大したものとなる。

【００２０】

【発明の実施の形態】本発明のＮＲＤガイドについて以
下に詳細に説明する。図１，図５，図６，図７は本発明
のＮＲＤガイドを示す斜視図であり、これらの図に示す
ように、本発明のＮＲＤガイドは、一対の平行平板導体
１，２間に、断面形状が矩形（ａ×ｂ）の誘電体線路３
が配設されており、その終端部は閉じた終端部３ａとな
っており、高周波信号に対して短絡状態ではなく開放状
態とされた終端部３ａとなっている。このような構成の
ＮＲＤガイドでは、図２に示したようなＬＳＭモードに
よる電界の定在波が終端部３の端面からの反射波によっ
て生じる。

【００２１】本発明では、この定在波の電界の強い部
分、即ち図２におけるＥ１，Ｅ２，Ｅ３，Ｅ４のいずれ
かの箇所に対応する平行平板導体１の部位に、Ｅ１〜Ｅ
４の各箇所のいずれかを中心とする開口５を設ける。な
お、Ｅ１(下記ｍについてｍ＝０)は誘電体線路３の終端
部３ａ付近であり、Ｅ２（ｍ＝１），Ｅ３（ｍ＝２），
Ｅ４（ｍ＝３）は終端部３ａから管内波長のｍ／２（ｍ
は０以上の整数）倍の長さに相当する位置に存在する。
そして、誘電体線路３と金属導波管４との接続位置につ
いては、低損失の点から、Ｅ２，Ｅ３またはＥ４の箇所
に開口５を設けることが良い。さらに、低損失および小
型化の点からＥ２の個所がより好ましい。

【００２２】図１（ｂ）に示すように、開口５が形成さ
れた平行平板導体１の内面に金属箔１００ｂが接着され
ている。金属箔１００ｂを接着する接着層１００ａの厚
さは１００μｍ以下が好ましく、１００μmを超える
と、高周波信号の反射が著しく増大して伝送損失が大き
くなる。また、金属箔１００ｂの開口５に相当する部位
には開口が形成されているが、この開口は開口５と略同
じ形状であることが好ましい。金属箔の開口が開口５よ
りも小さいと、高周波信号の伝搬が妨げられて反射およ
び伝送損失が増大する。金属箔の開口が開口５よりも大
きいと、インピーダンスの不連続のため高周波信号の反
射が起きて伝送損失が増大する。

【００２３】また本発明において、誘電体線路３は金属
箔１００ｂに押圧されて接しており、金属箔１００ｂの
誘電体線路３に接している部位がその残部の表面から８
０μｍ以下の深さで凹んでいることが好ましい。これに
より、誘電体線路３と金属箔１００ｂとの間の隙間がな
くなり高周波信号の伝送特性が向上する。金属箔１００
ｂの誘電体線路３に接している部位が８０μｍを超えて
凹んでいると、平行平板導体１，２の内面の形状が上下
で非対称になることによる高周波信号の漏れが大きくな
り、伝送損失が増大することになる。

【００２４】上記ＮＲＤガイドの誘電体線路３と金属導
波管４とは、平行平板導体１の開口５を介して、これら
の電界方向が合致するようにして接続される。即ち、図
６に示すように、開口５に金属導波管４の一方の開放終
端部４１が接続される。これに加え、高周波信号（以
下、信号ともいう）の漏洩等による接続損失を低減し信
号の反射を小さくするために、図１に示すように、開口
５の周辺で誘電体線路３の終端部３ａの両側面に沿って
電磁遮蔽部材Ｂ１，Ｂ２を配設するのがよく、高周波信
号の漏洩を防ぐことができる。より好ましくは、終端部
３ａの端面に離隔して電磁遮蔽部材Ｂ３を設けることも
でき、終端部３ａの端面側への高周波信号の漏洩を防ぐ
ことができる。

【００２５】本発明の電磁遮蔽部材Ｂ１，Ｂ２，Ｂ３
は、電気的導体材料からなっていればよく、具体的には
Ｃｕ，Ａｌ，Ｆｅ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ａｕ，Ａｇ，Ｐ
ｔ，ＳＵＳ（ステンレススチール），真鍮（Ｃｕ−Ｚｎ
合金），Ｆｅ−Ｎｉ合金，Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金等の金
属、合金、または上記金属元素の１種以上を主成分とし
て含む合金が好ましい。これらは高い導電性を有し形状
の加工性も比較的良好である。また、プラスチック、セ
ラミックス等の絶縁性の基体表面に上記金属をメッキ法
等により被着させたもの、あるいはプラスチック、セラ
ミックス等の絶縁性の基体表面に上記金属の微粒子を含
む導電性樹脂等をコートしたものでもよい。

【００２６】また、電磁遮蔽部材Ｂ１，Ｂ２，Ｂ３は、
板状のもので壁を成すもの、梯子状のものを梯子段が立
設するように配置したもの、格子状のもの、網目状のも
の、複数のポール状（柱状）のものを立設して配列した
もの等種々の形状とし得る。梯子状のものの場合の梯子
段と梯子段との間隔、格子状のものの場合の格子間隔、
網目状のもの場合の網目間隔、ポール状のものの場合の
ポール間隔は、電磁遮蔽を行ううえでそれぞれλ／４以
下（λは高周波信号の波長）とするのがよい。

【００２７】電磁遮蔽部材Ｂ１〜Ｂ３の高さは、平行平
板導体１，２の間隔ｂと同じであるのが、電磁遮蔽の点
で好ましいが、電磁遮蔽部材Ｂ１〜Ｂ３の高さは間隔ｂ
よりも若干低くてもよい。電磁遮蔽部材Ｂ１，Ｂ２の長
さｃは、誘電体線路３の終端部３ａの端面から開口５を
超える長さとするのがよく、その場合信号の漏洩等を有
効に抑えることができる。誘電体線路３の側面と電磁遮
蔽部材Ｂ１，Ｂ２との間隔ｄ１，ｄ２は、それぞれλ／
１６以上が好ましく、λ／１６未満では、電磁遮蔽部材
Ｂ１，Ｂ２に対向する誘電体線路３のインピーダンスが
変化し、誘電体線路３中を伝搬してきた信号の反射が大
きくなる。また、誘電体線路３の幅とｄ１，ｄ２との和
に等しくなる電磁遮蔽部材Ｂ３の長さｄは、動作周波数
で不要モードが遮断される幅ｄｘ以下が好ましく、幅ｄ
ｘを超えると、信号の漏洩等を有効に抑えることが困難
になる。例えばｄｘは、信号の周波数が７７ＧＨｚ，誘
電体線路３の比誘電率が４．９（コーディエライトセラ
ミックス）の場合、約３．２ｍｍである。

【００２８】また、誘電体線路３の端面と電磁遮蔽部材
Ｂ３との間に間隔ｄ３が有る場合、ｄ３は特に限定する
ものではない。

【００２９】平行平板導体１の開口５の形状および寸法
は、図１（ａ）に示すように、誘電体線路３の管内波長
の半分以下の長さＬと、誘電体線路３の幅ａと同じ程度
の幅Ｗを持つ長方形等の矩形がよく、このような矩形状
の開口５は接続損失が小さいうえ加工性も良好である。
また、矩形状に限らず、円形、長円形等であってもよ
い。

【００３０】さらに本発明において、図６に示すよう
に、金属導波管４の他方の開放終端部４２を漸次大口径
化されたホーンアンテナ６と成すことが好ましい。これ
により、金属導波管４の他方の開放終端部４２をアンテ
ナとして共用することができ、他のアンテナ部材を設け
る場合と比較して、アンテナ部材との接続部による接続
損失が小さくなる。また高周波信号を電波として外部に
送受信可能とすることで、高効率の伝送特性を有する自
動車用のミリ波レーダーシステム等に適用できる。また
図７に示すように、金属導波管４の他方の開放終端部４
２に、平面アンテナ７等のアンテナ部材を設けることが
好適である。この場合、図６の場合よりもアンテナ部材
の接続損失が若干大きくなるが、開放終端部４２にアン
テナ部材を設けることで高周波信号を電波として外部に
送受信可能となり、高効率の伝送特性を有する自動車用
のミリ波レーダーシステム等に適用できる。

【００３１】本発明において、金属導波管４に設けられ
る開口面アンテナとしてはホーンアンテナ，積層型開口
面アンテナ等があり、平面アンテナとしてはパッチアン
テナ，スロットアンテナ，プリントダイポールアンテナ
等があり、特にミリ波帯域ではミリ波集積回路の小型化
の点で平面アンテナが好ましい。このアンテナについて
は、上記範疇のものであればその他種々のものが使用で
きる。

【００３２】本発明の金属導波管４はＣｕ，Ａｌ，Ｆ
ｅ，Ａｇ，Ａｕ，Ｐｔ，ＳＵＳ，真鍮等の導体材料、あ
るいはセラミックス，樹脂等から成る絶縁材料の表面に
これらの導体層を形成したものでもよい。これらの導体
材料は、高い電気伝導度および加工性等の点で好適であ
る。

【００３３】本発明の金属箔１００ｂはＣｕ，Ａｌ，Ｆ
ｅ，Ａｇ，Ａｕ，Ｐｔ，ＳＵＳ，真鍮等の導体材料、あ
るいはセラミックス，樹脂等から成る絶縁材料の表面に
これらの導体層を形成したものでもよい。金属箔１００
ｂの厚さは１〜６００μmがよく、１μm未満では、電流
の流れる断面積が小さくなり、電気抵抗が大きくなるた
め伝送損失が増大する。６００μmを超えると、金属箔
１００ｂの剛性が高くなり金属箔１００ｂによって誘電
体線路３の高さバラツキを吸収するのが困難になり、金
属箔１００ｂと誘電体線路３との間に隙間が発生して高
周波信号の伝送損失が発生し易くなる。

【００３４】接着層１００ａは、エポキシ樹脂、アクリ
ル樹脂等から成り、その厚さは５０〜１００μmがよ
い。５０μm未満では接着強度が低下し易くなり、１０
０μmを超えると、金属導波管４と開口５との電磁的接
続が不連続になってしまい伝送損失が増加し易くなる。

【００３５】本発明の誘電体線路３の材料は、テフロン
（登録商標），ポリスチレン等の樹脂、またはコーディ
エライト（２ＭｇＯ・２Ａｌ₂Ｏ₃・５ＳｉＯ₂）セラミ
ックス，アルミナ（Ａｌ₂Ｏ₃）セラミックス，ガラスセ
ラミックス等のセラミックスが好ましく、これらは高周
波帯域において低損失である。

【００３６】本発明でいう高周波帯域は、数１０〜数１
００ＧＨｚ帯域のマイクロ波帯域およびミリ波帯域に相
当し、例えば３０ＧＨｚ以上、特に５０ＧＨｚ以上、さ
らには７０ＧＨｚ以上の高周波帯域が好適である。

【００３７】本発明の平行平板導体１は、高い電気伝導
度および加工性等の点で、Ｃｕ，Ａｌ，Ｆｅ，Ａｇ，Ａ
ｕ，Ｐｔ，ＳＵＳ，真鍮等の導体板、またはセラミック
ス，樹脂等から成る絶縁板の表面にこれらの導体層を形
成したものでもよい。

【００３８】本発明のＮＲＤガイドは、高周波発生素子
としてガンダイオード等の高周波ダイオードを組み込む
ことによって、無線ＬＡＮ，自動車のミリ波レーダー等
に使用されるものであり、例えば自動車の周囲の障害物
および他の自動車に対しミリ波を照射し、反射波を元の
ミリ波と合成して中間周波信号を得、この中間周波信号
を分析することにより障害物および他の自動車までの距
離、それらの移動速度等が測定できる。

【００３９】本発明のミリ波送受信器について以下に説
明する。図８〜図１１は本発明のミリ波送受信器を示
し、図８は送信アンテナと受信アンテナが一体化された
ものの平面図、図９は送信アンテナと受信アンテナが独
立したものの平面図、図１０はミリ波信号発振部の斜視
図、図１１はミリ波信号発振部用の可変容量ダイオード
（バラクタダイオード）を設けた配線基板の斜視図であ
る。

【００４０】図８において、５１は本発明の一方の平行
平板導体（他方は省略する）、５２は第１の誘電体線路
５３の一端に設けられた電圧制御型のミリ波信号発振部
である。ミリ波信号発振部は、ガンダイオード等の高周
波ダイオードと可変容量ダイオードを具備し、バイアス
電圧印加方向がミリ波信号の電界方向に合致するよう
に、第１の誘電体線路５３の高周波ダイオード（高周波
発生素子）近傍に可変容量ダイオードが配置されてお
り、その可変容量ダイオードの入出力電極間に印加する
バイアス電圧を制御して、高周波ダイオードからのミリ
波信号を三角波，正弦波等で周波数変調した送信用のミ
リ波信号として出力する。

【００４１】５３は、高周波ダイオードから出力された
高周波信号が変調されたミリ波信号を伝搬させる第１の
誘電体線路、５４は、第１，第３，第４の誘電体線路に
それぞれ接続される第１，第２，第３の接続部５４ａ，
５４ｂ，５４ｃを有するフェライト円板等から成るサー
キュレータ、５５は、サーキュレータ５４の第２の接続
部５４ｂに接続され、ミリ波信号を伝搬させるとともに
先端部に送受信アンテナ５６を有する第３の誘電体線
路、５６は、第３の誘電体線路５５に金属導波管を介し
て接続される送受信アンテナである。このサーキュレー
タ５４は、平行平板導体５１に平行に配設されたフェラ
イト円板の周縁部に所定間隔で配置されかつそれぞれミ
リ波信号の入出力端とされた第1の接続部５４ａ，第２
の接続部５４ｂおよび第３の接続部５４ｃを有し、一つ
の接続部から入力されたミリ波信号をフェライト円板の
面内で時計回りまたは反時計回りに隣接する他の接続部
より出力させるものである。

【００４２】また５７は、送受信アンテナ５６で受信さ
れ第３の誘電体線路５５を伝搬してサーキュレータ５４
の第３の接続部５４ｃより出力した受信波をミキサー５
９側へ伝搬させる第４の誘電体線路、５８は、第１の誘
電体線路５３に一端側が電磁結合するように近接配置さ
れるかまたは第１の誘電体線路５３に一端が接合され
て、ミリ波信号の一部をミキサー５９側へ伝搬させる第
２の誘電体線路、５８ａは、第２の誘電体線路５８のミ
キサー５９と反対側の一端部に設けられた無反射終端部
（ターミネータ）である。また、図中Ｍ１は、第２の誘
電体線路５８の中途と第４の誘電体線路５７の中途とを
近接させて電磁結合させるかまたは接合させて成り、ミ
リ波信号の一部と受信波を混合させて中間周波信号を発
生させるミキサー部である。

【００４３】本発明では、第１の誘電体線路５３と第２
の誘電体線路５８とを接合する場合、誘電体線路５３，
５８のうちいずれか一方の接合部を円弧状となし、その
円弧状部の曲率半径ｒを高周波信号の波長λ以上とする
のがよい。これにより、高周波信号を低損失に、かつ出
力電力を均等に分岐させることができる。また、第２の
誘電体線路５８と第４の誘電体線路５７とを接合する場
合、上記と同様に誘電体線路５８，５７のうちいずれか
一方の接合部を円弧状となし、その円弧状部の曲率半径
ｒを高周波信号の波長λ以上とするのがよい。

【００４４】そして、上記の各種部品はミリ波信号の波
長の２分の１以下の間隔で配置した平行平板導体間に設
けられており、第３の誘電体線路５５の開放状態とされ
た終端部から生じる定在波の電界が最大になる箇所に対
応して、少なくとも一方の平行平板導体に開口が形成さ
れ、その開口から金属導波管を介して送受信アンテナ５
６が設けられている。この金属導波管、送受信アンテナ
の構成、金属導波管と第３の誘電体線路５５との接続構
造、および各誘電体線路の詳細な構成、材料、電磁遮蔽
部材等については、上述した本発明のものと同様であ
る。

【００４５】図８のものにおいて、第１の誘電体線路５
３の中途に、図１１に示した構成の変調器としてのスイ
ッチを設け、ミリ波信号をパルス変調等することもでき
る。例えば、図１１のように、配線基板３８の一主面に
チョーク型バイアス供給線路４０を形成し、その中途に
実装されたＰＩＮダイオードやショットキーバリアダイ
オードを設けたスイッチである。この配線基板３８を、
第１の誘電体線路５３の第２の誘電体線路５８との信号
分岐部とサーキュレータ５４との間に、ＰＩＮダイオー
ドやショットキーバリアダイオードなどの振幅変調用ダ
イオードの入出力電極に印加されるバイアス電圧印加方
向が高周波信号の電界方向に合致するようにして、図１
０に示すように第１の誘電体線路５３に介在させるもの
である。

【００４６】また、第１の誘電体線路５３にもう一つの
サーキュレータを介在させ、その第１，第３の接続部に
第１の誘電体線路５３を接続し、第２の接続部に他の誘
電体線路を接続し、その誘電体線路の先端部の端面に、
図１１のようなショットキーバリアダイオードを設けた
スイッチを設置してもよい。

【００４７】本発明のミリ波送受信器の実施の形態の他
の例として送信アンテナと受信アンテナを独立させた図
９のタイプがある。同図において、６１は一方の平行平
板導体（他方は省略する）、６２は第１の誘電体線路６
３の一端に設けられた電圧制御型のミリ波信号発振部で
ある。このミリ波信号発振部は、ガンダイオード等の高
周波ダイオードと可変容量ダイオードを具備しており、
バイアス電圧印加方向がミリ波信号の電界方向に合致す
るように、第１の誘電体線路６３の高周波ダイオード近
傍に可変容量ダイオードが配置されており、その可変容
量ダイオードの入出力電極間に印加するバイアス電圧を
制御して、高周波ダイオードからのミリ波信号を三角
波，正弦波等で周波数変調した送信用のミリ波信号とし
て出力する。

【００４８】６３は、高周波ダイオードから出力された
高周波信号が変調されたミリ波信号を伝搬させる第１の
誘電体線路、６４は、第１，第３，第５の誘電体線路６
３，６５，６７にそれぞれ接続される第１，第２，第３
の接続部６４ａ，６４ｂ，６４ｃを有するフェライト円
板等から成るサーキュレータ、６５は、サーキュレータ
６４の第２の接続部６４ｂに接続され、ミリ波信号を伝
搬させるとともに先端部に送信アンテナ６６を有する第
３の誘電体線路、６６は、第３の誘電体線路６５に金属
導波管を介して接続される送信アンテナ、６７は、サー
キュレータ６４の第３の接続部６４ｃに接続され、送信
用のミリ波信号を減衰させる無反射終端部６７ａが先端
に設けられた第５の誘電体線路である。

【００４９】また６８は、第１の誘電体線路６３に一端
側が電磁結合するように近接配置されるかまたは第１の
誘電体線路６３に一端が接合されて、ミリ波信号の一部
をミキサー７１側へ伝搬させる第２の誘電体線路、６８
ａは、第２の誘電体線路６８のミキサー７１と反対側の
一端部に設けられた無反射終端部、６９は、受信アンテ
ナ７０で受信された受信波をミキサー７１側へ伝搬させ
る第４の誘電体線路である。また、図中Ｍ２は、第２の
誘電体線路６８の中途と第４の誘電体線路６９の中途と
を近接させて電磁結合させるかまたは接合させることに
より、ミリ波信号の一部と受信波とを混合させて中間周
波信号を発生させるミキサー部である。

【００５０】本発明では、第１の誘電体線路６３と第２
の誘電体線路６８とを接合する場合、誘電体線路６３，
６８のうちいずれか一方の接合部を円弧状となし、その
円弧状部の曲率半径ｒを高周波信号の波長λ以上とする
のがよい。これにより、高周波信号を低損失で、かつ出
力電力を均等に分岐させることができる。また、第２の
誘電体線路６８と第４の誘電体線路６９とを接合する場
合、上記と同様に誘電体線路６８，６９のうちいずれか
一方の接合部を円弧状となし、その円弧状部の曲率半径
ｒを高周波信号の波長λ以上とするのがよい。

【００５１】そして、これらの各種部品は、ミリ波信号
の波長の２分の１以下の間隔で配置した平行平板導体間
に設けられており、第３の誘電体線路６５と第４の誘電
体線路６９のそれぞれについて、それぞれの開放状態の
終端部からの反射波によって生じるＬＳＭ₀₁モードの定
在波の電界が最大になる箇所に対応して少なくとも一方
の平行平板導体に開口が形成され、その開口に、一端に
送信アンテナ６６または受信アンテナ７０が設けられた
金属導波管の他端の開放終端部が接続されている。この
金属導波管，送受信アンテナの構成、金属導波管と第３
の誘電体線路６５，第４の誘電体線路６９との接続構
造、および各誘電体線路の詳細な構成、材料、電磁遮蔽
部材等については、上述した本発明のものと同様であ
る。

【００５２】図９において、サーキュレータ６４をなく
し、第１の誘電体線路６３の先端部に送信アンテナ６６
を接続した構成とすることもできる。この場合、小型化
されたものとなるが、受信波の一部がミリ波信号発振部
６２に混入しノイズ等の原因となり易いため、図９のタ
イプが好ましい。

【００５３】また図９において、第１の誘電体線路６３
の中途に、図１１に示した構成のスイッチを設け、それ
を振幅変調信号で制御することでミリ波信号を振幅変調
することもできる。例えば、図１１のように、配線基板
３８の一主面にチョーク型バイアス供給線路４０を形成
し、その中途に実装されたビームリードタイプのＰＩＮ
ダイオードやショットキーバリアダイオードを設けたス
イッチである。この配線基板３８を、第１の誘電体線路
６３の第２の誘電体線路６８との信号分岐部と、サーキ
ュレータ６４との間に、ＰＩＮダイオードやショットキ
ーバリアダイオードなどの振幅変調用ダイオードの入出
力電極に印加されるバイアス電圧印加方向が高周波信号
の電界方向に合致するようにして、図１０に示すように
第１の誘電体線路５３に介在させるものである。

【００５４】また、第１の誘電体線路６３にもう一つの
サーキュレータを介在させ、その第１，第３の接続部に
第１の誘電体線路６３を接続し、第２の接続部に他の誘
電体線路を接続し、その誘電体線路の先端部の端面に、
図１１のようなショットキーバリアダイオードを設けた
スイッチを設置してもよい。

【００５５】図９のタイプにおいて、第２の誘電体線路
６８が、第３の誘電体線路６５に一端側が電磁結合する
ように近接配置されるかまたは第３の誘電体線路６５に
一端が接合されて、ミリ波信号の一部をミキサー７１側
へ伝搬させるように配置されていてもよい。

【００５６】図８，図９のミリ波送受信器で、平行平板
導体間の間隔は、ミリ波信号の空気中での波長であっ
て、使用周波数での波長の２分の１以下となる。また、
送受信アンテナ５６，送信アンテナ６６，受信アンテナ
７０を接続するための開口が形成された平行平板導体５
１，６１の内面には金属箔が接着されている。

【００５７】図８，図９のミリ波送受信器用のミリ波信
号発振部５２，６２を図１０，図１１に示す。これらの
図において、３２は、ガンダイオード３３を設置するた
めの金属ブロック等の金属部材、３３は、ミリ波を発振
する高周波ダイオードの１種であるガンダイオード、３
４は、金属部材３２の一側面に設置され、ガンダイオー
ド３３にバイアス電圧を供給するとともに高周波信号の
漏れを防ぐローパスフィルタとして機能するチョーク型
バイアス供給線路３４ａを形成した配線基板、３５は、
チョーク型バイアス供給線路３４ａとガンダイオード３
３の上部導体とを接続する金属箔リボン等の帯状導体、
３６は、誘電体基体に共振用の金属ストリップ線路３６
ａを設けた金属ストリップ共振器、３７は、金属ストリ
ップ共振器３６により共振した高周波信号をミリ波信号
発振部外へ導く誘電体線路である。

【００５８】さらに、誘電体線路３７の中途には、周波
数変調用ダイオードであって可変容量ダイオードの１種
であるバラクタダイオード３０を装荷した配線基板３８
を設置している。このバラクタダイオード３０の入出力
電極は、誘電体線路３７での高周波信号の伝搬方向に垂
直かつ平行平板導体の主面に平行な方向（電界方向）に
並んでいる。また、バラクタダイオード３０の入出力電
極に印可されるバイアス電圧の印加方向は、誘電体線路
３７中を伝搬するＬＳＭ₀₁モードの高周波信号の電界方
向と合致しており、これにより高周波信号とバラクタダ
イオード３０とを電磁結合させ、バイアス電圧を制御す
ることによりバラクタダイオード３０の静電容量を変化
させることで、高周波信号の周波数を制御できる。ま
た、３９は、バラクタダイオード３０と誘電体線路３７
とのインピーダンス整合をとるための高比誘電率の誘電
体板である。

【００５９】また図１１に示すように、配線基板３８の
一主面にはチョーク型バイアス供給線路４０が形成さ
れ、チョーク型バイアス供給線路４０の中途にビームリ
ードタイプのバラクタダイオード３０が配置される。チ
ョーク型バイアス供給線路４０のバラクタダイオード３
０との接続部には、接続用の電極３１が形成されてい
る。

【００６０】そして、ガンダイオード３３から発振され
た高周波信号は、金属ストリップ共振器３６を通して誘
電体線路３７に導出される。次に、高周波信号の一部は
バラクタダイオード３０部で反射されてガンダイオード
３３側へ戻る。この反射信号がバラクタダイオード３０
の静電容量の変化に伴って変化し、発振周波数が変化す
る。

【００６１】図８，図９のミリ波送受信器はＦＭＣＷ
（Frequency Modulation ContinuousWaves）方式であ
り、その動作原理は以下のようなものである。ミリ波信
号発振部の変調信号入力用のＭＯＤＩＮ端子に電圧振幅
の時間変化が三角波等となる入力信号を入力し、その出
力信号を周波数変調し、ミリ波信号発振部の出力周波数
偏移を三角波等になるように偏移させる。そして、送受
信アンテナ５６，送信アンテナ６６より出力信号（送信
波）を放射した場合、送受信アンテナ５６，送信アンテ
ナ６６の前方にターゲットが存在すると、電波の伝搬速
度の往復分の時間差をともなって、反射波（受信波）が
戻ってくる。この時、ミキサー５９，７１の出力側のＩ
ＦＯＵＴ端子には、送信波と受信波の周波数差が出力さ
れる。このＩＦＯＵＴ端子の出力周波数等の周波数成分
を解析することで、Ｆif＝４Ｒ・ｆｍ・Δｆ／ｃ｛Fi
f：ＩＦ（Intermediate Frequency）出力周波数，Ｒ：
距離，ｆｍ：変調周波数，Δｆ：周波数偏移幅，ｃ：光
速｝という関係式から距離を求めることができる。

【００６２】本発明のミリ波信号発振部において、チョ
ーク型バイアス供給線路３４ａおよび帯状導体３５の材
料は、Ｃｕ，Ａｌ，Ａｕ，Ａｇ，Ｗ，Ｔｉ，Ｎｉ，Ｃ
ｒ，Ｐｄ，Ｐｔ等から成り、特にＣｕ，Ａｇが、電気伝
導度が良好であり、損失が小さく、発振出力が大きくな
るといった点で好ましい。また、帯状導体３５は金属部
材３２の表面から所定間隔をあけて金属部材３２と電磁
結合しており、チョーク型バイアス供給線路３４ａとガ
ンダイオード３３間に架け渡されている。即ち、帯状導
体３５の一端はチョーク型バイアス供給線路３４ａの一
端に半田付け等により接続され、帯状導体３５の他端は
ガンダイオード３３の上部導体に半田付け等により接続
されており、帯状導体３５の中央部は宙に浮いた状態と
なっている。

【００６３】そして、金属部材３２は、ガンダイオード
３３の電気的な接地を兼ねているため金属導体（合金を
含む）であれば良く、例えば真鍮，Ａｌ，Ｃｕ，ＳＵ
Ｓ，Ａｇ，Ａｕ，Ｐｔ等から成る。また金属部材３２
は、全体が金属から成る金属ブロック、セラミックスや
プラスチック等の絶縁基体の表面全体または部分的に金
属メッキしたもの、絶縁基体の表面全体または部分的に
導電性樹脂材料等をコートしたものであっても良い。

【００６４】かくして、本発明の図８のミリ波送受信器
は、ミリ波信号の伝送特性に優れ、ミリ波レーダーの探
知距離を増大し得るものとなる。また図９のものは、送
信用のミリ波信号がサーキュレータを介してミキサーへ
混入することがなく、その結果受信信号のノイズが低減
し、ミリ波レーダーの探知距離がさらに増大したものと
なる。

【００６５】

【実施例】本発明の実施例を以下に説明する。

【００６６】（実施例）図１，図６に示すＮＲＤガイド
と金属導波管との接続構造を以下のように構成した。ま
ず、図１のＮＲＤガイドを以下のように構成した。一対
の平行平板導体１，２として、縦５０ｍｍ、横５０ｍ
ｍ、厚さ６ｍｍの２枚のＡｌ板を１．８ｍｍの間隔で平
行に配置し、断面形状が幅ａが０．８ｍｍ、高さｂが
１．８ｍｍで長さが６０ｍｍ、比誘電率４．８のコーデ
ィエライトセラミックスから成る誘電体線路３を平行平
板導体１，２板間に設置することで、ＮＲＤガイドの本
体部分を作製した。そして、誘電体線路３の終端部３ａ
側の上面に、図１に示す接続構造を設けた。即ち、誘電
体線路３の終端部３ａの端面から２．５２ｍｍの位置に
中心を持つ、幅Ｗが１．５５ｍｍ、長さＬが３．１０ｍ
ｍの矩形の開口５を平行平板導体１に開けた。

【００６７】開口５が形成された平行平板導体１の内面
に、厚さ８０μｍのＡｌから成る金属箔１００ｂを、厚
さ５０μｍで比誘電率３程度のアクリル樹脂から成る接
着層１００ａを介して接着した。

【００６８】また、図１に示すように、Ａｌから成る板
状の電磁遮蔽部材Ｂ１，Ｂ２を、終端部３ａ側の誘電体
線路３の両側面に沿うように立設した。このとき、電磁
遮蔽部材Ｂ１，Ｂ２の高さｂは１．８ｍｍ、電磁遮蔽部
材Ｂ１，Ｂ２の長さｃは５．８ｍｍ、電磁遮蔽部材Ｂ
１，Ｂ２と誘電体線路３の側面との間隔ｄ１，ｄ２はそ
れぞれ１．５５ｍｍであった。

【００６９】そして、開口５に対して、開口５と略同じ
断面形状を有する金属導波管４を接続した。この接続構
造について、ＬＳＭモードからの伝送損失s２１、即ち
誘電体線路３から金属導波管４へ伝搬する際の伝送損失
（接続損失）を、有限要素法によりシミュレーションし
て算出した。この計算結果を図３のグラフ（実線）に示
す。図３より、厚さ１３０μmの金属箔１００ｂおよび
接着層１００ａを設けた場合、誘電体線路３側の伝送特
性は７６〜７７ＧＨｚで約−０．３５ｄＢ、７６．５Ｇ
Ｈｚで−０．３０ｄＢの良好な特性が得られた。

【００７０】（比較例）開口５が形成された平行平板導
体１の内面と誘電体線路３との間に１３０μｍの空隙を
設けた場合のシミュレーションを行った。結果を図３
（破線）に示す。その結果、誘電体線路３側の反射特性
は７６〜７７ＧＨｚで約−０．４８ｄＢ、７６．５ＧＨ
ｚで−０．４７ｄＢの特性であった。

【００７１】図３の結果から明らかなように、開口５が
形成された平行平板導体１の内面と誘電体線路３との間
に１３０μｍの空隙を設けた場合、伝送損失が劣化し
た。これに対し、本実施例のものの場合良好な伝送特性
を示し、低損失な接続が可能なことが判った。

【００７２】なお、本発明は上記実施の形態および実施
例に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しな
い範囲内で種々の変更を行うことは何等差し支えない。

【００７３】

【発明の効果】本発明は、高周波信号の波長の２分の１
以下の間隔で配置された平行平板導体間に高周波信号を
伝搬させる誘電体線路が設置されて成るＮＲＤガイドに
対して、少なくとも一方の平行平板導体に誘電体線路中
を伝搬するＬＳＭモードの定在波の電界が最大になる箇
所に対応して開口が形成されるとともにその開口に金属
導波管の開放終端部が接続されているＮＲＤガイドと金
属導波管との接続構造において、開口が形成された平行
平板導体の内面に金属箔が接着されていることにより、
ＮＲＤガイドと金属導波管とを、高周波信号の反射およ
び伝送損失を小さくして接続できる。即ち、平行平板導
体および誘電体線路の平坦度の悪さにより、平行平板導
体と誘電体線路との間に空隙ができた場合、高周波信号
の反射および伝送損失が著しく大きくなるが、本発明で
は、金属箔を設けることにより平行平板導体と誘電体線
路との間の空隙を殆どなくして、高周波信号の反射およ
び伝送損失をきわめて小さくすることができる。

【００７４】本発明は、好ましくは金属箔を接着する接
着層は厚みが１００μｍ以下であることにより、高周波
信号の伝送損失の劣化をより抑えることができる。

【００７５】また本発明は、好ましくは誘電体線路は金
属箔に押圧されて接しており、金属箔の誘電体線路に接
している部位がその残部の表面から８０μｍ以下の深さ
で凹んでいることにより、高周波信号の伝送損失の劣化
をさらに抑えることができる。

【００７６】本発明の送受信アンテナを具備したＮＲＤ
ガイド型のミリ波送受信器は、少なくとも一方の平行平
板導体に第３の誘電体線路中を伝搬するＬＳＭモードの
定在波の電界が最大になる箇所に対応して開口が形成さ
れているとともに、一方の開放終端部が開口に接続され
他方に送受信アンテナが設けられた金属導波管が設けら
れており、開口が形成された平行平板導体の内面に金属
箔が接着されていることにより、ミリ波信号の伝送特性
に優れ、ミリ波レーダー等に適用した場合にその探知距
離が増大するものとなる。

【００７７】また、本発明の送信アンテナと受信アンテ
ナが独立したＮＲＤガイド型のミリ波送受信器は、少な
くとも一方の平行平板導体に第３の誘電体線路中および
第４の誘電体線路中を伝搬するＬＳＭモードの定在波の
電界が最大になる箇所に対応して開口がそれぞれ形成さ
れているとともに、一方の開放終端部が各開口に接続さ
れ他方に送信アンテナまたは受信アンテナが設けられた
金属導波管がそれぞれ設けられており、開口が形成され
た平行平板導体の内面に金属箔が接着されていることに
より、送信用のミリ波信号がサーキュレータを介してミ
キサーへ混入することがなく、その結果受信信号のノイ
ズが低減してミリ波信号の伝送特性に優れ、ミリ波レー
ダー等に適用した場合のその探知距離がさらに増大した
ものとなる。

【図面の簡単な説明】

【図１】（ａ）は本発明のＮＲＤガイドと金属導波管と
の接続構造について実施の形態の例を示す部分透過斜視
図、（ｂ）は（ａ）において誘電体線路と金属導波管と
の接続部の断面斜視図である。

【図２】ＮＲＤガイド内の誘電体線路の電界分布を説明
するための平面図である。

【図３】図１の接続構造の高周波信号の伝送特性を示す
グラフである。

【図４】従来例を示し、ＮＲＤガイドの誘電体線路にマ
イクロストリップ線路を接続したものの斜視図である。

【図５】本発明の接続構造について実施の形態の他の例
を示し、平行平板導体の主面に平行な方向で誘電体線路
に金属導波管を接続したものの斜視図である。

【図６】本発明の接続構造について実施の形態の他の例
を示し、平行平板導体の主面に垂直な方向において他方
の開放終端部にホーンアンテナを設けた金属導波管を誘
電体線路に接続したものの斜視図である。

【図７】本発明の接続構造について実施の形態の他の例
を示し、平行平板導体の主面に垂直な方向において他方
の開放終端部に平面アンテナを設けた金属導波管を誘電
体線路に接続したものの斜視図である。

【図８】本発明のＮＲＤガイド型のミリ波送受信器につ
いて実施の形態の例を示す平面図である。

【図９】本発明のＮＲＤガイド型のミリ波送受信器につ
いて実施の形態の他の例を示す平面図である。

【図１０】本発明のミリ波送受信器用のミリ波信号発振
部の斜視図である。

【図１１】図１０のミリ波信号発振部用の可変容量ダイ
オードを設けた配線基板の斜視図である。

【符号の説明】

１，２：平行平板導体 ３：誘電体線路 ３ａ：誘電体線路の終端部 ４：金属導波管 ５：開口 １００ａ：接着層 １００ｂ：金属箔

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０４Ｂ 1/38 Ｈ０４Ｂ 1/38

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 高周波信号の波長の２分の１以下の間隔
   で配置された平行平板導体間に前記高周波信号を伝搬さ
   せる誘電体線路が設置されて成る非放射性誘電体線路に
   対して、少なくとも一方の前記平行平板導体に前記誘電
   体線路中を伝搬するＬＳＭモードの定在波の電界が最大
   になる箇所に対応して開口が形成されるとともに該開口
   に金属導波管の開放終端部が接続されている非放射性誘
   電体線路と金属導波管との接続構造において、前記開口
   が形成された平行平板導体の内面に金属箔が接着されて
   いることを特徴とする非放射性誘電体線路と金属導波管
   との接続構造。
2. 【請求項２】 前記金属箔を接着する接着層は厚みが１
   ００μｍ以下であることを特徴する請求項１記載の非放
   射性誘電体線路と金属導波管との接続構造。
3. 【請求項３】 前記誘電体線路は前記金属箔に押圧され
   て接しており、前記金属箔の前記誘電体線路に接してい
   る部位がその残部の表面から８０μｍ以下の深さで凹ん
   でいることを特徴とする請求項１または請求項２記載の
   非放射性誘電体線路と金属導波管との接続構造。
4. 【請求項４】 ミリ波信号の波長の２分の１以下の間隔
   で配置された平行平板導体間に、 高周波発生素子が一端部に付設され、前記高周波発生素
   子から出力されたミリ波信号を伝搬させる第１の誘電体
   線路と、 バイアス電圧印加方向が前記ミリ波信号の電界方向に合
   致するように配置され、前記バイアス電圧を周期的に制
   御することによって前記ミリ波信号を周波数変調した送
   信用のミリ波信号として出力する可変容量ダイオード
   と、 前記第１の誘電体線路に一端側が電磁結合するように近
   接配置されるかまたは一端が接合されて、前記ミリ波信
   号の一部をミキサー側へ伝搬させる第２の誘電体線路
   と、 前記平行平板導体に平行に配設されたフェライト板の周
   縁部に所定間隔で配置されかつそれぞれ前記ミリ波信号
   の入出力端とされた第1の接続部，第2の接続部および第
   3の接続部を有し、一つの前記接続部から入力された前
   記ミリ波信号をフェライト板の面内で時計回りまたは反
   時計回りに隣接する他の接続部より出力させるサーキュ
   レータであって、前記第１の誘電体線路の前記ミリ波信
   号の出力端に前記第１の接続部が接続されるサーキュレ
   ータと、 該サーキュレータの前記第２の接続部に接合され、先端
   部に送受信アンテナを有する第３の誘電体線路と、 前記送受信アンテナで受信され前記第３の誘電体線路を
   伝搬して前記サーキュレータの第３の接続部より出力し
   た受信波をミキサー側へ伝搬させる第４の誘電体線路
   と、 前記第２の誘電体線路の中途と前記第４の誘電体線路の
   中途とを近接させて電磁結合させるかまたは接合させて
   成り、前記ミリ波信号の一部と受信波とを混合させて中
   間周波信号を発生させるミキサーと、を設けたミリ波送
   受信器において、 少なくとも一方の前記平行平板導体に前記第３の誘電体
   線路中を伝搬するＬＳＭモードの定在波の電界が最大に
   なる箇所に対応して開口が形成されているとともに、一
   方の開放終端部が前記開口に接続され他方に送受信アン
   テナが設けられた金属導波管が設けられており、前記開
   口が形成された平行平板導体の内面に金属箔が接着され
   ていることを特徴とするミリ波送受信器。
5. 【請求項５】 ミリ波信号の波長の２分の１以下の間隔
   で配置された平行平板導体間に、 高周波発生素子が一端部に付設され、前記高周波発生素
   子から出力されたミリ波信号を伝搬させる第１の誘電体
   線路と、 バイアス電圧印加方向が前記ミリ波信号の電界方向に合
   致するように配置され、前記バイアス電圧を周期的に制
   御することによって前記ミリ波信号を周波数変調した送
   信用のミリ波信号として出力する可変容量ダイオード
   と、 前記第１の誘電体線路に一端側が電磁結合するように近
   接配置されるかまたは一端が接合されて、前記ミリ波信
   号の一部をミキサー側へ伝搬させる第２の誘電体線路
   と、 前記平行平板導体に平行に配設されたフェライト板の周
   縁部に所定間隔で配置されかつそれぞれ前記ミリ波信号
   の入出力端とされた第1の接続部，第２の接続部および
   第３の接続部を有し、一つの前記接続部から入力された
   前記ミリ波信号をフェライト板の面内で時計回りまたは
   反時計回りに隣接する他の接続部より出力させるサーキ
   ュレータであって、前記第１の誘電体線路の前記ミリ波
   信号の出力端に前記第１の接続部が接続されるサーキュ
   レータと、 該サーキュレータの前記第２の接続部に接続され、先端
   部に送信アンテナを有する第３の誘電体線路と、 先端部に受信アンテナ、他端部にミキサーが各々設けら
   れた第４の誘電体線路と、 前記サーキュレータの前記第３の接続部に接続され、前
   記送信アンテナで受信混入した受信波を伝搬させるとと
   もに先端部に設けられた無反射終端部で前記受信波を減
   衰させる第５の誘電体線路と、 前記第２の誘電体線路の中途と前記第４の誘電体線路の
   中途とを近接させて電磁結合させるかまたは接合させて
   成り、前記ミリ波信号の一部と受信波とを混合させて中
   間周波信号を発生させるミキサー部と、を設けたミリ波
   送受信器において、 少なくとも一方の前記平行平板導体に前記第３の誘電体
   線路中および前記第４の誘電体線路中を伝搬するＬＳＭ
   モードの定在波の電界が最大になる箇所に対応して開口
   がそれぞれ形成されているとともに、一方の開放終端部
   が前記各開口に接続され他方に送信アンテナまたは受信
   アンテナが設けられた金属導波管がそれぞれ設けられて
   おり、前記開口が形成された平行平板導体の内面に金属
   箔が接着されていることを特徴とするミリ波送受信器。