JP2003072316A - 空気入りラジアルタイヤ - Google Patents
空気入りラジアルタイヤInfo
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 ロードノイズの低減効果を有効に発揮しなが
ら、通過騒音の悪化を抑制する。 【解決手段】 帯状プライ１３を螺旋巻きしてなるエッ
ジバンドプライ９Ａの伸び抗力値Ｋを次式（１）で定め
たとき、 Ｋ＝Ｓ×Ｍ×Ｄ／１００ −−−（１） （式中、Ｓはバンドコード１本当たりの断面積（単位；
mm2 ）、Ｍは伸び２％時におけるモジュラス（単位、Ｎ
／mm2 ）、Ｄはバンドコードの配列密度（単位；本／c
m））この伸び抗力値Ｋと、エッジバンドプライの巾Ｗ
Ａのベルト層７の巾ＷＢに対する巾比ＷＡ／ＷＢとにお
いて、エッジバンドプライは、以下の範囲とした。Ｋ＝
１２０〜２４６かつＷＡ／ＷＢ＝０．２〜０．５、又は
Ｋ＝２４６〜２７６かつＷＡ／ＷＢ＝０〜０．５、又は
Ｋ＝２７６〜４５０かつＷＡ／ＷＢ＝０〜０．４１
ら、通過騒音の悪化を抑制する。 【解決手段】 帯状プライ１３を螺旋巻きしてなるエッ
ジバンドプライ９Ａの伸び抗力値Ｋを次式（１）で定め
たとき、 Ｋ＝Ｓ×Ｍ×Ｄ／１００ −−−（１） （式中、Ｓはバンドコード１本当たりの断面積（単位；
mm2 ）、Ｍは伸び２％時におけるモジュラス（単位、Ｎ
／mm2 ）、Ｄはバンドコードの配列密度（単位；本／c
m））この伸び抗力値Ｋと、エッジバンドプライの巾Ｗ
Ａのベルト層７の巾ＷＢに対する巾比ＷＡ／ＷＢとにお
いて、エッジバンドプライは、以下の範囲とした。Ｋ＝
１２０〜２４６かつＷＡ／ＷＢ＝０．２〜０．５、又は
Ｋ＝２４６〜２７６かつＷＡ／ＷＢ＝０〜０．５、又は
Ｋ＝２７６〜４５０かつＷＡ／ＷＢ＝０〜０．４１
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、通過騒音の悪化を
抑えながらロードノイズを低減しうる空気入りラジアル
タイヤに関する。
抑えながらロードノイズを低減しうる空気入りラジアル
タイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】空気入
りラジアルタイヤでは、高速耐久性を向上するために、
ベルト層の外側に、バンドコードを螺旋状に巻回させた
バンドプライからなるバンド層を設けることが行われて
いる。そして、このようなバンド層を設けると、周波数
２５０Hz付近のロードノイズ（車内騒音）が低減される
ことが判明し、特にバンドコードのモジュラスを大とす
ることにより、ロードノイズ低減効果をより大きくしう
ることも分かってきた。
りラジアルタイヤでは、高速耐久性を向上するために、
ベルト層の外側に、バンドコードを螺旋状に巻回させた
バンドプライからなるバンド層を設けることが行われて
いる。そして、このようなバンド層を設けると、周波数
２５０Hz付近のロードノイズ（車内騒音）が低減される
ことが判明し、特にバンドコードのモジュラスを大とす
ることにより、ロードノイズ低減効果をより大きくしう
ることも分かってきた。
【０００３】しかしながら、発明者らの種々の実験の結
果、バンド層に高モジュラスのバンドコードを用いた場
合、ロードノイズは低減されるものの、車室外で聴取さ
れる通過騒音（車外騒音）が悪化することが判明した。
果、バンド層に高モジュラスのバンドコードを用いた場
合、ロードノイズは低減されるものの、車室外で聴取さ
れる通過騒音（車外騒音）が悪化することが判明した。
【０００４】さらなる研究の結果、通過騒音を低減する
ためには、バンドプライとして、ベルト層の両端部を覆
う左右一対のエッジバンドプライを用いることが望まし
く、しかも、エッジバンドプライのベルト層への拘束
力、及びエッジバンドプライの巾を所定範囲に規制する
ことにより、ロードノイズの低減効果を有効に発揮させ
ながら通過騒音の悪化を抑制しうることを見出し得た。
ためには、バンドプライとして、ベルト層の両端部を覆
う左右一対のエッジバンドプライを用いることが望まし
く、しかも、エッジバンドプライのベルト層への拘束
力、及びエッジバンドプライの巾を所定範囲に規制する
ことにより、ロードノイズの低減効果を有効に発揮させ
ながら通過騒音の悪化を抑制しうることを見出し得た。
【０００５】即ち本発明は、エッジバンドプライを用い
るとともに、このエッジバンドプライのベルト層への拘
束力、及び巾を所定範囲に規制することを基本として、
ロードノイズの低減効果を有効に発揮させながら通過騒
音の悪化を抑制しうる空気入りラジアルタイヤの提供を
目的としている。
るとともに、このエッジバンドプライのベルト層への拘
束力、及び巾を所定範囲に規制することを基本として、
ロードノイズの低減効果を有効に発揮させながら通過騒
音の悪化を抑制しうる空気入りラジアルタイヤの提供を
目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本願請求項１の発明は、トレッド部の内方かつカー
カスの外側に配されるベルト層と、このベルト層の両端
部かつその外側に配される両側のエッジバンドプライか
らなるバンド層とを具える空気入りラジアルタイヤであ
って、前記エッジバンドプライは、１本又は複数本のバ
ンドコードを引揃えてトッピングゴム中に埋設したテー
プ状の帯状プライを螺旋巻きすることにより形成される
とともに、このエッジバンドプライは、前記バンドコー
ドの１本当たりの断面積をＳ（単位；mm2 ）、伸び２％
時におけるモジュラスをＭ（単位；Ｎ／mm2 ）、エッジ
バンドプライの巾１cm当たりのバンドコードの配列密度
をＤ（単位；本／cm）としたき、次式 Ｋ＝Ｓ×Ｍ×Ｄ／１００ −−−（１） で定まる伸び抗力値Ｋ（単位；Ｎ・本／cm）と、前記エ
ッジバンドプライの巾ＷＡのベルト層の巾ＷＢに対する
巾比ＷＡ／ＷＢとにおいて、前記エッジバンドプライ
は、前記伸び抗力値Ｋが１２０以上かつ２４６未満の範
囲、しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０．２以上かつ０．５以下
の範囲とするか、前記伸び抗力値Ｋが２４６以上かつ２
７６未満の範囲、しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０より大かつ
０．５以下の範囲とするか、又は前記伸び抗力値Ｋが２
７６以上かつ４５０以下の範囲、しかも巾比ＷＡ／ＷＢ
が０より大かつ０．４１以下の範囲としたことを特徴と
している。
に、本願請求項１の発明は、トレッド部の内方かつカー
カスの外側に配されるベルト層と、このベルト層の両端
部かつその外側に配される両側のエッジバンドプライか
らなるバンド層とを具える空気入りラジアルタイヤであ
って、前記エッジバンドプライは、１本又は複数本のバ
ンドコードを引揃えてトッピングゴム中に埋設したテー
プ状の帯状プライを螺旋巻きすることにより形成される
とともに、このエッジバンドプライは、前記バンドコー
ドの１本当たりの断面積をＳ（単位；mm2 ）、伸び２％
時におけるモジュラスをＭ（単位；Ｎ／mm2 ）、エッジ
バンドプライの巾１cm当たりのバンドコードの配列密度
をＤ（単位；本／cm）としたき、次式 Ｋ＝Ｓ×Ｍ×Ｄ／１００ −−−（１） で定まる伸び抗力値Ｋ（単位；Ｎ・本／cm）と、前記エ
ッジバンドプライの巾ＷＡのベルト層の巾ＷＢに対する
巾比ＷＡ／ＷＢとにおいて、前記エッジバンドプライ
は、前記伸び抗力値Ｋが１２０以上かつ２４６未満の範
囲、しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０．２以上かつ０．５以下
の範囲とするか、前記伸び抗力値Ｋが２４６以上かつ２
７６未満の範囲、しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０より大かつ
０．５以下の範囲とするか、又は前記伸び抗力値Ｋが２
７６以上かつ４５０以下の範囲、しかも巾比ＷＡ／ＷＢ
が０より大かつ０．４１以下の範囲としたことを特徴と
している。
【０００７】又請求項２の発明では、前記エッジバンド
プライは、前記伸び抗力値Ｋが１２０以上かつ２４６未
満の範囲、しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０．４１以上かつ
０．５以下の範囲とするか、又は前記伸び抗力値Ｋが２
４６以上かつ４５０以下の範囲、しかも巾比ＷＡ／ＷＢ
が０より大かつ０．１４以下の範囲としたことを特徴と
している。
プライは、前記伸び抗力値Ｋが１２０以上かつ２４６未
満の範囲、しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０．４１以上かつ
０．５以下の範囲とするか、又は前記伸び抗力値Ｋが２
４６以上かつ４５０以下の範囲、しかも巾比ＷＡ／ＷＢ
が０より大かつ０．１４以下の範囲としたことを特徴と
している。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の一形態を、
図示例とともに説明する。図１は、本実施形態の空気入
りラジアルタイヤの子午断面図を示している。
図示例とともに説明する。図１は、本実施形態の空気入
りラジアルタイヤの子午断面図を示している。
【０００９】図１において、空気入りラジアルタイヤ１
（以下タイヤ１という）は、トレッド部２からサイドウ
ォール部３をへてビード部４のビードコア５に至るカー
カス６と、トレッド部２の内方かつ前記カーカス６の半
径方向外側に配されるベルト層７と、該ベルト層７の半
径方向外側に配されるバンド層９とを具えている。
（以下タイヤ１という）は、トレッド部２からサイドウ
ォール部３をへてビード部４のビードコア５に至るカー
カス６と、トレッド部２の内方かつ前記カーカス６の半
径方向外側に配されるベルト層７と、該ベルト層７の半
径方向外側に配されるバンド層９とを具えている。
【００１０】前記カーカス６は、カーカスコードをタイ
ヤ赤道Ｃに対して例えば７５゜〜９０゜の角度で配列し
た１枚以上、本例では１枚のカーカスプライ６Ａから構
成される。このカーカスプライ６Ａは、前記ビードコア
５、５間に跨る本体部６ａの両端に、前記ビードコア５
の廻りで内側から外側に折り返される折返し部６ｂを有
するとともに、該本体部６ａと折返し部６ｂとの間に
は、前記ビードコア５からタイヤ半径方向外側に先細状
にのびるビード補強用のビードエーペックスゴム８が配
置される。
ヤ赤道Ｃに対して例えば７５゜〜９０゜の角度で配列し
た１枚以上、本例では１枚のカーカスプライ６Ａから構
成される。このカーカスプライ６Ａは、前記ビードコア
５、５間に跨る本体部６ａの両端に、前記ビードコア５
の廻りで内側から外側に折り返される折返し部６ｂを有
するとともに、該本体部６ａと折返し部６ｂとの間に
は、前記ビードコア５からタイヤ半径方向外側に先細状
にのびるビード補強用のビードエーペックスゴム８が配
置される。
【００１１】なおカーカスコードとして、本例ではポリ
エステルコードが採用されるが、これ以外にもナイロ
ン、レーヨン、アラミドなどの有機繊維コードや必要に
よりスチールコードをも採用しうる。
エステルコードが採用されるが、これ以外にもナイロ
ン、レーヨン、アラミドなどの有機繊維コードや必要に
よりスチールコードをも採用しうる。
【００１２】又前記ベルト層７は、ベルトコードをタイ
ヤ赤道Ｃに対して例えば１５〜４５°の角度で配列した
２枚以上、本例では２枚のベルトプライ７Ａ、７Ｂを前
記コードが互いに交差する向きに重ね合わせて構成され
る。なお半径方向内側のベルトプライ７Ａのプライ巾
は、外側のベルトプライ７Ｂに比べて巾広に形成される
ことにより、このプライ巾が前記ベルト層７の巾ＢＷを
なす。前記ベルトコードとしては、本例ではスチールコ
ードを採用しているが、ポリエチレンナフタレート（Ｐ
ＥＮ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、芳香
族ポリアミド等の高モジュラスの有機繊維コードも必要
に応じて用いうる。
ヤ赤道Ｃに対して例えば１５〜４５°の角度で配列した
２枚以上、本例では２枚のベルトプライ７Ａ、７Ｂを前
記コードが互いに交差する向きに重ね合わせて構成され
る。なお半径方向内側のベルトプライ７Ａのプライ巾
は、外側のベルトプライ７Ｂに比べて巾広に形成される
ことにより、このプライ巾が前記ベルト層７の巾ＢＷを
なす。前記ベルトコードとしては、本例ではスチールコ
ードを採用しているが、ポリエチレンナフタレート（Ｐ
ＥＮ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、芳香
族ポリアミド等の高モジュラスの有機繊維コードも必要
に応じて用いうる。
【００１３】そして本実施形態では、前記バンド層９
を、ベルト層７の両端部を覆う左右一対のエッジバンド
プライ９Ａ、９Ａにより形成している。その理由は、エ
ッジバンドプライ９Ａは、ベルト層７の全体を覆うフル
バンドプライに比して重量の増加が少なく、しかもほぼ
同レベルのロードノイズ低減効果を発揮しながら、通過
騒音の悪化を低く抑えることが可能になるからである。
を、ベルト層７の両端部を覆う左右一対のエッジバンド
プライ９Ａ、９Ａにより形成している。その理由は、エ
ッジバンドプライ９Ａは、ベルト層７の全体を覆うフル
バンドプライに比して重量の増加が少なく、しかもほぼ
同レベルのロードノイズ低減効果を発揮しながら、通過
騒音の悪化を低く抑えることが可能になるからである。
【００１４】このエッジバンドプライ９Ａは、そのタイ
ヤ軸方向外端が、巾広の前記ベルトプライ７Ａの外端と
ほぼ整一して配されている。
ヤ軸方向外端が、巾広の前記ベルトプライ７Ａの外端と
ほぼ整一して配されている。
【００１５】又エッジバンドプライ９Ａは、図２に示す
ように、１本又は複数本のバンドコード１１を引揃えて
トッピングゴム１２中に埋設した小巾テープ状の帯状プ
ライ１３をタイヤ周方向に沿って螺旋巻することにより
形成され、このバンドコード１１とタイヤ周方向とのな
す角度を５度以下に設定している。このような帯状プラ
イ１３の螺旋巻により形成されたエッジバンドプライ９
Ａは、継ぎ目のないいわゆるジョイントレス構造をなす
ため、タイヤのユニフォミティに優れかつベルト層７を
強固かつ確実に拘束するのに役立つ。
ように、１本又は複数本のバンドコード１１を引揃えて
トッピングゴム１２中に埋設した小巾テープ状の帯状プ
ライ１３をタイヤ周方向に沿って螺旋巻することにより
形成され、このバンドコード１１とタイヤ周方向とのな
す角度を５度以下に設定している。このような帯状プラ
イ１３の螺旋巻により形成されたエッジバンドプライ９
Ａは、継ぎ目のないいわゆるジョイントレス構造をなす
ため、タイヤのユニフォミティに優れかつベルト層７を
強固かつ確実に拘束するのに役立つ。
【００１６】なお本例では、２本以上、例えば１０本の
バンドコード１１を埋設した、巾Ｗ１が例えば１０ｍｍ
程度の帯状プライ１３を用いている。
バンドコード１１を埋設した、巾Ｗ１が例えば１０ｍｍ
程度の帯状プライ１３を用いている。
【００１７】又前記帯状プライ１３をベルト層７の外側
に螺旋巻きするに際しては、隣り合う帯状プライ１３の
側縁が接するように巻き付けることが、均一性のために
好ましいが、側縁を離間させて巻き付ける、或いは側縁
を重ね合わせて巻き付けるなど種々の巻き付け方法が採
用できる。
に螺旋巻きするに際しては、隣り合う帯状プライ１３の
側縁が接するように巻き付けることが、均一性のために
好ましいが、側縁を離間させて巻き付ける、或いは側縁
を重ね合わせて巻き付けるなど種々の巻き付け方法が採
用できる。
【００１８】又前記バンドコード１１としては、高いロ
ードノイズ低減効果を得るために、例えばポリエチレン
ナフタレート（ＰＥＮ）、ポリエチレンテレフタレート
（ＰＥＴ）、芳香族ポリアミド、ポリパラフェニレンベ
ンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）等の高モジュラスの有
機繊維コードを用いている。そして、このような高モジ
ュラスの有機繊維コードを使用することによる通過騒音
の悪化を極力抑えるために、バンド層９をエッジバンド
プライ９Ａ、９Ａで形成する一方、次式（１）で定める
エッジバンドプライ９Ａの伸び抗力値Ｋと、前記エッジ
バンドプライの巾ＷＡのベルト層の巾ＷＢに対する巾比
ＷＡ／ＷＢとにおいて、前記エッジバンドプライ９Ａ
を、 伸び抗力値Ｋが１２０以上かつ２４６未満の範囲、
しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０．２以上かつ０．５以下の範
囲、とするか 伸び抗力値Ｋが２４６以上かつ２７６未満の範囲、
しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０より大かつ０．５以下の範
囲、とするか 伸び抗力値Ｋが２７６以上かつ４５０以下の範囲、
しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０より大かつ０．４１以下の範
囲、に規制している。
ードノイズ低減効果を得るために、例えばポリエチレン
ナフタレート（ＰＥＮ）、ポリエチレンテレフタレート
（ＰＥＴ）、芳香族ポリアミド、ポリパラフェニレンベ
ンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）等の高モジュラスの有
機繊維コードを用いている。そして、このような高モジ
ュラスの有機繊維コードを使用することによる通過騒音
の悪化を極力抑えるために、バンド層９をエッジバンド
プライ９Ａ、９Ａで形成する一方、次式（１）で定める
エッジバンドプライ９Ａの伸び抗力値Ｋと、前記エッジ
バンドプライの巾ＷＡのベルト層の巾ＷＢに対する巾比
ＷＡ／ＷＢとにおいて、前記エッジバンドプライ９Ａ
を、 伸び抗力値Ｋが１２０以上かつ２４６未満の範囲、
しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０．２以上かつ０．５以下の範
囲、とするか 伸び抗力値Ｋが２４６以上かつ２７６未満の範囲、
しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０より大かつ０．５以下の範
囲、とするか 伸び抗力値Ｋが２７６以上かつ４５０以下の範囲、
しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０より大かつ０．４１以下の範
囲、に規制している。
【００１９】Ｋ＝Ｓ×Ｍ×Ｄ／１００ −−−（１）
式中、Ｓはバンドコードの１本当たりの断面積（単位；
mm2 ）、Ｍはバンドコードの１本当たりの伸び２％時に
おけるモジュラス（単位、Ｎ／mm2 ）、Ｄはフルバンド
プライの巾１cm当たりのバンドコードの配列密度（単
位；本／cm）である。なお、前記モジュラスＭは、ＪＩ
Ｓ Ｌ１０１７に準拠して測定した値でり、また前記配
列密度Ｄは、エッジバンドプライ９Ａにおけるバンドコ
ード１１のトータル本数をその巾ＷＡで除すことにより
求めた平均値である。
mm2 ）、Ｍはバンドコードの１本当たりの伸び２％時に
おけるモジュラス（単位、Ｎ／mm2 ）、Ｄはフルバンド
プライの巾１cm当たりのバンドコードの配列密度（単
位；本／cm）である。なお、前記モジュラスＭは、ＪＩ
Ｓ Ｌ１０１７に準拠して測定した値でり、また前記配
列密度Ｄは、エッジバンドプライ９Ａにおけるバンドコ
ード１１のトータル本数をその巾ＷＡで除すことにより
求めた平均値である。
【００２０】ここで、前記伸び抗力値Ｋは、エッジバン
ドプライ９Ａの単位巾当たりかつ単位長さ当たりの伸び
に対する抗力の指標を示す値であって、この値Ｋが大き
いほどベルト層７への拘束力は大となる。
ドプライ９Ａの単位巾当たりかつ単位長さ当たりの伸び
に対する抗力の指標を示す値であって、この値Ｋが大き
いほどベルト層７への拘束力は大となる。
【００２１】又本実施形態では、巾比ＷＡ／ＷＢが０．
５、即ち、左右のエッジバンドプライ９Ａ、９Ａがタイ
ヤ赤道Ｃ上で実質的に接する場合を包含するが、バンド
コードが一端から他端に至り連続する一般のフルバンド
プライとは明確に区別される。
５、即ち、左右のエッジバンドプライ９Ａ、９Ａがタイ
ヤ赤道Ｃ上で実質的に接する場合を包含するが、バンド
コードが一端から他端に至り連続する一般のフルバンド
プライとは明確に区別される。
【００２２】そして発明者らは、この伸び抗力値Ｋを違
えた種々のタイヤを試作し、伸び抗力値Ｋと、巾比ＷＡ
／ＷＢとをそれぞれ変化させたときの、ロードノイズ及
び通過騒音に与える影響について研究した。その結果を
図３、４に示す。
えた種々のタイヤを試作し、伸び抗力値Ｋと、巾比ＷＡ
／ＷＢとをそれぞれ変化させたときの、ロードノイズ及
び通過騒音に与える影響について研究した。その結果を
図３、４に示す。
【００２３】図３は、試作タイヤにおける伸び抗力値Ｋ
をｘ軸、巾比ＷＡ／ＷＢをｙ軸、そのときのロードノイ
ズをｚ軸にそれぞれプロットして得た、伸び抗力値Ｋと
巾比ＷＡ／ＷＢとロードノイズとの三次元的関係を、ｚ
軸側からみた鳥瞰図である。図中の曲線は、各プロット
値から推測されるロードノイズの等高線に相当してい
る。なおロードノイズは、後述する
をｘ軸、巾比ＷＡ／ＷＢをｙ軸、そのときのロードノイ
ズをｚ軸にそれぞれプロットして得た、伸び抗力値Ｋと
巾比ＷＡ／ＷＢとロードノイズとの三次元的関係を、ｚ
軸側からみた鳥瞰図である。図中の曲線は、各プロット
値から推測されるロードノイズの等高線に相当してい
る。なおロードノイズは、後述する
【実施例】の欄で説明するロードノイズテストによって
測定した比較例１（ナイロンコードのエッジバンドプラ
イ（伸び抗力値Ｋが８０Ｎ・本／cm、巾比ＷＡ／ＷＢが
０．５））の２５０Hzバンドの騒音レベル（ｄＢ）を基
準とし、この基準からの変化量としている。マイナス表
示は、比較例１よりロードノイズが小さく良好である。
測定した比較例１（ナイロンコードのエッジバンドプラ
イ（伸び抗力値Ｋが８０Ｎ・本／cm、巾比ＷＡ／ＷＢが
０．５））の２５０Hzバンドの騒音レベル（ｄＢ）を基
準とし、この基準からの変化量としている。マイナス表
示は、比較例１よりロードノイズが小さく良好である。
【００２４】この図３から明らかなように、伸び抗力値
Ｋが大、かつ巾比ＷＡ／ＷＢが大な領域で、ロードノイ
ズ低減効果が高い。従って、斜線で示す領域Ｙ１、即
ち、（ａ） 伸び抗力値Ｋが１２０以上かつ２４６未満
で、しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０．２以上かつ０．５以下
の範囲、及び（ｂ） 伸び抗力値Ｋが２４６以上かつ４
５０以下で、しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０より大かつ０．
５以下の範囲、において、少なくとも−０．３ｄＢ以上
の低減効果が確保できる。
Ｋが大、かつ巾比ＷＡ／ＷＢが大な領域で、ロードノイ
ズ低減効果が高い。従って、斜線で示す領域Ｙ１、即
ち、（ａ） 伸び抗力値Ｋが１２０以上かつ２４６未満
で、しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０．２以上かつ０．５以下
の範囲、及び（ｂ） 伸び抗力値Ｋが２４６以上かつ４
５０以下で、しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０より大かつ０．
５以下の範囲、において、少なくとも−０．３ｄＢ以上
の低減効果が確保できる。
【００２５】又図４に、試作タイヤにおける伸び抗力値
Ｋをｘ軸、巾比ＷＡ／ＷＢをｙ軸、そのときの通過騒音
をｚ軸にそれぞれプロットして得た、伸び抗力値Ｋと巾
比ＷＡ／ＷＢと通過騒音との三次元的関係を、ｚ軸側か
らみた鳥瞰図として示している。図中の曲線は、各プロ
ット値から推測される通過騒音の等高線に相当してい
る。この通過騒音も同様に、後述する
Ｋをｘ軸、巾比ＷＡ／ＷＢをｙ軸、そのときの通過騒音
をｚ軸にそれぞれプロットして得た、伸び抗力値Ｋと巾
比ＷＡ／ＷＢと通過騒音との三次元的関係を、ｚ軸側か
らみた鳥瞰図として示している。図中の曲線は、各プロ
ット値から推測される通過騒音の等高線に相当してい
る。この通過騒音も同様に、後述する
【実施例】の欄で説明する通過騒音テストによって測定
した前記比較例１の通過騒音の最大レベルｄＢ（Ａ）を
基準とし、この基準からの変化量としている。マイナス
表示は、比較例１より通過騒音が小さく良好である。
した前記比較例１の通過騒音の最大レベルｄＢ（Ａ）を
基準とし、この基準からの変化量としている。マイナス
表示は、比較例１より通過騒音が小さく良好である。
【００２６】この図４から明らかなように、伸び抗力値
Ｋが大、かつ巾比ＷＡ／ＷＢが０．５に近い領域で、通
過騒音が大きく悪化する傾向にある。従って、斜線で示
す領域Ｙ２、即ち、（ｃ） 伸び抗力値Ｋが２７６以上
かつ４５０以下、しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０．４１より
大かつ０．５以下の範囲、においては、エッジバンドプ
ライ９Ａを用いた構造であった場合にも、ロードノイズ
と通過騒音とを両立させるのが難しいことが判明した。
Ｋが大、かつ巾比ＷＡ／ＷＢが０．５に近い領域で、通
過騒音が大きく悪化する傾向にある。従って、斜線で示
す領域Ｙ２、即ち、（ｃ） 伸び抗力値Ｋが２７６以上
かつ４５０以下、しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０．４１より
大かつ０．５以下の範囲、においては、エッジバンドプ
ライ９Ａを用いた構造であった場合にも、ロードノイズ
と通過騒音とを両立させるのが難しいことが判明した。
【００２７】これは、言い換えると、前記領域Ｙ１から
Ｙ２を削除した領域、即ち前記、、の領域におい
ては、ロードノイズと通過騒音とを両立させることが可
能であることを意味し、このことから本願が見出された
のである。
Ｙ２を削除した領域、即ち前記、、の領域におい
ては、ロードノイズと通過騒音とを両立させることが可
能であることを意味し、このことから本願が見出された
のである。
【００２８】しかしながら、本発明者らのさらなる研究
の結果、エッジバンドプライ９Ａを用いた構造にあって
は、このエッジバンドプライ９Ａが配されるトレッドシ
ョルダ部と、その内側のトレッドクラウン部との間の剛
性差が大となるため、接地時にすべりが生じやすくな
り、またトレッドクラウン部が丸くなって接地時のトレ
ッド部の変形量が大きくなるため、転がり抵抗が悪化す
る場合があることも判明した。
の結果、エッジバンドプライ９Ａを用いた構造にあって
は、このエッジバンドプライ９Ａが配されるトレッドシ
ョルダ部と、その内側のトレッドクラウン部との間の剛
性差が大となるため、接地時にすべりが生じやすくな
り、またトレッドクラウン部が丸くなって接地時のトレ
ッド部の変形量が大きくなるため、転がり抵抗が悪化す
る場合があることも判明した。
【００２９】そこで発明者らは、前述と同様、伸び抗力
値Ｋと、巾比ＷＡ／ＷＢとをそれぞれ変化させたとき
の、転がり抵抗に与える影響について研究した。その結
果を図５に示す如く、エッジバンドプライとして一般的
な巾比ＷＡ／ＷＢが０．３付近を中心として、伸び抗力
値Ｋが大きくなるにつれ、転がり抵抗が悪化する傾向が
あることが判明した。
値Ｋと、巾比ＷＡ／ＷＢとをそれぞれ変化させたとき
の、転がり抵抗に与える影響について研究した。その結
果を図５に示す如く、エッジバンドプライとして一般的
な巾比ＷＡ／ＷＢが０．３付近を中心として、伸び抗力
値Ｋが大きくなるにつれ、転がり抵抗が悪化する傾向が
あることが判明した。
【００３０】従って、斜線で示す領域Ｙ３、即ち、
（ｄ） 伸び抗力値Ｋが１２０以上かつ２４６未満、し
かも巾比ＷＡ／ＷＢが０．２より大かつ０．４１未満の
範囲、および（ｅ） 伸び抗力値Ｋが２４６以上かつ４
５０以下、しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０．１４より大かつ
０．５以下の範囲においては、エッジバンドプライ９Ａ
の構造に起因して、ロードノイズと転がり抵抗とを両立
させるのが難しことが判明した。
（ｄ） 伸び抗力値Ｋが１２０以上かつ２４６未満、し
かも巾比ＷＡ／ＷＢが０．２より大かつ０．４１未満の
範囲、および（ｅ） 伸び抗力値Ｋが２４６以上かつ４
５０以下、しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０．１４より大かつ
０．５以下の範囲においては、エッジバンドプライ９Ａ
の構造に起因して、ロードノイズと転がり抵抗とを両立
させるのが難しことが判明した。
【００３１】従って、特に前記領域Ｙ１から領域Ｙ２、
Ｙ３を削除した領域、即ち 伸び抗力値Ｋが１２０以上かつ２４６未満、しかも
巾比ＷＡ／ＷＢが０．４１以上かつ０．５以下の範囲、
又は 伸び抗力値Ｋが２４６以上かつ４５０以下、しかも
巾比ＷＡ／ＷＢが０より大かつ０．１４以下の範囲にお
いては、ロードノイズと通過騒音と転がり抵抗との両立
を達成することが可能となる。
Ｙ３を削除した領域、即ち 伸び抗力値Ｋが１２０以上かつ２４６未満、しかも
巾比ＷＡ／ＷＢが０．４１以上かつ０．５以下の範囲、
又は 伸び抗力値Ｋが２４６以上かつ４５０以下、しかも
巾比ＷＡ／ＷＢが０より大かつ０．１４以下の範囲にお
いては、ロードノイズと通過騒音と転がり抵抗との両立
を達成することが可能となる。
【００３２】なお本発明では、前記断面積Ｓ、モジュラ
スＭ、配列密度Ｄの個々の値については特に規制しない
が、モジュラスＭにおいては、１００００Ｎ／mm2 以
上、さらには１２０００Ｎ／mm2 以上が好ましい。この
モジュラスＭが小さすぎると、伸び抗力値Ｋを高めるた
めに断面積Ｓや配列密度Ｄが大となってタイヤの成形が
困難になりやすい他、耐久性が低下しやすい。
スＭ、配列密度Ｄの個々の値については特に規制しない
が、モジュラスＭにおいては、１００００Ｎ／mm2 以
上、さらには１２０００Ｎ／mm2 以上が好ましい。この
モジュラスＭが小さすぎると、伸び抗力値Ｋを高めるた
めに断面積Ｓや配列密度Ｄが大となってタイヤの成形が
困難になりやすい他、耐久性が低下しやすい。
【００３３】また断面積Ｓにおいては、０．０５mm2 以
上、さらには０．０８mm2 以上、さらには０．１３〜
０．３５mm2 が好ましく、断面積Ｓが小さすぎると、伸
び抗力値Ｋを高めるためにモジュラスＭや配列密度Ｄを
大とする必要があり、材料の選定が困難となる他、前記
同様の不具合がある。逆に断面積Ｓが大きすぎると、タ
イヤの成形性が低下する傾向がある。
上、さらには０．０８mm2 以上、さらには０．１３〜
０．３５mm2 が好ましく、断面積Ｓが小さすぎると、伸
び抗力値Ｋを高めるためにモジュラスＭや配列密度Ｄを
大とする必要があり、材料の選定が困難となる他、前記
同様の不具合がある。逆に断面積Ｓが大きすぎると、タ
イヤの成形性が低下する傾向がある。
【００３４】また配列密度Ｄにおいては、４〜１６（本
／cm）、さらには７〜１３（本／cm）とするのが好まし
く、配列密度Ｄが小さすぎると、伸び抗力値Ｋを高める
ために断面積ＳやモジュラスＭが大となるため、タイヤ
の製造コストが増大したり、またタイヤの耐久性が低下
しやすい。逆に配列密度Ｄが大きすぎてもゴム付着性が
低下しタイヤの耐久性を低下させる傾向がある。
／cm）、さらには７〜１３（本／cm）とするのが好まし
く、配列密度Ｄが小さすぎると、伸び抗力値Ｋを高める
ために断面積ＳやモジュラスＭが大となるため、タイヤ
の製造コストが増大したり、またタイヤの耐久性が低下
しやすい。逆に配列密度Ｄが大きすぎてもゴム付着性が
低下しタイヤの耐久性を低下させる傾向がある。
【００３５】以上本発明の実施形態について詳述した
が、本発明の空気入りラジアルタイヤは、乗用車用のみ
ならず、小型トラック用、重荷重用、さらには自動二輪
車用など各種のラジアルタイヤに適用できるなど、図示
の実施形態に限定されることなく、種々の態様に変形し
て実施しうる。
が、本発明の空気入りラジアルタイヤは、乗用車用のみ
ならず、小型トラック用、重荷重用、さらには自動二輪
車用など各種のラジアルタイヤに適用できるなど、図示
の実施形態に限定されることなく、種々の態様に変形し
て実施しうる。
【００３６】
【実施例】タイヤサイズが１９５／６５Ｒ１５ ９１Ｈ
のタイヤを、表１〜４の仕様に基づき試作するととも
に、各試供タイヤのロードノイズ性能、通過騒音性能、
及び転がり抵抗性能をテストし比較した。テスト方法は
次の通りである。
のタイヤを、表１〜４の仕様に基づき試作するととも
に、各試供タイヤのロードノイズ性能、通過騒音性能、
及び転がり抵抗性能をテストし比較した。テスト方法は
次の通りである。
【００３７】（１）ロードノイズ性能
各試供タイヤを、リム（１５×６ＪＪ）、内圧（２００
ｋＰａ）にて国産ＦＦ乗用車（排気量２０００ｃｃ）の
全輪に装着し、スムース路面を速度６０ｋｍ／ｈにて走
行させ、運転席左耳許位置にて１／３オクターブの２５
０Hzバンドの騒音レベル（ｄＢ）を測定し、比較例１を
基準とした騒音レベルの変化量として示している。従っ
て、マイナス表示は比較例１からのロードノイズの低減
値を示す。
ｋＰａ）にて国産ＦＦ乗用車（排気量２０００ｃｃ）の
全輪に装着し、スムース路面を速度６０ｋｍ／ｈにて走
行させ、運転席左耳許位置にて１／３オクターブの２５
０Hzバンドの騒音レベル（ｄＢ）を測定し、比較例１を
基準とした騒音レベルの変化量として示している。従っ
て、マイナス表示は比較例１からのロードノイズの低減
値を示す。
【００３８】（２）通過騒音性能
ＪＡＳＯ／Ｃ／６０６に規定する実車惰行試験に準拠し
て、直線状のテストコース（アスファルト路面）を通過
速度５３km／ｈで５０ｍの距離を惰行走行させるととも
に、コースの中間点において走行中心線から側方に７．
５ｍ、かつ路面から１．２ｍの位置に設置した定置マイ
クロフォンにより通過騒音の最大レベルｄＢ（Ａ）を測
定し、比較例１を基準とした騒音レベルの変化量として
示している。従って、マイナス表示が比較例１からの通
過騒音の低減値を示し良好である。
て、直線状のテストコース（アスファルト路面）を通過
速度５３km／ｈで５０ｍの距離を惰行走行させるととも
に、コースの中間点において走行中心線から側方に７．
５ｍ、かつ路面から１．２ｍの位置に設置した定置マイ
クロフォンにより通過騒音の最大レベルｄＢ（Ａ）を測
定し、比較例１を基準とした騒音レベルの変化量として
示している。従って、マイナス表示が比較例１からの通
過騒音の低減値を示し良好である。
【００３９】（３）転がり抵抗性能
転がり抵抗試験機を用い、各タイヤをリム（１５×６Ｊ
Ｊ）、内圧（２３０ｋＰａ）、荷重（４．０ｋＮ）、速
度（８０km／ｈ）の条件にて転がり抵抗を測定し、比較
例１を基準とした変化量として示している。従って、プ
ラス表示が比較例１からの転がり抵抗の増加（悪化）値
を示している。
Ｊ）、内圧（２３０ｋＰａ）、荷重（４．０ｋＮ）、速
度（８０km／ｈ）の条件にて転がり抵抗を測定し、比較
例１を基準とした変化量として示している。従って、プ
ラス表示が比較例１からの転がり抵抗の増加（悪化）値
を示している。
【００４０】
【表１】
【００４１】
【表２】
【００４２】
【表３】
【００４３】
【表４】
【００４４】
【発明の効果】叙上の如く本発明の空気入りラジアルタ
イヤは、バンド層にエッジバンドプライを用いるととも
に、このエッジバンドプライの伸び抗力値Ｋと、エッジ
バンドプライのベルト層に対する巾比とをそれぞれ所定
範囲に規制しているため、ロードノイズの低減効果を有
効に発揮させながら通過騒音の悪化を抑制することがで
きる。
イヤは、バンド層にエッジバンドプライを用いるととも
に、このエッジバンドプライの伸び抗力値Ｋと、エッジ
バンドプライのベルト層に対する巾比とをそれぞれ所定
範囲に規制しているため、ロードノイズの低減効果を有
効に発揮させながら通過騒音の悪化を抑制することがで
きる。
【図１】本発明の空気入りラジアルタイヤの一実施例を
示す断面図である。
示す断面図である。
【図２】バンド層に用いる帯状プライを例示する斜視図
である。
である。
【図３】伸び抗力値Ｋと巾比ＷＡ／ＷＢとロードノイズ
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
【図４】伸び抗力値Ｋと巾比ＷＡ／ＷＢと通過騒音との
関係を示すグラフである。
関係を示すグラフである。
【図５】伸び抗力値Ｋと巾比ＷＡ／ＷＢと転がり抵抗と
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
２ トレッド部
３ サイドウォール部
４ ビード部
５ ビードコア
６ カーカス
７ ベルト層
９ バンド層
９Ａ エッジバンドプライ
１１ バンドコード
１３ 帯状プライ
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 田中 尚
兵庫県神戸市中央区脇浜町３丁目６番９号
住友ゴム工業株式会社内
(72)発明者 和田 靖男
兵庫県神戸市中央区脇浜町３丁目６番９号
住友ゴム工業株式会社内
(72)発明者 日詰 誠
兵庫県神戸市中央区脇浜町３丁目６番９号
住友ゴム工業株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】トレッド部の内方かつカーカスの外側に配
されるベルト層と、このベルト層の両端部かつその外側
に配される両側のエッジバンドプライからなるバンド層
とを具える空気入りラジアルタイヤであって、 前記エッジバンドプライは、１本又は複数本のバンドコ
ードを引揃えてトッピングゴム中に埋設したテープ状の
帯状プライを螺旋巻きすることにより形成されるととも
に、 このエッジバンドプライは、前記バンドコードの１本当
たりの断面積をＳ（単位；mm2 ）、伸び２％時における
モジュラスをＭ（単位；Ｎ／mm2 ）、エッジバンドプラ
イの巾１cm当たりのバンドコードの配列密度をＤ（単
位；本／cm）としたき、次式 Ｋ＝Ｓ×Ｍ×Ｄ／１００ −−−（１） で定まる伸び抗力値Ｋ（単位；Ｎ・本／cm）と、前記エ
ッジバンドプライの巾ＷＡのベルト層の巾ＷＢに対する
巾比ＷＡ／ＷＢとにおいて、 前記エッジバンドプライは、前記伸び抗力値Ｋが１２０
以上かつ２４６未満の範囲、しかも巾比ＷＡ／ＷＢが
０．２以上かつ０．５以下の範囲とするか、前記伸び抗
力値Ｋが２４６以上かつ２７６未満の範囲、しかも巾比
ＷＡ／ＷＢが０より大かつ０．５以下の範囲とするか、
又は前記伸び抗力値Ｋが２７６以上かつ４５０以下の範
囲、しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０より大かつ０．４１以下
の範囲としたことを特徴とする空気入りラジアルタイ
ヤ。 - 【請求項２】前記エッジバンドプライは、前記伸び抗力
値Ｋが１２０以上かつ２４６未満の範囲、しかも巾比Ｗ
Ａ／ＷＢが０．４１以上かつ０．５以下の範囲とする
か、又は前記伸び抗力値Ｋが２４６以上かつ４５０以下
の範囲、しかも巾比ＷＡ／ＷＢが０より大かつ０．１４
以下の範囲としたことを特徴とする請求項１記載の空気
入りタイヤ。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002110924A JP4060628B2 (ja) | 2001-06-21 | 2002-04-12 | 空気入りラジアルタイヤ |
| EP02733451A EP1396355B1 (en) | 2001-06-13 | 2002-06-10 | Pneumatic radial tire |
| US10/416,581 US7168470B2 (en) | 2001-06-13 | 2002-06-10 | Pneumatic radial tire |
| CN02802067.7A CN100467290C (zh) | 2001-06-13 | 2002-06-10 | 充气子午线轮胎 |
| PCT/JP2002/005759 WO2002102610A1 (fr) | 2001-06-13 | 2002-06-10 | Pneumatique radial |
| DE60231614T DE60231614D1 (de) | 2001-06-13 | 2002-06-10 | Radialluftreifen |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001188511 | 2001-06-21 | ||
| JP2001-188511 | 2001-06-21 | ||
| JP2002110924A JP4060628B2 (ja) | 2001-06-21 | 2002-04-12 | 空気入りラジアルタイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003072316A true JP2003072316A (ja) | 2003-03-12 |
| JP4060628B2 JP4060628B2 (ja) | 2008-03-12 |
Family
ID=26617348
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|---|---|---|---|
| JP2002110924A Expired - Fee Related JP4060628B2 (ja) | 2001-06-13 | 2002-04-12 | 空気入りラジアルタイヤ |
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|---|---|
| JP (1) | JP4060628B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005041409A (ja) * | 2003-07-24 | 2005-02-17 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 空気入りラジアルタイヤ |
| WO2006033337A1 (ja) * | 2004-09-24 | 2006-03-30 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | 小型トラック用空気入りラジアルタイヤ |
| JP2009132201A (ja) * | 2007-11-29 | 2009-06-18 | Bridgestone Corp | 空気入りタイヤ |
| CN101923115A (zh) * | 2010-08-17 | 2010-12-22 | 攀枝花学院 | 测定材料电阻率的方法 |
| WO2021096643A1 (en) * | 2019-11-13 | 2021-05-20 | Bridgestone Americas Tire Operations, Llc | Non-pneumatic tire having multilayer spokes |
| WO2022066217A1 (en) * | 2020-09-28 | 2022-03-31 | Bridgestone Americas Tire Operations, Llc | Rubber composition for non-pneumatic support components |
| CN114364546A (zh) * | 2019-09-30 | 2022-04-15 | 横滨橡胶株式会社 | 充气轮胎 |
-
2002
- 2002-04-12 JP JP2002110924A patent/JP4060628B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005041409A (ja) * | 2003-07-24 | 2005-02-17 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 空気入りラジアルタイヤ |
| US7395845B2 (en) * | 2003-07-24 | 2008-07-08 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Pneumatic radial tire |
| WO2006033337A1 (ja) * | 2004-09-24 | 2006-03-30 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | 小型トラック用空気入りラジアルタイヤ |
| JPWO2006033337A1 (ja) * | 2004-09-24 | 2008-05-15 | 横浜ゴム株式会社 | 小型トラック用空気入りラジアルタイヤ |
| JP2009132201A (ja) * | 2007-11-29 | 2009-06-18 | Bridgestone Corp | 空気入りタイヤ |
| CN101923115A (zh) * | 2010-08-17 | 2010-12-22 | 攀枝花学院 | 测定材料电阻率的方法 |
| CN101923115B (zh) * | 2010-08-17 | 2012-07-18 | 攀枝花学院 | 测定材料电阻率的方法 |
| CN114364546A (zh) * | 2019-09-30 | 2022-04-15 | 横滨橡胶株式会社 | 充气轮胎 |
| WO2021096643A1 (en) * | 2019-11-13 | 2021-05-20 | Bridgestone Americas Tire Operations, Llc | Non-pneumatic tire having multilayer spokes |
| WO2022066217A1 (en) * | 2020-09-28 | 2022-03-31 | Bridgestone Americas Tire Operations, Llc | Rubber composition for non-pneumatic support components |
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| Publication number | Publication date |
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| JP4060628B2 (ja) | 2008-03-12 |
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