JP2003068420A - 内燃機関用スパークプラグ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 横飛火の防止に有効で、正常な火花放電を発
生し、さらに混合気の着火性が良い内燃機関用スパーク
プラグを提供する。 【解決手段】 内燃機関用スパークプラグ１０は、外側
面に呼びがＭ１２のネジ部１３ｂが形成されている主体
金具１３を備える。主体金具１３は、その先端側端面１
３ｄから先端側内側面１３ｅにかけて、Ｃ０．１の環状
の面取り部１３ｃを有する。さらに、実施例１の内燃機
関用スパークプラグは、溶接ダレ部１４ｂの径方向突出
寸法Ｆを０．１ｍｍ以下にしている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関用スパー
クプラグに関する。

【０００２】

【従来の技術】自動車のエンジン等の内燃機関では、混
合気への着火にスパークプラグが使用されている。一般
的に、内燃機関用スパークプラグは、絶縁体と中心電極
と主体金具と接地電極とを備えている。主体金具の先端
部の外側面にはエンジンヘッドに取り付けるためのネジ
部が形成されており、また、先端部の先端側端面には、
接地電極が溶接により固設されている。この内燃機関用
スパークプラグは、中心電極と接地電極との間で形成さ
れる火花放電ギャップにおいて火花放電し、燃焼室内の
混合気を点火させている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、近年、内燃
機関の高出力化に伴って、燃焼室内における吸気及び排
気バルブの大型化や４バルブ化が検討され、また、エン
ジンが小型化される傾向から、内燃機関用スパークプラ
グは小型化を望まれている。しかし、内燃機関用スパー
クプラグを小型化すると、以下のような問題が発生する
ことが判ってきた。即ち、内燃機関用スパークプラグの
小型化のためには、主体金具の先穴径Ｄ（ｍｍ）、及び
主体金具の先端側端面位置における絶縁体の外径ｄ（ｍ
ｍ）を共に小さくすることが多い。但し、内燃機関用ス
パークプラグを小型化する際、設計上、主体金具の先穴
径Ｄの減少を主体金具の先端側端面位置における絶縁体
の外径ｄの減少よりも大きくする傾向にあるため、Ｄ−
ｄが減少し、（Ｄ−ｄ）／２で表される距離Ｅ（ｍｍ）
も減少してしまうことが多い。特に、呼びがＭ１２以下
のネジ部を有する主体金具を備える小型化された内燃機
関用スパークプラグにおいては、Ｅ＜１．６５（ｍｍ）
となる傾向が強い。

【０００４】なお、主体金具の先穴径とは、主体金具の
先端部の内側面を軸線方向に延長したときに形成される
円筒の直径をいう。また、主体金具の先端側端面位置に
おける絶縁体の外径とは、主体金具の先端側端面を含む
仮想平面（この仮想平面上の任意の位置を主体金具の先
端側端面位置という）と絶縁体の外側面との交差によっ
て形成される仮想円の直径をいう。

【０００５】Ｅが小さくなると、主体金具の内側面と絶
縁体の脚長部の外側面との隙間部分のガスボリュームが
小さくなる。特に、Ｅ＜１．６５（ｍｍ）のとき、不完
全燃焼によって絶縁体の先端側からカーボンが徐々に付
着して上記仮想円の円周付近まで堆積していく（換言す
れば燻りが進行していく）と、横飛火が発生しやすくな
るという問題がある。横飛火とは、火花放電ギャップで
放電せずに、中心電極の先端部から絶縁体の先端部に付
着したカーボンを通じ、絶縁体の先端部と主体金具の内
側面（主に角部）との間で火花放電する現象である。

【０００６】しかも着火性は良い状態を保ちたいので、
内燃機関用スパークプラグを小型化しても、火花放電ギ
ャップｇ（ｍｍ）はなるべく大きな値にしておきたい。
このため、内燃機関用スパークプラグを小型化すると、
Ｅ／ｇは減少する傾向が強い。特に、呼びがＭ１２以下
のネジ部を有する主体金具を備える小型化された内燃機
関用スパークプラグにおいては、Ｅ／ｇ＜１．５となる
傾向が強い。Ｅ／ｇ＜１．５、つまり火花放電ギャップ
ｇと距離Ｅとの値が近づいてくると、さらに横飛火が発
生しやすくなる。従って、呼びがＭ１２以下のネジ部を
有する主体金具を備える内燃機関用スパークプラグで
は、燻りが進行すると正常な火花放電が発生しなくなる
傾向が強い。

【０００７】さらに、主体金具の先端側端面と先端側内
側面とがなす環状の角部が仕上げ加工されずに、先端側
端面と先端側内側面とのなす角が直角である場合には、
横飛火が生じやすくなる。これは、角部において電界が
集中し、内燃機関用スパークプラグの先端部が燻った状
態になると、火花放電ギャップで放電するよりも、中心
電極の先端部から絶縁体の先端部に付着したカーボンを
通じ、絶縁体の先端部と主体金具の内側面との間で放電
し易くなるためと考えられる。

【０００８】さらにまた、接地電極を主体金具に溶接す
る際に形成される溶接ダレ部については、接地電極と主
体金具との間において主体金具の径方向内側に突出す
る、径方向突出寸法が大きくなると、横飛火が発生しや
すくなる。接地電極の溶接ダレ部の径方向突出寸法が大
きいものは、溶接ダレ部付近において電界が集中し、内
燃機関用スパークプラグの先端部が燻った状態になる
と、火花放電ギャップで放電するよりも、中心電極の先
端部から絶縁体の先端部に付着したカーボンを通じ、絶
縁体の先端部と溶接ダレ部との間で放電し易くなるから
である。

【０００９】本発明は、以上のような問題点を鑑みてな
されたものであって、横飛火の防止に有効で、正常な火
花放電を発生し、さらに混合気への着火性が良い内燃機
関用スパークプラグを提供することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段、作用及び効果】その解決
手段は、軸線方向に貫通する軸孔を有する筒状の絶縁体
と、上記軸孔の先端側に挿入され、自身の先端が上記絶
縁体の先端から突出するように固設された中心電極と、
上記絶縁体の周囲を取り囲み、上記絶縁体の先端をその
先端側端面から突出させるように配置された主体金具
と、一端が上記主体金具に固設され、上記絶縁体の先端
から突出した上記中心電極の先端と火花放電ギャップを
隔てて配置された接地電極と、を備える内燃機関用スパ
ークプラグであって、上記主体金具は、その外側面に呼
びがＭ１２以下のネジ部を有し、上記主体金具の先穴径
をＤ（ｍｍ）、上記主体金具の先端側端面位置における
絶縁体の外径をｄ（ｍｍ）、（Ｄ−ｄ）／２で表される
距離をＥ（ｍｍ）、上記火花放電ギャップの大きさをｇ
（ｍｍ）、としたときに、Ｅ＜１．６５、及びＥ／ｇ＜
１．５、の関係を満たすと共に、上記主体金具は、その
先端側端面から先端側内側面にかけて面取り部を有する
内燃機関用スパークプラグである。

【００１１】前述したように、小型化された、具体的に
は、呼びがＭ１２以下のネジ部を有する主体金具を備
え、Ｅ＜１．６５（ｍｍ）、及びＥ／ｇ＜１．５の関係
を満たす内燃機関用スパークプラグでは、主体金具の先
端側端面と先端側内側面とがなす環状の角部が面取り加
工されずに、先端側端面と先端側内側面とのなす角が直
角である場合には、燻りの進行により横飛火が頻繁に発
生する。これに対し、本発明の内燃機関用スパークプラ
グでは、主体金具の先端側端面と先端側内側面とがなす
環状の角部に面取りが施され、面取り部を形成してい
る。このため、主体金具の角部において電界集中が緩和
され、前述のような横飛火を有効に防止できる。

【００１２】なお、主体金具の面取り部の形状として
は、Ｃ面取りをしたもの、Ｒ面取りをしたもの、及びテ
ーパ面取りをしたもの、いずれの面取り形状でも良い。
但し、主体金具の角部に発生する電界集中を防止するた
めには、Ｃ≧０．１（ｍｍ）、またはＲ≧０．１（ｍ
ｍ）を満たしていることが好ましい。

【００１３】さらに、上記内燃機関用スパークプラグで
あって、前記接地電極は、溶接により前記主体金具に固
設されており、上記溶接によって形成され、上記接地電
極と上記主体金具との間において上記主体金具の径方向
内側に突出する溶接ダレ部の径方向突出寸法を０．１ｍ
ｍ以下としてなる、内燃機関用スパークプラグとすると
良い。

【００１４】前述したように、主体金具の先端側端面と
先端側内側面とがなす環状の角部に面取り部を形成して
いる内燃機関用スパークプラグであっても、接地電極を
主体金具に溶接する際に形成され、接地電極と主体金具
との間において、主体金具の径方向内側に突出する溶接
ダレ部の径方向突出寸法が大きいものは、横飛火が発生
しやすくなる。これに対し、この内燃機関用スパークプ
ラグは、主体金具の先端側端面から先端側内側面にかけ
て面取り部を有し、さらに、接地電極の溶接ダレ部を切
削や打抜き等によって、溶接ダレ部の径方向突出寸法を
０．１ｍｍ以下にしている。このため、溶接ダレ部にお
ける電界集中が緩和され、火花放電ギャップで放電し易
くなり、横飛火を有効に防止できる。

【００１５】さらに、上記いずれかの内燃機関用スパー
クプラグであって、前記火花放電ギャップｇ（ｍｍ）
が、ｇ＞１．０の関係を満たし、且つ、前記距離Ｅ（ｍ
ｍ）が、１．４＜Ｅ＜１．６５の関係を満たす内燃機関
用スパークプラグとすると良い。

【００１６】一般的に、内燃機関用スパークプラグにお
いて、火花放電ギャップｇの値が大きい（ワイドギャッ
プ）ほど、燃焼室内で混合気への着火性が良い。これに
対し、この内燃機関用スパークプラグは、前述のよう
に、主体金具の先端側端面から先端側内側面にかけて面
取り部を有し、さらに溶接ダレ部の径方向突出寸法を
０．１ｍｍ以下にすることによって、横飛火の防止に有
効になっており、さらに、ｇ＞１．０（ｍｍ），１．４
（ｍｍ）＜Ｅ＜１．６５（ｍｍ）の関係を満たしてい
る。このため、ｇ＞１．０（ｍｍ）とすることによっ
て、ワイドギャップとなり、混合気への着火性を良好に
することができる。また、１．４（ｍｍ）＜Ｅ＜１．６
５（ｍｍ）とすることによって、呼びがＭ１２以下のネ
ジ部を有する主体金具を備える内燃機関用スパークプラ
グの中では、横飛火が発生しにくくなっている。つま
り、この内燃機関用スパークプラグは、横飛火が有効に
防止されている上に、混合気への着火性が良い。

【００１７】

【発明の実施形態】本実施形態の内燃機関用スパークプ
ラグ１０は、図１に示すように、絶縁体１１と中心電極
１２と主体金具１３と接地電極１４とを備えており、主
体金具１３の先端部１３ｇの外側面に形成されているネ
ジ部１３ｂをエンジンヘッドＳＨにねじ込むことで、エ
ンジンヘッドＳＨに取り付けられ、使用に供される。

【００１８】次に、内燃機関用スパークプラグ１０の要
部について、図２を参照して説明する。絶縁体１１はア
ルミナからなり、軸線方向に貫通する軸孔１１ｂを有す
る筒状体である。中心電極１２は、軸孔１１ｂの先端側
に挿入され、その先端が絶縁体１１の先端から突出する
ように固設された軸状金属体である。主体金具１３は、
その先端部１３ｇの外側面に呼びがＭ１２のネジ部１３
ｂが形成されており、絶縁体１１の先端部１１ｃの周囲
を隙間を形成して取り囲み、絶縁体１１の先端を主体金
具１３の先端側端面１３ｄから突出させている。接地電
極１４は、一端が主体金具１３の先端側端面１３ｄに溶
接によって固設され、絶縁体１１の先端から突出した中
心電極１２の先端と火花放電ギャップｇを隔てて配置さ
れた金属体である。なお、中心電極１２及び接地電極１
４を構成する電極母材の金属体としては、ＩＮＣＯＮＥ
Ｌ６００（英国ＩＮＣＯ社商標名）等のＮｉ耐熱合金、
またはＦｅ耐熱合金が挙げられる。また、これら電極母
材内にＣｕまたはＣｕ合金からなる良熱伝導性金属芯が
封入されていても良い。

【００１９】さらに、内燃機関用スパークプラグ１０
は、図３に拡大して示すように、主体金具１３の先端側
端面１３ｄと先端側内側面１３ｅとがなす環状の角部１
３ｆに面取りを施して、面取り部１３ｃを形成してい
る。なお、内燃機関用スパークプラグ１０において、Ｄ
（ｍｍ）は、主体金具１３の先穴径であり、主体金具１
３の先端部の内側面１３ｅを軸線方向に延長したときに
形成される円筒の直径になる。ｄ（ｍｍ）は、主体金具
１３の先端側端面位置における絶縁体１１の外径であ
り、主体金具１３の先端側端面１３ｄを含む仮想平面
（この仮想平面上の任意の位置を主体金具１３の先端側
端面位置という）と絶縁体１１の外側面との交差によっ
て形成される仮想円１１ｄの直径をいう。Ｅ（ｍｍ）
は、（Ｄ−ｄ）／２で表される距離である。さらにま
た、内燃機関用スパークプラグ１０は、図４に示すよう
に、溶接ダレ部１４ｂを生じることがある。この場合の
溶接ダレ部１４ｂの径方向突出寸法をＦ（ｍｍ）とす
る。

【００２０】上記形状を有する内燃機関用スパークプラ
グ１０について、距離Ｅ（ｍｍ）、火花放電ギャップｇ
（ｍｍ）、主体金具１３の面取り部１３ｃの形状、及び
溶接ダレ部の径方向突出寸法Ｆ（ｍｍ）を異ならせた実
施例１〜実施例６を製作した。さらに比較のため、主体
金具の角部に面取りを施さない内燃機関用スパークプラ
グである比較例１〜比較例３も製作した。これらの内燃
機関用スパークプラグについて、以下の試験を行い、そ
れぞれの横飛火発生率を調査した。

【００２１】即ち、予め内燃機関用スパークプラグの絶
縁体１１の先端部１１ｃを、その先端から主体金具１３
の先端側端面１３ｄの位置に対向する部分まで燻らせて
おき、この内燃機関用スパークプラグを可視チャンバに
取付けると共に、フルトランジスタ型イグナイタに接続
する。次に、チャンバ内エアー圧を０．６ＭＰａに設定
し、最大電圧３０ｋＶの電圧を印加して火花放電を発生
させる。火花放電を１０００回行い、そのうちの横飛火
回数を測定した横飛火発生率を調べた。比較例１〜比較
例３及び実施例１〜実施例６の内燃機関用スパークプラ
グについての横飛火発生率及び寸法等をまとめて図５の
表に示す。なお、横飛火発生率については、絶縁体１１
の先端部１１ｃと主体金具１３の角部１３ｆ（面取り部
１３ｃを含む）との間で生じたもの（以下角部横飛火と
いう）を角部と表示し、絶縁体１１の先端部１１ｃと溶
接ダレ部１４ｂとの間で生じたもの（以下ダレ部横飛火
という）をダレ部と表示し、これらの和を全体として表
示した。

【００２２】以下、図５に示す表に基づいて検討する。
まず、比較例１の内燃機関用スパークプラグによれば、
金具ネジ径がＭ１４の場合には、Ｅ／ｇが１．５以下で
あっても横飛火は発生しないことがわかる。また、比較
例２の内燃機関用スパークプラグによれば、主体金具を
ネジ径Ｍ１４からＭ１２に変更し、内燃機関用スパーク
プラグを小型化しても、火花放電ギャップｇの値を調整
して、Ｅ／ｇを比較的大きな値（Ｅ／ｇ＝１．８）にす
れば、横飛火は発生しないことがわかる。しかし、比較
例３の内燃機関用スパークプラグのように、混合気の着
火性を良好とすべく火花放電ギャップｇを大きくする
と、Ｅ／ｇが１．５以下（Ｅ／ｇ＝１．４７）となる。
すると、横飛火発生率（具体的には角部横飛火の発生
率）が２３％となり、正常な火花放電が発生しにくくな
るという問題が生じる。

【００２３】これに対し、比較例３の内燃機関用スパー
クプラグと距離Ｅ（ｍｍ）、火花放電ギャップｇ（ｍ
ｍ）、Ｅ／ｇの値は同様であるものの、主体金具１３の
角部１３ｆに面取り部１３ｃ（具体的にはＣ０．１の面
取り部）を施した実施例１の内燃機関用スパークプラグ
１０では、横飛火発生率（具体的には角部横飛火の発生
率）を４％に低下させることができた。さらに、実施例
１の内燃機関用スパークプラグ１０のＣ０．１の面取り
部に代えて、Ｒ０．１の面取り部を施した実施例２でも
横飛火発生率（具体的には角部横飛火の発生率）を３％
に低下させることができた。

【００２４】ところで、比較例１〜比較例３、実施例
１、及び実施例２の内燃機関用スパークプラグにおいて
は、溶接ダレ部１４ｂの径方向突出寸法Ｆを０．１ｍｍ
以下にしていた。これに対し、実施例２の内燃機関用ス
パークプラグ１０と同様の寸法を有しながらも、溶接ダ
レ部１４ｂの径方向突出寸法Ｆのみを０．２ｍｍと溶接
ダレが大きく突出した実施例３の内燃機関用スパークプ
ラグ１０について調査したところ、横飛火発生率が３８
％に上昇した。詳細には、角部横飛火の発生率は低いま
まであるが、ダレ部横飛火が集中して発生することがわ
かった。実施例１〜実施例３の比較により、角部１３ｆ
の面取りを施すことは、角部横飛火の防止に有効である
ことがわかる。さらに、これに加えて溶接ダレ部１４ｂ
の径方向突出寸法Ｆを０．１ｍｍ以下にすることが、ダ
レ部横飛火の防止に有効であることがわかる。

【００２５】また、上記実施例１〜実施例３の内燃機関
用スパークプラグ１０は、火花放電ギャップｇ＝１．１
ｍｍとワイドギャップになっている。このため、混合気
の着火性を良好にすることができる。

【００２６】次いで、距離Ｅ（ｍｍ）と火花放電ギャッ
プｇ（ｍｍ）とを変更し、Ｅ／ｇの値を実施例１〜実施
例３とほぼ等しいＥ／ｇ＝１．４８とした、実施例４〜
実施例６の内燃機関用スパークプラグについて見ると、
実施例４〜実施例６についても、実施例１〜実施例３と
同様に、Ｅ／ｇ＜１．５でも角部１３ｆに面取り（具体
的には、実施例４はＣ０．１の面取り、実施例５及び実
施例６はＲ０．１の面取り）を施すことにより、角部横
飛火を有効に防止できることがわかる。さらに、実施例
４及び実施例５と実施例６との比較から、溶接ダレ部１
４ｂの径方向突出寸法Ｆを０．１ｍｍ以下にすること
で、ダレ部横飛火を有効に防止できることがわかる。

【００２７】上記実施例４〜実施例６の内燃機関用スパ
ークプラグ１０は、絶縁体１１の先端部１１ｃの肉厚を
厚くしたために、距離Ｅが１．３３ｍｍと小さくなって
いる。従って、実施例４〜実施例６の内燃機関用スパー
クプラグ１０は、絶縁体１１が破損したり、点火用の放
電電流が途中で絶縁体１１を貫通して主体金具１３にリ
ークすることを有効に防止することができる。

【００２８】次に、本発明の実施形態である内燃機関用
スパークプラグ１０の製造方法について説明する。但
し、内燃機関用スパークプラグ１０の要部の製造方法を
中心に説明し、公知部分については説明を省略または簡
略化する。

【００２９】絶縁体１１は、主原料にアルミナを使用
し、高温で所定の形状に焼成する。主体金具１３は、鋼
材を使用し、塑性加工によって所定の形状に成型する。
その後、絶縁体１１と主体金具１３とを組み付けたとき
に距離Ｅ（ｍｍ）となるように、その内側面先端部を切
削する。さらに、主体金具１３の先端側端面１３ｄから
先端側内側面１３ｅにかけて、全周にわたってＣ０．１
の面取り加工し、環状の面取り部１３ｃを形成する。次
いで、棒状の接地電極１４を主体金具１３の先端側端面
１３ｄに電気抵抗溶接し、打抜き加工によって、接地電
極１４を主体金具１３の先端側端面１３ｄに溶接する際
に形成される溶接ダレ部１４ｂの径方向突出寸法Ｆを
０．１ｍｍ以下にする。その後、呼びがＭ１２のネジ部
１３ｂを先端部１３ｇの外側面に形成する。次いで、絶
縁体１１、中心電極１２、及び接地電極１４と一体にな
った主体金具１３等を組み付けた後、接地電極１４の内
側面先端部と中心電極１２の先端とが対向するように接
地電極１４を曲げ、火花放電ギャップｇを形成し、完成
する。

【００３０】以上において、本発明を実施形態である実
施例１〜実施例６に即して説明したが、本発明は、上記
実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱し
ない範囲で、適宜変更して適用できることはいうまでも
ない。例えば、接地電極１４として、接地電極１４の内
側面先端部と中心電極１２の先端とが対向する単極タイ
プを用いたが、２極型、４極型等の多極タイプを用いて
も良い。また、主体金具のネジ部の呼びについては、実
施形態ではＭ１２のものを用いたが、Ｍ８、Ｍ１０とい
ったＭ１２以下のものにおいても、前述のように主体金
具の先端側端面から先端側内側面にかけて面取り部を有
することで、横飛火を防止する効果は有効に得られる。

【００３１】さらに、スパークプラグとしては、中心電
極の先端、又は／及び接地電極のうちで中心電極との間
で火花放電ギャップを形成する部分に、耐火花消耗性を
向上させるべく貴金属を主体とする貴金属チップを溶接
したものを適用しても良い。ここで、中心電極又は／及
び接地電極に溶接されて火花放電ギャップを形成する貴
金属チップは、Ｉｒ、Ｐｔ、及びＲｈのいずれかを主成
分とする貴金属を主体に構成されることが好ましい。例
えば、Ｐｔを主成分にした貴金属としては、Ｐｔ単体の
ほか、Ｐｔ−Ｎｉ合金（例えばＰｔ−１〜３０質量％Ｎ
ｉ合金）、Ｐｔ−Ｉｒ合金（例えばＰｔ−１〜２０質量
％Ｉｒ合金）、Ｐｔ−Ｉｒ−Ｎｉ合金等を好適に使用で
きる。また、Ｉｒを主成分とするものとしては、Ｉｒ−
Ｒｈ合金（例えばＩｒ−５〜４０質量％Ｒｈ合金）、Ｉ
ｒ−Ｐｔ合金（例えばＩｒ−１〜１０質量％Ｐｔ合
金）、Ｉｒ−Ｒｕ合金（例えばＩｒ−１〜３０質量％Ｒ
ｕ合金）、Ｉｒ−Ｒｈ−Ｎｉ合金（Ｉｒ−１〜４０質量
％Ｒｈ−０．５〜８質量％Ｎｉ合金）等を使用できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施形態に係る内燃機関用スパークプラグ１０
の正面図である。

【図２】実施形態に係る内燃機関用スパークプラグ１０
の要部の構造を示す図であり、（ａ）はその部分断面
図、（ｂ）はその斜視図である。

【図３】実施形態に係る内燃機関用スパークプラグ１０
の面取り部１３ｃを示す図であり、（ａ）はその上面
図、（ｂ）はその部分断面図である。

【図４】実施形態に係る内燃機関用スパークプラグ１０
の溶接ダレ部１４ｂを示す部分断面図である。

【図５】実施形態に係る比較例１〜比較例３及び実施例
１〜実施例６の内燃機関用スパークプラグについての横
飛火発生率及び寸法等を示す図表である。

【符号の説明】

Ｄ 主体金具の先穴径 ｄ 主体金具の先端側端面位置における絶縁体の外径 Ｅ （Ｄ−ｄ）／２で表される距離 ｇ 火花放電ギャップ Ｆ 溶接ダレ部の径方向突出寸法 １０ 内燃機関用スパークプラグ １１ 絶縁体 １２ 中心電極 １３ 主体金具 １３ｃ 面取り部 １３ｆ 角部 １４ 接地電極 １４ｂ 溶接ダレ部

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】軸線方向に貫通する軸孔を有する筒状の絶
   縁体と、 上記軸孔の先端側に挿入され、自身の先端が上記絶縁体
   の先端から突出するように固設された中心電極と、 上記絶縁体の周囲を取り囲み、上記絶縁体の先端をその
   先端側端面から突出させるように配置された主体金具
   と、 一端が上記主体金具に固設され、上記絶縁体の先端から
   突出した上記中心電極の先端と火花放電ギャップを隔て
   て配置された接地電極と、を備える内燃機関用スパーク
   プラグであって、 上記主体金具は、その外側面に呼びがＭ１２以下のネジ
   部を有し、 上記主体金具の先穴径をＤ（ｍｍ）、上記主体金具の先
   端側端面位置における絶縁体の外径をｄ（ｍｍ）、（Ｄ
   −ｄ）／２で表される距離をＥ（ｍｍ）、上記火花放電
   ギャップの大きさをｇ（ｍｍ）、としたときに、 Ｅ＜１．６５、及び Ｅ／ｇ＜１．５、 の関係を満たすと共に、 上記主体金具は、その先端側端面から先端側内側面にか
   けて面取り部を有する内燃機関用スパークプラグ。
2. 【請求項２】請求項１に記載の内燃機関用スパークプラ
   グであって、 前記接地電極は、溶接により前記主体金具に固設されて
   おり、上記溶接によって形成され、上記接地電極と上記
   主体金具との間において上記主体金具の径方向内側に突
   出する溶接ダレ部、の径方向突出寸法を０．１ｍｍ以下
   としてなる、内燃機関用スパークプラグ。
3. 【請求項３】請求項１または請求項２に記載の内燃機関
   用スパークプラグであって、 前記火花放電ギャップｇ（ｍｍ）が、ｇ＞１．０の関係
   を満たし、且つ、 前記距離Ｅ（ｍｍ）が、１．４＜Ｅ＜１．６５の関係を
   満たす内燃機関用スパークプラグ。