JPH1022053A - スパークプラグ及びその製造方法 - Google Patents
スパークプラグ及びその製造方法Info
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- JPH1022053A JPH1022053A JP18834896A JP18834896A JPH1022053A JP H1022053 A JPH1022053 A JP H1022053A JP 18834896 A JP18834896 A JP 18834896A JP 18834896 A JP18834896 A JP 18834896A JP H1022053 A JPH1022053 A JP H1022053A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温でのＩｒ成分の酸化・揮発による消耗が
起こりにくく、ひいては耐久性に優れたスパークプラグ
を提供する。 【解決手段】 スパークプラグ１００は、中心電極３
と、その中心電極の外側に設けられた絶縁体２と、一方
の端部側から中心電極３を突出させた状態で、絶縁体２
の外側に設けられた主体金具１と、その主体金具１に一
端が結合され、他端側が中心電極３と対向するように配
置された接地電極４と、それら中心電極３と接地電極４
との少なくとも一方に固着されて火花放電ギャップｇを
形成する発火部３１及び３２とを備え、その発火部が、
純度が９９．９５重量％以上、望ましくは９９．９７重
量％以上のＩｒ金属を原料としたＩｒ含有金属からなる
チップにより構成される。
起こりにくく、ひいては耐久性に優れたスパークプラグ
を提供する。 【解決手段】 スパークプラグ１００は、中心電極３
と、その中心電極の外側に設けられた絶縁体２と、一方
の端部側から中心電極３を突出させた状態で、絶縁体２
の外側に設けられた主体金具１と、その主体金具１に一
端が結合され、他端側が中心電極３と対向するように配
置された接地電極４と、それら中心電極３と接地電極４
との少なくとも一方に固着されて火花放電ギャップｇを
形成する発火部３１及び３２とを備え、その発火部が、
純度が９９．９５重量％以上、望ましくは９９．９７重
量％以上のＩｒ金属を原料としたＩｒ含有金属からなる
チップにより構成される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は内燃機関に使用され
るスパークプラグに関する。
るスパークプラグに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車エンジン等の内燃機関用の
スパークプラグとして、耐火花消耗性向上のために電極
の先端にＰｔ（白金）合金のチップを溶接して発火部を
構成したものが使用されているが、白金は高価であるた
めチップ材料として安価なＩｒ（イリジウム）を使用す
る提案がなされている。
スパークプラグとして、耐火花消耗性向上のために電極
の先端にＰｔ（白金）合金のチップを溶接して発火部を
構成したものが使用されているが、白金は高価であるた
めチップ材料として安価なＩｒ（イリジウム）を使用す
る提案がなされている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述のプラグにおいて
発火部をＩｒで構成した場合、Ｉｒは９００〜１０００
℃の高温域において酸化・揮発しやすい性質を有してい
るため、そのまま電極発火部に使用すると、火花消耗よ
りも酸化・揮発による消耗が問題となる欠点がある。こ
の場合、Ｉｒの酸化・揮発を抑制するために、ＩｒにＹ
2Ｏ3等の希土類酸化物を分散させた材料を、発火部を構
成するチップ材料として使用する提案もなされているが
（特開平７−３７６７７号）、近年のエンジンの高出力
化に伴いプラグの使用温度域はさらに上昇する傾向にあ
り、上記材料のチップを使用したプラグもその耐久性は
必ずしも十分とは言えない問題がある。
発火部をＩｒで構成した場合、Ｉｒは９００〜１０００
℃の高温域において酸化・揮発しやすい性質を有してい
るため、そのまま電極発火部に使用すると、火花消耗よ
りも酸化・揮発による消耗が問題となる欠点がある。こ
の場合、Ｉｒの酸化・揮発を抑制するために、ＩｒにＹ
2Ｏ3等の希土類酸化物を分散させた材料を、発火部を構
成するチップ材料として使用する提案もなされているが
（特開平７−３７６７７号）、近年のエンジンの高出力
化に伴いプラグの使用温度域はさらに上昇する傾向にあ
り、上記材料のチップを使用したプラグもその耐久性は
必ずしも十分とは言えない問題がある。
【０００４】本発明は、電極チップ材料としてＩｒを含
有する金属を使用しつつも、高温でのＩｒ成分の酸化・
揮発による消耗が起こりにくく、ひいては耐久性に優れ
たスパークプラグと、その製造方法を提供することにあ
る。
有する金属を使用しつつも、高温でのＩｒ成分の酸化・
揮発による消耗が起こりにくく、ひいては耐久性に優れ
たスパークプラグと、その製造方法を提供することにあ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段及び作用・効果】本発明の
スパークプラグは、中心電極と、その中心電極の外側に
設けられた絶縁体と、一方の端部側から中心電極を突出
させた状態で、絶縁体の外側に設けられた主体金具と、
その主体金具に一端が結合され、他端側が中心電極と対
向するように配置された接地電極と、それら中心電極と
接地電極との少なくとも一方に固着されて火花放電ギャ
ップを形成する発火部とを備え、上述の課題を解決する
ためにその発火部が、純度が９９．９５重量％以上のＩ
ｒ金属を原料とするＩｒ含有金属からなるチップにより
構成されていることを特徴とする。また、本発明に係る
上記スパークプラグの製造方法は、該チップの原料とし
て、その純度が９９．９５重量％以上のＩｒ金属を使用
することを特徴とする。
スパークプラグは、中心電極と、その中心電極の外側に
設けられた絶縁体と、一方の端部側から中心電極を突出
させた状態で、絶縁体の外側に設けられた主体金具と、
その主体金具に一端が結合され、他端側が中心電極と対
向するように配置された接地電極と、それら中心電極と
接地電極との少なくとも一方に固着されて火花放電ギャ
ップを形成する発火部とを備え、上述の課題を解決する
ためにその発火部が、純度が９９．９５重量％以上のＩ
ｒ金属を原料とするＩｒ含有金属からなるチップにより
構成されていることを特徴とする。また、本発明に係る
上記スパークプラグの製造方法は、該チップの原料とし
て、その純度が９９．９５重量％以上のＩｒ金属を使用
することを特徴とする。
【０００６】本発明者は、火花放電ギャップを形成する
発火部をＩｒ含有金属からなるチップで構成する場合、
意外にもその原料となるＩｒ金属として純度が９９．９
５重量％以上のものを使用することにより、従来避けが
たかったＩｒ成分の高温での酸化・揮発を劇的に抑制で
きることを見い出したのである。
発火部をＩｒ含有金属からなるチップで構成する場合、
意外にもその原料となるＩｒ金属として純度が９９．９
５重量％以上のものを使用することにより、従来避けが
たかったＩｒ成分の高温での酸化・揮発を劇的に抑制で
きることを見い出したのである。
【０００７】チップ原料となるＩｒ金属の純度が９９．
９５重量％未満になると、Ｉｒ原料純度を上げることに
よるＩｒ成分の酸化・揮発の抑制効果が十分に得られな
くなる。なお、Ｉｒ金属の純度は、より望ましくは９
９．９７重量％以上とするのがよい。
９５重量％未満になると、Ｉｒ原料純度を上げることに
よるＩｒ成分の酸化・揮発の抑制効果が十分に得られな
くなる。なお、Ｉｒ金属の純度は、より望ましくは９
９．９７重量％以上とするのがよい。
【０００８】上記チップは、具体的には、実質的のその
全体をＩｒにより構成することができるほか、Ｎｂ、Ｍ
ｏ、Ｒｈ及びＰｔのうちの１種又は２種以上を合金成分
として含有させることができる。これにより、Ｉｒの酸
化・揮発抑制効果をさらに高めることができる。
全体をＩｒにより構成することができるほか、Ｎｂ、Ｍ
ｏ、Ｒｈ及びＰｔのうちの１種又は２種以上を合金成分
として含有させることができる。これにより、Ｉｒの酸
化・揮発抑制効果をさらに高めることができる。
【０００９】一方、合金成分の合計含有量が０．５重量
未満になると、当該合金成分添加によるＩｒの酸化・揮
発防止効果が十分に得られなくなる。それ故、合金成分
の合計含有量は０．５重量％以上とされ、望ましくは１
重量％以上の範囲内で調整するのがよい。また、上記合
金成分は、Ｉｒに対する固溶限以下の範囲で含有させる
ことが望ましい。合金成分がＩｒに対する固溶限を超え
て含有された場合、両成分の間で脆弱な金属間化合物が
形成され、発火部の火花に対する耐久性や耐熱衝撃性に
問題を生ずる場合がある。
未満になると、当該合金成分添加によるＩｒの酸化・揮
発防止効果が十分に得られなくなる。それ故、合金成分
の合計含有量は０．５重量％以上とされ、望ましくは１
重量％以上の範囲内で調整するのがよい。また、上記合
金成分は、Ｉｒに対する固溶限以下の範囲で含有させる
ことが望ましい。合金成分がＩｒに対する固溶限を超え
て含有された場合、両成分の間で脆弱な金属間化合物が
形成され、発火部の火花に対する耐久性や耐熱衝撃性に
問題を生ずる場合がある。
【００１０】例えば、合金成分としてＭｏないしＮｂを
使用する場合、室温におけるＭｏのＩｒに対する固溶限
は約１２重量％であり、同じくＮｂのＩｒに対する固溶
限は約６重量％であることから、ＮｂないしＭｏを単独
含有させる場合には、それぞれ上記値よりも小さい含有
量に設定することが望ましいといえる。ただし、上記金
属間化合物の形成量が一定以下で、発火部の耐久性等に
及ぼす影響が小さい場合には、ＭｏないしＮｂの含有量
が上記固溶限を多少超えた値となっていても差しつかえ
ない。以上から、例えばＭｏを単独で含有させる場合、
その含有量は２０重量％以下、望ましくは１２重量％以
下とするのがよい。同様にＮｂについては、その含有量
を１０重量％以下、望ましくは６重量％以下とするのが
よい。なお、上記複合材料中にＭｏ及びＮｂの双方を含
有させることも可能である。この場合、その含有量は、
Ｉｒ−Ｍｏ−Ｎｂ３元系におけるＩｒへのＭｏ及びＮｂ
の固溶限以下の範囲で設定することが望ましい。
使用する場合、室温におけるＭｏのＩｒに対する固溶限
は約１２重量％であり、同じくＮｂのＩｒに対する固溶
限は約６重量％であることから、ＮｂないしＭｏを単独
含有させる場合には、それぞれ上記値よりも小さい含有
量に設定することが望ましいといえる。ただし、上記金
属間化合物の形成量が一定以下で、発火部の耐久性等に
及ぼす影響が小さい場合には、ＭｏないしＮｂの含有量
が上記固溶限を多少超えた値となっていても差しつかえ
ない。以上から、例えばＭｏを単独で含有させる場合、
その含有量は２０重量％以下、望ましくは１２重量％以
下とするのがよい。同様にＮｂについては、その含有量
を１０重量％以下、望ましくは６重量％以下とするのが
よい。なお、上記複合材料中にＭｏ及びＮｂの双方を含
有させることも可能である。この場合、その含有量は、
Ｉｒ−Ｍｏ−Ｎｂ３元系におけるＩｒへのＭｏ及びＮｂ
の固溶限以下の範囲で設定することが望ましい。
【００１１】次に、合金成分としてＲｈを含有させる場
合であるが、Ｒｈの含有量が７０重量％を超えると材料
の融点が低下し、プラグの耐久性が低下するので、Ｒｈ
の含有量は７０重量％以下とするのがよい。なお、Ｒｈ
の含有量は、望ましくは２０〜６０重量％、さらに望ま
しくは３０〜４０重量％の範囲で調整するのがよい。
合であるが、Ｒｈの含有量が７０重量％を超えると材料
の融点が低下し、プラグの耐久性が低下するので、Ｒｈ
の含有量は７０重量％以下とするのがよい。なお、Ｒｈ
の含有量は、望ましくは２０〜６０重量％、さらに望ま
しくは３０〜４０重量％の範囲で調整するのがよい。
【００１２】上記チップは、例えば所定の組成となるよ
うに各合金成分を配合・溶解することにより得られる溶
解材として製造することができる。この場合、配合に使
用されるＩｒ金属の純度が９９．９５重量％以上、望ま
しくは９９．９７重量％以上とされる。一方、上記チッ
プは、合金粉末あるいは所定比率で配合された単体金属
粉末を成形・焼結することにより得られる焼結材として
製造することができる。そして、合金粉末を使用する場
合には、その粉末の原料となるＩｒ金属の純度が９９．
９５重量％以上、望ましくは９９．９７重量％以上とさ
れる。また、単体金属粉末を使用する場合には、そのＩ
ｒ金属粉末の純度が９９．９５重量％以上、望ましくは
９９．９７重量％以上とされる。
うに各合金成分を配合・溶解することにより得られる溶
解材として製造することができる。この場合、配合に使
用されるＩｒ金属の純度が９９．９５重量％以上、望ま
しくは９９．９７重量％以上とされる。一方、上記チッ
プは、合金粉末あるいは所定比率で配合された単体金属
粉末を成形・焼結することにより得られる焼結材として
製造することができる。そして、合金粉末を使用する場
合には、その粉末の原料となるＩｒ金属の純度が９９．
９５重量％以上、望ましくは９９．９７重量％以上とさ
れる。また、単体金属粉末を使用する場合には、そのＩ
ｒ金属粉末の純度が９９．９５重量％以上、望ましくは
９９．９７重量％以上とされる。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明のいくつかの実施の
形態を図面を用いて説明する。図１に示す本発明の一例
たるスパークプラグ１００は、筒状の主体金具１、先端
部２１が突出するようにその主体金具１の内側に嵌め込
まれた絶縁体２、先端に形成された発火部３１を突出さ
せた状態で絶縁体２の内側に設けられた中心電極３、及
び主体金具１に一端が溶接等により結合されるとともに
他端側が側方に曲げ返されて、その側面が中心電極３の
先端部と対向するように配置された接地電極４等を備え
ている。また、接地電極４には上記発火部３１に対向す
る発火部３２が形成されており、それら発火部３１と、
対向する発火部３２との間の隙間が火花放電ギャップｇ
とされている。
形態を図面を用いて説明する。図１に示す本発明の一例
たるスパークプラグ１００は、筒状の主体金具１、先端
部２１が突出するようにその主体金具１の内側に嵌め込
まれた絶縁体２、先端に形成された発火部３１を突出さ
せた状態で絶縁体２の内側に設けられた中心電極３、及
び主体金具１に一端が溶接等により結合されるとともに
他端側が側方に曲げ返されて、その側面が中心電極３の
先端部と対向するように配置された接地電極４等を備え
ている。また、接地電極４には上記発火部３１に対向す
る発火部３２が形成されており、それら発火部３１と、
対向する発火部３２との間の隙間が火花放電ギャップｇ
とされている。
【００１４】絶縁体２は、例えばアルミナあるいは窒化
アルミニウム等のセラミック焼結体により構成され、そ
の内部には自身の軸方向に沿って中心電極３を嵌め込む
ための孔部６を有している。また、主体金具１は、低炭
素鋼等の金属により円筒状に形成されており、スパーク
プラグ１００のハウジングを構成するとともに、その外
周面には、プラグ１００を図示しないエンジンブロック
に取り付けるためのねじ部７が形成されている。
アルミニウム等のセラミック焼結体により構成され、そ
の内部には自身の軸方向に沿って中心電極３を嵌め込む
ための孔部６を有している。また、主体金具１は、低炭
素鋼等の金属により円筒状に形成されており、スパーク
プラグ１００のハウジングを構成するとともに、その外
周面には、プラグ１００を図示しないエンジンブロック
に取り付けるためのねじ部７が形成されている。
【００１５】次に、中心電極３及び接地電極４の本体部
３ａ及び４ａはＮｉ合金等で構成されている。一方、上
記発火部３１及び対向する発火部３２は、その全体が実
質的にＩｒ金属で構成されたチップ、あるいはＩｒに対
しＮｂ、Ｍｏ、Ｒｈ及びＰｔのうちの１種又は２種以上
（合金成分）を合計で０．５重量％以上、望ましくは１
重量％以上で、かつＩｒに対する固溶限を超えない範囲
内で含有させた合金のチップにより構成されている。
３ａ及び４ａはＮｉ合金等で構成されている。一方、上
記発火部３１及び対向する発火部３２は、その全体が実
質的にＩｒ金属で構成されたチップ、あるいはＩｒに対
しＮｂ、Ｍｏ、Ｒｈ及びＰｔのうちの１種又は２種以上
（合金成分）を合計で０．５重量％以上、望ましくは１
重量％以上で、かつＩｒに対する固溶限を超えない範囲
内で含有させた合金のチップにより構成されている。
【００１６】上記チップは、所定の組成となるように各
合金成分を配合・溶解することにより得られる溶解材と
して製造することができる。この場合、配合に使用され
るＩｒ金属の純度が９９．９５重量％以上、望ましくは
９９．９７重量％以上とされる。一方、上記チップは、
合金粉末あるいは所定比率で配合された単体金属粉末を
成形・焼結することにより得られる焼結材として製造す
ることもできる。そして、合金粉末を使用する場合に
は、その粉末を製造するためのＩｒ金属の純度が９９．
９５重量％以上、望ましくは９９．９７重量％以上とさ
れる。また、単体金属粉末を使用する場合には、そのＩ
ｒ金属粉末の純度が９９．９５重量％以上、望ましくは
９９．９７重量％以上とされる。
合金成分を配合・溶解することにより得られる溶解材と
して製造することができる。この場合、配合に使用され
るＩｒ金属の純度が９９．９５重量％以上、望ましくは
９９．９７重量％以上とされる。一方、上記チップは、
合金粉末あるいは所定比率で配合された単体金属粉末を
成形・焼結することにより得られる焼結材として製造す
ることもできる。そして、合金粉末を使用する場合に
は、その粉末を製造するためのＩｒ金属の純度が９９．
９５重量％以上、望ましくは９９．９７重量％以上とさ
れる。また、単体金属粉末を使用する場合には、そのＩ
ｒ金属粉末の純度が９９．９５重量％以上、望ましくは
９９．９７重量％以上とされる。
【００１７】図２に示すように、中心電極３の本体部３
ａは先端側が縮径されるとともにその先端面が平坦に構
成され、ここに円板状に形成された上記チップを重ね合
わせ、さらにその接合面外縁部に沿ってレーザー溶接、
電子ビーム溶接、抵抗溶接等により溶接部Ｗを形成して
これを固着することにより発火部３１が形成される。ま
た、対向する発火部３２は、発火部３１に対応する位置
において接地電極４にチップを位置合わせし、その接合
面外縁部に沿って同様に溶接部Ｗを形成してこれを固着
することにより形成される。なお、発火部３１及び対向
する発火部３２のいずれか一方を省略する構成としても
よい。この場合には、発火部３１又は対向する発火部３
２及び接地電極４又は中心電極３との間で火花放電ギャ
ップｇが形成される。
ａは先端側が縮径されるとともにその先端面が平坦に構
成され、ここに円板状に形成された上記チップを重ね合
わせ、さらにその接合面外縁部に沿ってレーザー溶接、
電子ビーム溶接、抵抗溶接等により溶接部Ｗを形成して
これを固着することにより発火部３１が形成される。ま
た、対向する発火部３２は、発火部３１に対応する位置
において接地電極４にチップを位置合わせし、その接合
面外縁部に沿って同様に溶接部Ｗを形成してこれを固着
することにより形成される。なお、発火部３１及び対向
する発火部３２のいずれか一方を省略する構成としても
よい。この場合には、発火部３１又は対向する発火部３
２及び接地電極４又は中心電極３との間で火花放電ギャ
ップｇが形成される。
【００１８】以下、スパークプラグ１００の作用につい
て説明する。すなわち、スパークプラグ１００は、その
ねじ部７においてエンジンブロックに取り付けられ、燃
焼室に供給される混合気への着火源として使用される。
ここで、その火花放電ギャップｇを形成する発火部３１
及び対向する発火部３２が前述の合金で構成されること
で、Ｉｒの酸化・揮発による発火部の消耗が抑制される
ので、長期に渡って火花放電ギャップｇが拡大せず、プ
ラグ１００の寿命を伸ばすことができる。
て説明する。すなわち、スパークプラグ１００は、その
ねじ部７においてエンジンブロックに取り付けられ、燃
焼室に供給される混合気への着火源として使用される。
ここで、その火花放電ギャップｇを形成する発火部３１
及び対向する発火部３２が前述の合金で構成されること
で、Ｉｒの酸化・揮発による発火部の消耗が抑制される
ので、長期に渡って火花放電ギャップｇが拡大せず、プ
ラグ１００の寿命を伸ばすことができる。
【００１９】
（実施例１）出発原料として、純度が９９．９２〜９
９．９９重量％（ただし、９９．９２重量％は比較例）
のＩｒ金属を用いて、直径０．７mm、厚さ０．５mmの円
板状のＩｒチップを溶解法により作製した。そして、そ
のチップを１０５０℃の大気中で２０時間保持し、テス
ト後にその酸化劣化部を除去したチップの残存体積を測
定した。図３にその結果を示す。すなわち、Ｉｒ純度が
９９．９２％の比較例のチップについては残存体積が２
０％であるのに対し、Ｉｒ純度が９９．９５％以上の実
施例のチップについては残存体積がいずれも９０％以上
であり、特に９９．９７％以上のＩｒを用いたチップは
９９％以上が残存しており、酸化・揮発が極めて起こり
にくいことがわかる。
９．９９重量％（ただし、９９．９２重量％は比較例）
のＩｒ金属を用いて、直径０．７mm、厚さ０．５mmの円
板状のＩｒチップを溶解法により作製した。そして、そ
のチップを１０５０℃の大気中で２０時間保持し、テス
ト後にその酸化劣化部を除去したチップの残存体積を測
定した。図３にその結果を示す。すなわち、Ｉｒ純度が
９９．９２％の比較例のチップについては残存体積が２
０％であるのに対し、Ｉｒ純度が９９．９５％以上の実
施例のチップについては残存体積がいずれも９０％以上
であり、特に９９．９７％以上のＩｒを用いたチップは
９９％以上が残存しており、酸化・揮発が極めて起こり
にくいことがわかる。
【００２０】（実施例２）純度が９９．９２〜９９．９
９重量％（ただし、９９．９２重量％は比較例）のＩｒ
金属と、純度９９．９５重量％のＭｏとを所定量配合・
溶解することにより、Ｉｒ−５重量％Ｒｈの組成を有す
る合金チップを作製した。なお、Ｉｒ金属の純度はガス
クロマトグラフィー分析により同定した。これらチップ
を用いて図１に示すスパークプラグ１００の発火部３１
及び対向する発火部３２を形成するとともに（火花放電
ギャップｇの幅１．１mm）、各プラグの性能試験を以下
のようにして行った。すなわち、ターボ機構を備えた４
気筒ガソリンエンジン（排気量１６００cc）にそれらプ
ラグを取り付け、スロットル全開状態、エンジン回転数
５５００ｒｐｍにて３００時間まで連続運転し、各時間
毎のプラグの火花放電ギャップｇの拡大量を測定した。
図４にその結果を示す。
９重量％（ただし、９９．９２重量％は比較例）のＩｒ
金属と、純度９９．９５重量％のＭｏとを所定量配合・
溶解することにより、Ｉｒ−５重量％Ｒｈの組成を有す
る合金チップを作製した。なお、Ｉｒ金属の純度はガス
クロマトグラフィー分析により同定した。これらチップ
を用いて図１に示すスパークプラグ１００の発火部３１
及び対向する発火部３２を形成するとともに（火花放電
ギャップｇの幅１．１mm）、各プラグの性能試験を以下
のようにして行った。すなわち、ターボ機構を備えた４
気筒ガソリンエンジン（排気量１６００cc）にそれらプ
ラグを取り付け、スロットル全開状態、エンジン回転数
５５００ｒｐｍにて３００時間まで連続運転し、各時間
毎のプラグの火花放電ギャップｇの拡大量を測定した。
図４にその結果を示す。
【００２１】すなわち、チップ原料として純度の低いＩ
ｒを用いた比較例のプラグについては、Ｉｒの酸化・揮
発によりチップが消耗し、火花放電ギャップｇが著しく
拡大しているのに対し、純度の高いＩｒを使用した実施
例のプラグについては火花放電ギャップの拡大が少な
く、特に純度９９．９７重量％以上のＩｒを使用した場
合には火花放電ギャップの拡大量がさらに小さくなって
いることがわかる。
ｒを用いた比較例のプラグについては、Ｉｒの酸化・揮
発によりチップが消耗し、火花放電ギャップｇが著しく
拡大しているのに対し、純度の高いＩｒを使用した実施
例のプラグについては火花放電ギャップの拡大が少な
く、特に純度９９．９７重量％以上のＩｒを使用した場
合には火花放電ギャップの拡大量がさらに小さくなって
いることがわかる。
【図１】本発明のスパークプラグを示す正面部分断面
図。
図。
【図２】その要部を示す拡大断面図。
【図３】原料Ｉｒの純度と酸化試験後のチップの残存体
積との関係を示すグラフ。
積との関係を示すグラフ。
【図４】各種チップを使用したプラグにおける、エンジ
ン運転時間と火花放電ギャップの拡大量との関係を示す
グラフ。
ン運転時間と火花放電ギャップの拡大量との関係を示す
グラフ。
１ 主体金具 ２ 絶縁体 ３ 中心電極 ４ 接地電極 ３１ 発火部（チップ） ３２ 対向する発火部（チップ） ｇ 火花放電ギャップ
Claims (4)
- 【請求項１】 中心電極と、その中心電極の外側に設け
られた絶縁体と、一方の端部側から前記中心電極を突出
させた状態で、前記絶縁体の外側に設けられた主体金具
と、その主体金具に一端が結合され、他端側が前記中心
電極と対向するように配置された接地電極と、それら中
心電極と接地電極との少なくとも一方に固着されて火花
放電ギャップを形成する発火部とを備え、 前記発火部は、純度が９９．９５重量％以上のＩｒ金属
を原料とするＩｒ含有金属からなるチップにより構成さ
れていることを特徴とするスパークプラグ。 - 【請求項２】 前記チップは、前記Ｉｒを主成分とし、
Ｎｂ、Ｍｏ、Ｒｈ及びＰｔのうちの１種又は２種以上
を、Ｉｒに対する固溶限を超えない範囲内で含有するも
のである請求項１記載のスパークプラグ。 - 【請求項３】 中心電極と、その中心電極の外側に設け
られた絶縁体と、一方の端部側から前記中心電極を突出
させた状態で、前記絶縁体の外側に設けられた主体金具
と、その主体金具に一端が結合され、他端側が前記中心
電極と対向するように配置された接地電極と、それら中
心電極と接地電極との少なくとも一方に、Ｉｒを含有す
る金属材料で構成されたチップを固着してこれを発火部
とすることにより火花放電ギャップを形成するスパーク
プラグの製造方法であって、 前記チップの原料として、その純度が９９．９５重量％
以上のＩｒ金属を使用することを特徴とするスパークプ
ラグの製造方法。 - 【請求項４】 前記チップの材質として、前記Ｉｒを主
成分とし、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｒｈ及びＰｔのうちの１種又は
２種以上を、Ｉｒに対する固溶限を超えない範囲内で含
有する金属が使用される請求項３記載のスパークプラグ
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18834896A JP3268203B2 (ja) | 1996-06-28 | 1996-06-28 | スパークプラグの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18834896A JP3268203B2 (ja) | 1996-06-28 | 1996-06-28 | スパークプラグの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1022053A true JPH1022053A (ja) | 1998-01-23 |
| JP3268203B2 JP3268203B2 (ja) | 2002-03-25 |
Family
ID=16222057
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18834896A Expired - Lifetime JP3268203B2 (ja) | 1996-06-28 | 1996-06-28 | スパークプラグの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3268203B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7550906B2 (en) | 2004-03-05 | 2009-06-23 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Spark plug having a noble-metal chip and method for manufacturing the same |
| WO2010084755A1 (ja) | 2009-01-23 | 2010-07-29 | 日本特殊陶業株式会社 | スパークプラグ |
| WO2011125267A1 (ja) | 2010-04-02 | 2011-10-13 | 日本特殊陶業株式会社 | スパークプラグ |
| WO2020050392A1 (ja) | 2018-09-07 | 2020-03-12 | 田中貴金属工業株式会社 | スパークプラグ電極用材料及びその製造方法 |
-
1996
- 1996-06-28 JP JP18834896A patent/JP3268203B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| US7550906B2 (en) | 2004-03-05 | 2009-06-23 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Spark plug having a noble-metal chip and method for manufacturing the same |
| WO2010084755A1 (ja) | 2009-01-23 | 2010-07-29 | 日本特殊陶業株式会社 | スパークプラグ |
| US8415867B2 (en) | 2009-01-23 | 2013-04-09 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Spark plug |
| WO2011125267A1 (ja) | 2010-04-02 | 2011-10-13 | 日本特殊陶業株式会社 | スパークプラグ |
| WO2020050392A1 (ja) | 2018-09-07 | 2020-03-12 | 田中貴金属工業株式会社 | スパークプラグ電極用材料及びその製造方法 |
| KR20210030398A (ko) | 2018-09-07 | 2021-03-17 | 다나카 기킨조쿠 고교 가부시키가이샤 | 스파크 플러그 전극용 재료 및 그의 제조 방법 |
| US11303099B2 (en) | 2018-09-07 | 2022-04-12 | Tanaka Kikinzoku Kogyo K.K. | Material for spark plug electrode and method for producing same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3268203B2 (ja) | 2002-03-25 |
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