JP4680792B2 - スパークプラグ - Google Patents

Description

本発明は、横飛火を防止することができる内燃機関用のスパークプラグに関するものである。

従来、内燃機関には点火のためのスパークプラグが用いられている。このスパークプラグでは、一般的には、中心電極が挿設された絶縁碍子を保持する主体金具の燃焼室側の先端部に接地電極を溶接して、接地電極の他端部を中心電極の先端部の先端面と対向させて、火花放電ギャップを形成している。そして、中心電極と接地電極との間で火花放電が行われ、両電極間に曝された混合気に着火することにより、火炎核が形成される（例えば特許文献１参照。）。

内燃機関の運転時に、気筒内に濃い混合気が連続的に誘導された場合や長時間低速で運転した場合には、燃料の霧化が十分でなかったり絶縁碍子の温度が低下する等の理由で、カーボンが中心電極の周囲の絶縁碍子表面に付着する、いわゆる「くすぶり（くすぶり汚損）」が発生する。くすぶりが発生した場合、絶縁碍子の表面に付着したカーボンを通じて電流が流れ、絶縁碍子の表面と主体金具の内周面との間で横飛火が発生する場合がある。横飛火の発生を防止するには、くすぶりが発生した場合でも火花放電ギャップにおいて火花放電が行われるように、絶縁碍子の外周面と主体金具の内周面との間のクリアランスの大きさや、火花放電ギャップの大きさを規定することが有効である。
特開２００４−２０７２１９号公報

しかしながら、近年、自動車エンジンの高出力化や省燃費化が進み、エンジン側の設計の自由度の確保の点からスパークプラグの小型化が求められている。これに伴い絶縁碍子の外周面と主体金具の内周面との間のクリアランスも狭くなり、従来よりも低い電位差で横飛火が生じやすくなっている。特に、主体金具の先端面から突設された接地電極の周囲では電界強度が高くなっているため、従来のスパークプラグの各部品の寸法をそのまま小型化しただけのスパークプラグでは、くすぶりが発生した際に、接地電極の設けられた側の主体金具の内周面に対し絶縁碍子の外周面から火花放電が発生しやすくなるという問題があった。

本発明は上記問題点を解決するためになされたものであり、主体金具の内周面と絶縁碍子の外周面とを同心円からずらして配置することで横飛火の発生を防止することができるスパークプラグを提供することを目的とする。

上記目的を達成するために、請求項１に係る発明のスパークプラグは、中心電極と、前記中心電極の軸線方向に延びる軸孔を有し、その軸孔の内部で前記中心電極を保持する絶縁碍子と、前記絶縁碍子の径方向周囲を取り囲み、前記絶縁碍子を保持する筒状の主体金具と、一端側の端面が前記主体金具の先端面に接合され、他端が前記中心電極と対向するように曲折された金属線材からなる接地電極とを備えたスパークプラグであって、前記主体金具先端面の内周側の円の中心点と、前記接地電極の前記一端側の端面の中心とを結ぶ直線上の距離において、前記接地電極の位置する側における、前記主体金具先端面を含む平面上での前記絶縁碍子の断面の外周面もしくはその平面に投影した前記絶縁碍子の外周面と、前記主体金具先端面の内周側の円との間の距離をＡとし、前記接地電極の位置する側と反対側における、前記主体金具先端面を含む平面上での前記絶縁碍子の断面の外周面もしくはその平面に投影した前記絶縁碍子の外周面と、前記主体金具先端面の内周側の円との間の距離をＢとしたとき、Ａ＞Ｂとなるように、前記主体金具の軸線と、前記絶縁碍子の軸線とをずらして配置し、さらに、前記主体金具は、その外側面に、呼び径がＭ１２以下のねじ部を備え、０．１ｍｍ≦Ａ−Ｂ≦０．３ｍｍとなるように、前記主体金具の軸線と、前記絶縁碍子の軸線とをずらして配置したことを特徴とする。

また、請求項２に係る発明のスパークプラグは、中心電極と、前記中心電極の軸線方向に延びる軸孔を有し、その軸孔の内部で前記中心電極を保持する絶縁碍子と、前記絶縁碍子の径方向周囲を取り囲み、前記絶縁碍子を保持する筒状の主体金具と、一端側の端面が前記主体金具の先端面に接合され、他端が前記中心電極と対向するように曲折された金属線材からなる接地電極とを備えたスパークプラグであって、前記主体金具先端面の内周側の円の中心点と、前記接地電極の前記一端側の端面の中心とを結ぶ直線上の距離において、前記接地電極の位置する側における、前記主体金具先端面を含む平面上での前記絶縁碍子の断面の外周面もしくはその平面に投影した前記絶縁碍子の外周面と、前記主体金具先端面の内周側の円との間の距離をＡとし、前記接地電極の位置する側と反対側における、前記主体金具先端面を含む平面上での前記絶縁碍子の断面の外周面もしくはその平面に投影した前記絶縁碍子の外周面と、前記主体金具先端面の内周側の円との間の距離をＢとしたとき、Ａ＞Ｂとなるように、前記主体金具の軸線と、前記絶縁碍子の軸線とをずらして配置し、さらに、前記主体金具先端面を含む平面上での前記絶縁碍子の断面の外周面もしくはその平面に投影した前記絶縁碍子の外周面と、前記主体金具先端面の内周側の円との間の距離が１．５ｍｍ以下であるスパークプラグにおいて、０．１ｍｍ≦Ａ−Ｂ≦０．３ｍｍとなるように、前記主体金具の軸線と、前記絶縁碍子の軸線とをずらして配置したことを特徴とする。

また、請求項３に係る発明のスパークプラグは、請求項１または２に記載の発明の構成に加え、前記主体金具先端面と前記主体金具の内周面とがなす稜線部に、Ｃ０．１以上のＣ面取り部、または、Ｒ０．１以上のＲ面取り部を形成したことを特徴とする。

また、請求項４に係る発明のスパークプラグは、請求項１乃至３のいずれかに記載の発明の構成に加え、前記接地電極は、前記主体金具先端面に溶接により接合され、その溶接によって前記接地電極と前記主体金具との間に形成された溶接突起部が、前記主体金具先端面の内周側の円の中心点に向かって突出する寸法を、０．１ｍｍ以下とすることを特徴とする。

また、請求項５に係る発明のスパークプラグは、請求項１乃至４のいずれかに記載の発明の構成に加え、前記主体金具先端面を含む平面上における前記接地電極の２つの内側端点とその平面上における前記主体金具先端面の内周側の円の中心点とをそれぞれ通る２つの直線と、前記主体金具先端面の内周側の円の一部とによって形成される鋭角扇状の領域のうち、前記接地電極の位置する側とは反対側における前記鋭角扇状の領域内に、前記絶縁碍子の軸線と前記主体金具先端面を含む平面との交点が位置することを特徴とする。

請求項１に係る発明のスパークプラグでは、接地電極側の主体金具の先端面の内周側の円と絶縁碍子の外周面との距離Ａが、接地電極と反対側の主体金具の先端面の内周側の円と絶縁碍子の外周面との距離Ｂよりも大きくなるように主体金具の軸線と絶縁碍子の軸線とをずらして配置させた。主体金具の先端面にはその一部に接地電極が接合されているが、火花放電の際にその接地電極の周囲の電界強度は高まる。このため、スパークプラグが汚損してくすぶり状態となったとき、接地電極に対して横飛火が発生しやすくなってしまう虞がある。そこで、本発明のように主体金具の軸線と絶縁碍子の軸線とをずらして配置すれば、絶縁碍子を接地電極から遠ざけることができる。このため、くすぶり状態となったときの横飛火の発生を防止することができる。

また、ねじ部の呼び径がＭ１２以下の小型のスパークプラグでは、主体金具の内周面と絶縁碍子の外周面との間のクリアランスを十分に確保することが難しい。つまり、くすぶり状態となったときに、接地電極と絶縁碍子との間で上記のような横飛火が発生してしまうことを防止するのに十分なクリアランスを確保することが難しい。そこで、主体金具の軸線と絶縁碍子の軸線とをずらし絶縁碍子を接地電極から遠ざけて配置すれば、くすぶり状態となったときに横飛火の発生を防止することができる。もっとも、絶縁碍子が接地電極の接合された側とは反対側の主体金具の内周面に近づくと、その内周面と絶縁碍子の外周面との間で横飛火が発生してしまうため、上記した距離Ａと距離Ｂとの関係を、０．１ｍｍ≦Ａ−Ｂ＜０．３ｍｍとして規定すれば、横飛火の発生を効果的に防止することができる。

請求項２に係る発明のスパークプラグでは、接地電極側の主体金具の先端面の内周側の円と絶縁碍子の外周面との距離Ａが、接地電極と反対側の主体金具の先端面の内周側の円と絶縁碍子の外周面との距離Ｂよりも大きくなるように主体金具の軸線と絶縁碍子の軸線とをずらして配置させた。主体金具の先端面にはその一部に接地電極が接合されているが、火花放電の際にその接地電極の周囲の電界強度は高まる。このため、スパークプラグが汚損してくすぶり状態となったとき、接地電極に対して横飛火が発生しやすくなってしまう虞がある。そこで、本発明のように主体金具の軸線と絶縁碍子の軸線とをずらして配置すれば、絶縁碍子を接地電極から遠ざけることができる。このため、くすぶり状態となったときの横飛火の発生を防止することができる。
また、主体金具先端面を含む平面上での絶縁碍子の断面の外周面もしくはその平面に投影した絶縁碍子の外周面と、主体金具先端面の内周側の円との間の距離を１．５ｍｍ以下とした小型のスパークプラグでは、上記同様、主体金具の内周面と絶縁碍子の外周面との間のクリアランスを十分に確保することが難しい。このため、距離Ａと距離Ｂとの関係を０．１ｍｍ≦Ａ−Ｂ＜０．３ｍｍとして規定することは、横飛火の発生を防止する上で有効である。

また、請求項３に係る発明のスパークプラグのように、主体金具先端面と主体金具の内周面とがなす稜線部に面取り加工を施せば、稜線部に発生する電界集中を防止し横飛火を低減することができる。このとき形成する面取り部を、Ｃ０．１以上のＣ面取り部、または、Ｒ０．１以上のＲ面取り部として形成すれば、面取り部を挟み主体金具先端面と主体金具の内周面とを遠ざけることができ、より確実に電界集中を防止することができ好適である。

また、抵抗溶接により接合される主体金具と接地電極との間には溶接突起部が形成されるが、請求項４に係る発明のように、その溶接突起部が主体金具先端面の内周側の円の中心点に向かって突出する寸法を０．１ｍｍ以下とすることは、横飛火の発生を防止する上で、より有効である。この突出する部分の寸法が０．１ｍｍを超えて大きくなると、電界強度のバランスは保てるが、主体金具と絶縁碍子との絶対寸法が小さくなってしまうため、燃焼に伴って生じるカーボンや燃えカス等によってブリッジしてしまう虞が生じる。この突出する部分の寸法が０．１ｍｍ以下であれば、このような虞を回避するとともに、製造過程における組み付けを容易に行うことができ、スパークプラグの製造の際の歩留まりを向上させることができる。

ところで接地電極は、一側面を主体金具の軸線側に向けて主体金具先端面に接合されるが、その一側面の両側の側縁では、他の側面とで稜線部を構成するため、電界集中が生じやすい。そこで、主体金具先端面を含む平面上において、主体金具先端面の内周側の円の中心点を通り、接地電極の２つの内側端点を通る２つの直線を想定し、この２直線で、主体金具先端面の内周側の円内の領域を４つの領域に分割する。そのうち、接地電極の位置する側とは反対側に形成される鋭角扇状の領域内に、絶縁碍子の軸線と主体金具先端面を含む平面との交点を位置させる。つまり、請求項５に係る発明では、絶縁碍子の軸線がこの鋭角扇状の領域内を通過するように、主体金具の軸線と絶縁碍子の軸線との位置関係を規定している。

ここで、上記した「接地電極の２つの内側端点」とは、主体金具先端面を含む平面上において、接地電極の一端側の端面の輪郭線を構成する線分のうち、主体金具の軸線側に配置される内側線分の両端それぞれの点をいう。この内側端点は、上記した接地電極の稜角部のうち、主体金具の軸線側に配置される２つの稜角部を、主体金具先端面を含む平面上に投影した位置に相当する。

主体金具先端面の内周側の円の中心点と、接地電極の一端側の端面の中心とを結ぶ直線に沿う方向において、絶縁碍子の軸線の位置が接地電極に近づくほど接地電極に生ずる電界強度は大きくなり、特に２つの内側端点それぞれに電界が集中しやすくなる。主体金具先端面の内周側の円内で上記Ａ＞Ｂが満たされる領域において、絶縁碍子の軸線の位置が接地電極に近い側では、主体金具先端面の内周側の円の中心点と、接地電極の一端側の端面の中心とを結ぶ直線と直交する方向において、絶縁碍子の軸線の位置をずらすと、その位置と２つの内側端点のそれぞれとの距離に差が生じ、近い方の内側端点での電極集中の影響を受けやすくなる。このため、絶縁碍子の軸線の位置を双方の内側端点から略均等な位置に配置させるほど、一方の内側端点から受ける電界集中の影響を小さくすることができる。

一方、主体金具先端面の内周側の円内で上記Ａ＞Ｂが満たされる領域において、絶縁碍子の軸線の位置が接地電極から遠い側では、主体金具先端面の内周側の円の中心点と、接地電極の一端側の端面の中心とを結ぶ直線と直交する方向において、絶縁碍子の軸線の位置をずらしても、その位置と２つの内側端点のそれぞれとの距離の差は大きくなく、内側端点での電極集中の影響を受けにくい。もっとも、絶縁碍子の軸線の位置が２つの内側端点の間の位置より外側にずれて配置させた場合、そのずれた側において、主体金具と絶縁碍子との間の距離が小さくなり好ましくない。

こうしたことから請求項５に係る発明のように、上記した鋭角扇状の領域内に絶縁碍子の軸線の位置が配置されるように規定すれば、主体金具先端面の内周側の円内で上記Ａ＞Ｂが満たされる領域の中でも、絶縁碍子の軸線の位置が接地電極に近い側では絶縁碍子の軸線の位置を２つの内側端点から均等な位置寄りに配置させ、遠い側では、上記のような絶縁碍子の軸線の位置のずれが生じても、内側端点における電界集中の影響を小さくすることができる。これにより、スパークプラグの製造の際における主体金具と絶縁碍子の位置決めの公差を大きくしても十分に、横飛火を抑制することができる。

なお、実際に作製されるスパークプラグは、主体金具先端面と接地電極の一端側の端面とが溶接されているために溶融部が形成されており、内側端点を明瞭に判別できない場合がある。この場合、接地電極の横断面において内側端点が明瞭である部分を、主体金具先端面を含む平面上に投影し、その投影図において接地電極の２つの内側端点を決定すればよい。具体的には、主体金具と接地電極との間に形成された溶融部を先端側に避けた部位（例えば、主体金具先端面より１ｍｍ先端側における接地電極の仮想断面）における内側端点を前記平面上に投影した部位によって判断すればよい。

以下、本発明を具体化したスパークプラグの一実施の形態について、図面を参照して説明する。まず、図１，図２を参照し、一例としてのスパークプラグ１００の全体の構造について説明する。図１は、スパークプラグ１００の部分断面図である。図２は、スパークプラグ１００の要部拡大断面図である。なお、本実施の形態のスパークプラグ１００は、横飛火防止のため主体金具５０と絶縁碍子１０の軸線とをずらして組み付けている。以下、絶縁碍子１０の軸線を一点鎖線Ｏで示し、主体金具５０の軸線を一点鎖線Ｐで示す。また、軸線Ｏ方向を図面における上下方向とし、下側をスパークプラグ１００の先端側、上側を後端側として説明する。

図１に示すように、スパークプラグ１００は、概略、絶縁碍子１０と、この絶縁碍子１０を保持する主体金具５０と、絶縁碍子１０内に軸線Ｏ方向に保持された中心電極２０と、主体金具５０の先端面５７に基部３２側の端面３５を溶接され、先端部３１の一側面が中心電極２０の先端部２２に対向する接地電極３０と、絶縁碍子１０の後端部に設けられた端子金具４０とから構成されている。

まず、このスパークプラグ１００の絶縁碍子１０について説明する。絶縁碍子１０は、周知のようにアルミナ等を焼成して形成され、軸線Ｏ方向に軸孔１２を有する筒状の絶縁部材である。軸線Ｏ方向の略中央には外径が最も大きい鍔部１９が形成されており、これより後端側には後端側胴部１８が形成されている。また、鍔部１９より先端側には後端側胴部１８より外径の小さい先端側胴部１７と、その先端側胴部１７よりも先端側で先端側胴部１７よりもさらに外径の小さい脚長部１３とが形成されている。脚長部１３は先端側ほど縮径されており、スパークプラグ１００が図示外の内燃機関に組み付けられた際には、その燃焼室に曝される。また、脚長部１３と先端側胴部１７との間は段部１５として形成されている。

次に、中心電極２０は、インコネル（商標名）６００または６０１等のニッケル系合金等で形成され、内部に熱伝導性に優れる銅等からなる金属芯２３を有している。中心電極２０は絶縁碍子１０の先端側の軸孔１２内に保持されており、その先端部２２は絶縁碍子１０の先端面１１から突出し、先端側に向かって径小となるように形成されている。図２に示すように、その先端部２２の先端面には柱状の貴金属チップ９０が、柱軸を中心電極２０の軸線にあわせるようにして溶接されている。また、図１に示すように、中心電極２０は、軸孔１２の内部に設けられたシール体４およびセラミック抵抗３を経由して、後端側の端子金具４０に電気的に接続されている。その端子金具４０には高圧ケーブル（図示外）がプラグキャップ（図示外）を介して接続され、高電圧が印加されるようになっている。

次いで、接地電極３０について説明する。図２に示すように、接地電極３０は耐腐食性の高い金属から構成され、一例として、インコネル（商標名）６００または６０１等のニッケル系合金が用いられる。この接地電極３０は自身の長手方向の横断面が略長方形を有しており、一端（基部３２）側の端面３５が主体金具５０の先端面５７に溶接により接合されている。また、接地電極３０の他端（先端部３１）は、内面３３側が中心電極２０の先端部２２に対向するように屈曲されている。この先端部３１の内面３３には中心電極２０の軸線にあわせて貴金属チップ９１が接合されており、対向する貴金属チップ９０との間で火花放電を行う火花放電ギャップが形成される。

次に、主体金具５０について説明する。図１に示すように主体金具５０は、図示外の内燃機関のエンジンヘッドにスパークプラグ１００を固定するための円筒状の金具であり、絶縁碍子１０を取り囲むようにして保持している。このとき、絶縁碍子１０の脚長部１３の先端部分は主体金具５０の先端面５７よりも前方側（図１における下側）に突出されている。主体金具５０は鉄系の材料より形成され、図示外のスパークプラグレンチが嵌合する工具係合部５１と、図示外の内燃機関上部に設けられたエンジンヘッドに螺合するねじ部５２とを備えている。

また、主体金具５０の工具係合部５１と、絶縁碍子１０の後端側胴部１８との間には環状のリング部材６，７が介在されており、さらに両リング部材６，７の間にはタルク（滑石）９の粉末が充填されている。工具係合部５１の後端側には加締め部５３が形成されており、この加締め部５３を加締めることにより、リング部材６，７およびタルク９を介して絶縁碍子１０が主体金具５０内で先端側に向け押圧される。これにより、主体金具５０の内周に形成された段部５６に、絶縁碍子１０の先端側胴部１７と脚長部１３との間の段部１５がパッキン８０を介して支持されて、主体金具５０と絶縁碍子１０とが一体となる。主体金具５０と絶縁碍子１０との間の気密はパッキン８０によって保持され、燃焼ガスの流出が防止される。また、主体金具５０の中央部には鍔部５４が形成されており、ねじ部５２の後端部側（図１における上部）近傍、すなわち鍔部５４の座面５５にはガスケット５が嵌挿されている。

例えば主体金具のねじ部の呼び径がＭ１２より大きいスパークプラグでは、絶縁碍子１０の外周面１４と主体金具５０の内周面５８との間の距離（クリアランス）が十分に大きく絶縁抵抗値が高いので、接地電極の周囲の電界強度の上昇にともなう横飛火が発生しにくい。そこで本実施の形態では、スパークプラグ１００の大きさとしてねじ部５２の呼び径がＭ１２以下のものを対象としている。こうしたスパークプラグでは上記クリアランスの大きさが１．５ｍｍ以下となり、ねじ部の呼び径がＭ１２より大きいスパークプラグと比べ、クリアランスにおける絶縁破壊が、より低い抵抗値で発生しやすい。スパークプラグ１００において、絶縁碍子１０の外周面１４を、火花放電の際に周囲の電界強度が高くなる接地電極３０から遠ざけて配置させることは、くすぶりが発生したときに、接地電極３０側における絶縁碍子１０の外周面１４と主体金具５０の内周面５８との間で横飛火が発生することを防止する上で有効である。そこで、本実施の形態のスパークプラグ１００では、その製造の一工程において、主体金具５０の軸線Ｐと絶縁碍子１０の軸線Ｏとをずらした状態で、両者の加締めを行った。

以下、図２〜図８を参照して、主体金具５０と絶縁碍子１０との相対的な配置位置の関係について説明する。図３は、図２の二点鎖線Ｘ−Ｘにおいてスパークプラグ１００の先端部分を矢視方向から見た断面図である。図４は、主体金具５０と絶縁碍子１０とを軸ずれさせた状態で固定する方法について簡単に説明するための図である。図５は、主体金具５０と接地電極３０との間に生じた溶接ダレを完全に除去しない場合のスパークプラグ１００の要部拡大断面図である。図６は、接地電極３０の内側端点Ｓ１，Ｓ２と絶縁碍子１０の軸線Ｏとの位置関係が好ましい場合について説明するためのスパークプラグ１００の先端部分の断面図である。図７は、接地電極３０の内側端点Ｓ１，Ｓ２と絶縁碍子１０の軸線Ｏとの位置関係が好ましくない場合について説明するためのスパークプラグ１００の先端部分の断面図である。図８は、接地電極３０の内側端点Ｓ１，Ｓ２と絶縁碍子１０の軸線Ｏとの位置関係が好ましくない場合について説明するためのスパークプラグ１００の先端部分の断面図である。

図２に示すように、主体金具５０の軸線Ｐと接地電極３０の中心とを含むスパークプラグ１００の断面において、主体金具５０の軸線Ｐの位置を基準として、絶縁碍子１０の軸線Ｏは、接地電極３０が接合された側とは反対側にずれて配置されている。より具体的には、以下に示す配置関係となる。まず、図３に示すように、主体金具５０の先端面５７上に接合される接地電極３０の基部３２側の端面３５の中心をＱとする。なお、本実施の形態では、接地電極３０の横断面の形状すなわち端面３５の形状が略長方形であるので、その対角線の交点を中心とする。ところで、前述したように主体金具５０と接地電極３０とは溶接されるため両者の接合部位には溶融部が形成されており、接地電極３０の端面３５の形状を明瞭に判断できない場合がある。この場合、接地電極３０の断面形状が明瞭である部分を主体金具５０の先端面５７を含む平面（図２の一点鎖線Ｘ−Ｘにおいて矢視方向からみたスパークプラグ１００の一部断面が含まれるＸ−Ｘ平面）上に投影し、その投影図を利用して上記した接地電極３０の端面３５の中心Ｑを決定すればよい。

また、Ｘ−Ｘ平面において主体金具５０に偏芯がなければ、主体金具５０の先端面５７の内周側の円（図３においてＬで示す。）の中心点は、軸線ＰとＸ−Ｘ平面との交点となる。そこで、このＸ−Ｘ平面上で、中心Ｑと、軸線Ｐとを通る線をＹ−Ｙとする。そしてこのＹ−Ｙ線上で、軸線Ｐよりも接地電極３０側において、絶縁碍子１０の外周面１４と主体金具５０の先端面５７の内周側の円Ｌとの間の距離をＡとし、また、軸線Ｐよりも接地電極３０と反対側において、絶縁碍子１０の外周面１４と主体金具５０の先端面５７の内周側の円Ｌとの間の距離をＢとする。このときＡ＞Ｂが満たされるように、本実施の形態のスパークプラグ１００では、主体金具５０の内周面５８と絶縁碍子１０の外周面１４との位置関係を規定している。

もっとも、通常、絶縁碍子１０は、その絶縁性や耐熱性、耐久性の向上を図るという観点から、軸線Ｏに垂直な断面が真円形状となるように形成される。また、主体金具５０についても同様に、通常は軸線Ｐに垂直な断面が真円形状となるように形成される。そこで、スパークプラグ１００の製造過程では、上記Ｙ−Ｙ線上にて軸線Ｏの位置が軸線Ｐの位置に対し接地電極３０とは反対側に位置するように主体金具５０と絶縁碍子１０との位置決めを行い、両者を仮固定した状態で加締め部５３の加締めを行うとよい。このように、主体金具５０の軸線Ｐと絶縁碍子１０の軸線Ｏを基準に位置決めを行えば、上記したＡ＞Ｂを満たすことができる。

ところで、加締めの際に、主体金具５０と絶縁碍子１０との位置決めを行う具体的な方法としては、図４に示す、位置決め部材５００を用いる方法を一例として挙げることができる。この位置決め部材５００は貫通孔５２０を有する円筒状をなし、外周面５０１が主体金具５０の内周面５８に係合し、貫通孔５２０の内周面５０２が絶縁碍子１０の外周面１４に係合する部材である。外周面５０１がなす円筒形状の軸と、内周面５０２がなす円筒形状の軸との位置関係が、加締め後の主体金具５０の軸線Ｐと絶縁碍子１０の軸線Ｏとの位置関係となるように構成されている。すなわち、位置決め部材５００の縦断面において、外周面５０１と内周面５０２との差（厚み）が図３で説明したＡ＞Ｂを満たす部位を有するように、外周面５０１がなす円筒形状の軸と内周面５０２がなす円筒形状の軸とが偏芯されている。また、主体金具５０に対する自身の位置決めが行えるように、位置決め部材５００には、主体金具５０への挿入方向の後端側に主体金具５０の先端面５７に当接させる段状の台座部５１０が設けられている。この台座部５１０は一部が軸方向に切り欠かれた切欠部５３０を有し、その切欠部５３０に主体金具５０に接合された接地電極３０が係合することで、加締め後の主体金具５０の軸線Ｐと絶縁碍子１０の軸線Ｏとの軸ずれ方向に、上記した外周面５０１がなす円筒形状の軸と内周面５０２がなす円筒形状の軸との偏芯方向が揃えられるように構成されている。

このような位置決め部材５００を主体金具５０の先端側から挿入し、接地電極３０を台座部５１０の切欠部５３０に係合させつつ、外周面５０１を、主体金具５０の内周面５８に係合させる。この状態で主体金具５０の後端側からパッキン８０と絶縁碍子１０を挿入し、絶縁碍子１０の先端側の外周面１４を位置決め部材５００の貫通孔５２０の内周面５０２に係合させる。そして、リング部材６，７とタルク９を配置させた後に主体金具５０の加締め部５３を加締め、主体金具５０と絶縁碍子１０とを一体に固定すれば、主体金具５０の軸線Ｐと絶縁碍子１０の軸線Ｏとが軸ずれし、上記したＡ＞Ｂが満たされたスパークプラグ１００を容易に作製することができる。

なお、上記のように軸ずれした状態で絶縁碍子１０を主体金具５０に固定すると、絶縁碍子１０には軸線Ｏに対し偏った内部応力が生ずる虞があるが、本実施の形態では絶縁碍子１０を主体金具５０内にてパッキン８０、タルク９およびリング部材６，７によって支持する構成であるため、これら部材によって内部応力が吸収される。このように固定される主体金具５０と絶縁碍子１０との位置関係は、後述する評価試験の結果に基づくと、距離Ａと距離Ｂとの差を０．１ｍｍ以上０．３ｍｍ以下とすることが望ましい。

ところで、接地電極３０は主体金具５０の先端面５７に抵抗溶接により接合されるが、その際に溶接ダレが生ずる。通常、抵抗溶接後の工程にてこの溶接ダレの切削を行うが、図５に示すように、この溶接ダレを完全に（主体金具５０の内周面５８に対して平滑となるように）除去しない場合であれば、上記Ｘ−Ｘ平面において主体金具５０の先端面５７の内周側の円Ｌより、その円Ｌの中心点（すなわち軸線Ｐの位置）に向かって突出する寸法（図中Ｇで示す。）を０．１ｍｍ以下とした溶接突起部８５として残してもよい。溶接突起部８５の突出寸法Ｇが０．１ｍｍ以下であれば、本実施の形態のように、主体金具５０の軸線Ｐと絶縁碍子１０の軸線Ｏとをずらして配置するために必要なクリアランスを確保することができる。溶接突起部８５の突出寸法Ｇが０．１ｍｍより大きいと、くすぶりが発生したときに溶接突起部８５の突出した先端部分と絶縁碍子１０の外周面１４との間で火花放電が行われてしまう虞がある。なお、本実施の形態で説明したＹ−Ｙ線上において、溶接突起部８５の突出した先端と絶縁碍子１０の外周との間の距離をＤとすると、距離Ｄは距離Ｂよりも大きく、より具体的には上記同様、距離Ｄと距離Ｂとの差を０．１ｍｍ以上０．３ｍｍ以下とすることが望ましい。

また、前述したように接地電極３０はその横断面が略長方形であるため、隣り合う側面同士が稜線部を構成する。一般に先尖部分ではその周囲の電界強度が高まりやすい。そこで、本実施の形態では、接地電極３０の４つの側面のうち軸線Ｐ側に配置された面（すなわち内面３３）の長手側の両側縁にて構成される稜線部で生ずる電界集中による横飛火への影響を低減するため、以下のような主体金具５０と絶縁碍子１０との位置関係を規定している。

まず、図６に示すように、主体金具５０の先端面５７を含む平面（上記したＸ−Ｘ平面）において、接地電極３０の基部３２の端面３５の輪郭線を構成する４つの線分のうち、主体金具５０の軸線Ｐの位置に近い側（内側）に配置される内側線分の両端の２点をそれぞれ内側端点Ｓ１，Ｓ２とする。この内側端点Ｓ１，Ｓ２は、接地電極３０の内面３３と２つの側面とがなす２つの稜線部をそれぞれＸ−Ｘ平面に投影した点に相当し、電界集中が生じやすい箇所にあたる。次に、この２つの内側端点Ｓ１，Ｓ２と、主体金具５０の先端面５７の内周側の円Ｌの中心点（Ｘ−Ｘ平面上の軸線Ｐの位置）とを通る２つの直線をそれぞれＴ１，Ｔ２とする。すると、主体金具５０の先端面５７の内周側の円Ｌ内の領域は、直線Ｔ１，Ｔ２により４つの扇状の領域に分割される。そこで、軸線Ｐの位置に対し接地電極３０の位置する側とは反対側において、直線Ｔ１，Ｔ２と先端面５７の内周側の円Ｌの一部とで囲まれて形成される鋭角扇状の領域をＵとし、図６において斜線で示した。本実施の形態では、Ｘ−Ｘ平面上において、この鋭角扇状の領域Ｌ内に絶縁碍子１０の軸線Ｏの位置（軸線ＯとＸ−Ｘ平面との交点）が配置されるように、主体金具５０と絶縁碍子１０との位置関係を規定している。

ここで、主体金具５０の軸線Ｐの位置を通りＹ−Ｙ線と直交する直線で主体金具５０の先端面５７の内周側の円Ｌを２分する領域のうち、接地電極３０から遠い側の領域内において、絶縁碍子１０の軸線Ｏの位置が内側端点Ｓ１，Ｓ２に近い側では、内側端点Ｓ１，Ｓ２に生ずる電界集中の影響が比較的大きい。このため、例えば図７に示すように、Ｙ−Ｙ線と直交する方向においては、軸線Ｏの位置と内側端点Ｓ１との間の距離と、軸線Ｏの位置と内側端点Ｓ２との間の距離との差は、軸線Ｏの位置を内側端点Ｓ１もしくは内側端点Ｓ２の一方に近づけるほど大きくなる。従って、Ｙ−Ｙ線と直交する方向において、軸線Ｏの位置を内側端点Ｓ１および内側端点Ｓ２の双方から均等な位置に配置させるほど、一方の内側端点から受ける電界集中の影響を小さくすることができる。

一方、主体金具５０の軸線Ｐの位置を通りＹ−Ｙ線と直交する直線で主体金具５０の先端面５７の内周側の円Ｌを２分する領域のうち、接地電極３０から遠い側の領域内において、軸線Ｏの位置が内側端点Ｓ１，Ｓ２から遠い側では、内側端点Ｓ１，Ｓ２に生ずる電界集中の影響が比較的小さい。このため、Ｙ−Ｙ線と直交する方向においては、軸線Ｏの位置が内側端点Ｓ１もしくは内側端点Ｓ２の一方に近づいても、軸線Ｏの位置と内側端点Ｓ１との間の距離と、軸線Ｏの位置と内側端点Ｓ２との間の距離との差は大きく変わらない。また、例えば図８に示すように、Ｙ−Ｙ線と直交する方向において、軸線Ｏの位置が内側端点Ｓ１と内側端点Ｓ２との間の位置より外側にずれて配置された場合、そのずれた側において、主体金具５０の内周面５８と絶縁碍子１０の外周面１４との間の距離が小さくなり好ましくない。

これらのことより、図６に示したように、主体金具５０の軸線Ｐの位置を通りＹ−Ｙ線と直交する直線で主体金具５０の先端面５７の内周側の円Ｌを２分する領域のうち、接地電極３０から遠い側の領域内において、絶縁碍子１０の軸線Ｏの位置が内側端点Ｓ１，Ｓ２に近い側では、Ｙ−Ｙ線と直交する方向において軸線Ｏの位置を内側端点Ｓ１および内側端点Ｓ２の双方から略均等な位置に配置させる。また、主体金具５０の軸線Ｐの位置を通りＹ−Ｙ線と直交する直線で主体金具５０の先端面５７の内周側の円Ｌを２分する領域のうち、接地電極３０から遠い側の領域内において、絶縁碍子１０の軸線Ｏの位置が内側端点Ｓ１，Ｓ２に遠い側では、Ｙ−Ｙ線と直交する方向において、内側端点Ｓ１と内側端点Ｓ２との間の範囲内でずらして配置することができるようにする。すなわち、上記の鋭角扇状の領域Ｕ内に絶縁碍子１０の軸線Ｏの位置が配置されるように規定すれば、スパークプラグ１００の製造の際における主体金具５０の軸線Ｐと絶縁碍子の軸線Ｏとの位置決めの公差を大きくしても、内側端点Ｓ１，Ｓ２に生ずる電界集中の影響を受けにくく、横飛火を抑制することができる。

なお、本実施の形態のスパークプラグ１００では、接地電極３０の先端部３１の内面３３に貴金属チップ９１が接合される。スパークプラグ１００の完成後において、屈曲された接地電極３０の貴金属チップ９１と、中心電極２０の先端部２２に接合された貴金属チップ９０とは、図２に示すように、互いに向かい合う位置関係であることが望ましい。そのためには、貴金属チップ９１を接地電極３０に接合する際に、主体金具５０の軸線Ｐと絶縁碍子１０の軸線Ｏとのずれ量にあわせて、接地電極３０の内面３３上の貴金属チップ９１の接合位置を調整するとよい。具体的には、従来のスパークプラグにおける接地電極上の貴金属チップの接合位置（接地電極を屈曲したときに貴金属チップの軸線が主体金具の軸線Ｐと一致する接合位置）を基準とし、接地電極３０の先端側に向けて、軸線Ｏと軸線Ｐとのずれ量（すなわち図３において（Ａ−Ｂ）／２で求められる大きさに相当する。）の分だけずらした位置に貴金属チップ９１を接合するとよい。

このように構成したスパークプラグについて本発明の効果を確認するため、以下に示す評価試験を行った。

［実施例１］
この評価試験では、主体金具の軸線Ｐに対する絶縁碍子の軸線Ｏのずれの大きさ（軸ずれ量）を−０．３ｍｍ〜＋０．４ｍｍの範囲で０．１ｍｍずつ異ならせて作製したスパークプラグの８つのサンプルを用い、それぞれについて横飛火の発生率を確認した。なお軸ずれ量は、図３で説明したスパークプラグ１００の断面において、Ｙ−Ｙ線上における軸線Ｐの位置と軸線Ｏの位置との間の距離とした。このとき、主体金具５０の軸線Ｐの位置を基準とする絶縁碍子１０の軸線Ｏの位置が、接地電極３０の接合された側である場合を負、それとは反対側である場合を正とした。

スパークプラグの規格としては主体金具のねじ部の呼び径がＭ１０のもの（絶縁碍子の外周面と主体金具の内周面との間のクリアランスが、両者の軸線Ｏ，Ｐを一致させたときに１．５ｍｍであるもの）を用いた。そして各サンプルの絶縁碍子の先端部分にカーボンを付着させてくすぶり状態とした。これらサンプルをチャンバー内に配置し、０．６ＭＰａの気圧下で１００回の火花放電を行い、その間の横飛火の発生回数を測定して横飛火発生率を求めた。なお、各サンプルの火花放電ギャップの大きさは０．９ｍｍとした。

図９に示すように、軸ずれ量が０ｍｍ、すなわち主体金具の軸線と絶縁碍子の軸線とを一致させたスパークプラグの場合、横飛火の発生率は３０〜４０％であった。軸ずれ量が負の方向に大きくなる、すなわち絶縁碍子の軸線のずれが接地電極側へ大きくなるに伴って距離Ａ（図３参照）が小さくなるため横飛火の発生率は高くなり、軸ずれ量が−０．３ｍｍでは横飛火の発生率が１００％となった。一方で、軸ずれ量が正の方向に大きくなる、すなわち絶縁碍子の軸線のずれが接地電極と反対側へ大きくなると、距離Ａが大きくなるため横飛火の発生率は小さくなる。しかし、その軸ずれ量がさらに大きくなると距離Ｂ（図３参照）が小さくなるため、Ｘ−Ｘ平面（図２参照）において接地電極とは反対側にて横飛火が発生し、横飛火の発生率が高くなることがわかった。具体的には、軸ずれ量が正の方向に０．１ｍｍ以上０．３ｍｍ以下である場合、横飛火の発生率は製品として許容できる２０％以下であることが確認できた。

なお、上記評価試験では、さらに比較例として、呼び径がＭ１０である上記クリアランスを１．４ｍｍとしたものと、呼び径がＭ１２である上記クリアランスを１．６ｍｍとしたものとを用意して、同様の試験を行った。すると、いずれの場合でも、軸ずれ量が正の方向に０．１ｍｍ以上０．３ｍｍ以下の範囲においては、横飛火の発生率が製品として許容できる２０％以下であることが確認できた。

火花放電の際には接地電極の周囲の電界強度が高まることにより、接地電極側の主体金具の内周面と絶縁碍子の外周面との間の絶縁破壊電圧が低くなる。しかし、実施例１に示すように、主体金具の軸線に対し絶縁碍子の軸線を接地電極と反対側にずらすことによって、主体金具の内周面と絶縁碍子の外周面との間の絶縁破壊電圧を全周に渡って一様とすることができ、横飛火を防止することができることが確認できた。

なお、本発明は各種の変形が可能なことはいうまでもない。例えば、本実施の形態では主体金具５０の軸線Ｐと絶縁碍子の軸線Ｏとが平行を維持した状態で両者の位置関係をずらしたが、軸線Ｐに対し軸線Ｏを傾けることによってずらしてもよい。図１０に示すスパークプラグ２００のように、主体金具５０の軸線Ｐと、絶縁碍子１０の軸線Ｏとが非平行となるように主体金具５０と絶縁碍子１０とを仮固定した状態で加締め部５３を加締め、両者を一体化する。このとき、主体金具５０の先端面５７を含むＸ−Ｘ平面において、本実施の形態と同様に、軸線Ｐよりも接地電極３０側における絶縁碍子１０の外周面１４と主体金具５０の先端面５７の内周側の円Ｌとの間の距離Ａが、軸線Ｐよりも接地電極３０と反対側における絶縁碍子１０の外周面１４と主体金具５０の先端面５７の内周側の円Ｌとの間の距離Ｂよりも大きくなるように、主体金具５０と絶縁碍子１０とを仮固定すればよい。

また、図１１に示すスパークプラグ３００のように、絶縁碍子３１０の先端面３１１が、主体金具５０の先端面５７よりも後端側に位置してもよい。この場合、絶縁碍子３１０の先端部の外周面３１４に沿って延長した面と、絶縁碍子３１０の先端面３１１を含む平面との交点Ｆから形成される仮想円を想定する。そして、その仮想円を、主体金具５０の先端面５７を含むＸ−Ｘ平面に投影した仮想円と、主体金具５０の先端面５７の内周側の円との間の距離に基づき、本実施の形態における距離Ａおよび距離Ｂを求め、距離Ａが距離Ｂより大きくなるように主体金具５０に対し絶縁碍子３１０を固定するとよい。

また、図２に示す、主体金具５０の先端面５７と内周面５８とがなす稜線部５９に面取り加工を行ってもよい。例えば、図１２に示すスパークプラグ４００では、主体金具４５０の先端面４５７と内周面４５８との間に面取り部４５９を形成した。前述したように先尖部分ではその周囲の電界強度が高まり火花放電が生じやすいため、先端面４５７と内周面４５８とがなす稜線部に面取り加工を施し先尖部分をなくせば横飛火の発生を低減することができる。また、主体金具４５０と接地電極３０との抵抗溶接の際に溶接ダレが面取り部４５９に生じても、その溶接ダレの形成位置が主体金具４５０の内周面４５８よりも外方側となるため、内周面４５８よりも内方側に突出させないようにすることができる。

上記図１２に示したスパークプラグ４００は面取り部４５９にＣ面取りを施した例であるが、図１３に示すスパークプラグ４１０の面取部４６９のように、主体金具４６０の先端面４６７と内周面４６８との間にＲ面取りを施しても同様の効果が得られるし、あるいはテーパ面取り（図示外）を施しても同様に効果を得ることができる。なお、主体金具５０の先端面５７と内周面５８とがなす稜線部５９（図２参照）に発生する電界集中を防止する上で、図１２に示した面取り部４５９のようにＣ面取りを施した場合であればＣ０．１以上、また、図１３に示した面取部４６９のようにＲ面取りを施した場合であればＲ０．１以上とすると好適である。

なお、面取り加工を行った際には、特に、接地電極３０の中心電極２０側の面と、主体金具４５０，４６０の内周面４５８，４６８とを軸線Ｏ方向において揃える必要はない。すなわち、接地電極３０の基部３２の端面と接地電極３０の中心電極２０側の面とがなす稜線部は、図１２や図１３のように面取り部４５９，４６９にかかってもよい。また、その稜線部が上記面取り部４５９，４６９にかからないようにし、面取り後の先端面４５７，４６７内にそれぞれ収まるように配置すれば、この稜線部における電界の集中を抑制することも可能である。

また、絶縁碍子１０の軸線Ｏ断面が真円でなくともよい。例えば図１４に示すスパークプラグ５００のように、絶縁碍子５１０の先端部分において、接地電極３０側に配置される部分の肉厚を薄く構成した薄肉部５１９を形成してもよい。このような構成の絶縁碍子５１０を使用すれば、組み付けの際に絶縁碍子５１０の軸線Ｏと主体金具５０の軸線Ｐとを一致させることができる。そして主体金具５０の先端面５７を含むＸ−Ｘ平面において、接地電極３０の中心Ｑと主体金具５０の軸線Ｏとを通るＹ−Ｙ線上で、主体金具５０の先端面５７の内周側の円Ｌと、絶縁碍子１０の薄肉部５１９との間の距離をＥとすると、距離Ｅが本実施の形態の距離Ｂよりも大きくなるように構成すればよい。しかしこのような絶縁碍子５１０では、肉厚の薄い部分等が生じ耐久性や絶縁性が低下する虞があるため、本実施の形態のように、主体金具の軸位置と絶縁碍子の軸位置とをずらすことが好ましい。

本発明は内燃機関用のスパークプラグに適用することができる。

スパークプラグ１００の部分断面図である。 スパークプラグ１００の要部拡大断面図である。 図２の二点鎖線Ｘ−Ｘにおいてスパークプラグ１００の先端部分を矢視方向から見た断面図である。 主体金具５０と絶縁碍子１０とを軸ずれさせた状態で固定する方法について簡単に説明するための図である。 主体金具５０と接地電極３０との間に生じた溶接ダレを完全に除去しない場合のスパークプラグ１００の要部拡大断面図である。 接地電極３０の内側端点Ｓ１，Ｓ２と絶縁碍子１０の軸線Ｏとの位置関係が好ましい場合について説明するためのスパークプラグ１００の先端部分の断面図である。 接地電極３０の内側端点Ｓ１，Ｓ２と絶縁碍子１０の軸線Ｏとの位置関係が好ましくない場合について説明するためのスパークプラグ１００の先端部分の断面図である。 接地電極３０の内側端点Ｓ１，Ｓ２と絶縁碍子１０の軸線Ｏとの位置関係が好ましくない場合について説明するためのスパークプラグ１００の先端部分の断面図である。 軸ずれ量と横飛火発生率との関係を示すグラフである。 主体金具５０の軸線Ｐに対し絶縁碍子１０の軸線Ｏを傾けて一体化したスパークプラグ２００の要部拡大断面図である。 主体金具５０の先端面５７より絶縁碍子３１０の先端面３１１を後端側に配置したスパークプラグ３００の要部拡大断面図である。 主体金具４５０の先端面４５７と内周面４５８とがなす稜線部にＣ面取り加工を施したスパークプラグ４００の要部拡大断面図である。 主体金具４６０の先端面４６７と内周面４６８とがなす稜線部にＲ面取り加工を施したスパークプラグ４１０の要部拡大断面図である。 絶縁碍子５１０の先端部分で接地電極側に配置される部分の肉厚を薄くしたスパークプラグ５００の先端部分の断面図である。

１０ 絶縁碍子
１２ 軸孔
１４ 外周面
２０ 中心電極
３０ 接地電極
３１ 先端部
３２ 基部
５０ 主体金具
５２ ねじ部
５７ 先端面
５９ 稜角部
８５ 溶接突起部
１００ スパークプラグ
４５９ Ｃ面取り部
４６９ Ｒ面取り部

Claims (5)

1. 中心電極と、前記中心電極の軸線方向に延びる軸孔を有し、その軸孔の内部で前記中心電極を保持する絶縁碍子と、前記絶縁碍子の径方向周囲を取り囲み、前記絶縁碍子を保持する筒状の主体金具と、一端側の端面が前記主体金具の先端面に接合され、他端が前記中心電極と対向するように曲折された金属線材からなる接地電極とを備えたスパークプラグであって、
   前記主体金具先端面の内周側の円の中心点と、前記接地電極の前記一端側の端面の中心とを結ぶ直線上の距離において、
   前記接地電極の位置する側における、前記主体金具先端面を含む平面上での前記絶縁碍子の断面の外周面もしくはその平面に投影した前記絶縁碍子の外周面と、前記主体金具先端面の内周側の円との間の距離をＡとし、
   前記接地電極の位置する側と反対側における、前記主体金具先端面を含む平面上での前記絶縁碍子の断面の外周面もしくはその平面に投影した前記絶縁碍子の外周面と、前記主体金具先端面の内周側の円との間の距離をＢとしたとき、
   Ａ＞Ｂとなるように、前記主体金具の軸線と、前記絶縁碍子の軸線とをずらして配置し、さらに、
   前記主体金具は、その外側面に、呼び径がＭ１２以下のねじ部を備え、
   ０．１ｍｍ≦Ａ−Ｂ≦０．３ｍｍとなるように、前記主体金具の軸線と、前記絶縁碍子の軸線とをずらして配置したことを特徴とするスパークプラグ。
2. 中心電極と、前記中心電極の軸線方向に延びる軸孔を有し、その軸孔の内部で前記中心電極を保持する絶縁碍子と、前記絶縁碍子の径方向周囲を取り囲み、前記絶縁碍子を保持する筒状の主体金具と、一端側の端面が前記主体金具の先端面に接合され、他端が前記中心電極と対向するように曲折された金属線材からなる接地電極とを備えたスパークプラグであって、
   前記主体金具先端面の内周側の円の中心点と、前記接地電極の前記一端側の端面の中心とを結ぶ直線上の距離において、
   前記接地電極の位置する側における、前記主体金具先端面を含む平面上での前記絶縁碍子の断面の外周面もしくはその平面に投影した前記絶縁碍子の外周面と、前記主体金具先端面の内周側の円との間の距離をＡとし、
   前記接地電極の位置する側と反対側における、前記主体金具先端面を含む平面上での前記絶縁碍子の断面の外周面もしくはその平面に投影した前記絶縁碍子の外周面と、前記主体金具先端面の内周側の円との間の距離をＢとしたとき、
   Ａ＞Ｂとなるように、前記主体金具の軸線と、前記絶縁碍子の軸線とをずらして配置し、さらに、
   前記主体金具先端面を含む平面上での前記絶縁碍子の断面の外周面もしくはその平面に投影した前記絶縁碍子の外周面と、前記主体金具先端面の内周側の円との間の距離が１．５ｍｍ以下であるスパークプラグにおいて、
   ０．１ｍｍ≦Ａ−Ｂ≦０．３ｍｍとなるように、前記主体金具の軸線と、前記絶縁碍子の軸線とをずらして配置したことを特徴とするスパークプラグ。
3. 前記主体金具先端面と前記主体金具の内周面とがなす稜線部に、Ｃ０．１以上のＣ面取り部、または、Ｒ０．１以上のＲ面取り部を形成したことを特徴とする請求項１または２に記載のスパークプラグ。
4. 前記接地電極は、前記主体金具先端面に溶接により接合され、その溶接によって前記接地電極と前記主体金具との間に形成された溶接突起部が、前記主体金具先端面の内周側の円の中心点に向かって突出する寸法を、０．１ｍｍ以下とすることを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載のスパークプラグ。
5. 前記主体金具先端面を含む平面上における前記接地電極の２つの内側端点とその平面上における前記主体金具先端面の内周側の円の中心点とをそれぞれ通る２つの直線と、
   前記主体金具先端面の内周側の円の一部と
   によって形成される鋭角扇状の領域のうち、前記接地電極の位置する側とは反対側における前記鋭角扇状の領域内に、前記絶縁碍子の軸線と前記主体金具先端面を含む平面との交点が位置することを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載のスパークプラグ。

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